WO2015060590A1 - 가열로의 산소랜싱 연소제어장치 - Google Patents

가열로의 산소랜싱 연소제어장치 Download PDF

Info

Publication number
WO2015060590A1
WO2015060590A1 PCT/KR2014/009789 KR2014009789W WO2015060590A1 WO 2015060590 A1 WO2015060590 A1 WO 2015060590A1 KR 2014009789 W KR2014009789 W KR 2014009789W WO 2015060590 A1 WO2015060590 A1 WO 2015060590A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
oxygen
air
flow rate
fuel
increase
Prior art date
Application number
PCT/KR2014/009789
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
김원모
Original Assignee
김원모
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 김원모 filed Critical 김원모
Priority to CN201480001578.7A priority Critical patent/CN104755867B/zh
Priority to JP2015544022A priority patent/JP6001190B2/ja
Publication of WO2015060590A1 publication Critical patent/WO2015060590A1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/30—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F27B9/40—Arrangements of controlling or monitoring devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F23L7/007—Supplying oxygen or oxygen-enriched air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N1/00—Regulating fuel supply
    • F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
    • F23N1/027—Regulating fuel supply conjointly with air supply using mechanical means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/30—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F27B9/36—Arrangements of heating devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • F27D99/0001—Heating elements or systems
    • F27D99/0033—Heating elements or systems using burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07006—Control of the oxygen supply
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the present invention when fuel and oxidant are supplied to a burner installed in a furnace after the heating material is accommodated in a combustion chamber inside the furnace, the fuel and oxidant are burned in the combustion chamber.
  • the present invention relates to an oxygen lance combustion control apparatus of a heating furnace that can be controlled.
  • a furnace in general, in a steel process, is a facility that uniformly heats heating materials such as slabs, blooms, billets, and the like to be rolled in a later process.
  • a heating furnace usually consists of a preheating zone, a heating zone, and a cracking zone, each of which sets an atmospheric temperature in consideration of the extraction target temperature of the material and the residence time in the furnace.
  • fuel and oxidant air are injected through the burner and burned in the furnace to adjust the atmosphere temperature.
  • the fuel used as a heat source is usually used by mixing a COG (Coke Oven Gas) and BFG (Blast Furnace Gas), LDG (Linz Donavitz Gas) or LNG (Liquified Natural Gas) generated in the blast furnace.
  • COG Coke Oven Gas
  • BFG Blast Furnace Gas
  • LDG Liz Donavitz Gas
  • LNG Liquified Natural Gas
  • oxygen (O 2 ) in the air is required for the reaction between carbon (C) and hydrogen (H) contained in the fuel, and for this purpose, a combustion reaction occurs by supplying fuel and air through a burner. do.
  • the supplied air is too small, the loss due to incomplete combustion of the fuel increases, thereby reducing the combustion efficiency, that is, the conversion rate from chemical energy to thermal energy, and increasing emissions of carbon monoxide and unburned hydrocarbon.
  • the actual amount of air supplied for the complete combustion of the fuel in the furnace will be supplied in addition to the theoretical fuel ratio of the fuel, which is an additional amount of oxygen in the air to ensure the actual complete combustion of the fuel during the combustion reaction. This is why it is necessary. That is, the actual air ratio including the necessary oxygen amount is called excess air ratio (u), and the theoretical air amount (A o ) corresponding to the theoretical performance ratio is multiplied by the excess air ratio (u) to be the amount of air introduced into the actual furnace. .
  • the theoretical fuel ratio of a particular heating material assumes that the ratio of fuel to theoretical air amount (A o ) is 1 to 10, supplying the amount of air 10 to the fuel amount 1 to be supplied should theoretically complete combustion.
  • the amount of air is required for the amount of oxygen to be added. Therefore, the amount of air actually to be injected for complete combustion with respect to the fuel amount 1 supplied is the theoretical air amount Ao multiplied by the excess air ratio u.
  • the theoretical air amount (Ao) is 10 and the excess air ratio (u) is 1.2, the actual amount of air introduced is 12, so that the combustion of fuel amount 1 occurs completely.
  • FIGS. 1 and 2 A combustion control apparatus for a furnace according to the prior art described above is shown in FIGS. 1 and 2.
  • a combustion control apparatus of a conventional heating furnace includes a heating furnace 1 in which a heating material (not shown) is accommodated in an internal combustion chamber 1a, and installed in the heating furnace 1.
  • the heating furnace 1 is usually provided with two temperature sensors to detect the ambient temperature inside the combustion chamber (1a), the two signals detected by the temperature sensor as an average temperature ( It is set as the ambient temperature inside the combustion chamber 1a of 1).
  • the combustion control unit 5 receives the ambient temperature of the combustion chamber 1a and controls the flow rate of each of the fuel and air supplied to the burner 2 so as to reach the target temperature to be converted.
  • the combustion control unit 5 receives the ambient temperature of the combustion chamber (1a) and compares the target temperature and outputs a temperature set value (tic_out)
  • a fuel increase / decrease selector 12 that receives the temperature set value tic_out from the temperature command adjuster 11, the temperature command adjuster 11, and determines an increase or decrease of fuel
  • a fuel flow rate control unit 13 for controlling the fuel flow rate supplied from the fuel supply line 3 to the burner 2 according to the increase / decrease amount of the fuel determined from 12), and from the temperature indication control unit 11
  • An air increase / decrease selector 14 which receives the temperature set value tic_out and converts it into an air flow rate conversion value f (x1) to determine an increase or decrease of air; and an increase / decrease amount of air determined from the air increase / decrease selection unit.
  • the fuel increase / decrease selector 12 receives a signal for the fuel flow rate conversion value f (x2) according to the increase / decrease amount of the air and adjusts the increase / decrease amount of the fuel determined according to the temperature set value tic_out.
  • the air increase / decrease selector 15 receives a signal for the air flow rate conversion value F (x3) according to the increase / decrease amount of the fuel and increases or decreases the air determined according to the temperature set value tic_out. Feedback control of weight loss.
  • the temperature set value tic_out output by the temperature indicating control unit 11 is a difference value of the target temperature to be converted from the ambient temperature of the combustion chamber 1a of the heating furnace 1, and is a target temperature rather than the ambient temperature. If is large, it becomes (+), if it is small, it becomes (-), and the difference value results in increasing or decreasing the combustion load. Therefore, the increase / decrease rate of the fuel flow rate and the increase / decrease rate of the air flow rate are determined according to the temperature set value.
  • the combustion control apparatus of the furnace provides substantial complete combustion in the combustion chamber 1a to fuel introduced as previously described as double-cross control by fuel to air.
  • an additional amount of air must be added to the theoretical air amount A o by the excess air ratio u.
  • the amount of air to be added is an additional amount of oxygen, which causes a problem that the emission of NO X also increases due to an increase in nitrogen (N 2 ) in the air together with oxygen.
  • the object of the present invention devised to solve the above problems, in contrast to the conventional oxidizing agent of the fuel oxidant of the injected fuel, unlike the increase in the emission of NO X due to the increase in nitrogen (N 2 ) in the air, which is a single oxidant separately.
  • An oxygen lancing combustion control apparatus for a heating furnace capable of supplying oxygen to reduce the generation of NO x is provided.
  • oxygen which is an oxidant
  • oxygen is not directly supplied through the burner, and oxygen is directly injected into the combustion chamber of the furnace to achieve complete combustion of the fuel efficiently. It is to provide an oxygen lancing combustion control device of the heating furnace that can reduce the.
  • the heating furnace for optimum feedback control of the input amount of each fuel, air and oxygen through triple-cross controll that can automatically control the flow rate of the fuel, air and oxygen supplied respectively
  • An oxygen lancing combustion control apparatus is provided.
  • an oxygen lancing combustion control apparatus for a heating furnace includes a heating furnace in which a heating material is accommodated in an internal combustion chamber, and installed in the heating furnace to receive fuel and air.
  • a burner for burning the combustion chamber of the furnace, a fuel supply line for supplying fuel to the burner, an air supply line for supplying air to the burner, and an oxygen supply for directly supplying oxygen into the combustion chamber of the furnace A line and connected to the fuel supply line, the air supply line, and the oxygen supply line, respectively, and are supplied to the combustion chamber of the burner and the heating furnace to receive the ambient temperature inside the combustion chamber and reach a target temperature to be converted.
  • a combustion control unit for controlling the flow rates of air and oxygen, which are fuel and oxidant, respectively.
  • the combustion control unit may further include a temperature indicating control unit for receiving an ambient temperature of the combustion chamber and outputting a temperature setting value tic_out in comparison with the target temperature, and the temperature setting value tic_out from the temperature indicating control unit.
  • a fuel increase / reduction selection unit configured to receive an increase and decrease of the fuel, a fuel flow instruction control unit to control a fuel flow rate supplied from the fuel supply line to the burner according to the increase / decrease amount of the fuel determined by the fuel increase / decrease selection unit; Receiving the temperature set value (tic_out) from the temperature indicating control section, the oxidant sensitization selector for determining the increase and decrease of the oxidant, the air and the air flow in accordance with the increase and decrease amount of the oxidant determined from the oxidant increase and decrease selection unit An oxidizer-associated control unit for controlling the flow rate of oxygen in association with each other, wherein the fuel increase and decrease selection unit, the fuel according to the increase and decrease amount of the oxidant Receiving a signal for the flow rate conversion value (
  • the flow rate conversion value [F (x1)] of the fuel according to the increase / decrease amount of the oxidant is [the present value of oxygen flow rate (Q o2_pv ) / theoretical oxygen amount (A o2 ) / excess air ratio (u)] + [air flow present Value (Q air_pv ) / theoretical air amount (A o ) / excess air ratio (u)], and the oxidant flow rate conversion value [F (x2)] according to the increase or decrease of the fuel is [fuel flow rate present value (Q gas_pv ) ⁇ Theoretical air amount (A o ) x excess air ratio (u)].
  • the oxidizer-related control unit the air sensitization selection unit for converting the air flow rate conversion value [F (x3)] according to the increase and decrease amount of the oxidant determined from the oxidant sensitizer selection unit and the oxygen flow rate setting value and And an air flow rate control unit for adjusting the air flow rate supplied from the air supply line to the burner according to the increase and decrease amount of the air determined by the air increase and decrease selector, and the increase and decrease amount of the oxidant and the oxygen flow rate determined from the oxidant increase and decrease selector.
  • An oxygen increase / decrease selection unit for converting the oxygen flow rate conversion value [F (x4)] according to a set value to determine the increase / decrease amount of oxygen, and the combustion chamber from the oxygen supply line according to the increase / decrease amount of oxygen determined from the oxygen increase / decrease selection unit;
  • Oxygen flow rate indicator for adjusting the flow rate of oxygen supplied to the air, the air increasing and selecting portion, the air of oxygen supplied to the combustion chamber Receiving a signal for the conversion value [F (x5)] and feedback control of the increase and decrease of the air, the oxygen increase and decrease selector, the signal for the oxygen amount conversion value (F (x6)) of the air supplied to the burner Receiving the feedback, characterized in that for controlling the increase and decrease of the oxygen.
  • the air flow rate conversion value [F (x3)] according to the increase / decrease amount of the oxidant and the oxygen flow rate setting value is [temperature set value (tic_out) ⁇ fuel flow rate maximum value (Q gas_max ) -oxygen flow rate setting value (Q o2_sv ) / theory.
  • Oxygen-lancing combustion control apparatus of the furnace according to the present invention unlike the conventional increase in the emission of NO x due to the increase in nitrogen (N 2 ) in the air, which is a single oxidant, and separates the oxygen with the air, which is the oxidant of the fuel injected. supplied to it it is possible to reduce the generation of NO X.
  • oxygen which is an oxidant
  • oxygen is not directly supplied through the burner, and oxygen is directly injected into the combustion chamber of the furnace to achieve complete combustion of the fuel efficiently. Can reduce the cost.
  • the triple-cross controll that can automatically control the flow rate of the fuel, air, and oxygen to be supplied can be optimally feedback-controlled such as the input amount of each fuel, air, and oxygen.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a combustion control apparatus of a heating furnace according to the prior art
  • FIG. 2 is a block diagram showing a combustion control process of the embodiment of FIG.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing an oxygen lancing combustion control apparatus of a heating furnace according to the present invention.
  • FIG. 4 is a block diagram illustrating a combustion control process of the embodiment of FIG. 3.
  • Oxygen lance combustion control apparatus of the furnace according to the present invention as shown in Figure 3 and 4, the furnace 10, burner 20, fuel supply line 30, air supply line 40, oxygen supply line 50 and the combustion control unit 60.
  • the oxidizer-associated control unit 500 includes an air increase and decrease selector 510, an air flow rate control unit 520, an oxygen increase and selection unit 530 and an oxygen flow rate control unit 540.
  • the oxygen lancing combustion control apparatus of a heating furnace includes a heating furnace 10 in which a heating material (not shown) is accommodated in an internal combustion chamber 11, as shown in FIG. 3.
  • the heating material accommodated in the combustion chamber 11 of the heating furnace 10 enters into the combustion chamber 11 of the heating furnace 10 so as to be rolled in a later process as slabs, blooms, billets, or the like.
  • the heating furnace 10 may be typically made of a preheating zone, a heating zone, a cracking zone, each is set to an ambient temperature inside the combustion chamber 11 in consideration of the extraction target temperature and the residence time of the heating material.
  • the burner 20 is installed in the heating furnace 10 as shown in FIG. 3, and receives fuel and air to burn the combustion chamber 11 of the heating furnace 10. As the fuel is burned by the burner 20, a flame is generated, and the heating material accommodated in the combustion chamber 11 of the heating furnace 10 is heated.
  • a fuel supply line 30 and an air supply line 40 are installed to supply fuel and air to the burner 20.
  • the fuel supply line 30 supplies fuel to the burner 20, and the air supply line 40 supplies air to the burner 20.
  • a valve (not shown) is installed to adjust a flow rate of the fuel and air supplied to the burner 20 through the fuel supply line 30 and the air supply line 40, which is fueled through a combustion control unit 60 to be described later. And the flow rate of air is controlled.
  • the above-described heating furnace 10, burner 20, fuel supply line 30 and the air supply line 40 is the same as the conventional combustion control apparatus for a conventional heating furnace, and double-cross to control only the flow rate of fuel and air Control is well known.
  • pure oxygen is separately supplied together with air, which is an oxidant for combustion of fuel
  • the combustion control unit 60 which will be described later, realizes triple-cross control in which air and oxygen are controlled together with the flow rate of the fuel. Accordingly, unlike the conventional increase in nitrogen (N 2 ) in the air, which is a single oxidant, the emission of NO X is increased, the oxygen can be supplied separately with the air, which is the oxidant of the injected fuel, to reduce the generation of NO X. will be.
  • an oxygen supply line 50 is separately installed as shown in FIG. 3, and the oxygen supply line 50 directly supplies oxygen into the combustion chamber 11 of the heating furnace 10.
  • the oxygen supply line 50 directly supplies oxygen into the combustion chamber 11 of the heating furnace 10, which is a heating furnace 1.
  • the effect is to replace the portion of the air supplied with oxygen to reduce the nitrogen (N 2 ) ratio of the oxidant to increase the efficiency of combustion. That is, by injecting oxygen as an oxidant separately from air, the combustion efficiency is prevented by lowering combustion efficiency due to nitrogen (N 2 ) in the air, and the heating ability of the heating material is increased by increasing the overall radiation efficiency inside the combustion chamber 11. Can increase productivity.
  • the combustion control unit 60 is connected to the fuel supply line 30, the air supply line 40, and the oxygen supply line 50, respectively, as shown in FIG. 3. And a flow rate of fuel, air, and oxygen supplied to the combustion chamber 11 of the burner 20 and the heating furnace 10 to receive the ambient temperature inside the combustion chamber 11 and reach a target temperature to be converted. Control each.
  • a temperature sensor for sensing the temperature of the combustion chamber 11 of the heating furnace 10 is naturally provided, and the fuel A flow control valve (not shown) is provided on the supply line 30, the air supply line 40, and the oxygen supply line 50 to control the burner 20 and the heating furnace 10 under the control of the combustion control unit 60.
  • the flow rate of fuel, air and oxygen supplied to the combustion chamber 11 of will be controlled.
  • the combustion control unit 60 the temperature indicating control unit 100, fuel increase and decrease selection unit 200, fuel It includes a flow rate indicating control unit 300, oxidant sensitization selection unit 400 and the oxidizing agent-based control unit 500.
  • the temperature indicating control unit 100 has a configuration called a TIC (Temperature Indicator Control), and receives the ambient temperature of the combustion chamber 11 and outputs a temperature set value tic_out in comparison with the target temperature.
  • the temperature indicating control unit 100 receives and instructs the atmosphere temperature of the combustion chamber 11 as its name, sets the target temperature to be converted, and compares the received atmosphere temperature with the target temperature to set the temperature (tic-out). ) Will be printed.
  • the temperature set value tic_out is a difference value between the ambient temperature and the target temperature, and represents a conversion value of the combustion load according to the temperature set value tic_out. For example, assuming that the ambient temperature is 500 and the target temperature is 510, the difference is +10.
  • the temperature set value tic_out output here is not merely a temperature difference of +10 but represents a conversion value of the combustion load for increasing by +10 from the ambient temperature 500 to the target temperature 510.
  • the temperature setting value tic_out output from the temperature indicating control unit 100 may simply be set as a temperature difference +10, and the temperature setting value tic_out may be converted into another conversion value according to the function unit receiving the temperature setting value tic_out.
  • the fuel increase and decrease selection unit 200 receives the temperature set value tic_out from the temperature indicating control unit 100 and determines the increase or decrease of the fuel. That is, when receiving a temperature set value (tic_out) of +10, which is a difference value of the target temperature 510 at the ambient temperature 500, it is determined that the fuel supply should be further increased (+), and the target temperature 510 is increased at the ambient temperature 500. To determine how much more to increase.
  • the fuel flow rate control unit 300 is called FFIC (Fuel Flow Indicator controll), and is supplied from the fuel supply line 30 to the burner 20 in accordance with the increase and decrease of the fuel determined by the fuel increase and decrease selection unit 200. Adjust the fuel flow rate.
  • the fuel flow rate indicating control unit 300 functions as a flow rate control valve and instructs how much the flow rate of the current fuel is supplied to the burner 20.
  • the fuel is supplied to the burner 20 through the fuel increase and decrease selection unit 200 and the fuel flow indication control unit 300, and at the same time, an oxidant must be supplied together for combustion of the fuel.
  • an oxidant sensitization selection unit 400 and an oxidant association control unit 500 are provided.
  • the oxidant increase / decrease selector 400 receives the temperature set value tic_out from the temperature indicating control unit 100 to determine the increase / decrease amount of the oxidant. That is, the amount of oxidant required for complete combustion is determined according to the increase or decrease of the fuel determined by the fuel increase and decrease selection unit 200 described above.
  • the oxidizer-associated control unit 500 controls the air and the oxygen flow rate in association with each other according to the increase and decrease amount of the oxidant determined by the oxidant increase and decrease selection unit 400 and the oxygen flow rate setting value. Since air and oxygen are supplied together as an oxidant of a fuel combusting the inside of the combustion chamber 11 of the heating furnace 10, the flow rates of air and oxygen, which are oxidants, are controlled in conjunction with each other. At this time, the oxygen flow rate setting value Qair_sv is set in advance with the increase and decrease of the oxidizing agent. In other words, if the oxygen flow rate setting value Q air_sv is 20% of the increase / decrease amount of the oxidizing agent, the air flow rate will be 80%.
  • the oxygen flow rate set point (Q air_sv) can change the oxygen flow rate set point (Q air_sv) for size and shape, or to maximize the combustion efficiency of a type and the heating of the heated material (1).
  • the fuel increase and decrease selection unit 200 receives a signal for the fuel flow rate conversion value (F (x1)) according to the increase and decrease amount of the oxidant according to the temperature set value (tic_out)
  • the oxidizer sensitization selector 400 receives a signal for the oxidizer flow rate conversion value [F (x2)] according to the sensitization amount of the fuel and increases and decreases it to the temperature set value tic_out.
  • the amount of increase and decrease of the oxidant determined according to the feedback is controlled.
  • the fuel increase / decrease selection unit 200 receives a signal for the fuel flow rate conversion value F (x1) according to the increase / decrease amount of the oxidant to feedback control the current fuel flow rate Q gas_pv .
  • the oxidant sensitization selection unit 400 also needs to check whether the fuel flow rate value Q gas_pv corresponding to the oxidant flow rate present value is properly supplied. There is a mutual feedback control accordingly.
  • the flow rate conversion value [F (x1)] of the fuel according to the amount of increase and decrease of the oxidant is [Oxygen flow rate present value (Q o2_pv ) / theoretical oxygen amount (A o2 ) / excess air ratio ( u)] + [current air flow rate (Q air_pv ) / theoretical air volume (A o ) / excess air ratio (u)].
  • the flow rate conversion value F (x2) of the oxidant according to the increase / decrease amount of the fuel becomes [fuel flow rate present value (Q gas_pv ) x theoretical air amount (A o ) x excess air ratio (u)).
  • Oxidation-related control unit 500 is the air increase and decrease selector 510, air flow rate control unit 520, the increase and decrease selection unit 530 and oxygen, as shown in Figure 4 for the combined control of air and oxygen It includes a flow rate control unit 540.
  • the air increase and decrease selection unit 510 converts the increase and decrease amount of the oxidant and the air flow rate conversion value [F (x3)] according to the oxygen flow rate setting value Q air_sv determined by the oxidant increase and decrease selection unit 400 to convert the increase and decrease amount of air.
  • the air flow rate conversion value [F (x3)] according to the increase / decrease amount of the oxidant and the oxygen flow rate setting value is [temperature setting value (tic_out) ⁇ fuel flow rate maximum value (Q gas_max ) -oxygen flow rate setting value (Q o2_sv ) / theory.
  • the increase / decrease amount of air determined by the air increase / decrease selector 510 is based on the increase / decrease amount of the oxidant determined by the oxidant increase / decrease selector 400 which receives a signal from the temperature indicating control unit 100 (Q).
  • the amount by subtracting the value for air_sv ) is the increase or decrease of air.
  • Air flow indicator control unit 520 is an AFIC (Air Flow Indicator Controll), which is supplied to the burner 20 from the air supply line 40 in accordance with the increase or decrease amount of air determined from the air increase and decrease selection unit 510 Adjust the air flow rate.
  • AFIC Air Flow Indicator Controll
  • the oxygen increase and decrease selector 530 converts the oxygen flow rate conversion value [F (x4)] according to the increase and decrease amount of the oxidant determined from the oxidant increase and decrease selection unit 400 and the oxygen flow rate set value Q air_sv to increase the oxygen. Determine the loss. That is, the oxygen flow rate conversion value [F (x4)] according to the increase / decrease amount of the oxidant and the oxygen flow rate setting value is [temperature set value (tic_out) ⁇ fuel flow rate maximum value (Q gas_max ) ⁇ oxygen flow rate setting value (Q o2_sv ) ⁇ theory Oxygen amount (A o2 ) x excess air ratio (u)].
  • the oxygen increase / decrease amount determined by the oxygen increase / decrease selector 510 is a predetermined oxygen flow rate set value based on the increase / decrease amount of the oxidant determined from the oxidant increase / decrease selector 400 which receives a signal from the temperature indicating control unit 100. This is the value for (Q air_sv ).
  • the oxygen flow rate control unit 540 is an OF 2 (O 2 Flow Indicator Controll), the oxygen supply line 50 from the oxygen supply line 50 to the combustion chamber 11 according to the increase and decrease amount of oxygen determined from the oxygen increase and decrease selection unit 530. Adjust the oxygen flow rate.
  • OF 2 OF 2 Flow Indicator Controll
  • the current flow rate and oxygen increase selector 530 determined by the air increase and decrease selection unit 510 is supplied. It is necessary to confirm by feedback whether the value of the present oxygen flow rate value determined and supplied matches with each of the flow rate current values actually supplied, and accordingly, it is necessary to control feedback in conjunction with each other.
  • the air increase / decrease selection unit 510 receives a signal for an air amount conversion value F (x5) of oxygen supplied to the combustion chamber 11 and increases or decreases the amount of air.
  • the oxygen increase / decrease selection unit 530 receives a signal for the oxygen amount conversion value F (x6) of the air supplied to the burner 20 to feedback control the increase / decrease amount of the oxygen.
  • the air amount conversion value F (x5) of oxygen supplied to the combustion chamber 11 is [fuel flow rate present value Q gas_pv -oxygen flow rate present value Q o2_pv ) / theoretical oxygen amount A o2 / Excess air ratio (u)] Theoretical air amount (A o ) x excess air ratio (u).
  • the air-sensitized selecting unit 510 is an oxidizing agent through the air flow rate and the actual fuel flow rate of the current value (Q gas_pv) determined in accordance with the increased weight and the oxygen flow rate set point (Q o2_sv) of the oxidizing agent as determined from the oxidant or decrease selector 400 flow rate would be that the current value to the feedback control are compared to the value of actual oxygen flow rate of air flow the current value (Q air_pv) obtained by subtracting the value for the current value (Q o2_pv).
  • the oxygen amount conversion value [F (x6)] of the air supplied to the burner 20 is [fuel flow rate present value (Q gas_pv ) -air flow rate present value (Q air_pv ) / theoretical air amount (A o2 ) / Excess air ratio (u) x theoretical oxygen amount (A o ) x excess air ratio (u).
  • the oxygen-sensitized selection unit 530 is an oxidant through the oxygen flow rate and the actual fuel flow rate of the current value (Q gas_pv) determined in accordance with the increased weight and the oxygen flow rate set point (Q o2_sv) of the oxidizing agent as determined from the oxidant or decrease selector 400 flow rate that will be mutually comparing the value of actual oxygen flow rate current value (Q air_pv) from the current air flow rate value obtained by subtracting the value for the current value (Q o2_pv) to control feedback.
  • oxygen which is an oxidant
  • oxygen is directly supplied into the combustion chamber 11 of the heating furnace 10 without supplying oxygen through the burner 20, thereby efficiently achieving complete combustion of fuel. It is possible to save fuel by increasing radiation efficiency.
  • the triple-cross controll that can automatically control the flow rate of the fuel, air, and oxygen to be supplied can be optimally feedback-controlled such as the input amount of each fuel, air, and oxygen.
  • furnace 11 combustion chamber
  • oxygen increase and selection unit 540 oxygen flow rate control unit

Abstract

본 발명은 종래 단일의 산화제인 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출이 증가하던 것과 달리 투입되는 연료의 산화제인 공기와 함께 별도로 산소를 공급하여 NOX의 발생을 감소시킬 수 있는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치에 관한 것으로서, 내부의 연소챔버에 가열소재가 수용되는 가열로와, 상기 가열로에 설치되고, 연료와 공기를 공급받아 상기 가열로의 연소챔버에 연소시키는 버너와, 상기 버너로 연료를 공급하는 연료공급라인과, 상기 버너로 공기를 공급하는 공기공급라인과, 상기 가열로의 연소챔버 내부로 산소를 직접 공급하는 산소공급라인과, 상기 연료공급라인, 공기공급라인 및 산소공급라인과 각각 연결되고, 상기 연소챔버 내부의 분위기온도를 수신받아 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 상기 버너 및 가열로의 연소챔버에 각각 공급되는 연료와 산화제인 공기 및 산소의 유량을 각각 제어하는 연소제어부를 포함하여 이루어진다.

Description

가열로의 산소랜싱 연소제어장치
본 발명은 가열로 내부의 연소챔버에 가열소재가 수용된 후 가열로에 설치된 버너로 연료 및 산화제가 공급되어 연소챔버에서 연소될 때, 연소챔버의 온도설정에 따라 연료 및 산화제의 공급유량을 자동으로 제어할 수 있는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치에 관한 것이다.
일반적으로 철강 공정에서 가열로는 가열 소재, 예컨대 슬라브, 블룸, 빌렛 등을 후공정에서 압연이 가능하도록 균일하게 가열해주는 설비이다. 이러한 가열로는 통상 예열대, 가열대, 균열대로 이루어져 있으며, 그 각각은 소재의 추출 목표 온도와 노 내의 체류시간을 고려하여 분위기 온도를 설정해 주고 있다.
노 내의 분위기 온도를 맞추기 위해 버너를 통해 연료와 산화제인 공기를 주입하여 노 내에서 연소시켜 분위기 온도를 맞추어 준다. 이 경우에 열원으로 사용되는 연료는 통상 일반 제철소에서는 COG(Coke Oven Gas)와 고로에서 발생하는 BFG(Blast Furnace Gas), LDG(Linz Donavitz Gas) 또는 LNG(Liquified Natural Gas)를 혼합하여 사용한다. 이때, 투입되는 연료에 비례하여 공기량을 이론공연비에 맞추어 해당 연료의 완전연소가 되도록 제어해야 한다.
즉, 연료 중에 포함되어 있는 탄소(C)와 수소(H)와의 반응을 위하여 공기 중의 산소(O2)가 요구되며 이를 위해 통상 버너(burner)를 통하여 연료와 공기를 공급함으로써 연소반응이 일어나도록 한다. 이때 공급되는 공기량이 과대하면 연소가스량이 증가하여 배기가스로부터 에너지 손실이 증가하고, 연소 온도가 저하하여 가열능력이 저하되므로 열효율이 감소하며, 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출도 증가하게 된다. 반대로 공급되는 공기가 과소하면 연료의 불완전 연소에 의한 손실이 증가하여 연소효율 즉, 화학에너지로부터 열에너지로의 변환 비율이 저하됨과 동시에 일산화탄소, 미연탄화수소 등의 배출이 증가하게 된다.
다만, 노 내에 투입되는 연료의 완전연소를 위해 공급되는 실제 공기량은 해당 연료의 이론공연비보다 약간 더 추가로 공급하게 되는데, 이는 연소반응시 연료의 실질적인 완전연소를 확보하기 위해 공기 중 산소량이 추가로 필요한 이유이다. 즉, 추가로 필요한 산소량을 포함한 실제 투입되는 공기비를 과잉공기비(u)라고 하는데, 이론공연비에 해당하는 이론공기량(Ao)에 과잉공기비(u)를 곱한 값이 실제 노 내에 투입되는 공기량이 된다.
예컨대, 특정 가열소재의 이론공연비가 연료 대 이론공기량(Ao)의 비율이 1 대 10 이라고 가정하면, 공급되는 연료량 1에 공기량 10을 공급하면 이론상 완전연소가 일어나야 한다. 그러나, 실제로는 이론공기량(Ao)만 투입될 경우 연료의 완전연소가 일어나지 않으므로 추가되어야 할 산소량에 대비한 공기량이 더 필요하다. 따라서, 공급되는 연료량 1에 대한 완전연소를 위해 실제 투입되어야 할 공기량은 이론공기량(Ao)에 과잉공기비(u)를 곱한 값이 된다. 즉, 이론공기량(Ao)이 10이고, 과잉공기비(u)가 1.2라고 한다면 실제 투입되는 공기량은 12가 되어야 연료량 1의 완전연소가 일어나는 것이다.
상술한 종래 기술에 따른 가열로의 연소제어장치가 도 1 및 2에 도시되어 있다. 도 1에 도시된 바와 같이 종래 가열로의 연소제어장치는, 내부의 연소챔버(1a)에 가열소재(미도시)가 수용되는 가열로(1)와, 상기 가열로(1)에 설치되고, 연료와 공기를 공급받아 상기 가열로(1)의 연소챔버(1a)에 연소시키는 버너(2)와, 상기 버너(2)로 연료를 공급하는 연료공급라인(3)과, 상기 버너로 공기를 공급하는 공기공급라인(4)과, 상기 연료공급라인(3) 및 공기공급라인(4)과 각각 연결되고, 상기 연소챔버(1a) 내부의 분위기온도를 수신받아 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 상기 버너(2)에 공급되는 연료 및 공기 각각의 유량을 제어하는 연소제어부(5)를 포함하여 이루어진다.
상기 가열로(1)에는 연소챔버(1a) 내부의 분위기온도를 감지할 수 있도록 보통 2개의 온도감지센서가 설치되고, 이러한 온도감지센서에 의해 감지된 2개의 신호를 평균온도로 하여 가열로(1)의 연소챔버(1a) 내부의 분위기온도로 한다. 연소제어부(5)는 상기 연소챔버(1a)의 분위기온도를 수신받고, 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 버너(2)에 공급되는 연료 및 공기 각각의 유량을 제어하는 것이다.
연소제어부(5)의 연소제어과정을 도 2를 참조하여 살펴보면, 연소제어부(5)는 상기 연소챔버(1a)의 분위기온도를 수신받아 상기 목표온도와 비교하여 온도설정값(tic_out)을 출력하는 온도지시조절부(11)와, 상기 온도지시조절부(11)로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 연료의 증감량을 결정하는 연료증감선택부(12)와, 상기 연료증감선택부(12)로부터 결정된 연료의 증감량에 따라 상기 연료공급라인(3)으로부터 상기 버너(2)로 공급되는 연료유량을 조절하는 연료유량지시조절부(13)와, 상기 온도지시조절부(11)로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 공기유량 환산치[f(x1)]로 변환하여 공기의 증감량을 결정하는 공기증감선택부(14)와, 상기 공기증감선택부로부터 결정된 공기의 증감량에 따라 상기 공기공급라인(4)으로부터 상기 공기유량을 조절하는 공기지시조절부(15)를 포함하여 이루어진다. 이때, 상기 연료증감선택부(12)는, 상기 공기의 증감량에 따른 연료유량 환산치[f(x2)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 연료의 증감량을 피드백 제어하고, 상기 공기증감선택부(15)는, 상기 연료의 증감량에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 공기의 증감량을 피드백 제어한다.
즉, 온도지시조절부(11)에 의해 출력된 온도설정값(tic_out)은 가열로(1)의 연소챔버(1a)의 분위기온도로부터 변환하고자 하는 목표온도의 차이값으로서, 분위기온도보다 목표온도가 클 경우 (+), 작을 경우 (-)가 되고, 그 차이값을 연소부하를 높일 것인가 내릴 것인가로 귀결된다. 따라서, 온도설정값에 따라 연료유량의 증감율과 공기유량의 증감율이 결정되는 것이다.
상술한 종래 기술에 따른 가열로의 연소제어장치는, 연료 대 공기에 의한 더블-크로스 제어(double-cross controll)로서 앞서 살핀 바와 같이 투입되는 연료에 대해 연소챔버(1a) 내부에서 실질적인 완전연소를 위해 이론공기량(Ao)에 과잉공기비(u)만큼 추가로 공기량을 투입해야 한다. 추가로 투입되어야 할 공기량은 추가로 필요한 산소량인데, 산소와 함께 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출도 증가한다는 문제가 발생한다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 안출된 본 발명의 목적은, 종래 단일의 산화제인 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출이 증가하던 것과 달리 투입되는 연료의 산화제인 공기와 함께 별도로 산소를 공급하여 NOX의 발생을 감소시킬 수 있는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치를 제공하는 데 있다.
특히, 공기와 별도로 산화제인 산소를 투입시 버너를 통해 산소를 공급하지 않고, 가열로의 연소챔버 내부로 산소를 직접 투입함으로써 연료의 완전연소를 효율적으로 달성할 수 있고, 복사효율의 증대로 연료를 절감할 수 있는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치를 제공하는 데 있다.
한편, 공급되는 연료, 공기 및 산소의 유량을 각각 자동제어할 수 있는 트리플-크로스 제어(triple-cross controll)를 통해 각각의 연료, 공기 및 산소의 투입량 등을 최적으로 피드백 제어할 수 있는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치를 제공하는 데 있다.
본 발명의 그 밖의 목적, 특정한 장점들 및 신규한 특징들은 첨부된 도면들과 연관된 이하의 상세한 설명과 바람직한 실시예들로부터 더욱 분명해질 것이다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위해 본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치는, 내부의 연소챔버에 가열소재가 수용되는 가열로와, 상기 가열로에 설치되고, 연료와 공기를 공급받아 상기 가열로의 연소챔버에 연소시키는 버너와, 상기 버너로 연료를 공급하는 연료공급라인과, 상기 버너로 공기를 공급하는 공기공급라인과, 상기 가열로의 연소챔버 내부로 산소를 직접 공급하는 산소공급라인과, 상기 연료공급라인, 공기공급라인 및 산소공급라인과 각각 연결되고, 상기 연소챔버 내부의 분위기온도를 수신받아 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 상기 버너 및 가열로의 연소챔버에 각각 공급되는 연료와 산화제인 공기 및 산소의 유량을 각각 제어하는 연소제어부를 포함하여 이루어진다.
또한, 상기 연소제어부는, 상기 연소챔버의 분위기온도를 수신받아 상기 목표온도와 비교하여 온도설정값(tic_out)을 출력하는 온도지시조절부와, 상기 온도지시조절부로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 연료의 증감량을 결정하는 연료증감선택부와, 상기 연료증감선택부로부터 결정된 연료의 증감량에 따라 상기 연료공급라인으로부터 상기 버너로 공급되는 연료유량을 조절하는 연료유량지시조절부와, 상기 온도지시조절부로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 산화제의 증감량을 결정하는 산화제증감선택부와, 상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따라 상기 공기 및 산소유량을 상호 연계하여 조절하는 산화제연계조절부를 포함하고, 상기 연료증감선택부는, 상기 산화제의 증감량에 따른 연료유량 환산치[F(x1)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 연료의 증감량을 피드백 제어하고, 상기 산화제증감선택부는, 상기 연료의 증감량에 따른 산화제유량 환산치[F(x2)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 산화제의 증감량을 피드백 제어하는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 산화제의 증감량에 따른 연료의 유량 환산치[F(x1)]는, [산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] + [공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao) / 과잉공기비(u)]이고, 상기 연료의 증감량에 따른 산화제유량 환산치[F(x2)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)]인 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 산화제연계조절부는, 상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]로 변환하여 공기의 증감량을 결정하는 공기증감선택부와, 상기 공기증감선택부로부터 결정된 공기의 증감량에 따라 상기 공기공급라인으로부터 상기 버너로 공급되는 공기유량을 조절하는 공기유량지시조절부와, 상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]로 변환하여 산소의 증감량을 결정하는 산소증감선택부와, 상기 산소증감선택부로부터 결정된 산소의 증감량에 따라 상기 산소공급라인으로부터 상기 연소챔버로 공급되는 산소유량을 조절하는 산소유량지시조절부를 포함하고, 상기 공기증감선택부는, 상기 연소챔버로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]에 대한 신호를 수신받아 상기 공기의 증감량을 피드백 제어하고, 상기 산소증감선택부는, 상기 버너로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]에 대한 신호를 수신받아 상기 산소의 증감량을 피드백 제어하는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]는, [온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) - 산소유량 설정치(Qo2_sv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이고, 상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]는, 온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) × 산소유량 설정치(Qo2_sv) × 이론산소량(Ao2) × 과잉공기비(u)이고, 상기 연소챔버로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이고, 상기 버너로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao) / 과잉공기비(u)] × 이론산소량(Ao2) × 과잉공기비(u)인 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치는, 종래 단일의 산화제인 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출이 증가하던 것과 달리 투입되는 연료의 산화제인 공기와 함께 별도로 산소를 공급하여 NOX의 발생을 감소시킬 수 있다.
특히, 공기와 별도로 산화제인 산소를 투입시 버너를 통해 산소를 공급하지 않고, 가열로의 연소챔버 내부로 산소를 직접 투입함으로써 연료의 완전연소를 효율적으로 달성할 수 있고, 복사효율의 증대로 연료를 절감할 수 있다.
한편, 공급되는 연료, 공기 및 산소의 유량을 각각 자동제어할 수 있는 트리플-크로스 제어(triple-cross controll)를 통해 각각의 연료, 공기 및 산소의 투입량 등을 최적으로 피드백 제어할 수 있다.
도 1은 종래 기술에 따른 가열로의 연소제어장치를 도시한 개략도이고,
도 2는 도 1의 실시예의 연소제어과정을 도시한 블럭도이며,
도 3은 본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치를 도시한 개략도이고,
도 4는 도 3의 실시예의 연소제어과정을 도시한 블럭도이다.
이하에서는 첨부된 도면을 참조로 본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치의 바람직한 실시예를 상세히 설명한다.
본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치는 도 3 및 4에 도시된 바와 같이 가열로(10), 버너(20), 연료공급라인(30), 공기공급라인(40), 산소공급라인(50) 및 연소제어부(60)를 포함하여 이루어진다. 또한, 상기 연소제어부(60)는 온도지시지조절부(100), 연료증감선택부(200), 연료유량지시조절부(300), 산화제증감선택부(400) 및 산화제연계조절부(500)를 포함하고, 상기 산화제연계조절부(500)는 공기증감선택부(510), 공기유량지시조절부(520), 산소증감선택부(530) 및 산소유량지시조절부(540)를 포함한다.
먼저 본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치는, 도 3에 도시된 바와 같이 내부의 연소챔버(11)에 가열소재(미도시)가 수용되는 가열로(10)가 구비된다. 가열로(10)의 연소챔버(11)에 수용되는 가열소재는 슬라브, 블룸, 빌렛 등으로서 후공정에서 압연이 가능하도록 상기 가열로(10)의 연소챔버(11)에 들어와 가열된다. 가열로(10)의 경우 통상적으로 예열대, 가열대, 균열대로 이루어질 수 있고, 각각은 가열소재의 추출 목표온도와 체류시간 등을 고려하여 연소챔버(11) 내부에 분위기온도로 설정된다.
버너(20)는 도 3에 도시된 바와 같이 상기 가열로(10)에 설치되고, 연료와 공기를 공급받아 상기 가열로(10)의 연소챔버(11)에 연소시킨다. 버너(20)에 의해 연료가 연소되면서 화염이 일어나고, 가열로(10)의 연소챔버(11) 내부에 수용된 가열소재는 가열된다. 상기 버너(20)로 연료 및 공기가 공급되도록 연료공급라인(30)과 공기공급라인(40)이 설치된다.
즉, 도 3에 도시된 바와 같이 연료공급라인(30)은 상기 버너(20)로 연료를 공급하고, 공기공급라인(40)은 상기 버너(20)로 공기를 공급한다. 연료공급라인(30)과 공기공급라인(40)을 통해 버너(20)로 공급되는 연료 및 공기의 유량을 조절하도록 밸브(미도시)가 설치되는데, 이는 후술할 연소제어부(60)를 통해 연료 및 공기의 유량이 제어된다.
상술한 가열로(10), 버너(20), 연료공급라인(30) 및 공기공급라인(40)은 종래 일반적인 가열로의 연소제어장치와 동일하며, 연료 및 공기의 유량만을 제어하는 더블-크로스 제어는 널리 알려져 있다. 본 발명에서는 연료의 연소를 위한 산화제인 공기와 함께 순수한 산소를 별도로 공급하고, 후술할 연소제어부(60)가 연료의 유량과 함께 공기 및 산소의 연계제어를 하는 트리플-크로스 제어를 실현하고자 한다. 그에 따라, 종래 단일의 산화제인 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출이 증가하던 것과 달리 투입되는 연료의 산화제인 공기와 함께 별도로 산소를 공급하여 NOX의 발생을 감소시킬 수 있는 것이다.
이를 위하여, 산소공급라인(50)이 도 3에 도시된 바와 같이 별도로 설치되는데, 산소공급라인(50)은 상기 가열로(10)의 연소챔버(11) 내부로 산소를 직접 공급한다. 공기공급라인(40)이 버너(20)로 공기가 공급되는 것과 달리, 산소공급라인(50)은 가열로(10)의 연소챔버(11) 내부로 산소를 직접 공급하는데, 이는 가열로(1)의 연소챔버(11) 내부로 투입되는 산소의 공급위치, 각도 및 속도 등을 적절히 조절함으로써 버너(20)의 화염에 직접 투입에 의해 예상되는 NOx의 상승을 막고, 연소챔버(11) 내부의 열순환을 개선하고자 하는 것이다. 이를 통한 효과는, 공급되는 공기의 일부를 산소로 대체함으로써 산화제의 질소(N2) 비율을 떨어뜨려 연소의 효율을 높일 수 있다. 즉, 공기와 별도로 산화제인 산소를 투입함으로써 공기 중 질소(N2)로 인한 연소효율저하를 방지하여 연료절감 효과를 가져오며, 연소챔버(11) 내부의 전체적인 복사효율 상승으로 가열소재의 가열능력을 증가시켜 생산성 향상을 가져올 수 있다.
상기와 같이 연료, 공기 및 산소의 공급에 따라, 연소제어부(60)는 도 3에 도시된 바와 같이 상기 연료공급라인(30), 공기공급라인(40) 및 산소공급라인(50)과 각각 연결되고, 상기 연소챔버(11) 내부의 분위기온도를 수신받아 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 상기 버너(20) 및 가열로(10)의 연소챔버(11)에 공급되는 연료, 공기 및 산소의 유량을 각각 제어한다. 연소제어부(60)가 연소챔버(11) 내부의 분위기온도를 수신받기 위해서는 도면상 도시되어 있지 않으나 가열로(10)의 연소챔버(11)의 온도를 감지하는 온도감지센서가 당연히 구비되고, 연료공급라인(30), 공기공급라인(40) 및 산소공급라인(50) 상에는 유량제어밸브(미도시)가 구비되어 상기 연소제어부(60)의 제어를 받아 버너(20) 및 가열로(10)의 연소챔버(11)에 공급되는 연료, 공기 및 산소의 유량이 제어될 것이다.
이러한 연소제어부(60)의 연소제어과정을 도 4를 참조하여 연소제어부(60)의 구체적인 구성을 살펴보면, 연소제어부(60)는 온도지시조절부(100), 연료증감선택부(200), 연료유량지시조절부(300), 산화제증감선택부(400) 및 산화제연계조절부(500)를 포함한다.
온도지시조절부(100)는 TIC(Temperature Indicator Controll)라고 불리는 구성으로, 상기 연소챔버(11)의 분위기온도를 수신받아 상기 목표온도와 비교하여 온도설정값(tic_out)을 출력한다. 온도지시조절부(100)는 명칭 그대로 연소챔버(11)의 분위기온도를 수신받아 지시하는 것은 물론, 변환하고자 하는 목표온도를 설정하여 수신받은 분위기온도와 목표온도를 비교해 온도설정값(tic-out)을 출력하게 된다. 온도설정값(tic_out)은 분위기온도와 목표온도의 차이값으로, 온도설정값(tic_out)에 따라 연소부하의 변환값을 나타낸다. 예컨대, 분위기온도가 500이고, 목표온도가 510이라 가정하면, 그 차이값은 +10이 된다. 여기서 출력되는 온도설정값(tic_out)은 단순히 온도차 +10이 아니고, 분위기온도 500에서 목표온도 510으로 +10만큼 상승하기 위한 연소부하의 변환값를 나타낸다. 물론, 온도지시조절부(100)로부터 출력된 온도설정값(tic_out)을 단순히 온도차 +10으로 두고, 온도설정값(tic_out)을 수신받는 기능부에 맞게 다른 변환값으로 변환할 수도 있을 것이다.
연료증감선택부(200)는 상기 온도지시조절부(100)로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 연료의 증감량을 결정한다. 즉, 분위기온도 500에서 목표온도 510의 차이값인 +10인 온도설정값(tic_out)을 수신받으면, 연료의 공급을 더 증가(+)해야 한다는 것을 결정하고, 분위기온도 500에서 목표온도 510을 상승시키기 위하여 얼마의 양을 더 증가시킬 것인가를 결정하는 것이다.
연료유량지시조절부(300)는 FFIC(Fuel Flow Indicator controll)로 불리우며, 상기 연료증감선택부(200)로부터 결정된 연료의 증감량에 따라 상기 연료공급라인(30)으로부터 상기 버너(20)로 공급되는 연료유량을 조절한다. 연료유량지시조절부(300)는 유량제어밸브로서의 기능을 하면서, 현재 연료의 유량이 얼만큼 버너(20)로 공급되는지를 지시한다.
상기 연료증감선택부(200) 및 연료유량지시조절부(300)를 통해 연료가 버너(20)로 공급됨과 동시에 연료의 연소를 위해 산화제가 함께 공급되어야 한다. 이를 위하여 산화제증감선택부(400) 및 산화제연계조절부(500)가 구비된다.
산화제증감선택부(400)는 상기 온도지시조절부(100)로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 산화제의 증감량을 결정한다. 즉, 상술한 연료증감선택부(200)에 의해 결정된 연료의 증감에 따라 완전연소에 필요한 산화제의 양을 결정하는 것이다.
산화제연계조절부(500)는 상기 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따라 상기 공기 및 산소유량을 상호 연계하여 조절한다. 가열로(10)의 연소챔버(11) 내부를 연소시키는 연료의 산화제로 공기 및 산소를 함께 공급하므로 산화제인 공기 및 산소의 유량을 상호 연계하여 조절하는 것이다. 이때, 산화제의 증감량과 함께 산소유량 설정치(Qair_sv)를 미리 설정하여 둔다. 즉, 산소유량 설정치(Qair_sv)를 산화제의 증감량의 20%라고 둔다면, 공기유량은 80%가 될 것이다. 즉, 산화제의 증감량이 +10이라고 할때, 산소유량은 +2가 되고, 공기유량은 +8이 될 것이다. 다만, 산소유량 설정치(Qair_sv)는 가열소재의 종류나 가열로(1)의 크기 및 형상, 또는 연소효율의 극대화를 위해 산소유량 설정치(Qair_sv)를 변화시킬 수 있다.
이때, 도 4에 도시된 바와 같이 상기 연료증감선택부(200)는 상기 산화제의 증감량에 따른 연료유량 환산치[F(x1)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 연료의 증감량을 피드백 제어하고, 상기 산화제증감선택부(400)는 상기 연료의 증감량에 따른 산화제유량 환산치[F(x2)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 산화제의 증감량을 피드백 제어한다. 즉, 연료증감선택부(200)에 의해 연료유량이 결정되어 연료유량 현재치(Qgas_pv)가 버너(20)로 공급될 때, 연료유량 현재치(Qgas_pv)에 맞는 산화제유량 현재치가 제대로 공급되고 있는지를 체크할 필요가 있다. 따라서, 산화제의 증감량에 따른 연료유량 환산치[F(x1)]에 대한 신호를 연료증감선택부(200)가 수신받아 연료유량 현재치(Qgas_pv)를 피드백 제어하는 것이다. 또한, 산화제증감선택부(400) 역시 산화제유량이 결정되어 산화제유량 현재치가 공급될 때, 공급되는 산화제유량 현재치에 맞는 연료유량 현재치(Qgas_pv)가 제대로 공급되고 있는지를 역으로 체크할 필요가 있고, 그에 따른 상호 피드백 제어를 하는 것이다.
상기 산화제의 증감량에 따른 연료의 유량 환산치[F(x1)]는, 산화제가 공기 및 산소의 2종류이므로, [산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] + [공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao) / 과잉공기비(u)]가 된다. 또한, 연료의 증감량에 따른 산화제의 유량 환산치[F(x2)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)]가 된다.
산화제연계조절부(500)는 공기 및 산소의 연계조절을 위해, 도 4에 도시된 바와 같이 공기증감선택부(510), 공기유량지시조절부(520), 상소증감선택부(530) 및 산소유량지시조절부(540)를 포함한다.
공기증감선택부(510)는 상기 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치(Qair_sv)에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]로 변환하여 공기의 증감량을 결정한다. 즉, 상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]는, [온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) - 산소유량 설정치(Qo2_sv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이다. 따라서, 공기증감선택부(510)에 의해 결정된 공기의 증감량은 온도지시조절부(100)로부터 신호를 수신받은 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량을 기준으로 산소유량 설정치(Qair_sv)에 대한 값을 뺀 만큼의 양이 공기의 증감량이 된다.
공기유량지시조절부(520)는 AFIC(Air Flow Indicator Controll)로서, 상기 공기증감선택부(510)로부터 결정된 공기의 증감량에 따라 상기 공기공급라인(40)으로부터 상기 버너(20)로 공급되는 공기유량을 조절한다.
또한, 산소증감선택부(530)는 상기 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치(Qair_sv)에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]로 변환하여 산소의 증감량을 결정한다. 즉, 상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]는, [온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) × 산소유량 설정치(Qo2_sv) × 이론산소량(Ao2) × 과잉공기비(u)]이다. 따라서, 산소증감선택부(510)에 의해 결정된 산소의 증감량은 온도지시조절부(100)로부터 신호를 수신받은 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량을 기준으로 기설정된 산소유량 설정치(Qair_sv)에 대한 값이 되는 것이다.
산소유량지시조절부(540)는 OFIC(O2 Flow Indicator Controll)로서, 상기 산소증감선택부(530)로부터 결정된 산소의 증감량에 따라 상기 산소공급라인(50)으로부터 상기 연소챔버(11)로 공급되는 산소유량을 조절한다.
한편, 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치(Qo2_sv)에 따라 상기 공기증감선택부(510)에 의해 결정되어 공급되는 공기유량 현재치 및 산소증감선택부(530)에 의해 결정되어 공급되는 산소유량 현재치의 값이 실제 공급되는 각각의 유량 현재치와 매칭이 되는지를 피드백 받아 확인할 필요가 있고, 그에 따라 상호 연계하여 피드백 제어할 필요가 있다.
이를 위하여, 도 4에 도시된 바와 같이 상기 공기증감선택부(510)는 상기 연소챔버(11)로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]에 대한 신호를 수신받아 상기 공기의 증감량을 피드백 제어하고, 상기 산소증감선택부(530)는 상기 버너(20)로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]에 대한 신호를 수신받아 상기 산소의 증감량을 피드백 제어한다.
즉, 상기 연소챔버(11)로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이다. 따라서, 공기증감선택부(510)는 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량 및 산소유량 설정치(Qo2_sv)에 따라 결정된 공기유량과, 실제 연료유량 현재치(Qgas_pv)를 통한 산화제유량 현재치에서 산소유량 현재치(Qo2_pv)에 대한 값을 뺀 실질적인 공기유량 현재치(Qair_pv)의 값을 상호 비교하여 피드백 제어할 수 있는 것이다.
또한 역시, 상기 버너(20)로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]는, [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론산소량(Ao) × 과잉공기비(u)이다. 따라서, 산소증감선택부(530)는 산화제증감선택부(400)로부터 결정된 산화제의 증감량 및 산소유량 설정치(Qo2_sv)에 따라 결정된 산소유량과, 실제 연료유량 현재치(Qgas_pv)를 통한 산화제유량 현재치에서 공기유량 현재치(Qo2_pv)에 대한 값을 뺀 실질적인 산소유량 현재치(Qair_pv)의 값을 상호 비교하여 피드백 제어할 수 있는 것이다.
상술한 바와 같이 본 발명에 따른 가열로의 산소랜싱 연소제어장치는, 종래 단일의 산화제인 공기 중의 질소(N2) 증가로 인해 NOX의 배출이 증가하던 것과 달리 투입되는 연료의 산화제인 공기와 함께 별도로 산소를 공급하여 NOX의 발생을 감소시킬 수 있다.
특히, 공기와 별도로 산화제인 산소를 투입시 버너(20)를 통해 산소를 공급하지 않고, 가열로(10)의 연소챔버(11) 내부로 산소를 직접 투입함으로써 연료의 완전연소를 효율적으로 달성할 수 있고, 복사효율의 증대로 연료를 절감할 수 있다.
한편, 공급되는 연료, 공기 및 산소의 유량을 각각 자동제어할 수 있는 트리플-크로스 제어(triple-cross controll)를 통해 각각의 연료, 공기 및 산소의 투입량 등을 최적으로 피드백 제어할 수 있다.
앞에서 설명되고, 도면에 도시된 본 발명의 실시예는, 본 발명의 기술적 사상을 한정하는 것으로 해석되어서는 안 된다. 본 발명의 보호범위는 청구범위에 기재된 사항에 의하여만 제한되고, 본 발명의 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상을 다양한 형태로 개량 변경하는 것이 가능하다. 따라서 이러한 개량 및 변경은 통상의 지식을 가진 자에게 자명한 것인 한 본 발명의 보호범위에 속하게 될 것이다.
[부호의 설명]
10 : 가열로 11 : 연소챔버
20 : 버너
30 : 연료공급라인
40 : 공기공급라인
50 : 산소공급라인
60 : 연소제어부
100 : 온도지시조절부
200 : 연료증감선택부
300 : 연료유량지시조절부
400 : 산화제증감선택부
500 : 산화제연계조절부
510 : 공기증감선택부 520 : 공기유량지시조절부
530 : 산소증감선택부 540 : 산소유량지시조절부

Claims (4)

  1. 내부의 연소챔버에 가열소재가 수용되는 가열로와, 상기 가열로에 설치되고, 연료와 공기를 공급받아 상기 가열로의 연소챔버에 연소시키는 버너와, 상기 버너로 연료를 공급하는 연료공급라인과, 상기 버너로 공기를 공급하는 공기공급라인과, 상기 가열로의 연소챔버 내부로 산소를 직접 공급하는 산소공급라인과, 상기 연료공급라인, 공기공급라인 및 산소공급라인과 각각 연결되고, 상기 연소챔버 내부의 분위기온도를 수신받아 변환하고자 하는 목표온도에 도달하도록 상기 버너 및 가열로의 연소챔버에 각각 공급되는 연료와 산화제인 공기 및 산소의 유량을 각각 제어하는 연소제어부를 포함하고,
    상기 연소제어부는,
    상기 연소챔버의 분위기온도를 수신받아 상기 목표온도와 비교하여 온도설정값(tic_out)을 출력하는 온도지시조절부와,
    상기 온도지시조절부로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 연료의 증감량을 결정하는 연료증감선택부와,
    상기 연료증감선택부로부터 결정된 연료의 증감량에 따라 상기 연료공급라인으로부터 상기 버너로 공급되는 연료유량을 조절하는 연료유량지시조절부와,
    상기 온도지시조절부로부터 상기 온도설정값(tic_out)을 수신받아 산화제의 증감량을 결정하는 산화제증감선택부와,
    상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따라 상기 공기 및 산소유량을 상호 연계하여 조절하는 산화제연계조절부를 포함하고,
    상기 연료증감선택부는,
    상기 산화제의 증감량에 따른 연료유량 환산치[F(x1)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 연료의 증감량을 피드백 제어하고,
    상기 산화제증감선택부는,
    상기 연료의 증감량에 따른 산화제유량 환산치[F(x2)]에 대한 신호를 수신받아 상기 온도설정값(tic_out)에 따라 결정된 산화제의 증감량을 피드백 제어하는 것을 특징으로 하는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 산화제의 증감량에 따른 연료의 유량 환산치[F(x1)]는,
    [산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] + [공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao) / 과잉공기비(u)]이고,
    상기 연료의 증감량에 따른 산화제유량 환산치[F(x2)]는,
    [연료유량 현재치(Qgas_pv) × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)]인 것을 특징으로 하는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 산화제연계조절부는,
    상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]로 변환하여 공기의 증감량을 결정하는 공기증감선택부와,
    상기 공기증감선택부로부터 결정된 공기의 증감량에 따라 상기 공기공급라인으로부터 상기 버너로 공급되는 공기유량을 조절하는 공기유량지시조절부와,
    상기 산화제증감선택부로부터 결정된 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]로 변환하여 산소의 증감량을 결정하는 산소증감선택부와,
    상기 산소증감선택부로부터 결정된 산소의 증감량에 따라 상기 산소공급라인으로부터 상기 연소챔버로 공급되는 산소유량을 조절하는 산소유량지시조절부를 포함하고,
    상기 공기증감선택부는,
    상기 연소챔버로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]에 대한 신호를 수신받아 상기 공기의 증감량을 피드백 제어하고,
    상기 산소증감선택부는,
    상기 버너로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]에 대한 신호를 수신받아 상기 산소의 증감량을 피드백 제어하는 것을 특징으로 하는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 공기유량 환산치[F(x3)]는,
    [온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) - 산소유량 설정치(Qo2_sv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이고,
    상기 산화제의 증감량과 산소유량 설정치에 따른 산소유량 환산치[F(x4)]는,
    온도설정값(tic_out) × 연료유량 최대치(Qgas_max) × 산소유량 설정치(Qo2_sv) × 이론산소량(Ao2) × 과잉공기비(u)이고,
    상기 연소챔버로 공급되는 산소의 공기량 환산치[F(x5)]는,
    [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 산소유량 현재치(Qo2_pv) / 이론산소량(Ao2) / 과잉공기비(u)] × 이론공기량(Ao) × 과잉공기비(u)이고,
    상기 버너로 공급되는 공기의 산소량 환산치[F(x6)]는,
    [연료유량 현재치(Qgas_pv) - 공기유량 현재치(Qair_pv) / 이론공기량(Ao) / 과잉공기비(u)] × 이론산소량(Ao2) × 과잉공기비(u)인 것을 특징으로 하는 가열로의 산소랜싱 연소제어장치.
PCT/KR2014/009789 2013-10-21 2014-10-17 가열로의 산소랜싱 연소제어장치 WO2015060590A1 (ko)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201480001578.7A CN104755867B (zh) 2013-10-21 2014-10-17 加热炉的吹氧燃烧控制装置
JP2015544022A JP6001190B2 (ja) 2013-10-21 2014-10-17 加熱炉の酸素ランシング燃焼制御装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2013-0125520 2013-10-21
KR1020130125520A KR101395508B1 (ko) 2013-10-21 2013-10-21 가열로의 산소랜싱 연소제어장치

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015060590A1 true WO2015060590A1 (ko) 2015-04-30

Family

ID=50894222

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2014/009789 WO2015060590A1 (ko) 2013-10-21 2014-10-17 가열로의 산소랜싱 연소제어장치

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP6001190B2 (ko)
KR (1) KR101395508B1 (ko)
CN (1) CN104755867B (ko)
WO (1) WO2015060590A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11375897B2 (en) * 2017-04-20 2022-07-05 Henry Ford Health System System and method for characterization of a brain tissue sample using Raman marker regions

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101803493B1 (ko) 2017-05-16 2017-11-30 이기승 인공지능 제어 저녹스 버너 일체형 고효율 공기 조화 시스템

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3337584B2 (ja) * 1995-01-09 2002-10-21 新日本製鐵株式会社 加熱炉の燃焼方法
JP2003329240A (ja) * 2002-05-07 2003-11-19 Osaka Gas Co Ltd 加熱炉
JP2009281615A (ja) * 2008-05-20 2009-12-03 Osaka Gas Co Ltd 加熱炉用の燃焼装置
KR20130025378A (ko) * 2010-03-01 2013-03-11 타이요 닛폰 산소 가부시키가이샤 버너의 연소 방법

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05332532A (ja) * 1992-06-04 1993-12-14 Toshiba Corp 燃焼制御装置
JP2901915B2 (ja) * 1996-03-21 1999-06-07 中外炉工業株式会社 バーナ燃焼制御装置
EP1785669A1 (de) * 2005-11-09 2007-05-16 Lentjes GmbH Verfahren zur Steuerung der Zufuhr von Brennmaterial in einen Verbrennungsofen
CN101532678B (zh) * 2009-03-02 2014-05-07 章礼道 电站燃煤锅炉布朗气(氢氧气)点火系统
CN202598583U (zh) * 2012-05-18 2012-12-12 无锡龙山科技有限公司 智能动态燃烧气氛控制仪

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3337584B2 (ja) * 1995-01-09 2002-10-21 新日本製鐵株式会社 加熱炉の燃焼方法
JP2003329240A (ja) * 2002-05-07 2003-11-19 Osaka Gas Co Ltd 加熱炉
JP2009281615A (ja) * 2008-05-20 2009-12-03 Osaka Gas Co Ltd 加熱炉用の燃焼装置
KR20130025378A (ko) * 2010-03-01 2013-03-11 타이요 닛폰 산소 가부시키가이샤 버너의 연소 방법

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11375897B2 (en) * 2017-04-20 2022-07-05 Henry Ford Health System System and method for characterization of a brain tissue sample using Raman marker regions

Also Published As

Publication number Publication date
KR101395508B1 (ko) 2014-05-14
CN104755867A (zh) 2015-07-01
CN104755867B (zh) 2016-05-25
JP6001190B2 (ja) 2016-10-05
JP2015535332A (ja) 2015-12-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2015012523A1 (ko) 축열식 가열로의 연소 배기 제어장치 및 제어방법
WO2015060590A1 (ko) 가열로의 산소랜싱 연소제어장치
CN101839473A (zh) 烟气循环高温空气节能环保燃烧技术
CN201014448Y (zh) 一种双蓄热式烧嘴
US6283747B1 (en) Method for heating a furnace
MX2010010572A (es) Metodo de operacion de un horno.
CN209196868U (zh) 炭黑尾气低氮稳燃系统
CN109340789A (zh) 炭黑尾气低氮稳燃工艺及炭黑尾气低氮稳燃系统
CN114370647A (zh) 一种多燃料供给系统及其控制方法
CN212988001U (zh) 一种适用于蓄热式熔炼炉的燃烧控制系统
KR20140010703A (ko) 산소부하 연소장치 및 방법
CN202813377U (zh) 一种具有点火器的燃气蓄热式烧嘴结构
JP2533616B2 (ja) 燃料電池用触媒燃焼器の燃焼制御装置
CN206176368U (zh) 一种纯氧燃烧器
CN108397784A (zh) 高炉煤气点火放散系统
CN105090954B (zh) 低热值燃气的燃烧利用方法及燃烧与热风供给系统
WO2017200337A1 (ko) 플라즈마 버너
KR101407320B1 (ko) 연료 예열 겸용 부분 예혼합형 축열식 순산소 연소 시스템 및 그 연소시스템을 이용한 연소방법
KR100804230B1 (ko) 고로 열풍로 연소제어방법
CN215808548U (zh) 一种直燃式废气焚烧装置
CN219222414U (zh) 可控制火焰形状与温度的纯氧燃烧器
CN220532964U (zh) 一种适用于250t以上大型钢包的节能烘烤系统
JP2001272028A (ja) 連続式加熱炉の操業方法
CN102517435B (zh) 一种用于连续退火炉的炉压控制装置
CN106402859A (zh) 一种纯氧燃烧器

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015544022

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14856140

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14856140

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1