WO2015049877A1 - 撮像レンズ系及び撮像装置 - Google Patents

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imaging lens
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由多可 牧野
隆 杉山
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Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens system and an imaging apparatus including the imaging lens system, and in particular, an imaging lens system suitable for use in a vehicle-mounted camera, a monitoring camera, or the like using an imaging element such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor, and the like.
  • the present invention relates to an imaging apparatus including the same.
  • Patent Document 1 describes an imaging lens system used for in-vehicle cameras, surveillance cameras, and the like.
  • the imaging lens system described in Patent Document 1 is composed of six spherical glass lenses.
  • the imaging lens system described in Patent Document 1 has a relatively large F value of 2.0 and relatively large curvature of field and lateral aberration.
  • the imaging lens system of Patent Document 1 uses six spherical glass lenses, but the number of lenses increases compared to the case of using an aspheric plastic lens, so the imaging lens system becomes expensive.
  • the present invention has been made to solve such problems, and has an object to provide an imaging lens system that is bright, has high imaging performance, has little performance deterioration due to temperature change, and is inexpensive.
  • the imaging lens system of the present invention is In order from the object side, a first lens composed of a negative meniscus lens convex on the object side, a second lens composed of a positive positive lens convex on the object side, and a third lens composed of a negative negative lens on the image side
  • a fourth lens composed of a positive lens having a convex shape on the object side, and a fifth lens composed of a meniscus lens having a concave shape on the image side
  • an aperture stop disposed on the object side or the image side of the second lens, The image side lens surface of the third lens and the object side lens surface of the fourth lens are bonded together.
  • An imaging device of the present invention includes the above-described imaging lens system, a flat cover glass disposed on the object side of the imaging lens system, and an imaging element disposed at a focal position of the imaging lens system. It is characterized by.
  • the imaging lens system of the present invention it is possible to provide an imaging lens system that is bright, has high imaging performance, has little performance deterioration due to temperature change, and is inexpensive.
  • FIG. 3 is a lateral aberration diagram of the imaging lens system according to Example 1 of the invention. It is a lateral aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2 of the present invention.
  • FIG. 1 shows a cross-sectional view of an imaging lens system 1 which is an example of an embodiment of the present invention, and corresponds to Example 1 described later.
  • the left side in the figure is the object side
  • the right side is the image side
  • light rays enter the imaging lens system 1 from the object side.
  • the imaging lens system 1 includes, in order from the object side, a first lens L1 made of a negative meniscus lens having a convex shape on the object side and a second lens L2 made of a positive lens having a convex shape on the object side.
  • An aperture stop St a third lens L3 made of a negative lens, a fourth lens L4 made of a positive lens having a convex shape on the object side, and a fifth lens L5 made of a meniscus lens having a concave shape on the image side.
  • the imaging lens system 1 includes an aperture stop St disposed on the object side or the image side of the second lens L2.
  • the aperture stop St is preferably disposed at a position adjacent to the object side or the image side of the second lens L2.
  • the image side lens surface of the third lens L3 and the object side lens surface of the fourth lens L4 are bonded together.
  • the principal ray K0 at the maximum field angle (maximum field of view) of the imaging lens system 1 and the lenses (third lens L3, fourth lens L4, and fifth lens L5) located on the image side from the aperture stop St are effective.
  • the upper ray K1 at the maximum angle of view passing through the upper end of the diameter (the upper marginal ray of the maximum angle of view) is described.
  • the upper light beam K1 at the maximum angle of view from the fourth lens L4 to the fifth lens L5 can be directed in the direction of the optical axis Z.
  • the effective diameters of the third lens L3 and the fourth lens L4 can be increased. Therefore, the degree of freedom in designing the third lens L3 and the fourth lens L4 is increased, so that lateral aberration and curvature of field at the imaging position of the imaging lens system 1 can be reduced.
  • FIG. 1 also shows an imaging element 2 at the imaging position of the imaging lens system 1 in consideration of the case where the imaging lens system 1 is applied to an imaging apparatus.
  • the imaging element 2 receives an image formed by the imaging lens system 1 and converts it into an electrical signal.
  • the image pickup device 2 includes, for example, a CCD (Charge-Coupled Device) image sensor, a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) image sensor, or the like.
  • an image sensor cover glass and various filters are arranged according to the configuration of the image pickup apparatus. You may do it.
  • the first cover glass CG1 and the second cover glass CG2 are disposed between the fifth lens L5 and the imaging element 2.
  • the thickness of the first cover glass CG1 is 0.3 mm, and the thickness of the second cover glass CG2 is 0.4 mm. If necessary, the material, thickness, and number of the glass plate may be changed, or the glass plate may be eliminated.
  • a flat cover glass disposed on the object side of the imaging lens system 1 may be further included. Thereby, it is possible to prevent the first lens L1 of the imaging lens system 1 from being scratched and soiled.
  • the fifth lens L5 is a meniscus lens having negative power, and it is desirable that the following conditional expression (1) is satisfied.
  • f The focal length of the entire lens system of the imaging lens system 1
  • f5 The focal length of the fifth lens L5.
  • Conditional expression (1) more preferably satisfies ⁇ 3.6 ⁇ f5 / f ⁇ ⁇ 2.2.
  • the back focus of the imaging lens system 1 can be lengthened.
  • the imaging lens system 1 can lengthen the flange back, and thus the components such as the filters described above can be inserted into the vacant space.
  • the flange back refers to the distance from the position closest to the image plane outside the effective diameter of the image side lens surface of the fifth lens L5 to the image plane IM.
  • f5 / f when f5 / f is set to ⁇ 4 or more, deterioration of lateral aberration can be suppressed.
  • the flange back By setting f5 / f to ⁇ 1.5 or less, the flange back can be lengthened. Specifically, the flange back can be taken long so as to satisfy the following conditional expression (2).
  • FB an air conversion distance from a position closest to the image plane to the image plane IM outside the effective diameter of the image side lens surface of the fifth lens L5
  • f a focal length of the entire lens system of the imaging lens system 1.
  • the conditional expression (2) satisfies 0.67 ⁇ FB / f ⁇ 0.58.
  • the height of the light beam from the optical axis Z in the fourth lens L4 becomes relatively high by making the fifth lens L5 a negative meniscus lens having a concave shape on the image side.
  • the effective diameters of the fourth lens L4 and the third lens L3 can be increased, and the degree of freedom in designing the lens surfaces of the fourth lens L4 and the third lens L3 is increased.
  • the lateral aberration and the longitudinal chromatic aberration of the imaging lens system 1 can be reduced. Specifically, by satisfying the following conditional expression (3), the lateral aberration and the longitudinal chromatic aberration of the imaging lens system 1 can be further reduced.
  • L4R2D The effective diameter of the image side lens surface of the fourth lens
  • L4 L5R1D The effective diameter of the object side lens surface of the fifth lens L5.
  • the shape of the image side lens surface of the fifth lens L5 does not have an extreme value at which the concave shape is switched to the convex shape in the range from the optical axis Z to the lens effective diameter end. Further, it is desirable that the radius of curvature of the image side lens surface of the fifth lens L5 satisfies the following conditional expression (4).
  • f focal length L5R2R of the entire lens system of the imaging lens system 1: a radius of curvature of the image side lens surface of the fifth lens L5.
  • conditional expression (4) satisfies 0.7 ⁇ L5R2R / f ⁇ 1.1.
  • the imaging lens system 1 when the F value is less than 2.0, it is preferable that the following conditional expressions (5) to (8) are satisfied. Thereby, the lateral aberration and the field curvature of the imaging lens system 1 can be further reduced.
  • f1 focal length of the first lens
  • L1 f2 focal length of the second lens
  • L2 f3 focal length of the third lens
  • L3 f4 focal length of the fourth lens
  • L4 f focal length of the entire lens system of the imaging lens system 1 To do.
  • Conditional expression (5) preferably satisfies ⁇ 1.7 ⁇ f1 / f ⁇ ⁇ 1.1, and more preferably satisfies ⁇ 1.7 ⁇ f1 / f ⁇ ⁇ 1.3.
  • Conditional expression (6) more preferably satisfies 0.8 ⁇ f2 / f ⁇ 1.3, and more preferably satisfies 0.8 ⁇ f2 / f ⁇ 1.1.
  • Conditional expression (8) more preferably satisfies 1.0 ⁇ f4 / f ⁇ 1.4.
  • the second lens L2 and the fourth lens L4 are biconvex lenses and the third lens L3 is a biconcave lens, and satisfies the following conditional expression (9). Thereby, the chromatic aberration of the imaging lens system 1 can be reduced.
  • ⁇ 3 Abbe number of the third lens L3
  • ⁇ 4 Abbe number of the fourth lens L4.
  • the cemented lens of the third lens L3 and the fourth lens L4 it is preferable to decrease the Abbe number of the third lens L3 having negative power and increase the Abbe number of the fourth lens L4 having positive power. . Thereby, the chromatic aberration of the imaging lens system 1 can be corrected.
  • the imaging lens system 1 preferably satisfies the following conditional expression (10). 0.36 ⁇ ⁇ 345 / ⁇ 12 ⁇ 0.52 (10) However, ⁇ 12: combined power of the first lens L1 and the second lens L2 ⁇ 345: combined power of the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5.
  • ⁇ 12 combined power of the first lens L1 and the second lens L2
  • ⁇ 345 combined power of the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5.
  • the focal position change due to the temperature change is caused by the refractive index change and the lens shape change due to the temperature change of each lens.
  • Glass often has a refractive index that increases as the temperature rises.
  • plastic often has a refractive index that decreases as the temperature rises.
  • the amount of change in refractive index with respect to temperature change of plastic is considerably large.
  • the linear expansion coefficient of plastic is larger than that of glass. Therefore, the change in the lens shape due to the expansion or contraction of the lens at the time of temperature change is larger in plastic than in glass.
  • the first lens L1 and the second lens L2 are glass lenses
  • the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are plastic lenses, by satisfying 0.36 ⁇ ⁇ 345 / ⁇ 12 ⁇ 0.52
  • the focal position change of the first lens L1 and the second lens L2 is canceled by the focal position change of the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5, and the focal position of the entire lens system of the imaging lens system 1 Change can be reduced.
  • the imaging lens system 1 of the present embodiment by appropriately setting the material of each lens, the shape of each surface, and the power of each lens, the F value is small, the imaging performance is high, and the focal position with respect to temperature change An imaging lens system with little change can be provided at low cost.
  • Example 1 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 1 is as shown in FIG. 3, and a table of corresponding basic lens data and aspherical data is shown in FIG.
  • FIG. 23 shows a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 33 shows a field curvature diagram
  • FIG. 43 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • the lateral aberration diagram shows 11 sets including an angle of view 0 (image heights on the image plane are 0.0, 0.3, 0.6, 0.9, 1.2, 1.5, 1.8, 2 .1, 2.4, 3.044, 3.278), a total of 22 graphs are shown.
  • the horizontal axis of the graph represents the relative pupil coordinates in the Y direction or X direction at each angle of view, and the vertical axis represents the lateral aberration value in the direction perpendicular to the optical axis on the image plane.
  • Each graph shows lateral aberration values at five wavelengths.
  • the main wavelength of 0.546 ⁇ m is indicated by a solid line.
  • the other four wavelengths are shown by four types of broken lines, and the wavelengths of 0.486 ⁇ m, 0.436 ⁇ m, 0.656 ⁇ m, and 0.588 ⁇ m are shown from the shorter broken line length, respectively.
  • T represents the tangential direction
  • S represents the sagittal direction.
  • the horizontal axis represents the field curvature value, with the plus side representing the far direction and the minus side representing the near direction.
  • the vertical axis represents the relative field angle normalized by the maximum field angle.
  • the horizontal axis represents the focal position
  • the positive side represents the far direction
  • the negative side represents the near direction
  • the vertical axis represents the wavelength
  • the left side of the figure is the object side
  • the right side is the image side
  • the image plane is shown as IM.
  • the aperture stop St does not represent a shape or size but a position on the optical axis Z.
  • Si indicates the i-th surface that increases sequentially toward the image side with the surface of the component closest to the object side as the first.
  • Ri represents the radius of curvature of the i-th surface.
  • Di represents a distance (surface interval) on the optical axis Z between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1.
  • Ndi represents the refractive index with respect to the d-line (wavelength 0.5876 ⁇ m) of the medium having the surface interval Di.
  • the basic lens data includes the object plane located at infinity and the aperture stop St (lens No. column).
  • the radius of curvature is described as positive when convex on the object side and negative when convex on the image side.
  • the unit of the radius of curvature and the surface interval is mm.
  • the aspheric coefficient of each lens surface is described as aspheric data, and the surface without the aspheric data is a spherical surface.
  • the aspherical shape is expressed by the following equation.
  • Sag (h) (h 2 / R) / ⁇ 1 + ⁇ (1 ⁇ (1 + K) ⁇ h 2 / R 2 ) ⁇ + A4 ⁇ h 4 + A6 ⁇ h 6 + A8 ⁇ h 8 + A10 ⁇ h 10 + A12 ⁇ h 12
  • h lens surface height in the direction perpendicular to the optical axis
  • Sag (h) the optical axis Z direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface on the optical axis Z to the position on the aspheric surface at height h
  • Distance (sag amount) radius of curvature
  • K conic coefficient (conical coefficient)
  • An An n-order aspherical coefficient.
  • Example 2 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 2 is as shown in FIG. 4, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG. Further, FIG. 24 shows a lateral aberration diagram of this example, FIG. 34 shows a field curvature diagram, and FIG. 44 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 3 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 3 is as shown in FIG. 5, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG.
  • FIG. 25 shows a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 35 shows a field curvature diagram
  • FIG. 45 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 4 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 4 is as shown in FIG. 6, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG.
  • FIG. 26 shows a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 36 shows a field curvature diagram
  • FIG. 46 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 5 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 5 is as shown in FIG. 7, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG. Further, FIG. 27 shows a lateral aberration diagram of this example, FIG. 37 shows a field curvature diagram, and FIG. 47 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 6 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 6 is as shown in FIG. 8, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG.
  • FIG. 28 is a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 38 is a curvature of field diagram
  • FIG. 48 is a longitudinal chromatic aberration diagram.
  • Example 7 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 7 is as shown in FIG. 9, and the corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG.
  • FIG. 29 shows a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 39 shows a field curvature diagram
  • FIG. 49 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 8 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 8 is as shown in FIG. 10, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG. Further, FIG. 30 shows a lateral aberration diagram of this example, FIG. 40 shows a curvature of field diagram, and FIG. 50 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • Example 9 The configuration of the imaging lens system 1 according to Example 9 is as shown in FIG. 11, and corresponding basic lens data and aspherical data are shown in FIG. Further, FIG. 31 shows a lateral aberration diagram of this example, FIG. 41 shows a field curvature diagram, and FIG. 51 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • FIG. 32 shows a lateral aberration diagram of this example
  • FIG. 42 shows a field curvature diagram
  • FIG. 52 shows an axial chromatic aberration diagram.
  • FIG. 2 shows a cross-sectional view of a comparative example of the present invention.
  • the first lens L1 to the fourth lens L4 have the same configuration as that of the imaging lens system 1, but are different from the imaging lens system 1 according to the present embodiment in that the fifth lens L5 is a biconvex positive lens. .
  • FIG. 22 shows the F value, focal length f, and characteristic values (f1 / f to f5 / f, FB /) of the conditional expressions (1) to (10) of the imaging lens systems 1 of Examples 1 to 9 and the comparative example. f, L4R2D, L5R1D, L5R2R / f, ⁇ 345 / ⁇ 12).
  • FIG. 22 shows the amount of change in focal position (paraxial focus fluctuation amount) of the imaging lens system 1 when the temperature is changed from room temperature (25 ° C.) to 85 ° C. or ⁇ 40 ° C. in Examples 1 to 9. .
  • Examples 1 to 9 do not satisfy any of conditional expressions (1) to (10).
  • conditional expression (1) Examples 1 to 7 are satisfied, and Examples 8 and 9 are not satisfied.
  • conditional expression (2) Examples 1 to 8 are satisfied, and Example 9 is not satisfied.
  • conditional expression (3) Examples 1 to 3 and 5 are satisfied, and Examples 4 and 6 to 9 are not satisfied.
  • the comparative example does not satisfy the conditional expressions (1), (3), (4), and (10).
  • Examples 1 to 9 have smaller lateral aberration and curvature of field than the comparative example.
  • Examples 1 to 3 and 5 that satisfy conditional expression (3) have smaller axial chromatic aberration.
  • the axial chromatic aberration is the same as in Examples 1 to 3, but the lateral aberration is slightly larger.
  • the amount of change in the focal position of the imaging lens system 1 (paraxial focus fluctuation amount) when the temperature is changed from room temperature (25 ° C.) to 85 ° C. or ⁇ 40 ° C. ) Is suppressed to 0.024 mm or less.
  • imaging lens system 1 of the present invention is not limited to that of the above-described embodiment, and various other modes can be changed.

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Abstract

　本発明の撮像レンズ系（１）は、物体側から順に、物体側に凸形状の負のメニスカスレンズからなる第１レンズ（Ｌ１）と、物体側に凸形状の正レンズからなる第２レンズ（Ｌ２）と、像側に凹形状の負レンズからなる第３レンズ（Ｌ３）と、物体側が凸形状の正レンズからなる第４レンズ（Ｌ４）と、像側に凹形状のメニスカスレンズからなる第５レンズ（Ｌ５）とを備え、さらに、第２レンズ（Ｌ２）の物体側又は像側に配置された開口絞り（Ｓｔ）を備え、第３レンズ（Ｌ３）の像側レンズ面と第４レンズ（Ｌ４）の物体側レンズ面とが貼り合わされている。

Description

撮像レンズ系及び撮像装置
　本発明は、撮像レンズ系及びそれを備える撮像装置に関し、特に、ＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサ等の撮像素子を用いた車載用カメラ、監視カメラ等に使用されるのに適した撮像レンズ系及びそれを備える撮像装置に関するものである。
　近年、ＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサ等の撮像素子を用いた監視カメラ及び車載用カメラの高性能化及び小型化が進んでおり、Ｆ値の小さい明るい撮像レンズ系に対する需要が高まっている。通常、撮像レンズ系のＦ値が小さくなると、像面湾曲及び横収差が大きくなり、結像性能が劣化することが知られている。
　特許文献１には、車載用カメラ、監視カメラ等に使用される撮像レンズ系が記載されている。特許文献１に記載の撮像レンズ系は、球面ガラスレンズ６枚により構成されている。
特許第５１４３５９５号公報
　監視カメラ及び車載用カメラにおいては、使用される環境の温度変化が大きいので、従来は多枚数のガラスレンズを用いた撮像レンズ系が主流であった。しかし、近年樹脂材料の耐熱性が向上しているので、監視カメラ及び車載用カメラ用途においても安価で大量生産できるプラスチックレンズを用いたいという要望が多くなっている。さらに、非球面レンズを用いることにより、結像性能の向上及びレンズ枚数の削減を期待できる。
　特許文献１に記載の撮像レンズ系は、Ｆ値が２．０と比較的大きく、像面湾曲及び横収差も比較的大きい。また、特許文献１の撮像レンズ系は球面ガラスレンズを６枚用いているが、非球面プラスチックレンズを用いた場合と比べるとレンズ枚数が多くなるので、撮像レンズ系が高価になる。
　本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、明るく、高い結像性能を有し、温度変化による性能劣化が小さく、かつ、安価な撮像レンズ系を提供することを目的とする。
　本発明の撮像レンズ系は、
　物体側から順に、物体側に凸形状の負のメニスカスレンズからなる第１レンズと、物体側に凸形状の正レンズからなる第２レンズと、像側に凹形状の負レンズからなる第３レンズと、物体側が凸形状の正レンズからなる第４レンズと、像側に凹形状のメニスカスレンズからなる第５レンズとを備え、
　さらに、前記第２レンズの物体側又は像側に配置された開口絞りを備え、
　前記第３レンズの像側レンズ面と前記第４レンズの物体側レンズ面とが貼り合わされている。
　本発明の撮像装置は、上述の撮像レンズ系と、前記撮像レンズ系の物体側に配置された平板状のカバーガラスと、前記撮像レンズ系の焦点位置に配置された撮像素子と、を備えることを特徴とする。
　本発明の撮像レンズ系によれば、明るく、高い結像性能を有し、温度変化による性能劣化が小さく、かつ、安価な撮像レンズ系を提供することが出来る。
本発明の一の実施形態に係る撮像レンズ系の断面と最大画角での主光線及び上光線を示す図である。 本発明の比較例に係る撮像レンズ系の断面と最大画角での主光線及び上光線を示す図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例２に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例３に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例４に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例５に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例６に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例７に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例８に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例９に係る撮像レンズ系のレンズ構成を示す断面図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例２に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例３に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例４に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例５に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例６に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例７に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例８に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例９に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の比較例に係る撮像レンズ系の基本レンズデータ及び非球面データを示す表である。 本発明の実施例１～９及び比較例の特性値を示す表である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例２に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例３に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例４に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例５に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例６に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例７に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例８に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例９に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の比較例に係る撮像レンズ系の横収差図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例２に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例３に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例４に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例５に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例６に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例７に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例８に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例９に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の比較例に係る撮像レンズ系の像面湾曲図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例２に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例３に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例４に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例５に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例６に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例７に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例８に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の実施例９に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。 本発明の比較例に係る撮像レンズ系の軸上色収差図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態の一例である撮像レンズ系１の断面図を示しており、後述する実施例１に対応している。図１では、図中の左側を物体側、右側を像側としており、光線は物体側から撮像レンズ系１に入射する。
　図１に示すように、撮像レンズ系１は、物体側から順に、物体側に凸形状の負のメニスカスレンズからなる第１レンズＬ１と、物体側に凸形状の正レンズからなる第２レンズＬ２と、開口絞りＳｔと、負レンズからなる第３レンズＬ３と、物体側が凸形状の正レンズからなる第４レンズＬ４と、像側に凹形状のメニスカスレンズからなる第５レンズＬ５と、を備えている。
　さらに、撮像レンズ系１は、第２レンズＬ２の物体側又は像側に配置された開口絞りＳｔを備える。例えば、開口絞りＳｔは、第２レンズＬ２の物体側又は像側に隣接する位置に配置されていることが好ましい。撮像レンズ系１では、第３レンズＬ３の像側レンズ面と第４レンズＬ４の物体側レンズ面とが貼り合わされている。
　図１には、撮像レンズ系１の最大画角（最大視野）における主光線Ｋ０と、絞りＳｔより像側に位置するレンズ（第３レンズＬ３、第４レンズＬ４及び第５レンズＬ５）の有効径の上端を通る最大画角における上光線Ｋ１（最大画角の上部マージナル光線）と、が記載されている。
　上述のレンズ構成にすることにより、第４レンズＬ４から第５レンズＬ５に向かう最大画角における上光線Ｋ１を光軸Ｚの方向に向かわせることができる。これにより、第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４の有効径を大きくすることが可能となる。よって、第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４の設計の自由度が上がるので、撮像レンズ系１の結像位置における横収差及び像面湾曲を小さく抑えることが可能となる。
　図１には、撮像レンズ系１が撮像装置に適用される場合を考慮して、撮像レンズ系１の結像位置に撮像素子２も図示してある。撮像素子２は、撮像レンズ系１により形成される像を受光して電気信号に変換する。撮像素子２は、例えば、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）イメージセンサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）イメージセンサ等からなる。
　また、第５レンズＬ５と撮像素子２の間には、撮像装置の構成に応じて撮像素子用カバーガラスや各種フィルタ（赤外線カットフィルタ、紫外線カットフィルタ、可視光カットフィルタ、ローパスフィルタ等）を配置しても良い。撮像レンズ系１では、第１カバーガラスＣＧ１及び第２カバーガラスＣＧ２が第５レンズＬ５と撮像素子２の間に配置されている。第１カバーガラスＣＧ１及び第２カバーガラスＣＧ２は、ｄ線に対する屈折率Ｎｄ＝１．５１７のガラス板である。第１カバーガラスＣＧ１の厚さは０．３ｍｍであり、第２カバーガラスＣＧ２の厚さは０．４ｍｍである。必要に応じてガラス板の材質、厚さ、及び数を変えても良いし、ガラス板を無くしても良い。
　撮像レンズ系１と撮像素子２とを組み合わせて撮像装置として用いるときに、さらに、撮像レンズ系１の物体側に配置された平板状のカバーガラスを有してもよい。これにより、撮像レンズ系１の第１レンズＬ１に傷及び汚れがつくことを防止することができる。
　撮像レンズ系１において、第５レンズＬ５は負のパワーを有するメニスカスレンズであり、下記の条件式（１）を満足することが望ましい。
　－４≦ｆ５／ｆ≦－１．５　　（１）
但し、
ｆ：撮像レンズ系１のレンズ系全体の焦点距離
ｆ５：第５レンズＬ５の焦点距離
とする。
　なお、条件式（１）は、－３．６≦ｆ５／ｆ≦－２．２を満足することがより好ましい。
　ｆ５／ｆを－１．５以下にすることにより、撮像レンズ系１のバックフォーカスを長くすることができる。これにより、撮像レンズ系１はフランジバックを長くすることが出来るようになるので、空いたスペースに前述したフィルタ類等の部品を挿入することができる。なお、フランジバックとは、第５レンズＬ５の像側レンズ面の有効径の外側で最も像面に近い位置から像面ＩＭまでの距離をいう。
　ここで、ｆ５／ｆを－４以上にすることにより、横収差の悪化を抑制することができる。ｆ５／ｆを－１．５以下にすることにより、フランジバックを長くできる。フランジバックは、具体的に下記の条件式（２）を満足するように長くとれるようになる。
　ＦＢ／ｆ≧０．５２　　（２）
但し
ＦＢ：第５レンズＬ５の像側レンズ面の有効径の外側において最も像面に近い位置から像面ＩＭまでの空気換算距離
ｆ：撮像レンズ系１のレンズ系全体の焦点距離
とする。
　なお、条件式（２）は、０．６７≧ＦＢ／ｆ≧０．５８を満足することがより好ましい。
　また、撮像レンズ系１において、第５レンズＬ５を像側に凹形状の負のメニスカスレンズとすることにより、第４レンズＬ４における光軸Ｚからの光線高さが相対的に高くなる。これにより、第４レンズＬ４及び第３レンズＬ３の有効径を大きくすることが可能となるので、第４レンズＬ４及び第３レンズＬ３におけるレンズ面の設計の自由度が上がる。結果として、撮像レンズ系１の横収差及び軸上色収差を小さくすることが出来る。具体的には下記の条件式（３）を満足することにより、撮像レンズ系１の横収差及び軸上色収差をさらに小さくすることが出来る。
　Ｌ４Ｒ２Ｄ≧Ｌ５Ｒ１Ｄ　　（３）
但し、
Ｌ４Ｒ２Ｄ：第４レンズＬ４の像側レンズ面の有効径
Ｌ５Ｒ１Ｄ：第５レンズＬ５の物体側レンズ面の有効径
とする。
　この場合、第５レンズＬ５の像側レンズ面の形状は、光軸Ｚからレンズ有効径端までの範囲で凹形状が凸形状に切り替わる極値を有しないことが好ましい。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面の曲率半径は下記条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．５≦Ｌ５Ｒ２Ｒ／ｆ≦３　　（４）
但し、
ｆ：撮像レンズ系１のレンズ系全体の焦点距離
Ｌ５Ｒ２Ｒ：第５レンズＬ５の像側レンズ面の曲率半径
とする。
　なお、条件式（４）は、０．７≦Ｌ５Ｒ２Ｒ／ｆ≦１．１を満足することがより好ましい。
　この条件式（４）を満足しない場合、最大画角で第５レンズＬ５に入射する上光線Ｋ１が光軸Ｚに向かう光線になりにくいため、第４レンズＬ４の有効径を大きくすることが難しい。
　また、撮像レンズ系１において、Ｆ値が２．０未満の場合、下記の条件式（５）～（８）を満足することが好ましい。これにより、撮像レンズ系１の横収差及び像面湾曲をさらに小さくすることが可能となる。
－２．２≦ｆ１／ｆ≦－０．９　　（５）
０．５≦ｆ２／ｆ≦１．６　　　　（６）
－２．８≦ｆ３／ｆ≦－０．５　　（７）
０．６≦ｆ４／ｆ≦１．７　　　　（８）
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
ｆ：撮像レンズ系１のレンズ系全体の焦点距離
とする。
　なお、条件式（５）は、－１．７≦ｆ１／ｆ≦－１．１を満足することがより好ましく、－１．７≦ｆ１／ｆ≦－１．３を満足することがさらに好ましい。条件式（６）は、０．８≦ｆ２／ｆ≦１．３を満足することがより好ましく、０．８≦ｆ２／ｆ≦１．１を満足することがさらに好ましい。条件式（７）は、－２．１≦ｆ３／ｆ≦－１．０を満足することがより好ましく、－２．１≦ｆ３／ｆ≦－１．９を満足することがさらに好ましい。条件式（８）は、１．０≦ｆ４／ｆ≦１．４を満足することがより好ましい。
　また、撮像レンズ系１では、第２レンズＬ２及び第４レンズＬ４が両凸レンズ、第３レンズＬ３が両凹レンズであり、下記条件式（９）を満足することが好ましい。これにより、撮像レンズ系１の色収差を低減することができる。
　ν４－ν３≧１５　　（９）
但し、
ν３：第３レンズＬ３のアッベ数
ν４：第４レンズＬ４のアッベ数
とする。
　第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４の貼り合せレンズにおいて、負のパワーを有する第３レンズＬ３のアッベ数を小さくして、正のパワーを有する第４レンズＬ４のアッベ数を大きくすることが好ましい。これにより、撮像レンズ系１の色収差を補正することができる。
　さらに、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び第５レンズＬ５に非球面レンズを用いることにより、さらに横収差及び像面湾曲を小さくすることができる。その場合、ガラスモールド非球面レンズは高価なため、プラスチック非球面レンズを用いる方が望ましい。
　撮像レンズ系１は、下記条件式（１０）を満足することが好ましい。
　０．３６≦ρ３４５／ρ１２≦０．５２　　（１０）
但し、
ρ１２：第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の合成パワー
ρ３４５：第３レンズＬ３、第４レンズＬ４及び第５レンズＬ５の合成パワー
とする。
　ここで、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の合成焦点距離をｆ１２とすると、ρ１２＝１／ｆ１２と表せる。第３レンズＬ３、第４レンズＬ４及び第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ３４５とすると、ρ３４５＝１／ｆ３４５と表せる。
　撮像レンズ系１では、温度変化による焦点位置変化を小さくする必要がある。温度変化による焦点位置変化は、各々のレンズの温度変化による屈折率変化及びレンズ形状の変化により生じる。ガラスは温度が高くなるにつれて屈折率が大きくなるものが多く、逆にプラスチックは温度が高くなるにつれて屈折率が小さくなるものが多い。ガラスに比べてプラスチックの温度変化に対する屈折率変化量はかなり大きい。また、ガラスよりもプラスチックの線膨張係数の方が大きい。そのため、温度変化時におけるレンズの膨張又は収縮に起因するレンズ形状の変化は、ガラスよりもプラスチックの方が大きい。
　第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２がガラスレンズ、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び第５レンズＬ５がプラスチックレンズの場合、０．３６≦ρ３４５／ρ１２≦０．５２を満足することにより、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の焦点位置変化を、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び第５レンズＬ５の焦点位置変化で打ち消して、撮像レンズ系１のレンズ系全体の焦点位置変化を小さくすることが出来る。
　本実施形態の撮像レンズ系１によれば、各レンズの材質、各面の形状、各レンズのパワーを好適に設定することにより、Ｆ値が小さく、結像性能が高く、温度変化に対する焦点位置変化の小さい撮像レンズ系を安価に提供することが出来る。
　以下、具体的な実施例を用いて、本実施形態の撮像レンズ系１をより詳細に説明する。
　〈実施例１〉
　実施例１に係る撮像レンズ系１の構成は図３に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データの表を図１２に示す。また、本実施例の横収差図を図２３、像面湾曲図を図３３、軸上色収差図を図４３に示す。
　図２３の横収差図は、最大画角を１０分割して各画角におけるＹ方向（タンジェンシャル方向）とＸ方向（サジタル方向）の横収差を示している。横収差図には、画角０を含む１１組（像面における像高が、０．０、０．３、０．６、０．９、１．２、１．５、１．８、２．１、２．４、３．０４４、３．２７８）、合計２２のグラフが示されている。グラフの横軸は各画角でのＹ方向又はＸ方向の相対瞳座標を示しており、縦軸は像面における光軸に直角な方向の横収差値を示している。また各グラフには５つの波長における横収差値が示されている。主波長である０．５４６μｍは実線で示されている。他の４つの波長は４種類の破線で示されており、破線の長さが短い方からそれぞれ、０．４８６μｍ、０．４３６μｍ、０．６５６μｍ、０．５８８μｍの波長を示している。
　図３３の像面湾曲図では、Ｔはタンジェンシャル方向、Ｓはサジタル方向を表している。横軸は像面湾曲値でプラス側がファー方向、マイナス側がニア方向を表している。縦軸は最大画角で正規化された相対画角となっている。
　図４３の軸上色収差図では、横軸は焦点位置でプラス側がファー方向、マイナス側がニア方向を表しており、縦軸は波長を表している。
　図３において、図の左側を物体側、右側を像側としており、像面をＩＭとして図示している。また、開口絞りＳｔは形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　図１２の基本レンズデータ及び非球面データにおいて、Ｓｉは、最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従って順次増加するｉ番目の面を示す。Ｒｉは、ｉ番目の面の曲率半径を示す。Ｄｉは、ｉ番目の面Ｓｉとｉ＋１番目の面Ｓｉ＋１との間の光軸Ｚ上の距離（面間隔）を示す。Ｎｄｉは、面間隔Ｄｉの媒質のｄ線（波長０．５８７６μｍ）に対する屈折率を示す。νｄｊ（ｊ＝１～５の整数）は、レンズ番号Ｌ１～Ｌ５に対応するレンズの材料のｄ線に対するアッベ数を示す。基本レンズデータには、無限遠に位置する物体面と、開口絞りＳｔ（レンズＮｏ．欄）と、も含めて記載されている。曲率半径は物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負として記載されている。図１２において、曲率半径及び面間隔の単位はｍｍである。また、図１２には、非球面データとして各レンズ面の非球面係数が記載されており、非球面データのない面は球面である。
　非球面の形状については次式で表される。
　Ｓａｇ（ｈ）＝（ｈ２／Ｒ）／｛１＋√（１－（１＋Ｋ）×ｈ２／Ｒ２）｝
　　　＋Ａ４×ｈ４＋Ａ６×ｈ６＋Ａ８×ｈ８＋Ａ１０×ｈ１０＋Ａ１２×ｈ１２
但し
ｈ：光軸に垂直な方向のレンズ面の高さ
Ｓａｇ（ｈ）：光軸Ｚ上の非球面の頂点における接平面から、高さｈにおける非球面上の位置までの光軸Ｚ方向の距離（サグ量）
Ｒ：曲率半径
Ｋ：コーニック係数（円錐係数）
Ａｎ：ｎ次の非球面係数
とする。
　〈実施例２〉
　実施例２に係る撮像レンズ系１の構成は、図４に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１３に示す。また、本実施例の横収差図を図２４、像面湾曲図を図３４、軸上色収差図を図４４に示す。
　〈実施例３〉
　実施例３に係る撮像レンズ系１の構成は、図５に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１４に示す。また、本実施例の横収差図を図２５、像面湾曲図を図３５、軸上色収差図を図４５に示す。
　〈実施例４〉
　実施例４に係る撮像レンズ系１の構成は、図６に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１５に示す。また、本実施例の横収差図を図２６、像面湾曲図を図３６、軸上色収差図を図４６に示す。
　〈実施例５〉
　実施例５に係る撮像レンズ系１の構成は、図７に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１６に示す。また、本実施例の横収差図を図２７、像面湾曲図を図３７、軸上色収差図を図４７に示す。
　〈実施例６〉
　実施例６に係る撮像レンズ系１の構成は、図８に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１７に示す。また、本実施例の横収差図を図２８、像面湾曲図を図３８、軸上色収差図を図４８に示す。
　〈実施例７〉
　実施例７に係る撮像レンズ系１の構成は、図９に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１８に示す。また、本実施例の横収差図を図２９、像面湾曲図を図３９、軸上色収差図を図４９に示す。
　〈実施例８〉
　実施例８に係る撮像レンズ系１の構成は、図１０に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図１９に示す。また、本実施例の横収差図を図３０、像面湾曲図を図４０、軸上色収差図を図５０に示す。
　〈実施例９〉
　実施例９に係る撮像レンズ系１の構成は、図１１に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図２０に示す。また、本実施例の横収差図を図３１、像面湾曲図を図４１、軸上色収差図を図５１に示す。
　〈比較例〉
　比較例に係る撮像レンズ系の構成は、図２に示す通りであり、対応する基本レンズデータ及び非球面データを図２１に示す。また、本実施例の横収差図を図３２、像面湾曲図を図４２、軸上色収差図を図５２に示す。
　図２は本発明の比較例の断面図を示しており、図１と同じように最大画角における主光線Ｋ０と、開口絞りＳｔ以降のレンズの有効径の端を通る最大画角における上光線Ｋ１と、を記載している。第１レンズＬ１～第４レンズＬ４までは撮像レンズ系１と同じ構成であるが、第５レンズＬ５が両凸形状の正レンズである点が本実施形態に係る撮像レンズ系１と異なっている。
　[各実施例及び比較例の特性値]
　図２２に実施例１～９及び比較例の撮像レンズ系１のＦ値、焦点距離ｆ、及び前述の条件式（１）～（１０）の特性値（ｆ１／ｆ～ｆ５／ｆ、ＦＢ／ｆ、Ｌ４Ｒ２Ｄ、Ｌ５Ｒ１Ｄ、Ｌ５Ｒ２Ｒ／ｆ、ρ３４５／ρ１２）を示す。また、図２２に、実施例１～９において、常温（２５℃）から８５℃又は－４０℃に変化させたときの撮像レンズ系１の焦点位置の変化量（近軸ピント変動量）を示す。
　図２２に示すように、実施例１～９のうち、条件式（１）～（１０）のいずれかを満たしていないものもある。例えば、条件式（１）に関して、実施例１～７は満足しており、実施例８及び９は満足していない。条件式（２）に関して、実施例１～８は満足しており、実施例９は満足していない。条件式（３）に関して、実施例１～３及び５は満足しており、実施例４及び６～９は満足していない。なお、比較例は、条件式（１）、（３）、（４）及び（１０）を満足していない。
　実施例１～９は、比較例に比べて横収差及び像面湾曲が小さくなっている。また、条件式（３）を満足していない実施例４、６、及び７に比べて、条件式（３）を満足している実施例１～３及び５は軸上色収差が小さくなっている。実施例８及び９は、実施例１～３に比べて、軸上色収差は同等だが、横収差が若干大きくなっている。
　また、図２２に示すように、実施例１～９において、常温（２５℃）から８５℃又は－４０℃に変化させたときの撮像レンズ系１の焦点位置の変化量（近軸ピント変動量）を、０．０２４ｍｍ以下に抑えている。
　なお、本発明の撮像レンズ系１としては、上記実施例のものに限られるものではなく、その他の種々の態様の変更が可能である。
　この出願は、２０１３年１０月３日に出願された日本出願特願２０１３－２０８４５０を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。
１　　　撮像レンズ
２　　　撮像素子
Ｚ　　　光軸
Ｋ０　　最大画角における主光線
Ｋ１　　最大画角における上光線
Ｌ１　　第１レンズ
Ｌ２　　第２レンズ
Ｌ３　　第３レンズ
Ｌ４　　第４レンズ
Ｌ５　　第５レンズ
ＣＧ１　第１カバーガラス
ＣＧ２　第２カバーガラス
Ｓｔ　　開口絞り
ＩＭ　　像面
Ｓｉ　　面番号（ｉ＝０、１、２、３、・・・）
Ｒｉ　　ｉ番目の面の曲率半径（ｉ＝１、２、３、・・・）
Ｄｉ　　ｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸上の面間隔（ｉ＝１、２、３、・・・）
Ｎｄｉ　　ｉ番目の面からｉ＋１番目の面までの媒質のｄ線に対する屈折率（ｉ＝１、２、３、・・・）
νｄｊ　ｊ番目のレンズの媒質のアッベ数（ｊ＝１、２、３、４、５）

Claims (11)

  1. 　物体側から順に、物体側に凸形状の負のメニスカスレンズからなる第１レンズと、物体側に凸形状の正レンズからなる第２レンズと、像側に凹形状の負レンズからなる第３レンズと、物体側が凸形状の正レンズからなる第４レンズと、像側に凹形状のメニスカスレンズからなる第５レンズとを備え、
    　さらに、前記第２レンズの物体側又は像側に配置された開口絞りを備え、
    　前記第３レンズの像側レンズ面と前記第４レンズの物体側レンズ面とが貼り合わされている
    　撮像レンズ系。
  2. 　前記第５レンズは負のメニスカスレンズであり、下記条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ系。
    　－４≦ｆ５／ｆ≦－１．５
    但し、
    ｆ：レンズ系全体の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
    とする。
  3. 　下記条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の撮像レンズ系。
    　ＦＢ／ｆ≧０．５２
    但し、
    ｆ：レンズ系全体の焦点距離
    ＦＢ：前記第５レンズの像側レンズ面の有効径の外側において最も像面に近い位置から像面までの空気換算距離
    とする。
  4. 　下記条件式を満足することを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の撮像レンズ系。
    　Ｌ４Ｒ２Ｄ≧Ｌ５Ｒ１Ｄ
    但し、
    Ｌ４Ｒ２Ｄ：前記第４レンズの像側レンズ面の有効径
    Ｌ５Ｒ１Ｄ：前記第５レンズの物体側レンズ面の有効径
    とする。
  5. 　前記第５レンズの像側レンズ面の形状は、光軸から有効径端までの範囲で凹形状が凸形状に切り替わる極値を有さず、かつ、下記条件式を満足することを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の撮像レンズ系
    　０．５≦Ｌ５Ｒ２Ｒ／ｆ≦３
    但し、
    ｆ：レンズ系全体の焦点距離
    Ｌ５Ｒ２Ｒ：前記第５レンズの像側レンズ面の曲率半径
    とする。
  6. 　下記条件式を満足することを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の撮像レンズ系。
    　０．３６≦ρ３４５／ρ１２≦０．５２
    但し、
    ρ１２：前記第１レンズ及び前記第２レンズの合成パワー
    ρ３４５：前記第３レンズ、前記第４レンズ及び前記第５レンズの合成パワー
    とする。
  7. 　前記第３レンズ、前記第４レンズ及び前記第５レンズの材質がプラスチックであることを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載の撮像レンズ系。
  8. 　前記第１レンズ及び前記第２レンズの材質がガラスであることを特徴とする請求項７に記載の撮像レンズ系。
  9. 　Ｆ値が２．０未満であり、下記条件式の全てを満足することを特徴とする請求項１～８のいずれか１項に記載の撮像レンズ系
    　－２．２≦ｆ１／ｆ≦－０．９
    　０．５≦ｆ２／ｆ≦１．６
    　－２．８≦ｆ３／ｆ≦－０．５
    　０．６≦ｆ４／ｆ≦１．７
    但し、
    ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    ｆ：レンズ系全体の焦点距離
    とする。
  10. 　前記第２レンズ及び前記第４レンズが両凸レンズ、前記第３レンズが両凹レンズであり、
    　下記条件式を満足することを特徴とする請求項１～９のいずれか１項に記載の撮像レンズ系。
    ν４－ν３≧１５
    但し、
    ν３：前記第３レンズのアッベ数
    ν４：前記第４レンズのアッベ数
    とする。
  11. 　請求項１～１０のいずれか１項に記載の撮像レンズ系と、
    　前記撮像レンズ系の物体側に配置された平板状のカバーガラスと、
    　前記撮像レンズ系の焦点位置に配置された撮像素子と、を備えることを特徴とする撮像装置。
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