WO2015046153A1 - 高周波電線および高周波コイル - Google Patents

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electric wire
frequency electric
wire
soft magnetic
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慧 三重野
千尋 上滝
泰伸 堀
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株式会社フジクラ
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    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/2823—Wires

Definitions

  • the present invention relates to a high-frequency electric wire and a high-frequency coil, and more particularly to a high-frequency electric wire and a high-frequency coil used for windings, litz wires, cables and the like of various high-frequency devices.
  • AC resistance high frequency resistance
  • Factors that increase AC resistance include proximity effect and skin effect.
  • the proximity effect is a phenomenon in which the eddy current 53 is generated by the external magnetic flux 54 and the current density J is biased in the conductor 51.
  • the skin effect is a phenomenon in which when the conductor current 52 flows through the conductor 51, the current density J increases on the surface of the conductor 51. Since the region through which the current flows is limited, the AC resistance increases.
  • FIGS. 19 and 20 Examples of litz wire are shown in FIGS. 19 and 20 (see Patent Document 3).
  • an insulation coating 32 is formed on the surface of the copper wire 31.
  • a magnetic material plating layer 42 and an insulation coating 43 are formed on the surface of the copper wire 41.
  • the magnetic field 44 is unevenly distributed in the magnetic material plating layer 42, and the influence of the magnetic field 44 is reduced in the copper wire 41. . Therefore, the proximity effect with the copper wire can be suppressed as compared with the insulation-coated copper wire 30 without the magnetic material plating layer (see FIG. 19).
  • Japanese Unexamined Patent Publication No. 2009-129550 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2005-108654 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2009-277396
  • This invention is made
  • the high-frequency electric wire according to the first aspect of the present invention has a central conductor made of aluminum or an aluminum alloy and a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor, and covers the central conductor. And a magnetic layer.
  • the magnetic layer is preferably made of iron or an iron alloy.
  • the volume resistivity of the magnetic layer is preferably higher than the volume resistivity of the central conductor. It is preferable to have an insulating coating layer on the outer surface side of the magnetic layer.
  • the litz wire which concerns on the 2nd aspect of this invention is equipped with the said high frequency electric wire twisted in multiple numbers.
  • the high frequency coil which concerns on the 3rd aspect of this invention is equipped with the said high frequency electric wire.
  • a method for manufacturing a high-frequency electric wire according to a fourth aspect of the present invention uses an electric wire base material including a central conductor made of aluminum or an aluminum alloy and a magnetic layer covering the central conductor, using one or a plurality of dies.
  • the high frequency electric wire in which the magnetic layer has the fibrous structure is obtained by drawing. It is preferable that the cumulative area reduction rate when the wire preform is drawn is 70% or more.
  • the magnetic layer since the magnetic layer has a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor, the resistivity in the magnetic layer is increased. For this reason, an eddy current can be suppressed and a proximity effect can be reduced.
  • FIG. 1 shows a high-frequency wire 10 according to an embodiment of the present invention.
  • the high-frequency electric wire 10 includes a central conductor 1 made of aluminum (Al) or an aluminum alloy, and a soft magnetic layer 2 (magnetic layer) that covers the central conductor 1.
  • the center conductor 1 for example, electrical aluminum (EC aluminum), Al—Mg—Si alloy (JIS6000 series), or the like can be used.
  • Aluminum alloys are preferred because they usually have a higher volume resistivity than EC aluminum.
  • iron, iron alloy, nickel, nickel alloy, or the like can be used.
  • iron alloys include FeSi alloys (FeSiAl, FeSiAlCr, etc.), FeAl alloys (FeAl, FeAlSi, FeAlSiCr, FeAlO, etc.), FeCo alloys (FeCo, FeCoB, FeCoV, etc.), FeNi alloys (FeNi, FeNiMo, FeNiCr, etc.).
  • the soft magnetic layer 2 suppresses eddy currents by suppressing the penetration of the magnetic field into the central conductor 1 (see FIG. 21).
  • the relative magnetic permeability of the soft magnetic layer 2 can be set to 10 or more (for example, 10 to 500), for example.
  • the thickness of the soft magnetic layer 2 can be set to 1 ⁇ m to 1000 ⁇ m, for example.
  • the magnetic layer in the present invention is not limited to a layer exhibiting so-called “soft magnetism”.
  • the cross-sectional area of the soft magnetic layer 2 is desirably 20% or less with respect to the cross-sectional area of the entire high-frequency electric wire 10 including the central conductor 1 and the soft magnetic layer 2.
  • the cross-sectional area ratio (the cross-sectional area ratio of the soft magnetic layer 2 with respect to the entire high-frequency electric wire 10) is preferably 3% to 15%, more preferably 3% to 10%, and still more preferably 3% to 5%.
  • the diameter of the entire high-frequency electric wire 10 can be set to, for example, 0.05 mm to 0.6 mm.
  • the soft magnetic layer 2 has a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor 1. Whether or not it has “fibrous structure” herein refers to a plurality of granular materials (for example, crystal grains) having an aspect ratio exceeding “5/1” when the structure of the soft magnetic layer 2 is observed with an electron microscope or the like. Judgment can be made based on what can be confirmed. Aspect ratio measurement will be described with reference to FIGS. 7A to 11. 7A, an auxiliary line 11 having the longest diameter is drawn as shown in FIG. 7B. Next, as shown in FIG. 7C, a pair of long sides 12 parallel to the auxiliary line 11 and the auxiliary line are drawn. A rectangle 14 having a pair of short sides 13 perpendicular to 11 is drawn.
  • fibrous structure herein refers to a plurality of granular materials (for example, crystal grains) having an aspect ratio exceeding “5/1” when the structure of the soft magnetic layer 2 is observed with an electron microscope or the like. Judgment can be made based on what can
  • One long side 12 (12a) is in contact with the contour line 15 of the crystal grain C1 at a position farthest from the auxiliary line 11 on one side (upper side in FIG. 7C), and the other long side 12 (12b) is an auxiliary line.
  • 11 is in contact with the contour line 15 of the crystal grain C1 at a position farthest from the other side (lower side in FIG. 7C).
  • One short side 13 (13a) is in contact with the contour line 15 of the crystal grain C1 at a position farthest from the auxiliary line 11 on one side (left side in FIG. 7C), and the other short side 13 (13b) is an auxiliary line.
  • a ratio (L1 / L2) between the lengths of the long side 12 and the short side 13 of the rectangle 14 is defined as an aspect ratio. Note that the aspect ratio of the crystal grain C1 in FIG. 7C is 8.32 / 1.
  • FIG. 8 and 9 show scanning electron microscope (SEM) photographs of the soft magnetic layer 2 made of iron of the high-frequency electric wire 10.
  • SEM scanning electron microscope
  • the soft magnetic layer 2 has a fibrous structure along the longitudinal direction of the high-frequency electric wire 10.
  • the number of granular bodies that can be confirmed within the field of view of the target micrograph is a predetermined number (for example, 100) or less.
  • the structure of the soft magnetic layer 2 is preferably a processed structure formed by wire drawing using a die, as will be described later.
  • the processed structure is, for example, a structure after undergoing cold processing.
  • Cold processing means processing performed below the recrystallization temperature.
  • the fibrous structure may be a structure in which crystal grains are drawn in the drawing direction by drawing.
  • FIG. 10 shows an optical micrograph of a soft magnetic layer made of iron of a high-frequency electric wire recrystallized by heat treatment (annealing treatment) at a recrystallization temperature or higher.
  • FIG. 11 shows a scanning electron microscope (SEM) photograph of a nickel layer formed by plating on a soft magnetic layer made of iron.
  • These high-frequency electric wires include a soft magnetic layer made of iron (see FIG. 1), and the soft magnetic layer has a recrystallized structure or a plated structure that is recrystallized by heat treatment at a recrystallization temperature or higher.
  • the recrystallized structure is a structure in which, for example, crystal grains that are distorted by cold working are replaced with crystals that are not distorted by recrystallization.
  • the plating structure is a metal structure formed by wet plating.
  • the plating structure may be amorphous.
  • the volume resistivity of the soft magnetic layer 2 is preferably higher than the volume resistivity of the central conductor 1. Thereby, an increase in AC resistance due to eddy current loss can be suppressed.
  • the fibrous structure along the longitudinal direction may be formed not only on the soft magnetic layer 2 but also on the central conductor 1.
  • an intermetallic compound layer (not shown) whose composition changes in a gradient from the central conductor 1 to the soft magnetic layer 2 is formed between the central conductor 1 and the soft magnetic layer 2.
  • the intermetallic compound layer is made of, for example, an alloy including the constituent material of the central conductor 1 and the constituent material of the soft magnetic layer 2.
  • the intermetallic compound layer may have a larger volume resistivity than the soft magnetic layer 2.
  • FIG. 4 shows a modification of the high-frequency electric wire 10, and the high-frequency electric wire 10 ⁇ / b> A shown here is provided with the insulating coating layer 3 on the outer surface side of the soft magnetic layer 2.
  • the insulating coating layer 3 is the outermost layer of the high frequency electric wire 10A.
  • the insulating coating layer 3 can be formed by applying an enamel paint such as polyester, polyurethane, polyimide, polyesterimide, or polyamideimide.
  • FIG. 12 is an example of a litz wire including the high-frequency electric wire 10A shown in FIG. 4, and the litz wire 60 shown here is configured by bundling a plurality of high-frequency electric wires 10A and twisting them together.
  • FIG. 13 and FIG. 14 are examples of the high frequency coil provided with the high frequency electric wire 10A shown in FIG. 4, and the high frequency coil 70 shown here has a body portion 71 and flange portions 72 formed at both ends thereof. A support 73 is used. The high frequency electric wire 10 ⁇ / b> A is wound around the body portion 71.
  • the high-frequency electric wire according to the embodiment of the present invention can be manufactured by a manufacturing method other than the method exemplified here.
  • a central conductor made of aluminum or aluminum alloy is prepared.
  • An electric wire base material having a central conductor and a soft magnetic layer surrounding the central conductor is obtained by, for example, inserting the central conductor into a tubular soft magnetic layer.
  • forms other than a pipe body may be sufficient as the soft-magnetic layer body used for preparation of an electric wire preform
  • FIG. 2 shows a wire drawing die 20 applicable to the manufacturing method of the present embodiment.
  • the wire drawing die 20 includes an entrance part 21, an approach part 22, a reduction part 23, a bearing part 24, and a back relief part 25.
  • the wire drawing die 20 is a cylindrical body whose inner diameter gradually decreases from the entrance portion 21 to the reduction portion 23.
  • a reduction angle ⁇ 1 that is an inclination angle of the inner surface of the reduction portion 23 with respect to the central axis can be set to about 8 °, for example.
  • the area reduction ratio calculated by the cross-sectional area of the wire base material and the cross-sectional area of the internal space of the bearing portion 24 is 20% or more, for example, 20 to 29%. If the area reduction rate at one degree of wire drawing is within this range, a large shear stress in the same direction can be continuously generated.
  • the electric wire base material 4 is introduced into the reduction part 23 through the entrance part 21 and the approach part 22, and is processed into a diameter d2 smaller than the diameter d1 before drawing in the reduction part 23.
  • This wire drawing step may be performed only once, but the wire drawing step may be performed a plurality of times using other wire drawing dies 20 having different inner diameter dimensions.
  • the area reduction rate can be increased.
  • wire drawing can be performed step by step using a plurality of wire drawing dies 20.
  • the cumulative area reduction rate can be set to 70% or more, for example. Thereby, the soft magnetic layer 2 having a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor 1 can be reliably and easily formed.
  • a fibrous structure may be formed not only in the soft magnetic layer 2 but also in the central conductor 1.
  • the soft magnetic layer 2 has a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor 1, and there are many grain boundaries in the magnetic layer and a high dislocation density. Therefore, the resistivity in the soft magnetic layer 2 is increased. Therefore, the eddy current generated by the external magnetic field can be suppressed and the proximity effect can be reduced.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the cumulative area reduction and the resistivity of the soft magnetic layer 2.
  • the resistivity increases. Since the eddy current is less likely to be generated when the resistivity is increased, the proximity effect is considered to be reduced. Further, it is reported in the following document that the higher the resistivity of the magnetic layer, the more the increase in AC resistance due to eddy current loss is suppressed. COMPEL-THE INTERNATIONAL JOURNAL FOR COMPUTATION AND MATHEMATICS IN ELECTRIC AND ELECTRONIC ENGINEERING. 28 (1): 57-66 (2009), Mizuno et. al. ,
  • Example 1 The high frequency electric wire 10 shown in FIG. 1 was produced as follows. A central conductor made of aluminum having an outer diameter of 9 mm was inserted into a steel pipe (soft magnetic layer body) having an inner diameter of 10 mm and an outer diameter of 12 mm to obtain an electric wire base material 4. As shown in FIG. 2, the wire preform 4 is drawn stepwise through a plurality of wire drawing dies 20, the soft magnetic layer 2 having an outer diameter of 2.1 mm, and the outer diameter of 1.9 mm. A high frequency electric wire 10 having a central conductor 1 was obtained. 5A is an SEM photograph of the soft magnetic layer 2, and FIG. 5B is an enlarged SEM photograph of FIG. 5A.
  • the soft magnetic layer 2 had a fibrous structure along the longitudinal direction of the central conductor 1.
  • the specific resistance was calculated as follows. A single central conductor made of the same material as that of the soft magnetic layer 2 of the high-frequency electric wire 10 was reduced by a wire drawing process, and the specific resistance was measured. This value is shown in Table 1 as the specific resistance of the soft magnetic layer 2. Next, the specific resistance of the high-frequency electric wire 10 (which is a composite material) was measured, and the value obtained by subtracting the specific resistance of the soft magnetic layer 2 from this value is shown in Table 1 as the specific resistance of the central conductor 1.
  • Comparative Example 1 A high-frequency electric wire having a central conductor made of aluminum and a soft magnetic layer made of iron was produced, and heat treatment was performed at a temperature higher than the recrystallization temperature of the soft magnetic layer. A fibrous structure along the longitudinal direction was not confirmed in the soft magnetic layer. The specific resistance of the central conductor and the soft magnetic layer was measured by the same method as in Example 1. The results are shown in Table 1.
  • Table 1 shows that in Example 1, the specific resistance of the soft magnetic layer 2 was increased as compared with Comparative Example 1.
  • Example 2 The wire base material 4 obtained in the same manner as in Example 1 was passed through a plurality of wire drawing dies 20 to perform wire drawing step by step to obtain a high-frequency wire 10.
  • a high-frequency electric wire 10A shown in FIG. 4 was obtained.
  • the thickness of the soft magnetic layer 2 is 3 ⁇ m
  • the outer diameter of the soft magnetic layer 2 is 126 ⁇ m
  • the outer diameter of the center conductor 1 is 120 ⁇ m.
  • a litz wire 60 using the high-frequency electric wire 10A as a strand was produced.
  • the number of high-frequency electric wires 10A constituting the litz wire 60 is 1500, and the length of the litz wire 60 is 21 m.
  • a coil 80 was manufactured using a litz wire 60.
  • the number of turns of the coil 80 is 16.
  • the inductance is 1.18 ⁇ 10 ⁇ 4 H.
  • the AC resistance per unit length of the conducting wire constituting the coil can be expressed, for example, by the following formula (see paragraphs [0041] and [0070] of International Publication No. 2013/042671).
  • R ac R s + R p R s ( ⁇ / m) is a high-frequency resistance per unit length due to the skin effect, and R p ( ⁇ / m) is a high-frequency resistance per unit length due to the proximity effect.
  • R p is a value proportional to the square of the form factor ⁇ (1 / m) representing the strength of the external magnetic field.
  • R p ⁇ 2 D p D p ( ⁇ ⁇ m) represents a high-frequency loss per unit length due to the proximity effect.
  • the shape factor ⁇ in the coil 80 in this example is 90 mm ⁇ 1 .
  • FIG. 16 shows the result of examining the relationship between the AC frequency (horizontal axis) and the AC resistance (vertical axis) by simulation for the coil 80 of the second embodiment.
  • Example 2 A litz wire 60 shown in FIG. 12 is produced in the same manner as in Example 2 except that a Cu wire (outer diameter 120 ⁇ m) is used in place of the high-frequency electric wire 10, and the coil 80 shown in FIG. Was made. Other specifications were the same as in Example 2.
  • FIG. 16 shows the result of examining the relationship between the AC frequency and the AC resistance by simulation for the coil 80 of Comparative Example 2.
  • Example 3 A litz wire 60 shown in FIG. 12 is produced in the same manner as in Example 2 except that an Al wire (outer diameter 120 ⁇ m) is used instead of the high-frequency electric wire 10, and the coil 80 shown in FIG. Was made. Other specifications were the same as in Example 2.
  • FIG. 16 shows the result of examining the relationship between the AC frequency and the AC resistance by simulation for the coil 80 of Comparative Example 3.
  • Example 2 using the high-frequency electric wire 10 provided with the central conductor 1 made of Al and the soft magnetic layer 2 containing Fe compared to Comparative Examples 2 and 3 using Cu wire or Al wire.
  • the frequency band of 70 kHz or higher a result that the AC resistance is low was obtained.
  • the above embodiments exemplify apparatuses and methods for embodying the technical idea of the present invention.
  • the technical idea of the present invention is the material, shape, structure, arrangement, etc. of the component parts. Not specified.
  • the high frequency electric wire and high frequency coil of the present invention include a high frequency transformer, a motor, a reactor, a choke coil, an induction heating device, a magnetic head, a high frequency power supply cable, a DC power supply unit, a switching power supply, an AC adapter, and an eddy current detection method.
  • -It can be used for the electronic equipment industry including the manufacturing industry of various apparatuses, such as a non-contact electric power feeder or a high frequency current generator, such as a flaw detection sensor, an IH cooking heater, a coil, and a power feeding cable.

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Abstract

　高周波電線が、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体と、　前記中心導体の長手方向に沿う繊維状組織を有し、前記中心導体を被覆する磁性層と、を備える。

Description

高周波電線および高周波コイル
　本発明は、高周波電線および高周波コイルに関し、特に各種高周波機器の巻線、リッツ線、ケーブル等に利用される高周波電線および高周波コイルに関する。
　本願は、２０１３年９月２５日に、日本に出願された特願２０１３－１９８９８７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　高周波電流を通電する機器（変圧器、モータ、リアクトル、誘導加熱装置、および磁気ヘッド装置等）の巻線及び給電ケーブルにおいては、高周波電流により発生した磁界によって導体内に渦電流損が生じる。そして、その結果として交流抵抗（高周波抵抗）が増大し、発熱および消費電力増大を引き起こすことがある。
　交流抵抗が増大する要因として、近接効果および表皮効果がある。
　図１７Ａ及び１７Ｂに示すように、近接効果は、外部磁束５４により渦電流５３が生じるとともに、電流密度Ｊが導体５１内で偏る現象である。
　図１８Ａ及び１８Ｂに示すように、表皮効果は、導体５１に導体電流５２が流れるときに、電流密度Ｊが導体５１表面で高くなる現象であり、内部磁束５５によって渦電流５３が生じるとともに、電流が流れる領域が制限されるため交流抵抗は増大する。
　近接効果および表皮効果を抑止する方策としては、一般的には、電線の細径化と、各素線を絶縁被覆したリッツ線の採用とがある（例えば、特許文献１、２参照）。
　リッツ線の素線の例を図１９におよび図２０に示す（特許文献３を参照）。
　図１９に示す絶縁被覆銅線３０では、銅線３１の表面に絶縁被覆３２が形成されている。図２０に示す絶縁被覆銅線４０では、銅線４１の表面に磁性材めっき層４２及び絶縁被覆４３が形成されている。
　図２１に示すように、絶縁被覆銅線４０では、外部磁界４４が印加されると、磁界４４は磁性材めっき層４２に偏って分布し、銅線４１においては磁界４４の影響が軽減される。したがって、磁性材めっき層がない絶縁被覆銅線３０（図１９参照）に比べて、銅線での近接効果を抑制できる。
日本国特開２００９－１２９５５０号公報 日本国特開２００５－１０８６５４号公報 日本国特開２００９－２７７３９６号公報
　しかしながら、絶縁被覆銅線４０では、銅線４１における近接効果は抑制できたとしても、磁性材めっき層４２において渦電流が発生し、この渦電流による近接効果損が発生することがあった。そのため、さらなる近接効果低減が要望されていた。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、近接効果をさらに低減させることができる高周波電線および高周波コイルを提供することを目的とする。
　前記課題を解決するため、本発明の第１態様に係る高周波電線は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体と、前記中心導体の長手方向に沿う繊維状組織を有し、前記中心導体を被覆する磁性層と、を備える。
　前記磁性層は、鉄または鉄合金からなることが好ましい。
　前記磁性層の体積抵抗率は、前記中心導体の体積抵抗率より高いことが好ましい。
　磁性層の外面側には、絶縁被覆層を有することが好ましい。
　本発明の第２態様に係るリッツ線は、複数撚り合わされる前記高周波電線を備える。
　本発明の第３態様に係る高周波コイルは、前記高周波電線を備える。
　本発明の第４態様に係る高周波電線の製造方法は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体と、前記中心導体を被覆する磁性層と、を備えた電線母材を、１または複数のダイスを用いて伸線することにより、前記磁性層が前記繊維状組織を有する高周波電線を得る。
　前記電線母材を伸線する際の累積減面率は、７０％以上であることが好ましい。
　本発明の上記態様によれば、磁性層が、中心導体の長手方向に沿う繊維状組織を有するため、磁性層における抵抗率は高くなる。このため、渦電流を抑え、近接効果を低減することができる。
本発明の一実施形態に係る高周波電線を示す断面図である。 伸線ダイスの一例を示す模式図である。 累積減面率と抵抗率との関係を示すグラフである。 絶縁被覆層を有する高周波電線を示す断面図である。 実施例の軟磁性層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。 図５Ａを拡大したＳＥＭ写真である。 比較例の軟磁性層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。 図６Ａを拡大したＳＥＭ写真である。 アスペクト比の算出方法を説明する図である。 アスペクト比の算出方法を説明する図である。 アスペクト比の算出方法を説明する図である。 実施例の高周波電線の軟磁性層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。 実施例の高周波電線の軟磁性層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。 比較例の高周波電線の軟磁性層の光学顕微鏡写真である。 比較例の高周波電線の軟磁性層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。 リッツ線の例を示す斜視図である。 高周波コイルの例を示す斜視図である。 高周波コイルの例を示す斜視図である。 コイルの例を示す外観図である。 交流周波数と交流抵抗との関係についてのシミュレーション結果を示すグラフである。 近接効果を説明するための模式図である。 近接効果を説明するための模式図である。 表皮効果を説明するための模式図である。 表皮効果を説明するための模式図である。 従来の高周波電線の一例を示す断面図である。 従来の高周波電線の他の例を示す断面図である。 前図の高周波電線に対する磁界の分布を示す模式図である。
　以下、図面を参照して、本発明の実施の形態を説明する。
（高周波電線）
　図１は、本発明の一実施形態に係る高周波電線１０を示す。高周波電線１０は、アルミニウム（Ａｌ）またはアルミニウム合金からなる中心導体１と、中心導体１を被覆する軟磁性層２（磁性層）と、を備えている。
　中心導体１としては、例えば電気用アルミニウム（ＥＣアルミニウム）、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金（ＪＩＳ６０００番台）などが使用可能である。
　アルミニウム合金は、通常、ＥＣアルミニウムよりも体積抵抗率が大きいため、好適である。
　軟磁性層２は、鉄、鉄合金、ニッケル、及びニッケル合金などが使用できる。
　鉄合金としては、ＦｅＳｉ系合金（ＦｅＳｉＡｌ、ＦｅＳｉＡｌＣｒなど）、ＦｅＡｌ系合金（ＦｅＡｌ、ＦｅＡｌＳｉ、ＦｅＡｌＳｉＣｒ、ＦｅＡｌＯなど）、ＦｅＣｏ系合金（ＦｅＣｏ、ＦｅＣｏＢ、ＦｅＣｏＶなど）、ＦｅＮｉ系合金（ＦｅＮｉ、ＦｅＮｉＭｏ、ＦｅＮｉＣｒ、ＦｅＮｉＳｉなど）（パーマロイ（登録商標）等）、ＦｅＴａ系合金（ＦｅＴａ、ＦｅＴａＣ、ＦｅＴａＮなど）、ＦｅＭｇ系合金（ＦｅＭｇＯなど）、ＦｅＺｒ系合金（ＦｅＺｒＮｂ、ＦｅＺｒＮなど）、ＦｅＣ系合金、ＦｅＮ系合金、ＦｅＰ系合金、ＦｅＮｂ系合金、ＦｅＨｆ系合金、及びＦｅＢ系合金などが挙げられる。
　軟磁性層２は、中心導体１への磁界の侵入を抑制することにより渦電流を抑制する（図２１参照）。
　軟磁性層２の比透磁率は、例えば１０以上（例えば１０～５００）とすることができる。
　軟磁性層２の厚さは、例えば１μｍ～１０００μｍとすることができる。
　なお、本願発明における磁性層は、いわゆる「軟磁性」を示す層に限定されない。
　軟磁性層２の断面積は、中心導体１と軟磁性層２とを合わせた高周波電線１０全体の断面積に対して、２０％以下であることが望ましい。
　前記断面積比率（高周波電線１０全体に対する軟磁性層２の断面積比率）は、３％～１５％であることが望ましく、より望ましくは３％～１０％であること、更に望ましくは３％～５％である。軟磁性層２の高周波電線全体に対する断面積の比をこの範囲に設定することで、高周波抵抗を低減することができる。
　高周波電線１０全体の直径は、例えば０．０５ｍｍ～０．６ｍｍとすることができる。
　軟磁性層２は、中心導体１の長手方向に沿う繊維状組織を有する。
　ここでいう「繊維状組織を有する」か否かは、軟磁性層２の組織を電子顕微鏡等により観察したときに、アスペクト比が「５／１」を越える粒状体（例えば結晶粒）を複数確認できることを基準として判断することができる。
　アスペクト比の測定について、図７Ａ～図１１を参照しつつ説明する。
　図７Ａに示す結晶粒Ｃ１について、図７Ｂに示すように、最長径となる補助線１１を描き、次いで、図７Ｃに示すように、補助線１１と平行な一対の長辺１２と、補助線１１に対し垂直な一対の短辺１３とからなる長方形１４を描く。
　一方の長辺１２（１２ａ）は、補助線１１から一方側（図７Ｃの上方）に最も離れた位置で結晶粒Ｃ１の輪郭線１５に接し、他方の長辺１２（１２ｂ）は、補助線１１から他方側（図７Ｃの下方）に最も離れた位置で結晶粒Ｃ１の輪郭線１５に接している。
　一方の短辺１３（１３ａ）は、補助線１１から一方側（図７Ｃの左方）に最も離れた位置で結晶粒Ｃ１の輪郭線１５に接し、他方の短辺１３（１３ｂ）は、補助線１１から他方側（図７Ｃの右方）に最も離れた位置で結晶粒Ｃ１の輪郭線１５に接している。
　この長方形１４の長辺１２と短辺１３の長さの比（Ｌ１／Ｌ２）をアスペクト比とする。なお、図７Ｃにおける結晶粒Ｃ１のアスペクト比は８．３２／１である。
　図８および図９は、高周波電線１０の、鉄からなる軟磁性層２の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を示す。
　図８では、２つの結晶粒（例１、２）について、上述の手法で長方形（図７Ｃの長方形１４参照）が描かれている。例１、２のアスペクト比は、それぞれ「６．１／１」と、「９．０／１」である。
　図９では、２つの結晶粒（例３、４）について、上述の手法で長方形が描かれており、例３、４のアスペクト比は、それぞれ「１３．３／１」と、「２１．２／１」である。
　例１～４の結晶粒は、いずれも高周波電線１０の長手方向に沿って形成されている。
　図８及び図９では、アスペクト比が「５／１」を越える鉄の結晶粒が複数確認できた。そのため、軟磁性層２は、高周波電線１０の長手方向に沿う繊維状組織を有すると判断できる。
　なお、軟磁性層２が繊維状組織を有するか否かを判断するにあたっては、対象の顕微鏡写真の視野内に確認できる粒状体の数が所定の数（例えば１００）以下であることが望ましい。
　軟磁性層２の組織は、後述するように、ダイスを用いた伸線加工により形成された加工組織であることが好ましい。加工組織とは、例えば冷間加工を受けたあとの組織である。
　冷間加工とは、再結晶温度以下で行う加工を意味する。
　繊維状組織は、伸線加工によって結晶粒が伸線方向に引き伸ばされた組織であってよい。
　比較のため、図１０に再結晶温度以上で熱処理（アニール処理）を行い再結晶化した高周波電線の、鉄からなる軟磁性層の光学顕微鏡写真を示す。また、図１１に、鉄からなる軟磁性層の上にめっき法により形成されたニッケル層の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を示す。
　これらの高周波電線は、鉄からなる軟磁性層を備えているが（図１参照）、軟磁性層は、再結晶温度以上で熱処理を行い再結晶化した再結晶組織やめっき組織を有する。
　再結晶組織とは、例えば、冷間加工によってひずみを生じた結晶粒が、再結晶によってひずみのない結晶に置き換わった組織である。
　めっき組織とは、湿式のめっきによって形成された金属の組織である。めっき組織は、非晶質であってもよい。
　図１０では、アスペクト比が「５／１」より大きい結晶粒は観察されなかった。結晶粒（例５）についてアスペクト比測定したところ、「１．５／１」であった。
　図１１でも、アスペクト比が「５／１」より大きい結晶粒は観察されなかった。
　図１０および図１１では、アスペクト比が「５／１」を越える結晶粒が確認できなかったため、図１０および図１１の軟磁性層は、繊維状組織を有さないといえる。
　軟磁性層２の体積抵抗率は、中心導体１の体積抵抗率より高いことが好ましい。これによって、渦電流損による交流抵抗の上昇を抑制できる。
　長手方向に沿う繊維状組織は、軟磁性層２だけでなく、中心導体１にも形成されていてもよい。
　なお、高周波電線１０では、中心導体１と軟磁性層２との間に、中心導体１から軟磁性層２にかけて傾斜的に組成が変化する金属間化合物層（図示略）が形成されていてもよい。金属間化合物層は、例えば、中心導体１の構成材料と軟磁性層２の構成材料とを含む合金からなる。金属間化合物層は、軟磁性層２よりも体積抵抗率が大きくてもよい。
　図４は、高周波電線１０の変形例であり、ここに示す高周波電線１０Ａは、軟磁性層２の外面側に絶縁被覆層３が設けられている。絶縁被覆層３は、高周波電線１０Ａの最外層である。
　絶縁被覆層３は、ポリエステル、ポリウレタン、ポリイミド、ポリエステルイミド、またはポリアミドイミド等のエナメル塗料を塗布することにより形成することができる。
（リッツ線）
　図１２は、図４に示す高周波電線１０Ａを備えるリッツ線の例であり、ここに示すリッツ線６０は、高周波電線１０Ａを複数本束ねて撚り合わせることにより構成されている。
（高周波コイル）
　図１３および図１４は、図４に示す高周波電線１０Ａを備えた高周波コイルの例であり、ここに示す高周波コイル７０には、胴部７１と、その両端に形成された鍔部７２とを有する支持体７３が用いられている。
　高周波電線１０Ａは、胴部７１に巻きつけられている。
（高周波電線の製造方法）
＜母材の作製工程＞
　次に、高周波電線１０の製造方法の一例について説明する。なお、以下に示す製造方法は一例であり、本発明の範囲を限定しない。本発明の実施の形態に係る高周波電線は、ここに例示した方法以外の製造方法により製造することもできる。
　アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体を用意する。この中心導体を、管状の軟磁性層体に挿通することなどによって、中心導体と、これを包囲する軟磁性層体とを有する電線母材を得る。
　なお、電線母材の作製に用いる軟磁性層体は、管体以外の形態であってもよい。
＜伸線工程＞
　次に、電線母材を、１または複数の伸線ダイスを通すことにより伸線する。
　図２は、本実施形態の製造方法に適用可能な伸線ダイス２０を示す。伸線ダイス２０は、エントランス部２１、アプローチ部２２、リダクション部２３、ベアリング部２４、およびバックリリーフ部２５を備えている。
　伸線ダイス２０は、エントランス部２１からリダクション部２３にかけて徐々に内径が小さくなる筒状体である。
　リダクション部２３内面の、中心軸に対する傾斜角度であるリダクション角度α１は、例えば８°程度とすることができる。
　電線母材の断面積と、ベアリング部２４の内部空間の断面積とによって算出される減面率（電線母材の伸線前後の断面積差／電線母材の伸線前の断面積）は、２０％以上、例えば２０～２９％とすることができる。１度の伸線における減面率がこの範囲であれば、同一方向の大きなせん断応力を持続して発生させることができる。
　電線母材４は、エントランス部２１、アプローチ部２２を経てリダクション部２３に導入され、リダクション部２３において伸線前の直径ｄ１より小さい直径ｄ２に加工される。
　この伸線工程は１回のみであってもよいが、内径寸法が異なる他の伸線ダイス２０を用いて、複数回にわたり伸線工程を行ってもよい。それによって、減面率を高めることができる。例えば、複数の伸線ダイス２０を用いて段階的に伸線を行うことができる。
　累積減面率は、例えば、７０％以上とすることができる。
　これによって、確実かつ容易に、中心導体１の長手方向に沿う繊維状組織を有する軟磁性層２を形成することができる。
　伸線ダイス２０を用いた伸線工程では、軟磁性層２だけでなく中心導体１に繊維状組織が形成されてもよい。
　高周波電線１０は、軟磁性層２が、中心導体１の長手方向に沿う繊維状組織を有しており、磁性層中の粒界が多く転位密度が高い。そのため、軟磁性層２における抵抗率は高くなる。従って、外部磁界により発生する渦電流を抑え、近接効果を低減することができる。
　図３は、累積減面率と、軟磁性層２の抵抗率との関係を示すグラフである。この図に示すように、累積減面率が高くなって軟磁性層２に繊維状組織が形成されると、抵抗率が増加する。
　抵抗率が増加すれば渦電流は発生しにくくなるため、近接効果は低減すると考えられる。
　また、磁性層の抵抗率が高いほど渦電流損による交流抵抗の上昇が抑制されることは、次の文献に報告されている。
　ＣＯＭＰＥＬ－ＴＨＥ　ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＦＯＲ　ＣＯＭＰＵＴＡＴＩＯＮ　ＡＮＤ　ＭＡＴＨＥＭＡＴＩＣＳ　ＩＮ　ＥＬＥＣＴＲＩＣＡＬ　ＡＮＤ　ＥＬＥＣＴＲＯＮＩＣ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ．２８（１）：５７－６６（２００９），　Ｍｉｚｕｎｏ　ｅｔ．ａｌ．，
　また、高周波数で用いるコイルにおいて中心導体に銅などを用いる場合、近接効果による交流損失が大きくなる。一方、本実施形態の高周波電線１０では、中心導体１にアルミニウム（またはアルミニウム合金）が用いられているため、中心導体１に銅などを用いる場合に比べ、近接効果の影響を抑えることができる。
　高周波変圧器、高速モータ、リアクトル、誘電加熱装置、磁気ヘッド装置、および非接触給電装置等の、数ｋＨｚ～数１００ｋＨｚ程度の高周波電流を通電する機器で使用される高周波電線においては、交流損失低減を目的として、巻線の細径化が図られたり、リッツ線が採用される。
　しかし、接続のためのハンダ処理において絶縁皮膜の除去作業の手間や、伸線限界などの理由により、細径化には限度がある。
　これに対して、本実施形態の高周波電線１０によれば、素線径が太く素線数が少ないリッツ線を採用したとしても損失低減を図ることができる。
（実施例１）
　図１に示す高周波電線１０を、次のようにして作製した。
　外径９ｍｍのアルミニウムからなる中心導体を、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍの鋼管（軟磁性層体）に挿通し、電線母材４を得た。
　図２に示すように、電線母材４を、複数の伸線ダイス２０に通して段階的に伸線を行い、外径が２．１ｍｍの軟磁性層２と、外径が１．９ｍｍの中心導体１とを有する高周波電線１０を得た。
　図５Ａは軟磁性層２のＳＥＭ写真であり、図５Ｂは図５Ａを拡大したＳＥＭ写真である。
　この図より、アスペクト比が「５／１」を越える結晶粒が複数確認できたため、軟磁性層２は中心導体１の長手方向に沿う繊維状組織を有することが確認された。
　この高周波電線１０の中心導体１および軟磁性層２について、固有抵抗を次のようにして算出した。
　高周波電線１０の軟磁性層２と同じ材料の単体の中心導体を、伸線工程によって減面し、固有抵抗を測定した。この値を軟磁性層２の固有抵抗として表１に示した。
　次いで、（複合材である）高周波電線１０の固有抵抗を測定し、この値から前述の軟磁性層２の固有抵抗を差し引いた値を、中心導体１の固有抵抗として表１に示した。
（比較例１）
　アルミニウムからなる中心導体と、鉄からなる軟磁性層とを有する高周波電線を作製し、軟磁性層の再結晶温度以上で熱処理を行った。
　軟磁性層には、長手方向に沿う繊維状組織が確認されなかった。
　実施例１と同様の手法により、中心導体と軟磁性層の固有抵抗を測定した。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１より、実施例１では、比較例１に比べて、軟磁性層２の固有抵抗を高めることができたことがわかる。
（実施例２）
　実施例１と同様にして得た電線母材４を複数の伸線ダイス２０に通して段階的に伸線を行い、高周波電線１０を得た。高周波電線１０の外面に絶縁被覆層３を形成することによって、図４に示す高周波電線１０Ａを得た。軟磁性層２の厚みは３μｍであり、軟磁性層２の外径は１２６μｍであり、中心導体１の外径は１２０μｍである。
　図１２に示すように、高周波電線１０Ａを素線として用いたリッツ線６０を作製した。
　リッツ線６０を構成する高周波電線１０Ａの数は１５００本であり、リッツ線６０の線長は２１ｍである。
　図１５に示すように、リッツ線６０を用いてコイル８０を作製した。コイル８０のターン数は１６である。インダクタンスは１．１８×１０－４Ｈである。
　コイルを構成する導線の単位長さ当りの交流抵抗は、例えば次式のように表すことができる（国際公開公報２０１３／０４２６７１の［００４１］段落および［００７０］段落参照）。
　Ｒａｃ＝Ｒｓ＋Ｒｐ
　Ｒｓ（Ω／ｍ）は表皮効果による単位長さ当りの高周波抵抗であり、Ｒｐ（Ω／ｍ）は近接効果による単位長さ当りの高周波抵抗である。またＲｐは外部磁界の強さを表す形状因子α（１／ｍ）の２乗に比例する値である。
　Ｒｐ＝α２Ｄｐ
　Ｄｐ（Ω・ｍ）は近接効果による単位長さ辺りの高周波損失を表す。
　この例のコイル８０における形状因子αは９０ｍｍ－１である。
　実施例２のコイル８０について、交流周波数（横軸）と交流抵抗（縦軸）との関係をシミュレーションにより調べた結果を図１６に示す。
（比較例２）
　高周波電線１０に代えてＣｕ線（外径１２０μｍ）を用いること以外は実施例２と同様にして図１２に示すリッツ線６０を作製し、このリッツ線６０を用いて、図１５に示すコイル８０を作製した。その他の仕様は実施例２と同様とした。
　比較例２のコイル８０について、交流周波数と交流抵抗との関係をシミュレーションにより調べた結果を図１６に示す。
（比較例３）
　高周波電線１０に代えてＡｌ線（外径１２０μｍ）を用いること以外は実施例２と同様にして図１２に示すリッツ線６０を作製し、このリッツ線６０を用いて、図１５に示すコイル８０を作製した。その他の仕様は実施例２と同様とした。
　比較例３のコイル８０について、交流周波数と交流抵抗との関係をシミュレーションにより調べた結果を図１６に示す。
　図１６に示すように、Ａｌからなる中心導体１とＦｅを含む軟磁性層２とを備えた高周波電線１０を用いる実施例２では、Ｃｕ線またはＡｌ線を用いる比較例２、３に比べて、７０ｋＨｚ以上の周波数帯において、交流抵抗が低くなる結果が得られた。
　上述の実施の形態は、この発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、この発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等は特定されない。
　本発明の高周波電線および高周波コイルは、高周波変圧器、モータ、リアクトル、チョークコイル、誘導加熱装置、磁気ヘッド、高周波給電ケーブル、ＤＣ電源ユニット、スイッチング電源、ＡＣアダプタ、渦電流検出方式等の変位センサ・探傷センサ、ＩＨクッキングヒータ、コイル、及び給電ケーブル等の、非接触給電装置または高周波電流発生装置等の種々の装置の製造業を含む電子機器産業に利用可能である。
１…中心導体、２…軟磁性層（磁性層）、１０…高周波電線、６０…リッツ線、７０…高周波コイル。 

Claims (8)

  1. 　アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体と、
    　前記中心導体の長手方向に沿う繊維状組織を有し、前記中心導体を被覆する磁性層と、を備える高周波電線。
  2. 　前記磁性層は、鉄または鉄合金からなる請求項１に記載の高周波電線。
  3. 　前記磁性層の体積抵抗率は、前記中心導体の体積抵抗率より高い請求項１または２に記載の高周波電線。
  4. 　前記磁性層の外面側に、絶縁被覆層を有する請求項１～３のうちいずれか１項に記載の高周波電線。
  5. 　複数撚り合わされた請求項１～４のうちいずれか１項に記載の高周波電線を備えるリッツ線。
  6. 　請求項１～４のうちいずれか１項に記載の高周波電線を備える高周波コイル。
  7. 　アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる中心導体と、前記中心導体を被覆する磁性層と、を備えた電線母材を、１または複数のダイスを用いて伸線することにより、前記磁性層が前記繊維状組織を有する高周波電線を得る高周波電線の製造方法。
  8. 　前記電線母材を伸線する際の累積減面率は、７０％以上である請求項７に記載の高周波電線の製造方法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016202686A1 (en) * 2015-06-15 2016-12-22 Abb Schweiz Ag A method of manufacturing a cable for a winding of an electromagnetic induction device

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016027867A1 (ja) * 2014-08-22 2016-02-25 住友電気工業株式会社 コイル用線材
JP6477346B2 (ja) * 2015-08-07 2019-03-06 住友電気工業株式会社 コイル用線材
JP6178364B2 (ja) * 2015-06-09 2017-08-09 近藤　信一 非破壊検査用コイルセンサ及びこれを備えた非破壊検査装置
WO2018029385A1 (es) * 2016-08-10 2018-02-15 Pasandin Alonso Francisco Manuel Método de fabricación continua de hilos magnéticos para constituir núcleos inductores e hilos obtenidos por dicho método
CN106205839A (zh) * 2016-08-31 2016-12-07 株洲市科达电机技术有限公司 高频导线及其制作方法
JP6379243B1 (ja) * 2017-03-10 2018-08-22 株式会社フジクラ 電線およびその製造方法
WO2019189925A1 (ja) 2018-03-30 2019-10-03 古河電気工業株式会社 コイル用カーボンナノチューブ被覆線材、コイル用カーボンナノチューブ被覆線材を用いたコイル及びカーボンナノチューブ被覆線材コイルの製造方法
US11610718B2 (en) * 2019-09-23 2023-03-21 Ford Global Technologies, Llc Electrical inductor device
US20220085143A1 (en) * 2020-09-16 2022-03-17 Intel Corporation Magnetic wires and their applications
DE112022003664T5 (de) * 2021-09-03 2024-05-29 National University Corporation Okayama University Induktionsheizspuleneinheit und induktionsheizvorrichtung

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0362410A (ja) * 1989-07-29 1991-03-18 Fujikura Ltd 耐雷電線用素線
JP2004139832A (ja) * 2002-10-17 2004-05-13 Totoku Electric Co Ltd ニッケル被覆アルミニウム線およびエナメル絶縁ニッケル被覆アルミニウム線
JP2005108654A (ja) 2003-09-30 2005-04-21 Canon Inc リッツ線、それを用いた励磁コイルおよび誘導加熱装置
JP2009129550A (ja) 2007-11-20 2009-06-11 Totoku Electric Co Ltd クラッド電線、リッツ線、集合線およびコイル
JP2009277396A (ja) 2008-05-13 2009-11-26 Totoku Electric Co Ltd 電線およびコイル
JP2010177075A (ja) * 2009-01-30 2010-08-12 Totoku Electric Co Ltd 絶縁電線およびコイル
WO2011118054A1 (ja) * 2010-03-23 2011-09-29 株式会社フジクラ 高周波電線及び高周波コイル
WO2013042671A1 (ja) 2011-09-22 2013-03-28 株式会社フジクラ 電線及びコイル

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2732422A (en) * 1956-01-24 Electric cable
US3594491A (en) * 1969-06-26 1971-07-20 Tektronix Inc Shielded cable having auxiliary signal conductors formed integral with shield
US5438333A (en) * 1994-07-28 1995-08-01 Arc Technologies, Inc. Electromagnetic radiation absorbing shroud
JP3187794B2 (ja) * 1998-10-12 2001-07-11 株式会社巴川製紙所 電磁波遮断通信ケーブル、その他弱電流電線
JP5019730B2 (ja) 2005-08-23 2012-09-05 株式会社オートネットワーク技術研究所 シールドケーブルとシールド用複合素線
JP2007294808A (ja) 2006-04-27 2007-11-08 Nitto Denko Corp 電磁波を伝導又は吸収する特性を有する構造体
EP2146357B1 (en) 2007-04-27 2018-08-08 Asahi Kasei Kabushiki Kaisha Magnetic material for high frequency wave, and method for production thereof
CN101669180A (zh) 2007-04-27 2010-03-10 旭化成株式会社 高频用磁性材料及其制造方法
JP2012097321A (ja) * 2010-11-02 2012-05-24 Furukawa-Sky Aluminum Corp 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金製鍛造品及びその鍛造方法
JP2012195227A (ja) * 2011-03-17 2012-10-11 Furukawa Electric Co Ltd:The 高インダクタンス電線
JP6012967B2 (ja) * 2012-01-19 2016-10-25 株式会社Ｋａｎｚａｃｃ 電線およびコイル
JP5811223B2 (ja) * 2014-04-03 2015-11-11 三菱電機株式会社 車載装置、歩行者用測位端末

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0362410A (ja) * 1989-07-29 1991-03-18 Fujikura Ltd 耐雷電線用素線
JP2004139832A (ja) * 2002-10-17 2004-05-13 Totoku Electric Co Ltd ニッケル被覆アルミニウム線およびエナメル絶縁ニッケル被覆アルミニウム線
JP2005108654A (ja) 2003-09-30 2005-04-21 Canon Inc リッツ線、それを用いた励磁コイルおよび誘導加熱装置
JP2009129550A (ja) 2007-11-20 2009-06-11 Totoku Electric Co Ltd クラッド電線、リッツ線、集合線およびコイル
JP2009277396A (ja) 2008-05-13 2009-11-26 Totoku Electric Co Ltd 電線およびコイル
JP2010177075A (ja) * 2009-01-30 2010-08-12 Totoku Electric Co Ltd 絶縁電線およびコイル
WO2011118054A1 (ja) * 2010-03-23 2011-09-29 株式会社フジクラ 高周波電線及び高周波コイル
WO2013042671A1 (ja) 2011-09-22 2013-03-28 株式会社フジクラ 電線及びコイル

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016202686A1 (en) * 2015-06-15 2016-12-22 Abb Schweiz Ag A method of manufacturing a cable for a winding of an electromagnetic induction device

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