WO2015033770A1 - 加圧流動焼却炉設備、及び加圧流動焼却炉設備の制御方法 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a pressurized fluidized incinerator facility and a method for controlling the pressurized fluidized incinerator facility.
- the pressurized fluidized incinerator has a turbocharger that includes a turbine that is rotated by combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator and a compressor that is rotated as the turbine rotates.
- the compressed air generated in step 1 is used for pressurization, flow and combustion air of a pressurized fluidized incinerator.
- a self-sustained operation state in which the necessary amount of combustion air of the object to be processed is supplied by the compressed air discharged from the compressor.
- Patent Document 1 discloses a pressurized fluidized incinerator facility.
- air is sent to the pressurized fluidized incinerator by the blower after the equipment is started.
- the air discharged from the blower flows to the compressor of the supercharger. It is configured to push air into the compressor of the feeder.
- the supercharger is originally made so that the exhaust gas containing water vapor combusted at a high temperature in the incinerator passes through the turbocharger turbine and rotates.
- the temperature of the incinerator after the start-up of the equipment is low, sufficient rotational force cannot be obtained even if the entire amount of exhaust gas is passed through the turbocharger turbine. Air is pushed into the compressor of the machine.
- turbocharger used in the pressurized fluidized incinerator equipment is often a general-purpose product for ships.
- These general-purpose superchargers are assumed to be used by being connected to an engine, and the pressure loss in the engine portion is not large. Therefore, in the general-purpose turbocharger, the exhaust gas pressure at the turbine inlet of the turbocharger (supercharged exhaust gas inlet side pressure) and the pressure at the compressor outlet side of the turbocharger (supercharger outlet air pressure) are substantially equal. Its operating characteristics are optimized.
- the combustion air (combustion air) is connected from the compressor outlet side of the turbocharger to the fluidized air header before the incinerator through the fluidizing air preheater, and a plurality of dispersions are distributed therefrom. It is sent to the sand layer in the furnace through the pipe.
- the combustion exhaust gas in the incinerator passes through the air preheater for flow and is sent to the turbine inlet side of the supercharger via the bag filter. The following pressure loss occurs on these paths.
- the pressure at the supercharger outlet may be higher than the appropriate value due to pressure loss of the sand layer in the furnace.
- Equipment configuration and pressure control are required to keep the range.
- Patent Document 2 discloses a configuration that suppresses the supercharger outlet air pressure.
- an air pipe provided on the compressor outlet side of the turbocharger is branched, a control valve is provided at the branch destination, and a part of the air on the outlet side of the turbocharger is atmospheric pressure. It is the structure which opens to near.
- FIG. 4 is a diagram for explaining a method of suppressing the supercharger outlet air pressure in the pressurized fluidized incinerator facility.
- FIG. 4 shows a portion related to control for suppressing the supercharger outlet air pressure, which includes a pressure gauge 24, a pressure gauge 50, a supercharger 2 (turbine 2a and compressor 2b), and pressurized air. It consists of a valve 28 and equipment / piping A.
- FIG. 4 shows a material balance (air amount balance) around the compressor 2b of the turbocharger 2.
- the band with arrows indicates the direction of air flow, and the thickness of the band is in a standard state ( The air flow rate at 20 ° C. and atmospheric pressure) is conceptually shown.
- FIG. 4 shows a portion related to control for suppressing the supercharger outlet air pressure, which includes a pressure gauge 24, a pressure gauge 50, a supercharger 2 (turbine 2a and compressor 2b), and pressurized air. It consists of a valve 28 and equipment / piping
- the device / pipe A includes, as an example, an air intake valve, a blower, and a pipe.
- an air intake valve for example, the flow rate of the rotation speed of the blower is controlled.
- the air suction valve is pressure-controlled based on the supercharger inlet air pressure P1, the valve opening changes when the flow rate changes.
- the intake air flow rate Fa is the amount of air sucked in by the compressor 2b
- the combustion air flow rate Fb is the combustion air amount compressed by the compressor 2b and sent to the incinerator
- the flow rate of the compressed air discharged from the pressurized air valve 28 to the outside is defined as an external discharge flow rate Fout.
- the intake air amount Fa is determined by characteristics such as the temperature, pressure, and flow rate of the combustion exhaust gas supplied to the turbine 2a, and the performance unique to the turbocharger 2 such as the diameter of the turbine and the compressor and the shape of the turbine blade. In the configuration shown in FIG.
- the incineration equipment has a control system that keeps the combustion air flow rate Fb of the combustion air supplied to the incinerator at a predetermined amount, if the external discharge flow rate Fout increases, the control system of the equipment / piping A will control accordingly. These control systems may interfere with each other and become complicated. In addition, it is necessary to consider that the maximum amount of air (maximum value of the combustion air flow rate Fb + maximum value of the external discharge flow rate Fout) flows through the device / piping A in terms of design. It is necessary to design with piping and equipment with high capacity.
- the present invention has been made in view of such circumstances, and its purpose is to control the flow rate of the combustion air supplied to the incinerator at a predetermined amount when constructing a control for suppressing the supercharger outlet air pressure.
- a pressurized fluidized incinerator that can control the equipment and valves provided on the compressor inlet side of the turbocharger independently, and can make equipment and pipes constituting the equipment compact. The provision of equipment.
- the pressurized fluidized incinerator facility of the present invention is rotated with the rotation of the pressurized fluidized incinerator, the turbine rotated by the combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator, and the turbine.
- a turbocharger having a compressor, a blower that is provided on the air inlet side of the compressor, and supplies combustion air to the pressurized fluidized incinerator at the start of combustion in the pressurized fluidized incinerator, and the pressurized fluid
- the discharge air from the blower is passed from the air inlet side of the compressor to the air outlet side, and after the start of combustion in the pressurized fluidized incinerator, the pressure on the air outlet side is increased to the air inlet side.
- a viper that circulates a part of the combustion air supplied from the compressor to the pressurized fluidized incinerator from the air outlet side to the air inlet side according to the pressure on the air outlet side after becoming larger than the pressure. Includes a flow path,
- the present invention is provided in a combustion exhaust gas bypass passage communicating the combustion exhaust gas inlet side and the combustion exhaust gas outlet side of the turbine, and the exhaust gas bypass amount from the supercharger is reduced.
- the combustion air amount measurement value that is the result of measuring the amount of combustion air supplied from the compressor to the pressurized flow incinerator, and a preset flow rate setting value
- a control valve opening indicating the degree of opening and closing of the control valve is calculated, and a deviation between the measured combustion air amount and the flow rate set value falls within a preset range according to the calculated control valve opening.
- the control valve control unit for controlling the opening and closing of the control valve, the air intake valve provided in parallel with the blower on the air inlet side of the compressor, and the pressure on the discharge side of the air intake valve With turbocharger Based on the deviation between the air pressure and the preset turbocharger inlet air pressure setting value, the intake valve opening indicating the degree of opening and closing of the air intake valve is calculated, and the calculated intake valve opening
- a suction valve control unit that controls opening and closing of the air suction valve so that a deviation between the supercharger inlet air pressure and the supercharger inlet air pressure set value falls within a preset range
- the air outlet Bypass control amount indicating the degree of bypass amount of the bypass flow path based on a deviation between a supercharger outlet air pressure that is a result of measuring the pressure on the side and a preset value of the supercharger outlet air pressure
- the bypass amount is controlled so that a deviation between the supercharger outlet air pressure and the set value of the supercharger outlet air pressure falls within a preset range according
- a pipe provided between the bypass flow path and the air inlet side of the compressor is a first connecting the bypass flow path and the pipe.
- the pipe has a larger diameter than any of the pipes.
- the method for controlling a pressurized fluidized incinerator includes a pressurized fluidized incinerator, a turbine rotated by combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator, and a circuit that rotates as the turbine rotates.
- a compressor that is driven, and a blower that is provided on the air inlet side of the compressor and that supplies combustion air to the pressurized fluidized incinerator at the start of combustion in the pressurized fluidized incinerator.
- a method for controlling a pressurized fluidized incinerator facility comprising: A bypass step of passing the discharge air from the blower from the air inlet side to the air outlet side of the compressor at the start of combustion in the pressurized fluidized incinerator; After the pressure becomes larger than the pressure on the air inlet side, a part of the combustion air supplied from the compressor to the pressurized fluidized incinerator is transferred from the air outlet side to the air according to the pressure on the air outlet side. And a control step of circulating to the inlet side.
- the method for controlling a pressurized fluidized incinerator according to the present invention includes a pressurized fluidized incinerator, a turbine rotated by combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator, and a circuit that rotates as the turbine rotates.
- a compressor that is driven, a blower that is provided on the air inlet side of the compressor, and that supplies combustion air to the pressurized fluidized incinerator at the start of combustion in the pressurized fluidized incinerator,
- a control method for a pressurized fluidized incinerator facility comprising a bypass flow path communicating between an air inlet side and an air outlet side of a compressor, wherein a control valve control unit is connected to the pressurized fluidized incinerator from the compressor
- the combustion exhaust gas inlet side and the combustion exhaust gas outlet side of the turbine communicate with each other based on a deviation between a measured value of the combustion air amount that is a result of measuring the amount of supplied combustion air and a preset flow rate setting value.
- Combustion exhaust A control valve opening that indicates a degree of opening and closing of a control valve that is provided in a bypass passage and adjusts an exhaust gas bypass amount from the supercharger, and calculates the amount of combustion air according to the calculated control valve opening
- the air intake valve is based on a deviation between a supercharger inlet air pressure, which is a result of measuring the pressure on the discharge side of the air intake valve provided in parallel with the turbocharger inlet air pressure, and a preset supercharger inlet air pressure setting value.
- a range in which a deviation between the supercharger inlet air pressure and the supercharger inlet air pressure set value is set in advance according to the calculated intake valve opening is calculated. Control the opening and closing of the air intake valve to enter And a bypass amount control unit based on a deviation between a supercharger outlet air pressure as a result of measuring the pressure on the air outlet side and a preset supercharger outlet air pressure set value. Calculating a bypass control amount indicating the degree of bypass amount of the bypass flow path, and a deviation between the supercharger outlet air pressure and the supercharger outlet air pressure set value is determined according to the calculated bypass control amount. A bypass amount control step of controlling the bypass amount so as to fall within a preset range.
- the present invention provides the above control method for a pressurized flow incinerator facility, wherein the bypass amount control step changes the supercharger outlet air pressure to the supercharger inlet air pressure when the bypass passage is in a fully open state.
- the bypass control amount to be approached is calculated, and the bypass flow path is fully closed.
- the present invention provides the control method for pressurized fluidized incinerator equipment, wherein the bypass amount control step is configured such that when the bypass flow path is in a fully closed state, the supercharger outlet air pressure is previously set to the supercharger outlet. When the set upper limit value set for the air pressure is approached, the bypass control amount is calculated so that the supercharger outlet air pressure does not exceed the set upper limit value.
- the bypass flow path when the equipment is started up, the bypass flow path is fully opened, so that the amount of air discharged from the blower passes through the bypass flow path, and on the turbocharger compressor side. Hardly flows. Therefore, it is not necessary to include the pressure loss caused by pushing into the compressor of the turbocharger in the discharge pressure of the blower, so that a product with the minimum necessary capacity can be selected as the blower to be used, and the equipment is made compact It becomes possible.
- FIG. 1 is a schematic block diagram illustrating a configuration of a pressurized fluidized incinerator facility according to the present embodiment.
- the pressurized fluidized incinerator facility according to this embodiment includes a pressurized fluidized incinerator 1, a supercharger 2, an air preheater 4, a high-temperature dust collector 5, a flow meter 26, and a flow rate adjustment control unit 52.
- Control valve control unit supercharger exhaust gas bypass valve CV2 (control valve), pressure gauge 50, pressure control control unit 57 (suction valve control unit), pressure gauge 24, pressure control control unit 25 (bypass amount control unit) , A supercharger air bypass valve CV3, and equipment / piping A.
- the devices are the fans 49_1, 49_2, the inverters (air flow control) 49a_1, 49a_2, the air suction valve CV1 (air suction valve), and the piping is the outside air supply channel 14, the air Each supply channel 13 is shown.
- the pressurized fluidized incinerator 1 incinerates an object to be processed that is input by a supply flow path 9 that supplies an object to be processed such as a feeder from the outside.
- Sludge is an example of an object to be treated, and is, for example, combustible waste generated from a sewage treatment plant or a human waste treatment plant.
- a to-be-processed object is not limited to sludge, What is necessary is just to contain combustible substances, such as food waste and woody biomass.
- the pressurized fluidized incinerator 1 includes a starter burner 1a that heats the inside of the incinerator when the equipment is started up, and an auxiliary fuel device (not shown) that adds a heat source during combustion of the workpiece.
- the supercharger 2 includes a turbine 2a and a compressor 2b that rotates as the turbine 2a rotates.
- the combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator 1 is supplied to the turbine 2a and used for driving the turbine 2a.
- the compressor 2b starts to rotate, and compressed air is generated.
- the air preheater 4 exchanges heat between the compressed air from the supercharger 2 and the combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator 1 to preheat the compressed air supplied into the pressurized fluidized incinerator 1.
- the high temperature dust collector 5 collects dust and the like in the combustion exhaust gas discharged from the air preheater 4. Specifically, a ceramic filter or the like is used as the high temperature dust collector 5.
- the supercharger 2 is connected to a first air supply passage 10 for supplying compressed air from the compressor 2b to the pressurized fluidized incinerator 1 through the air preheater 4, and the first air supply passage 10
- a second air supply passage 11 that branches from between the compressor 2b and the air preheater 4 and supplies air to the starting burner 1a of the pressurized fluidized incinerator 1 is connected.
- a part of the compressed air generated by the supercharger 2 passes through the first air supply flow path 10 and is heated by the air preheater 4 and then supplied to the pressurized fluidized incinerator 1 as combustion air for the object to be processed. Is done.
- the other part of the compressed air generated by the supercharger 2 passes through the second air supply passage 11 and the combustion air of the starter burner 1a provided in the pressurized fluidized incinerator 1 or the pressurized fluidized incineration. It is supplied to the pressurized fluidized incinerator 1 as purge air for instrumentation equipment such as various nozzles and pressure gauges provided in the furnace 1.
- the supercharger 2 is provided with a discharge passage 12 for supplying the combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator 1 to the turbine 2a after passing through the air preheater 4 and the high temperature dust collector 5.
- a discharge passage 12 for supplying the combustion exhaust gas discharged from the pressurized fluidized incinerator 1 to the turbine 2a after passing through the air preheater 4 and the high temperature dust collector 5.
- Part of the combustion exhaust gas is used to drive the turbine 2a.
- the exhaust gas that has passed through the turbine 2a is subjected to a predetermined process by passing through a white smoke prevention heat exchanger or a flue gas processing tower (not shown in FIG. 1) provided downstream from the exhaust flow path 12, and a chimney or the like. Is discharged to the outside.
- an air supply passage 13 for supplying air from the blower 49 is connected to the compressor 2b side of the supercharger 2, and the air supply passage 13 is driven by the driving of the compressor 2b of the supercharger 2.
- An outside air supply passage 14 for sucking air from outside air is connected via an air suction valve CV1.
- the supercharger exhaust gas bypass valve CV2 is connected to the combustion exhaust gas supply side (combustion exhaust gas inlet side) of the turbine 2a and the exhaust gas connected to the combustion exhaust gas exhaust side (combustion exhaust gas outlet side) of the turbine 2a. This is a combustion exhaust gas bypass passage that communicates with the passage 12 and bypasses the turbine 2a.
- the supercharger exhaust gas bypass valve CV ⁇ b> 2 adjusts the exhaust gas flow rate (bypass amount) that bypasses the supercharger 2.
- the supercharger exhaust gas bypass valve CV2 can change the opening degree according to the control amount (control valve opening degree; hereinafter also referred to as the supercharger exhaust gas bypass valve opening degree) from the flow rate adjustment control unit 52. Thus, the bypass amount can be changed according to the control amount.
- the flow meter 26 is provided in the first air supply flow path 10 on the supercharger 2 side from the branch point with the second air supply flow path 11, and is compressed from the supercharger 2 to the pressurized flow incinerator 1.
- the total air flow rate is measured as the combustion air flow rate (the flow rate is defined as the combustion air flow rate Fb).
- the flow meter 26 is installed in the first air supply channel on the side of the air preheater 4 from the branch point of the second air supply channel 11, and only the compressed air supplied through the air preheater 4 is combusted air.
- the combustion air measured by the flow meter 26 in the present invention only needs to include at least compressed air supplied via the air preheater 4.
- the flow rate adjustment control unit 52 is a result of measuring the flow rate of the combustion air supplied to the pressurized fluidized incinerator 1 by the flow meter 26, and the combustion air flow rate PV (combustion air amount) input via the signal line 51.
- the control amount for opening and closing the supercharger exhaust gas bypass valve CV2, that is, the supercharger exhaust gas bypass valve opening MV is calculated so as to fall within the range.
- This turbocharger exhaust gas bypass valve opening MV is input to the turbocharger exhaust gas bypass valve CV2 via the signal line 53, and the flow rate of the combustion exhaust gas flowing through the turbine 2a is determined according to the turbocharger exhaust gas bypass valve opening MV. Change. Accordingly, the supercharger exhaust gas bypass valve opening MV is determined by the turbine 2a with respect to the combustion exhaust gas amount from the pressurized flow incinerator 1 in a state where the combustion air flow rate PV is controlled to be equal to the combustion air flow rate set value SV. The surplus value of the surplus combustion exhaust gas amount that is not used for rotation is also shown.
- the blowers 49_1 and 49_2 are provided in the air supply flow path 13 that is the air inlet side of the turbocharger 2 on the compressor 2b side.
- the blower 49_1 discharges air (discharged air) to the compressor 2b side through the air supply flow path 13 at the start of combustion of the pressurized fluidized incinerator 1, that is, when the supercharger 2 is started.
- a supercharger air bypass valve CV3 in a bypass flow path which will be described later, is in a fully open state, almost all of the air discharged from the blower 49_1 is first via the supercharger air bypass valve CV3. It is supplied to the air supply channel 10.
- the blower 49_2 has a lower discharge pressure than the blower 49_1, and is used to supply air containing odor generated in a water treatment facility or a sludge storage facility, for example. After the air blower 49_1 can stop air blowing, it is preferable to switch the operation from the air blower 49_1 to the air blower 49_2. In addition, what is necessary is just to selectively install air blower 49_2 as needed.
- the inverters 49a_1 and 49a_2 are power converters that make the rotational speeds of the blades of the blowers 49_1 and 49_2 variable in a wide range, respectively.
- the inverters 49a_1 and 49a_2 respectively convert AC power (commercial power) into DC power, convert the converted DC power into AC power, and supply AC power to the motor that rotationally drives the rotating shafts of the blades of the blowers 49_1 and 49_2. Supply.
- the inverters 49a_1 and 49a_2 may be configured to combine a PWM (Pulse Width Modulation) converter effective for suppressing harmonic noise and a general-purpose DC-AC inverter.
- PWM Pulse Width Modulation
- the air suction valve CV1 is provided in parallel with the blower 49_1 and the like between the outside air supply passage 14 and the air supply passage 13 for supplying combustion air from the blower 49.
- the air suction valve CV1 is a suction valve that can adjust the amount of air sucked.
- the air suction valve CV1 is connected to a pressure adjustment control unit (PC) 57 through a signal line 58, and an intake valve opening MV (intake valve opening indicating the degree of opening and closing of the air intake valve) input from the pressure adjustment control unit 57. ) Adjusts the opening degree.
- PC pressure adjustment control unit
- the pressure gauge 50 is provided in the piping 32 which comprises the bypass flow path (detailed later) in the inlet side of the compressor 2b in the air supply flow path 13.
- the pressure gauge 50 measures the pressure on the discharge side of the blower 49_1, that is, the pressure on the inlet side of the compressor 2b.
- the pressure value as the measurement result is set as the supercharger inlet air pressure P1.
- the intake valve opening MV is input to the air intake valve CV1 via the signal line 58, and the supercharger inlet air pressure P1 is changed according to the intake valve opening MV.
- the bypass flow path is a path from the air outlet side of the compressor 2b to the supercharger air bypass valve CV3 via the first air supply flow path 10, the supercharger air bypass valve CV3 and the piping 32.
- a pipe 31 first pipe
- a pipe 32 second pipe
- the pipe 32 is connected to the air supply flow path 13 and is supplied with air (the flow rate is the suction air flow rate Fa) from the air supply flow path 13 side.
- the pipe 32 provided with the pressure gauge 50 for measuring the supercharger inlet air pressure P1 is thicker than the front and rear pipes (the pipe 31, the pipe 32, and the third pipe constituting the air supply passage 13), that is, the diameter Is designed to be large. This has an effect of keeping the supercharger inlet air pressure P1 stable in a state where the supercharger air bypass valve CV3 is opened.
- the pressure gauge 24 is provided in the first air supply channel 10 on the outlet side of the compressor 2b.
- the pressure gauge 24 measures the pressure on the outlet side of the compressor 2b.
- the pressure value as the measurement result is set as the supercharger outlet air pressure P2.
- a control amount that is, a supercharger intake valve opening MV (a bypass control amount indicating the degree of the bypass amount of the bypass flow path) is calculated.
- This supercharger intake valve opening MV is input to the supercharger air bypass valve CV3 via the signal line 62, and the supercharger outlet air pressure P2 is changed according to the supercharger intake valve opening MV. .
- the pressure adjustment control unit 25 calculates the supercharger air bypass valve opening MV.
- the supercharger inlet air pressure P1> the supercharger outlet air pressure P2 (the supercharger air bypass valve CV3 supplies air to the air supply flow).
- the supercharger outlet air pressure set value SV is calculated as the supercharger inlet air pressure P1. That is, the pressure adjustment control unit 25 performs the supercharger air bypass so that the difference between the supercharger inlet air pressure P1 and the supercharger outlet air pressure P2 falls within a preset range (set value A).
- the valve opening MV is calculated.
- the pressure adjustment control unit 25 determines that the supercharger inlet air pressure P1 ⁇ the supercharger outlet air pressure P2 (the supercharger air bypass valve CV3 takes air first).
- the supercharger outlet air pressure set value SV is set in advance as an upper limit for the supercharger outlet air pressure P2 (P2 upper limit value). ). That is, the pressure adjustment control unit 25 sets the supercharger intake valve opening MV so that the deviation between the P2 upper limit value and the supercharger outlet air pressure P2 falls within a preset range (set to a set value B). calculate.
- the P2 upper limit value is a value determined as an appropriate upper limit for operation in order to control the turbocharger outlet air pressure P2 within an appropriate range, and the P2 upper limit value is set in advance based on experimental results. Alternatively, it may be obtained from a mathematical expression or the like indicating the relationship between the operating characteristic (specification) of the supercharger 2 and the combustion air amount Fb.
- FIG. 2 is a diagram for explaining a method of suppressing the supercharger outlet air pressure in the pressurized fluidized incinerator facility according to the present embodiment.
- FIG. 2 shows the mass balance (air balance) of the compressor 2b of the turbocharger 2 as in FIG. 4.
- the band with arrows indicates the direction of air flow and the thickness of the band. Indicates the air flow rate in the standard state (20 ° C., atmospheric pressure).
- the same parts as those in FIG. 4 are denoted by the same reference numerals.
- the intake air flow rate Fa passes through the compressor 2 b of the supercharger 2 and is adiabatically compressed by the supercharger 2.
- combustion air flow rate Fb suction air flow rate Fa.
- the part indicated as the device / pipe A includes, for example, a valve, a blower, and a pipe in the device / pipe A indicated by the same reference numerals in FIG. 1.
- the valve opening (the valve opening MV shown in FIG. 1) changes.
- the configuration shown in FIG. 1 and FIG. The apparatus and piping configuration (equipment / pipe A section) of the portion to be sent to the compressor 2b of the compressor has an advantage that it can be designed in consideration of only the combustion air amount Fb to be sent to the furnace.
- the configuration shown in FIG. 2 does not require the addition of new piping or valves for discharging compressed air to the outside as compared to the configuration shown in FIG. Can be designed without adding the external discharge flow rate Fout, so that the equipment is compact and economically advantageous.
- FIG. 3 is a flowchart for explaining the operation of the pressurized fluidized incinerator facility.
- the pressure adjustment control unit 25 After the start-up instruction of the pressurized flow incinerator facility, the pressure adjustment control unit 25 outputs the supercharger air bypass valve opening MV to the supercharger air bypass valve CV3, and fully opens the supercharger air bypass valve CV3. (Step ST1).
- the supercharger air bypass valve CV3 is fully opened, and most of the flow rate sent from the blower 49_1 is supercharged. It passes through the machine air bypass channel (bypass channel) and is sent to the pressurized fluidized incinerator 1 side.
- the control (FC2 control) by the flow rate adjustment control unit 52 shown in FIG.
- the exhaust gas bypass valve CV2 of the turbocharger 2 is gradually closed to increase the rotational speed of the supercharger 2.
- the blower 49_1 is controlled to gradually reduce the rotational speed by using the inverter 49a-1.
- the number of revolutions of the supercharger 2 (supercharger revolution number) is set in advance assuming that the facility is sufficiently operated (the state after the start of combustion in the pressurized flow incinerator 1). It is determined whether or not it has become larger than the set rotational speed (set rotational speed) being set (step ST2).
- the pressure adjustment control unit 25 proceeds to the CV3 opening degree determination process (step ST3).
- the pressure adjustment control unit 25 determines whether or not the difference between the supercharger inlet air pressure P1 and the supercharger outlet air pressure P2 enters a preset set value A, and whether or not the pressure difference is negative. Judgment is made. By this determination, the supercharger exhaust gas bypass valve opening MV becomes three determination results of determination result 1_1 to determination result 1_3. Based on these determination results, the pressure adjustment control unit 25 calculates the control amount for opening and closing the supercharger air bypass valve CV3, that is, the supercharger intake valve opening MV as in cases 1 to 3.
- step ST4 the pressure adjustment control unit 25 calculates the supercharger air bypass valve opening MV so that the supercharger air bypass valve CV3 is opened.
- the supercharger air bypass valve CV3 operates in a direction that reduces the pressure loss of the bypass flow path that leads from the air supply flow path 13 to the first air supply flow path 10 via the pipe 31.
- the pressure adjustment control unit 25 proceeds to step ST4 as in the case 1, and performs CV3 opening control. Do. In this case, the pressure adjustment control unit 25 calculates the supercharger air bypass valve opening MV so that the supercharger air bypass valve CV3 is closed.
- the supercharger air bypass valve CV3 operates in a direction that reduces the amount of air that flows through the bypass flow rate that leads from the air supply flow path 13 to the first air supply flow path 10 via the pipe 31. (Case 3) Further, as the supercharger rotational speed increases, the value of the supercharger outlet air pressure P2 increases, and the state further advances from case 2.
- step ST5 When the supercharger inlet air pressure P1 ⁇ supercharger outlet air pressure P2 ⁇ 0, the pressure adjustment control unit 25 proceeds to step ST5, and the supercharger is set so that CV3 is fully closed (fully closed). The air bypass valve opening MV is calculated. The supercharger air bypass valve CV3 is fully closed (step ST5). In this way, step ST3 and step ST4 are repeated, and eventually step ST5 is reached, whereby the supercharger air bypass valve CV3 is fully closed and the entire amount of air necessary for combustion is passed through the compressor 2b of the supercharger 2.
- the pressurized fluidized incinerator 1 can be supplied.
- the amount of exhaust gas generated increases by increasing the amount of combustible waste such as sludge to be introduced into the pressurized fluidized incinerator 1, and the supercharger is controlled by the flow rate control control unit 52 (FC2 control) shown in FIG.
- FC2 control the flow rate control control unit 52
- the exhaust gas bypass valve CV2 is gradually closed, the turbocharger speed increases, and the amount of air flowing through the compressor 2b of the turbocharger 2 increases so as to satisfy the set value of the combustion air amount Fb.
- the setting of the combustion air amount Fb also increases. Therefore, the flow rate of the combustion exhaust gas flowing through the compressor 2b of the supercharger 2 is further changed by FC2 control so as to correspond to the increase in the setting amount of the combustion air amount Fb. .
- the supercharger inlet air pressure P1 decreases and the air intake valve CV1 opens when the turbocharger inlet air pressure P1 drops to the specified value, and the blower 49_1 can stop blowing. Thereafter, the control of the pressure adjustment control unit 57 shown in FIG. 1 (PC1 control) controls the opening degree of the air suction valve CV1 so that the supercharger inlet pressure P1 becomes a predetermined value.
- PC1 control controls the opening degree of the air suction valve CV1 so that the supercharger inlet pressure P1 becomes a predetermined value.
- the pressure adjustment control unit 25 calculates the supercharger intake valve opening MV so that the deviation between the P2 upper limit value and the supercharger outlet air pressure P2 falls within a preset set value B. This is due to the following reason.
- the combustion product is a waste system, the amount and components thereof are likely to change during operation.
- the amount of energy fluctuates and the value of the appropriate combustion air flow rate Fb also fluctuates.
- the supercharger outlet air pressure P2 may become higher than necessary when the supercharger air bypass valve CV3 is closed. is there. Therefore, a wide range of operating conditions cannot be accommodated unless control is performed to suppress the supercharger outlet air pressure P2 to a predetermined pressure determined from the specifications of the components and the operating characteristics of the supercharger. Therefore, the pressure adjustment control unit 25 controls the opening degree of the CV3 in steps ST6 to ST8.
- the pressure adjustment control unit 25 determines whether or not the supercharger outlet air pressure P2 is larger than (P2 upper limit value ⁇ set value B) (step ST6). When the supercharger outlet air pressure P2 is larger than (P2 upper limit value ⁇ set value B) (step ST6-Yes), the pressure adjustment control unit 25 performs CV3 opening degree control (step ST7). In this case, the pressure regulation control unit 25 calculates the supercharger air bypass valve opening MV so that the supercharger air bypass valve CV3 is opened. The supercharger air bypass valve CV3 increases the amount of air that flows from the first air supply flow path 10 to the pipe 32.
- step ST6-No when the supercharger outlet air pressure P2 is equal to or lower than (P2 upper limit value ⁇ set value B) (step ST6-No), the pressure adjustment control unit 25 indicates that the stop command for the supercharger 2 is the operation operation of the equipment. It is determined whether or not the data is not output (step ST8). When the supercharger 2 stop command has not been issued (step ST8-No), the process returns to step ST6 via step ST5, and the measured value of the pressure P2 is smaller than the appropriate upper limit of P2. Control is performed (steps ST6 to ST7).
- step ST6 the pressure adjustment control unit 25 prevents the supercharger outlet air pressure P2 from exceeding (P2 upper limit value ⁇ set value B), that is, the set upper limit value. Performs the opening degree control of the supercharger air bypass valve CV3.
- an air circulation line shown in FIG. 2 is formed, which is connected to a part of equipment / piping A such as control (PC1 control) by the pressure adjustment control unit 57 shown in FIG. It does not affect the control system. Further, if the combustion air flow rate Fb is constant, the flow rate of the equipment / piping A part does not increase even if the circulation flow rate Fr increases.
- the supercharger inlet air pressure P1 in the middle of this air circulation line has a larger diameter than the front and rear pipes (pipe 31, pipe 33, air supply flow path 13 shown in FIG. 1) of this portion of the pipe 32.
- the supercharger air bypass valve CV3 is opened slowly, the pressure change hardly occurs and a stable value is maintained. Since the supercharger air bypass valve CV3 is used for the purpose of suppressing the pressure of the supercharger outlet air pressure P2, the value of the circulation flow rate Fr can be operated in a range sufficiently smaller than the intake air flow rate Fa. While the pressure control (PC3 control) by the pressure adjustment control unit 25 is being executed, the control to make the combustion air amount Fb by the control (FC2 control) by the flow rate control control unit 52 is executed together. When the air bypass CV3 is opened and the flow rate flowing to the compressor 2b of the supercharger 2 increases, the actual measured value of the fuel air amount Fb becomes smaller than the set amount if the turbocharger speed remains at the previous value.
- the value of the fuel air amount Fb is maintained by the supercharger exhaust gas bypass valve CV2 being closed by FC2 control and the supercharger rotation speed increasing. That is, in the pressurized fluidized incinerator facility according to the present embodiment, the amount of air necessary for combustion in the pressurized fluidized incinerator 1 is determined using the bypass valve on the turbocharger exhaust gas side (supercharger exhaust gas bypass valve CV2). The pressure of the compressed air that is controlled and sent to the furnace (supercharger outlet air pressure P2) is simultaneously controlled within an appropriate range by a bypass valve on the supercharger air side (supercharger air bypass valve CV3).
- step ST8 when the stop command for the supercharger 2 is issued (step ST8—Yes), the pressure adjustment control unit 25 performs the full open control of the CV3 in steps ST9 to ST13. Note that these processes are the reverse of steps ST1 to ST5, and the supercharger air bypass valve CV3 is (supercharger outlet air pressure P2 ⁇ supercharger inlet air pressure P1) ⁇ 0. Then, the fully opened state is reached and the control ends.
- the bypass channel As described above, according to the pressurized flow incinerator facility of the present embodiment, by providing a bypass channel, when the facility is started, the bypass channel is fully opened, so that the amount of discharge air from the blower 49_1 is bypassed. It passes through the flow path and hardly flows to the compressor 2b side of the supercharger 2. Therefore, it is not necessary to include the pressure loss caused by pushing into the compressor 2b of the supercharger 2 in the discharge pressure of the blower 49_1. As a blower to be used, a product having the necessary minimum capacity can be selected and It becomes possible to make it compact.
- the program for realizing the function of the pressure adjustment control unit 25 in FIG. 1 is recorded on a computer-readable recording medium, and the program recorded on the recording medium is read by the computer system and executed for adjustment.
- the valve may be controlled.
- the “computer system” includes an OS and hardware such as peripheral devices.
- the “computer system” includes a homepage providing environment (or display environment) if a WWW system is used.
- the “computer-readable recording medium” refers to a storage device such as a flexible medium, a magneto-optical disk, a portable medium such as a ROM or a CD-ROM, and a hard disk incorporated in a computer system.
- the “computer-readable recording medium” refers to a volatile memory (RAM) in a computer system that becomes a server or a client when a program is transmitted via a network such as the Internet or a communication line such as a telephone line.
- RAM volatile memory
- the program may be a program for realizing a part of the functions described above, and may be a program capable of realizing the functions described above in combination with a program already recorded in a computer system.
- the supercharger air bypass valve CV3 may be a parallel connection of a large-diameter valve and a small-diameter valve instead of a single valve.
- the flow direction is selectively used for a large-diameter valve and a small-diameter valve.
- the large-diameter valve is for passing a large air volume at startup, and the small-diameter valve is for a circulating flow rate Fr shown in FIG.
- valves may support bidirectional flow.
- the large-diameter valve and the small-diameter valve each correspond to a bidirectional flow, and only a small-diameter valve may be used when a small amount is flowed, and two valves may be used together when a large flow rate is flowed.
- the supercharger air bypass valve CV3 has been described as valves. However, the valve may not be a valve as long as the throttle of the flow path can be adjusted.
- the control for maintaining the flow rate of the combustion air supplied to the incinerator at a predetermined amount and the control of equipment and piping provided on the compressor inlet side of the supercharger can be performed independently, and the equipment It is possible to provide a pressurized fluidized incinerator facility that makes it possible to reduce the size of the equipment that constitutes.
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Abstract
本発明は、加圧流動焼却炉(1)と、タービン(2a)と、コンプレッサ(2b)と、を有する過給機(2)と、加圧流動焼却炉(1)の燃焼開始時に、燃焼空気を加圧流動焼却炉(1)に供給する送風機(49_1)と、加圧流動焼却炉(1)の燃焼開始時に、送風機(49_1)からの吐出空気をコンプレッサ(2b)の空気入口側から空気出口側へと通し、加圧流動焼却炉(1)の燃焼開始後に、空気出口側の圧力が空気入口側の圧力より大きくなった後、空気出口側の圧力に応じて、コンプレッサ(2b)から加圧流動焼却炉(1)に供給される燃焼空気の一部を空気出口側から空気入口側へと循環させる過給機空気バイパス弁(CV3)と、を備える。
Description
本発明は、加圧流動焼却炉設備、及び加圧流動焼却炉設備の制御方法に関する。
本願は、2013年9月3日に、日本に出願された特願2013-182506号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、2013年9月3日に、日本に出願された特願2013-182506号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
加圧流動焼却炉設備は、加圧流動焼却炉から排出された燃焼排ガスによって回動されるタービンとタービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を備える過給機を有し、コンプレッサで生成された圧縮空気を加圧流動焼却炉の加圧、流動用及び燃焼空気に利用する。通常運転においては、コンプレッサから排出される圧縮空気によって被処理物の必要燃焼空気全量を供給する自立運転状態となる。
加圧流動焼却炉設備として、例えば、特許文献1に記載されるものがある。加圧流動焼却炉設備では、設備起動後に送風機により、加圧流動焼却炉へ空気を送り込むが、特許文献1に記載の設備構成では、送風機の吐出空気が過給機のコンプレッサへ流れるため、過給機のコンプレッサに空気を押し込む構成となっている。過給機は、本来、焼却炉内で高温燃焼された水蒸気を含む排ガスが過給機のタービンを通過することで回転するように作られている。しかし、設備起動後の焼却炉の温度が低いときには、排ガスの全量を過給機タービンに通しても十分な回転力を得られないため、特許文献1に記載の設備では、上述の通り過給機のコンプレッサに空気を押し込む構成となっている。
また、加圧流動焼却炉設備で使用する過給機は、船舶用等の汎用品を用いる事が多い。これら汎用過給機は、エンジンに接続して用いられることを前提にしており、エンジン部での圧力損失は大きくない。そのため、汎用過給機では、過給機のタービン入口における排ガス圧力(過給排ガス入口側圧力)と過給機のコンプレッサ出口側の圧力(過給機出口空気圧力)とが略等しくなるように、その動作特性が最適化されている。
ところで、加圧流動焼却炉設備では、燃焼用空気(燃焼空気)は、過給機のコンプレッサ出口側から流動用空気予熱器を経て焼却炉手前の流動空気ヘッダへ繋がり、そこから複数本の分散管を通して炉内砂層部へ送られる。また、焼却炉内の燃焼排ガスは、流動用空気予熱器を通り、バグフィルタを経由して過給機のタービン入口側へ送られる。これらの経路上では次のような圧力損失が生じる。
ところで、加圧流動焼却炉設備では、燃焼用空気(燃焼空気)は、過給機のコンプレッサ出口側から流動用空気予熱器を経て焼却炉手前の流動空気ヘッダへ繋がり、そこから複数本の分散管を通して炉内砂層部へ送られる。また、焼却炉内の燃焼排ガスは、流動用空気予熱器を通り、バグフィルタを経由して過給機のタービン入口側へ送られる。これらの経路上では次のような圧力損失が生じる。
まず、焼却炉の分散管ノズルでは、流速に依存する圧力損失が生じ、砂層部では砂の流動により硅砂量に依存する圧力損失が生じる。また、配管の距離が短くないため、配管上の圧力損失を無視できず、バグフィルタや空気予熱器の機器による圧力損失も生じる。
これら各部の圧力損失により、加圧流動焼却炉設備では、過給機排ガス入口側圧力よりも過給機出口空気圧力の方が高くなる。そのため、過給機出口空気圧力の値が、運転中に過給機の動作特性やその他の構成機器の耐圧特性などから決まる適正値よりも高くなる傾向にある。
これら各部の圧力損失により、加圧流動焼却炉設備では、過給機排ガス入口側圧力よりも過給機出口空気圧力の方が高くなる。そのため、過給機出口空気圧力の値が、運転中に過給機の動作特性やその他の構成機器の耐圧特性などから決まる適正値よりも高くなる傾向にある。
すなわち、汎用過給機を加圧流動焼却炉設備に用いる場合、炉内の砂層部等の圧力損失のために過給機出口空気圧力が適正値よりも高くなる場合があり、この圧力を適正範囲に抑えるための機器構成と圧力制御が必要となる。
過給機出口空気圧力を抑制する構成として、例えば、特許文献2に記載されるものがある。特許文献2に記載の構成では、過給機のコンプレッサ出口側に設けられた空気配管を分岐して、その分岐先に調節弁を設けて、過給機の出口側空気の一部を大気圧近くまで開放する構成である。
しかしながら、上述の特許文献1に記載の設備構成において、送風機の吐出空気を、ほとんど回転していない過給機のコンプレッサへ押し込むことは、流路に抵抗が生じることになる。そのため、過給機出口空気圧力よりも過給機のコンプレッサ入口側の圧力(過給機入口空気圧力)の方が高くなる。つまり、送風機には、本来必要な吐出圧に加えて、(過給機入口空気圧力-過給機出口空気圧力)に相当する圧力が上乗せされる。この上乗せされる圧力に相当する分を加えた吐出圧で空気を供給するため、送風機が、より大型化してしまうという問題がある。
また、上述の特許文献2に記載の設備構成では、過給機出口空気圧力を抑制するため、調節弁(特許文献1では加圧空気弁28により例示)を設ける必要があるという問題がある。また、加圧流動焼却炉設備においては、焼却炉へ供給する燃焼空気の流量を所定量に保つ制御を制御系により行う必要があるが、この制御系と、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や弁の制御を行う制御系とが互いに干渉し複雑になる問題がある。また、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や配管に流れる空気の流量を設計上考慮する必要があり、より太い配管や、能力の大きい機器が必要となるという問題がある。
以下、これらの問題について、図面を参照して説明する。
以下、これらの問題について、図面を参照して説明する。
図4は、加圧流動焼却炉設備において、過給機出口空気圧力を抑制する方法を説明するための図である。
図4は、過給機出口空気圧力を抑制する制御に係る部分を示しており、前記部分は、圧力計24、圧力計50、過給機2(タービン2a、及びコンプレッサ2b)、加圧空気弁28、機器・配管Aから構成されている。
また、図4は、過給機2のコンプレッサ2b周りの物質収支(空気量の収支)を示しており、矢印が付いた帯線が空気の流れの向き、帯線の太さが標準状態(20℃、大気圧)での空気の流量を概念的に示している。
図4において、機器・配管Aは、一例として、空気吸入弁や送風機、及び配管を含んで構成される。このうち、例えば送風機は、その回転数が流量制御される。また、空気吸込弁は過給機入口空気圧力P1をもとに圧力制御しているものの、流れる流量が変化すると弁開度が変化する。
図4は、過給機出口空気圧力を抑制する制御に係る部分を示しており、前記部分は、圧力計24、圧力計50、過給機2(タービン2a、及びコンプレッサ2b)、加圧空気弁28、機器・配管Aから構成されている。
また、図4は、過給機2のコンプレッサ2b周りの物質収支(空気量の収支)を示しており、矢印が付いた帯線が空気の流れの向き、帯線の太さが標準状態(20℃、大気圧)での空気の流量を概念的に示している。
図4において、機器・配管Aは、一例として、空気吸入弁や送風機、及び配管を含んで構成される。このうち、例えば送風機は、その回転数が流量制御される。また、空気吸込弁は過給機入口空気圧力P1をもとに圧力制御しているものの、流れる流量が変化すると弁開度が変化する。
図4に示すように、コンプレッサ2bが吸い込む空気の量である吸込空気流量を吸込空気流量Fa、コンプレッサ2bにより圧縮され焼却炉へ送られる燃焼空気の流量である燃焼空気量を燃焼空気流量Fb、加圧空気弁28が外部へ放出する圧縮空気の流量を外部放出流量Foutとする。
吸込空気量Faは、タービン2aに供給される燃焼排ガスの温度、圧力、流量等の特性、およびタービンやコンプレッサの口径やタービン羽根の形状など過給機2固有の性能によって定まる。
図4に示す構成では、コンプレッサ2bが吸い込む空気がコンプレッサ2bにより圧縮され、圧縮された燃焼空気の一部が焼却炉に送られ、圧縮された燃焼空気の残りが加圧空気弁28により外部へ放出される。そのため、吸込空気流量Fa、燃焼空気流量Fb、外部放出流量Foutの関係は、次式で表すことができる。
吸込空気流量Fa=燃焼空気流量Fb+外部放出流量Fout
この式が示す関係から、外部放出流量Foutが増えると吸込空気流量Faも増えることとなり、機器・配管Aの部分を制御する制御系は、流量変化などの影響に応じて制御を行う必要が生じる。しかしながら、焼却設備としては、焼却炉へ供給する燃焼空気の燃焼空気流量Fbを所定量に保つ制御系を有するので、外部放出流量Foutが増えれば、機器・配管Aの制御系はそれに合わせた制御が必要となり、これらの制御系が互いに干渉し複雑になる可能性がある。また、機器・配管Aには、最大で(燃焼空気流量Fbの最大値+外部放出流量Foutの最大値)の空気が流れることを設計上考慮する必要があり、機器・配管Aを、より太い配管や、能力の大きい機器で設計する必要が生じる。
吸込空気量Faは、タービン2aに供給される燃焼排ガスの温度、圧力、流量等の特性、およびタービンやコンプレッサの口径やタービン羽根の形状など過給機2固有の性能によって定まる。
図4に示す構成では、コンプレッサ2bが吸い込む空気がコンプレッサ2bにより圧縮され、圧縮された燃焼空気の一部が焼却炉に送られ、圧縮された燃焼空気の残りが加圧空気弁28により外部へ放出される。そのため、吸込空気流量Fa、燃焼空気流量Fb、外部放出流量Foutの関係は、次式で表すことができる。
吸込空気流量Fa=燃焼空気流量Fb+外部放出流量Fout
この式が示す関係から、外部放出流量Foutが増えると吸込空気流量Faも増えることとなり、機器・配管Aの部分を制御する制御系は、流量変化などの影響に応じて制御を行う必要が生じる。しかしながら、焼却設備としては、焼却炉へ供給する燃焼空気の燃焼空気流量Fbを所定量に保つ制御系を有するので、外部放出流量Foutが増えれば、機器・配管Aの制御系はそれに合わせた制御が必要となり、これらの制御系が互いに干渉し複雑になる可能性がある。また、機器・配管Aには、最大で(燃焼空気流量Fbの最大値+外部放出流量Foutの最大値)の空気が流れることを設計上考慮する必要があり、機器・配管Aを、より太い配管や、能力の大きい機器で設計する必要が生じる。
つまり、過給機出口空気圧力P2を抑制する制御を構築する場合、図4に示す構成では、まず、圧縮空気を外部放出するための新たな配管や弁類(加圧空気弁28)の追加が必要となり、また機器・配管A部の配管口径や機器能力に、外部放出流量Fout分を上乗せして設計する必要がある。そのため、設備機器が大型化するという問題がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、過給機出口空気圧力抑制する制御を構築する場合、焼却炉へ供給する燃焼空気の流量を所定量に保つ制御と、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や弁の制御とを独立に行うことができ、かつ、設備を構成する設備機器、配管をコンパクトにすることが可能となる加圧流動焼却炉設備の提供である。
本発明の加圧流動焼却炉設備は、加圧流動焼却炉と、前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、前記送風機からの吐出空気を前記コンプレッサの空気入口側から空気出口側へ通し、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始後に、前記空気出口側の圧力が前記空気入口側の圧力より大きくなった後、前記空気出口側の圧力に応じて、前記コンプレッサから前記加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を前記空気出口側から前記空気入口側へと循環させるバイパス流路と、を備える。
本発明は、上記加圧流動焼却炉設備において、前記タービンの燃焼排ガス入口側と、燃焼排ガス出口側とを連通する燃焼排ガスバイパス流路に設けられ、前記過給機からの排ガスのバイパス量を調整する調節弁と、前記加圧流動焼却炉に前記コンプレッサから供給される燃焼空気の量を測定した結果である燃焼空気量測定値と、予め設定された流量設定値との偏差に基づいて、前記調節弁の開閉の程度を示す調節弁開度を算出し、算出した前記調節弁開度に応じて前記燃焼空気量測定値と前記流量設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記調節弁の開閉を制御する調節弁制御部と、前記コンプレッサの空気入口側に前記送風機と並列に設けられる空気吸入弁と、前記空気吸入弁の吐出側の圧力を測定した結果である過給機入口空気圧力と、予め設定される過給機入口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記空気吸入弁の開閉の程度を示す吸入弁開度を算出し、算出した前記吸入弁開度に応じて前記過給機入口空気圧力と前記過給機入口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記空気吸入弁の開閉を制御する吸入弁制御部と、前記空気出口側の圧力を測定した結果である過給機出口空気圧力と、予め設定される過給機出口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記バイパス流路のバイパス量の程度を示すバイパス制御量を算出し、算出した前記バイパス制御量に応じて前記過給機出口空気圧力と前記過給機出口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記バイパス量を制御するバイパス量制御部と、を備える。
また、本発明は、上記加圧流動焼却炉設備において、前記バイパス流路と前記コンプレッサの空気入口側との間に設けられる配管は、前記バイパス流路と前記配管との間を接続する第1配管と、前記コンプレッサの空気入口側と前記配管との間を接続する第2配管と、前記配管と前記空気吸入弁、及び前記送風機が接続される部分との間を接続する第3配管とのいずれの配管よりも大口径の配管である。
本発明の加圧流動焼却炉設備の制御方法は、加圧流動焼却炉と、前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、を備えた加圧流動焼却炉設備の制御方法であって、
前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、前記送風機からの吐出空気を前記コンプレッサの空気入口側から空気出口側へ通すバイパス工程と、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始後に、前記空気出口側の圧力が前記空気入口側の圧力より大きくなった後、前記空気出口側の圧力に応じて、前記コンプレッサから前記加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を前記空気出口側から前記空気入口側へと循環させる制御工程と、を有する。
前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、前記送風機からの吐出空気を前記コンプレッサの空気入口側から空気出口側へ通すバイパス工程と、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始後に、前記空気出口側の圧力が前記空気入口側の圧力より大きくなった後、前記空気出口側の圧力に応じて、前記コンプレッサから前記加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を前記空気出口側から前記空気入口側へと循環させる制御工程と、を有する。
本発明の加圧流動焼却炉設備の制御方法は、加圧流動焼却炉と、前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、前記コンプレッサの空気入口側と空気出口側とを連通するバイパス流路と、を備えた加圧流動焼却炉設備の制御方法であって、調節弁制御部が、前記加圧流動焼却炉に前記コンプレッサから供給される燃焼空気の量を測定した結果である燃焼空気量測定値と、予め設定された流量設定値との偏差に基づいて、前記タービンの燃焼排ガス入口側と、燃焼排ガス出口側とを連通する燃焼排ガスバイパス流路に設けられ、前記過給機からの排ガスのバイパス量を調整する調節弁の開閉の程度を示す調節弁開度を算出し、算出した前記調節弁開度に応じて前記燃焼空気量測定値と前記流量設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記調節弁の開閉を制御する調節弁制御工程と、吸入弁制御部が、前記コンプレッサの空気入口側に前記送風機と並列に設けられる空気吸入弁の吐出側の圧力を測定した結果である過給機入口空気圧力と、予め設定される過給機入口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記空気吸入弁の開閉の程度を示す吸入弁開度を算出し、算出した前記吸入弁開度に応じて前記過給機入口空気圧力と前記過給機入口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記空気吸入弁の開閉を制御する吸入弁制御工程と、バイパス量制御部が、前記空気出口側の圧力を測定した結果である過給機出口空気圧力と、予め設定される過給機出口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記バイパス流路のバイパス量の程度を示すバイパス制御量を算出し、算出した前記バイパス制御量に応じて前記過給機出口空気圧力と前記過給機出口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記バイパス量を制御するバイパス量制御工程と、を有する。
本発明は、上記加圧流動焼却炉設備の制御方法において、前記バイパス量制御工程は、前記バイパス流路が全開状態にあるとき、前記過給機出口空気圧力を前記過給機入口空気圧力に近づける前記バイパス制御量を算出し、前記バイパス流路を全閉状態にする。
本発明は、上記加圧流動焼却炉設備の制御方法において、前記バイパス量制御工程は、前記バイパス流路が全閉状態にあるとき、前記過給機出口空気圧力が、予め前記過給機出口空気圧力について設定された設定上限値に近づくと、前記過給機出口空気圧力が前記設定上限値を超えないように前記バイパス制御量を算出する。
本発明によれば、バイパス流路を設けることにより、設備起動時には、このバイパス流路を全開にすることで、送風機からの吐出風量はバイパス流路を通ることになり、過給機コンプレッサ側にはほとんど流れない。そのため、過給機のコンプレッサへ押し込むことにより生じる圧力損失分を、送風機の吐出圧に含める必要がなくなり、使用する送風機として、必要最小限の能力をもつ製品を選定でき、設備機器をコンパクトにすることとが可能となる。
また、バイパス流路では、コンプレッサの空気出口側の圧力に応じて、コンプレッサから加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を、コンプレッサの空気出口側からコンプレッサの空気入口側へと循環させる。これにより、過給機出口空気圧力を抑制するため、バイパス流路を作用させても、吸込空気流量と燃焼空気流量とを等しい関係に保つことができる。そのため、焼却炉へ供給する燃焼空気の流量を所定量に保つ制御と、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や配管の制御とを別々に行うことができる。また、機器・配管の配管口径や機器能力に、外部放出流量分を上乗せして設計する必要がなくなり、設備機器をコンパクトに設計、製造することが可能となる。
以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について詳細に説明する。
図1は、本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備の構成を示す概略ブロック図である。
本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備は、図1に示すように、加圧流動焼却炉1、過給機2、空気予熱器4、高温集塵機5、流量計26、流量調節制御部52(調節弁制御部)、過給機排ガスバイパス弁CV2(調節弁)、圧力計50、圧力調節制御部57(吸入弁制御部)、圧力計24、圧力調節制御部25(バイパス量制御部)、過給機空気バイパス弁CV3、及び機器・配管Aを含んで構成される。ここで、機器・配管Aのうち、機器としては送風機49_1、49_2、インバータ(風量制御)49a_1、49a_2、空気吸入弁CV1(空気吸入弁)を、配管としては外気側空気供給流路14、空気供給流路13をそれぞれ示している。
図1は、本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備の構成を示す概略ブロック図である。
本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備は、図1に示すように、加圧流動焼却炉1、過給機2、空気予熱器4、高温集塵機5、流量計26、流量調節制御部52(調節弁制御部)、過給機排ガスバイパス弁CV2(調節弁)、圧力計50、圧力調節制御部57(吸入弁制御部)、圧力計24、圧力調節制御部25(バイパス量制御部)、過給機空気バイパス弁CV3、及び機器・配管Aを含んで構成される。ここで、機器・配管Aのうち、機器としては送風機49_1、49_2、インバータ(風量制御)49a_1、49a_2、空気吸入弁CV1(空気吸入弁)を、配管としては外気側空気供給流路14、空気供給流路13をそれぞれ示している。
加圧流動焼却炉1は、外部からフィーダ等の被処理物を供給する供給流路9によって投入される被処理物を焼却する。汚泥は、被処理物の一例であり、例えば、下水処理場やし尿処理場などから生じた可燃性の廃棄物である。被処理物は、汚泥に限定されることはなく、食品廃棄物や木質系バイオマスなど可燃性物質を含むものであればよい。
加圧流動焼却炉1は、設備起動時に焼却炉内を加熱する始動用バーナー1a、および被処理物燃焼中に熱源を付加する図示しない補助燃料装置を備える。
加圧流動焼却炉1は、設備起動時に焼却炉内を加熱する始動用バーナー1a、および被処理物燃焼中に熱源を付加する図示しない補助燃料装置を備える。
過給機2は、タービン2aと、タービン2aの回動にともなって回転するコンプレッサ2bから構成される。加圧流動焼却炉1から排出される燃焼排ガスがタービン2aに供給され、タービン2aの駆動に用いられる。タービン2aの回動に伴ってコンプレッサ2bが回転を始め、圧縮空気が生成される。
空気予熱器4は、過給機2からの圧縮空気と加圧流動焼却炉1から排出される燃焼排ガスとを熱交換し、加圧流動焼却炉1内に供給される圧縮空気を予熱する。
高温集塵機5は、空気予熱器4から排出される燃焼排ガス中の粉塵などを集塵処理する。高温集塵機5として、具体的にはセラミックフィルタなどが使用される。
空気予熱器4は、過給機2からの圧縮空気と加圧流動焼却炉1から排出される燃焼排ガスとを熱交換し、加圧流動焼却炉1内に供給される圧縮空気を予熱する。
高温集塵機5は、空気予熱器4から排出される燃焼排ガス中の粉塵などを集塵処理する。高温集塵機5として、具体的にはセラミックフィルタなどが使用される。
過給機2には、コンプレッサ2bから空気予熱器4を介して圧縮空気を加圧流動焼却炉1に供給する第一空気供給流路10が接続されていると共に、第一空気供給流路10のコンプレッサ2bと空気予熱器4との間から分岐して空気を加圧流動焼却炉1の始動用バーナー1aに供給する第二空気供給流路11が接続されている。
過給機2で生成された圧縮空気の一部は、第一空気供給流路10を通過して空気予熱器4で加熱され、その後加圧流動焼却炉1へ被処理物の燃焼空気として供給される。過給機2で生成された圧縮空気の他の一部は第二空気供給流路11を通過して加圧流動焼却炉1に設けられた始動用バーナー1aの燃焼空気や、加圧流動焼却炉1に設けられた各種ノズルや圧力計などの計装機器用パージ空気などとして加圧流動焼却炉1へ供給される。
また、過給機2には、加圧流動焼却炉1から排出される燃焼排ガスが空気予熱器4と高温集塵機5とを通過した後、タービン2aに供給されるための排出流路12が配置されている。燃焼排ガスの一部は、タービン2aの駆動に用いられる。また、タービン2aを通過した排ガスは、排出流路12から後段に設けられる白煙防止熱交換機や排煙処理塔(図1において不図示)を通過することで所定の処理が行われ、煙突などから外部に排出される。
また、過給機2のコンプレッサ2b側には、送風機49から空気を供給する空気供給流路13が接続されており、空気供給流路13には、過給機2のコンプレッサ2bの駆動に伴って外気から空気を吸引する外気側空気供給流路14が空気吸入弁CV1を介して接続されている。
過給機排ガスバイパス弁CV2は、タービン2aの燃焼排ガス供給側(燃焼排ガス入口側)に接続される排出流路12と、タービン2aの燃焼排ガス排出側(燃焼排ガス出口側)に接続される排出流路12とを連通し、タービン2aをバイパスする燃焼排ガスバイパス流路である。
過給機排ガスバイパス弁CV2は、過給機2をバイパスする排ガス流量(バイパス量)を調整する。過給機排ガスバイパス弁CV2は、流量調節制御部52からの制御量(調節弁開度;以下、過給機排ガスバイパス弁開度ともいう)に応じて開度を変化させることができ、これによりバイパス量を制御量に応じて変化させることができる。
過給機排ガスバイパス弁CV2は、過給機2をバイパスする排ガス流量(バイパス量)を調整する。過給機排ガスバイパス弁CV2は、流量調節制御部52からの制御量(調節弁開度;以下、過給機排ガスバイパス弁開度ともいう)に応じて開度を変化させることができ、これによりバイパス量を制御量に応じて変化させることができる。
流量計26は、第二空気供給流路11との分岐点より過給機2側の第一空気供給流路10に設けられ、過給機2から加圧流動焼却炉1に供給される圧縮空気の全流量を燃焼空気の流量(流量を燃焼空気流量Fbとする)として測定する。ところで、過給機2から加圧流動焼却炉1に供給される圧縮空気の80%以上(多くの場合90%以上)が空気予熱器4を介して供給される。そのため、流量計26を、第二空気供給流路11の分岐点より空気予熱器4側の第一空気供給流路に設置し、空気予熱器4を介して供給される圧縮空気のみを燃焼空気として測定対象としても、設備の運転に影響はない。したがって、本発明において流量計26が測定する燃焼空気は、少なくとも空気予熱器4を介して供給される圧縮空気が含まれていれば良い。
流量調節制御部52は、加圧流動焼却炉1に供給される燃焼空気の流量が流量計26によって測定された結果であり、信号ライン51を介して入力される燃焼空気流量PV(燃焼空気量測定値)と、予め流量調節制御部52に設けられた記憶領域に記憶された燃焼空気流量設定値SV(流量設定値)との偏差が予め設定された範囲(幅0に対してマージンを持たせた範囲)に入るように、過給機排ガスバイパス弁CV2を開閉する制御量、すなわち過給機排ガスバイパス弁開度MVを算出する。
過給機排ガスバイパス弁CV2には、この過給機排ガスバイパス弁開度MVが信号ライン53を介して入力され、燃焼排ガスのタービン2aに流れる流量を過給機排ガスバイパス弁開度MVに応じて変化させる。
従って、過給機排ガスバイパス弁開度MVは、燃焼空気流量PVが燃焼空気流量設定値SVと等しく制御されている状態においては、加圧流動焼却炉1からの燃焼排ガス量に対する、タービン2aの回動には用いられない余剰な燃焼排ガス量の余裕値をも示している。
過給機排ガスバイパス弁CV2には、この過給機排ガスバイパス弁開度MVが信号ライン53を介して入力され、燃焼排ガスのタービン2aに流れる流量を過給機排ガスバイパス弁開度MVに応じて変化させる。
従って、過給機排ガスバイパス弁開度MVは、燃焼空気流量PVが燃焼空気流量設定値SVと等しく制御されている状態においては、加圧流動焼却炉1からの燃焼排ガス量に対する、タービン2aの回動には用いられない余剰な燃焼排ガス量の余裕値をも示している。
送風機49_1、49_2は、過給機2のコンプレッサ2b側の空気入口側である空気供給流路13に設けられる。送風機49_1は、加圧流動焼却炉1の燃焼開始時に、すなわち過給機2の起動時において空気供給流路13を介してコンプレッサ2b側へ空気(吐出空気)を吐出する。ただし、このとき、後述するバイパス流路における過給機空気バイパス弁CV3が全開状態にあるため、送風機49_1の吐出する空気は、そのほぼ全量が、過給機空気バイパス弁CV3を介して第一空気供給流路10へと供給される。一方、送風機49_2は、送風機49_1より吐出圧が低く、一例として水処理施設や汚泥貯留施設で発生する臭気を含む空気を供給するために使用する。送風機49_1が送風停止可能な状態の後に、運転を送風機49_1から送風機49_2に切り替えて、使用することが好ましい。なお、送風機49_2は、必要に応じて選択的に設置すれば良い。
インバータ49a_1、49a_2は、それぞれ送風機49_1、49_2の羽根の回転数を広範囲で可変とする電力変換装置である。インバータ49a_1、49a_2は、それぞれ交流電力(商用電源)を直流電力に変換し、変換後の直流電力を交流電力に変換して、送風機49_1、49_2の羽根の回転軸を回転駆動する電動機に交流電力を供給する。なお、インバータ49a_1、49a_2を、それぞれ高調波ノイズを抑制するために有効であるPWM(Pulse Width Modulation)コンバータと、汎用のDC-ACインバータとを組み合わせる構成とすることもできる。
空気吸込弁CV1は、外気側空気供給流路14と、送風機49から燃焼空気を供給する空気供給流路13との間に、送風機49_1等と並列に設けられている。空気吸込弁CV1は、空気の吸引量を調整し得る吸込弁である。空気吸込弁CV1は、信号ライン58により圧力調節制御部(PC)57と接続され、圧力調節制御部57から入力される吸入弁開度MV(空気吸入弁の開閉の程度を示す吸入弁開度)により、その開度が調整される。
圧力計50は、空気供給流路13において、コンプレッサ2bの入口側におけるバイパス流路(詳細後述)を構成する配管32に設けられている。圧力計50は、送風機49_1の吐出側の圧力、すなわちコンプレッサ2bの入口側の圧力を計測する。以下、測定結果である圧力値を過給機入口空気圧力P1とする。
圧力調節制御部57は、コンプレッサ2bの入口側の圧力が圧力計50によって計測された結果であり、信号ライン56を介して入力される過給機入口空気圧力PV(=過給機入口空気圧力P1)と、予め圧力調節制御部57に設けられた記憶領域に記憶された過給機入口空気圧力設定値SVとの偏差が予め設定された範囲(幅0に対してマージンを持たせた範囲)に入るように、空気吸込弁CV1を開閉する制御量、すなわち吸入弁開度MVを算出する。
空気吸入弁CV1には、この吸入弁開度MVが信号ライン58を介して入力され、過給機入口空気圧力P1を吸入弁開度MVに応じて変化させる。
空気吸入弁CV1には、この吸入弁開度MVが信号ライン58を介して入力され、過給機入口空気圧力P1を吸入弁開度MVに応じて変化させる。
また、本実施形態において、バイパス流路は、コンプレッサ2bの空気出口側から第一空気供給流路10を介して過給機空気バイパス弁CV3までの経路、過給機空気バイパス弁CV3と配管32とを接続する配管31(第1配管)からなる経路、及び配管32、及び配管32とコンプレッサ2bの空気入口側とを接続する配管33(第2配管)からなる経路から構成される。配管32は、空気供給流路13に接続され、空気供給流路13側から空気(流量を吸込空気流量Faとする)が供給される。過給機入口空気圧力P1を測定する圧力計50が設けられる配管32は、前後の配管(配管31、配管32、及び空気供給流路13を構成する第3配管)に比べて太く、すなわち口径が大きく設計されている。これは、過給機空気バイパス弁CV3が開いた状態において、過給機入口空気圧力P1を安定に保つ効果がある。
圧力計24は、コンプレッサ2bの出口側において、第一空気供給流路10に設けられている。圧力計24は、コンプレッサ2bの出口側の圧力を計測する。以下、測定結果である圧力値を過給機出口空気圧力P2とする。
圧力調節制御部25は、コンプレッサ2bの出口側の圧力が圧力計24によって計測された結果であり、信号ライン61を介して入力される過給機出口空気圧力PV(=過給機出口空気圧力P2)と、過給機出口空気圧力設定値SVとの偏差が予め設定された範囲(幅0に対してマージンを持たせた範囲)に入るように、過給機空気バイパス弁CV3を開閉する制御量、すなわち過給機吸入弁開度MV(バイパス流路のバイパス量の程度を示すバイパス制御量)を算出する。
過給機空気バイパス弁CV3には、この過給機吸入弁開度MVが信号ライン62を介して入力され、過給機出口空気圧力P2を過給機吸入弁開度MVに応じて変化させる。
過給機空気バイパス弁CV3には、この過給機吸入弁開度MVが信号ライン62を介して入力され、過給機出口空気圧力P2を過給機吸入弁開度MVに応じて変化させる。
なお、圧力調節制御部25の詳細は、動作フローの説明において説明するが、タービン2aの回転数が、設備が十分稼働した状態を想定して予め設定されている設定回転数より大きくなった後、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する際、過給機入口空気圧力P1>過給機出口空気圧力P2(過給機空気バイパス弁CV3が空気を空気供給流路13から第一空気供給流路10へ流す状態)の場合、上記過給機出口空気圧力設定値SVを過給機入口空気圧力P1として算出する。すなわち、圧力調節制御部25は、過給機入口空気圧力P1と過給機出口空気圧力P2との差が予め設定された範囲(設定値Aとする)に入るように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。
また、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する際、過給機入口空気圧力P1<過給機出口空気圧力P2(過給機空気バイパス弁CV3が空気を第一空気供給流路10から配管32へ流す状態)の場合、上記過給機出口空気圧力設定値SVを予め過給機出口空気圧力P2に対して上限として設定された値(P2上限値とする)として算出する。すなわち、圧力調節制御部25は、P2上限値と過給機出口空気圧力P2との偏差が予め設定された範囲(設定値Bとする)に入るように、過給機吸入弁開度MVを算出する。
なお、P2上限値は、過給機出口空気圧力P2を適正範囲に制御するため、運用上の適正上限として決められた値であり、P2上限値は予め実験結果により適正値を設定しておいてもよいし、過給機2の動作特性(仕様)と燃焼空気量Fbとの関係を示す数式等から求めてもよい。
なお、P2上限値は、過給機出口空気圧力P2を適正範囲に制御するため、運用上の適正上限として決められた値であり、P2上限値は予め実験結果により適正値を設定しておいてもよいし、過給機2の動作特性(仕様)と燃焼空気量Fbとの関係を示す数式等から求めてもよい。
次に、図2は、本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備において、過給機出口空気圧力を抑制する方法を説明するための図である。図2は、図4と同じく、過給機2のコンプレッサ2b周返の物質収支(空気量の収支)を示しており、矢印が付いた帯線が空気の流れの向き、帯線の太さが標準状態(20℃、大気圧)での空気の流量を示している。なお、図2において、図4と同一の部分には同一の符号を付している。
図2に示すように、吸込空気流量Faは、過給機2のコンプレッサ2bを通過し、過給機2にて断熱圧縮される。圧縮されて圧力上昇とともに実流量は少なくなるが、標準状態では流量値は変化しないため、吸込空気流量Faと同じ幅のままで燃焼空気流量Fbへと帯線が繋がっている。すなわち、燃焼空気流量Fb=吸込空気流量Faの関係がある。
図2に示すように、吸込空気流量Faは、過給機2のコンプレッサ2bを通過し、過給機2にて断熱圧縮される。圧縮されて圧力上昇とともに実流量は少なくなるが、標準状態では流量値は変化しないため、吸込空気流量Faと同じ幅のままで燃焼空気流量Fbへと帯線が繋がっている。すなわち、燃焼空気流量Fb=吸込空気流量Faの関係がある。
ここで、過給機2のコンプレッサ2b側バイパス流路にある過給機空気バイパス弁CV3を開くと、図2に示す空気循環の流れができる。過給機出口側空気は、過給機空気バイパス弁CV3を通り断熱膨張して過給機入口側空気側に繋がり、その空気の流れが過給機2のコンプレッサ2bを通して、再度過給機出口空気側へ繋がる。この循環流量を循環流量Frで表す。標準状態表記のためFrの幅も一定である。ここで、循環流量Frの値が変化しても、燃焼空気流量Fb=吸込空気流量Faの関係が維持されたままとなるのが、本実施形態の特徴である。
なお、図2において、機器・配管Aとして示した箇所は、例として図1に同じ符号で示した機器・配管Aにおける弁や送風機、及び配管で構成されている。このうち、例えば送風機は風量(=吸込空気流量Fa)に比例するようその回転数が流量制御されていたり、空気吸込弁CV1は圧力P1をもとに圧力制御しているものの、流れる流量が変化すると弁開度(図1に示す弁開度MV)が変化する。しかし、燃焼空気流量Fb=吸込空気流量Faの関係が維持されたままであれば、過給機のタービン2aに供給される燃焼排ガスの流量が変化し、循環流量Frが変化しても、機器・配管Aの部分の各制御系は影響を受けずに独立して制御でき、結果、設備全体の安定制御に繋げることができる。
なお、図2において、機器・配管Aとして示した箇所は、例として図1に同じ符号で示した機器・配管Aにおける弁や送風機、及び配管で構成されている。このうち、例えば送風機は風量(=吸込空気流量Fa)に比例するようその回転数が流量制御されていたり、空気吸込弁CV1は圧力P1をもとに圧力制御しているものの、流れる流量が変化すると弁開度(図1に示す弁開度MV)が変化する。しかし、燃焼空気流量Fb=吸込空気流量Faの関係が維持されたままであれば、過給機のタービン2aに供給される燃焼排ガスの流量が変化し、循環流量Frが変化しても、機器・配管Aの部分の各制御系は影響を受けずに独立して制御でき、結果、設備全体の安定制御に繋げることができる。
加圧流動焼却炉設備において、過給機出口空気圧力P2を抑制する制御を構築する場合、図1、及び図2に示す構成は制御系の独立が保たれるとともに、空気を過給機2のコンプレッサ2bへ送る部分の機器や配管構成(機器・配管A部)は、炉へ送る燃焼空気量Fbのみを考慮して設計できる利点がある。また、図2に示す構成は図4に示す構成に比べて、圧縮空気を外部放出するための新たな配管や弁類の追加が不要であり、また機器・配管A部の配管口径や機器能力には、外部放出流量Fout分を上乗せせずに設計できるため、設備機器がコンパクトになるとともに、経済的にも有利である。
次に、本実施形態の加圧流動焼却炉設備の運転方法について、図1、及び図3を参照して説明する。図3は、加圧流動焼却炉設備の動作について説明するフローチャートである。
加圧流動焼却炉設備の設備起動指令後、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁開度MVを過給機空気バイパス弁CV3に出力し、過給機空気バイパス弁CV3を全開状態にする(ステップST1)。
これにより、送風機49_1が動作してから加圧流動焼却炉1の温度が高まるまでの期間は、過給機空気バイパス弁CV3は全開状態であり、送風機49_1から送られる殆どの流量は、過給機空気バイパス流路(バイパス流路)を通って、加圧流動焼却炉1側へ送られる。
加圧流動焼却炉設備の設備起動指令後、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁開度MVを過給機空気バイパス弁CV3に出力し、過給機空気バイパス弁CV3を全開状態にする(ステップST1)。
これにより、送風機49_1が動作してから加圧流動焼却炉1の温度が高まるまでの期間は、過給機空気バイパス弁CV3は全開状態であり、送風機49_1から送られる殆どの流量は、過給機空気バイパス流路(バイパス流路)を通って、加圧流動焼却炉1側へ送られる。
加圧流動焼却炉1の温度が十分高まり、炉内に水分を含む汚泥等の可燃性廃棄物が投入されると、図1に示す流量調節制御部52による制御(FC2制御)が働き、過給機2の排ガスバイパス弁CV2を徐々に閉じ、過給機2の回転数を上昇させる。なお、このとき、送風機49_1はインバータ49a-1を用いて回転数を少しずつ下げる制御が行われている。
圧力調節制御部25は、過給機2の回転数(過給機回転数)が、設備が十分稼働した状態(加圧流動焼却炉1の燃焼開始後の状態)を想定して予め設定されている設定回転数(設定回転数)より大きくなったか否かを判定する(ステップST2)。
圧力調節制御部25は、過給機2の回転数(過給機回転数)が、設備が十分稼働した状態(加圧流動焼却炉1の燃焼開始後の状態)を想定して予め設定されている設定回転数(設定回転数)より大きくなったか否かを判定する(ステップST2)。
圧力調節制御部25は、過給機回転数が設定回転数より大きくなったとき(ステップST2-Yes)、CV3開度判定処理(ステップST3)に進む。
圧力調節制御部25は、過給機入口空気圧力P1と過給機出口空気圧力P2との差が予め設定された設定値Aに入るか否か、また、圧力差がマイナスであるか否かの判定を行う。
この判定により、過給機排ガスバイパス弁開度MVは、判定結果1_1~判定結果1_3の3つの判定結果となる。圧力調節制御部25は、これらの判定結果に基づき、過給機空気バイパス弁CV3を開閉する制御量、すなわち過給機吸入弁開度MVを、ケース1~ケース3のように算出する。
(ケース1)過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2≧設定値Aの場合、圧力調節制御部25は、ステップST4に進み、CV3開度制御を行う(ステップST4)。
この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が開くように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、空気供給流路13から配管31を介して第一空気供給流路10へ繋がるバイパス流路の圧力損失を減らす方向に動作する。
(ケース2)一方、過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2<設定値Aの場合、圧力調節制御部25は、ケース1と同じく、ステップST4に進み、CV3開度制御を行う。この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が閉じるように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、空気供給流路13から配管31を介して第一空気供給流路10へ繋がるバイパス流量を流れる空気の量を減らす方向に動作する。
(ケース3)また、過給機回転数が高くなるにつれ、過給機出口空気圧力P2の値が高くなり、ケース2よりさらに進んだ状態となる。過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2<0となると、圧力調節制御部25は、ステップST5に進み、CV3が全閉する(全閉状態とする)ように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、全閉する(ステップST5)。
このように、ステップST3、及びステップST4を繰り返し、やがてステップST5に至ることにより、過給機空気バイパス弁CV3を全閉にして、燃焼に必要な空気の全量を過給機2のコンプレッサ2bを通して加圧流動焼却炉1へ供給することができる。
圧力調節制御部25は、過給機入口空気圧力P1と過給機出口空気圧力P2との差が予め設定された設定値Aに入るか否か、また、圧力差がマイナスであるか否かの判定を行う。
この判定により、過給機排ガスバイパス弁開度MVは、判定結果1_1~判定結果1_3の3つの判定結果となる。圧力調節制御部25は、これらの判定結果に基づき、過給機空気バイパス弁CV3を開閉する制御量、すなわち過給機吸入弁開度MVを、ケース1~ケース3のように算出する。
(ケース1)過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2≧設定値Aの場合、圧力調節制御部25は、ステップST4に進み、CV3開度制御を行う(ステップST4)。
この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が開くように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、空気供給流路13から配管31を介して第一空気供給流路10へ繋がるバイパス流路の圧力損失を減らす方向に動作する。
(ケース2)一方、過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2<設定値Aの場合、圧力調節制御部25は、ケース1と同じく、ステップST4に進み、CV3開度制御を行う。この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が閉じるように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、空気供給流路13から配管31を介して第一空気供給流路10へ繋がるバイパス流量を流れる空気の量を減らす方向に動作する。
(ケース3)また、過給機回転数が高くなるにつれ、過給機出口空気圧力P2の値が高くなり、ケース2よりさらに進んだ状態となる。過給機入口空気圧力P1-過給機出口空気圧力P2<0となると、圧力調節制御部25は、ステップST5に進み、CV3が全閉する(全閉状態とする)ように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、全閉する(ステップST5)。
このように、ステップST3、及びステップST4を繰り返し、やがてステップST5に至ることにより、過給機空気バイパス弁CV3を全閉にして、燃焼に必要な空気の全量を過給機2のコンプレッサ2bを通して加圧流動焼却炉1へ供給することができる。
以降、加圧流動焼却炉1へ投入する汚泥等の可燃性廃棄物の量を増やすことで発生する排ガス量が増え、図1に示す流量調節制御部52による制御(FC2制御)により過給機排ガスバイパス弁CV2が徐々に閉じて、過給機回転数が上昇するとともに過給機2のコンプレッサ2bを流れる風量が、燃焼空気量Fbの設定値を満たすように増えていく。燃やす量が増えれば燃焼空気量Fbの設定も増加するため、燃焼空気量Fbの設定量増加に対応するように、FC2制御により、さらに過給機2のコンプレッサ2bを流れる燃焼排ガス流量が変化する。
過給機2の回転が高まるとともに、過給機入口空気圧力P1が下がり、規定値まで下がったときに空気吸込弁CV1が開くとともに、送風機49_1は送風停止可能な状態となる。その後、図1に示す圧力調節制御部57による制御(PC1制御)により、過給機入口圧力P1が所定の値となるよう空気吸込弁CV1の開度制御などが行われる。
過給機2の回転が高まるとともに、過給機入口空気圧力P1が下がり、規定値まで下がったときに空気吸込弁CV1が開くとともに、送風機49_1は送風停止可能な状態となる。その後、図1に示す圧力調節制御部57による制御(PC1制御)により、過給機入口圧力P1が所定の値となるよう空気吸込弁CV1の開度制御などが行われる。
続いて、圧力調節制御部25は、P2上限値と過給機出口空気圧力P2との偏差が予め設定された設定値Bに入るように、過給機吸入弁開度MVを算出する。これは、次の理由によるものである。
加圧流動焼却炉設備は、燃焼物が廃棄物系であることから、その量や構成成分が運転中に変化しやすい。量だけでなく、構成成分である水分量や、可燃分比率が変化するために過給機排ガスバイパス弁CV2が同一開度であっても、過給機2のタービン2aを通過する燃焼排ガス量やそのエネルギー量が変動し、適正な燃焼空気流量Fbの値も変動する。
これら広範囲の燃焼条件へ対応した機器構成や制御が必要となるが、過給機空気バイパス弁CV3を閉じたままでは、上述したように過給機出口空気圧力P2が必要以上に高くなる場合がある。そのため、過給機出口空気圧力P2を構成機器の仕様や、過給機の動作特性より求まる所定の圧力に抑えた制御を行わないと、広範囲な運転条件への対応が行えない。そこで、圧力調節制御部25は、ステップST6~ST8において、CV3の開度制御を行う。
加圧流動焼却炉設備は、燃焼物が廃棄物系であることから、その量や構成成分が運転中に変化しやすい。量だけでなく、構成成分である水分量や、可燃分比率が変化するために過給機排ガスバイパス弁CV2が同一開度であっても、過給機2のタービン2aを通過する燃焼排ガス量やそのエネルギー量が変動し、適正な燃焼空気流量Fbの値も変動する。
これら広範囲の燃焼条件へ対応した機器構成や制御が必要となるが、過給機空気バイパス弁CV3を閉じたままでは、上述したように過給機出口空気圧力P2が必要以上に高くなる場合がある。そのため、過給機出口空気圧力P2を構成機器の仕様や、過給機の動作特性より求まる所定の圧力に抑えた制御を行わないと、広範囲な運転条件への対応が行えない。そこで、圧力調節制御部25は、ステップST6~ST8において、CV3の開度制御を行う。
圧力調節制御部25は、過給機出口空気圧力P2が、(P2上限値-設定値B)より大きいか否かの判定を行う(ステップST6)。
過給機出口空気圧力P2が、(P2上限値-設定値B)より大きい場合(ステップST6-Yes)、圧力調節制御部25は、CV3開度制御を行う(ステップST7)。
この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が開くように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、第一空気供給流路10から配管32へ流す空気の量を増やす。
一方、過給機出口空気圧力P2が、(P2上限値-設定値B)以下である場合(ステップST6-No)、圧力調節制御部25は、過給機2の停止指令が設備の運転操作等により出力されていないか否かを判定する(ステップST8)。過給機2の停止指令が出されていない場合(ステップST8-No)、ステップST5を介して、ステップST6に戻り、圧力P2の実測値<P2の適正上限となるように、CV3の開度制御を行う(ステップST6~ST7)。
このように、ステップST6、及びステップST7を繰り返すことにより、過給機出口空気圧力P2が(P2上限値-設定値B)、すなわち設定上限値を超えることがないように、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3の開度制御を行う。
過給機出口空気圧力P2が、(P2上限値-設定値B)より大きい場合(ステップST6-Yes)、圧力調節制御部25は、CV3開度制御を行う(ステップST7)。
この場合、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3が開くように、過給機空気バイパス弁開度MVを算出する。過給機空気バイパス弁CV3は、第一空気供給流路10から配管32へ流す空気の量を増やす。
一方、過給機出口空気圧力P2が、(P2上限値-設定値B)以下である場合(ステップST6-No)、圧力調節制御部25は、過給機2の停止指令が設備の運転操作等により出力されていないか否かを判定する(ステップST8)。過給機2の停止指令が出されていない場合(ステップST8-No)、ステップST5を介して、ステップST6に戻り、圧力P2の実測値<P2の適正上限となるように、CV3の開度制御を行う(ステップST6~ST7)。
このように、ステップST6、及びステップST7を繰り返すことにより、過給機出口空気圧力P2が(P2上限値-設定値B)、すなわち設定上限値を超えることがないように、圧力調節制御部25は、過給機空気バイパス弁CV3の開度制御を行う。
ここで、過給機空気バイパス弁CV3が開くと、図2に示す空気循環ラインができるが、それは図1に示す圧力調節制御部57による制御(PC1制御)などの機器・配管Aの部分への制御系へは影響しない。また、燃焼空気流量Fbが一定であれば、循環流量Frが増えても機器・配管A部の流量が増えることは無い。
一方、この空気循環ラインの途中にある過給機入口空気圧力P1は、この部分の配管32が前後配管(図1に示す配管31、配管33、空気供給流路13)より口径が大きいため、過給機空気バイパス弁CV3をゆっくり開けば、圧力変化はほとんど生じず安定した値を維持する。過給機空気バイパス弁CV3は、過給機出口空気圧力P2の圧力抑制の目的で使うため、循環流量Frの値は吸込空気流量Faよりも十分小さい範囲での運用が可能となる。
この圧力調節制御部25による圧力制御(PC3制御)実行中は、流量調節制御部52による制御(FC2制御)による燃焼空気量Fbを所定量にする制御が合わせて実行されるため、過給機空気バイパスCV3を開いて過給機2のコンプレッサ2bに流れる流量が増えると、過給機回転数が直前の値のままでは燃料空気量Fbの実測値が設定量より小さくなる。そのため、FC2制御により過給機排ガスバイパス弁CV2が閉方向になり過給機回転数が高まることで、燃料空気量Fbの値が維持される。
つまり、本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備において、加圧流動焼却炉1の燃焼に必要な空気量は、過給機排ガス側のバイパス弁(過給機排ガスバイパス弁CV2)を用いて制御され、炉へ送られる圧縮空気の圧力(過給機出口空気圧力P2)は、過給機空気側のバイパス弁(過給機空気バイパス弁CV3)により適正範囲に同時に制御される。
一方、この空気循環ラインの途中にある過給機入口空気圧力P1は、この部分の配管32が前後配管(図1に示す配管31、配管33、空気供給流路13)より口径が大きいため、過給機空気バイパス弁CV3をゆっくり開けば、圧力変化はほとんど生じず安定した値を維持する。過給機空気バイパス弁CV3は、過給機出口空気圧力P2の圧力抑制の目的で使うため、循環流量Frの値は吸込空気流量Faよりも十分小さい範囲での運用が可能となる。
この圧力調節制御部25による圧力制御(PC3制御)実行中は、流量調節制御部52による制御(FC2制御)による燃焼空気量Fbを所定量にする制御が合わせて実行されるため、過給機空気バイパスCV3を開いて過給機2のコンプレッサ2bに流れる流量が増えると、過給機回転数が直前の値のままでは燃料空気量Fbの実測値が設定量より小さくなる。そのため、FC2制御により過給機排ガスバイパス弁CV2が閉方向になり過給機回転数が高まることで、燃料空気量Fbの値が維持される。
つまり、本実施形態に係る加圧流動焼却炉設備において、加圧流動焼却炉1の燃焼に必要な空気量は、過給機排ガス側のバイパス弁(過給機排ガスバイパス弁CV2)を用いて制御され、炉へ送られる圧縮空気の圧力(過給機出口空気圧力P2)は、過給機空気側のバイパス弁(過給機空気バイパス弁CV3)により適正範囲に同時に制御される。
図3に戻って、圧力調節制御部25は、過給機2の停止指令が出されている場合(ステップST8-Yes)、ステップST9~ステップST13においてCV3の全開制御を行う。なお、これらの処理は、ステップST1~ステップST5とは逆の処理であり、過給機空気バイパス弁CV3は、(過給機出口空気圧力P2-過給機入口空気圧力P1)<0の場合、全開の状態になり、制御が終了する。
上述のように、本実施形態の加圧流動焼却炉設備によれば、バイパス流路を設けることにより、設備起動時には、このバイパス流路を全開にすることで、送風機49_1からの吐出風量はバイパス流路を通ることになり、過給機2のコンプレッサ2b側にはほとんど流れない。そのため、過給機2のコンプレッサ2bへ押し込むことにより生じる圧力損失分を、送風機49_1の吐出圧に含める必要がなくなり、使用する送風機として、必要最小限の能力をもつ製品を選定でき、設備機器をコンパクトにすることが可能となる。
また、バイパス流路では、コンプレッサ2bの空気出口側の圧力に応じて、コンプレッサ2bから加圧流動焼却炉1に供給される燃焼空気の一部を、コンプレッサの空気出口側からコンプレッサの空気入口側へと循環させる。これにより、過給機出口空気圧力P2を抑制することができるが、バイパス流路を作用させても、吸込空気流量Faと燃焼空気流量Fbとを等しい関係に保つことができる。そのため、加圧流動焼却炉1へ供給する燃焼空気の流量(Fb)を所定量に保つ制御と、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や配管の制御とを独立に行うことができる。また、また機器・配管Aの配管口径や機器能力に、外部放出流量Fout分を上乗せして設計する必要がなくなり、設備機器をコンパクトにすることが可能となる。
また、図1における圧力調節制御部25の機能を実現するためのプログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体に記録して、この記録媒体に記録されたプログラムをコンピュータシステムに読み込ませ、実行することにより調節弁の制御を行ってもよい。なお、ここでいう「コンピュータシステム」とは、OSや周辺機器等のハードウェアを含むものとする。
また、「コンピュータシステム」は、WWWシステムを利用している場合であれば、ホームページ提供環境(あるいは表示環境)も含むものとする。
また、「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、フレキシブルディスク、光磁気ディスク、ROM、CD-ROM等の可搬媒体、コンピュータシステムに内蔵されるハードディスク等の記憶装置のことをいう。さらに「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、インターネット等のネットワークや電話回線等の通信回線を介してプログラムが送信された場合のサーバやクライアントとなるコンピュータシステム内部の揮発性メモリ(RAM)のように、一定時間プログラムを保持しているものも含むものとする。また上記プログラムは、前述した機能の一部を実現するためのものであっても良く、さらに前述した機能をコンピュータシステムにすでに記録されているプログラムとの組み合わせで実現できるものであってもよい。
また、「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、フレキシブルディスク、光磁気ディスク、ROM、CD-ROM等の可搬媒体、コンピュータシステムに内蔵されるハードディスク等の記憶装置のことをいう。さらに「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、インターネット等のネットワークや電話回線等の通信回線を介してプログラムが送信された場合のサーバやクライアントとなるコンピュータシステム内部の揮発性メモリ(RAM)のように、一定時間プログラムを保持しているものも含むものとする。また上記プログラムは、前述した機能の一部を実現するためのものであっても良く、さらに前述した機能をコンピュータシステムにすでに記録されているプログラムとの組み合わせで実現できるものであってもよい。
以上、この発明の実施形態について図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計等も含まれる。例えば、過給機空気バイパス弁CV3は、1台の弁でなく、大口径弁と小口径弁の並列接続でもよい。並列接続の構成の場合、次のような使い方のバリエーションがある。例えば、大口径弁と小口径弁で流れ方向を使い分けする。大口径弁が起動時の大風量通過用であり、小口径弁が図2に示す循環流量Fr用とする。これは、実際に、市販されている弁の多くが、流れ方向が片方向に限定されているため、2つの弁で双方向流れに対応してもよいからである。また、大口径弁と小口径弁は各々双方向流れに対応し、少量流す場合は小口径弁のみ使用し、大流量流す場合は2つの弁を併用する構成としてもよい。なお、実施形態において、過給機空気バイパス弁CV3を弁類として説明したが、流路の絞りが調整できるものであれば弁でなくともよい。
本発明によれば、焼却炉へ供給する燃焼空気の流量を所定量に保つ制御と、過給機のコンプレッサ入口側に設けられる機器や配管の制御とを独立に行うことができ、かつ、設備を構成する設備機器をコンパクトにすることが可能となる加圧流動焼却炉設備を提供することができる。
1 加圧流動焼却炉
2 過給機
4 空気予熱器
5 高温集塵機
24 圧力計
25 圧力調節制御部
26 流量計
49 送風機
50 圧力計
52 流量調節制御部
57 圧力調節制御部
CV1 空気吸入弁
CV2 過給機排ガスバイパス弁
CV3 過給機空気バイパス弁
2 過給機
4 空気予熱器
5 高温集塵機
24 圧力計
25 圧力調節制御部
26 流量計
49 送風機
50 圧力計
52 流量調節制御部
57 圧力調節制御部
CV1 空気吸入弁
CV2 過給機排ガスバイパス弁
CV3 過給機空気バイパス弁
Claims (8)
- 加圧流動焼却炉と、
前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、
前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、
前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、前記送風機からの吐出空気を前記コンプレッサの空気入口側から空気出口側へ通し、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始後に、前記空気出口側の圧力が前記空気入口側の圧力より大きくなった後、前記空気出口側の圧力に応じて、前記コンプレッサから前記加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を前記空気出口側から前記空気入口側へと循環させるバイパス流路と、
を備える加圧流動焼却炉設備。 - 前記タービンの燃焼排ガス入口側と、燃焼排ガス出口側とを連通する燃焼排ガスバイパス流路に設けられ、前記過給機からの排ガスのバイパス量を調整する調節弁と、
前記加圧流動焼却炉に前記コンプレッサから供給される燃焼空気の量を測定した結果である燃焼空気量測定値と、予め設定された流量設定値との偏差に基づいて、前記調節弁の開閉の程度を示す調節弁開度を算出し、算出した前記調節弁開度に応じて前記燃焼空気量測定値と前記流量設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記調節弁の開閉を制御する調節弁制御部と、
前記コンプレッサの空気入口側に前記送風機と並列に設けられる空気吸入弁と、
前記空気吸入弁の吐出側の圧力を測定した結果である過給機入口空気圧力と、予め設定される過給機入口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記空気吸入弁の開閉の程度を示す吸入弁開度を算出し、算出した前記吸入弁開度に応じて前記過給機入口空気圧力と前記過給機入口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記空気吸入弁の開閉を制御する吸入弁制御部と、
前記空気出口側の圧力を測定した結果である過給機出口空気圧力と、予め設定される過給機出口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記バイパス流路のバイパス量の程度を示すバイパス制御量を算出し、算出した前記バイパス制御量に応じて前記過給機出口空気圧力と前記過給機出口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記バイパス量を制御するバイパス量制御部と、
を備える、
請求項1に記載の加圧流動焼却炉設備。 - 前記バイパス流路と前記コンプレッサの空気入口側との間に設けられる配管は、前記バイパス流路と前記配管との間を接続する第1配管と、前記コンプレッサの空気入口側と前記配管との間を接続する第2配管と、前記配管と前記空気吸入弁、及び前記送風機が接続される部分との間を接続する第3配管とのいずれの配管よりも大口径の配管である、
請求項2に記載の加圧流動焼却炉設備。 - 加圧流動焼却炉と、前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、を備えた加圧流動焼却炉設備の制御方法であって、
前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、前記送風機からの吐出空気を前記コンプレッサの空気入口側から空気出口側へ通すバイパス工程と、
前記加圧流動焼却炉の燃焼開始後に、前記空気出口側の圧力が前記空気入口側の圧力より大きくなった後、前記空気出口側の圧力に応じて、前記コンプレッサから前記加圧流動焼却炉に供給される燃焼空気の一部を前記空気出口側から前記空気入口側へと循環させる制御工程と、
を有する加圧流動焼却炉設備の制御方法。 - 加圧流動焼却炉と、前記加圧流動焼却炉から排出される燃焼排ガスにより回動されるタービンと、前記タービンの回動に伴って回動されるコンプレッサと、を有する過給機と、前記コンプレッサの空気入口側に設けられ、前記加圧流動焼却炉の燃焼開始時に、燃焼空気を前記加圧流動焼却炉に供給する送風機と、前記コンプレッサの空気入口側と空気出口側とを連通するバイパス流路と、を備えた加圧流動焼却炉設備の制御方法であって、
調節弁制御部が、前記加圧流動焼却炉に前記コンプレッサから供給される燃焼空気の量を測定した結果である燃焼空気量測定値と、予め設定された流量設定値との偏差に基づいて、前記タービンの燃焼排ガス入口側と、燃焼排ガス出口側とを連通する燃焼排ガスバイパス流路に設けられ、前記過給機からの排ガスのバイパス量を調整する調節弁の開閉の程度を示す調節弁開度を算出し、算出した前記調節弁開度に応じて前記燃焼空気量測定値と前記流量設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記調節弁の開閉を制御する調節弁制御工程と、
吸入弁制御部が、前記コンプレッサの空気入口側に前記送風機と並列に設けられる空気吸入弁の吐出側の圧力を測定した結果である過給機入口空気圧力と、予め設定される過給機入口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記空気吸入弁の開閉の程度を示す吸入弁開度を算出し、算出した前記吸入弁開度に応じて前記過給機入口空気圧力と前記過給機入口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記空気吸入弁の開閉を制御する吸入弁制御工程と、
バイパス量制御部が、前記空気出口側の圧力を測定した結果である過給機出口空気圧力と、予め設定される過給機出口空気圧力設定値との偏差に基づいて、前記バイパス流路のバイパス量の程度を示すバイパス制御量を算出し、算出した前記バイパス制御量に応じて前記過給機出口空気圧力と前記過給機出口空気圧力設定値との偏差が予め設定された範囲内に入るように前記バイパス量を制御するバイパス量制御工程と、
を有する加圧流動焼却炉設備の制御方法。 - 前記バイパス量制御工程は、前記バイパス流路が全開状態にあるとき、前記過給機出口空気圧力を前記過給機入口空気圧力に近づける前記バイパス制御量を算出し、前記バイパス流路を全閉状態にする、
請求項5に記載の加圧流動焼却炉設備の制御方法。 - 前記バイパス量制御工程は、前記バイパス流路が全閉状態にあるとき、前記過給機出口空気圧力が、予め前記過給機出口空気圧力について設定された設定上限値に近づくと、前記過給機出口空気圧力が前記設定上限値を超えないように前記バイパス制御量を算出する、
請求項5に記載の加圧流動焼却炉設備の制御方法。 - 前記バイパス量制御工程は、前記バイパス流路が全閉状態にあるとき、前記過給機出口空気圧力が、予め前記過給機出口空気圧力について設定された設定上限値に近づくと、前記過給機出口空気圧力が前記設定上限値を超えないように前記バイパス制御量を算出する、
請求項6に記載の加圧流動焼却炉設備の制御方法。
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2014
- 2014-08-19 WO PCT/JP2014/071635 patent/WO2015033770A1/ja active Application Filing
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