WO2014208452A1 - トリフルオロエチレンの製造方法 - Google Patents

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WO2014208452A1
WO2014208452A1 PCT/JP2014/066323 JP2014066323W WO2014208452A1 WO 2014208452 A1 WO2014208452 A1 WO 2014208452A1 JP 2014066323 W JP2014066323 W JP 2014066323W WO 2014208452 A1 WO2014208452 A1 WO 2014208452A1
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reactor
hfo
tfe
temperature
heat medium
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PCT/JP2014/066323
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Inventor
優 竹内
古田　昇二
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旭硝子株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/37—Preparation of halogenated hydrocarbons by disproportionation of halogenated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/26—Preparation of halogenated hydrocarbons by reactions involving an increase in the number of carbon atoms in the skeleton
    • C07C17/263—Preparation of halogenated hydrocarbons by reactions involving an increase in the number of carbon atoms in the skeleton by condensation reactions
    • C07C17/269—Preparation of halogenated hydrocarbons by reactions involving an increase in the number of carbon atoms in the skeleton by condensation reactions of only halogenated hydrocarbons

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing trifluoroethylene, and relates to a method for producing trifluoroethylene using tetrafluoroethylene and chlorofluoromethane as raw materials.
  • HFO-1123 trifluoroethylene
  • HFC-32 difluoromethane
  • HFC- 1,1,1,2,2-pentafluoroethane
  • a method for producing HFO-1123 a method in which chlorotrifluoroethylene (CTFE) is reduced with hydrogen in the presence of a palladium or platinum catalyst (see, for example, Patent Document 1), 1,1,1,2-tetra A method of dehydrofluorination using a metal fluoride or the like in which fluoroethane (HFC-134a) or 1,1,2,2-tetrafluoroethane (HFC-134) is supported on a carrier such as aluminum oxide as a catalyst (for example, Patent Document 2), a method of reducing 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroethane with hydrogen in the presence of a catalyst such as palladium (for example, see Patent Document 3), and the like are known. ing.
  • CFE chlorotrifluoroethylene
  • HFO-1132 (EFO ) E-1,2-difluoroethylene
  • this HFO-1132 (E) has a boiling point very close to that of HFO-1123, and thus it is difficult to distill and separate them. And under certain conditions, this HFO-1132 (E) It was found that the by-product of E) can be suppressed.
  • the present invention has been made from the above viewpoint, and uses HFO-1123, which is industrially useful in a synthesis reaction involving thermal decomposition, using raw materials that are easily procured and without using a catalyst,
  • An object of the present invention is to provide an economically advantageous method for efficiently producing a high purity by suppressing the formation of by-products which are difficult to separate by distillation, particularly HFO-1132 (E).
  • the present invention is a method for producing trifluoroethylene (HFO-1123) from tetrafluoroethylene (TFE) and chlorofluoromethane (R31), (A) mixing the TFE and the R31 in advance or separately supplying them to the reactor; (B) supplying a heat medium to the reactor; (C) generating the HFO-1123 by bringing the TFE, the R31, and the heat medium into contact with each other while the temperature in the reactor is controlled to 400 to 950 ° C. in the reactor.
  • a method for producing HFO-1123 is provided.
  • TFE and R31 which are easy to procure, are used as raw materials, and a synthesis reaction involving thermal decomposition controlled at a specific temperature without using a catalyst.
  • a small and useful industrially useful HFO-1123 can be produced efficiently.
  • HFO-1123 having high purity by suppressing the formation of by-products which are very difficult to separate due to their close boiling points.
  • RHFO-1132 (E) has a boiling point of ⁇ 51 ° C. and very close to the boiling point of HFO-1123 ( ⁇ 54 ° C.).
  • the use of a heat medium makes it easy to control production (reaction) conditions, particularly temperature conditions, and thus enables quantitative production of HFO-1123, which is an economic advantage. Is big. Furthermore, by-products that can generate difluorocarbene (F 2 C :) can be recycled and used as raw material components, which is useful as an industrial production method.
  • the production method of the present invention can significantly reduce the cost required for raw materials and production equipment, compared with the conventional production method using an expensive metal catalyst or highly explosive hydrogen, for example. It is advantageous. Furthermore, as described above, since it is possible to suppress the formation of by-products that are difficult to be separated from HFO-1123 such as HFO-1132 (E), a known technique such as pressure distillation can be used without employing a special purification method. It is also useful as an industrial production method in that high-purity HFO-1123 can be obtained by carrying out the purification separation used.
  • the present invention provides a method for producing HFO-1123 by a synthesis reaction involving thermal decomposition using TFE and R31 as raw materials. And this manufacturing method (A) mixing the TFE and the R31 in advance or separately supplying them to the reactor; (B) supplying a heat medium to the reactor; (C) in the reactor, with the temperature in the reactor controlled to 400 to 950 ° C., bringing the TFE, R31, and the heat medium into contact with each other to produce the HFO-1123. Have.
  • the production method of the present invention may be a continuous production method or a batch production method.
  • supply of TFE and R31, which are raw materials, to the reactor, supply of the heat medium to the reactor, contact between the raw material and the heat medium in the reactor, and a reaction including HFO-1123 Any removal of the mixture from the reactor is carried out continuously.
  • the supply of the raw material in the step (a) and the supply of the heat medium in the step (b) may be performed earlier or simultaneously. That is, when one of the raw material and the heat medium is supplied, even if the other is not supplied into the reactor, the component supplied later is retained during the retention of the previously supplied raw material or the heat medium.
  • the raw material and the heat medium that are supplied may be in contact with each other for a predetermined time in a reactor in which the internal temperature is controlled within the specific temperature range.
  • the production method of the present invention is preferably a continuous method in terms of production efficiency.
  • step (d) The step of taking out the reaction mixture containing HFO-1123 from the reactor is hereinafter referred to as step (d). Therefore, in the continuous production method, the step (a), the step (b), the step (c), and the step (d) are continuously performed.
  • the raw materials TFE and R31 are difluorocarbene (F 2 C :), which is an intermediate produced from TFE, and fluoromethyl radical, which is an intermediate produced from R31, by thermal decomposition and dechlorination reaction in the reactor.
  • a reaction intermediate such as H 2 FC ⁇
  • H 2 FC ⁇ a reaction intermediate
  • the reaction intermediates or the reaction intermediates and the raw material compounds are directly subjected to an addition reaction, or finally through one or more other intermediates.
  • HFO-1123 the process from the thermal decomposition reaction to the formation reaction of HFO-1123 is referred to as a synthesis reaction involving thermal decomposition.
  • the method for producing HFO-1123 of the present invention uses TFE and R31 as raw materials.
  • the molar ratio of the supply amount of R31 to the supply amount of TFE supplied to the reactor (hereinafter referred to as “molar ratio R31 / TFE”) is preferably in the range of 0.01 to 100, and in the range of 0.05 to 20. Is more preferable, and the range of 0.1 to 10 is particularly preferable.
  • the molar ratio R31 / TFE is 0.01 to 100, the conversion rate of the raw material, particularly the conversion rate of R31, is high, and HFO-1123 can be produced efficiently. Further, the ratio of HFO-1123 in the reaction mixture taken out from the reactor can be set to a certain level or more.
  • the supply amount of each raw material and the heat medium indicates the supply amount per unit time.
  • a fluorine-containing compound (excluding TFE) that can be thermally decomposed in a reactor as necessary to generate F 2 C :, for example, chlorodifluoromethane (R22 ), CTFE, hexafluoropropene (HFP), octafluorocyclobutane (RC318), hexafluoropropene oxide (HFPO), and the like.
  • R22 chlorodifluoromethane
  • CTFE hexafluoropropene
  • RC318 octafluorocyclobutane
  • HFPO hexafluoropropene oxide
  • F 2 C is generated and reacts with R31, and finally HFO-1123 Is generated.
  • a fluorine-containing compound that can be pyrolyzed in such a reactor to generate F 2 C: is used as a raw material
  • a newly prepared fluorine-containing compound may be used, but it involves the above pyrolysis reaction.
  • one or more fluorine-containing compounds by-produced in the synthesis reaction for example, one selected from HFP, RC318, and CTFE.
  • F 2 C a fluorine-containing compound capable of generating a (excluding TFE.)
  • "Other F 2 C: source compound” also referred to.
  • the reaction mixture containing HFO-1123 is removed from the outlet of the reactor.
  • the reaction mixture includes unreacted raw materials, reaction products, by-products and a heat medium.
  • the heat medium and the target product, HFO-1123 are separated, and further, by-products are removed, and mainly composed of TFE and R31 as unreacted raw materials and other F 2 C: source compounds. Is obtained.
  • Step (a) in the production method of the present invention is a step in which TFE and R31 are mixed in advance or separately supplied to the reactor.
  • each raw material may be introduced into the reactor at room temperature, but in order to improve the reactivity in the reactor, the temperature at the time of introduction into the reactor is adjusted by heating or the like. May be.
  • TFE and other F 2 C: source compounds and R31 have different temperature ranges suitable for improving the reactivity, it is preferable to perform temperature adjustment separately.
  • the temperature of TFE supplied to the reactor is preferably 0 to 600 ° C., more preferably 25 to 600 ° C., and most preferably 100 to 500 ° C. from the viewpoint of further increasing the reactivity.
  • TFE and the other F 2 C: source compounds have a certain degree of reactivity, but they are independently used in the reactor from the viewpoint of setting the temperature to be difficult to carbonize.
  • the temperature is preferably 0 to 600 ° C, more preferably 25 to 600 ° C, and most preferably 100 to 500 ° C.
  • the temperature of R31 supplied to the reactor is preferably 0 to 950 ° C. from the viewpoint of reactivity. From the viewpoint of increasing the reactivity, 25 to 900 ° C is preferable, and 100 to 800 ° C is more preferable. However, the temperature of each raw material component supplied to the reactor is set to be equal to or lower than the temperature in the reactor in the step (c) described later.
  • TFE and R31, as well as other F 2 C used as necessary may be supplied separately to the reactor for each raw material, or may be supplied after mixing each raw material. .
  • the raw materials are preferably divided into groups.
  • TFE and other F 2 C used as necessary may be divided into the source compound and the others, and each raw material may be mixed in each group and supplied separately to the reactor, or all raw materials may be mixed Then, it may be supplied.
  • source compounds used as necessary are mixed, adjusted to the above preferable temperature conditions, and supplied to the reactor. It is preferable to adjust to the said preferable temperature conditions and to supply to a reactor.
  • the temperature during introduction into the reactor is preferably 600 ° C. or lower, more preferably 500 ° C. or lower.
  • Step (b) in the production method of the present invention is a step of supplying a heat medium to the reactor.
  • the heat medium is supplied to the reactor so as to be in contact with the raw material for a certain time in the reactor.
  • the heat medium is a medium that does not undergo thermal decomposition at the temperature in the reactor, and specifically, is preferably a medium that does not undergo thermal decomposition at the reaction temperature (100 to 950 ° C.).
  • Examples of the heat medium include water vapor, nitrogen, carbon dioxide, and the like.
  • the heat medium is preferably at least one selected from the group consisting of water vapor, nitrogen and carbon dioxide, and more preferably a mixture containing 50% by volume or more of water vapor, with the balance being nitrogen and / or carbon dioxide.
  • the content ratio of water vapor in the heat medium is preferably 50% by volume or more, more preferably 100% by volume (that is, only water vapor).
  • the supply amount of the heat medium is preferably 20 to 98% by volume, more preferably 50 to 95% by volume with respect to the total amount of the heat medium and the raw material.
  • the temperature of the heat medium supplied to the reactor is preferably 100 to 950 ° C. from the viewpoint of further improving the thermal decomposition and the reactivity of the raw material components. From the viewpoint of further increasing the reactivity of the raw material components, the temperature of the heat medium supplied to the reactor is more preferably 400 to 950 ° C, and most preferably 500 to 950 ° C.
  • the temperature in the reactor in the step (c) is a temperature equal to or higher than the temperature of each raw material component supplied to the reactor, that is, R31, TFE and other F 2 C: source compound used as necessary, and 400-950 ° C.
  • the temperature in the reactor in step (c) is more preferably 500 to 950 ° C., and most preferably 600 to 950 ° C.
  • the reaction rate of the synthesis reaction accompanied by thermal decomposition represented by the above formula (1) is increased, and the production of by-products, particularly HFO-1132 (E), is suppressed.
  • HFO-1123 can be obtained efficiently.
  • the temperature in the reactor can be controlled by adjusting the temperature and pressure of the heat medium supplied to the reactor. Further, the inside of the reactor can be supplementarily heated with an electric heater or the like so that the temperature in the reactor falls within a particularly preferable temperature range (600 to 950 ° C.).
  • the pressure in the reactor is preferably 0 to 2 MPa in gauge pressure, and more preferably in the range of 0 to 0.5 MPa.
  • the contact time of the heat medium and the raw material in the reactor is preferably 0.01 to 10 seconds, and more preferably 0.01 to 3.0 seconds. When the contact time is 0.01 to 10 seconds, the synthesis reaction of HFO-1123 can sufficiently proceed.
  • the contact time between the heat medium and the raw material corresponds to the residence time of the raw material in the reactor, and can be controlled by adjusting the supply amount (flow rate) of the raw material to the reactor.
  • the shape of the reactor is not particularly limited as long as it can withstand the temperature and pressure in the reactor described later, and examples thereof include a cylindrical vertical reactor.
  • Examples of the material of the reactor include glass, iron, nickel, or an alloy mainly composed of iron and nickel.
  • the reaction apparatus 20 has a reactor 1 provided with heating means such as an electric heater. Connected to the reactor 1 are a supply line 2 for R31 as a first raw material component, a supply line 3 for TFE as a second raw material component, and a supply line 4 for steam as a heat medium as shown below. Has been. In addition, installation of the heating means in the reactor 1 is not essential.
  • the R31 supply line 2 and the TFE supply line 3 are provided with preheaters (preheaters) 2a and 3a each equipped with an electric heater or the like, and after each raw material component to be supplied is preheated to a predetermined temperature. It is supplied to the reactor 1.
  • the steam supply line 4 is provided with a heated steam generator 4a, and the temperature and pressure of the steam supplied are adjusted.
  • These supply lines 2, 3, and 4 may be separately connected to the reactor 1, but some or all of the supply lines may be connected before the reactor 1 and connected to the reactor. Good.
  • the raw material mixture in which all raw material components are mixed is reacted from the raw material mixing supply line 5 by connecting the supply lines 2 and 3 after passing through the respective preheaters 2 a and 3 a.
  • the steam supplied to the reactor 1 may be supplied from the steam supply line 4 to the reactor 1 separately from the raw material mixing supply line 5.
  • it can also comprise so that TFE, R31, and water vapor
  • the outlet line 7 in which a cooling means 6 such as a water cooler is installed is connected to the outlet of the reactor 1.
  • the outlet line 7 is further provided with a water vapor and acidic liquid recovery tank 8, an alkali cleaning device 9, and a dehydration tower 10 in this order.
  • an analyzer such as gas chromatography (GC).
  • GC gas chromatography
  • a reaction mixture containing HFO-1123 is taken out of the reactor 1, and the gas obtained by removing acidic substances such as hydrogen chloride, water vapor, water, etc. by the treatment after the outlet line 7 as described above, Hereinafter, it is called outlet gas.
  • the outlet gas contains the target product HFO-1123.
  • HFO-1132 E / Z
  • CTFE 1-chloro- 2,2-difluoroethylene
  • HCFO-1122 E / Z-1,2-dichlorofluoroethylene
  • HCFO-1122a E / Z
  • 1,1,2-trifluoroethane HFC-143
  • methane E / Z-1-chloro-2-fluoroethylene
  • fluoroethylene HFO-1141
  • 3,3-difluoropropene HFO-1252zf
  • HFO-1243zf 3,3,3- Trifluoropropene
  • HFO-1234yf E / Z-1, , 3,3-tetrafluoropropene
  • HFP hydrogen fluorine atoms
  • CTFE CTFE
  • HFO-1123 HFO-1225, RC318, VdF, etc.
  • TFE TFE
  • HFO-1123 is a compound derived from RFE and a compound derived from R31.
  • the above components other than HFO-1123 contained in the outlet gas can be removed to a desired extent by known means such as distillation.
  • a general distillation method can be used without using a special purification method or apparatus.
  • High-purity HFO-1123 can be produced with an apparatus or the like.
  • the separated TFE and R31 can be recycled as a part of the raw material components.
  • HFP, CTFE and RC318 are F 2 C: source compounds and can be recycled as part of the raw material components.
  • the obtained VdF, TFE, HFP, CTFE, etc. are PVdF (VdF polymer), PTFE (TFE polymer), FEP (TFE-HFP copolymer), VdF-HFP copolymer, It can be used as a raw material for fluororesins such as PCTFE (CTFE polymer) and ECTFE (ethylene-CTFE copolymer).
  • HFO-1132 (E) has a boiling point of ⁇ 51 ° C. and very close to the boiling point of HFO-1123 ( ⁇ 54 ° C.).
  • R31 and TFE are used as raw materials, and the temperature in the synthesis reaction involving thermal decomposition of these raw materials is controlled within a specific range. By controlling the temperature in the above specific range, the ratio of the production amount of HFO-1132 (E) to the production amount of HFO-1123 can be greatly reduced, and HFO-1123 with higher purity can be obtained. Can do.
  • Examples 1 to 4 are examples, and example 5 is a comparative example.
  • Example 1 Using the reaction apparatus shown in FIG. 1, crude HFO-1123 was obtained as follows from a raw material gas composed of TFE and R31.
  • R31 was continuously introduced into the stainless steel tube preheater 2a in the electric furnace set to a furnace temperature of 300 ° C, and R31 was heated to 300 ° C. Further, TFE was continuously introduced into a preheater 3a made of a stainless steel tube in an electric furnace set at a furnace temperature of 300 ° C., and the TFE was heated to 300 ° C.
  • the flow rate of the raw material gas (amount supplied per unit time) was controlled so that the residence time of the raw material gas in the reactor was 0.2 seconds, and the gas of the reaction mixture was taken out from the outlet of the reactor.
  • the actually measured value of the reactor internal temperature was 750 ° C., and the actually measured value of the reactor internal pressure was 0.04 MPa.
  • the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor includes unreacted source gas in addition to the gas generated or by-produced by the reaction.
  • the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor is cooled to 100 ° C. or lower, and after performing steam and acidic liquid recovery and alkali washing in order, dehydration treatment is performed, the obtained outlet gas is subjected to gas chromatography. Analysis was performed to calculate the molar composition of the gas component contained in the outlet gas. These results are shown in Table 1 together with the reaction conditions.
  • the preheating temperature of R31 and TFE is a set temperature in each electric furnace for preheating
  • the water vapor temperature is a set temperature in an electric furnace for water vapor heating.
  • the water vapor pressure is a set pressure.
  • the molar ratio of TFE, R31, and HFO-1123 in the outlet gas was calculated based on the molar composition of the outlet gas obtained by gas chromatography analysis. Furthermore, the conversion rate (reaction rate) of R31, the selectivity of each component derived from R31, the conversion rate of TFE (reaction rate), and HFO-1123 / HFO-1132 (E) (molar ratio) were determined. These results are shown in the lower column of Table 1.
  • R31-derived component methyl group (—CH 3 ), methylene group (—CH 2 —, ⁇ CH 2 ) or methine group ( ⁇ CH, —CH ⁇ ) in the exit gas, one fluorine atom and hydrogen It means the proportion (mol%) of each compound other than R31 in the compound having a moiety (—CFH—, ⁇ CFH) in which one atom is bonded to one carbon.
  • R31 conversion rate reaction rate
  • TFE conversion rate (reaction rate)
  • TFE conversion rate (reaction rate)
  • HFO-1123 / HFO-1132 (E) This is the ratio of the abundance ratio of HFO-1123 to the abundance ratio of HFO-1132 (E) in the outlet gas. It is obtained by “Mole composition of outlet gas of HFO-1123” / “Mole composition of outlet gas of HFO-1132 (E)”. This represents the ratio (molar ratio) of HFO-1123 to the HFO-1132 (E) in the outlet gas.
  • Example 2 The reaction was carried out under the same conditions as in Example 1 except that the set temperature of the electric furnace for heating the steam was 800 ° C. and the internal temperature of the reactor was controlled to 800 ° C. Subsequently, the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor was treated in the same manner as in Example 1, and then the obtained outlet gas was analyzed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 together with the reaction conditions.
  • Example 3 The reaction was carried out under the same conditions as in Example 1 except that the set temperature of the electric furnace for heating the steam was 850 ° C. and the internal temperature of the reactor was controlled at 850 ° C. Subsequently, the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor was treated in the same manner as in Example 1, and then the obtained outlet gas was analyzed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 together with the reaction conditions.
  • Example 4 The temperature of the electric furnace for heating the steam is set to 650 ° C., the internal temperature of the reactor is controlled to 650 ° C., and the flow rate of the raw material gas is set so that the residence time of the raw material gas in the reactor is 0.61 seconds.
  • the reaction was carried out under the same conditions as in Example 1 except that the control was performed. Subsequently, the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor was treated in the same manner as in Example 1, and then the obtained outlet gas was analyzed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 together with the reaction conditions.
  • Example 5 The reaction was carried out under the same conditions as in Example 1 except that the set temperature of the electric furnace for heating the steam was 980 ° C. and the internal temperature of the reactor was controlled at 980 ° C. Subsequently, the gas of the reaction mixture taken out from the outlet of the reactor was treated in the same manner as in Example 1, and then the obtained outlet gas was analyzed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 together with the reaction conditions.
  • HFO-1123 can be efficiently produced with high purity by suppressing the formation of by-products that are difficult to be separated from HFO-1123 such as HFO-1132 (E).
  • a method of manufacturing can be provided. It should be noted that the entire content of the specification, claims, drawings and abstract of Japanese Patent Application No. 2013-136611 filed on June 28, 2013 is cited here as the disclosure of the specification of the present invention. Incorporated.

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Abstract

　調達の容易な原料を使用し、触媒を使用せずに、熱分解を伴う合成反応で工業的に有用なＨＦＯ－１１２３を効率よく、かつＨＦＯ－１１２３との蒸留分離が難しい副生物、特にＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の生成を抑えて高純度に製造する経済的に有利な方法の提供。　ＴＦＥとＲ３１とから、熱分解を伴う合成反応によりＨＦＯ－１１２３を製造する方法であって、（ａ）前記ＴＦＥと前記Ｒ３１とを、予め混合しまたは別々に反応器に供給する工程と、（ｂ）熱媒体を前記反応器に供給する工程と、（ｃ）前記反応器内で、反応器内の温度を４００～９５０℃に制御した状態で、前記テトラフルオロエチレンと前記クロロフルオロメタンと前記熱媒体とを接触させて前記トリフルオロエチレンを生成する工程とを有する。

Description

トリフルオロエチレンの製造方法
　本発明は、トリフルオロエチレンの製造方法に係り、テトラフルオロエチレンとクロロフルオロメタンを原料として、トリフルオロエチレンを製造する方法に関する。
　本明細書において、ハロゲン化炭化水素については化合物名の後の括弧内にその化合物の略称を記す。また、本明細書では必要に応じて化合物名に代えてその略称を用いる。トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）は、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が小さいため、温室効果ガスであるジフルオロメタン（ＨＦＣ－３２）や１，１，１，２，２－ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ－１２５）に代わる新しい冷媒として、近年大きな期待が寄せられている。
　ＨＦＯ－１１２３の製造方法としては、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）を、パラジウムまたは白金触媒の存在下で水素により還元する方法（例えば、特許文献１参照。）、１，１，１，２－テトラフルオロエタン（ＨＦＣ－１３４ａ）や１，１，２，２－テトラフルオロエタン（ＨＦＣ－１３４）を酸化アルミニウム等の担体に担持させた金属フッ化物等を触媒として脱フッ化水素させる方法（例えば、特許文献２参照）、１，１，２－トリクロロ－１，２，２－トリフルオロエタンをパラジウム等の触媒の存在下で水素により還元する方法（例えば、特許文献３参照。）等が知られている。
　しかしながら、特許文献１～３に記載の触媒プロセスを用いる製造方法では、触媒調製、触媒失活に伴う触媒充填反応器の触媒の入れ替え、触媒廃棄または再活性化、触媒充填反応器の高分子副生成物での目詰まりの可能性、および反応時間が長い等の経済的に不利な点が多い。また、特許文献１および特許文献３に示された方法ではいずれも、水素還元が過度に進行して生成する副生成物の生成量が多くなり、高純度のＨＦＯ－１１２３を十分に高い収率で得ることができなかった。
国際公開２０１２／０００８５３号 特開２０１０－５３３１５１号 特開平９－１０４６４７号
　本発明者らが研究を重ねた結果、特許文献１および特許文献３に示された方法ではいずれも、水素還元が過度に進行して、Ｅ－１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２（Ｅ））が生成することがわかった。本発明者らによればこのＨＦＯ－１１３２（Ｅ）が、ＨＦＯ－１１２３と沸点が非常に近く、したがって両者の蒸留精製分離が困難であること、そして、特定の条件下においてこのＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の副生を抑制することが出来ることがわかった。
　本発明は、上記観点からなされたものであり、調達の容易な原料を使用し、触媒を使用せずに、熱分解を伴う合成反応で工業的に有用なＨＦＯ－１１２３を、ＨＦＯ－１１２３との蒸留分離が難しい副生物、特にＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の生成を抑えて高純度に効率よく製造する経済的に有利な方法を提供することを目的とする。
　本発明は、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）とクロロフルオロメタン（Ｒ３１）から、トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）を製造する方法であって、
　（ａ）前記ＴＦＥと前記Ｒ３１とを、予め混合しまたは別々に反応器に供給する工程と、
　（ｂ）熱媒体を前記反応器に供給する工程と、
　（ｃ）前記反応器内で、該反応器内の温度を４００～９５０℃に制御した状態で、前記ＴＦＥと前記Ｒ３１と前記熱媒体とを接触させて前記ＨＦＯ－１１２３を生成させる工程と
　を有することを特徴とするＨＦＯ－１１２３の製造方法を提供する。
　本発明の製造方法によれば、調達が容易なＴＦＥとＲ３１を原料として、触媒を使用せずに、特定の温度に制御された熱分解を伴う合成反応で、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の小さい、新冷媒として工業的に有用なＨＦＯ－１１２３を効率よく製造することができる。
　本発明の製造方法によれば、沸点が近いことから非常に分離しにくい副生物の生成を抑制し、純度の高いＨＦＯ－１１２３を得ることができる。すなわち、副生物のなかでもＲＨＦＯ－１１３２（Ｅ）は、沸点が－５１℃とＨＦＯ－１１２３の沸点（－５４℃）と極めて近いため、通常の分離精製技術（蒸留等）では分離・精製が困難であるが、本発明の製造方法によれば、ＨＦＯ－１１３２（Ｅ）のようなＨＦＯ－１１２３との蒸留分離が難しい副生物の生成を抑えて高純度に製造することができる。
　本発明の製造方法によれば、熱媒体を用いることで、製造（反応）条件の制御、特に温度条件の制御が容易であり、よって定量的なＨＦＯ－１１２３の製造が可能となり経済的なメリットが大きい。またさらに、ジフルオロカルベン（Ｆ２Ｃ：）を発生し得る副生物をリサイクルして原料成分として使用することも可能であり、工業的製造方法として有用である。
　したがって、本発明の製造方法は、例えば、高価な金属触媒や爆発性の高い水素を用いる従来の製造方法に比べて、原料および製造設備に要するコストを大幅に低減することができ、経済的に有利である。さらに、上記のとおりＨＦＯ－１１３２（Ｅ）のようなＨＦＯ－１１２３との蒸留分離が難しい副生物の生成を抑えられるため、特別な精製方法を採用することなく、加圧蒸留など公知の技術を用いた精製分離を行うことで、高純度のＨＦＯ－１１２３を得られる点においても工業的製造方法として有用である。
本発明の製造方法に使用する反応装置の一例を示す図である。 本発明の製造方法に使用する反応装置の一例を示す図である。
　以下に、本発明の実施の形態について説明する。
　本発明は、原料としてＴＦＥとＲ３１を用い、熱分解を伴う合成反応により、ＨＦＯ－１１２３を製造する方法を提供する。そして、この製造方法は、
　（ａ）前記ＴＦＥと前記Ｒ３１とを、予め混合しまたは別々に反応器に供給する工程と、
　（ｂ）熱媒体を前記反応器に供給する工程と、
　（ｃ）前記反応器内で、該反応器内の温度を４００～９５０℃に制御した状態で、前記ＴＦＥと前記Ｒ３１と前記熱媒体とを接触させて前記ＨＦＯ-１１２３を生成させる工程とを有する。
　本発明の製造方法は、連続式の製造方法であっても、バッチ式の製造方法であってもよい。連続式の製造方法において、原料である上記ＴＦＥおよびＲ３１の反応器への供給と熱媒体の反応器への供給、反応器内での原料と熱媒体との接触、およびＨＦＯ－１１２３を含む反応混合物の反応器からの取り出しは、いずれも連続的に行われる。バッチ式の製造では、工程(ａ）における原料の供給と工程(ｂ）における熱媒体の供給とは、どちらが先であっても、同時であってもよい。すなわち、原料と熱媒体のいずれか一方の供給の際に、反応器内に他方が供給されていない場合でも、先に供給された原料または熱媒体の滞留中に、後から供給される成分が供給され、原料と熱媒体とが内部温度を上記特定の温度範囲内に制御した反応器内で所定の時間接触すればよい。
　本発明の製造方法は、製造効率の点で連続式の方法であるのが好ましい。以下、本発明の方法を連続式の製造に適用する実施形態について説明するが、本発明はこれに限定されない。なお、前記反応器からＨＦＯ－１１２３を含む反応混合物を取り出す工程を、以下、工程（ｄ）という。したがって、上記連続的な製造方法においては、上記工程(ａ）、工程（ｂ）、工程（ｃ）および工程（ｄ）は連続的に行われる。
＜ＴＦＥおよびＲ３１による合成反応＞
　本発明の製造方法における、反応器内の主な反応を下記式（１）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
　原料であるＴＦＥおよびＲ３１は、反応器内で熱分解および脱塩素反応により、ＴＦＥから生成する中間体であるジフルオロカルベン（Ｆ２Ｃ：）、およびＲ３１から生成する中間体であるフルオロメチルラジカル（Ｈ２ＦＣ・）等の反応中間体を生成する。そして、これら反応中間体と未反応原料化合物とを含む混合物中において、反応中間体同士や反応中間体と原料化合物とが直接付加反応して、または１種以上の他の中間体を経て最終的にＨＦＯ－１１２３へと転化すると考えられる。本発明においては、これら熱分解反応からＨＦＯ－１１２３の生成反応までを、熱分解を伴う合成反応という。
＜原料＞
　本発明のＨＦＯ－１１２３の製造方法は、ＴＦＥとＲ３１とを原料として用いる。
　反応器に供給するＴＦＥの供給量に対するＲ３１の供給量のモル比（以下、「モル比Ｒ３１／ＴＦＥ」と示す。）は、０．０１～１００の範囲が好ましく、０．０５～２０の範囲がより好ましく、０．１～１０の範囲が特に好ましい。モル比Ｒ３１／ＴＦＥが０．０１～１００であると、原料の転化率、特にＲ３１の転化率が高く、ＨＦＯ－１１２３を効率よく製造できる。また、反応器から取り出される反応混合物における、ＨＦＯ－１１２３の割合を一定以上とすることができる。
　なお、原料および熱媒体を、反応器内を連続的に流通させて反応を行わせる本発明において、各原料および熱媒体の供給量は、単位時間当たりの供給量を示すものとする。
　原料としては、これら２成分に加えて、必要に応じて反応器内で熱分解してＦ２Ｃ：を発生し得る含フッ素化合物（ただし、ＴＦＥを除く。）、例えば、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）、ＣＴＦＥ、ヘキサフルオロプロペン（ＨＦＰ）、オクタフルオロシクロブタン（ＲＣ３１８）およびヘキサフルオロプロペンオキシド（ＨＦＰＯ）等を使用することができる。原料成分としてさらに、このような反応器内で熱分解してＦ２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物を用いることで、Ｆ２Ｃ：が生成され、Ｒ３１と反応し最終的にＨＦＯ－１１２３が生成される。
　原料としてこのような反応器内で熱分解してＦ２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物を用いる場合には、新たに用意した含フッ素化合物を用いてもよいが、上記熱分解反応を伴う合成反応において副生する含フッ素化合物、例えば、ＨＦＰ、ＲＣ３１８およびＣＴＦＥ等から選ばれる１種以上を用いることが、リサイクルの観点から好ましい。反応器内で熱分解してＦ２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物（ただし、ＴＦＥを除く。）を、「他のＦ２Ｃ：源化合物」ともいう。
　本発明の製造方法において、ＨＦＯ－１１２３を含む反応混合物は反応器の出口から取り出される。反応混合物には未反応原料、反応生成物、副生物および熱媒体等が含まれる。反応混合物から、熱媒体および目的生成物であるＨＦＯ－１１２３を分離し、さらに、副生物を除去することで、未反応原料のＴＦＥおよびＲ３１と、他のＦ２Ｃ：源化合物とから主として構成される混合物が得られる。この混合物を、新たなＴＦＥとＲ３１とともに反応器に供給することで、ＴＦＥ、Ｒ３１およびＦ２Ｃ：源となり得る化合物のリサイクルが可能となり、経済的に有利である。
　［工程(ａ）］
　本発明の製造方法における工程(ａ）は、ＴＦＥとＲ３１とを予め混合し、または別々に反応器に供給する工程である。
　工程(ａ）において、各原料は、常温のまま反応器に導入してもよいが、反応器内での反応性を向上させるために、反応器に導入する際の温度を加熱等により調整してもよい。ただし、ＴＦＥおよび他のＦ２Ｃ：源化合物とＲ３１とは、反応性を向上させるのに好適な温度範囲が異なるので、温度調整を別々に行うことが好ましい。
　反応器に供給するＴＦＥの温度は、より反応性を高めるという観点から０～６００℃が好ましく、２５～６００℃がより好ましく、１００～５００℃が最も好ましい。
　他のＦ２Ｃ：源化合物を使用する場合には、ＴＦＥと他のＦ２Ｃ：源化合物は反応性がある程度高いが、カーボン化はしにくい温度とするという観点からそれぞれ独立に反応器に供給することが好ましく、その温度は、０～６００℃が好ましく、２５～６００℃がより好ましく、１００～５００℃が最も好ましい。
　反応器に供給するＲ３１の温度は、反応性の観点から０～９５０℃が好ましい。より反応性を高めるという観点からは、２５～９００℃が好ましく、１００～８００℃がより好ましい。
　ただし、反応器に供給する上記各原料成分の温度はそれぞれ、後述する工程（ｃ）における反応器内の温度以下に設定される。
　ＴＦＥおよびＲ３１、さらに必要に応じて用いられる他のＦ２Ｃ：源化合物の各原料の反応器への供給は、別々であってもよいし、各原料を混合してから供給してもよい。各原料を混合してから供給する場合には、原料をグループに分けることが好ましい。例えば、ＴＦＥおよび必要に応じて用いられる他のＦ２Ｃ：源化合物とそれ以外に分けて、各グループでそれぞれ各原料を混合し反応器に別々に供給してもよいし、全原料を混合してから供給してもよい。上記温度条件の違いを考慮すれば、ＴＦＥおよび必要に応じて用いられる他のＦ２Ｃ：源化合物を混合し、上記好ましい温度条件に調整して反応器に供給し、これとは別にＲ３１を上記好ましい温度条件に調整して反応器に供給することが好ましい。
　なお、ＴＦＥおよびＲ３１、さらに必要に応じて用いられる他のＦ２Ｃ：源化合物の各原料を、予め混合してから反応器に供給する場合は、反応器の手前で反応・分解が進行することを防ぐという観点から、反応器に導入する際の温度は６００℃以下が好ましく、５００℃以下がより好ましい。
　［工程(ｂ）］
　本発明の製造方法における工程(ｂ）は、熱媒体を前記反応器に供給する工程である。
　＜熱媒体＞
　本発明の工程(ｂ）において、熱媒体は、前記原料と反応器内で一定の時間接触するように、反応器に供給される。熱媒体は、反応器内の温度で熱分解が生じない媒体であり、具体的には反応温度（１００～９５０℃）で熱分解しない媒体であるのが好ましい。熱媒体としては、水蒸気、窒素、二酸化炭素等が挙げられる。熱媒体としては、水蒸気、窒素および二酸化炭素からなる群から選ばれる少なくとも１種からなることが好ましく、水蒸気を５０体積％以上含み、残部が窒素および／または二酸化炭素である混合物がより好ましい。各原料の熱媒体との接触による反応に伴い生成する塩化水素を塩酸にして除くため、熱媒体における水蒸気の含有割合は５０体積％以上が好ましく、１００体積％（すなわち、水蒸気のみ）がより好ましい。
　熱媒体の供給量は、熱媒体および原料の供給量の合計量に対して２０～９８体積％となる割合が好ましく、５０～９５体積％がより好ましい。熱媒体の供給量を２０体積％以上とすると、高沸物の生成や原料のカーボン化を抑制しながら原料と熱媒体との接触による反応を進行させて、ＨＦＯ－１１２３を効率よく製造できる。また、上記割合が９８体積％以下であると、生産性が著しく低下することがなく、工業的に現実的なプロセスとなる。また、反応器に供給する熱媒体の温度は、その熱分解と原料成分の反応性をより高めるという観点から１００～９５０℃が好ましい。原料成分の反応性をより高めるという観点からは、反応器に供給する熱媒体の温度は４００～９５０℃がより好ましく、５００～９５０℃が最も好ましい。
＜反応条件＞
　工程（ｃ）における反応器内の温度は、反応器に供給される各原料成分、すなわちＲ３１、ＴＦＥおよび必要に応じて用いられる他のＦ２Ｃ：源化合物の温度以上の温度であり、かつ４００～９５０℃である。工程（ｃ）における反応器内の温度は、５００～９５０℃がより好ましく、６００～９５０℃が最も好ましい。反応器内の温度が４００～９５０℃であると、上記式（１）で示される熱分解を伴う合成反応の反応率を高めるとともに、副生物、特にＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の生成を抑制して、ＨＦＯ－１１２３を効率よく得ることができる。
　反応器内の温度は、反応器に供給される前記熱媒体の温度および圧力を調整することで制御することができる。また、前記反応器内の温度が特に好ましい温度範囲（６００～９５０℃）になるように、電気ヒータ等により反応器内を補助的に加熱することもできる。
　反応器内の圧力は、ゲージ圧で０～２ＭＰａとすることが好ましく、０～０．５ＭＰａの範囲がさらに好ましい。
　熱媒体と上記原料との反応器内での接触時間は、０．０１～１０秒間が好ましく、０．０１～３．０秒間がより好ましい。接触時間が０．０１～１０秒間であると、ＨＦＯ－１１２３の合成反応を十分に進行できる。なお、熱媒体と原料との接触時間は、原料の反応器内での滞留時間に相当し、原料の反応器への供給量（流量）を調節することで制御できる。
　反応器としては、後述する反応器内温度および圧力に耐えるものであれば、特に形状は限定されず、例えば円筒状の縦型反応器が挙げられる。反応器の材質としては、ガラス、鉄、ニッケル、または鉄、ニッケルを主成分とする合金等が挙げられる。
＜反応装置＞
　本発明において、ＨＦＯ－１１２３の製造に使用される反応装置の一例を、図１および図２に示す。
　反応装置２０は、電気ヒータ等の加熱手段を備えた反応器１を有する。反応器１には、第１の原料成分であるＲ３１の供給ライン２、第２の原料成分であるＴＦＥの供給ライン３、および熱媒体としての水蒸気の供給ライン４が、以下に示すように接続されている。なお、反応器１における加熱手段の設置は必須ではない。
　Ｒ３１の供給ライン２およびＴＦＥの供給ライン３には、それぞれ電気ヒータ等を備えた予熱器（プレヒータ）２ａ、３ａが設置されており、供給される各原料成分が所定の温度に予熱されてから反応器１に供給される。また、水蒸気の供給ライン４には、加熱水蒸気発生器４ａが設置されており、供給される水蒸気の温度および圧力が調整される。
　これらの供給ライン２、３、４はそれぞれ別々に反応器１に接続されていてもよいが、一部または全部の供給ラインは反応器１の手前で連結されて反応器に接続されていてもよい。例えば、図１に示すように、それぞれの予熱器２ａ、３ａを経た後の供給ライン２、３を連結することで、全ての原料成分が混合された原料混合物が、原料混合供給ライン５から反応器１に供給され、水蒸気は、原料混合供給ライン５とは別に、水蒸気の供給ライン４から反応器１に供給されるように構成してもよい。
　また、図２に示す反応装置２０のように、ＴＦＥ、Ｒ３１および水蒸気が別個に反応器１に供給されて反応器１の入り口付近でこれらが一体に混合されるように構成することもできる。
　反応器１の出口には、水冷器のような冷却手段６が設置された出口ライン７が接続されている。出口ライン７には、さらに、水蒸気および酸性液回収槽８、アルカリ洗浄装置９および脱水塔１０が順に設置されている。そして、脱水塔１０により脱水された後、得られたガスの各成分がガスクロマトグラフィ（ＧＣ）のような分析装置により分析・定量されるようになっている。なお、ＨＦＯ－１１２３を含有する反応混合物が反応器１から取り出され、上記のように出口ライン７以降の処理によって塩化水素などの酸性物質、水蒸気、水などが除去されて得られたガスを、以下、出口ガスという。
＜出口ガス成分＞
　出口ガスには、目的生成物であるＨＦＯ－１１２３が含まれる。出口ガスに含有されるＨＦＯ－１１２３および未反応原料成分（ＴＦＥ、Ｒ３１）以外の化合物としては、ＨＦＯ－１１３２（Ｅ／Ｚ）、１，１－ジフルオロエチレン（ＶｄＦ）、ＣＴＦＥ、１－クロロ－２，２－ジフルオロエチレン（ＨＣＦＯ－１１２２）、Ｅ／Ｚ－１，２－ジクロロフルオロエチレン（ＨＣＦＯ－１１２２ａ（Ｅ／Ｚ））、１，１，２－トリフルオロエタン（ＨＦＣ－１４３）、メタン、Ｅ／Ｚ－１－クロロ－２－フルオロエチレン（ＨＣＦＯ－１１３１（Ｅ／Ｚ））、フルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）、３，３－ジフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２５２ｚｆ）、３，３，３－トリフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２４３ｚｆ）、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、Ｅ／Ｚ－１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ（Ｅ／Ｚ））、ＨＦＰ、Ｅ／Ｚ－１，２，３，３，３－ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２２５ｙｅ（Ｅ／Ｚ））、１，１，３，３，３－ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２２５ｚｃ）、ＨＦＣ－１２５、ＨＦＣ－１３４、ＨＦＣ－１３４ａ、１，１，１－トリフルオロエタン（ＨＦＣ－１４３ａ）、１－クロロ－１，２，２，２－テトラフルオロエタン（ＨＣＦＣ－１２４）、１－クロロ－１，１，２，２－テトラフルオロエタン（ＨＣＦＣ－１２４ａ）、１，１，１，２，２，３，３－ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ－２２７ｃａ）、１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ－２２７ｅａ）、１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン（ＨＦＣ－２３６ｆａ）、１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン（ＨＦＣ－２３６ｅａ）、ジクロロジフルオロメタン（ＣＦＣ－１２）、ＨＦＣ－３２、トリフルオロメタン（ＨＦＣ－２３）、フルオロメタン（ＨＦＣ－４１）、クロロメタン、およびＲＣ３１８等が挙げられる。なお、上記においてＥ／ＺはＥ体とＺ体の混合物を意味する。
　これらの成分のうちで、メチル基（－ＣＨ３）、メチレン基（－ＣＨ２－、＝ＣＨ２）またはメチン基（≡ＣＨ、－ＣＨ＝）を有する化合物、具体的には、メタン、ＶｄＦおよびＨＦＣ－１４３ａ等、およびフッ素原子１個と水素原子１個がひとつの炭素に結合した部分（－ＣＦＨ－、＝ＣＦＨ）をもつ化合物、具体的には、ＨＦＯ－１１３２、ＨＦＣ－１４３、ＨＦＯ－１１３１、ＨＦＯ－１１４１、ＨＦＯ－１１２３およびＨＦＯ－１２２５（ただし、ＨＦＯ－１２２５は、ＨＦＯ－１２２５ｙｅおよびＨＦＯ－１２２５ｚｃを総称する。）等は、原料成分のＲ３１に由来する化合物である。また、フッ素原子２個以上がひとつの炭素に結合した部分をもつ化合物、具体的には、ＨＦＰ、ＣＴＦＥ、ＨＦＯ－１１２３、ＨＦＯ－１２２５、ＲＣ３１８およびＶｄＦ等は、いずれも原料成分のＴＦＥに由来する化合物である。ＨＦＯ－１１２３は、ＴＦＥに由来する化合物であるとともに、Ｒ３１に由来する化合物である。
　出口ガスに含まれるＨＦＯ－１１２３以外の上記成分は、蒸留等の既知の手段により、望まれる程度に除去できる。本発明の製造方法によれば、特に、ＨＦＯ－１１３２（Ｅ）等のＨＦＯ－１１２３と沸点の近い副生物の生成が抑制できることから、特別な精製方法や装置を用いることなく、一般的な蒸留装置等により、高純度に精製されたＨＦＯ－１１２３が製造できる。
　そして、分離されたＴＦＥおよびＲ３１は原料成分の一部としてリサイクルが可能である。また、ＨＦＰ、ＣＴＦＥおよびＲＣ３１８はＦ２Ｃ：源化合物であり、原料成分の一部としてリサイクルが可能である。なお、得られるＶｄＦ、ＴＦＥ、ＨＦＰ、ＣＴＦＥ等は、必要に応じて、ＰＶｄＦ（ＶｄＦ重合体）、ＰＴＦＥ（ＴＦＥ重合体）、ＦＥＰ（ＴＦＥ－ＨＦＰ共重合体）、ＶｄＦ－ＨＦＰ共重合体、ＰＣＴＦＥ（ＣＴＦＥ重合体）、ＥＣＴＦＥ（エチレン－ＣＴＦＥ共重合体）等のフッ素樹脂の原料として使用できる。
　さらに、本発明においては、沸点が近いことから非常に分離しにくい副生物の生成を抑制し、純度の高いＨＦＯ－１１２３を得ることができる。すなわち、副生物のなかでもＨＦＯ－１１３２（Ｅ）は、沸点が－５１℃とＨＦＯ－１１２３の沸点（－５４℃）と極めて近いため、通常の分離精製技術（蒸留等）では分離・精製が困難であるが、本発明においては、Ｒ３１とＴＦＥを原料として使用し、これら原料の熱分解を伴う合成反応における温度を特定の範囲に制御する、具体的にはこの合成反応を行う反応器内の温度を上記特定の範囲に制御することで、ＨＦＯ－１１２３の生成量に対するＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の生成量の割合を大幅に減少させることができ、より高い純度のＨＦＯ－１１２３を得ることができる。
　以下に、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。例１～４が実施例であり、例５が比較例である。
（例１）
　図１に示す反応装置を用い、ＴＦＥとＲ３１とからなる原料ガスから、以下に示すようにして粗ＨＦＯ－１１２３を得た。
　炉内温度３００℃に設定した電気炉内のステンレス製チューブの予熱器２ａに、Ｒ３１を連続的に導入し、Ｒ３１を３００℃に加熱した。また、炉内温度３００℃に設定した電気炉内のステンレス製チューブの予熱器３ａに、ＴＦＥを連続的に導入し、ＴＦＥを３００℃に加熱した。
　炉内温度７５０℃に設定した電気炉である加熱水蒸気発生器４ａによって加熱されたスチーム（水蒸気）を、０．０４ＭＰａで内温７５０℃に管理された反応器１に供給した。さらに、予め加熱されて上記温度に調整された原料ガス成分（Ｒ３１およびＴＦＥ）を、原料ガス成分の供給量が、モル比Ｒ３１／ＴＦＥ＝０．５となり、かつガス供給量全体に対する水蒸気の供給割合（水蒸気／（Ｒ３１＋ＴＦＥ＋水蒸気）なる体積比で示される割合）が９０体積％となるようにして反応器１に供給した。なお、反応器１は、内圧（ゲージ圧）０．０４ＭＰａ、内温７５０℃の状態に管理した。以下、圧力はいずれもゲージ圧とする。
　こうして、反応器内の原料ガスの滞留時間が０．２秒間となるように、原料ガスの流量（単位時間当たりの供給量）を制御し、反応混合物のガスを反応器の出口より取り出した。反応器内温度の実測値は７５０℃であり、反応器内圧力の実測値は０．０４ＭＰａであった。なお、反応器の出口より取り出された反応混合物のガスには、反応により生成または副生したガスの他に、未反応の原料ガスも含まれる。
　次いで、反応器の出口より取り出した反応混合物のガスを、１００℃以下に冷却し、蒸気および酸性液の回収とアルカリ洗浄を順に行ってから脱水処理した後、得られた出口ガスをガスクロマトグラフィで分析して、出口ガスに含まれるガス成分のモル組成を計算した。これらの結果を、反応の条件とともに表１に示す。
　なお、Ｒ３１およびＴＦＥの予熱温度は、予熱用の各電気炉における設定温度であり、水蒸気温度は、水蒸気加熱用の電気炉における設定温度である。また、水蒸気圧力は設定圧力である。
　また、ガスクロマトグラフィでの分析で得られた出口ガスのモル組成を基にして、出口ガスにおける、ＴＦＥ、Ｒ３１およびＨＦＯ－１１２３のモル比を算出した。さらに、Ｒ３１の転化率（反応率）、Ｒ３１由来の各成分の選択率、ＴＦＥの転化率（反応率）およびＨＦＯ－１１２３／ＨＦＯ－１１３２（Ｅ）（モル比）をそれぞれ求めた。これらの結果を表１の下欄に示す。
　なお、上記値は、それぞれ以下のことを意味するものである。
（Ｒ３１由来の各成分の収率）
　出口ガス中のＲ３１由来成分（メチル基（－ＣＨ３）、メチレン基（－ＣＨ２－、＝ＣＨ２）またはメチン基（≡ＣＨ、－ＣＨ＝）を有する化合物、およびフッ素原子１個と水素原子１個がひとつの炭素に結合した部分（－ＣＦＨ－、＝ＣＦＨ）をもつ化合物のうちのＲ３１以外の各化合物の占める割合（モル％）を意味する。
（Ｒ３１転化率（反応率））
　出口ガス中のＲ３１由来成分のうちで、Ｒ３１の占める割合（Ｒ３１収率）がＸ％であるとき、（１００－Ｘ）％をＲ３１の転化率（反応率）という。反応したＲ３１の割合（モル％）を意味する。
（Ｒ３１由来の各成分の選択率）
　反応したＲ３１のうちで、Ｒ３１以外の各成分に転化したのは各々何％かをいう。各成分の選択率は、「Ｒ３１由来の各成分の収率」／「Ｒ３１の転化率（反応率）」で求められる。
（ＴＦＥ転化率（反応率））
　出口ガス中のＴＦＥ由来成分（フッ素原子２個以上がひとつの炭素に結合した部分をもつ化合物）のうちで、ＴＦＥの占める割合（ＴＦＥ収率）がＸ％であるとき、（１００－Ｘ）％をＴＦＥの転化率（反応率）という。反応したＴＦＥの割合（モル％）を意味する。
（ＨＦＯ－１１２３／ＨＦＯ－１１３２（Ｅ））
　出口ガス中のＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の存在比に対するＨＦＯ－１１２３の存在比の割合である。「ＨＦＯ－１１２３の出口ガスモル組成」／「ＨＦＯ－１１３２（Ｅ）の出口ガスモル組成」で求められる。出口ガス中にＨＦＯ－１１２３がＨＦＯ－１１３２（Ｅ）に対してどのくらいの割合（モル比）で存在しているかを表す。
［例２］
　スチームを加熱する電気炉の設定温度を８００℃とし、反応器の内温を８００℃に管理した以外は例１と同様な条件で反応を行なわせた。次いで、反応器の出口より取り出した反応混合物のガスを、例１と同様に処理した後、得られた出口ガスを例１と同様に分析した。結果を反応の条件とともに表１に示す。
［例３］
　スチームを加熱する電気炉の設定温度を８５０℃とし、反応器の内温を８５０℃に管理した以外は例１と同様な条件で反応を行なわせた。次いで、反応器の出口より取り出した反応混合物のガスを、例１と同様に処理した後、得られた出口ガスを例１と同様に分析した。結果を反応の条件とともに表１に示す。
［例４］
　スチームを加熱する電気炉の設定温度を６５０℃とし、反応器の内温を６５０℃に管理し、反応器内の原料ガスの滞留時間が０．６１秒間となるように、原料ガスの流量を制御した以外は例１と同様な条件で反応を行なわせた。次いで、反応器の出口より取り出した反応混合物のガスを、例１と同様に処理した後、得られた出口ガスを例１と同様に分析した。結果を反応の条件とともに表１に示す。
［例５］
　スチームを加熱する電気炉の設定温度を９８０℃とし、反応器の内温を９８０℃に管理した以外は例１と同様な条件で反応を行なわせた。次いで、反応器の出口より取り出した反応混合物のガスを、例１と同様に処理した後、得られた出口ガスを例１と同様に分析した。結果を反応の条件とともに表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　本発明の製造方法によれば、工業的に有用なＨＦＯ－１１２３を効率よく、かつＨＦＯ－１１３２（Ｅ）のようなＨＦＯ－１１２３との蒸留分離が難しい副生物の生成を抑えて高純度に製造する方法を提供できる。
　なお、２０１３年６月２８日に出願された日本特許出願２０１３－１３６６１１号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。
　１…反応器、２…Ｒ３１の供給ライン、３…ＴＦＥの供給ライン、４…水蒸気の供給ライン、２ａ，３ａ…予熱器（プレヒータ）、４ａ…加熱水蒸気発生器、５…原料混合供給ライン、６…冷却手段、７…出口ライン、８…蒸気および酸性液回収槽、９…アルカリ洗浄装置、１０…脱水塔、２０…反応装置。

Claims (9)

  1. 　テトラフルオロエチレンとクロロフルオロメタンから、トリフルオロエチレンを製造する方法であって、
    　（ａ）前記テトラフルオロエチレンと前記クロロフルオロメタンとを、予め混合してまたは別々に反応器に供給する工程と、
    　（ｂ）熱媒体を前記反応器に供給する工程と、
    　（ｃ）前記反応器内で、該反応器内の温度を４００～９５０℃に制御した状態で、前記テトラフルオロエチレンと前記クロロフルオロメタンと前記熱媒体とを接触させて前記トリフルオロエチレンを生成させる工程と、
    　を有することを特徴とするトリフルオロエチレンの製造方法。
  2. 　前記クロロフルオロメタンの供給量が、前記テトラフルオロエチレンの１モルに対して０．０１～１００モルである、請求項１に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  3. 　前記反応器に供給する前記クロロフルオロメタンの温度が０～９５０℃である、請求項１または２に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  4. 　前記反応器に供給する前記テトラフルオロエチレンの温度が０～６００℃である、請求項１～３のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  5. 　前記反応器に供給する前記熱媒体の温度が１００～９５０℃である、請求項１～４のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  6. 　前記熱媒体が、水蒸気、窒素および二酸化炭素からなる群から選ばれる少なくとも１種からなる、請求項１～５のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  7. 　前記熱媒体の供給量が、前記反応器に供給する全気体中の２０～９８体積％である、請求項１～６のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  8. 　工程（ｃ）における接触時間が０．０１～１０秒間である、請求項１～７のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
  9. 　前記反応器への原料の供給から前記反応器からの反応混合物の取り出しまでを連続的に行う、請求項１～８のいずれか１項に記載のトリフルオロエチレンの製造方法。
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