WO2014156789A1 - 無灰炭の製造方法 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a method for producing ashless coal for obtaining ashless coal from which ash has been removed from coal.
  • Patent Document 1 discloses a method for producing ashless coal.
  • a coal raw material in which caking coal is mixed with general coal and a solvent are mixed to prepare a slurry, the obtained slurry is heated to extract a coal component soluble in the solvent, and the coal component is extracted.
  • a solution containing coal components soluble in the solvent and a solid concentrate containing coal components insoluble in the solvent are separated from each other by gravity precipitation, and the solvent is separated from the separated solution.
  • by-product coal is produced as a by-product in addition to the ashless coal that is the final product. Since this by-product coal has a higher ash concentration than ashless coal and coking coal, the market value as a fuel is inferior to ashless coal.
  • a means for heating the slurry is required.
  • a general fluid heating means an electric heater, a heat medium heater, an induction heat transfer type heating furnace, a gas-fired heating furnace, an oil-fired heating furnace, and the like are known.
  • the induction heat transfer furnace has a high equipment cost and is difficult to apply to large-capacity heating.
  • the gas-fired heating furnace and the oil-fired heating furnace are suitable for the production process of ashless coal and large-capacity heating, but there is a problem that the fuel cost is increased.
  • An object of the present invention is to provide a method for producing ashless coal that can reduce the running cost required for producing ashless coal.
  • the method for producing ashless coal in the present invention includes a slurry preparation step of obtaining a slurry by mixing coal and a solvent, an extraction step of extracting the coal component soluble in the solvent by heating the slurry, and the extraction step From the solution separated in the separation step, the separation step of separating the slurry obtained in step 1 into a solution in which the coal component soluble in the solvent is dissolved and the solid content concentrate in which the coal component insoluble in the solvent is concentrated
  • the by-product coal is used as a fuel for heating the slurry obtained in the slurry preparation step.
  • the running cost required for producing ashless coal can be suppressed.
  • the ashless coal production facility 100 used in the method for producing ashless coal according to the present embodiment includes, in order from the upstream side of the ashless coal (HPC) production process, a coal hopper 1, a solvent tank 2, A slurry preparation tank 3, a transfer pump 4, a preheater 5, an extraction tank 6, a gravity settling tank 7, a filter unit 8, solvent separators 9 and 10, a dryer 11, and a humidifier 12 are provided.
  • HPC ashless coal
  • the method for producing ashless coal has a slurry preparation step, an extraction step, a separation step, an ashless coal acquisition step, and a byproduct coal acquisition step.
  • a bituminous coal with a high extraction rate may be used, and cheaper inferior quality coal (subbituminous coal, lignite) may be used.
  • the ashless coal means ash content of 5% by weight or less, preferably 3% by weight or less.
  • the slurry preparation step is a step of preparing a slurry by mixing coal and a solvent.
  • This slurry preparation process is implemented in the slurry preparation tank 3 in FIG.
  • Coal as a raw material is charged into the slurry preparation tank 3 from the coal hopper 1, and a solvent is charged into the slurry preparation tank 3 from the solvent tank 2.
  • the coal and solvent charged into the slurry preparation tank 3 are mixed by the stirrer 3a to become a slurry composed of coal and solvent.
  • the mixing ratio of coal to the solvent is, for example, 10 to 50% by weight based on dry coal, and more preferably 20 to 35% by weight.
  • the extraction step is a step of heating the slurry obtained in the slurry preparation step to extract a coal component soluble in the solvent (dissolve in the solvent).
  • This extraction step is performed in the preheater 5 and the extraction tank 6 in FIG.
  • This extraction process includes a preheating stage in which the slurry is heated by the preheater 5.
  • the slurry prepared in the slurry preparation tank 3 is supplied to the preheater 5 by the transfer pump 4 and heated to a predetermined temperature, then supplied to the extraction tank 6, and held at the predetermined temperature while being stirred by the stirrer 6a. Extraction is performed.
  • gas is generated when the coal component soluble in the solvent is extracted.
  • This gas is composed of CH 4 , C 2 H 4 , C 2 H 6 , C 3 H 8 , C 4 H 10 , H 2 , CO, etc., and has a high calorie of about 8000 kcal / kg. Therefore, this gas is used as a fuel for the preheater 5 as an auxiliary fuel for by-product coal described later.
  • the non-hydrogen donating solvent is a coal derivative that is a solvent mainly composed of a bicyclic aromatic and purified mainly from a coal carbonization product.
  • This non-hydrogen-donating solvent is stable even in a heated state and has excellent affinity with coal. Therefore, the proportion of soluble components (herein, coal components) extracted into the solvent (hereinafter also referred to as extraction rate) In addition, it is a solvent that can be easily recovered by a method such as distillation.
  • Main components of the non-hydrogen donating solvent include bicyclic aromatic naphthalene, methyl naphthalene, dimethyl naphthalene, trimethyl naphthalene and the like, and other non-hydrogen donating solvent components have aliphatic side chains. Naphthalenes, anthracenes, fluorenes, and these include biphenyl and alkylbenzenes having long aliphatic side chains.
  • the boiling point of the solvent is not particularly limited. From the viewpoint of pressure reduction in the extraction step and separation step, extraction rate in the extraction step, solvent recovery rate in the ashless coal acquisition step, etc., for example, a solvent having a boiling point of 180 to 300 ° C., particularly 240 to 280 ° C. Preferably used.
  • the heating temperature of the slurry in the extraction step is not particularly limited as long as the solvent-soluble component can be dissolved, and is, for example, 300 to 420 ° C. from the viewpoint of sufficient dissolution of the solvent-soluble component and improvement of the extraction rate. More preferably, it is 360 to 400 ° C.
  • the heating time is not particularly limited, but it is, for example, 10 to 60 minutes from the viewpoint of sufficient dissolution and improvement of the extraction rate.
  • the heating time is the total heating time in the preheater 5 and the extraction tank 6 in FIG.
  • the extraction process is performed in the presence of an inert gas such as nitrogen.
  • the pressure in the extraction tank 6 is preferably 1.0 to 2.0 MPa, although it depends on the temperature at the time of extraction and the vapor pressure of the solvent used.
  • the pressure in the extraction tank 6 is lower than the vapor pressure of the solvent, the solvent volatilizes and is not confined in the liquid phase, so that extraction cannot be performed.
  • a pressure higher than the vapor pressure of the solvent is required.
  • the pressure is too high, the cost of the equipment and the operating cost increase, which is not economical.
  • the separation step the slurry obtained in the extraction step is subjected to a gravity sedimentation method, a solution in which a coal component soluble in a solvent is dissolved, and a solid content in which a coal component insoluble in a solvent (a solvent insoluble component such as ash) is concentrated.
  • This is a step of separating into a concentrated liquid (solvent insoluble component concentrated liquid).
  • This separation step is performed in the gravity settling tank 7 in FIG.
  • the slurry obtained in the extraction step is separated into a supernatant liquid as a solution and a solid content concentrated liquid by gravity in the gravity settling tank 7.
  • the supernatant liquid in the upper part of the gravity settling tank 7 is discharged to the solvent separator 9 through the filter unit 8 as necessary, and the solid concentrate settled in the lower part of the gravity settling tank 7 is sent to the solvent separator 10. Discharged.
  • Gravity sedimentation method is a method in which a slurry is retained in a tank to settle and separate solvent-insoluble components using gravity.
  • a solvent-insoluble component for example, ash
  • a continuous separation process is possible by continuously discharging the supernatant from the top and the solid concentrate from the bottom while continuously supplying the slurry into the tank.
  • the gravity settling tank 7 is preferably kept warm (or heated) or pressurized in order to prevent reprecipitation of solvent-soluble components eluted from coal.
  • the heat retention (heating) temperature is, for example, 300 to 380 ° C.
  • the tank internal pressure is, for example, 1.0 to 3.0 MPa.
  • a method for separating the solution containing the coal component dissolved in the solvent from the slurry obtained in the extraction step there are a filtration method, a centrifugal separation method and the like in addition to the gravity sedimentation method.
  • the ashless coal acquisition step is a step of obtaining ashless coal (HPC) by evaporating and separating the solvent from the solution (supernatant liquid) separated in the separation step.
  • This ashless charcoal acquisition process is performed by the solvent separator 9 in FIG.
  • the solution separated in the gravity settling tank 7 is filtered by the filter unit 8 and then supplied to the solvent separator 9, and the solvent is evaporated and separated from the supernatant in the solvent separator 9.
  • it is preferable that the solvent is separated from the solution in the presence of an inert gas such as nitrogen.
  • the solvent is evaporated and separated from the solution in nitrogen gas introduced into the solvent separator 9.
  • a general distillation method, evaporation method or the like can be used as a method for separating the solvent from the solution (supernatant liquid).
  • the solvent separated by the solvent separator 9 is returned to the solvent tank 2 and circulated and used repeatedly.
  • it is not indispensable the same is true in the by-product charcoal acquisition step described later.
  • Ashless coal contains almost no ash, has no moisture, and shows a higher calorific value than raw coal. Furthermore, softening meltability (fluidity), which is a particularly important quality as a raw material for coke for iron making, has been greatly improved, and the obtained ashless coal (HPC) is good even if the raw coal does not have softening meltability Soft meltability. Therefore, ashless coal can be used, for example, as a blended coal for coke raw materials. In addition, ashless coal containing almost no ash content has high combustion efficiency and can reduce the generation of coal ash. Therefore, the use of ashless coal as a gas turbine direct injection fuel in a high-efficiency combined power generation system based on gas turbine combustion has attracted attention.
  • the byproduct charcoal acquisition step is a step of obtaining byproduct charcoal by evaporating and separating the solvent from the solid concentrate separated in the separation step.
  • This byproduct charcoal acquisition process has a byproduct charcoal mixture acquisition process and a byproduct charcoal drying process.
  • the byproduct charcoal mixture acquisition step is a step of obtaining a byproduct charcoal mixture in which the solvent remains in the byproduct charcoal by evaporating and separating the solvent from the solid content concentrate separated in the separation step.
  • This byproduct charcoal mixture acquisition step is performed by the solvent separator 10 in FIG.
  • the solid content concentrate separated in the gravity sedimentation tank 7 is supplied to the solvent separator 10, and the solvent is evaporated and separated from the solid content concentrate in the solvent separator 10.
  • the solvent is evaporated and separated from the solid concentrate in the nitrogen gas introduced into the solvent separator 10.
  • a general distillation method or evaporation method can be used as in the above-described ashless coal acquisition step.
  • the solvent separated by the solvent separator 10 is returned to the solvent tank 2 and circulated and used repeatedly.
  • a by-product coal mixture in which the solvent remains in the by-product coal at a ratio of 5 to 10% by weight can be obtained.
  • the byproduct coal drying step is a step of obtaining byproduct coal by evaporating and separating the remaining solvent from the byproduct coal mixture.
  • This byproduct char drying step is performed by a dryer 11 in FIG.
  • the by-product coal mixture obtained by the solvent separator 10 is supplied to the dryer 11, and the solvent remaining from the by-product coal mixture is evaporated and separated in the dryer 11.
  • the solvent is preferably separated from the by-product coal mixture in the presence of an inert gas such as nitrogen.
  • the dryer 11 is a steam tube dryer that heats, retains, and stirs the by-product coal mixture while circulating nitrogen gas as a carrier gas.
  • By-product charcoal contains ash, but has no moisture and has a sufficient calorific value.
  • By-product coal does not exhibit softening and melting properties, but the oxygen-containing functional groups are eliminated, so that when used as a blended coal, it inhibits the softening and melting properties of other coals contained in this blended coal. It is not a thing. Therefore, this by-product coal can be used as a part of the blended coal of the coke raw material, as in the case of ordinary non-slightly caking coal, and is used for various fuels without using the coke raw coal. It is also possible. Therefore, in the present invention, all or a part of the by-product coal is used for heating in the extraction process.
  • the by-product charcoal is in a powder form, and the particle size (maximum length) is about 0.2 to 1.0 mm.
  • by-product coal also contains secondary particles in which particles having a particle size (primary particle size) of about 0.001 to 0.05 mm are aggregated.
  • the particle size (secondary particle size) of the secondary particles is, for example, about 0.2 to 5.0 mm, although it depends on the by-product coal recovery conditions.
  • the ash concentration of the by-product coal depends on the coal type, it is about 10 to 20% by mass, and the water content of the by-product coal is about 0.00 to 0.20% by mass.
  • the by-product charcoal obtained by the dryer 11 is humidified by the humidifier 12 and then used as fuel for the preheater 5.
  • by-product coal is burned at about 1000 ° C. to 1400 ° C. and used as fuel for the preheater 5.
  • by-product coal is inferior to ashless coal, it has a high calorie of 6000 kcal / kg or more, and exhibits higher ignitability and burn-off performance than raw coal.
  • by-product coal obtained in the ashless coal production process has the solvent removed by distillation or evaporation, for example, the temperature is about 200 ° C., and the water content is 0.00 to 0. In a dry state of about 20% by mass. For this reason, handling properties such as scattering by wind are poor. Therefore, the moisture of the byproduct charcoal is adjusted by the humidifier 12. Specifically, in the humidifier 12, water is sprayed on the byproduct charcoal and stirred with a mixer while humidifying. More specifically, by-product coal is put into a mixer, water is added to the by-product coal by spraying to cool to a predetermined temperature, and moisture and humidity are adjusted.
  • the by-product charcoal whose moisture has been adjusted in this manner is less likely to be scattered, and handling properties as a fuel are improved.
  • the moisture content of the by-product coal is adjusted to 0.1 to 15% by weight.
  • the particles of by-product charcoal are pulverized by stirring with a mixer, the particle size can be adjusted.
  • the by-product coal whose moisture has been adjusted in this way is supplied to the preheater 5 and used as a fuel for heating the slurry.
  • By-product coal has a higher ash concentration than ashless coal and coking coal, and its market value as a fuel is inferior to ashless coal. Therefore, by using by-product coal, which is produced by an ashless coal production process and cheaper than ashless coal, as a fuel for heating the slurry, fuel cost can be suppressed. Thereby, the running cost required for manufacture of ashless coal can be held down. In addition, you may use what mixed coal with byproduct charcoal for the fuel which heats a slurry.
  • the gas generated in the extraction tank 6 can be used as fuel for the preheater 5 as an auxiliary fuel for by-product coal.
  • This gas alone is insufficient as a fuel for heating the slurry, but is high in calories, and can be suitably used as an auxiliary fuel for by-product coal by supplying the preheater 5 continuously or intermittently.
  • the by-product coal fluctuates in calories due to changes in properties such as the drying condition by the dryer 11, the by-product coal can be stably burned by burning this gas together with the by-product coal.
  • the by-product charcoal mixture obtained with the solvent separator 10 for the fuel of the preheater 5.
  • FIG. The by-product charcoal mixture can be suitably used as a fuel for the preheater 5 because the solvent remains in the by-product charcoal in a proportion of 5 to 10% by weight.
  • by-product coal is used as a fuel for heating the slurry obtained in the slurry preparation step. More specifically, by-product coal is used in the preheater 5 as fuel for slurry preheating in the extraction step.
  • By-product coal is inferior to ashless coal, but is high in calories and exhibits higher ignitability and burn-off performance than coking coal.
  • by-product coal has a higher ash concentration than ashless coal and coking coal, and its market value as fuel is inferior to ashless coal.
  • fuel cost can be reduced. Thereby, the running cost required for manufacture of ashless coal can be held down.
  • the gas generated when extracting the coal component soluble in the solvent in the extraction tank 6 is used as a fuel together with by-product coal.
  • This gas alone is insufficient as a fuel for heating the slurry, but is high in calories and can be suitably used as an auxiliary fuel for by-product coal.
  • the calorie fluctuates by a change in properties, the by-product coal can be stably combusted by burning this gas together with the by-product coal.
  • the by-product charcoal used as fuel is adjusted in moisture.
  • the by-product coal obtained in the ashless coal production process is powdery and dry, and is poor in handling properties such as being scattered by wind. Therefore, by-product coal is made difficult to be scattered by adjusting the moisture of the by-product coal so that the moisture content becomes 0.1 to 15% by weight by humidifying the by-product coal. Thereby, the handleability at the time of using byproduct charcoal as a fuel can be improved.
  • the present invention can produce ashless coal with reduced running cost.

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Abstract

　溶剤分離器１０およびドライヤ１１で固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離して得られた副生炭を予熱器５の燃料にして、石炭と溶剤とを混合して得られるスラリーを加熱する。これにより、無灰炭の製造に要するランニングコストを抑える。

Description

無灰炭の製造方法
　本発明は、石炭から灰分を除去した無灰炭を得るための無灰炭の製造方法に関する。
　特許文献１には、無灰炭の製造方法が開示されている。この製造方法では、一般炭に粘結炭を混合した石炭原料と溶剤とを混合してスラリーを調製し、得られたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出し、石炭成分を抽出したスラリーから、重力沈降法により、溶剤に可溶な石炭成分を含む溶液と、溶剤に不溶な石炭成分を含む固形分濃縮液とを分離し、分離された溶液から溶剤を分離して無灰炭を得ている。
日本国特開２００９－２２７７１８号公報
　ところで、無灰炭の製造プロセスでは、最終製品である無灰炭の他に、副生物として副生炭が製造される。この副生炭は、無灰炭や原料炭に比べて灰分濃度が高いために、燃料としての市場価値は無灰炭に劣る。
　また、無灰炭の製造プロセスでは、スラリーを加熱する手段が必要となる。一般的な流体の加熱手段としては、電気ヒータ、熱媒ヒータ、誘導伝熱式加熱炉、ガス焚き加熱炉、オイル焚き加熱炉などが知られている。
　しかしながら、電気ヒータや熱媒ヒータは、無灰炭の製造プロセスや大容量加熱に適していない。また、誘導伝熱式加熱炉は、設備コストが高く、大容量加熱に適用し難い。その点、ガス焚き加熱炉やオイル焚き加熱炉は、無灰炭の製造プロセスや大容量加熱に適しているが、燃料コストが高くなるという問題がある。
　本発明の目的は、無灰炭の製造に要するランニングコストを抑えることが可能な無灰炭の製造方法を提供することである。
　本発明における無灰炭の製造方法は、石炭と溶剤とを混合してスラリーを得るスラリー調製工程と、前記スラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する抽出工程と、前記抽出工程で得られたスラリーを、溶剤に可溶な石炭成分が溶解した溶液と、溶剤に不溶な石炭成分が濃縮した固形分濃縮液とに分離する分離工程と、前記分離工程で分離された溶液から溶剤を蒸発分離して無灰炭を得る無灰炭取得工程と、前記分離工程で分離された固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離して副生炭を得る副生炭取得工程と、を備え、前記スラリー調製工程で得られた前記スラリーの加熱用の燃料として前記副生炭を用いることを特徴とする。
　本発明の無灰炭の製造方法によると、無灰炭の製造に要するランニングコストを抑えることができる。
無灰炭製造設備の模式図である。
　以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
（無灰炭の製造方法）
　本実施形態による無灰炭の製造方法に用いられる無灰炭製造設備１００は、図１に示すように、無灰炭（ＨＰＣ）製造工程の上流側から順に、石炭ホッパ１・溶剤タンク２、スラリー調製槽３、移送ポンプ４、予熱器５、抽出槽６、重力沈降槽７、フィルターユニット８、溶剤分離器９・１０、ドライヤ１１、および、加湿器１２を備えている。
　無灰炭の製造方法は、スラリー調製工程、抽出工程、分離工程、無灰炭取得工程、および、副生炭取得工程を有する。以下、各工程について説明する。なお、本製造方法において原料とする石炭に、特に制限はなく、抽出率の高い瀝青炭を用いてもよいし、より安価な劣質炭（亜瀝青炭、褐炭）を用いてもよい。また、無灰炭とは、灰分が５重量％以下、好ましくは３重量％以下のもののことをいう。
（スラリー調製工程）
　スラリー調製工程は、石炭と溶剤とを混合してスラリーを調製する工程である。このスラリー調製工程は、図１中、スラリー調製槽３で実施される。原料である石炭が石炭ホッパ１からスラリー調製槽３に投入されるとともに、溶剤タンク２からスラリー調製槽３に溶剤が投入される。スラリー調製槽３に投入された石炭および溶剤は、攪拌機３ａで混合されて石炭と溶剤とからなるスラリーとなる。
　溶剤に対する石炭の混合比率は、例えば、乾燥炭基準で１０～５０重量％であり、より好ましくは、２０～３５重量％である。
（抽出工程）
　抽出工程は、スラリー調製工程で得られたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する（溶剤に溶解させる）工程である。この抽出工程は、図１中、予熱器５および抽出槽６で実施される。この抽出工程は、予熱器５によりスラリーを加熱する予熱段階を含む。スラリー調製槽３にて調製されたスラリーは、移送ポンプ４によって、予熱器５に供給されて所定温度まで加熱された後、抽出槽６に供給され、攪拌機６ａで攪拌されながら所定温度で保持されて抽出が行われる。ここで、抽出槽６においては、溶剤に可溶な石炭成分を抽出する際にガスが発生する。このガスは、ＣＨ４、Ｃ２Ｈ４、Ｃ２Ｈ６、Ｃ３Ｈ８、Ｃ４Ｈ１０、Ｈ２、ＣＯ等からなり、８０００ｋｃａｌ／ｋｇ程度と高カロリーである。そこで、このガスは、後述する副生炭の補助燃料として、予熱器５の燃料に使用される。
　石炭と溶剤とを混合して得られるスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出するにあたっては、石炭に対して大きな溶解力を持つ溶媒、多くの場合、芳香族溶剤（水素供与性あるいは非水素供与性の溶剤）と石炭とを混合して、それを加熱し、石炭中の有機成分を抽出することになる。
　非水素供与性溶剤は、主に石炭の乾留生成物から精製した、２環芳香族を主とする溶剤である石炭誘導体である。この非水素供与性溶剤は、加熱状態でも安定であり、石炭との親和性に優れているため、溶剤に抽出される可溶成分（ここでは石炭成分）の割合（以下、抽出率ともいう）が高く、また、蒸留等の方法で容易に回収可能な溶剤である。非水素供与性溶剤の主な成分としては、２環芳香族であるナフタレン、メチルナフタレン、ジメチルナフタレン、トリメチルナフタレン等が挙げられ、その他の非水素供与性溶剤の成分として、脂肪族側鎖を有するナフタレン類、アントラセン類、フルオレン類、また、これらにビフェニルや長鎖脂肪族側鎖を有するアルキルベンゼンが含まれる。 
　なお、上記の説明では非水素供与性化合物を溶剤として用いる場合について述べたが、テトラリンを代表とする水素供与性の化合物（石炭液化油を含む）を溶剤として用いてもよいことは勿論である。水素供与性溶剤を用いた場合、無灰炭の収率が向上する。 
　また、溶剤の沸点は特に制限されるものではない。抽出工程および分離工程での圧力低減、抽出工程での抽出率、無灰炭取得工程などでの溶剤回収率などの観点から、例えば、１８０～３００℃、特に２４０～２８０℃の沸点の溶剤が好ましく使用される。 
　抽出工程でのスラリーの加熱温度は、溶剤可溶成分が溶解され得る限り特に制限されず、溶剤可溶成分の十分な溶解と抽出率の向上の観点から、例えば、３００～４２０℃であり、より好ましくは、３６０～４００℃である。 
　また、加熱時間（抽出時間）もまた特に制限されるものではないが、十分な溶解と抽出率の向上の観点から、例えば、１０～６０分間である。加熱時間は、図１中、予熱器５および抽出槽６での加熱時間を合計したものである。 
　なお、抽出工程は、窒素などの不活性ガスの存在下で行う。抽出槽６内の圧力は、抽出の際の温度や用いる溶剤の蒸気圧にもよるが、１．０～２．０ＭＰａが好ましい。抽出槽６内の圧力が溶剤の蒸気圧より低い場合には、溶剤が揮発して液相に閉じ込められず、抽出できない。溶剤を液相に閉じ込めるには、溶剤の蒸気圧より高い圧力が必要となる。一方、圧力が高すぎると、機器のコスト、運転コストが高くなり、経済的ではない。
（分離工程）
　分離工程は、抽出工程で得られたスラリーを、重力沈降法により、溶剤に可溶な石炭成分が溶解した溶液と、溶剤に不溶な石炭成分（溶剤不溶成分、例えば灰分）が濃縮した固形分濃縮液（溶剤不溶成分濃縮液）とに分離する工程である。この分離工程は、図１中、重力沈降槽７で実施される。抽出工程で得られたスラリーは、重力沈降槽７内で、重力にて、溶液としての上澄み液と、固形分濃縮液とに分離される。重力沈降槽７の上部の上澄み液は、必要に応じてフィルターユニット８を経て、溶剤分離器９へ排出されるとともに、重力沈降槽７の下部に沈降した固形分濃縮液は溶剤分離器１０へ排出される。
　重力沈降法は、スラリーを槽内に保持することにより、重力を利用して溶剤不溶成分を沈降・分離させる方法である。溶剤に可溶な石炭成分が溶解した溶液よりも比重が大きい、溶剤不溶成分（例えば灰分）は重力沈降槽７の下部に重力により沈降する。スラリーを槽内に連続的に供給しながら、上澄み液を上部から、固形分濃縮液を下部から連続的に排出することにより、連続的な分離処理が可能である。
　重力沈降槽７内は、石炭から溶出した溶剤可溶成分の再析出を防止するため、保温（または加熱）したり、加圧したりしておくことが好ましい。保温（加熱）温度は、例えば、３００～３８０℃であり、槽内圧力は、例えば、１．０～３．０ＭＰａとされる。
　なお、抽出工程で得られたスラリーから、溶剤に溶解している石炭成分を含む溶液を分離する方法として、重力沈降法以外に、濾過法、遠心分離法などがある。 
（無灰炭取得工程） 
　無灰炭取得工程は、分離工程で分離された溶液（上澄み液）から溶剤を蒸発分離して無灰炭（ＨＰＣ）を得る工程である。この無灰炭取得工程は、図１中、溶剤分離器９で実施される。重力沈降槽７で分離された溶液は、フィルターユニット８で濾過された後、溶剤分離器９に供給され、溶剤分離器９内で上澄み液から溶剤が蒸発分離される。ここで、溶液からの溶剤の蒸発分離は、窒素などの不活性ガスの存在下で行うことが好ましい。本実施形態においては、溶剤分離器９内に導入した窒素ガス中で溶液から溶剤を蒸発分離している。
　溶液（上澄み液）から溶剤を分離する方法は、一般的な蒸留法、蒸発法などを用いることができる。溶剤分離器９にて分離された溶剤は、溶剤タンク２に戻されて、循環して繰り返し使用される。なお、溶剤を循環使用することは好ましいが必須ではない（後述する副生炭取得工程においても同様）。上澄み液から溶剤を分離することで、実質的に灰分を含まない無灰炭（ＨＰＣ）を得ることができる。
　無灰炭は、灰分をほとんど含まず、水分は皆無であり、原料石炭よりも高い発熱量を示す。さらに、製鉄用コークスの原料として特に重要な品質である軟化溶融性（流動性）が大幅に改善され、原料石炭が軟化溶融性を有しなくとも、得られた無灰炭（ＨＰＣ）は良好な軟化溶融性を有する。したがって、無灰炭は、例えばコークス原料の配合炭として使用することができる。また、灰分をほとんど含まない無灰炭は、燃焼効率が高く且つ石炭灰の発生を低減できるので、ガスタービン燃焼による高効率複合発電システムのガスタービン直噴燃料としての用途も注目されている。
（副生炭取得工程）
　副生炭取得工程は、分離工程で分離された固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離して副生炭を得る工程である。この副生炭取得工程は、副生炭混合物取得工程と、副生炭乾燥工程とを有している。
＜副生炭混合物取得工程＞
　副生炭混合物取得工程は、分離工程で分離された固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離することで、副生炭に溶剤が残存してなる副生炭混合物を得る工程である。この副生炭混合物取得工程は、図１中、溶剤分離器１０で実施される。重力沈降槽７で分離された固形分濃縮液は溶剤分離器１０に供給され、溶剤分離器１０内で固形分濃縮液から溶剤が蒸発分離される。ここで、固形分濃縮液からの溶剤の蒸発分離は、窒素などの不活性ガスの存在下で行うことが好ましい。本実施形態においては、溶剤分離器１０内に導入した窒素ガス中で固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離している。
　固形分濃縮液から溶剤を分離する方法は、前記した無灰炭取得工程と同様に、一般的な蒸留法、蒸発法を用いることができる。溶剤分離器１０にて分離された溶剤は、溶剤タンク２に戻されて、循環して繰り返し使用される。固形分濃縮液から溶剤を分離することで、副生炭に溶剤が５～１０重量％の割合で残存してなる副生炭混合物を得ることができる。
＜副生炭乾燥工程＞
　副生炭乾燥工程は、副生炭混合物から残存する溶剤を蒸発分離して副生炭を得る工程である。この副生炭乾燥工程は、図１中、ドライヤ１１で実施される。溶剤分離器１０で得られた副生炭混合物は、ドライヤ１１に供給され、ドライヤ１１内で副生炭混合物から残存する溶剤が蒸発分離される。副生炭混合物からの溶剤の蒸発分離は、窒素などの不活性ガスの存在下で行うことが好ましい。本実施形態において、ドライヤ１１は、キャリアガスとしての窒素ガスを内部に流通させながら副生炭混合物を加熱・滞留・攪拌するスチームチューブドライヤである。副生炭混合物から残存する溶剤を分離することで、灰分などを含む溶剤不溶成分が濃縮された副生炭（ＲＣ、残渣炭ともいう）を得ることができる。　　　
　副生炭は、灰分が含まれるものの水分が皆無であり、発熱量も十分に有している。副生炭は軟化溶融性を示さないが、含酸素官能基が脱離されているため、配合炭として用いた場合に、この配合炭に含まれる他の石炭の軟化溶融性を阻害するようなものではない。したがって、この副生炭は、通常の非微粘結炭と同様に、コークス原料の配合炭の一部として使用することができ、また、コークス原料炭とせずに、各種の燃料用として使用することも可能である。そこで本発明では、副生炭の全部、またはその一部を抽出工程の加熱用に用いる。
　ここで、副生炭は、粉状であり、粒径（最大長さ）は０．２～１．０ｍｍ程度である。ただし、副生炭の中には、粒径（一次粒径）が０．００１～０．０５ｍｍ程度の粒子が凝集した二次粒子も合わせて存在する。この二次粒子の粒径（二次粒径）は、副生炭の回収条件にもよるが、例えば、０．２～５．０ｍｍ程度である。また、副生炭の灰分濃度は、炭種に依存するが、１０～２０質量％程度であり、副生炭の水分量は、０．００～０．２０質量％程度である。
　本実施形態において、ドライヤ１１で得られた副生炭は、加湿器１２で加湿された後、予熱器５の燃料に使用される。具体的には、副生炭を、１０００℃～１４００℃程度で燃焼させることで、予熱器５の燃料として使用する。副生炭は、無灰炭には劣るものの、６０００ｋｃａｌ／ｋｇ以上と高カロリーであり、原料炭よりも高い着火性・燃え切り性能を示す。
　通常、無灰炭の製造プロセスで得られる副生炭は、蒸留法や蒸発法等により溶剤を除去しているために、例えば、温度が２００℃程度であり、水分量が０．００～０．２０質量％程度の乾燥状態にある。そのため、風で飛散するなど、ハンドリング性が悪い。そこで、加湿器１２で副生炭の水分を調整する。具体的には、加湿器１２において、副生炭に水を噴きつけて加湿しながらミキサーで攪拌する。より具体的には、副生炭をミキサーに投入し、スプレーにより副生炭に水をかけて所定温度に冷却するとともに、水分・湿度調整を行う。このようにして水分調整された副生炭は、飛散し難くなり、燃料としてのハンドリング性が向上する。本実施形態においては、副生炭の含水率を０．１～１５重量％に水分調整している。なお、ミキサーでの攪拌により、副生炭の粒子が粉砕されるため、粒径調整も行うことができる。
　このようにして水分調整された副生炭を予熱器５に供給して、スラリーを加熱する燃料に使用する。副生炭は、無灰炭や原料炭に比べて灰分濃度が高く、燃料としての市場価値が無灰炭に劣っている。そこで、無灰炭の製造プロセスで製造され、無灰炭よりも安価な副生炭を、スラリーを加熱する燃料に使用することで、燃料コストを抑えることができる。これにより、無灰炭の製造に要するランニングコストを抑えることができる。なお、副生炭に石炭を混ぜたものをスラリーを加熱する燃料に使用してもよい。
　また、上述したように、抽出槽６で発生するガスを、副生炭の補助燃料として、予熱器５の燃料に使用することができる。このガスは、単体ではスラリーを加熱する燃料として不十分ではあるが、高カロリーであり、連続的あるいは間欠的に予熱器５に供給することで、副生炭の補助燃料として好適に使用できる。また、副生炭は、ドライヤ１１による乾燥具合などの性状変化によりカロリーが変動するが、このガスを副生炭と一緒に燃やすことで、副生炭を安定して燃焼させることができる。
　なお、溶剤分離器１０で得られる副生炭混合物を予熱器５の燃料に使用してもよい。副生炭混合物は、副生炭に溶剤が５～１０重量％の割合で残存してなるものであるので、予熱器５の燃料として好適に使用できる。
（効果）
　以上に述べたように、本実施形態に係る無灰炭の製造方法によると、スラリー調製工程で得られたスラリーの加熱用の燃料として副生炭を用いる。より具体的には、抽出工程におけるスラリーの予熱用の燃料として、予熱器５において副生炭を用いる。副生炭は、無灰炭には劣るものの、高カロリーであり、原料炭よりも高い着火性・燃え切り性能を示す。しかし、副生炭は、無灰炭や原料炭に比べて灰分濃度が高く、燃料としての市場価値が無灰炭に劣っている。そこで、無灰炭の製造プロセスで製造され、無灰炭よりも安価な副生炭を、スラリーを加熱する燃料に用いることで、燃料コストを抑えることができる。これにより、無灰炭の製造に要するランニングコストを抑えることができる。
　また、抽出槽６において溶剤に可溶な石炭成分を抽出する際に発生するガスを、副生炭とともに燃料として用いる。このガスは、単体ではスラリーを加熱する燃料として不十分ではあるが、高カロリーであり、副生炭の補助燃料として好適に使用できる。また、副生炭は性状変化によりカロリーが変動するが、このガスを副生炭と一緒に燃やすことで、副生炭を安定して燃焼させることができる。
　また、燃料として用いる副生炭は、水分調整されたものである。通常、無灰炭の製造プロセスで得られる副生炭は粉状で乾燥しており、風で飛散するなど、ハンドリング性が悪い。そこで、副生炭を加湿するなどして、含水率が０．１～１５重量％となるように副生炭の水分を調整することで、副生炭を飛散し難くする。これにより、副生炭を燃料として使用する際のハンドリング性を向上させることができる。
（本実施形態の変形例）
　以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。
　本出願は、２０１３年３月２８日出願の日本特許出願（特願２０１３－０６９１２４）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明は、ランニングコストを抑えて無灰炭を製造できる。
１　石炭ホッパ
２　溶剤タンク
３　スラリー調製槽
３ａ　攪拌機
４　移送ポンプ
５　予熱器
６　抽出槽
６ａ　攪拌機
７　重力沈降槽
８　フィルターユニット
９，１０　溶剤分離器
１１　ドライヤ
１２　加湿器
１００　無灰炭製造設備

Claims (5)

  1. 　石炭と溶剤とを混合してスラリーを得るスラリー調製工程と、 
    　前記スラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する抽出工程と、 
    　前記抽出工程で得られたスラリーを、溶剤に可溶な石炭成分が溶解した溶液と、溶剤に不溶な石炭成分が濃縮した固形分濃縮液とに分離する分離工程と、 
    　前記分離工程で分離された溶液から溶剤を蒸発分離して無灰炭を得る無灰炭取得工程と、
    　前記分離工程で分離された固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離して副生炭を得る副生炭取得工程と、
    を備え、
    　前記スラリー調製工程で得られた前記スラリーの加熱用の燃料として前記副生炭を用いることを特徴とする無灰炭の製造方法。
  2. 　前記抽出工程における前記スラリーの予熱用の燃料として、前記副生炭を用いることを特徴とする請求項１に記載の無灰炭の製造方法。
  3. 　前記抽出工程において溶剤に可溶な石炭成分を抽出する際に発生するガスを、前記副生炭とともに前記燃料として用いることを特徴とする請求項１又は２に記載の無灰炭の製造方法。
  4. 　前記燃料として用いる副生炭は、水分調整されたものであることを特徴とする請求項１または２に記載の無灰炭の製造方法。
  5. 　前記副生炭の含水率を０．１～１５重量％に水分調整することを特徴とする請求項４に記載の無灰炭の製造方法。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6234901B2 (ja) * 2014-08-29 2017-11-22 株式会社神戸製鋼所 無灰炭の製造方法、および無灰炭の製造装置
JP6203698B2 (ja) * 2014-09-30 2017-09-27 株式会社神戸製鋼所 無灰炭の製造方法
JP2017008247A (ja) * 2015-06-24 2017-01-12 株式会社神戸製鋼所 副生炭発塵抑制方法、及び低発塵性副生炭製造方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4061351B1 (ja) * 2006-10-12 2008-03-19 株式会社神戸製鋼所 無灰炭の製造方法
JP2009126951A (ja) * 2007-11-22 2009-06-11 Kobe Steel Ltd 無灰炭の製造方法
JP2009215401A (ja) * 2008-03-10 2009-09-24 Kobe Steel Ltd 無灰炭の製造方法
JP2013095828A (ja) * 2011-10-31 2013-05-20 Kobe Steel Ltd 残渣炭成形物の製造方法
JP2013155364A (ja) * 2012-02-01 2013-08-15 Kobe Steel Ltd 溶剤分離方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4397653A (en) * 1981-11-13 1983-08-09 Longanbach James R Method of producing a colloidal fuel from coal and a heavy petroleum fraction
CN101070495B (zh) 2007-04-30 2011-03-30 中国矿业大学 基于萃取与反萃取的温和化煤族组分分离方法
JP4979538B2 (ja) * 2007-10-16 2012-07-18 株式会社神戸製鋼所 間接加熱乾燥装置、被乾燥物の間接加熱乾燥方法、ならびに固形燃料の製造方法および製造装置
CN101235328B (zh) * 2008-01-01 2011-03-09 中国矿业大学 一种煤全组分族分离的温和化工艺
JP5438277B2 (ja) * 2008-03-11 2014-03-12 株式会社神戸製鋼所 コークスの製造方法、および銑鉄の製造方法
JP5334433B2 (ja) 2008-03-19 2013-11-06 株式会社神戸製鋼所 無灰炭の製造方法
JP4603620B2 (ja) * 2008-10-14 2010-12-22 株式会社神戸製鋼所 多孔質炭を原料とする成型固形燃料の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4061351B1 (ja) * 2006-10-12 2008-03-19 株式会社神戸製鋼所 無灰炭の製造方法
JP2009126951A (ja) * 2007-11-22 2009-06-11 Kobe Steel Ltd 無灰炭の製造方法
JP2009215401A (ja) * 2008-03-10 2009-09-24 Kobe Steel Ltd 無灰炭の製造方法
JP2013095828A (ja) * 2011-10-31 2013-05-20 Kobe Steel Ltd 残渣炭成形物の製造方法
JP2013155364A (ja) * 2012-02-01 2013-08-15 Kobe Steel Ltd 溶剤分離方法

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