WO2014129334A1 - シェービング工具およびこれを用いた鋼線材のシェービング方法 - Google Patents

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尾崎　勝彦
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株式会社神戸製鋼所
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    • Y10T409/503608—Circumferential surface

Definitions

  • the present invention relates to a shaving tool having a shaving die for scraping a surface layer of a steel wire, and a shaving method for a steel wire using the shaving tool.
  • Patent Document 1 a plurality of injection devices whose nozzle orientations can be adjusted are fixed at different positions, and heat is generated at the cutting edge while spraying coolant from the plurality of injection devices to the cutting edge of a shaving die. Suppress. Thereby, damage to the blade edge of the shaving die is suppressed.
  • the cutting edge of the shaving die is made of powder high-speed tool steel, and the rake angle of the cutting edge is 40 to 50.
  • the clearance angle is 3 to 10 degrees.
  • Patent Document 1 has a problem that a forced cooling device for cooling the cutting edge of the shaving die must be installed, which is very complicated.
  • Patent Document 2 is for shaving relatively soft wire such as copper or copper alloy, even if the rake angle of the cutting edge of the shaving die is 40 to 50 degrees, It is possible to suppress chipping of the blade edge.
  • machining slag cutting slag
  • the machining force cutting force acting on the cutting edge increases, so that the wear of the cutting edge significantly progresses and the life as a shaving tool is increased.
  • this technique focuses on measures against wear of the cutting edge, no consideration is given to the smoothness of the surface to be cut after shaving.
  • An object of the present invention is a shaving tool which has a simple configuration but is capable of suppressing chipping and wear of the cutting edge and having an excellent life, and shaving of a steel wire material that can ensure the smoothness of the surface of the steel wire material by using the shaving tool. Is to provide a method.
  • the present invention provides a shaving tool having a shaving die for scraping the surface layer of a steel wire, and the cutting edge of the shaving die is made of cemented carbide, high-speed tool steel or ceramics.
  • the cutting edge of the shaving die is made of cemented carbide, high-speed tool steel or ceramics.
  • Made of any material according to the predetermined scraping amount scraped from the surface layer of the steel wire, the surface roughness of the steel wire allowed after scraping and the predetermined life required for the cutting edge,
  • the rake angle ⁇ S of the blade edge is formed in a range of ⁇ 30 degrees to 0 degrees.
  • the rake angle ⁇ S of the blade edge is preferably ⁇ 30 degrees or more and ⁇ 2 degrees or less.
  • the rake angle ⁇ S of the cutting edge is more preferably ⁇ 30 degrees or more and ⁇ 5 degrees or less.
  • Relief angle theta N of the cutting edge it preferably 5 ° or less than 0 degrees.
  • a plurality of the shaving dies are installed in the feeding direction of the steel wire, and the shaft centers of the plurality of shaving dies are made common, and an inner diameter d of the cutting edges of the plurality of shaving dies is made of the steel wire. It is preferable to gradually decrease in the feed direction.
  • the present invention is also a shaving method for scraping the surface layer of a steel wire using the shaving tool, wherein the surface roughness after scraping the surface layer of the steel wire is within an allowable value and the shaving die The cutting edge of the shaving die is controlled to be cut into a predetermined amount with respect to the surface layer of the steel wire rod so as to satisfy a predetermined life required for the cutting edge.
  • the shaving tool according to the present invention is a shaving tool provided with a shaving die for scraping the surface layer of a steel wire
  • the cutting edge of the shaving die includes cemented carbide, high-speed tool steel, and ceramics.
  • the cutting edge of the cutting edge according to the predetermined amount of scraping from the surface layer of the steel wire and the surface roughness of the steel wire allowed after cutting and the predetermined life required for the cutting edge.
  • the rake angle ⁇ S is formed in a range of ⁇ 30 degrees to 0 degrees.
  • the present invention has a simple configuration in which it is not necessary to install a forced cooling device for cooling the cutting edge, but the chipping and wear of the cutting edge are suppressed, and the shaving excellent in the predetermined life required for the cutting edge is achieved.
  • a tool can be provided.
  • the rake angle ⁇ S of the cutting edge is formed in an angle ranging from zero to a negative range, the cutting component force at the time of shaving (that is, the force directed in the direction perpendicular to the feed direction of the steel wire (normal direction) ) Acts in the axial direction of the shaving die.
  • the shaving method according to the present invention is a shaving method for scraping the surface layer of the steel wire using the shaving tool described above, and the surface roughness after scraping the surface layer of the steel wire is within an allowable value.
  • the shaving die blade tip is controlled to be cut into a predetermined amount with respect to the surface layer of the steel wire rod so as to satisfy a predetermined life required for the shaving die blade tip.
  • a plurality of shaving dies are installed in the feeding direction of the steel wire, and the shaft centers of the plurality of shaving dies are made common, and the inner diameter d of the cutting edges of the plurality of shaving dies is in the feeding direction of the steel wire.
  • a shaving tool that gradually decreases toward the surface
  • significant work efficiency is achieved. This is because when such a shaving tool is used, not only the smoothness of the surface of the steel wire can be secured, but the surface of the steel wire can be obtained only by passing the steel wire through the shaving tool once at a high feed rate. This is because it is possible to secure a predetermined amount of scraping from the layer.
  • FIG. 1 is a schematic diagram for explaining a state in which a steel wire is shaved with a shaving die provided in the shaving tool of the present invention.
  • 1 is a steel wire rod (hereinafter referred to as “steel wire rod”)
  • 2 is a shaving die provided in a shaving tool.
  • a predetermined amount of the surface layer of the steel wire 1 can be scraped off while generating chips from the surface layer of the steel wire 1. become.
  • FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the configuration of each part of the blade edge 2a of the shaving die 2 shown in FIG.
  • ⁇ S is a rake angle
  • ⁇ N is a clearance angle.
  • the definitions of the positive (plus) direction and the negative (minus) direction of each of the rake angle ⁇ S and the relief angle ⁇ N are as shown in FIG. D is the inner diameter of the cutting edge 2a of the shaving die 2.
  • the present invention secures a predetermined amount of scraping from the surface layer of the steel wire rod 1 and also ensures the smoothness of the surface of the steel wire rod 1 and suppresses chipping and wear of the cutting edge 2a and has a long life.
  • a shaving tool with 2 is provided.
  • any of cemented carbide, high-speed tool steel and ceramics is suitable as the material of the cutting edge 2a of the shaving die 2.
  • the surface roughness (arithmetic mean roughness) Ra after scraping off the surface layer of the steel wire 1 with respect to the surface layer of the steel wire 1 having an outer diameter of ⁇ 8 mm and a Vickers hardness Hv 230 is an allowable value (about 0 .4 ⁇ m) was examined.
  • the rake angle ⁇ S of the cemented carbide cutting edge 2a of the shaving die 2 is changed in the range of 5 ° to ⁇ 30 °, and the surface layer of the steel wire 1 is changed.
  • the amount of scraping was changed in the range of 10 ⁇ m to 100 ⁇ m.
  • the inner diameter d of the cutting edge 2a of the shaving die 2 was controlled in accordance with the outer diameter of the steel wire 1 and the amount of scraping. Then, as shown in FIG. 1, a shaving experiment was performed by passing the steel wire 1 through the shaving die 2 at a feed rate of 80 m / min from the left side to the right side of the drawing. It should be noted that the relief angle ⁇ N was 2.5 degrees.
  • the rake angle ⁇ S is in the range of ⁇ 30 degrees to 0 degrees with the arithmetic average roughness Ra.
  • the rake angle ⁇ S is in the vicinity of ⁇ 15 degrees, the arithmetic average roughness Ra showed the best value.
  • the rake angle ⁇ S of the blade edge 2a is formed at an angle in a range from zero to negative. It is thought to be caused by.
  • the cutting component force during shaving that is, the force directed in the direction perpendicular to the feed direction of the steel wire 1 (normal direction)
  • the shaving die. 2 acts toward the axial direction. Since this acts as a kind of aligning action on the steel wire 1, the deflection of the steel wire 1 during shaving is suppressed, and the unevenness of the steel wire 1 after shaving is reduced. It is thought that the suppression effect was improved.
  • the small unevenness is also advantageous from the viewpoint of ensuring the smoothness of the surface of the steel wire 1 after shaving. Further, as described above, since the amount of scraping that satisfies both the above conditions is in a wide range, the work efficiency for achieving a predetermined large amount of scraping is improved.
  • the outer diameter of the steel wire 1 was (phi) 8 mm was demonstrated, it is not limited to this.
  • the present invention is applicable as long as the outer diameter of the steel wire 1 is within a range of ⁇ 0.5 mm to ⁇ 1000 mm.
  • the feed rate of the steel wire 1 was 80 m / min was demonstrated, it is not limited to this.
  • the present invention is applicable as long as the feed speed of the steel wire 1 is in the range of 10 m / min to 200 m / min.
  • a shaving tool in which only one shaving die 2 is installed in the feeding direction of the steel wire 1 during shaving has been described, but the present invention is not limited to this.
  • a plurality of shaving dies 2 configured so that their axes are common are installed in the feeding direction of the steel wire 1, and the inner diameter d of the cutting edges 2 a of the plurality of shaving dies 2 is the feeding direction of the steel wire 1.
  • a shaving tool configured to progressively decrease toward may also be used.
  • the smoothness of the surface of the steel wire 1 can be ensured.
  • a large amount of scraping can be secured from the surface layer of the steel wire 1 by passing the steel wire 1 once through the shaving tool at a high feed rate, significant work efficiency is achieved.

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Abstract

　被削材としての鋼線材の表面層を削り取るためのシェービングダイス（２）を備えたシェービング工具において、シェービングダイス（２）の刃先（２ａ）は、超硬合金、高速度工具鋼およびセラミックスのいずれかの材料からなる。鋼線材（１）の表面層から削り取る所定の削り取り量と削り取った後に許容される鋼線材（１）の表面粗さおよび刃先（２ａ）に要求される所定寿命に応じて、刃先（２ａ）のすくい角（θＳ）は、－３０度以上０度以下の範囲に形成される。

Description

シェービング工具およびこれを用いた鋼線材のシェービング方法
　本発明は、鋼線材の表面層を削り取るためのシェービングダイスを備えたシェービング工具およびこれを用いた鋼線材のシェービング方法に関する。
　熱間圧延工程終了後の線材の表面層にはスケールや圧延疵などの欠陥が残留し、表面に凸凹が存在することが多い。このような線材の表面を滑らかにして表面品質を改良するために、シェービングダイスを備えたシェービング工具を用いて、線材の表面層を削り取る加工方法（シェービング方法）が採用されることが一般的である。このような技術として、特許文献１、２に開示されたものが知られている。
　上記特許文献１に開示された技術では、ノズルの向きが調整されうる複数の噴射装置を互いに異なる位置に固定し、これら複数の噴射装置からシェービングダイスの刃先に冷却液を噴射しながら刃先の発熱を抑える。これにより、シェービングダイスの刃先の損傷が抑制される。
　上記特許文献２に開示された技術では、銅または銅合金等の比較的軟質の線材のシェービングを行なうために、シェービングダイスの刃先を粉末高速度工具鋼製とし、刃先のすくい角が４０～５０度、逃げ角が３～１０度となるように構成している。
日本国特開２００７－２８３４３２号公報 日本国特開平５－２２８７２９号公報
　しかしながら、上記特許文献１に開示された技術には、シェービングダイスの刃先を冷却するための強制冷却装置を設置しなければならず、極めて煩雑であるという問題点があった。
　また、特許文献２に記載の技術は、銅または銅合金等の比較的軟質の線材のシェービングを行なうためのものであるため、シェービングダイスの刃先のすくい角が４０～５０度であっても、刃先の欠けを抑制可能である。しかし、銅または銅合金よりも硬質な鋼線材のシェービングを行なう場合は、圧延後の残留スケールや表面の凸凹の影響により、刃先の欠けを抑制できないという問題点があった。さらに、刃先に欠けが発生すると、線材表面に加工疵（切削疵）が残留し、刃先に作用する加工力（切削力）が大きくなるため、刃先の磨耗が著しく進行し、シェービング工具としての寿命が短くなるという問題点もあった。また、この技術は、刃先の磨耗対策に主眼をおいているため、シェービング後の被切削面の平滑性については何ら考慮されていない。
　本発明の目的は、簡易な構成でありながら、刃先の欠けおよび摩耗が抑制され、寿命に優れたシェービング工具、および、これを用いることにより鋼線材表面の平滑性も確保可能な鋼線材のシェービング方法を提供することである。
　この目的を達成するために、本発明は、鋼線材の表面層を削り取るためのシェービングダイスを備えたシェービング工具であって、前記シェービングダイスの刃先は、超硬合金、高速度工具鋼およびセラミックスのいずれかの材料からなり、前記鋼線材の表面層から削り取る所定の削り取り量と、削り取った後に許容される前記鋼線材の表面粗さおよび前記刃先に要求される所定寿命と、に応じて、前記刃先のすくい角θＳが－３０度以上０度以下の範囲に形成されていることを特徴とする。
　前記刃先のすくい角θＳは、－３０度以上－２度以下であると好ましい。
　前記刃先のすくい角θＳは、－３０度以上－５度以下であるとより好ましい。
　前記刃先の逃げ角θＮは、０度以上５度以下であること好ましい。
　前記シェービングダイスが前記鋼線材の送り方向に複数設置され、前記複数のシェービングダイスの互いの軸心が共通になるように構成され、前記複数のシェービングダイスの刃先の内径ｄが、前記鋼線材の送り方向に向かって漸次減少すると好ましい。
　また、本発明は、前記シェービング工具を用いて、鋼線材の表面層を削り取るシェービング方法であって、前記鋼線材の表面層を削り取った後の表面粗さが許容値内となるとともに前記シェービングダイスの刃先に要求される所定寿命を満足するように、前記シェービングダイスの刃先を前記鋼線材の表面層に対して所定量切り込むように制御することを特徴とする。
　以上のように、本発明に係るシェービング工具は、鋼線材の表面層を削り取るためのシェービングダイスを備えたシェービング工具であって、このシェービングダイスの刃先は、超硬合金、高速度工具鋼およびセラミックスのいずれかの材質からなり、前記鋼線材の表面層から削り取る所定の削り取り量と削り取った後に許容される前記鋼線材の表面粗さおよび前記刃先に要求される所定寿命に応じて、前記刃先のすくい角θＳが－３０度以上０度以下の範囲に形成されていることを特徴とする。
　これにより、本発明は、刃先を冷却するための強制冷却装置を設置する必要がないという簡易な構成でありながら、刃先の欠けおよび摩耗が抑制され、刃先に要求される所定寿命に優れたシェービング工具を提供することが可能である。また、刃先のすくい角θＳがゼロから負の範囲の角度で形成されているため、シェービング時の切削分力（すなわち、鋼線材の送り方向に対して垂直方向（法線方向）に向く力）がシェービングダイスの軸心方向に向かって作用する。これは、鋼線材に対する、一種の調心作用として働くため、シェービング時の鋼線材の振れが抑制され、シェービング後の鋼線材の凸凹が小さくなる。この点からも刃先の欠け発生を抑制する効果が向上する。また、凸凹が小さくなることは、当然、シェービング後の鋼線材表面の平滑性を確保する点からも有利に働く。
　また、本発明に係るシェービング方法は、上述したシェービング工具を用いて鋼線材の表面層を削り取るシェービング方法であって、前記鋼線材の表面層を削り取った後の表面粗さが許容値内となるとともにシェービングダイスの刃先に要求される所定寿命を満足するように、シェービングダイスの刃先を前記鋼線材の表面層に対して所定量切り込むように制御することを特徴とする。
　これにより、鋼線材表面の平滑性も確保可能となる。特に、シェービングダイスが鋼線材の送り方向に複数設置され、この複数のシェービングダイスの互いの軸心が共通になるように構成され、複数のシェービングダイスの刃先の内径ｄが鋼線材の送り方向に向かって漸次減少するシェービング工具を用いてシェービングを行なう場合は、顕著な作業効率がもたらされる。これは、このようなシェービング工具を用いる場合には、鋼線材の表面の平滑性を確保可能であるばかりか、シェービング工具に鋼線材を高速な送り速度で１回通すだけで、鋼線材の表面層から所定量の大きな削り取り量を確保可能であるためである。
本発明のシェービング工具が備えているシェービングダイスで鋼線材をシェービングしている状態を説明するための模式図である。 図１のシェービングダイスの刃先の各部の構成を説明するための模式図である。 図１のシェービングダイスの刃先のすくい角θＳと鋼線材の表面層を削り取った後の表面の算術平均粗さＲａの許容値との関係を説明するための模式図である。
　図１は、本発明のシェービング工具が備えているシェービングダイスで鋼線材をシェービングしている状態を説明するための模式図である。図１において、１は鋼製の線材（以下、「鋼線材」という）、２はシェービング工具が備えているシェービングダイスである。図１において、紙面左側から右側に向かって鋼線材１をシェービングダイス２に通すことにより、鋼線材１の表面層から切り粉を発生させながら、鋼線材１の表面層の所定量の削り取りが可能になる。
　図２は、図１に示すシェービングダイス２の刃先２ａの各部の構成を説明するための模式図である。図２において、θＳはすくい角、θＮは逃げ角である。また、すくい角θＳ、逃げ角θＮの各々の正（プラス）の方向および負（マイナス）の方向の定義は、図２に示す通りである。また、ｄはシェービングダイス２の刃先２ａの内径である。
　本発明は、鋼線材１の表面層から所定量の削り取り量を確保し、かつ、鋼線材１の表面の平滑性も確保するとともに、刃先２ａの欠けおよび摩耗が抑制され寿命に優れたシェービングダイス２を備えたシェービング工具を提供する。そのためには、シェービングダイス２の刃先２ａの材料として、超硬合金、高速度工具鋼およびセラミックスのいずれかが好適である。
　また、外径がφ８ｍｍでビッカース硬度Ｈｖ＝２３０の鋼線材１の表面層に対して、鋼線材１の表面層を削り取った後の表面粗さ（算術平均粗さ）Ｒａが許容値（約０．４μｍ）以内になる条件を検討した。この条件を見出すために、下記表１に示すようにシェービングダイス２の超硬製の刃先２ａのすくい角θＳを５度～－３０度の範囲で変化させるとともに、鋼線材１の表面層から削り取る削り取り量を１０μｍ以上１００μｍ以下の範囲で変化させた。すなわち、鋼線材１の外径と削り取り量に合わせて、シェービングダイス２の刃先２ａの内径ｄを制御した。そして、図１に示すように、紙面左側から右側に向かって送り速度８０ｍ／ｍｉｎで鋼線材１をシェービングダイス２に通すことにより、シェービング実験を行なった。なお、逃げ角θＮは２．５度とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　その結果、例えば鋼線材１の表面層から削り取る削り取り量を１０μｍに設定した場合、図３に示すように、すくい角θＳが－３０度以上０度以下の範囲で上記算術平均粗さＲａの許容値（線Ａを参照）を満足する、線Ｂに示すような算術平均粗さＲａの計測値が得られた。特に、すくい角θＳが－１５度近傍のとき、算術平均粗さＲａは最も良好な値を示した。
　また、上記実験の結果、削り取り量を１０μｍに設定した場合、すくい角θＳが－３０度以上０度以下の範囲で上記算術平均粗さＲａの許容値を満足することができる。それと同時に、刃先２ａを冷却するための強制冷却装置を設置する必要がない簡易な構成でありながら刃先２ａの欠けおよび摩耗を抑制することができる。すなわち、刃先に要求される所定寿命（工具寿命）に優れる。なお、上記表１において、両条件を満足するものを○印で示し、満足しないものを×印で示した。
　削り取り量を２０μｍに設定した場合、上記両条件を満足するのは、すくい角θＳが－３０度以上－２度以下の範囲内のときであるという実験結果が得られた。
　削り取り量を４０μｍに設定した場合、上記両条件を満足するのは、すくい角θＳが－３０度以上－５度以下の範囲内のときであるという実験結果が得られた。
　削り取り量を６０μｍに設定した場合、上記両条件を満足するのは、すくい角θＳが－３０度のときのみであるという実験結果が得られた。
　削り取り量を１００μｍに設定した場合、上記両条件を満足する、すくい角θＳは存在しないという実験結果が得られた。
　上記表１の○印で示すような広範な領域で上記両条件を満足することが可能になったのは、刃先２ａのすくい角θＳがゼロから負の範囲の角度で形成されていることに起因すると考えられる。このような角度に刃先２ａのすくい角θＳを構成したとき、シェービング時の切削分力（すなわち、鋼線材１の送り方向に対して垂直方向（法線方向）に向く力）は、シェービングダイス２の軸心方向に向かって作用する。これは、鋼線材１に対する一種の調心作用として働くため、シェービング時の鋼線材１の振れが抑制され、シェービング後の鋼線材１の凸凹が小さくなり、この点からも刃先２ａの欠け発生を抑制する効果が向上したものと考えられる。また、凸凹が小さくなることは、当然、シェービング後の鋼線材１の表面の平滑性を確保する点からも有利に働く。また、上述したように、上記両条件を満足可能な削り取り量が広範囲に亘るため、所定の大きな削り取り量を達成させる作業効率が向上する。
　なお、上記実験においては、シェービングダイス２の刃先２ａの材料として、超硬合金にを使用した場合に関して説明したが、これに限定されない。シェービングダイス２の刃先２ａの材料としては高速度工具鋼やセラミックスも好適であり、上記実験と同様の結果（上記両条件を満足する結果）が得られる。また、上記実験においては、シェービングダイス２の刃先２ａの逃げ角θＮが２．５度の場合について説明したが、これに限定されるものではない。逃げ角θＮが０度以上５度以下の範囲内であれば、上記実験と同等の結果（上記両条件を満足する結果）が得られる。また、上記実験においては、鋼線材１の外径がφ８ｍｍの場合について説明したが、これに限定されるものではない。本願発明は、鋼線材１の外径がφ０．５ｍｍ以上φ１０００ｍｍ以下の範囲内であれば適用可能である。また、上記実験においては、鋼線材１の送り速度として、８０ｍ／ｍｉｎの場合について説明したが、これに限定されない。本願発明は、鋼線材１の送り速度が１０ｍ／ｍｉｎ以上２００ｍ／ｍｉｎ以下の範囲内であれば適用可能である。
　また、上記実験においては、図１に示すように、シェービング時にシェービングダイス２が鋼線材１の送り方向に１個だけ設置されているシェービング工具について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、互いの軸心が共通になるように構成されたシェービングダイス２が鋼線材１の送り方向に複数設置され、この複数のシェービングダイス２の刃先２ａの内径ｄが、鋼線材１の送り方向に向かって漸次減少するように構成されたシェービング工具も使用可能である。このようなシェービング工具を用いてシェービングを行なう場合は、鋼線材１の表面の平滑性を確保可能である。さらに、シェービング工具に鋼線材１を高速な送り速度で１回通すだけで、鋼線材１の表面層から所定量の大きな削り取り量を確保可能であるため、顕著な作業効率がもたらされる。
　なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。特に、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。本出願は２０１３年２月２２日出願の日本特許出願（特願２０１３－０３３２０４）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１　鋼線材
　２　シェービングダイス
　２ａ　刃先
　θＳ　すくい角
　θＮ　逃げ角
　ｄ　刃先の内径

Claims (6)

  1. 　鋼線材の表面層を削り取るためのシェービングダイスを備えたシェービング工具であって、
    　前記シェービングダイスの刃先は、超硬合金、高速度工具鋼およびセラミックスのいずれかの材料からなり、
    　前記鋼線材の表面層から削り取る所定の削り取り量と、削り取った後に許容される前記鋼線材の表面粗さおよび前記刃先に要求される所定寿命と、に応じて、前記刃先のすくい角θＳが－３０度以上０度以下の範囲に形成されていることを特徴とするシェービング工具。
  2. 　前記刃先のすくい角θＳは、－３０度以上－２度以下であることを特徴とする請求項１に記載のシェービング工具。
  3. 　前記刃先のすくい角θＳは、－３０度以上－５度以下であることを特徴とする請求項１に記載のシェービング工具。
  4. 　前記刃先の逃げ角θＮは、０度以上５度以下であることを特徴とする請求項１に記載のシェービング工具。
  5. 　前記シェービングダイスが前記鋼線材の送り方向に複数設置され、前記複数のシェービングダイスの互いの軸心が共通になるように構成され、前記複数のシェービングダイスの刃先の内径ｄが、前記鋼線材の送り方向に向かって漸次減少することを特徴とする請求項１に記載のシェービング工具。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載のシェービング工具を用いて、鋼線材の表面層を削り取るシェービング方法であって、
    　前記鋼線材の表面層を削り取った後の表面粗さが許容値内となるとともに前記シェービングダイスの刃先に要求される所定寿命を満足するように、前記シェービングダイスの刃先を前記鋼線材の表面層に対して所定量切り込むように制御することを特徴とする鋼線材のシェービング方法。
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