WO2014103618A1 - 光拡散フィルム - Google Patents

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WO2014103618A1
WO2014103618A1 PCT/JP2013/082323 JP2013082323W WO2014103618A1 WO 2014103618 A1 WO2014103618 A1 WO 2014103618A1 JP 2013082323 W JP2013082323 W JP 2013082323W WO 2014103618 A1 WO2014103618 A1 WO 2014103618A1
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light
film
light diffusion
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component
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片桐　麦
健太郎 草間
知生 大類
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リンテック株式会社
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    • G02F1/13—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour  based on liquid crystals, e.g. single liquid crystal display cells
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    • G02F1/1333—Constructional arrangements; Manufacturing methods
    • G02F1/1335—Structural association of cells with optical devices, e.g. polarisers or reflectors
    • G02F1/133504—Diffusing, scattering, diffracting elements

Definitions

  • the present invention relates to a light diffusion film.
  • the present invention relates to a light diffusing film that can diffuse incident light in an elliptical shape with respect to a plane parallel to the light diffusing film and is excellent in applicability to a rectangular display.
  • a light diffusion film that diffuses incident light from a specific direction in a specific direction and allows incident light from other directions to pass straight through as it is Use is suggested.
  • a light diffusion film As such a light diffusion film, various modes are known. In particular, in the film, a plurality of plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged along any one direction along the film surface.
  • a light diffusion film having a louver structure is widely known (for example, Patent Document 1).
  • Patent Document 1 a resin composition composed of a plurality of compounds having one or more polymerizable carbon-carbon double bonds in a molecule having a difference in refractive index is maintained in a film shape and specified.
  • the manufacturing method of the light control board (light diffusion film) characterized by comprising the 2nd process hardened in this and repeating a 2nd process as needed is disclosed.
  • a linear light source is disposed so as to face and separate from the photocurable resin composition film, and the linear light source is moved while moving at least one of the photocurable resin composition film and the linear light source.
  • a plurality of opposed thin plate-like light shielding members are provided between the photocurable resin composition film and the linear light source at a predetermined interval in a direction substantially perpendicular to the moving direction, and the light curable resin of the light shielding member.
  • An apparatus for manufacturing a light control film (light diffusion film) is disclosed in which one side facing the composition film is provided in the same direction as the moving direction.
  • a composition containing a photocurable compound is provided in a sheet shape, and the composition is cured by irradiating the sheet with a parallel light beam from a predetermined direction P, and parallel to the direction P inside the sheet.
  • a method of manufacturing a light diffusion film that forms an aggregate of a plurality of rod-shaped cured regions extending in a line, and a set of cylindrical objects arranged in parallel to the direction P between a linear light source and a sheet.
  • a method for producing a light diffusing film is disclosed, characterized in that light irradiation is performed through this cylindrical object.
  • the light diffusing film having a louver structure obtained by the manufacturing method of Patent Document 1 is the component included in the incident light, and the component orthogonal to the direction of the louver structure extending in any one direction along the film surface. Although it can be sufficiently diffused, there has been a problem that it is difficult to sufficiently diffuse the component parallel to the direction of the louver structure. As a result, although the major axis in the shape of the diffused light is sufficiently long, the minor axis is remarkably shortened, which makes it difficult to apply to widely used rectangular displays. It was seen.
  • the light diffusion film having the column structure obtained by the manufacturing apparatus of Patent Document 2 and the manufacturing method of Patent Document 3 can diffuse incident light uniformly.
  • the problem is that it is difficult to apply to a rectangular display having different viewing angles in the horizontal and vertical directions, which are widely used in general.
  • an object of the present invention is to provide a light diffusing film that can diffuse incident light in an elliptical shape with respect to a plane parallel to the light diffusing film and is excellent in applicability to a rectangular display. is there.
  • a light diffusing film for diffusing incident light into an elliptical shape, and a plurality of flaky objects having a relatively high refractive index in a region having a relatively low refractive index in the film Of the flaky material in a position 50 ⁇ m below the upper end of the flaky material in the film thickness direction of the light diffusing film.
  • the light diffusing film of the present invention has an internal structure provided with a plurality of predetermined flaky materials that are different from the conventional louver structure and different from the conventional column structure.
  • incident light can be diffused in an elliptical shape with respect to a plane parallel to the light diffusion film, and thus can be easily applied to a rectangular display.
  • T 50 it is preferable to set T 50 to a value in the range of 0.1 to 15 ⁇ m and L 50 to a value in the range of 0.11 to 300 ⁇ m. With such a configuration, incident light can be diffused into an elliptical shape more effectively.
  • the length L in any one direction described above of the flaky material may become longer downward from the upper end side in the film thickness direction of the light diffusion film. preferable. By configuring in this way, incident light can be diffused into an elliptical shape more effectively.
  • the width of the flaky material at a position 75 ⁇ m below the upper end of the flaky material in the film thickness direction of the light diffusing film is T 75 ( ⁇ m).
  • L 75 ( ⁇ m) the length in any one direction
  • the width of the flaky material at a position 100 ⁇ m below the upper end of the flaky material in the film thickness direction of the light diffusing film is T 100 ( ⁇ m).
  • the length in any one direction is L 100 ( ⁇ m)
  • the film thickness of the light diffusion film it is preferable to set the film thickness of the light diffusion film to a value within the range of 100 to 500 ⁇ m.
  • “good incident angle dependence” means that the distinction between the light diffusion incident angle region and the non-diffuse incident angle region where the incident light is transmitted without being diffused is clearly controlled. .
  • the raw material of the light diffusing film is a composition for a light diffusing film containing two polymerizable compounds having different refractive indexes. With this configuration, the predetermined internal structure can be formed more stably.
  • the opening angle of the diffused light in the major axis direction in the elliptical light diffusion obtained when the incident light is diffused by the light diffusion film is defined as ⁇ 2 (°), and the minor axis
  • ⁇ 2 (°) the opening angle of the diffused light in the direction
  • ⁇ 2 ′ the opening angle of the diffused light in the direction
  • FIGS. 1A to 1B are views for explaining an outline of a light diffusion film having a louver structure in the film.
  • FIGS. 2A to 2B are views for explaining incident angle dependency and anisotropic light diffusion in a light diffusion film having a louver structure in the film.
  • FIGS. 3A to 3B are views for explaining an outline of a light diffusion film having a column structure in the film.
  • FIGS. 4A to 4B are views for explaining incident angle dependency and isotropic light diffusion in a light diffusion film having a column structure in the film.
  • FIGS. 5A and 5B are views for explaining the outline of the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 6 (a) to 6 (c) are diagrams for explaining the incident angle dependency and the elliptical light diffusion in the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 7A to 7C are views for explaining a predetermined internal structure in the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 8 (a) to 8 (b) are other views for explaining a predetermined internal structure in the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 9 (a) to 9 (b) are further diagrams for explaining a predetermined internal structure in the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 10 (a) to 10 (c) are diagrams provided to explain a mode of a predetermined internal structure in the light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 11 (a) to 11 (c) are views for explaining the outline of the method for producing a light diffusion film of the present invention.
  • FIGS. 12A to 12C are diagrams for explaining the control of the incident angle width for each azimuth angle direction.
  • FIG. 13 is a diagram provided for explaining the relationship between the maximum value of the incident angle width and the elliptical light diffusion.
  • FIGS. 14A to 14B are views for explaining the arrangement of the incident angle width adjusting member.
  • FIGS. 15A and 15B are diagrams provided for explaining the active energy ray irradiation process.
  • 16 (a) to 16 (c) are photographs provided to explain the state of the cross section of the light diffusion film of Example 1.
  • FIG. Drawing 17 is a figure offered in order to explain a cutting mode of a film.
  • FIG. 18A and 18B are light reception angle-relative luminance charts for explaining the light diffusion characteristics of the light diffusion film of Example 1.
  • FIG. 19A and 19B are a photograph and a diagram for explaining the light diffusion characteristics in the light diffusion film of Example 1.
  • FIG. 20 (a) to 20 (c) are views provided to explain the state of the cross section of the light diffusion film of Comparative Example 1.
  • FIGS. 21A and 21B are light reception angle-relative luminance charts for explaining the light diffusion characteristics of the light diffusion film of Comparative Example 1.
  • FIG. 22A and 22B are a photograph and a diagram provided to explain the light diffusion characteristics of the light diffusion film of Comparative Example 1.
  • FIG. 23 (a) to 23 (c) are diagrams provided for explaining the state of the cross section of the light diffusion film of Comparative Example 2.
  • FIG. 24A and 24B are light reception angle-relative luminance charts for explaining the light diffusion characteristics of the light diffusion film of Comparative Example 2.
  • FIG. 25A and 25B are a photograph and a diagram for explaining the light diffusion characteristics of the light diffusion film of Comparative Example 2.
  • An embodiment of the present invention is a light diffusion film for diffusing incident light into an elliptical shape, and a plurality of flaky shapes having a relatively high refractive index in a region having a relatively low refractive index in the film
  • the flaky object has a structure in which the object is arranged in a plurality of rows along any one direction along the film surface, and the flaky object is positioned 50 ⁇ m below the upper end of the flaky object in the film thickness direction of the light diffusion film.
  • the light diffusion film satisfies the following relational expression (1), where T 50 ( ⁇ m) is the width and L 50 ( ⁇ m) is the length of the flakes in any one of the above-mentioned directions. It is. 0.05 ⁇ T 50 / L 50 ⁇ 0.9 (1)
  • T 50 ( ⁇ m) is the width
  • L 50 ( ⁇ m) is the length of the flakes in any one of the above-mentioned directions. It is. 0.05 ⁇ T 50 / L 50 ⁇ 0.9 (1)
  • FIG. 1A shows a top view (plan view) of the anisotropic light diffusing film 10
  • FIG. 1B shows the anisotropic light diffusing film 10 shown in FIG.
  • a cross-sectional view of the anisotropic light diffusion film 10 when cut in the vertical direction along AA and viewing the cut surface in the direction of the arrow is shown.
  • 2A shows an overall view of the anisotropic light diffusion film 10 having a louver structure in the film
  • FIG. 2B shows the anisotropic light diffusion film 10 of FIG. 2A in the X direction.
  • the anisotropic light diffusion film 10 has a relatively high refractive index and a relatively high refractive index in a given direction along the film surface. Is provided with a louver structure 13 in which plate-like regions 14 having a low height are alternately arranged in parallel. As shown in the cross-sectional view of FIG. 1B, the plate-like region 12 having a relatively high refractive index and the plate-like region 14 having a relatively low refractive index each have a predetermined thickness. In the normal direction (film thickness direction) with respect to the anisotropic light diffusing film 10, the state of being alternately arranged in parallel is maintained.
  • the incident angle of incident light on the anisotropic light diffusing film 10 is a value within a predetermined angle range from parallel to the boundary surface 13 ′ of the louver structure 13, that is, light diffusing incident.
  • the incident light 52, 54
  • the incident light when the incident light is within the light diffusion incident angle region, it is estimated that the incident light is diffused by the anisotropic light diffusion film 10 and becomes diffused light (52 ′, 54 ′).
  • the incident angle of the incident light with respect to the anisotropic light diffusion film 10 deviates from the light diffusion incident angle region, the incident light 56 is diffused by the anisotropic light diffusion film as shown in FIG.
  • the light passes through the anisotropic light diffusion film 10 as it is and becomes the transmitted light 56 '.
  • the “light diffusion incident angle region” refers to the angle of incident light corresponding to emitting diffused light when the angle of incident light from a point light source is changed with respect to the light diffusing film. Means range.
  • such “light diffusion incident angle region” is caused by a difference in refractive index such as a louver structure or a tilt angle in a light diffusion film, as shown in FIGS. 2 (a), 4 (a) and 6 (a). The angle region determined for each light diffusion film.
  • the anisotropic light diffusion film 10 provided with the louver structure 13 can exhibit incident angle dependency in light transmission and diffusion as shown in FIG. 2A, for example.
  • the anisotropic light diffusion film 10 having the louver structure 13 usually has “anisotropy” as its light diffusion characteristics.
  • anisotropy means, as shown in FIG. 2 (a), when incident light is diffused by the film, in the plane parallel to the film in the diffused emitted light.
  • the light diffusion state means a property that varies depending on the direction in the same plane. More specifically, as shown in FIG.
  • the spreading shape of the diffused light in the anisotropic light diffusing film is a rod shape as shown in FIG.
  • the “incident angle ⁇ 1” of incident light means an incident angle of a component perpendicular to the direction of the louver structure extending along one arbitrary direction along the film surface.
  • the incident angle ⁇ 1 means an angle (°) when the angle with respect to the normal to the incident side surface of the light diffusion film is 0 °.
  • the “light diffusion angle region” means an angle range of diffused light obtained by fixing a point light source at an angle at which incident light is most diffused with respect to the light diffusion film. Shall.
  • the “diffuse light opening angle” is the width of the “light diffusion angle region” described above, and as shown in FIG.
  • the anisotropic light diffusion film has a light exit surface side when the incident angle of incident light is included in the light diffusion incident angle region even if the incident angle is different.
  • substantially the same light diffusion can be performed. Therefore, it can be said that the obtained anisotropic light-diffusion film has a condensing effect
  • the direction change of the incident light inside the region 12 having a relatively high refractive index in the louver structure is a step index type in which the direction changes linearly and zigzag by total reflection as shown in FIG.
  • a gradient index type in which the direction changes in a curved shape may be considered.
  • the interface between the plate-like region 12 having a relatively high refractive index and the plate-like region 14 having a relatively low refractive index is represented by a straight line for the sake of simplicity.
  • the interface is slightly meandering, and each plate-like region forms a complex refractive index distribution structure with branching and extinction. As a result, it is estimated that the non-uniform distribution of optical characteristics enhances the light diffusion characteristics.
  • FIG. 3A shows a top view (plan view) of the isotropic light diffusion film 20, and FIG. 3B shows the isotropic light diffusion film 20 shown in FIG.
  • a cross-sectional view of the isotropic light diffusion film 20 when cut in the vertical direction along AA and viewing the cut surface in the direction of the arrow is shown.
  • 4A shows an overall view of the isotropic light diffusion film 20 having a column structure in the film
  • FIG. 4B shows the isotropic light diffusion film 20 of FIG. 4A in the X direction. Sectional drawing when viewed from above is shown. As shown in the plan view of FIG.
  • the isotropic light diffusion film 20 has a column structure 23 including a columnar body 22 having a relatively high refractive index and a region 24 having a relatively low refractive index. is doing. Further, as shown in the cross-sectional view of FIG. 3B, the columnar object 22 having a relatively high refractive index and the region 24 having a relatively low refractive index are in the normal direction (film thickness) with respect to the isotropic light diffusion film 20. In the direction), each of which has a predetermined width and is alternately arranged.
  • the incident angle of incident light when the incident angle of incident light is in a light-diffusion incident angle area
  • FIG. That is, as shown in FIG. 3B, the incident angle of the incident light with respect to the isotropic light diffusion film 20 is a value in a predetermined angle range with respect to the boundary surface 23 ′ of the column structure 23, that is, a light diffusion incident angle region.
  • the incident light (62, 64) passes through the columnar object 22 having a relatively high refractive index in the column structure along the film thickness direction while changing the direction. It is estimated that the traveling direction of light on the light exit surface side is not uniform.
  • the incident light when the incident light is within the light diffusion incident angle region, it is estimated that the incident light is diffused by the isotropic light diffusion film 20 and becomes diffused light (62 ′, 64 ′).
  • the incident angle of the incident light with respect to the isotropic light diffusion film 20 deviates from the light diffusion incident angle region, the incident light 66 is diffused by the isotropic light diffusion film as shown in FIG.
  • the light is transmitted through the isotropic light diffusion film 20 as it is and becomes transmitted light 66 '.
  • the isotropic light diffusing film 20 having the column structure 23 is based on the same basic principle as the anisotropic light diffusing film described above. For example, as shown in FIG. Can be achieved. However, as shown in FIG. 4A, the isotropic light diffusion film having the column structure 23 usually has “isotropic” as its light diffusion characteristics. This is presumably due to light passing through the column structure 23 while repeating step index type or gradient index type reflection in the column structure even in a cross section perpendicular to the cross section shown in FIG. .
  • “isotropic” means that, as shown in FIG.
  • the diffused emitted light when incident light is diffused by a film, the diffused emitted light is in a plane parallel to the film, This means that the light diffusion state (the shape of the spread of the diffused light) does not change depending on the direction in the same plane. More specifically, as shown in FIG. 4A, the diffusion degree of the diffused outgoing light is circular in a plane parallel to the film.
  • the direction in which light diffusion occurs is not particularly limited, unlike the anisotropic light diffusion film. Therefore, when the “incident angle ⁇ 1” of incident light in the isotropic light diffusion film is referred to, it simply means an angle (°) when the angle with respect to the normal to the incident side surface of the isotropic light diffusion film is 0 °. And About other contents, since it overlaps with the contents of the anisotropic light diffusion film mentioned above, it abbreviate
  • FIG. 5A shows a top view (plan view) of the elliptical light diffusion film 30, and FIG. 5B shows the elliptical light diffusion film 30 along the dotted line AA.
  • FIG. 6A shows an overall view of an elliptical light diffusion film 30 having a predetermined internal structure in the film
  • FIG. 6B shows an elliptical light diffusion film of FIG. 6A.
  • the elliptical light diffusion film 30 includes a plurality of flaky objects 32 having a relatively high refractive index in a region 34 having a relatively low refractive index.
  • a predetermined internal structure 33 is provided which is arranged in a plurality of rows along any one direction along the surface. Further, the plurality of flaky objects 32 arranged in a row are arranged at a predetermined interval, and a region 34 having a relatively low refractive index is interposed in the gap.
  • the flaky object 32 includes an end portion formed by cutting an extension of a louver structure having a high refractive index by a region 34 having a relatively low refractive index, and a plate-like portion sandwiched between the two end portions Consists of.
  • the flaky object 32 is represented by a rectangle. However, in actuality, the shape is close to a rectangle with rounded corners.
  • the flaky object 32 having a relatively high refractive index and the region 34 having a relatively low refractive index are in the normal direction to the elliptical light diffusion film 30 ( In the film thickness direction), the alternating arrangement is maintained.
  • the elliptical light diffusion film 30 provided with the predetermined internal structure 33 is, for example, FIG. 6 (a).
  • the elliptical light diffusion film 30 includes a plurality of flaky objects 32 having a relatively high refractive index in a region 34 having a relatively low refractive index along the film surface. Since it has a predetermined internal structure 33 arranged in a plurality of rows along one arbitrary direction, as shown in FIG.
  • the predetermined internal structure 33 in the elliptical light diffusion film 30 is a so-called hybrid structure of the louver structure 13 in the anisotropic light diffusion film 10 and the column structure 23 in the isotropic light diffusion film 20. More specifically, in the flaky material constituting the predetermined internal structure, it is presumed that the central plate-like portion expresses anisotropic light diffusion and the end portion expresses isotropic light diffusion. For this reason, it is estimated that elliptical light diffusion occurs in a predetermined internal structure.
  • the plate-like region constituting the louver basically has no end portion, light diffusion with strong anisotropy and little isotropic property, that is, anisotropic light diffusion occurs.
  • the column structure since the columnar material constituting the column structure does not have a plate-like portion, light diffusion having strong isotropic property and almost no anisotropy, that is, isotropic light diffusion occurs. Therefore, in the predetermined internal structure provided with the flakes having both the plate-like portion and the end, light diffusion occurs between the louver structure and the column structure, and an elliptical shape having both anisotropy and isotropic properties. It is estimated that light diffusion occurs.
  • the major axis direction in the elliptical light diffusion is a flaky shape arranged in a plurality of rows along any one direction along the film surface. Since the direction is perpendicular to the direction in which the objects are arranged, the “incident angle ⁇ 1” of the incident light is a component perpendicular to the direction in which the flakes are arranged in one arbitrary direction along the film surface.
  • the angle of incidence of Further, at this time, the incident angle ⁇ 1 means an angle (°) when the angle with respect to the normal to the incident side surface of the light diffusion film is 0 °.
  • the “diffuse light opening angle” is a flaky shape arranged in a plurality of rows along any one direction along the film surface, as shown in FIG.
  • the spread angle ⁇ 2 of the diffused light in the major axis direction and the Y direction perpendicular to the X direction as shown in FIG. Two are defined: an opening angle ⁇ 2 ′ of diffused light in the minor axis direction when the cross section is viewed.
  • the light diffusing film of the present invention includes a plurality of flakes having a relatively high refractive index in a region having a relatively low refractive index in any direction along the film surface. And having a predetermined internal structure arranged in a plurality of rows.
  • the predetermined internal structure will be specifically described.
  • a difference between a refractive index of a flaky material having a relatively high refractive index and a refractive index of a region having a relatively low refractive index is set to a value of 0.01 or more.
  • the difference in refractive index is set to a value of 0.01 or more, so that incident light is stably reflected within a predetermined internal structure, and the incident angle dependency and the diffused light opening angle are further improved. It is because it can be made. That is, when the difference in refractive index is less than 0.01, the angle range at which incident light is totally reflected within a predetermined internal structure is narrowed. This is because the opening angle may be excessively narrow.
  • the difference between the refractive index of the flaky material having a relatively high refractive index in the predetermined internal structure and the refractive index of the region having a relatively low refractive index is set to a value of 0.05 or more, More preferably, the value is 0.1 or more.
  • the difference of refractive index is so preferable that it is large, from a viewpoint of selecting the material which can form a predetermined internal structure, about 0.3 is considered to be an upper limit.
  • the light diffusion film of the present invention is at a position (line B) below 50 ⁇ m from the upper end portion (line A) of the flaky material 32 in the film thickness direction.
  • the width of the flaky material 32 is T 50 ( ⁇ m) and the length in the arrangement direction along the film surface of the flaky material 32 is L 50 ( ⁇ m)
  • the following relational expression (1) is satisfied.
  • FIG. 7A is a cross-sectional view (side view) of the light diffusing film 30 cut along a plane orthogonal to the arrangement direction along the film surface of the flaky object 32, and FIG. FIG.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view (top view) of the light diffusing film 30 cut along a plane parallel to the film surface passing through the line B, and FIG. 7C shows a part of the cross-sectional view shown in FIG. It is an enlarged view.
  • 0.05 ⁇ T 50 / L 50 ⁇ 0.9 (1) This is because when T 50 and L 50 satisfy the relational expression (1), a predetermined internal structure is formed in the film, which is different from the conventional louver structure and different from the conventional column structure. This is because light can be diffused in an elliptical shape with respect to a plane parallel to the diffusion film.
  • T 50 / L 50 is a value less than 0.05
  • T 50 / L 50 is 0.9 or more
  • T 50 / L 50 is 0.9 or more
  • At least 0.05, particularly preferred T 50 / L does not mean that the value of 50 is present, the value of T 50 / L 50 within such numerical ranges within a numerical range of less than 0.9
  • the thin piece at a position 50 ⁇ m below the upper end of the thin piece in the film thickness direction of the film is more clearly different from the conventional anisotropic light diffusing film and isotropic light diffusing film.
  • T 50 ( ⁇ m) is the width of the product and L 50 ( ⁇ m) is the length in the arrangement direction along the film surface of the flaky product. More preferably, the following relational expression (1 ′′) is satisfied. 0.08 ⁇ T 50 / L 50 ⁇ 0.8 (1 ′) 0.1 ⁇ T 50 / L 50 ⁇ 0.5 (1 ′′)
  • the width T 50 of the flaky object 32 at a position (line B) 50 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky object 32 is 0.1 to A value within the range of 15 ⁇ m is preferable.
  • the reason for this is that a value within the range according to the width T 50 of the flaky material, the incident light is because it is possible to light diffusion more effectively elliptical shape. That is, if the width T 50 of the flaky material is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light.
  • the width T 50 of the flaky material is a value exceeding 15 ⁇ m, the light passing straight through the flaky material and passing therethrough may increase, and the uniformity of the diffused light may decrease. Accordingly, the width T 50 of the flaky material at a position 50 ⁇ m below the upper end of the flaky material is more preferably set to a value in the range of 0.5 to 10 ⁇ m, and a value in the range of 1 to 5 ⁇ m. Is more preferable.
  • the length L 50 is preferably set to a value within the range of 0.11 to 300 ⁇ m.
  • the reason for this is that a value within the range according to the length L 50 of the flaky material, the incident light is because it is possible to light diffusion more effectively elliptical shape. That is, if the length L 50 of the flaky material is less than 0.11 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light.
  • the length L 50 of the flaky material becomes a value exceeding 300 ⁇ m, light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flaky material becomes too small, and an anisotropic light diffusing film having a conventional louver structure, This is because the same light diffusion characteristics may be obtained. Therefore, it is more preferable that the length L 50 in the arrangement direction along the film surface of the flakes at a position 50 ⁇ m below the upper end of the flakes is a value within the range of 0.56 to 200 ⁇ m. More preferably, the value is within the range of 1 to 100 ⁇ m.
  • the distance P 50 between the plurality of flakes 32 is set to a value in the range of 0.1 to 100 ⁇ m. The reason for this is that when the distance P 50 between the plurality of lamellar objects is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. .
  • the distance P 50 between the plurality of flakes exceeds 100 ⁇ m, the light that passes straight out of the flakes, that is, in the low refractive index region, increases, and the diffused light becomes uniform. This is because there is a case where the property is lowered. Accordingly, the distance P 50 between the plurality of thin pieces in the arrangement direction along the film surface of the thin pieces at a position 50 ⁇ m below the upper end of the thin piece is set to a value within the range of 0.5 to 75 ⁇ m. More preferred is a value in the range of 1 to 50 ⁇ m.
  • the distance P 50 ′ is preferably set to a value within the range of 0.1 to 15 ⁇ m. The reason for this is that when the distance P 50 ′ between the rows of such flaky objects is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. is there.
  • the distance P 50 ′ between the rows of the flakes exceeds 15 ⁇ m, the light that passes straight out of the flakes, that is, in the low refractive index region, increases, This is because the uniformity may be reduced. Accordingly, it is more preferable that the distance P 50 ′ between the rows of the flaky products arranged in a plurality of rows at a position 50 ⁇ m below the upper end of the flaky material is set to a value within the range of 0.5 to 10 ⁇ m. More preferably, the value is within the range of 5 ⁇ m.
  • Relational expression (2) Moreover, it is preferable that the length L in the arrangement direction along the film surface of the flaky material becomes longer from the upper end side in the film thickness direction of the light diffusion film toward the lower side. Further, the width T of the flaky material is preferably increased from the upper side to the lower side in the film thickness direction of the light diffusion film. This is because the incident light can be diffused into an elliptical shape more effectively by configuring the predetermined internal structure in this way. That is, it is presumed that the overall cross-sectional area of the flaky object increases downward from the upper end side, thereby suppressing the return light and promoting the diffusion of the emitted light.
  • FIGS. 7A and 8A to 8B 75 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky material 32 in the film thickness direction of the light diffusion film 30.
  • the width of the flaky product 32 at the position (line C) is T 75 ( ⁇ m) and the length of the flaky product 32 in the arrangement direction along the film surface is L 75 ( ⁇ m)
  • the following relational expression (2 ) Is preferably satisfied.
  • 8A is a cross-sectional view (top view) of the light diffusion film 30 cut along a plane parallel to the film surface passing through the line C
  • FIG. 8B is a cross-sectional view of FIG. It is the enlarged view to which a part in sectional drawing shown in FIG.
  • T 75 / L 75 0.01 ⁇ T 75 / L 75 ⁇ 0.5 (2)
  • T 75 / L 75 is less than 0.01, the light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flakes becomes too small, which is the same as the anisotropic light diffusion film having a conventional louver structure. This is because there may be light diffusion characteristics.
  • T 75 / L 75 is a value of 0.5 or more, the light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flakes becomes too large, and the same light diffusion as the isotropic light diffusion film having the conventional column structure This is because it may become a characteristic.
  • a particularly preferable value of T 75 / L 75 does not exist within a numerical range of 0.01 or more and less than 0.5, and within this numerical range, a value of T 75 / L 75 is present.
  • the ellipticity of the elliptical light diffusion according to various applications can be controlled.
  • the present invention is more clearly different from the conventional anisotropic light diffusion film and isotropic light diffusion film, the flakes at a position 75 ⁇ m below the upper end portion of the flakes in the film thickness direction of the film.
  • the following relational expression (2 ′) is satisfied, where the width of the object is T 75 ( ⁇ m) and the length of the flaky object in the arrangement direction along the film surface is L 75 ( ⁇ m). More preferably, the following relational expression (2 ′′) is satisfied. 0.02 ⁇ T 75 / L 75 ⁇ 0.2 (2 ′) 0.05 ⁇ T 75 / L 75 ⁇ 0.1 (2 ′′)
  • the width T of the flaky article 32 at a position (line C) 75 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky article 32 is obtained.
  • 75 is preferably set to a value in the range of 0.1 to 15 ⁇ m. This is because, when the width T 75 of the flaky material is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. On the other hand, when the width T 75 of the flaky material becomes a value exceeding 15 ⁇ m, the light passing straight through the flaky material and passing therethrough may increase, and the uniformity of the diffused light may decrease.
  • the width T 75 of the flaky material at a position 75 ⁇ m below the upper end of the flaky material is more preferably set to a value in the range of 0.5 to 10 ⁇ m, and a value in the range of 1 to 5 ⁇ m. Is more preferable.
  • the film surface of the flaky material 32 at a position (line C) 75 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky material 32 is preferably set to a value in the range of 0.2 to 1500 ⁇ m. This is because, when the length L 75 of the flaky material is a value less than 0.2 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light.
  • the length L 75 of the flakes exceeds 1500 ⁇ m, the light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flakes becomes too small, and the anisotropic light diffusion film having a conventional louver structure, This is because the same light diffusion characteristics may be obtained. Therefore, the length L 75 in the arrangement direction along the film surface of the flakes at a position 75 ⁇ m below the upper end of the flakes is more preferably a value within the range of 1 to 1000 ⁇ m. More preferably, the value is within the range.
  • the film surface of the flaky material 32 at a position (line C) 75 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky material 32 is set to a value within the range of 0.1 to 100 ⁇ m. This is because, when the distance P 75 between the plurality of thin flakes is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. .
  • the distance P 75 between the plurality of flaky objects exceeds 100 ⁇ m, the light that passes straight out of the flaky objects, that is, in the low refractive index region, increases, and the diffused light becomes uniform. This is because there is a case where the property is lowered. Therefore, the distance P 75 between the plurality of thin pieces in the arrangement direction along the film surface of the thin pieces at a position 75 ⁇ m below the upper end of the thin piece is set to a value within the range of 0.5 to 75 ⁇ m. More preferred is a value in the range of 1 to 50 ⁇ m.
  • a plurality of flaky shapes arranged in a plurality of rows at a position (line C) 75 ⁇ m below the upper end portion (line A) of the flaky material 32.
  • the distance P 75 ′ between the rows of the objects 32 is preferably set to a value in the range of 0.1 to 15 ⁇ m. The reason for this is that when the distance P 75 ′ between the rows of flaky objects is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. is there.
  • the distance P 75 ′ between the rows of the flakes exceeds 15 ⁇ m, the light passing straight out of the flakes, that is, in the low refractive index region, increases, This is because the uniformity may be reduced. Therefore, it is more preferable that the distance P 75 ′ between the rows of the flaky products arranged in a plurality of rows at a position 75 ⁇ m below the upper end of the flaky material is set to a value within the range of 0.5 to 10 ⁇ m. More preferably, the value is within a range of 5 ⁇ m.
  • T 100 / L 100 0.005 ⁇ T 100 / L 100 ⁇ 0.1 (3)
  • T 100 / L 100 is less than 0.005
  • the light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flakes becomes too small, which is the same as the conventional anisotropic light diffusion film having a louver structure. This is because there may be light diffusion characteristics.
  • T 100 / L 100 exceeds 0.1, the light diffusion in the direction parallel to the arrangement direction of the flakes becomes too large, and the same light as the isotropic light diffusion film having the conventional column structure. This is because there may be diffusion characteristics.
  • a particularly preferable value of T 100 / L 100 does not exist within a numerical range of 0.005 or more and less than 0.1, and a value of T 100 / L 100 within such a numerical range.
  • the ellipticity of the elliptical light diffusion according to various applications can be controlled.
  • the flaky shape at a position below 100 ⁇ m from the upper end of the flaky material in the film thickness direction of the film is more clearly different from the conventional anisotropic light diffusing film and isotropic light diffusing film.
  • the width T of the flaky article 32 at a position (line D) 100 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky article 32 is obtained. It is preferable to set 100 to a value within the range of 0.1 to 15 ⁇ m. This is because, when the width T 100 of the flaky material is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. On the other hand, when the width T 100 of the flaky material is a value exceeding 15 ⁇ m, light passing straight through the flaky material and passing therethrough may increase, and the uniformity of the diffused light may decrease.
  • the width T 100 of the flaky material at a position 100 ⁇ m below the upper end of the flaky material is more preferably set to a value in the range of 0.5 to 10 ⁇ m, and a value in the range of 1 to 5 ⁇ m. Is more preferable.
  • the film surface of the flaky article 32 at a position (line D) 100 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky article 32 is preferably set to a value in the range of 1 to 3000 ⁇ m. This is because, when the length L 100 of the flaky material is a value less than 1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light.
  • the length L 100 in the arrangement direction along the film surface of the flakes at a position 100 ⁇ m below the upper end of the flakes is more preferably set to a value within the range of 5 to 2000 ⁇ m. More preferably, the value is within the range.
  • the film surface of the flaky article 32 at a position (line D) 100 ⁇ m below the upper end (line A) of the flaky article 32 is set to a value within the range of 0.1 to 100 ⁇ m. The reason for this is that when the distance P 100 between the plurality of flakes is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. .
  • the distance P 100 between the plurality of flakes exceeds 100 ⁇ m, the light that passes straight out of the flakes, that is, in the low refractive index region, increases, and the diffused light becomes uniform. This is because there is a case where the property is lowered. Accordingly, the distance P 100 between the plurality of flaky objects in the arrangement direction along the film surface of the flaky objects at a position 100 ⁇ m below the upper end of the flaky objects is set to a value within the range of 0.5 to 75 ⁇ m. More preferred is a value in the range of 1 to 50 ⁇ m.
  • a plurality of flaky shapes arranged in a plurality of rows at a position (line D) 100 ⁇ m below the upper end portion (line A) of the flaky material 32.
  • the distance P 100 ′ between the rows of the objects 32 is preferably set to a value within the range of 0.1 to 15 ⁇ m. The reason for this is that when the distance P 100 ′ between the rows of such flakes is less than 0.1 ⁇ m, it may be difficult to exhibit light diffusion characteristics regardless of the incident angle of incident light. is there.
  • the distance P 100 ′ between the rows of the flakes exceeds 15 ⁇ m, the light passing straight through the flakes, that is, in the low refractive index region, increases, This is because the uniformity may be reduced. Accordingly, it is more preferable that the distance P 100 ′ between the rows of the flaky products arranged in a plurality of rows at a position 100 ⁇ m below the upper end of the flaky material is set to a value within the range of 0.5 to 10 ⁇ m. More preferably, the value is within the range of 5 ⁇ m.
  • the length Na of the flake 32 in the film thickness direction is set to a value in the range of 50 to 500 ⁇ m. preferable.
  • the reason for this is that when the length Na is less than 50 ⁇ m, the incident light that goes straight through the predetermined internal structure increases, making it difficult to obtain sufficient incident angle dependence and diffused light opening angle. This is because there may be cases.
  • the predetermined internal structure formed at the beginning is formed when the composition for light diffusion film is irradiated with active energy rays to form the predetermined internal structure.
  • the length Na in the film thickness direction of the flaky material is more preferably set to a value within the range of 70 to 300 ⁇ m, and further preferably set to a value within the range of 80 to 200 ⁇ m.
  • the predetermined internal structure does not need to be formed to the upper-lower-end part in the film thickness direction of a film.
  • the width Nb of the upper and lower end portions where the predetermined internal structure is not formed is generally a value within the range of 0 to 50 ⁇ m, although it depends on the thickness of the film, preferably within the range of 0 to 5 ⁇ m. More preferably, it is a value.
  • the flakes 32 are preferably inclined at a constant inclination angle ⁇ a with respect to the film thickness direction of the film 30.
  • the reason for this is that the light diffusion incident angle region can be adjusted by inclining the flaky material at a constant inclination angle ⁇ a.
  • ⁇ a is an inclination angle measured in a cross section when the film is cut along a plane perpendicular to the arrangement direction of the flakes, and the flakes when the angle of the normal to the film surface is 0 ° The inclination angle (°). More specifically, as shown in FIGS.
  • the inclination angle when the flaky object 32 is inclined to the right is used as a reference, and the inclination angle when the flaky object 32 is inclined to the left is expressed as minus. To do.
  • the flaky thing is bent. This is because the flakes 32 are bent, so that the incident light that goes straight through the predetermined internal structure can be reduced and the uniformity of light diffusion can be improved.
  • a bent flake-like material can be obtained by irradiating light while changing the irradiation angle of irradiation light when performing active energy ray irradiation, but is a material that forms a predetermined internal structure. It also depends greatly on the type of substance.
  • the film thickness of the light diffusion film is preferably set to a value in the range of 100 to 500 ⁇ m.
  • the reason for this is that more excellent incident angle dependency can be obtained by setting the film thickness of the light diffusion film to a value within such a range. That is, when the film thickness of the light diffusion film is less than 100 ⁇ m, the light traveling straight in the predetermined internal structure increases, and it may be difficult to show the light diffusion characteristics.
  • the film thickness of the light diffusing film exceeds 500 ⁇ m, the internal structure formed at the beginning is formed when the composition for light diffusing film is irradiated with active energy rays to form a predetermined internal structure.
  • the thickness of the light diffusion film is more preferably set to a value within the range of 130 to 300 ⁇ m, and further preferably set to a value within the range of 150 to 250 ⁇ m.
  • the light-diffusion film of this invention may be equipped with the adhesive layer for laminating
  • the pressure-sensitive adhesive constituting the pressure-sensitive adhesive layer is not particularly limited, and conventionally known pressure-sensitive adhesives such as acrylic, silicone, urethane, and rubber can be used.
  • ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 when ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 is less than 0.2, it becomes close to anisotropic light diffusion, and it may be difficult to brighten the entire display surface.
  • ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 exceeds 0.9, it is close to isotropic light diffusion, and there is a case where useless diffused light may exist in a rectangular display.
  • a particularly preferable value of ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 does not exist within a numerical range of 0.2 to 0.9, and the value of ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 is appropriately changed within the numerical range. Thereby, the optimal elliptical light diffusion according to various uses can be obtained.
  • the elliptical light diffusion obtained when the incident light is diffused by the light diffusion film More preferably, the following relational expression (4 ′) is satisfied when the opening angle of diffused light in the major axis direction is ⁇ 2 (°) and the opening angle of diffused light in the minor axis direction is ⁇ 2 ′ (°): More preferably, the following relational expression (4 ′′) is satisfied. 0.3 ⁇ ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 ⁇ 0.8 (4 ′) 0.4 ⁇ ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 ⁇ 0.7 (4 ′′)
  • the light diffusion film of the present invention can be produced, for example, by a production method including the following steps (a) to (c).
  • (A) Step of preparing a composition for light diffusing film (b) Step of applying the composition for light diffusing film to a process sheet and forming a coating layer (c) Irradiating active energy rays to the coating layer An orientation in which the incident angle width of the active energy ray takes a minimum value at an arbitrary point located on the surface of the coating layer where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum.
  • the angle direction and the azimuth angle direction where the incident angle width of the active energy ray takes the maximum value are orthogonal to each other, and the minimum value of the incident angle width of the active energy ray is set to 10 ° or less, and Step of setting the maximum incident angle width of energy rays to a value in the range of more than 10 ° and not more than 40 °
  • Step of setting the maximum incident angle width of energy rays to a value in the range of more than 10 ° and not more than 40 °
  • This process is a process of preparing the predetermined composition for light-diffusion films. More specifically, it is a step of mixing at least two polymerizable compounds having different refractive indexes, a photopolymerization initiator, and other additives as required.
  • the mixture may be stirred as it is at room temperature. However, from the viewpoint of improving uniformity, for example, stirring is performed under a heating condition of 40 to 80 ° C. to obtain a uniform mixed solution. Is preferred.
  • the composition for light diffusion films will be described more specifically.
  • a polymerizable compound having a relatively high refractive index (hereinafter sometimes referred to as component (A)).
  • component (A) a polymerizable compound having a relatively high refractive index
  • the main component is preferably a (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings. The reason for this is that by including a specific (meth) acrylic acid ester as the component (A), the polymerization rate of the component (A) is changed to a polymerizable compound having a relatively low refractive index (hereinafter referred to as (B).
  • the polymerization rate between these components can be effectively reduced by making the polymerization rate faster than the polymerization rate of the component) and causing a predetermined difference in the polymerization rate between these components. It is to be done.
  • a plurality of flaky materials having a relatively high refractive index derived from the component (A) A predetermined internal structure in which a plurality of rows are arranged along an arbitrary direction along the surface can be efficiently formed.
  • the monomer stage has sufficient compatibility with the component (B), but a plurality of stages in the polymerization process. Then, it is presumed that the compatibility with the component (B) can be reduced to a predetermined range and the predetermined internal structure can be formed more efficiently. Further, by including a specific (meth) acrylic acid ester as the component (A), the refractive index of the region derived from the component (A) in the predetermined internal structure is increased, and the region derived from the component (B) The difference from the refractive index can be adjusted to a predetermined value or more.
  • the refractive index is relatively high in a region where the refractive index is relatively low. It is possible to efficiently form a predetermined internal structure in which a plurality of flaky objects are arranged in a plurality of rows along an arbitrary direction along the film surface.
  • the “(meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings” means a compound having a plurality of aromatic rings in the ester residue portion of the (meth) acrylic acid ester.
  • “(Meth) acrylic acid” means both acrylic acid and methacrylic acid.
  • Examples of the (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings as the component (A) include, for example, biphenyl (meth) acrylate, naphthyl (meth) acrylate, anthracyl (meth) acrylate, Benzylphenyl (meth) acrylate, biphenyloxyalkyl (meth) acrylate, naphthyloxyalkyl (meth) acrylate, anthracyloxyalkyl (meth) acrylate, benzylphenyloxyalkyl (meth) acrylate, or aromatic Examples thereof include those in which a part of hydrogen atoms on the ring are substituted by halogen, alkyl, alkoxy, halogenated alkyl or the like.
  • the (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings as the component (A) includes a compound containing a biphenyl ring, and particularly includes a biphenyl compound represented by the following general formula (1). It is preferable.
  • R 1 to R 10 are independent from each other, and at least one of R 1 to R 10 is a substituent represented by the following general formula (2), and the rest is hydrogen. It is a substituent of any one of an atom, a hydroxyl group, a carboxyl group, an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, a carboxyalkyl group and a halogen atom.
  • R 11 is a hydrogen atom or a methyl group, the carbon number n is an integer of 1 to 4, and the repeating number m is an integer of 1 to 10.
  • the reason for this is that by including a biphenyl compound having a specific structure as the component (A), a predetermined difference is caused in the polymerization rate of the component (A) and the component (B), and the component (A) and the component (B) This is because it is estimated that the compatibility between the two components can be reduced by reducing the compatibility with the component to a predetermined range. Moreover, the refractive index of the area
  • R 1 to R 10 in the general formula (1) include any of an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, and a carboxyalkyl group
  • the number of carbon atoms in the alkyl portion is A value within the range of 1 to 4 is preferable. This is because when the number of carbon atoms exceeds 4, the polymerization rate of the component (A) decreases or the refractive index of the region derived from the component (A) becomes too low, resulting in a predetermined internal This is because it may be difficult to efficiently form the structure.
  • R 1 to R 10 in the general formula (1) include any of an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, and a carboxyalkyl group
  • the carbon number of the alkyl portion is A value in the range of 1 to 3 is more preferable, and a value in the range of 1 to 2 is more preferable.
  • R 1 to R 10 in the general formula (1) are preferably a halogenated alkyl group or a substituent other than a halogen atom, that is, a halogen-free substituent. This is because, when the light diffusion film is discarded, generation of dioxins due to incineration is prevented, which is preferable from the viewpoint of environmental protection.
  • the conventional light diffusion film in order to obtain a desired internal structure, it is common that halogen substitution is performed on the monomer component for the purpose of increasing the refractive index of the monomer component.
  • the biphenyl compound represented by the general formula (1) can have a high refractive index even when halogen substitution is not performed. Therefore, if it is a light-diffusion film formed by photocuring the composition for light-diffusion films in this invention, even if it is a case where halogen is not included, favorable incident angle dependence can be exhibited.
  • any one of R 2 to R 9 in the general formula (1) is preferably a substituent represented by the general formula (2).
  • the reason for this is that by setting the position of the substituent represented by the general formula (2) to a position other than R 1 and R 10 , the components (A) are oriented and crystallized in the stage before photocuring. This is because it can be effectively prevented. Furthermore, it is liquid at the monomer stage before photocuring, and apparently can be uniformly mixed with the component (B) without using a diluting solvent or the like. As a result, in the photocuring stage, it is possible to aggregate and phase separate the component (A) and the component (B) at a fine level, and more efficiently obtain a light diffusion film having a predetermined internal structure. It is because it can do. Furthermore, from the same viewpoint, it is particularly preferable that any one of R 3 , R 5 , R 6 and R 8 in the general formula (1) is a substituent represented by the general formula (2).
  • the repeating number m in the substituent represented by the general formula (2) is usually preferably an integer of 1 to 10. The reason for this is that when the number of repetitions m exceeds 10, the oxyalkylene chain connecting the polymerization site and the biphenyl ring becomes too long, which may inhibit the polymerization of the components (A) at the polymerization site. Because. Therefore, the repeating number m in the substituent represented by the general formula (2) is more preferably an integer of 1 to 4, and particularly preferably an integer of 1 to 2. From the same viewpoint, it is preferable that the carbon number n in the substituent represented by the general formula (2) is usually an integer of 1 to 4.
  • the carbon number n in the substituent represented by the general formula (2) is more preferably an integer of 2 to 4, particularly preferably an integer of 2 to 3.
  • biphenyl compound represented by the general formula (1) compounds represented by the following formulas (3) to (4) can be preferably exemplified.
  • the molecular weight of the component (A) is preferably set to a value within the range of 200 to 2,500. The reason for this is that by setting the molecular weight of component (A) within a predetermined range, the polymerization rate of component (A) can be further increased, and the copolymerizability of component (A) and component (B) can be made more effective. This is because it is estimated that it can be lowered.
  • the molecular weight of the component (A) is more preferably set to a value within the range of 240 to 1,500, and further preferably set to a value within the range of 260 to 1,000.
  • the molecular weight of component (A) can be determined from the calculated value obtained from the molecular composition and the atomic weight of the constituent atoms, and can also be measured as a weight average molecular weight using gel permeation chromatography (GPC). .
  • composition for light-diffusion films in this invention contains (A) component as a monomer component which forms the area
  • (A) component is preferably contained as one component. This is because, by configuring in this way, it is possible to effectively suppress variations in the refractive index in the region derived from the component (A), that is, in a flaky material having a relatively high refractive index, and to achieve a predetermined internal structure. This is because the provided light diffusion film can be obtained more efficiently.
  • the third component for making the component (A) compatible with the component (B) when the compatibility of the component (A) with the component (B) is low, for example, when the component (A) is a halogen compound or the like, the third component for making the component (A) compatible with the component (B) In other cases, other components (A) (for example, non-halogen compounds) are used in combination.
  • the refractive index in a region where the refractive index derived from the component (A) is relatively high may vary or be easily lowered.
  • the refractive index difference from the region having a relatively low refractive index derived from the component (B) may become non-uniform or may be excessively lowered.
  • a monomer component having a high refractive index that is compatible with the component (B) and use it as the sole component (A).
  • the biphenyl compound represented by the formula (3) as the component (A) has a low viscosity, it has compatibility with the component (B), so it is used as a single component (A). can do.
  • the refractive index of the component (A) is preferably set to a value in the range of 1.5 to 1.65. This is because the difference between the refractive index of the region derived from the component (A) and the refractive index of the region derived from the component (B) is obtained by setting the refractive index of the component (A) within the range. This is because the light diffusing film having a predetermined internal structure can be adjusted more easily and more efficiently. That is, when the refractive index of the component (A) is less than 1.5, the difference from the refractive index of the component (B) becomes too small, and it may be difficult to obtain an effective light diffusion angle region. Because there is.
  • the refractive index of the component (A) is more preferably set to a value within the range of 1.52 to 1.62, and further preferably set to a value within the range of 1.56 to 1.6.
  • the above-described refractive index of the component (A) means the refractive index of the component (A) before being cured by light irradiation.
  • the refractive index can be measured according to, for example, JIS K0062.
  • the content of the component (A) in the composition for light diffusion film is 25 to 100 parts by weight based on 100 parts by weight of the component (B) which is a polymerizable compound having a relatively low refractive index, which will be described later. A value within the range of 400 parts by weight is preferred.
  • the reason for this is that when the content of the component (A) is less than 25 parts by weight, the ratio of the component (A) to the component (B) decreases and the width of the flakes derived from the component (A) This is because it may become difficult to obtain an internal structure having a good incident angle dependency. Moreover, it is because the length of the thin piece in the thickness direction of a light-diffusion film becomes inadequate, and may not show light diffusibility.
  • the content of the component (A) exceeds 400 parts by weight, the ratio of the component (A) to the component (B) increases, and the width of the flakes derived from the component (A) This is because it may become excessively large and, on the contrary, it may be difficult to obtain a predetermined internal structure having good incident angle dependency. Moreover, it is because the length of the thin piece in the thickness direction of a light-diffusion film becomes inadequate, and may not show light diffusibility. Therefore, the content of the component (A) is more preferably set to a value within the range of 40 to 300 parts by weight, with respect to 100 parts by weight of the component (B). More preferably.
  • the type of the polymerizable compound (component (B)) having a relatively low refractive index is particularly
  • the main component is not limited, and examples thereof include urethane (meth) acrylate, (meth) acrylic polymer having (meth) acryloyl group in the side chain, (meth) acryloyl group-containing silicone resin, unsaturated polyester resin, and the like.
  • urethane (meth) acrylate is preferable.
  • urethane (meth) acrylate is (B1) a compound containing at least two isocyanate groups, (B2) a polyol compound, preferably a diol compound, particularly preferably a polyalkylene glycol, and (B3) a hydroxyalkyl (meth). Formed from acrylate.
  • the component (B) includes an oligomer having a urethane bond repeating unit.
  • compounds containing at least two isocyanate groups as component (B1) include, for example, 2,4-tolylene diisocyanate, 2,6-tolylene diisocyanate, and 1,3-xylylene diisocyanate.
  • Arocyclic polyisocyanates such as 1,4-xylylene diisocyanate, aliphatic polyisocyanates such as hexamethylene diisocyanate, isophorone diisocyanate (IPDI), hydrogenated diphenylmethane diisocyanate, etc.
  • Isocyanates and their biurets, isocyanurates, and adducts that are a reaction with low molecular weight active hydrogen-containing compounds such as ethylene glycol, propylene glycol, neopentyl glycol, trimethylolpropane, castor oil (for example, Xylylene diisocyanate Inert based trifunctional adduct), and the like.
  • IPDI isophorone diisocyanate
  • examples of the polyalkylene glycol (B2) include polyethylene glycol, polypropylene glycol, polybutylene glycol, and polyhexylene glycol. Particularly preferred is glycol. This is because polypropylene glycol can be handled without a solvent because of its low viscosity. Moreover, if it is a polypropylene glycol, when it hardens
  • the weight average molecular weight of (B) component can be mainly adjusted with the weight average molecular weight of (B2) component.
  • the weight average molecular weight of the component (B2) is usually 2,300 to 19,500, preferably 4,300 to 14,300, and particularly preferably 6,300 to 12,300.
  • examples of the hydroxyalkyl (meth) acrylate as the component (B3) include 2-hydroxyethyl (meth) acrylate, 2-hydroxypropyl (meth) acrylate, 3 -Hydroxypropyl (meth) acrylate, 2-hydroxybutyl (meth) acrylate, 3-hydroxybutyl (meth) acrylate, 4-hydroxybutyl (meth) acrylate and the like.
  • hydroxyalkyl methacrylate is more preferable, and 2-hydroxyethyl methacrylate is particularly preferable. Is more preferable.
  • the synthesis of urethane (meth) acrylate by the components (B1) to (B3) can be carried out according to a conventional method.
  • the ratio is 2: 1: 2.
  • Weight average molecular weight of the component (B) is preferably set to a value within the range of 3,000 to 20,000. This is because, by setting the weight average molecular weight of the component (B) within a predetermined range, a predetermined difference is caused in the polymerization rate of the component (A) and the component (B), and the copolymerizability of both components is effectively improved. This is because it can be lowered.
  • the weight average molecular weight of the component (B) exceeds 20,000, the refractive index derived from the component (A) is relatively low in the region where the refractive index derived from the component (B) is relatively low. It is difficult to form a predetermined internal structure in which a plurality of thin flaky objects are arranged in a plurality of rows along any one direction along the film surface, or in combination with the component (A) This is because the solubility may decrease excessively and the component (A) may precipitate in the coating stage. Therefore, the weight average molecular weight of the component (B) is more preferably set to a value within the range of 5,000 to 15,000, and further preferably set to a value within the range of 7,000 to 13,000. In addition, the weight average molecular weight of (B) component can be measured using a gel permeation chromatography (GPC).
  • GPC gel permeation chromatography
  • (B) component may use together 2 or more types from which molecular structure and a weight average molecular weight differ, from a viewpoint of suppressing the dispersion
  • the refractive index of the component (B) is preferably set to a value in the range of 1.4 to 1.55. This is because the difference between the refractive index of the region derived from the component (A) and the refractive index of the region derived from the component (B) is obtained by setting the refractive index of the component (B) within the range. This is because the light diffusing film having a predetermined internal structure can be adjusted more easily and more efficiently. That is, when the refractive index of the component (B) is less than 1.4, the difference with the refractive index of the component (A) increases, but the compatibility with the component (A) is extremely deteriorated, and a predetermined This is because the internal structure may not be formed.
  • the refractive index of the component (B) is more preferably set to a value within the range of 1.45 to 1.54, and further preferably set to a value within the range of 1.46 to 1.52.
  • the refractive index of (B) component mentioned above means the refractive index of (B) component before hardening by light irradiation.
  • the refractive index can be measured, for example, according to JIS K0062.
  • the difference between the refractive index of the component (A) and the refractive index of the component (B) is preferably set to a value of 0.01 or more.
  • the reason for this is that a light diffusion film having a better incident angle dependency in light transmission and diffusion and a wider light diffusion incident angle region is obtained by setting the difference in refractive index to a value within a predetermined range. Because it can. That is, when the difference in refractive index is less than 0.01, the angle range in which incident light is totally reflected within a predetermined internal structure is narrowed, so that the opening angle in light diffusion may be excessively narrowed. Because.
  • the difference between the refractive index of the component (A) and the refractive index of the component (B) is more preferably set to a value in the range of 0.05 to 0.5, preferably 0.1 to 0.2. More preferably, the value is within the range.
  • the refractive index of (A) component and (B) component here means the refractive index of (A) component and (B) component before hardening by light irradiation.
  • the content of the component (B) in the composition for light diffusing film is a value within the range of 10 to 80% by weight with respect to 100% by weight of the total amount of the composition for light diffusing film. It is preferable to do.
  • the reason for this is that when the content of the component (B) is less than 10% by weight, the ratio of the component (B) to the component (A) decreases, and the region derived from the component (B) becomes (A This is because it may be too small compared with the region derived from the component, and it may be difficult to obtain a predetermined internal structure having good incident angle dependency.
  • the content of the component (B) is more preferably set to a value within the range of 20 to 70% by weight, with respect to the total amount of the light diffusing film composition of 100% by weight, preferably 30 to 60% by weight. More preferably, the value is within the range.
  • the composition for a light diffusion film in the present invention it is preferable to contain a photopolymerization initiator as the component (C) if desired.
  • a photopolymerization initiator refers to a compound that generates radical species by irradiation with active energy rays such as ultraviolet rays.
  • photopolymerization initiators examples include benzoin, benzoin methyl ether, benzoin ethyl ether, benzoin isopropyl ether, benzoin-n-butyl ether, benzoin isobutyl ether, acetophenone, dimethylaminoacetophenone, 2,2-dimethoxy-2-phenylacetophenone.
  • 2,2-diethoxy-2-phenylacetophenone 2-hydroxy-2-methyl-1-phenylpropan-1-one, 1-hydroxycyclohexyl phenyl ketone, 2-methyl-1- [4- (methylthio) phenyl] -2-morpholino-propan-1-one, 4- (2-hydroxyethoxy) phenyl-2- (hydroxy-2-propyl) ketone, benzophenone, p-phenylbenzophenone, 4,4-diethyl Minobenzophenone, dichlorobenzophenone, 2-methylanthraquinone, 2-ethylanthraquinone, 2-tertiarybutylanthraquinone, 2-aminoanthraquinone, 2-methylthioxanthone, 2-ethylthioxanthone, 2-chlorothioxanthone, 2,4-dimethylthioxanthone, 2,4-diethylthioxanthone, benzyldimethyl
  • the content in the case of containing the photopolymerization initiator is set to a value within the range of 0.2 to 20 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the total amount of the component (A) and the component (B).
  • the value is preferably in the range of 0.5 to 15 parts by weight, more preferably in the range of 1 to 10 parts by weight.
  • Additives other than the above-mentioned compounds can be appropriately added within the range not impairing the effects of the present invention.
  • additives include antioxidants, ultraviolet absorbers, antistatic agents, polymerization accelerators, polymerization inhibitors, infrared absorbers, plasticizers, diluting solvents, and leveling agents.
  • the content of such an additive is preferably a value within the range of 0.01 to 5 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the total amount of the component (A) and the component (B). The value is more preferably in the range of 0.02 to 3 parts by weight, and still more preferably in the range of 0.05 to 2 parts by weight.
  • Process (b) is a process of apply
  • the process sheet either a plastic film or paper can be used.
  • the plastic film include polyester films such as polyethylene terephthalate films, polyolefin films such as polyethylene films and polypropylene films, cellulose films such as triacetyl cellulose films, and polyimide films.
  • the paper include glassine paper, coated paper, and laminated paper.
  • seat since it is excellent in sheet
  • seat 2 it is more preferable that it is a plastic film excellent in the dimensional stability with respect to a heat
  • a plastic film among those described above, a polyester film, a polyolefin film and a polyimide film are preferably exemplified.
  • a release layer is provided on the application surface side of the composition for the light diffusion film in the process sheet in order to facilitate the release of the obtained light diffusion film from the process sheet after photocuring.
  • a release layer can be formed using a conventionally known release agent such as a silicone release agent, a fluorine release agent, an alkyd release agent, or an olefin release agent.
  • the thickness of the process sheet is usually preferably a value in the range of 25 to 200 ⁇ m.
  • Examples of the method for applying the light diffusing film composition on the process sheet include conventionally known methods such as knife coating, roll coating, bar coating, blade coating, die coating, and gravure coating. Can be performed.
  • the thickness of the coating layer is preferably set to a value in the range of 80 to 700 ⁇ m. This is because the predetermined internal structure can be formed more efficiently by setting the thickness of the coating layer to a value within this range. That is, when the film thickness of the coating layer is less than 80 ⁇ m, the length of the film in the film thickness direction of the predetermined internal structure to be formed is insufficient, and the incident light that goes straight through the predetermined internal structure increases. This is because it may be difficult to obtain the uniformity of the intensity of the diffused light within the light diffusion angle region.
  • the thickness of the coating layer exceeds 700 ⁇ m
  • the coating layer is irradiated with active energy rays to form a predetermined internal structure
  • photopolymerization is performed by the predetermined internal structure formed initially. This is because it may be difficult to form a desired internal structure due to diffusion of the traveling direction. Therefore, the thickness of the coating layer is more preferably set to a value within the range of 100 to 500 ⁇ m, and further preferably set to a value within the range of 120 to 300 ⁇ m.
  • a linear light source 125 as an active energy ray light source and an incident angle for adjusting the incident angle width of the active energy ray from the linear light source 125.
  • the incident angle width adjusting member 200 is disposed between the linear light source 125 and the coating layer 1 and in the active energy ray emission region from the linear light source 125.
  • the incident angle width adjusting member 200 is composed of a plurality of plate-like members 210, and the plurality of plate-like members 210 are parallel to each other with their main surfaces facing each other. It is preferable that the main surface is parallel to the vertical direction while being arranged. The reason for this is that, by performing the active energy ray irradiation preparation step in this manner, the active energy rays from the linear light source are converted into active energy whose incident angle width is controlled to a value within a predetermined range for each azimuth direction.
  • a plurality of plate-like members are arranged in parallel with their main surfaces facing each other”, but direct light from a linear light source is a value within a predetermined range of incident angle width for each azimuth angle direction. From the viewpoint of conversion to active energy rays controlled to a substantially constant value, it is sufficient if it is substantially parallel.
  • “between the linear light source 125 and the coating layer 1 and in the active energy ray emission region from the linear light source 125” means, for example, as shown in FIG. When the active energy ray is irradiated vertically downward from above, the light source 125 is vertically below the linear light source 125 and vertically above the coating layer 1.
  • the elliptical light diffusion film of the present invention has a predetermined internal structure as shown in FIGS. 5 (a) to 5 (b) and FIGS. 6 (a) to 6 (c).
  • a predetermined internal structure it is preferable to irradiate the coating layer with an active energy ray whose incident angle width is controlled to a value within a predetermined range for each azimuth angle direction. More specifically, as shown in FIGS. 12A to 12C, on the surface of the coating layer 1, an arbitrary position located on the region where the illuminance of the active energy ray 60 from the active energy ray light source 125 is maximized.
  • the azimuth angle direction X at which the incident angle width of the active energy ray takes the minimum value ⁇ 3 and the azimuth angle direction Y at which the incident angle width of the active energy ray takes the maximum value ⁇ 4 at one point R are orthogonal to each other, and
  • the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width of the active energy ray is set to a value of 10 ° or less, and the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray is set to a value in the range of more than 10 ° and 40 ° or less. preferable.
  • FIG. 12 (a) is a plan view when viewed from above the coating layer 1
  • FIG. 12 (b) is a side view when viewed from the direction Y in FIG. 12 (a).
  • 3 is a diagram illustrating an incident angle width of an active energy ray in an azimuth angle direction X
  • FIG. FIG. 12C is a side view when viewed from the direction X in FIG. 12A, and shows the incident angle width of the active energy ray in the azimuth angle direction Y.
  • a region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum on the surface of the coating layer means a linear light source as an active energy ray light source as shown in FIGS.
  • the active energy ray light source is in the vicinity of the projection line obliquely downward to the right of the center line of the linear light source on the surface of the coating layer. It becomes the area where the illuminance of the active energy ray from the maximum.
  • the azimuth angle direction at which the incident angle width of the active energy ray takes the minimum value at any point located on the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum "When the linear light source 125 is used as the active energy ray light source as shown in FIGS. 12 (a) to 12 (c), the incident angle width of the active energy ray 60 is minimum as shown in FIG. 12 (b).
  • the azimuth angle direction X takes the value ⁇ 3, and the direction is orthogonal to the axial direction of the linear light source 125.
  • the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width of the active energy line 60 at the point R as “any one point” is two from the point R to the cross-sectional circle of the linear light source 125 as shown in FIG. The angle formed by the tangent line.
  • the azimuth angle direction in which the incident angle width of the active energy ray has a maximum value at any one point on the surface of the coating layer on the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum When the linear light source 125 is used as the active energy ray light source as shown in FIGS. 12A to 12C, the incident angle width of the active energy ray 60 is the maximum value as shown in FIG.
  • the azimuth angle direction Y takes ⁇ 4, and is the azimuth angle direction orthogonal to the azimuth angle direction X described above.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy line 60 at the point R as an “arbitrary point” is a line in the two adjacent plate-like members 210 from the point R as shown in FIG. The angle formed by two tangents to the end on the side of the light source 125.
  • the azimuth angle direction X in which the incident angle width of the active energy ray takes the minimum value ⁇ 3 and the azimuth angle direction Y in which the incident angle width of the active energy ray takes the maximum value ⁇ 4 are orthogonal to each other, thereby efficiently.
  • a predetermined internal structure can be formed.
  • the active energy ray light source used is not limited to the linear light source.
  • the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source becomes maximum is the irradiation of the active energy ray, while the illuminance light meter is installed on the process sheet not provided with the coating layer, and the process sheet is moved It can also be easily specified by plotting the amount of illuminance.
  • the incident angle width adjusting member at any one point located on the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum.
  • the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width of the active energy ray shown in FIG. 12B exceeds 10 °, the incident angle widths in both the azimuth directions X and Y are large, and the scattered light is applied. In the same manner as the above, there are cases where the film does not exhibit any diffusion characteristics. On the other hand, if the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width of the active energy ray becomes excessively small, the integrated light amount of the active energy ray becomes excessively low, and the productivity may be extremely lowered.
  • the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width of the active energy ray at any one point on the surface of the coating layer located on the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum is obtained.
  • a value within the range of 0.1 to 7 ° is more preferable, and a value within the range of 0.5 to 5 ° is even more preferable.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray shown in FIG. 12C is a value less than 10 °, the incident angle widths in both the azimuth directions X and Y are small, and parallel light is applied. Similarly, an isotropic light diffusion film having a column structure in the film may be obtained.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray exceeds 40 °, the difference between the incident angle widths in the azimuth directions X and Y becomes too large, and light is directly applied from the linear light source. As in the case of the case, the film may become an anisotropic light diffusion film having a louver structure in the film.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray at an arbitrary point located on the region where the illuminance of the active energy ray from the active energy ray light source is maximum is 12 to 35 °.
  • a value within the range is more preferred, and a value within the range of 15 to 30 ° is even more preferred.
  • FIG. 13 shows a characteristic curve in which the horizontal axis represents the maximum incident angle width ⁇ 4 (°) of the active energy ray and the vertical axis represents ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 ( ⁇ ).
  • ⁇ 2 is the opening angle (°) of the diffused light in the major axis direction in the elliptical light diffusion
  • ⁇ 2 ′ is the elliptical light. It is an opening angle (°) of diffused light in the minor axis direction in diffusion.
  • the value of ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 also changes with the change of the value of ⁇ 4. It is understood that the ellipticity of the elliptical light diffusion can be effectively controlled by adjusting.
  • the interval L1 between the plurality of plate-like members 210 is a value within the range of 1 to 1000 mm, although it depends on the length L3 of the plate-like member 210 in the vertical direction. It is preferable. The reason for this is that by setting the interval L1 in the plurality of plate-like members 210 to a value within such a range, the active energy rays from the linear light source are more effectively incident in the predetermined angle range for each azimuth direction. This is because it can be converted into an active energy ray controlled to a value within the range.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray becomes a value of 10 ° or less. This is because the angle width becomes an isotropic light diffusion film having a column structure in the film, as in the case where parallel light is applied.
  • L1 is too small, heat may be accumulated between the plate-like members and the plate-like member may be distorted.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray is a value exceeding 40 °.
  • the interval L1 between the plurality of plate-like members is more preferably set to a value within the range of 5 to 750 mm, and further preferably set to a value within the range of 10 to 500 mm.
  • the number of plate-like members is four, but this is merely an example, and the actual number of plate-like members is the width of the coating layer to be irradiated with active energy rays. Or, it is determined by various conditions such as the interval L1 in the plurality of plate-like members.
  • the width L2 of the plate-like member 210 is not particularly limited, but it is usually preferably a value in the range of 1 to 5000 mm, and more preferably a value in the range of 10 to 100 mm. .
  • the diameter of the linear light source 125 viewed from the axial direction is usually preferably a value in the range of 5 to 100 mm.
  • the thickness of the plate-like member 210 is preferably set to a value within the range of 0.1 to 5 mm.
  • the reason for this is that the thickness of the plate-like member is set to a value within this range, so that the influence of the shadow caused by the incident angle width adjusting member is suppressed and the distortion of the plate-like member due to the active energy ray is also effective. This is because it can be suppressed. That is, if the thickness of the plate-like member is less than 0.1 mm, distortion may easily occur due to active energy rays. On the other hand, when the thickness of the plate-shaped member exceeds 5 mm, the influence of the shadow of the plate-shaped member becomes large, and it may be difficult to suppress uneven illuminance in the coating layer. Accordingly, the thickness of the plate-like member is more preferably set to a value within the range of 0.5 to 2 mm, and further preferably set to a value within the range of 0.7 to 1.5 mm.
  • the material of the plate-like member 210 is not particularly limited as long as it can absorb light having a low degree of parallelism with the plate-like member 210.
  • an Alster steel plate with heat-resistant black coating is used. be able to.
  • the incident angle width adjusting member 200 it is preferable to arrange the incident angle width adjusting member 200 in a direction in which the plate member intersects the axial direction of the linear light source. Furthermore, it is more preferable that the incident angle width adjusting member 200 is disposed in a direction in which the plate-like member 210 is orthogonal to the axial direction of the linear light source 125 when viewed from above the coating layer. The reason for this is that by arranging the incident angle width adjusting member in this way, the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray can be set even if the values of the intervals L1 in the plurality of plate-like members are the same. This is because it can be made smaller.
  • the interval between the plate-like members viewed in the axial direction of the linear light source is the same L1 value as compared to the case where they are orthogonal. growing.
  • interval of a plate-shaped member becomes large, since the capability to parallelize an active energy ray will become weak, (theta) 4 becomes a big value.
  • the value of L1 must be reduced in order to obtain the same value of ⁇ 4 as when orthogonal. Then, as the value of L1 is decreased, heat is accumulated between the plate-like members and the like, and there is a negative effect that the plate-like member is likely to be distorted.
  • the vertical length L3 of the plate-like member is set to a value within the range of 10 to 1000 mm, although it depends on the interval L1 between the plurality of plate-like members 210. preferable.
  • the reason for this is that by setting the vertical length L3 of the plate-like member to a value within this range, the active energy rays from the linear light source can be more effectively given a predetermined incident angle width for each azimuth direction. This is because it can be converted into an active energy ray controlled to a value within the range.
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray exceeds 40 °, and thus the difference in incident angle width between the azimuth angle directions X and Y This is because the film becomes too large and may become an anisotropic light diffusion film having a louver structure in the film, as in the case of direct light from a linear light source.
  • the maximum incident angle width ⁇ 4 of the active energy ray is 10 ° or less, and therefore the incident angle width is small in both the azimuth directions X and Y.
  • the vertical length L3 of the plate-like member is more preferably set to a value within the range of 20 to 750 mm, and further preferably set to a value within the range of 50 to 500 mm.
  • 14B is a side view of the incident angle width adjusting member 200a shown in FIG. 14A viewed from the axial direction of the linear light source 125.
  • the distance L4 between the upper end of the incident angle width adjusting member 200 and the lower end of the linear light source 125 is set to a value within the range of 0.1 to 1000 mm. preferable.
  • the reason for this is that by setting the distance L4 to a value within this range, the active energy ray from the linear light source is more effectively controlled to a value within a predetermined range for the incident angle width for each azimuth direction. This is because the coating layer can be irradiated with a sufficient amount of active energy rays while being converted into active energy rays. That is, when the distance L4 is less than 0.1 mm, the incident angle width adjusting member becomes too close to the linear light source, and the plate member may be distorted by heat.
  • the distance L4 between the upper end of the incident angle width adjusting member and the lower end of the linear light source is more preferably set to a value in the range of 0.5 to 500 mm, and a value in the range of 1 to 100 mm. More preferably.
  • the distance L5 between the lower end of the incident angle width adjusting member and the surface of the coating layer is preferably set to a value within the range of 0.1 to 1000 mm.
  • the reason for this is that by setting the distance L5 within the range, the active energy ray from the linear light source can be more effectively azimuthed while suppressing the influence of the shadow by the incident angle width adjusting member more effectively. This is because the incident angle width can be converted into an active energy ray controlled to a value within a predetermined range for each angular direction.
  • the distance L5 between the lower end of the incident angle width adjusting member and the surface of the coating layer is more preferably a value within the range of 0.5 to 500 mm, and a value within the range of 1 to 100 mm. More preferably.
  • a parallel light source is used as an active energy ray light source, and this is diffused by an elliptical light diffusing element such as an elliptical light diffusing film to realize ⁇ 3 and ⁇ 4 within a specified range. May be.
  • this step is usually a step of irradiating the coating layer 1 with active energy rays while moving the coating layer 1.
  • this step is usually a step of irradiating the coating layer 1 with active energy rays while moving the coating layer 1.
  • FIGS. 12A to 12C at an arbitrary point R located on the surface of the coating layer 1 on the region where the illuminance of the active energy ray 60 from the active energy ray light source 125 is maximum.
  • the azimuth angle direction X in which the incident angle width of the active energy ray takes the minimum value ⁇ 3 and the azimuth angle direction Y in which the incident angle width of the active energy ray takes the minimum value ⁇ 4 are orthogonal to each other, and the active energy ray
  • the minimum value ⁇ 3 of the incident angle width is set to a value of 10 ° or less
  • the maximum value ⁇ 4 of the incident angle width of the active energy ray is set to a value in the range of more than 10 ° and 40 ° or less.
  • the active energy ray 50 is irradiated to the coating layer 1 formed on the process sheet 2 through the incident angle width adjusting member 200 by ECS-4011GX manufactured by Co., Ltd. Further, it is preferable to further improve the parallelism of the active energy rays 50 by providing light shielding members 123 a and b between the incident angle width adjusting member 200 and the coating layer 1. Furthermore, from the viewpoint of improving the parallelism of the active energy ray 50, a light shielding plate 121 is provided between the linear light source 125 and the incident angle width adjusting member 200, and the active energy ray 50 is directly emitted from the linear light source 125. It is also preferable to use only.
  • the linear ultraviolet lamp 125 when viewed from above the coating layer 1, usually has a value within the range of ⁇ 80 to 80 ° with the direction orthogonal to the moving direction of the coating layer 1 as a reference (0 °). It is preferably installed so as to have a value in the range of ⁇ 50 to 50 °, particularly preferably in the range of ⁇ 30 to 30 °.
  • the irradiation angle ⁇ 5 when the angle of the normal to the surface of the coating layer 1 is 0 ° is usually ⁇ 80 to 80 °. A value within the range is preferable. The reason for this is that if the irradiation angle is outside the range of ⁇ 80 to 80 °, the influence of reflection on the surface of the coating layer 1 increases, making it difficult to form a predetermined internal structure. Because there is.
  • the irradiation angle ⁇ 5 preferably has a width (irradiation angle width) ⁇ 5 ′ of 1 to 80 °.
  • the irradiation angle width ⁇ 5 ′ of the irradiation angle ⁇ 5 is more preferably set to a value within the range of 2 to 45 °, and further preferably set to a value within the range of 5 to 20 °.
  • variety (theta) 5 ' let the angle of the intermediate position just be irradiation angle (theta) 5.
  • the peak illuminance on the surface of the coating layer in active energy ray irradiation is preferably set to a value within the range of 0.01 to 50 mW / cm 2 .
  • a predetermined internal structure can be more stably formed in the film by setting the peak illuminance in active energy ray irradiation to a value within such a range. That is, when the peak illuminance is less than 0.01 mW / cm 2 , it may be difficult to clearly form a predetermined internal structure.
  • the peak illuminance is a value exceeding 50 mW / cm 2 , it is estimated that the curing rate is too high, and the predetermined internal structure may not be clearly formed.
  • the peak illuminance on the surface of the coating layer in active energy ray irradiation is more preferably set to a value in the range of 0.05 to 40 mW / cm 2 , and a value in the range of 0.1 to 30 mW / cm 2. More preferably.
  • the integrated light amount on the surface of the coating layer in active energy ray irradiation is a value within a range of 1 to 1000 mJ / cm 2 .
  • the predetermined internal structure can be more stably formed in the film by setting the integrated light quantity in the active energy ray irradiation to a value within this range. That is, when the integrated light quantity is less than 1 mJ / cm 2 , it may be difficult to sufficiently extend the predetermined internal structure from the top to the bottom.
  • the integrated light amount exceeds 1000 mJ / cm 2 , the resulting light diffusion film may be colored. Therefore, the integrated light amount on the surface of the coating layer in active energy ray irradiation is more preferably in the range of 2 to 500 mJ / cm 2 , and further preferably in the range of 5 to 200 mJ / cm 2. .
  • the moving speed of the coating layer is preferably set to a value within the range of 0.1 to 10 m / min.
  • the reason for this is that an elliptical light diffusion film can be efficiently produced by setting the moving speed of the coating layer to a value within this range. That is, when the moving speed of the coating layer is less than 0.1 m / min, the production efficiency of the elliptical light diffusion film may be extremely lowered. On the other hand, when the moving speed of the coating layer exceeds 10 m / min, the integrated light quantity becomes insufficient, and it may be difficult to sufficiently extend the predetermined internal structure from above to below. Because. Accordingly, the moving speed of the coating layer is more preferably set to a value within the range of 0.2 to 5 m / min, and further preferably set to a value within the range of 0.5 to 3 m / min.
  • an active energy ray with the active energy ray permeable sheet laminated on the upper surface of the coating layer it is also preferable to irradiate an active energy ray with the active energy ray permeable sheet laminated on the upper surface of the coating layer.
  • the reason for this is that by laminating the active energy ray transmissive sheet, the influence of oxygen inhibition can be effectively suppressed and a predetermined internal structure can be formed more efficiently. That is, by laminating an active energy ray transmissive sheet on the upper surface of the coating layer, the coating layer efficiently penetrates the sheet while stably preventing the upper surface of the coating layer from coming into contact with oxygen. This is because active energy rays can be irradiated on the surface.
  • an active energy ray permeable sheet if the active energy ray can permeate
  • the active energy ray irradiation in the step (c) it is preferable to further irradiate the active energy ray so that the integrated light quantity that the coating layer is sufficiently cured is obtained.
  • the active energy rays at this time are intended to sufficiently cure the coating layer, and therefore, random light (scattered light) whose individual vectors are not controlled should be used instead of parallel light or the like. preferable.
  • Example 1 Synthesis of component (B) In a container, 2 mol of isophorone diisocyanate (IPDI) as component (B1) with respect to 1 mol of polypropylene glycol (PPG) having a weight average molecular weight of 9,200 as component (B2), And, after containing 2 mol of 2-hydroxyethyl methacrylate (HEMA) as component (B3), it was reacted according to a conventional method to obtain a polyether urethane methacrylate having a weight average molecular weight of 9,900.
  • IPDI isophorone diisocyanate
  • PPG polypropylene glycol
  • HEMA 2-hydroxyethyl methacrylate
  • the weight average molecular weight of polypropylene glycol and polyether urethane methacrylate is a polystyrene conversion value measured according to the following conditions by gel permeation chromatography (GPC).
  • GPC measuring device manufactured by Tosoh Corporation
  • HLC-8020 -GPC column manufactured by Tosoh Corporation (hereinafter, described in order of passage)
  • TSK guard column HXL-H
  • composition for light diffusing film 100 parts by weight of polyether urethane methacrylate having a weight average molecular weight of 9,900 as the obtained component (B) is represented by the following formula (3) as the component (A).
  • O-Phenylphenoxyethoxyethyl acrylate having a molecular weight of 268 manufactured by Shin-Nakamura Chemical Co., Ltd., NK ester A-LEN-10
  • component (C) 2-hydroxy-2-methylpropiophenone
  • the refractive index of the component (A) and the component (B) was measured according to JIS K0062 using an Abbe refractometer (manufactured by Atago Co., Ltd., Abbe refractometer DR-M2, Na light source, wavelength: 589 nm). , 1.58 and 1.46, respectively.
  • composition for light diffusion film was applied to a film-like transparent polyethylene terephthalate film (hereinafter referred to as PET) as a process sheet, and the film thickness was 200 ⁇ m. A coating layer was obtained.
  • PET film-like transparent polyethylene terephthalate film
  • the incident angle width adjusting member when viewed from above the coating layer, the incident angle width adjusting member was arranged so that an acute angle formed by the moving direction of the coating layer and the extending direction of the plate-like member was 0 °. Further, the interval (L1 in FIG. 14A) between the plurality of plate-like members in the incident angle width adjusting member is 20 mm, the width of the plate-like member (L2 in FIG. 14A) is 150 mm, and the thickness of the plate-like member. was 1 mm, and the material was Ulster steel with heat-resistant black paint. Further, the length from the upper end to the lower end of the incident angle width adjusting member (L3 in FIG.
  • the linear ultraviolet lamp emits active energy rays (ultraviolet rays) so that the moving direction of the coating layer and the major axis direction of the linear ultraviolet lamp are orthogonal to each other and vertically downward from the ultraviolet lamp. Arranged to be irradiated. Therefore, the projection line vertically below the center line of the ultraviolet lamp on the surface of the coating layer is a region where the illuminance of the active energy ray (ultraviolet light) from the ultraviolet lamp is maximized.
  • a light diffusion film having a film thickness of 193 ⁇ m was obtained.
  • the peak illuminance on the surface of the release film was 2.46 mW / cm 2
  • the integrated light amount was 23.49 mJ / cm 2
  • the lamp height was 500 mm
  • the moving speed of the coating layer was 0.6 m / min.
  • the film thickness of the light diffusing film was measured using a constant pressure thickness measuring instrument (Tacrok PG-02J, manufactured by Takara Seisakusho Co., Ltd.).
  • the obtained light diffusion film has a plurality of flaky objects having a relatively high refractive index in a region having a relatively low refractive index in an arbitrary direction along the film surface. It has a predetermined internal structure arranged in a plurality of rows, and it was confirmed that the inclination angle of the flaky material was 0 °.
  • FIGS. 16 (a) to 16 (c) cross-sectional photographs of the obtained light diffusion film are shown in FIGS. 16 (a) to 16 (c). That is, FIG. 16 (a) is a photograph taken from the front, that is, in the direction of the arrow D when the film is cut at a plane A having an inclination of 45 ° with respect to the film plane as shown in FIG. FIG.
  • FIG. 16B is a cross-sectional photograph in which the film is cut in a plane parallel to the moving direction of the coating layer and perpendicular to the film surface.
  • FIG. 16C is a cross-sectional photograph of FIG. It is a cross-sectional photograph at the time of cut
  • the width T 50 of the flaky material at a position 50 ⁇ m below the upper end of the flaky material in the film thickness direction of the light diffusion film is 1.3 ⁇ m, and the arrangement along the film surface of the flaky material at the same position
  • the length L 50 in the direction was 9.3 ⁇ m. Therefore, T 50 / L 50 was 0.13.
  • the distance P 50 between the plurality of thin pieces in the arrangement direction along the film surface of the thin pieces at the same position is 6.6 ⁇ m, and between the rows of the thin pieces arranged in the same position.
  • the distance P 50 ′ was 1.1 ⁇ m.
  • T 75 is 1.2 [mu] m
  • L 75 is because it was 19 ⁇ m
  • T 75 / L 75 is 0.063
  • P 75 is 10 [mu] m
  • T 100 is 1.5 [mu] m, for L 100 was 31 ⁇ m
  • T 100 / L 100 is 0.048
  • P 100 is 8.4 .mu.m
  • the horizontal axis represents the light diffusion angle (°) in the diffused light diffused by the light diffusion film
  • the vertical axis represents the relative intensity ( ⁇ ) of the diffused light.
  • a light receiving angle-relative luminance chart was obtained.
  • the light reception angle-relative luminance chart A shown in FIG. 18A corresponds to the diffused light in the direction parallel to the moving direction of the coating layer
  • the light reception angle-relative luminance chart shown in FIG. B corresponds to the diffused light in the direction orthogonal thereto.
  • ⁇ 2 based on the half-value width of the light-receiving angle-relative luminance chart A is 28 °
  • ⁇ 2 based on the half-value width of the light-receiving angle-relative luminance chart B ' was 16 °
  • ⁇ 2' / ⁇ 2 was 0.57.
  • Comparative Example 1 ultraviolet rays were irradiated from a linear ultraviolet lamp without using an incident angle width adjusting member. Thereby, when viewed from the axial direction of the linear ultraviolet lamp at an arbitrary point located on the surface of the coating layer where the illuminance of ultraviolet rays is maximized, the incident angle width of ultraviolet rays is the minimum value ( The angle of incidence angle of ultraviolet rays is the maximum value ( ⁇ 4 in FIG. 12C) when viewed from the moving direction of the coating layer, which is orthogonal to this as ⁇ 3) in FIG. 12B. ) Was irradiated with ultraviolet rays through the release film so as to take 44 °.
  • the peak illuminance on the surface of the release film at that time is 7.42 mW / cm 2
  • the integrated light quantity is 21 mJ / cm 2
  • the moving speed of the coating layer is 2 m / min
  • other conditions are the same as in Example 1.
  • the obtained light diffusion film has a louver structure in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged along one arbitrary direction along the film surface in the film, It was confirmed that the inclination angle of the plate-like region was 0 °.
  • cross-sectional photographs of the obtained light diffusion film are shown in FIGS. 20 (a) to 20 (c). That is, FIG.
  • FIG. 20 (a) is a cross-sectional photograph when the film is cut at a surface having an inclination of 45 ° with respect to the film surface, as shown in FIG. 17, and FIG. FIG. 20C is a cross-sectional photograph of the film cut in a plane parallel to the moving direction and perpendicular to the film surface, and FIG. 20C shows the film cut in a plane perpendicular to the cut surface in FIG. It is a cross-sectional photograph in the case of.
  • FIGS. 21A to 21B show light reception angle-relative luminance charts in the light diffusion film obtained.
  • the light reception angle-relative luminance chart A shown in FIG. 21A corresponds to the diffused light in the direction parallel to the moving direction of the coating layer
  • the light reception angle-relative luminance chart shown in FIG. B corresponds to the diffused light in the direction orthogonal thereto.
  • ⁇ 2 based on the half-value width of the light reception angle-relative luminance chart A is 25 °
  • ⁇ 2 ′ based on the half-value width of the light reception angle-relative luminance chart B is 4 °
  • ⁇ 2 ′ / ⁇ 2 is 0.16.
  • Comparative Example 2 In Comparative Example 2, instead of the incident angle width adjusting member, two light shielding plates for allowing only a part of the ultraviolet rays in the axial direction of the linear ultraviolet lamp to pass downward are arranged in the vicinity of the ultraviolet lamp and vertically below. In addition, while being arranged in parallel with the coating layer with a predetermined interval, the ultraviolet rays from the linear ultraviolet lamp were adjusted so as to be almost parallel light, and then irradiated with ultraviolet rays. As a result, when viewed from the axial direction of the linear ultraviolet lamp at an arbitrary point on the surface of the coating layer, the incident angle width of the ultraviolet ray is 1.4 ° as the minimum value ( ⁇ 3 in FIG. 12B).
  • the incident angle width of the ultraviolet ray takes 2.2 ° as the maximum value ( ⁇ 4 in FIG. 12C), and passes through the release film.
  • the coating layer was irradiated with ultraviolet rays. At that time, the peak illuminance was 0.36 mW / cm 2 , the integrated light quantity was 43.9 mJ / cm 2 , the moving speed of the coating layer was 0.05 m / min, and other conditions were the same as in Example 1. .
  • the obtained light diffusion film has a column structure in which a plurality of columnar objects having a relatively high refractive index are forested in a region having a relatively low refractive index in the film. It was confirmed that the inclination angle was 0 °.
  • FIGS. 23 (a) to 23 (c) cross-sectional photographs of the obtained light diffusion film are shown in FIGS. 23 (a) to 23 (c). That is, FIG. 23 (a) is a cross-sectional photograph when the film is cut on a surface having an inclination of 45 ° with respect to the film surface as shown in FIG. 17, and FIG. FIG. 23C is a cross-sectional photograph of the film cut in a plane parallel to the moving direction and perpendicular to the film surface.
  • FIGS. 24A and 24B show light reception angle-relative luminance charts in the light diffusion film obtained.
  • the light reception angle-relative luminance chart A shown in FIG. 24A corresponds to the diffused light in the direction parallel to the moving direction of the coating layer, and the light reception angle-relative luminance chart shown in FIG.
  • the incident light is elliptically shaped with respect to a plane parallel to the light diffusing film by forming an internal structure having a plurality of predetermined flakes in the film. It is now possible to diffuse light. As a result, incident light can be diffused in an elliptical shape with respect to a plane parallel to the light diffusing film, and a light diffusing film excellent in applicability to a rectangular display can be provided. Therefore, the light diffusing film of the present invention significantly contributes to improving the quality of the light diffusing film used for the viewing angle control film, the viewing angle widening film, the projection screen, etc. in addition to the light control film in the reflective liquid crystal device. It is expected.

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Abstract

入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができ、長方形状のディスプレイへの適用性に優れた光拡散フィルムを提供する。 入射光を楕円形状に光拡散させるための光拡散フィルムであって、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる構造を有するとともに、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ50（μｍ）、薄片状物の上述した任意の一方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１）を満足する。　０．０５≦Ｔ50／Ｌ50＜０．９　（１）

Description

光拡散フィルム
　本発明は、光拡散フィルムに関する。
　特に、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができ、長方形状のディスプレイへの適用性に優れた光拡散フィルムに関する。
　従来、例えば、液晶表示装置等が属する光学技術分野において、特定の方向からの入射光を特定の方向へ拡散させ、それ以外の方向からの入射光はそのまま直進透過させることができる光拡散フィルムの使用が提案されている。
　このような光拡散フィルムとしては、様々な態様が知られているが、特に、フィルム内において、屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面に沿った任意の一方向に沿って交互に配置してなるルーバー構造を有する光拡散フィルムが広く知られている（例えば、特許文献１）。
　すなわち、特許文献１には、それぞれの屈折率に差がある分子内に１個以上の重合性炭素－炭素二重結合を有する化合物の複数からなる樹脂組成物を、膜状に維持し、特定の方向から紫外線を照射して該組成物を硬化させる第１の工程と、得られた硬化物上に樹脂組成物を膜状に維持し第１の工程とは別の方向から紫外線を照射して硬化させる第２の工程からなり、必要に応じて第２の工程を繰り返すことを特徴とする光制御板（光拡散フィルム）の製造方法が開示されている。
　一方、別のタイプの光拡散フィルムとしては、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を有する光拡散フィルムが広く知られている（例えば、特許文献２～３）。
　すなわち、特許文献２には、光硬化性樹脂組成物膜と離隔対向するように線状光源を配置し、光硬化性樹脂組成物膜および線状光源の少なくとも一方を移動させながら、線状光源から光を照射して光硬化性樹脂組成物膜を硬化させて光制御膜（光拡散フィルム）を形成する製造装置であって、線状光源の軸方向と移動方向とが交差し、お互いに対向する複数枚の薄板状の遮光部材が、光硬化性樹脂組成物膜と線状光源との間に、移動方向に対して略垂直方向に所定間隔で、かつ遮光部材の、光硬化性樹脂組成物膜と対向する一辺が、それぞれ移動方向と同方向となるように設けられていることを特徴とする光制御膜（光拡散フィルム）の製造装置が開示されている。
　また、特許文献３には、光硬化性化合物を含む組成物をシート状に設け、このシートに所定の方向Ｐから平行光線を照射して組成物を硬化させて、シート内部に方向Ｐに平行に延在している複数の棒状硬化領域の集合体を形成せしめる光拡散フィルムの製造方法であって、線状光源とシートとの間に、方向Ｐに平行に配置した筒状物の集合を介在させ、この筒状物を通して光照射を行うことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法が開示されている。
特開昭６３－３０９９０２号公報（特許請求の範囲） 特開２００９－１７３０１８号公報（特許請求の範囲） 特開２００５－２９２２１９号公報（特許請求の範囲）
　しかしながら、特許文献１の製造方法により得られるルーバー構造を有する光拡散フィルムは、入射光に含まれる成分のうち、フィルム面に沿った任意の一方向に延びるルーバー構造の向きに直行する成分については十分に拡散させることができるものの、ルーバー構造の向きと平行な成分については十分に拡散させることが困難になるという問題が見られた。
　その結果、拡散光の形状における長径は十分に長いにもかかわらず、短径が著しく短くなってしまうため、広く一般的に用いられている長方形状のディスプレイへの適用が困難になるという問題が見られた。
　一方、特許文献２の製造装置や特許文献３の製造方法により得られるカラム構造を有する光拡散フィルムは、特許文献１の場合とは異なり、入射光を均一に拡散させることができるものの、拡散光の形状が円形状になってしまうため、やはり広く一般に用いられている水平方向と垂直方向とで必要な視野角が異なる長方形状のディスプレイへの適用が困難になるという問題が見られた。
　そこで、本発明の発明者等は、以上のような事情に鑑み、鋭意努力したところ、フィルム内に所定の複数の薄片状物を備えた内部構造を形成することにより、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができる光拡散フィルムを得ることができることを見出し、本発明を完成させたものである。
　すなわち、本発明の目的は、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができ、長方形状のディスプレイへの適用性に優れた光拡散フィルムを提供することにある。
　本発明によれば、入射光を楕円形状に光拡散させるための光拡散フィルムであって、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる構造を有するとともに、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ50（μｍ）、薄片状物の上述した任意の一方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１）を満足することを特徴とする光拡散フィルムが提供され、上述した問題を解決することができる。
　０．０５≦Ｔ50／Ｌ50＜０．９　　　（１）
　すなわち、本発明の光拡散フィルムは、フィルム内において、従来のルーバー構造とも異なり、従来のカラム構造とも異なる所定の複数の薄片状物を備えた内部構造を有する。
　その結果、かかる所定の内部構造により、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができ、ひいては、長方形状のディスプレイに対して容易に適用することができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、Ｔ50を０．１～１５μｍの範囲内の値とするとともに、Ｌ50を０．１１～３００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　このように構成することにより、入射光を、より効果的に楕円形状に光拡散させることができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、薄片状物の上述した任意の一方向における長さＬが、光拡散フィルムの膜厚方向における上端部側から下方に向かって、長くなることが好ましい。
　このように構成することにより、入射光を、さらに効果的に楕円形状に光拡散させることができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ75（μｍ）、薄片状物の上述した任意の一方向における長さをＬ75（μｍ）とした場合に、下記関係式（２）を満足することが好ましい。
　０．０１≦Ｔ75／Ｌ75＜０．５　　　（２）
　このように構成することにより、入射光を、一段と効果的に楕円形状に光拡散させることができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ100（μｍ）、薄片状物の上述した任意の一方向における長さをＬ100（μｍ）とした場合に、下記関係式（３）を満足することが好ましい。
　０．００５≦Ｔ100／Ｌ100≦０．１　　　（３）
　このように構成することにより、入射光を、より一段と効果的に楕円形状に光拡散させることができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、光拡散フィルムの膜厚を１００～５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　このように構成することにより、より良好な入射角度依存性を得ることができる。
　なお、「良好な入射角度依存性」とは、光拡散入射角度領域と、入射光が拡散されずにそのまま透過する非拡散入射角度領域との区別が、明確に制御されていることを意味する。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、光拡散フィルムの原材料を、屈折率が異なる２つの重合性化合物を含む光拡散フィルム用組成物とすることが好ましい。
　このように構成することにより、より安定的に所定の内部構造を形成することができる。
　また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、光拡散フィルムにより入射光を拡散させたときに得られる楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角をθ２（°）とし、短径方向の拡散光の開き角をθ２´（°）とした場合に、下記関係式（４）を満足することが好ましい。
　０．２≦θ２´／θ２≦０．９　　　（４）
　このように構成することにより、長方形状のディスプレイに対する適用性を、さらに向上させることができる。
図１（ａ）～（ｂ）は、フィルム内にルーバー構造を有する光拡散フィルムの概略を説明するために供する図である。 図２（ａ）～（ｂ）は、フィルム内にルーバー構造を有する光拡散フィルムにおける入射角度依存性および異方性光拡散を説明するために供する図である。 図３（ａ）～（ｂ）は、フィルム内にカラム構造を有する光拡散フィルムの概略を説明するために供する図である。 図４（ａ）～（ｂ）は、フィルム内にカラム構造を有する光拡散フィルムにおける入射角度依存性および等方性光拡散を説明するために供する図である。 図５（ａ）～（ｂ）は、本発明の光拡散フィルムの概略を説明するために供する図である。 図６（ａ）～（ｃ）は、本発明の光拡散フィルムにおける入射角度依存性および楕円形状光拡散を説明するために供する図である。 図７（ａ）～（ｃ）は、本発明の光拡散フィルムにおける所定の内部構造を説明するために供する図である。 図８（ａ）～（ｂ）は、本発明の光拡散フィルムにおける所定の内部構造を説明するために供する別の図である。 図９（ａ）～（ｂ）は、本発明の光拡散フィルムにおける所定の内部構造を説明するために供するさらに別の図である。 図１０（ａ）～（ｃ）は、本発明の光拡散フィルムにおける所定の内部構造の態様を説明するために供する図である。 図１１（ａ）～（ｃ）は、本発明の光拡散フィルムの製造方法の概略を説明するために供する図である。 図１２（ａ）～（ｃ）は、方位角方向ごとの入射角度幅の制御を説明するために供する図である。 図１３は、入射角度幅の最大値と、楕円形状光拡散と、関係を説明するために供する図である。 図１４（ａ）～（ｂ）は、入射角度幅調節部材の配置について説明するために供する図である。 図１５（ａ）～（ｂ）は、活性エネルギー線照射工程を説明するために供する図である。 図１６（ａ）～（ｃ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける断面の様子を説明するために供する写真である。 図１７は、フィルムの切断態様を説明するために供する図である。 図１８（ａ）～（ｂ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するための受光角度－相対輝度チャートである。 図１９（ａ）～（ｂ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するための写真および図である。 図２０（ａ）～（ｃ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける断面の様子を説明するために供する図である。 図２１（ａ）～（ｂ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するための受光角度－相対輝度チャートである。 図２２（ａ）～（ｂ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するために供する写真および図である。 図２３（ａ）～（ｃ）は、比較例２の光拡散フィルムにおける断面の様子を説明するために供する図である。 図２４（ａ）～（ｂ）は、比較例２の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するための受光角度－相対輝度チャートである。 図２５（ａ）～（ｂ）は、比較例２の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するための写真および図である。
　本発明の実施形態は、入射光を楕円形状に光拡散させるための光拡散フィルムであって、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる構造を有するとともに、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ50（μｍ）、薄片状物の上述した任意の一方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１）を満足することを特徴とする光拡散フィルムである。
　０．０５≦Ｔ50／Ｌ50＜０．９　　　（１）
　以下、本発明の実施形態を、図面を適宜参照して、具体的に説明するが、かかる説明の理解を容易にするため、まず、光拡散フィルムにおける光拡散の基本原理について説明する。
１．光拡散フィルムによる光拡散の基本原理
（１）異方性光拡散
　最初に、図１～２を用いて異方性光拡散特性を有する光拡散フィルムについて説明する。
　まず、図１（ａ）には、異方性光拡散フィルム１０の上面図（平面図）が示してあり、図１（ｂ）には、図１（ａ）に示す異方性光拡散フィルム１０を、点線Ａ－Ａに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向に眺めた場合の異方性光拡散フィルム１０の断面図が示してある。
　また、図２（ａ）には、フィルム内にルーバー構造を有する異方性光拡散フィルム１０の全体図を示し、図２（ｂ）には、図２（ａ）の異方性光拡散フィルム１０をＸ方向から見た場合の断面図を示す。
　かかる図１（ａ）の平面図に示すように、異方性光拡散フィルム１０は、フィルム面に沿った任意の一方向に、相対的に屈折率が高い板状領域１２と、相対的に屈折率が低い板状領域１４と、が交互に平行配置されたルーバー構造１３を備えている。
　また、図１（ｂ）の断面図に示すように、相対的に屈折率が高い板状領域１２と、相対的に屈折率が低い板状領域１４は、それぞれ所定の厚さを有しており、異方性光拡散フィルム１０に対する法線方向（膜厚方向）においても、交互に平行配置された状態を保持している。
　これにより、図２（ａ）に示すように、入射光の入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、異方性光拡散フィルム１０によって拡散されると推定される。
　すなわち、図１（ｂ）に示すように、異方性光拡散フィルム１０に対する入射光の入射角が、ルーバー構造１３の境界面１３´に対し、平行から所定の角度範囲の値、つまり、光拡散入射角度領域内の値である場合には、入射光（５２、５４）は、ルーバー構造内の相対的に屈折率が高い板状領域１２の内部を、方向を変化させながら膜厚方向に沿って通り抜けることにより、出光面側での光の進行方向が一様でなくなるものと推定される。
　その結果、入射光が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が異方性光拡散フィルム１０によって拡散され、拡散光（５２´、５４´）になると推定される。
　一方、異方性光拡散フィルム１０に対する入射光の入射角が、光拡散入射角度領域から外れる場合には、図１（ｂ）に示すように、入射光５６は、異方性光拡散フィルムによって拡散されることなく、そのまま異方性光拡散フィルム１０を透過し、透過光５６´になるものと推定される。
　なお、本発明において、「光拡散入射角度領域」とは、光拡散フィルムに対し、点光源からの入射光の角度を変化させた場合に、拡散光を出光するのに対応する入射光の角度範囲を意味する。
　また、かかる「光拡散入射角度領域」は、図２（ａ）、図４（ａ）および図６（ａ）に示すように、光拡散フィルムにおけるルーバー構造等の屈折率差や傾斜角等によって、その光拡散フィルムごとに決定される角度領域である。
　以上の基本原理により、ルーバー構造１３を備えた異方性光拡散フィルム１０は、例えば、図２（ａ）に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
　また、図２（ａ）に示すように、ルーバー構造１３を有する異方性光拡散フィルム１０は、その光拡散特性として、通常、「異方性」を有することになる。
　ここで、本発明において「異方性」とは、図２（ａ）に示すように、入射光がフィルムによって拡散された場合に、拡散された出射光におけるフィルムと平行な面内での、その光の拡散具合（拡散光の広がりの形状）が、同面内での方向によって異なる性質を意味する。
　より具体的には、図２（ａ）に示すように、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って延びるルーバー構造に垂直な向きについては、選択的に光の拡散が生じる一方、ルーバー構造に平行な向きについては、光の拡散が生じにくいため、異方性光拡散が実現するものと推定される。
　したがって、異方性を有する光拡散フィルムにおける拡散光の広がりの形状は、図２（ａ）に示すように、棒状となる。
　また、上述したように、異方性光拡散フィルムにおいては、光拡散は、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って延びるルーバー構造の向きに垂直な向きに生じることから、図２（ｂ）に示すように、入射光の「入射角θ１」と言った場合、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って延びるルーバー構造の向きに垂直な成分の入射角を意味するものとする。また、このとき、入射角θ１は、光拡散フィルムの入射側表面の法線に対する角度を０°とした場合の角度（°）を意味するものとする。
　また、本発明において、「光拡散角度領域」とは、光拡散フィルムに対して、入射光が最も拡散される角度に点光源を固定し、この状態で得られる拡散光の角度範囲を意味するものとする。
　さらに、異方性光拡散フィルムにおいて、「拡散光の開き角」とは、上述した「光拡散角度領域」の幅であり、図２（ｂ）に示すように、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って延びるルーバー構造の向きに平行な方向（Ｘ方向）から、フィルムの断面を眺めた場合における拡散光の開き角θ２を意味するものとする。
　また、図２（ａ）に示すように、異方性光拡散フィルムは、入射光の入射角が光拡散入射角度領域に含まれる場合には、その入射角が異なる場合であっても、出光面側においてほぼ同様の光拡散をさせることができる。
　したがって、得られた異方性光拡散フィルムは、光を所定箇所に集中させる集光作用を有すると言うことができる。
　なお、ルーバー構造内の相対的に屈折率が高い領域１２の内部における入射光の方向変化は、図１（ｂ）に示すような全反射により直線状にジグザグに方向変化するステップインデックス型となる場合のほか、曲線状に方向変化するグラディエントインデックス型となる場合も考えられる。
　また、図１（ａ）および（ｂ）では、相対的に屈折率が高い板状領域１２と、相対的に屈折率が低い板状領域１４と、の界面を簡単のために直線で表わしたが、実際には、界面は僅かに蛇行しており、それぞれの板状領域は分岐や消滅を伴った複雑な屈折率分布構造を形成している。
　その結果、一様でない光学特性の分布が光拡散特性を高めているものと推定される。
（２）等方性光拡散
　次に、図３～４を用いて等方性光拡散特性を有する光拡散フィルムについて説明する。
　まず、図３（ａ）には、等方性光拡散フィルム２０の上面図（平面図）が示してあり、図３（ｂ）には、図３（ａ）に示す等方性光拡散フィルム２０を、点線Ａ－Ａに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向に眺めた場合の等方性光拡散フィルム２０の断面図が示してある。
　また、図４（ａ）には、フィルム内にカラム構造を有する等方性光拡散フィルム２０の全体図を示し、図４（ｂ）には、図４（ａ）の等方性光拡散フィルム２０をＸ方向から見た場合の断面図を示す。
　かかる図３（ａ）の平面図に示すように、等方性光拡散フィルム２０は、相対的に屈折率が高い柱状物２２と、相対的に屈折率が低い領域２４とからなるカラム構造２３を有している。
　また、図３（ｂ）の断面図に示すように、相対的に屈折率が高い柱状物２２と、相対的に屈折率が低い領域２４は、等方性光拡散フィルム２０に対する法線方向（膜厚方向）において、それぞれ所定の幅を有して交互に配置された状態を保持している。
　これにより、図４（ａ）に示すように、入射光の入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、等方性光拡散フィルム２０によって拡散されると推定される。
　すなわち、図３（ｂ）に示すように、等方性光拡散フィルム２０に対する入射光の入射角が、カラム構造２３の境界面２３´に対し、所定の角度範囲の値、つまり、光拡散入射角度領域内の値である場合には、入射光（６２、６４）は、カラム構造内の相対的に屈折率が高い柱状物２２の内部を、方向を変化させながら膜厚方向に沿って通り抜けることにより、出光面側での光の進行方向が一様でなくなるものと推定される。
　その結果、入射光が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が等方性光拡散フィルム２０によって拡散され、拡散光（６２´、６４´）になると推定される。
　一方、等方性光拡散フィルム２０に対する入射光の入射角が、光拡散入射角度領域から外れる場合には、図３（ｂ）に示すように、入射光６６は、等方性光拡散フィルムによって拡散されることなく、そのまま等方性光拡散フィルム２０を透過し、透過光６６´になるものと推定される。
　したがって、上述した異方性光拡散フィルムと同様の基本原理により、カラム構造２３を備えた等方性光拡散フィルム２０は、例えば、図４（ａ）に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
　但し、図４（ａ）に示すように、カラム構造２３を有する等方性光拡散フィルムは、その光拡散特性として、通常、「等方性」を有することになる。
　これは、カラム構造２３では、図３（ｂ）に示す断面と垂直な断面においても、同様にカラム構造内をステップインデックス型あるいはグラディエントインデックス型の反射を繰り返しながら光が通り抜けることによると推定される。
　ここで、本発明において「等方性」とは、図４（ａ）に示すように、入射光がフィルムによって拡散された場合に、拡散された出射光におけるフィルムと平行な面内での、その光の拡散具合（拡散光の広がりの形状）が、同面内での方向によって変化しない性質を意味する。
　より具体的には、図４（ａ）に示すように、拡散された出射光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において円状となる。
　また、等方性光拡散フィルムにおいては、異方性光拡散フィルムとは異なり、光拡散が生じる向きは、特に限定されない。
　したがって、等方性光拡散フィルムにおいて入射光の「入射角θ１」と言った場合、単に、等方性光拡散フィルムの入射側表面の法線に対する角度を０°とした場合の角度（°）を意味するものとする。
　その他の内容については、上述した異方性光拡散フィルムの内容と重複するため、省略する。
２．基本的構成
　次に、図５～６を用いて、本発明の楕円形状光拡散特性を有する光拡散フィルムの基本的な構成を説明する。
　まず、図５（ａ）には、楕円形状光拡散フィルム３０の上面図（平面図）が示してあり、図５（ｂ）には、楕円形状光拡散フィルム３０を、点線Ａ－Ａに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向に眺めた場合の楕円形状光拡散フィルム３０の断面図が示してある。
　また、図６（ａ）には、フィルム内に所定の内部構造を有する楕円形状光拡散フィルム３０の全体図を示し、図６（ｂ）には、図６（ａ）の楕円形状光拡散フィルム３０をＸ方向から見た場合の断面図を示し、図６（ｃ）には、図６（ａ）の楕円形状光拡散フィルム３０をＹ方向から見た場合の断面図を示す。
　かかる図５（ａ）の平面図に示すように、楕円形状光拡散フィルム３０は、相対的に屈折率が低い領域３４の中に相対的に屈折率が高い複数の薄片状物３２を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って複数列配列させてなる所定の内部構造３３を備えている。
　また、一列に配列した複数の薄片状物３２は、所定の間隔を隔てて配置されており、その間隙には、相対的に屈折率が低い領域３４が介在している。
　すなわち、薄片状物３２は、屈折率が高いルーバー構造の延在を、相対的に屈折率が低い領域３４により切断することにより形成された端部と、２つの端部により挟まれる板状部分からなる。
　なお、図５（ａ）では、簡単のため薄片状物３２を長方形で表わしたが、実際には角が丸まった長方形に近い形をしている。
　また、図５（ｂ）の断面図に示すように、相対的に屈折率が高い薄片状物３２と、相対的に屈折率が低い領域３４は、楕円形状光拡散フィルム３０に対する法線方向（膜厚方向）において、それぞれ交互に配置された状態を保持している。
　これにより、上述した異方性光拡散フィルムおよび等方性光拡散フィルムと同様の原理により（図５（ｂ））、所定の内部構造３３を備えた楕円形状光拡散フィルム３０は、例えば、図６（ａ）に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
　但し、図５～６に示すように、楕円形状光拡散フィルム３０は、相対的に屈折率が低い領域３４の中に相対的に屈折率が高い複数の薄片状物３２を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って複数列配列させてなる所定の内部構造３３を有することから、その光拡散特性として、図６（ａ）に示すように、楕円形状の光拡散特性を有することとなる。
　すなわち、楕円形状光拡散フィルム３０における所定の内部構造３３は、謂わば、異方性光拡散フィルム１０におけるルーバー構造１３および等方性光拡散フィルム２０におけるカラム構造２３のハイブリッド構造である。
　より具体的には、所定の内部構造を構成する薄片状物においては、中央の板状部分が異方性光拡散を発現させ、端部が等方性光拡散を発現させていると推定される。
　このため、所定の内部構造においては楕円形状光拡散が生じるものと推定される。
　すなわち、ルーバー構造では、これを構成する板状領域が基本的に端部を有さないため、異方性が強く、等方性がほとんどない光拡散、つまり、異方性光拡散を生じる。
　また、カラム構造では、これを構成する柱状物が板状部分を有さないため、等方性が強く、異方性がほとんどない光拡散、つまり、等方性光拡散を生じる。
　したがって、板状部分と端部を共に有する薄片状物を備えた所定の内部構造では、ルーバー構造とカラム構造の中間の光拡散が生じることとなり、異方性と等方性を兼ね備えた楕円形状光拡散が生じるものと推定される。
　また、楕円形状光拡散フィルムにおいては、図６（ｂ）に示すように、楕円形状光拡散における長径方向は、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列してなる薄片状物の配列方向に垂直な向きであることから、入射光の「入射角θ１」と言った場合、フィルム面に沿った任意の一方向に配列してなる薄片状物の配列方向に垂直な成分の入射角を意味するものとする。また、このとき、入射角θ１は、光拡散フィルムの入射側表面の法線に対する角度を０°とした場合の角度（°）を意味するものとする。
　また、楕円形状光拡散フィルムにおいて、「拡散光の開き角」とは、図６（ｂ）に示すように、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列してなる薄片状物の配列方向と平行なＸ方向から、フィルムの断面を眺めた場合における長径方向の拡散光の開き角θ２と、図６（ｃ）に示すように、Ｘ方向と直交するＹ方向からフィルムの断面を眺めた場合における短径方向の拡散光の開き角θ２´と、の２つが定義される。
　その他の内容については、上述した異方性光拡散フィルムの内容と重複するため、省略する。
３．内部構造
　本発明の光拡散フィルムは、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を有することを特徴とする。
　以下、かかる所定の内部構造について、具体的に説明する。
（１）屈折率
　所定の内部構造において、屈折率が相対的に高い薄片状物の屈折率と、屈折率が相対的に低い領域の屈折率との差を０．０１以上の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる屈折率の差を０．０１以上の値とすることにより、所定の内部構造内において入射光を安定的に反射させて、入射角度依存性および拡散光の開き角度をより向上させることができるためである。
　すなわち、かかる屈折率の差が０．０１未満の値となると、入射光が所定の内部構造内で全反射する角度域が狭くなることから、入射角度依存性が過度に低下したり、拡散光の開き角が過度に狭くなったりする場合があるためである。
　したがって、所定の内部構造における屈折率が相対的に高い薄片状物の屈折率と、屈折率が相対的に低い領域の屈折率との差を０．０５以上の値とすることがより好ましく、０．１以上の値とすることがさらに好ましい。
　なお、屈折率の差は大きい程好ましいが、所定の内部構造を形成可能な材料を選定する観点から、０．３程度が上限であると考えられる。
（２）関係式（１）
　また、本発明の光拡散フィルムは、図７（ａ）～（ｃ）に示すように、その膜厚方向における薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から５０μｍ下方の位置（ラインＢ）における薄片状物３２の幅をＴ50（μｍ）、薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１）を満足することを特徴とする。
　なお、図７（ａ）は、光拡散フィルム３０を、薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向と直交する面にて切断した断面図（側面図）であり、図７（ｂ）は、光拡散フィルム３０を、ラインＢを通るフィルム面と平行な面にて切断した断面図（上面図）であり、図７（ｃ）は、図７（ｂ）に示す断面図における一部を拡大した拡大図である。
　０．０５≦Ｔ50／Ｌ50＜０．９　　　（１）
　この理由は、Ｔ50およびＬ50が関係式（１）を満足することにより、フィルム内において、従来のルーバー構造とも異なり、従来のカラム構造とも異なる所定の内部構造が形成され、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができるためである。
　すなわち、Ｔ50／Ｌ50が０．０５未満の値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。一方、Ｔ50／Ｌ50が０．９以上の値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が大きくなり過ぎ、従来のカラム構造を有する等方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　ここで、本発明においては、０．０５以上、０．９未満の数値範囲内に特に好ましいＴ50／Ｌ50の値が存在する訳ではなく、かかる数値範囲内においてＴ50／Ｌ50の値を適宜変化させることで、各種用途に応じた楕円形状光拡散の楕円率を制御することができる。
　但し、本発明が、従来の異方性光拡散フィルムや等方性光拡散フィルムとは異なることがより明確になるという観点からは、フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ50（μｍ）、薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１´）を満足することがより好ましく、下記関係式（１´´）を満足することがさらに好ましい。
　０．０８≦Ｔ50／Ｌ50≦０．８　　　（１´）
　０．１≦Ｔ50／Ｌ50≦０．５　　　（１´´）
　また、図７（ａ）～（ｃ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から５０μｍ下方の位置（ラインＢ）における薄片状物３２の幅Ｔ50を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、薄片状物の幅Ｔ50をかかる範囲内の値とすることにより、入射光を、より効果的に楕円形状に光拡散させることができるためである。
　すなわち、かかる薄片状物の幅Ｔ50が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の幅Ｔ50が１５μｍを超えた値となると、薄片状物内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅Ｔ50を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）～（ｃ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から５０μｍ下方の位置（ラインＢ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ50を０．１１～３００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、薄片状物の長さＬ50をかかる範囲内の値とすることにより、入射光を、より効果的に楕円形状に光拡散させることができるためである。
　すなわち、かかる薄片状物の長さＬ50が０．１１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の長さＬ50が３００μｍを超えた値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ50を０．５６～２００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１．１～１００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）～（ｃ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から５０μｍ下方の位置（ラインＢ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物３２の間の距離Ｐ50を０．１～１００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ50が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ50が１００μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物間の距離Ｐ50を０．５～７５μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）～（ｃ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から５０μｍ下方の位置（ラインＢ）における複数列配列された薄片状物３２の列間の距離Ｐ50´を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ50´が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ50´が１５μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における複数列配列された薄片状物の列間の距離Ｐ50´を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（３）関係式（２）
　また、薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬが、光拡散フィルムの膜厚方向における上端部側から下方に向かって、長くなることが好ましい。
　また、薄片状物の幅Ｔについても、光拡散フィルムの膜厚方向における上方から下方に向かって、厚くなることが好ましい。
　この理由は、所定の内部構造をこのように構成することにより、入射光を、さらに効果的に楕円形状に光拡散させることができるためである。
　すなわち、全体的に上端部側から下方に向かって薄片状物の断面積が大きくなることにより、戻り光が抑制され、出射光の拡散が促されるものと推定される。
　より具体的には、図７（ａ）および図８（ａ）～（ｂ）に示すように、光拡散フィルム３０の膜厚方向における薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から７５μｍ下方の位置（ラインＣ）における薄片状物３２の幅をＴ75（μｍ）、薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ75（μｍ）とした場合に、下記関係式（２）を満足することが好ましい。
　なお、図８（ａ）は、光拡散フィルム３０を、ラインＣを通るフィルム面と平行な面にて切断した断面図（上面図）であり、図８（ｂ）は、図８（ａ）に示す断面図における一部を拡大した拡大図である。
　０．０１≦Ｔ75／Ｌ75＜０．５　　　（２）
　この理由は、Ｔ75／Ｌ75が０．０１未満の値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。一方、Ｔ75／Ｌ75が０．５以上の値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が大きくなり過ぎ、従来のカラム構造を有する等方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　ここで、本発明においては、０．０１以上、０．５未満の数値範囲内に特に好ましいＴ75／Ｌ75の値が存在する訳ではなく、かかる数値範囲内においてＴ75／Ｌ75の値を適宜変化させることで、各種用途に応じた楕円形状光拡散の楕円率を制御することができる。
　但し、本発明が、従来の異方性光拡散フィルムや等方性光拡散フィルムとは異なることがより明確になるという観点からは、フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ75（μｍ）、薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ75（μｍ）とした場合に、下記関係式（２´）を満足することがより好ましく、下記関係式（２´´）を満足することがさらに好ましい。
　０．０２≦Ｔ75／Ｌ75≦０．２　　　（２´）
　０．０５≦Ｔ75／Ｌ75≦０．１　　　（２´´）
　また、図７（ａ）および図８（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から７５μｍ下方の位置（ラインＣ）における薄片状物３２の幅Ｔ75を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の幅Ｔ75が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の幅Ｔ75が１５μｍを超えた値となると、薄片状物内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における薄片状物の幅Ｔ75を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図８（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から７５μｍ下方の位置（ラインＣ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ75を０．２～１５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の長さＬ75が０．２μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の長さＬ75が１５００μｍを超えた値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ75を１～１０００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、２～５００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図８（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から７５μｍ下方の位置（ラインＣ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物３２の間の距離Ｐ75を０．１～１００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ75が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ75が１００μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物間の距離Ｐ75を０．５～７５μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図８（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から７５μｍ下方の位置（ラインＣ）における複数列配列された薄片状物３２の列間の距離Ｐ75´を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ75´が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ75´が１５μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における複数列配列された薄片状物の列間の距離Ｐ75´を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（４）関係式（３）
　また、図７（ａ）および図９（ａ）～（ｂ）に示すように、光拡散フィルム３０の膜厚方向における薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から１００μｍ下方の位置（ラインＤ）における薄片状物３２の幅をＴ100（μｍ）、薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ100（μｍ）とした場合に、下記関係式（３）を満足することが好ましい。
　なお、図９（ａ）は、光拡散フィルム３０を、ラインＤを通るフィルム面と平行な面にて切断した断面図（上面図）であり、図９（ｂ）は、図９（ａ）に示す断面図における一部を拡大した拡大図である。
　０．００５≦Ｔ100／Ｌ100＜０．１　　　（３）
　この理由は、Ｔ100／Ｌ100が０．００５未満の値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。一方、Ｔ100／Ｌ100が０．１を超えた値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が大きくなり過ぎ、従来のカラム構造を有する等方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　ここで、本発明においては、０．００５以上、０．１未満の数値範囲内に特に好ましいＴ100／Ｌ100の値が存在する訳ではなく、かかる数値範囲内においてＴ100／Ｌ100の値を適宜変化させることで、各種用途に応じた楕円形状光拡散の楕円率を制御することができる。
　但し、本発明が、従来の異方性光拡散フィルムや等方性光拡散フィルムとは異なることがより明確になるという観点からは、フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端から１００μｍ下方の位置における薄片状物の幅をＴ100（μｍ）、薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さをＬ100（μｍ）とした場合に、下記関係式（３´）を満足することがより好ましく、下記関係式（３´´）を満足することがさらに好ましい。
　０．００８≦Ｔ100／Ｌ100≦０．０８　　　（３´）
　０．０１≦Ｔ100／Ｌ100≦０．０６　　　（３´´）
　また、図７（ａ）および図９（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から１００μｍ下方の位置（ラインＤ）における薄片状物３２の幅Ｔ100を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の幅Ｔ100が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の幅Ｔ100が１５μｍを超えた値となると、薄片状物内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における薄片状物の幅Ｔ100を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図９（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から１００μｍ下方の位置（ラインＤ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ100を１～３０００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、薄片状物の長さＬ100が１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の長さＬ100が３０００μｍを超えた値となると、薄片状物の配列方向と平行な方向への光拡散が小さくなり過ぎ、従来のルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムと同じ光拡散特性となる場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ100を５～２０００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１０～１０００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図９（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から１００μｍ下方の位置（ラインＤ）における薄片状物３２のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物３２の間の距離Ｐ100を０．１～１００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ100が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる複数の薄片状物間の距離Ｐ100が１００μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物間の距離Ｐ100を０．５～７５μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図７（ａ）および図９（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の上端部（ラインＡ）から１００μｍ下方の位置（ラインＤ）における複数列配列された薄片状物３２の列間の距離Ｐ100´を０．１～１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ100´が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる薄片状物の列間の距離Ｐ100´が１５μｍを超えた値となると、薄片状物の外、つまり低屈折率領域内を直進してそのまま通過する光が増加し、拡散光の均一性が低下する場合があるためである。
　したがって、薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における複数列配列された薄片状物の列間の距離Ｐ100´を０．５～１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（５）膜厚方向の長さ
　また、図１０（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２の膜厚方向における長さＮａを５０～５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる長さＮａが５０μｍ未満の値となると、所定の内部構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角を得ることが困難になる場合があるためである。一方、かかる長さＮａが５００μｍを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射して所定の内部構造を形成する際に、初期に形成された所定の内部構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望の内部構造を形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、薄片状物の膜厚方向の長さＮａを７０～３００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、８０～２００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、図１０（ｂ）に示すように、所定の内部構造は、フィルムの膜厚方向における上下端部分にまで形成されていなくてもよい。
　その場合、所定の内部構造が形成されない上下端部分の幅Ｎｂは、フィルムの厚さにもよるが、一般に、０～５０μｍの範囲内の値であることが好ましく、０～５μｍの範囲内の値であることがさらに好ましい。
（６）傾斜角
　また、図１０（ａ）～（ｂ）に示すように、薄片状物３２がフィルム３０の膜厚方向に対して一定の傾斜角θａにて傾斜していることが好ましい。
　この理由は、薄片状物を一定の傾斜角θａにて傾斜させることにより、光拡散入射角度領域を調節することができるためである。
　なお、θａは薄片状物の配列方向に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面において測定される傾斜角であり、フィルム表面に対する法線の角度を０°とした場合の薄片状物の傾斜角（°）を意味する。
　より具体的には、図１０（ａ）～（ｂ）に示す通り、所定の内部構造の上端面の法線と薄片状物３２の上端部との為す角度のうち狭い側の角度を意味する。なお、図１０（ａ）～（ｂ）に示す通り薄片状物３２が右側に傾いているときの傾斜角を基準とし、薄片状物３２が左側に傾いているときの傾斜角をマイナスで表記する。
　また、図１０（ｃ）に示すように、薄片状物が屈曲していることも好ましい。
　この理由は、薄片状物３２が屈曲していることにより、所定の内部構造内を直進してしまう入射光を減少させて、光拡散の均一性を向上させることができるためである。
　なお、このような屈曲した薄片状物は、活性エネルギー線照射を行う際に、照射光の照射角度を変化させながら光を照射することによって得ることができるが、所定の内部構造を形成する材料物質の種類にも大きく依存する。
４．膜厚
　また、光拡散フィルムの膜厚を１００～５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、光拡散フィルムの膜厚をかかる範囲内の値とすることにより、より優れた入射角度依存性を得ることができるためである。
　すなわち、光拡散フィルムの膜厚が１００μｍ未満の値となると、所定の内部構造内を直進する光が増加し、光拡散特性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、光拡散フィルムの膜厚が５００μｍを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射して所定の内部構造を形成する際に、初期に形成された内部構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望の内部構造を形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、光拡散フィルムの膜厚を１３０～３００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１５０～２５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
５．粘着剤層
　また、本発明の光拡散フィルムは、その片面または両面に被着体に対して積層するための粘着剤層を備えていてもよい。
　かかる粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限されるものではなく、従来公知のアクリル系、シリコーン系、ウレタン系、ゴム系等の粘着剤を使用することができる。
６．楕円形状光拡散
　また、図６（ｂ）～（ｃ）に示すように、光拡散フィルムにより入射光を拡散させたときに得られる楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角をθ２（°）とし、短径方向の拡散光の開き角をθ２´（°）とした場合に、下記関係式（４）を満足することが好ましい。
　０．２≦θ２´／θ２≦０．９　　　（４）
　この理由は、関係式（４）を満足することにより、長方形のディスプレイに対する適用性を、さらに向上させることができるためである。
　すなわち、θ２´／θ２が０．２未満の値となると、異方性光拡散に近くなり、ディスプレイ全面を明るくすることが困難になる場合があるためである。一方、θ２´／θ２が０．９を超えた値となると、等方性光拡散に近くなり、長方形状のディスプレイにおいて無駄な拡散光が存在することになる場合があるためである。
　ここで、本発明においては、０．２～０．９の数値範囲内に特に好ましいθ２´／θ２の値が存在する訳ではなく、かかる数値範囲内においてθ２´／θ２の値を適宜変化させることで、各種用途に応じた最適な楕円形状光拡散を得ることができる。
　但し、本発明が、従来の異方性光拡散フィルムや等方性光拡散フィルムとは異なることがより明確になるという観点からは、光拡散フィルムにより入射光を拡散させたときに得られる楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角をθ２（°）とし、短径方向の拡散光の開き角をθ２´（°）とした場合に、下記関係式（４´）を満足することがより好ましく、下記関係式（４´´）を満足することがさらに好ましい。
　０．３≦θ２´／θ２≦０．８　　　（４´）
　０．４≦θ２´／θ２≦０．７　　　（４´´）
７．製造方法
　また、本発明の光拡散フィルムは、例えば、下記工程（ａ）～（ｃ）を含む製造方法によって製造することができる。
（ａ）光拡散フィルム用組成物を準備する工程
（ｂ）光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
（ｃ）塗布層に対し、活性エネルギー線を照射する工程であって、塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点における、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値をとる方位角方向と、活性エネルギー線の入射角度幅が最大値をとる方位角方向と、が直交しており、かつ、活性エネルギー線の入射角度幅の最小値を１０°以下の値とするとともに、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値を１０°を超え～４０°以下の範囲内の値とする工程
　以下、かかる製造方法につき、図面を参照しつつ、具体的に説明する。
（１）工程（ａ）：光拡散フィルム用組成物を準備する工程
　かかる工程は、所定の光拡散フィルム用組成物を準備する工程である。
　より具体的には、屈折率が異なる少なくとも２つの重合性化合物、光重合開始剤および所望によりその他の添加剤を混合する工程である。
　また、混合に際しては、室温下でそのまま撹拌してもよいが、均一性を向上させる観点からは、例えば、４０～８０℃の加温条件下にて撹拌して、均一な混合液とすることが好ましい。
　また、塗工に適した所望の粘度となるように、希釈溶剤をさらに加えることも好ましい。
　以下、光拡散フィルム用組成物について、より具体的に説明する。
（１）－１　高屈折率重合性化合物
（ｉ）種類
　屈折率が異なる２つの重合性化合物のうち、屈折率が相対的に高い方の重合性化合物（以下、（Ａ）成分と称する場合がある。）の種類は、特に限定されないが、その主成分を複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとすることが好ましい。
　この理由は、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、（Ａ）成分の重合速度を、屈折率が相対的に低い方の重合性化合物（以下、（Ｂ）成分と称する場合がある。）の重合速度よりも速くして、これらの成分間における重合速度に所定の差を生じさせ、両成分の共重合性を効果的に低下させることができるものと推定されるためである。
　その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を効率良く形成することができる。
　また、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、単量体の段階では（Ｂ）成分と十分な相溶性を有しつつも、重合の過程において複数繋がった段階では（Ｂ）成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、所定の内部構造をさらに効率よく形成することができるものと推定される。
　さらに、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、所定の内部構造における（Ａ）成分に由来した領域の屈折率を高くして、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、所定以上の値に調節することができる。
　したがって、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、後述する（Ｂ）成分の特性と相まって、屈折率が相対的に低い領域中に、屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を効率的に形成することができる。
　なお、「複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステル」とは、（メタ）アクリル酸エステルのエステル残基部分に複数の芳香環を有する化合物を意味する。
　また、「（メタ）アクリル酸」とは、アクリル酸とメタクリル酸の両方を意味する。
　また、このような（Ａ）成分としての複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、例えば、（メタ）アクリル酸ビフェニル、（メタ）アクリル酸ナフチル、（メタ）アクリル酸アントラシル、（メタ）アクリル酸ベンジルフェニル、（メタ）アクリル酸ビフェニルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸ナフチルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸アントラシルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸ベンジルフェニルオキシアルキル等、若しくは、芳香環上の水素原子の一部がハロゲン、アルキル、アルコキシ、ハロゲン化アルキル等によって置換されたもの等を挙げることができる。
　また、（Ａ）成分としての複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとして、ビフェニル環を含有する化合物を含むことが好ましく、特に、下記一般式（１）で表わされるビフェニル化合物を含むことが好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
（一般式（１）中、Ｒ1～Ｒ10は、それぞれ独立しており、Ｒ1～Ｒ10の少なくとも１つは、下記一般式（２）で表わされる置換基であり、残りは、水素原子、水酸基、カルボキシル基、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、カルボキシアルキル基およびハロゲン原子のいずれかの置換基である。）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
（一般式（２）中、Ｒ11は、水素原子またはメチル基であり、炭素数ｎは１～４の整数であり、繰り返し数ｍは１～１０の整数である。）
　この理由は、（Ａ）成分として、特定の構造を有するビフェニル化合物を含むことにより、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の重合速度に所定の差を生じさせ、（Ａ）成分と、（Ｂ）成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、両成分同士の共重合性を低下させることができると推定されるためである。
　また、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率を高くして、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、所定以上の値に、より容易に調節することができる。
　また、一般式（１）におけるＲ1～Ｒ10が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を１～４の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる炭素数が４を超えた値となると、（Ａ）成分の重合速度が低下したり、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率が低くなり過ぎたりして、所定の内部構造を効率的に形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、一般式（１）におけるＲ1～Ｒ10が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を１～３の範囲内の値とすることがより好ましく、１～２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、一般式（１）におけるＲ1～Ｒ10が、ハロゲン化アルキル基またはハロゲン原子以外の置換基、すなわち、ハロゲンを含まない置換基であることが好ましい。
　この理由は、光拡散フィルムを廃棄する際に、焼却によるダイオキシンの発生を防止して、環境保護の観点から好ましいためである。
　なお、従来の光拡散フィルムにおいては、所望の内部構造を得るにあたり、モノマー成分を高屈折率化する目的で、モノマー成分においてハロゲン置換が行われることが一般的であった。
　この点、一般式（１）で表わされるビフェニル化合物であれば、ハロゲン置換を行わない場合であっても、高い屈折率とすることができる。
　したがって、本発明における光拡散フィルム用組成物を光硬化してなる光拡散フィルムであれば、ハロゲンを含まない場合であっても、良好な入射角度依存性を発揮することができる。
　また、一般式（１）におけるＲ2～Ｒ9のいずれか一つが、一般式（２）で表わされる置換基であることが好ましい。
　この理由は、一般式（２）で表わされる置換基の位置を、Ｒ1およびＲ10以外の位置とすることにより、光硬化させる前の段階において、（Ａ）成分同士が配向し、結晶化することを効果的に防止することができるためである。
　さらに、光硬化させる前のモノマー段階で液状であり、希釈溶媒等を使用しなくとも、見掛け上（Ｂ）成分と均一に混合することができる。
　これにより、光硬化の段階において、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の微細なレベルでの凝集・相分離を可能とし、所定の内部構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
　さらに、同様の観点から、一般式（１）におけるＲ3、Ｒ5、Ｒ6およびＲ8のいずれか一つが、一般式（２）で表わされる置換基であることが特に好ましい。
　また、一般式（２）で表わされる置換基における繰り返し数ｍを、通常１～１０の整数とすることが好ましい。
　この理由は、繰り返し数ｍが１０を超えた値となると、重合部位と、ビフェニル環とをつなぐオキシアルキレン鎖が長くなりすぎて、重合部位における（Ａ）成分同士の重合を阻害する場合があるためである。
　したがって、一般式（２）で表わされる置換基における繰り返し数ｍを、１～４の整数とすることがより好ましく、１～２の整数とすることが特に好ましい。
　なお、同様の観点から、一般式（２）で表わされる置換基における炭素数ｎを、通常１～４の整数とすることが好ましい。
　また、重合部位である重合性炭素－炭素二重結合の位置が、ビフェニル環に対して近すぎて、ビフェニル環が立体障害となり、（Ａ）成分の重合速度が低下する場合をも考慮すると、一般式（２）で表わされる置換基における炭素数ｎを、２～４の整数とすることがより好ましく、２～３の整数とすることが特に好ましい。
　また、一般式（１）で表わされるビフェニル化合物の具体例としては、下記式（３）～（４）で表わされる化合物を好ましく挙げることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
（ｉｉ）分子量
　また、（Ａ）成分の分子量を、２００～２，５００の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ａ）成分の分子量を所定の範囲とすることにより、（Ａ）成分の重合速度をさらに速くして、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の共重合性をより効果的に低下させることができるものと推定されるためである。
　その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を、より効率的に形成することができる。
　すなわち、（Ａ）成分の分子量が２００未満の値となると、立体障害により重合速度が低下して、（Ｂ）成分の重合速度に近くなり、（Ｂ）成分との共重合が生じ易くなる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の分子量が２，５００を超えた値となると、（Ｂ）成分との分子量の差が小さくなるのにともなって、（Ａ）成分の重合速度が低下して（Ｂ）成分の重合速度に近くなり、（Ｂ）成分との共重合が生じ易くなるものと推定され、その結果、所定の内部構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、（Ａ）成分の分子量を、２４０～１，５００の範囲内の値とすることがより好ましく、２６０～１，０００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、（Ａ）成分の分子量は、分子の組成と、構成原子の原子量から得られる計算値から求めることができ、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて重量平均分子量として測定することもできる。
（ｉｉｉ）単独使用
　また、本発明における光拡散フィルム用組成物は、所定の内部構造における屈折率が相対的に高い領域を形成するモノマー成分として、（Ａ）成分を含むことを特徴とするが、（Ａ）成分は一成分で含まれることが好ましい。
　この理由は、このように構成することにより、（Ａ）成分に由来した領域、つまり屈折率が相対的に高い薄片状物における屈折率のばらつきを効果的に抑制して、所定の内部構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
　すなわち、（Ａ）成分における（Ｂ）成分に対する相溶性が低い場合、例えば、（Ａ）成分がハロゲン系化合物等の場合、（Ａ）成分を（Ｂ）成分に相溶させるための第３成分として、他の（Ａ）成分（例えば、非ハロゲン系化合物等）を併用する場合がある。
　しかしながら、この場合、かかる第３成分の影響により、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い領域における屈折率がばらついたり、低下し易くなったりすることがある。
　その結果、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下し易くなったりする場合がある。
　したがって、（Ｂ）成分との相溶性を有する高屈折率なモノマー成分を選択し、それを単独の（Ａ）成分として用いることが好ましい。
　なお、例えば、（Ａ）成分としての式（３）で表わされるビフェニル化合物であれば、低粘度であることから、（Ｂ）成分との相溶性を有するため、単独の（Ａ）成分として使用することができる。
（ｉｖ）屈折率
　また、（Ａ）成分の屈折率を１．５～１．６５の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ａ）成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節して、所定の内部構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
　すなわち、（Ａ）成分の屈折率が１．５未満の値となると、（Ｂ）成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、有効な光拡散角度領域を得ることが困難になる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の屈折率が１．６５を超えた値となると、（Ｂ）成分の屈折率との差は大きくなるものの、（Ｂ）成分との見かけ上の相溶状態さえも形成困難になる場合があるためである。
　したがって、（Ａ）成分の屈折率を、１．５２～１．６２の範囲内の値とすることがより好ましく、１．５６～１．６の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、上述した（Ａ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ａ）成分の屈折率を意味する。
　また、屈折率は、例えば、ＪＩＳ　Ｋ００６２に準じて測定することができる。
（ｖ）含有量
　また、光拡散フィルム用組成物における（Ａ）成分の含有量を、後述する相対的に屈折率が低い重合性化合物である（Ｂ）成分１００重量部に対して、２５～４００重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ａ）成分の含有量が２５重量部未満の値となると、（Ｂ）成分に対する（Ａ）成分の存在割合が少なくなって、（Ａ）成分に由来した薄片状物の幅が過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有する内部構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向における薄片状物の長さが不十分になり、光拡散性を示さなくなる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の含有量が４００重量部を超えた値となると、（Ｂ）成分に対する（Ａ）成分の存在割合が多くなって、（Ａ）成分に由来した薄片状物の幅が過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有する所定の内部構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向における薄片状物の長さが不十分になり、光拡散性を示さなくなる場合があるためである。
　したがって、（Ａ）成分の含有量を、（Ｂ）成分１００重量部に対して、４０～３００重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、５０～２００重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（１）－２　低屈折率重合性化合物
（ｉ）種類
　屈折率が異なる２つの重合性化合物のうち、屈折率が相対的に低い方の重合性化合物（（Ｂ）成分）の種類は、特に限定されず、その主成分として、例えば、ウレタン（メタ）アクリレート、側鎖に（メタ）アクリロイル基を有する（メタ）アクリル系ポリマー、（メタ）アクリロイル基含有シリコーン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等が挙げられるが、特に、ウレタン（メタ）アクリレートとすることが好ましい。
　この理由は、ウレタン（メタ）アクリレートであれば、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節できるばかりか、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率のばらつきを有効に抑制し、所定の内部構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
　したがって、以下においては、（Ｂ）成分としてのウレタン（メタ）アクリレートについて、主に説明する。
　なお、（メタ）アクリレートとは、アクリレートおよびメタクリレートの両方を意味する。
　まず、ウレタン（メタ）アクリレートは、（Ｂ１）イソシアナート基を少なくとも２つ含有する化合物、（Ｂ２）ポリオール化合物、好ましくはジオール化合物、特に好ましくはポリアルキレングリコール、および（Ｂ３）ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートから形成される。
　なお、（Ｂ）成分には、ウレタン結合の繰り返し単位を有するオリゴマーも含むものとする。
　このうち、（Ｂ１）成分であるイソシアナート基を少なくとも２つ含有する化合物としては、例えば、２，４－トリレンジイソシアナート、２，６－トリレンジイソシアナート、１，３－キシリレンジイソシアナート、１，４－キシリレンジイソシアナート等の芳香族ポリイソシアナート、ヘキサメチレンジイソシアナート等の脂肪族ポリイソシアナート、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）、水素添加ジフェニルメタンジイソシアナート等の脂環式ポリイソシアナート、およびこれらのビウレット体、イソシアヌレート体、さらにはエチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ヒマシ油等の低分子活性水素含有化合物との反応物であるアダクト体（例えば、キシリレンジイソシアナート系３官能アダクト体）等を挙げることができる。
　また、上述した中でも、脂環式ポリイソシアナートであることが、特に好ましい。
　この理由は、脂環式ポリイソシアナートであれば、脂肪族ポリイソシアナートと比較して、立体配座等の関係で各イソシアナート基の反応速度に差を設けやすいためである。
　これにより、（Ｂ１）成分が（Ｂ２）成分とのみ反応したり、（Ｂ１）成分が（Ｂ３）成分とのみ反応したりすることを抑制して、（Ｂ１）成分を、（Ｂ２）成分および（Ｂ３）成分と確実に反応させることができ、余分な副生成物の発生を防止することができる。
　その結果、所定の内部構造における（Ｂ）成分に由来した領域、すなわち、低屈折率領域の屈折率のばらつきを効果的に抑制することができる。
　また、脂環式ポリイソシアナートであれば、芳香族ポリイソシアナートと比較して、得られる（Ｂ）成分と、（Ａ）成分との相溶性を所定の範囲に低下させて、所定の内部構造をより効率よく形成することができる。
　さらに、脂環式ポリイソシアナートであれば、芳香族ポリイソシアナートと比較して、得られる（Ｂ）成分の屈折率を小さくすることができることから、（Ａ）成分の屈折率との差を大きくし、光拡散性をより確実に発現するとともに、光拡散角度領域内における拡散光の均一性の高い所定の内部構造をさらに効率よく形成することができる。
　また、このような脂環式ポリイソシアナートの中でも、イソシアナート基を２つのみ含有する脂環式ジイソシアナートが好ましい。
　この理由は、脂環式ジイソシアナートであれば、（Ｂ２）成分および（Ｂ３）成分と定量的に反応し、単一の（Ｂ）成分を得ることができるためである。
　このような脂環式ジイソシアナートとしては、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）を特に好ましく挙げることができる。
　この理由は、２つのイソシアナート基の反応性に有効な差異を設けることができるためである。
　また、ウレタン（メタ）アクリレートを形成する成分のうち、（Ｂ２）成分であるポリアルキレングリコールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリブチレングリコール、ポリヘキシレングリコール等が挙げられ、中でも、ポリプロピレングリコールであることが、特に好ましい。
　この理由は、ポリプロピレングリコールであれば、粘度が低いことから無溶剤で取り扱うことができるためである。
　また、ポリプロピレングリコールであれば、（Ｂ）成分を硬化させた際に、当該硬化物における良好なソフトセグメントとなり、光拡散フィルムのハンドリング性や実装性を、効果的に向上させることができるためである。
　なお、（Ｂ）成分の重量平均分子量は、主に、（Ｂ２）成分の重量平均分子量により調節することができる。ここで、（Ｂ２）成分の重量平均分子量は、通常、２，３００～１９，５００であり、好ましくは４，３００～１４，３００であり、特に好ましくは６，３００～１２，３００である。
　また、ウレタン（メタ）アクリレートを形成する成分のうち、（Ｂ３）成分であるヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートとしては、例えば、２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、３－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、３－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
　また、得られるウレタン（メタ）アクリレートの重合速度を低下させ、所定の内部構造をより効率的に形成する観点から、特に、ヒドロキシアルキルメタクリレートであることがより好ましく、２－ヒドロキシエチルメタクリレートであることがさらに好ましい。
　また、（Ｂ１）～（Ｂ３）成分によるウレタン（メタ）アクリレートの合成は、常法に従って実施することができる。
　このとき（Ｂ１）～（Ｂ３）成分の配合割合を、モル比にて（Ｂ１）成分：（Ｂ２）成分：（Ｂ３）成分＝１～５：１：１～５の割合とすることが好ましい。
　この理由は、かかる配合割合とすることにより、（Ｂ２）成分の有する２つの水酸基に対してそれぞれ（Ｂ１）成分の有する一方のイソシアナート基が反応して結合し、さらに２つの（Ｂ１）成分がそれぞれ有するもう一方のイソシアナート基に対して、（Ｂ３）成分の有する水酸基が反応して結合したウレタン（メタ）アクリレートを効率的に合成することができるためである。
　したがって、（Ｂ１）～（Ｂ３）成分の配合割合を、モル比にて（Ｂ１）成分：（Ｂ２）成分：（Ｂ３）成分＝１～３：１：１～３の割合とすることがより好ましく、２：１：２の割合とすることがさらに好ましい。
（ｉｉ）重量平均分子量
　また、（Ｂ）成分の重量平均分子量を、３，０００～２０，０００の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ｂ）成分の重量平均分子量を所定の範囲とすることにより、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の重合速度に所定の差を生じさせ、両成分の共重合性を効果的に低下させることができるためである。
　その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を効率良く形成することができる。
　すなわち、（Ｂ）成分の重量平均分子量が３，０００未満の値となると、（Ｂ）成分の重合速度が速くなって、（Ａ）成分の重合速度に近くなり、（Ａ）成分との共重合が生じ易くなる結果、所定の内部構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。一方、（Ｂ）成分の重量平均分子量が２０，０００を超えた値となると、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を形成することが困難になったり、（Ａ）成分との相溶性が過度に低下して、塗布段階で（Ａ）成分が析出したりする場合があるためである。
　したがって、（Ｂ）成分の重量平均分子量を、５，０００～１５，０００の範囲内の値とすることがより好ましく、７，０００～１３，０００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、（Ｂ）成分の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定することができる。
（ｉｉｉ）単独使用
　また、（Ｂ）成分は、分子構造や重量平均分子量が異なる２種以上を併用してもよいが、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率のばらつきを抑制する観点からは、１種類のみを用いることが好ましい。
　すなわち、（Ｂ）成分を複数用いた場合、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域における屈折率がばらついたり、高くなったりして、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下する場合があるためである。
（ｉｖ）屈折率
　また、（Ｂ）成分の屈折率を１．４～１．５５の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ｂ）成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節して、所定の内部構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
　すなわち、（Ｂ）成分の屈折率が１．４未満の値となると、（Ａ）成分の屈折率との差は大きくなるものの、（Ａ）成分との相溶性が極端に悪化し、所定の内部構造を形成することができないおそれがあるためである。一方、（Ｂ）成分の屈折率が１．５５を超えた値となると、（Ａ）成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、所望の入射角度依存性を得ることが困難になる場合があるためである。
　したがって、（Ｂ）成分の屈折率を、１．４５～１．５４の範囲内の値とすることがより好ましく、１．４６～１．５２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、上述した（Ｂ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ｂ）成分の屈折率を意味する。
　そして、屈折率は、例えば、ＪＩＳ　Ｋ００６２に準じて測定することができる。
　また、上述した（Ａ）成分の屈折率と、（Ｂ）成分の屈折率との差を、０．０１以上の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる屈折率の差を所定の範囲内の値とすることにより、光の透過と拡散におけるより良好な入射角度依存性、およびより広い光拡散入射角度領域を有する光拡散フィルムを得ることができるためである。
　すなわち、かかる屈折率の差が０．０１未満の値となると、入射光が所定の内部構造内で全反射する角度域が狭くなることから、光拡散における開き角が過度に狭くなる場合があるためである。一方、かかる屈折率の差が過度に大きな値となると、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の相溶性が悪化しすぎて、所定の内部構造を形成できないおそれがあるためである。
　したがって、（Ａ）成分の屈折率と、（Ｂ）成分の屈折率との差を、０．０５～０．５の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１～０．２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、ここでいう（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率を意味する。
（ｖ）含有量
　また、光拡散フィルム用組成物における（Ｂ）成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量１００重量％に対して、１０～８０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、（Ｂ）成分の含有量が１０重量％未満の値となると、（Ａ）成分に対する（Ｂ）成分の存在割合が少なくなって、（Ｂ）成分に由来した領域が、（Ａ）成分に由来した領域と比較して過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有する所定の内部構造を得ることが困難になる場合があるためである。一方、（Ｂ）成分の含有量が８０重量％を超えた値となると、（Ａ）成分に対する（Ｂ）成分の存在割合が多くなって、（Ｂ）成分に由来した領域が、（Ａ）成分に由来した領域と比較して過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有する所定の内部構造を得ることが困難になる場合があるためである。
　したがって、（Ｂ）成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量１００重量％に対して、２０～７０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、３０～６０重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（１）－３　光重合開始剤
　また、本発明における光拡散フィルム用組成物においては、所望により、（Ｃ）成分として、光重合開始剤を含有させることが好ましい。
　この理由は、光重合開始剤を含有させることにより、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射した際に、効率的に所定の内部構造を形成することができるためである。
　ここで、光重合開始剤とは、紫外線等の活性エネルギー線の照射により、ラジカル種を発生させる化合物をいう。
　かかる光重合開始剤としては、例えば、ベンゾイン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾイン－ｎ－ブチルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、アセトフェノン、ジメチルアミノアセトフェノン、２，２－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノン、２，２－ジエトキシ－２－フェニルアセトフェノン、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オン、１－ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２－メチル－１－［４－（メチルチオ）フェニル］－２－モルフォリノ－プロパン－１－オン、４－（２－ヒドロキシエトキシ）フェニル－２－（ヒドロキシ－２－プロピル）ケトン、ベンゾフェノン、ｐ－フェニルベンゾフェノン、４，４－ジエチルアミノベンゾフェノン、ジクロロベンゾフェノン、２－メチルアントラキノン、２－エチルアントラキノン、２－ターシャリーブチルアントラキノン、２－アミノアントラキノン、２－メチルチオキサントン、２－エチルチオキサントン、２－クロロチオキサントン、２，４－ジメチルチオキサントン、２，４－ジエチルチオキサントン、ベンジルジメチルケタール、アセトフェノンジメチルケタール、ｐ－ジメチルアミン安息香酸エステル、オリゴ［２－ヒドロキシ－２－メチル－１－［４－（１－メチルビニル）フェニル］プロパン等が挙げられ、これらのうち１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　なお、光重合開始剤を含有させる場合の含有量としては、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の合計量１００重量部に対し、０．２～２０重量部の範囲内の値とすることが好ましく、０．５～１５重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、１～１０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（１）－４　他の添加剤
　また、本発明の効果を損なわない範囲で、適宜、上述した化合物以外の添加剤を添加することができる。
　このような添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、重合促進剤、重合禁止剤、赤外線吸収剤、可塑剤、希釈溶剤、およびレベリング剤等が挙げられる。
　なお、このような添加剤の含有量は、一般に、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の合計量１００重量部に対して、０．０１～５重量部の範囲内の値とすることが好ましく、０．０２～３重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５～２重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（２）工程（ｂ）：塗布工程
　工程（ｂ）は、図１１（ａ）に示すように、光拡散フィルム用組成物を工程シート２に対して塗布し、塗布層１に形成する工程である。
　工程シートとしては、プラスチックフィルム、紙のいずれも使用することができる。
　このうち、プラスチックフィルムとしては、ポリエチレンテレフタレートフィルム等のポリエステル系フィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム等のポリオレフィン系フィルム、トリアセチルセルロースフィルム等のセルロース系フィルム、およびポリイミド系フィルム等が挙げられる。
　また、紙としては、例えば、グラシン紙、コート紙、およびラミネート紙等が挙げられる。
　なお、工程シートとしては、シート強度および表面平滑性に優れることから、プラスチックフィルムであることが好ましい。
　また、後述する工程を考慮すると、工程シート２としては、熱や活性エネルギー線に対する寸法安定性に優れたプラスチックフィルムであることがさらに好ましい。
　このようなプラスチックフィルムとしては、上述したもののうち、ポリエステル系フィルム、ポリオレフィン系フィルムおよびポリイミド系フィルムが好ましく挙げられる。
　また、工程シートに対しては、光硬化後に、得られた光拡散フィルムを工程シートから剥離し易くするために、工程シートにおける光拡散フィルム用組成物の塗布面側に、剥離層を設けることが好ましい。
　かかる剥離層は、シリコーン系剥離剤、フッ素系剥離剤、アルキッド系剥離剤、オレフィン系剥離剤等、従来公知の剥離剤を用いて形成することができる。
　なお、工程シートの厚さは、通常、２５～２００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　また、工程シート上に光拡散フィルム用組成物を塗布する方法としては、例えば、ナイフコート法、ロールコート法、バーコート法、ブレードコート法、ダイコート法、およびグラビアコート法等、従来公知の方法により行うことができる。
　また、塗布層の膜厚を８０～７００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、塗布層の膜厚をかかる範囲内の値とすることにより、所定の内部構造を、より一段と効率的に形成することができるためである。
　すなわち、塗布層の膜厚が８０μｍ未満の値となると、形成される所定の内部構造のフィルムの膜厚方向における長さが不足して、所定の内部構造内を直進してしまう入射光が増加し、光拡散角度領域内における拡散光の強度の均一性を得ることが困難になる場合があるためである。一方、塗布層の膜厚が７００μｍを超えた値となると、塗布層に対して活性エネルギー線を照射して所定の内部構造を形成する際に、初期に形成された所定の内部構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望の内部構造を形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、塗布層の膜厚を１００～５００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１２０～３００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（３）工程（ｃ）：活性エネルギー線照射工程
（３）－１　活性エネルギー線照射準備工程
　かかる工程は、後述する活性エネルギー線照射工程に先立ち、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線を、方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換するための準備を行う工程である。
　かかる工程を実施する場合、図１１（ｂ）に示すように、活性エネルギー線光源としての線状光源１２５と、当該線状光源１２５からの活性エネルギー線の入射角度幅を調節するための入射角度幅調節部材２００と、を用いるとともに、入射角度幅調節部材２００を、線状光源１２５と塗布層１との間、かつ、線状光源１２５からの活性エネルギー線の放射領域中に配置することが好ましい。
　より具体的には、図１１（ｂ）に示すように、入射角度幅調節部材２００が、複数の板状部材２１０からなるとともに、複数の板状部材２１０がそれぞれの主面を対向させながら平行配置されるとともに、主面が鉛直方向に平行であることが好ましい。
　この理由は、このように活性エネルギー線照射準備工程を実施することにより、線状光源からの活性エネルギー線を、方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換して、塗布層に対して照射することができるためである。
　なお、「複数の板状部材がそれぞれの主面を対向させながら平行配置される」としたが、線状光源からの直接光を、方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換する観点から、実質的に平行であれば足りる。
　また、「線状光源１２５と塗布層１との間、かつ、線状光源１２５からの活性エネルギー線の放射領域中」とは、例えば、図１１（ｃ）に示すように、線状光源１２５から鉛直下方に活性エネルギー線を照射する場合には、線状光源１２５の鉛直下方かつ塗布層１の鉛直上方になる。
　すなわち、本発明の楕円形状光拡散フィルムは、フィルム内に、図５（ａ）～（ｂ）および図６（ａ）～（ｃ）に示すような所定の内部構造を有することを特徴とするが、かかる所定の内部構造を形成するためには、塗布層に対し、方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線を照射することが好ましい。
　より具体的には、図１２（ａ）～（ｃ）に示すように、塗布層１の表面において、活性エネルギー線光源１２５からの活性エネルギー線６０の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点Ｒにおける、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値θ３をとる方位角方向Ｘと、活性エネルギー線の入射角度幅が最大値θ４をとる方位角方向Ｙと、が直交しており、かつ、活性エネルギー線の入射角度幅の最小値θ３を１０°以下の値とするとともに、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４を１０°を超え４０°以下の範囲内の値とすることが好ましい。
　ここで、図１２（ａ）は、塗布層１の上方から眺めた場合の平面図であり、図１２（ｂ）は、図１２（ａ）における方向Ｙから眺めた場合の側面図であり、方位角方向Ｘにおける活性エネルギー線の入射角度幅を示す図である。
　また、図１２（ｃ）は、図１２（ａ）における方向Ｘから眺めた場合の側面図であり、方位角方向Ｙにおける活性エネルギー線の入射角度幅を示す図である。
　まず、「塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域」とは、図１２（ａ）～（ｃ）に示すように活性エネルギー線光源として線状光源１２５を用いた場合、塗布層１の表面に対して略線状に照射される活性エネルギー線６０の分布の中心線になる。
　したがって、図１２（ｂ）に示すように、線状光源１２５から鉛直下方に向けて活性エネルギー線６０を照射した場合には、図１２（ａ）の塗布層１の表面における線状光源１２５の中心線の鉛直下方への投影線が活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域になる。
　また、例えば、線状光源から右斜め下方に向けて活性エネルギー線を照射した場合には、塗布層の表面における線状光源の中心線の右斜め下方への投影線の近傍が活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域になる。
　次に、「塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点における、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値をとる方位角方向」は、図１２（ａ）～（ｃ）に示すように活性エネルギー線光源として線状光源１２５を用いた場合、図１２（ｂ）に示すように、活性エネルギー線６０の入射角度幅が最小値θ３をとる方位角方向Ｘになり、線状光源１２５の軸線方向と直交する方向になる。
　そして、「任意の一点」としての点Ｒにおける活性エネルギー線６０の入射角度幅の最小値θ３は、図１２（ｂ）に示す通り、点Ｒから、線状光源１２５の断面円への２本の接線が為す角度となる。
　さらに、「塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点における、活性エネルギー線の入射角度幅が最大値をとる方位角方向」は、図１２（ａ）～（ｃ）に示すように活性エネルギー線光源として線状光源１２５を用いた場合、図１２（ｃ）に示すように、活性エネルギー線６０の入射角度幅が最大値θ４をとる方位角方向Ｙとなり、上述した方位角方向Ｘと直交する方位角方向となる。
　そして、「任意の一点」としての点Ｒにおける活性エネルギー線６０の入射角度幅の最大値θ４は、図１２（ｃ）に示す通り、点Ｒから、隣接する２枚の板状部材２１０における線状光源１２５側の端部への２本の接線が為す角度となる。
　このように、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値θ３をとる方位角方向Ｘと、活性エネルギー線の入射角度幅が最大値θ４をとる方位角方向Ｙと、が直交することにより、効率よく所定の内部構造を形成することができる。
　以上、活性エネルギー線光源として線状光源を用いた場合について具体的に説明したが、使用される活性エネルギー線光源は線状光源に限定されるものではない。
　その場合、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域は、活性エネルギー線照射下、塗布層を設けていない工程シート上に照度光量計を設置し、工程シートを移動させながら照度光量をプロットすることによっても容易に特定することができる。
　また、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値および最小値についても、それぞれ活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点において、入射角度幅調節部材における板状部材等により遮られることなく当該任意の一点に照射される活性エネルギー線の入射角度幅の最大値および最小値として特定することができる。
　なお、上述した特定方法は、活性エネルギー線光源として線状光源を用いた場合にも適用することができる。
　また、図１２（ｂ）に示す活性エネルギー線の入射角度幅の最小値θ３が１０°を超えた値となると、方位角方向ＸとＹで共に大きな入射角度幅となり、散乱光を当てた場合と同様に、全く拡散特性が発現しないフィルムになってしまう場合がある。一方、活性エネルギー線の入射角度幅の最小値θ３が過度に小さくなると、活性エネルギー線の積算光量が過度に低くなり、生産性が極端に低下する場合がある。
　したがって、塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する塗布層の表面の任意の一点における、活性エネルギー線の入射角度幅の最小値θ３を０．１～７°の範囲内の値とすることがより好ましく、０．５～５°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図１２（ｃ）に示す活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が１０°未満の値となると、方位角方向ＸとＹで共に小さな入射角度幅となり、平行光を当てた場合と同様に、フィルム内にカラム構造を有する等方性光拡散フィルムになってしまう場合がある。一方、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が４０°を超えた値となると、方位角方向ＸとＹでの入射角度幅の差が大きくなり過ぎて、線状光源から直接光を当てた場合と同様に、フィルム内にルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムになってしまう場合がある。
　したがって、塗布層の表面において、活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点における、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４を１２～３５°の範囲内の値とすることがより好ましく、１５～３０°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　次いで、図１３を用いて、入射角度幅の最大値θ４と、楕円形状光拡散と、の関係について説明する。
　すなわち、図１３には、横軸に活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４（°）を採り、縦軸にθ２´／θ２（－）を採った特性曲線が示してある。
　ここで、図６（ｂ）～（ｃ）に示すように、θ２とは、楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角（°）であり、θ２´とは、楕円形状の光拡散における短径方向の拡散光の開き角（°）である。
　かかる特性曲線から理解されるように、θ４が１０°以下の値になると、θ２´／θ２の値が過度に大きくなり、等方性光拡散に近い光拡散特性が発現する一方、θ４が４０°を超えた値になると、θ２´／θ２の値が過度に小さくなり、異方性光拡散に近い光拡散特性が発現することがわかる。
　そして、θ４が１０°を超え４０°以下の範囲内の値の場合には、等方性光拡散と異方性光拡散の中間の光拡散特性である楕円形状光拡散が発現することがわかる。
　さらに、θ４が１０°を超え４０°以下の範囲内では、θ４の値の変化に伴ってθ２´／θ２の値も変化していることから、楕円形状光拡散フィルムの製造時にθ４の値を調節することにより、楕円形状光拡散の楕円率を有効に制御できることが理解される。
　また、図１４（ａ）に示すように、複数の板状部材２１０における間隔Ｌ１は、板状部材２１０における上下方向の長さＬ３等にもよるが、１～１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、複数の板状部材２１０における間隔Ｌ１をかかる範囲内の値とすることにより、線状光源からの活性エネルギー線を、より効果的に方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換することができるためである。
　すなわち、複数の板状部材における間隔Ｌ１が１ｍｍ未満の値となると、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が１０°以下の値となることから、方位角方向ＸとＹで共に小さな入射角度幅となり、平行光を当てた場合と同様に、フィルム内にカラム構造を有する等方性光拡散フィルムになってしまう場合があるためである。また、Ｌ１が小さすぎると、板状部材間等に熱がこもり、板状部材にひずみが生じる可能性がある。一方、複数の板状部材における間隔Ｌ１が１０００ｍｍを超えた値となると、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が４０°を超えた値となることから、方位角方向ＸとＹでの入射角度幅の差が大きくなり過ぎて、線状光源から直接光を当てた場合と同様に、フィルム内にルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムになってしまう場合があるためである。
　したがって、複数の板状部材における間隔Ｌ１を５～７５０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１０～５００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、図１４（ａ）においては、板状部材の枚数を４枚としているが、これは単なる例であり、実際の板状部材の枚数は、活性エネルギー線の照射対象である塗布層の幅や、複数の板状部材における間隔Ｌ１といった諸条件によって決定されるものである。
　また、板状部材２１０の幅Ｌ２は、特に制限されるものではないが、通常、１～５０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、１０～１００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
　なお、線状光源１２５の軸線方向から見た直径は、通常、５～１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　また、板状部材２１０の厚さを０．１～５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、板状部材の厚さをかかる範囲内の値とすることにより、入射角度幅調節部材による影の影響を抑制しつつ、活性エネルギー線に起因した板状部材のひずみについても効果的に抑制することができるためである。
　すなわち、板状部材の厚さが０．１ｍｍ未満の値となると、活性エネルギー線に起因してひずみが生じ易くなる場合があるためである。一方、板状部材の厚さが５ｍｍを超えた値となると、板状部材の影の影響が大きくなって、塗布層における照度ムラを抑制することが困難になる場合があるためである。
　したがって、板状部材の厚さを０．５～２ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、０．７～１．５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　さらに、板状部材２１０の材料物質についても、板状部材２１０に対する平行度の低い光を吸収できるものであれば特に制限されるものではなく、例えば、耐熱黒塗装を施したアルスター鋼板等を用いることができる。
　また、板状部材が、線状光源の軸線方向と交差する向きに入射角度幅調節部材２００を配置することが好ましい。
　さらには、塗布層の上方から眺めた場合に、板状部材２１０が、線状光源１２５の軸線方向と直交する向きに入射角度幅調節部材２００を配置することがより好ましい。
　この理由は、入射角度幅調節部材をこのように配置することにより、複数の板状部材における間隔Ｌ１の値が同じ場合であっても、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４の値を小さくすることができるためである。
　すなわち、板状部材と線状光源の軸線方向とを直交させない場合、直交させた場合と比較して、同じＬ１の値であっても線状光源の軸線方向で見た板状部材の間隔は大きくなる。
　そして、板状部材の間隔が大きくなると、活性エネルギー線を平行化する能力が弱くなるため、θ４は大きな値となる。
　逆に言えば、板状部材と線状光源の軸線方向とを直交させない場合、直交させた場合と同じθ４の値を得るためにはＬ１の値を小さくしなければならなくなる。
　そして、Ｌ１の値が小さくなるほど、板状部材間等に熱がこもり、板状部材にひずみが生じやすくなるという弊害が生じる。
　また、図１４（ｂ）に示すように、板状部材における上下方向の長さＬ３は、複数の板状部材２１０における間隔Ｌ１等にもよるが１０～１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、板状部材における上下方向の長さＬ３をかかる範囲内の値とすることにより、線状光源からの活性エネルギー線を、さらに効果的に方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換することができるためである。
　すなわち、かかる長さＬ３が１０ｍｍ未満の値となると、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が４０°を超えた値となることから、方位角方向ＸとＹでの入射角度幅の差が大きくなり過ぎて、線状光源から直接光を当てた場合と同様に、フィルム内にルーバー構造を有する異方性光拡散フィルムになってしまう場合があるためである。一方、かかる長さＬ３が１０００ｍｍを超えた値となると、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４が１０°以下の値となることから、方位角方向ＸとＹで共に小さな入射角度幅となり、平行光を当てた場合と同様に、フィルム内にカラム構造を有する等方性光拡散フィルムになってしまう場合があるためである。
　したがって、板状部材における上下方向の長さＬ３を２０～７５０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、５０～５００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に示す入射角度幅調節部材２００ａを、線状光源１２５の軸線方向から眺めた側面図である。
　また、図１４（ｂ）に示すように、入射角度幅調節部材２００の上端と、線状光源１２５の下端と、の間の距離Ｌ４を０．１～１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、距離Ｌ４をかかる範囲内の値とすることにより、線状光源からの活性エネルギー線を、さらに効果的に方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換しつつ、塗布層に対して十分量の活性エネルギー線を照射することができるためである。
　すなわち、かかる距離Ｌ４が０．１ｍｍ未満の値となると、入射角度幅調節部材が線状光源に近くなり過ぎ、板状部材が熱によりひずみを生じる場合があるためである。一方、かかる距離Ｌ４が１０００ｍｍを超えた値となると、塗布層が線状光源から遠くなり過ぎ、塗布層に入射する活性エネルギー線が過度に弱くなる場合があるためである。
　したがって、入射角度幅調整部材の上端と、線状光源の下端と、の間の距離Ｌ４を０．５～５００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～１００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、図１４（ｂ）に示すように、入射角度幅調節部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離Ｌ５を０．１～１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、距離Ｌ５をかかる範囲内の値とすることにより、入射角度幅調節部材による影の影響をより効果的に抑制しつつ、線状光源からの活性エネルギー線を、さらに効果的に方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線に変換することができるためである。
　すなわち、かかる距離Ｌ５が０．１ｍｍ未満の値となると、板状部材の影の影響が過度に大きくなるばかりか、照射時のわずかな振動により入射角度幅調節部材の下端と塗布層の表面とが接触してしまう場合があるためである。
　一方、かかる距離Ｌ５が１０００ｍｍを超えた値となると、塗布層が線状光源から遠くなり過ぎ、塗布層に入射する活性エネルギー線が過度に弱くなる場合があるためである。
　したがって、入射角度幅調節部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離Ｌ５を０．５～５００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１～１００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、ここまで、入射角度幅調節部材として板状部材が平行に並んだもののみを記載し、活性エネルギー線光源として線状光源のみを記載したが、楕円形状光拡散フィルムを製造するにあたり重要な点は、θ３とθ４が規定の範囲内の値となることである。
　したがって、例えば、入射角度幅調節部材として長方形の筒の集合体を用いるとともに活性エネルギー線光源として面光源を用いて規定の範囲内のθ３とθ４を実現してもよい。
　さらには、入射角度幅調節部材を用いず、活性エネルギー線光源として平行光源を用い、これを楕円形状光拡散フィルム等の楕円形状光拡散素子によって拡散させ、規定の範囲内のθ３とθ４を実現してもよい。
（３）－２　活性エネルギー線照射工程
　かかる工程は、図１１（ｃ）に示すように、通常、塗布層１を移動させながら、当該塗布層１に対し、活性エネルギー線を照射する工程であって、図１２（ａ）～（ｃ）に示すように、塗布層１の表面において、活性エネルギー線光源１２５からの活性エネルギー線６０の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点Ｒにおける、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値θ３をとる方位角方向Ｘと、活性エネルギー線の入射角度幅が最小値θ４をとる方位角方向Ｙと、が直交しており、かつ、活性エネルギー線の入射角度幅の最小値θ３を１０°以下の値とするとともに、活性エネルギー線の入射角度幅の最大値θ４を１０°を超え４０°以下の範囲内の値とする工程である。
　より具体的には、図１５（ａ）に示すように、線状の紫外線ランプ１２５に集光用のコールドミラー１２２が設けられた紫外線照射装置１２０（例えば、市販品であれば、アイグラフィックス（株）製、ＥＣＳ－４０１１ＧＸ等）により、活性エネルギー線５０を、入射角度幅調節部材２００を介して、工程シート２の上に形成された塗布層１に対し、照射する。
　また、入射角度幅調節部材２００と塗布層１との間には、遮光部材１２３ａ、ｂを設けることにより、活性エネルギー線５０の平行度をさらに向上させることが好ましい。
　さらに、活性エネルギー線５０の平行度を向上させる観点からは、線状光源１２５と入射角度幅調節部材２００との間に遮光板１２１を設け、活性エネルギー線５０を線状光源１２５からの直接光のみとすることも好ましい。
　なお、線状の紫外線ランプ１２５は、塗布層１の上方から眺めた場合に、塗布層１の移動方向と直交する方向を基準（０°）として、通常－８０～８０°の範囲内の値、好ましくは－５０～５０°の範囲内の値、特に好ましくは－３０～３０°の範囲内の値となるように設置される。
　また、活性エネルギー線の照射角度としては、図１５（ｂ）に示すように、塗布層１の表面に対する法線の角度を０°とした場合の照射角度θ５を、通常－８０～８０°の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、かかる照射角度が－８０～８０°の範囲外の値となると、塗布層１の表面での反射等の影響が大きくなって、所定の内部構造を形成することが困難になる場合があるためである。
　また、照射角度θ５は、１～８０°の幅（照射角度幅）θ５´を有していることが好ましい。
　この理由は、かかる照射角度幅θ５´が１°未満の値となると、塗布層の移動速度を過度に低下させなければならず、製造効率が低下する場合があるためである。一方、かかる照射角度幅θ５´が８０°を超えた値となると、照射光が分散し過ぎて、所定の内部構造を形成することが困難になる場合があるためである。
　したがって、照射角度θ５の照射角度幅θ５´を２～４５°の範囲内の値とすることがより好ましく、５～２０°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　なお、照射角度幅θ５´を有する場合、その丁度中間位置の角度を照射角度θ５とする。
　また、活性エネルギー線照射における塗布層の表面におけるピーク照度を０．０１～５０ｍＷ／ｃｍ2の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、活性エネルギー線照射におけるピーク照度をかかる範囲内の値とすることにより、フィルム内において所定の内部構造をより安定的に形成することができるためである。
　すなわち、かかるピーク照度が０．０１ｍＷ／ｃｍ2未満の値となると、所定の内部構造を明確に形成することが困難になる場合があるためである。一方、かかるピーク照度が５０ｍＷ／ｃｍ2を超えた値となると、硬化速度が速くなりすぎるものと推定され、所定の内部構造を明確に形成できない場合があるためである。
　したがって、活性エネルギー線照射における塗布層の表面におけるピーク照度を０．０５～４０ｍＷ／ｃｍ2の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１～３０ｍＷ／ｃｍ2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、活性エネルギー線照射における塗布層の表面における積算光量を１～１０００ｍＪ／ｃｍ2の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、活性エネルギー線照射における積算光量をかかる範囲内の値とすることにより、フィルム内において所定の内部構造をより安定的に形成することができるためである。
　すなわち、かかる積算光量が１ｍＪ／ｃｍ2未満の値となると、所定の内部構造を上方から下方に向けて十分に伸長させることが困難になる場合があるためである。一方、かかる積算光量が１０００ｍＪ／ｃｍ2を超えた値となると、得られる光拡散フィルムに着色が生じる場合があるためである。
　したがって、活性エネルギー線照射における塗布層の表面における積算光量を２～５００ｍＪ／ｃｍ2の範囲内の値とすることがより好ましく、５～２００ｍＪ／ｃｍ2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、塗布層の移動速度を０．１～１０ｍ／分の範囲内の値とすることが好ましい。
　この理由は、塗布層の移動速度をかかる範囲内の値とすることにより、効率よく楕円形状光拡散フィルムを製造することができるためである。
　すなわち、塗布層の移動速度が０．１ｍ／分未満の値となると、楕円形状光拡散フィルムの製造効率が極端に低下する場合があるためである。一方、塗布層の移動速度が１０ｍ／分を超えた値となると、積算光量が不十分になって、所定の内部構造を上方から下方に向けて十分に伸長させることが困難になる場合があるためである。
　したがって、塗布層の移動速度を０．２～５ｍ／分の範囲内の値とすることがより好ましく、０．５～３ｍ／分の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
　また、塗布層の上面に対し、活性エネルギー線透過シートをラミネートした状態で活性エネルギー線を照射することも好ましい。
　この理由は、活性エネルギー線透過シートをラミネートすることにより、酸素阻害の影響を効果的に抑制して、より効率的に所定の内部構造を形成することができるためである。
　すなわち、塗布層の上面に対し、活性エネルギー線透過シートをラミネートすることで、塗布層の上面が酸素と接触することを安定的に防止しながら、当該シートを透過させて、効率的に塗布層に対して活性エネルギー線を照射することができるためである。
　なお、活性エネルギー線透過シートとしては、工程（ｂ）（塗布工程）において記載した工程シートのうち、活性エネルギー線が透過可能なものであれば、特に制限なく使用することができる。
　また、塗布層が十分に硬化する積算光量となるように、工程（ｃ）としての活性エネルギー線照射とは別に、さらに活性エネルギー線を照射することも好ましい。
　このときの活性エネルギー線は、塗布層を十分に硬化させることを目的とするものであるため、平行光等ではなく、個々のベクトルが制御されていないランダムな光（散乱光）を用いることが好ましい。
［実施例１］
１．（Ｂ）成分の合成
　容器内に、（Ｂ２）成分としての重量平均分子量９，２００のポリプロピレングリコール（ＰＰＧ）１モルに対して、（Ｂ１）成分としてのイソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）２モル、および（Ｂ３）成分としての２－ヒドロキシエチルメタクリレート（ＨＥＭＡ）２モルを収容した後、常法に従って反応させ、重量平均分子量９，９００のポリエーテルウレタンメタクリレートを得た。
　なお、ポリプロピレングリコールおよびポリエーテルウレタンメタクリレートの重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）にて、下記条件に沿って測定したポリスチレン換算値である。
・ＧＰＣ測定装置：東ソー（株）製、ＨＬＣ－８０２０
・ＧＰＣカラム　：東ソー（株）製（以下、通過順に記載）
　　ＴＳＫ　ｇｕａｒｄ　ｃｏｌｕｍｎ　ＨＸＬ－Ｈ
　　ＴＳＫ　ｇｅｌ　ＧＭＨＸＬ（×２）
　　ＴＳＫ　ｇｅｌ　Ｇ２０００ＨＸＬ
・測定溶媒　　　：テトラヒドロフラン
・測定温度　　　：４０℃
２．光拡散フィルム用組成物の調製
　次いで、得られた（Ｂ）成分としての重量平均分子量９，９００のポリエーテルウレタンメタクリレート１００重量部に対し、（Ａ）成分としての下記式（３）で表わされる分子量２６８のｏ－フェニルフェノキシエトキシエチルアクリレート（新中村化学（株）製、ＮＫエステル　Ａ－ＬＥＮ－１０）１００重量部と、（Ｃ）成分としての２－ヒドロキシ－２－メチルプロピオフェノン１０重量部とを添加した後、８０℃の条件下にて加熱混合を行い、光拡散フィルム用組成物を得た。なお、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率は、アッベ屈折計（アタゴ（株）製、アッベ屈折計ＤＲ－Ｍ２、Ｎａ光源、波長：５８９ｎｍ）により、ＪＩＳ　Ｋ００６２に準じて測定したところ、それぞれ１．５８および１．４６であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
３．光拡散フィルム用組成物の塗布
　次いで、得られた光拡散フィルム用組成物を、工程シートとしてのフィルム状の透明ポリエチレンテレフタレートフィルム（以下、ＰＥＴと称する。）に対して塗布し、膜厚２００μｍの塗布層を得た。
４．入射角度幅調節部材の配置
　次いで、図１５（ａ）に示すような線状の高圧水銀ランプ（直径２５ｍｍ、長さ０．４ｍ、出力４．５ｋＷ）に集光用のコールドミラーが付属した紫外線照射装置（アイグラフィックス（株）製、ＥＣＳ－４０１１ＧＸ）からなる線状の紫外線ランプを準備した。
　次いで、線状の紫外線ランプと、塗布層との間に、図１１（ｂ）に示すように、複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる入射角度幅調節部材を配置した。
　このとき、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角が０°となるように入射角度幅調節部材を配置した。
　また、入射角度幅調節部材における複数の板状部材における間隔（図１４（ａ）におけるＬ１）は２０ｍｍ、板状部材の幅（図１４（ａ）におけるＬ２）は１５０ｍｍ、板状部材の厚さは１ｍｍであり、材料は耐熱黒塗料を施したアルスター鋼材であった。
　さらに、入射角度幅調節部材の上端から下端までの長さ（図１４（ｂ）におけるＬ３）は７０ｍｍ、入射角度幅調節部材の上端と、線状の紫外線ランプの下端と、の間の距離（図１４（ｂ）におけるＬ４）は２５０ｍｍ、入射角度幅調節部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離（図１４（ｂ）におけるＬ５）は１８０ｍｍであった。
　また、線状の紫外線ランプは、塗布層の移動方向と、線状の紫外線ランプの長軸方向と、が直交するように、かつ、紫外線ランプから鉛直下方に向けて活性エネルギー線（紫外線）が照射されるように配置した。
　したがって、塗布層の表面における紫外線ランプの中心線の鉛直下方への投影線が紫外線ランプからの活性エネルギー線（紫外線）の照度が最大となる領域になる。
５．紫外線の照射
　次いで、入射角度幅調節部材を介して線状の紫外線ランプから紫外線を照射することにより、塗布層の表面における上述した紫外線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点において、線状の紫外線ランプの軸線方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最小値（図１２（ｂ）のθ３）として１．４°をとり、これと直交する方向である塗布層の移動方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最大値（図１２（ｃ）のθ４）として１６°をとるように、剥離フィルム越しに塗布層に対して紫外線を照射した。
　その結果、膜厚１９３μｍの光拡散フィルムが得られた。
　その際の剥離フィルム表面のピーク照度は２．４６ｍＷ／ｃｍ2、積算光量は２３．４９ｍＪ／ｃｍ2、ランプ高さは５００ｍｍとし、塗布層の移動速度は０．６ｍ／分とした。
　なお、光拡散フィルムの膜厚は、定圧厚さ測定器（宝製作所（株）製、テクロック　ＰＧ－０２Ｊ）を用いて測定した。
　また、得られた光拡散フィルムは、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる所定の内部構造を有しており、薄片状物の傾斜角が０°であることを確認した。
　また、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図１６（ａ）～（ｃ）に示す。
　すなわち、図１６（ａ）は、図１７に示すように、フィルム面に対して４５°の傾きを有する面Ａでフィルムを切断した場合の断面を正面から、つまり矢印Ｄの方向に撮影した写真であり、図１６（ｂ）は、塗布層の移動方向に平行でフィルム面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図１６（ｃ）は、図１６（ｂ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。
　このとき、光拡散フィルムの膜厚方向における薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における薄片状物の幅Ｔ50は１．３μｍであり、同位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ50は９．３μｍであった。
　したがって、Ｔ50／Ｌ50は０．１３であった。
　また、同位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向での複数の薄片状物間の距離Ｐ50は６．６μｍであり、同位置における複数列配列された薄片状物の列間の距離Ｐ50´は１．１μｍであった。
　また、Ｔ75は１．２μｍであり、Ｌ75は１９μｍであったため、Ｔ75／Ｌ75は０．０６３であり、Ｐ75は１０μｍであり、Ｐ75´は２．１μｍであった。
　さらに、Ｔ100は１．５μｍであり、Ｌ100は３１μｍであったため、Ｔ100／Ｌ100は０．０４８であり、Ｐ100は８．４μｍであり、Ｐ100´は２．５μｍであった。
６．評価
（１）拡散光の受光角度－相対輝度チャート
　得られた光拡散フィルムにおける受光角度－相対輝度チャートを測定した。
　すなわち、得られた光拡散フィルムに対して、図６（ｂ）のθ１＝０°の光を入射した。
　次いで、変角測色計（スガ試験機（株）製、ＶＣ－２）を用い、塗布層の移動方向に平行な方向、および、これと直行する方向における拡散光の受光角度－相対輝度チャートを得た。
　すなわち、図１８（ａ）～（ｂ）に示すように、光拡散フィルムにより拡散された拡散光における光拡散角度（°）を横軸に採り、拡散光の相対強度（－）を縦軸に採った場合の受光角度－相対輝度チャートを得た。
　ここで、図１８（ａ）に示す受光角度－相対輝度チャートＡは、塗布層の移動方向に平行な方向における拡散光に対応しており、図１８（ｂ）に示す受光角度－相対輝度チャートＢは、これと直交する方向における拡散光に対応している。
　また、受光角度－相対輝度チャートＡの半値幅に基づくθ２（楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角）は２８°であり、受光角度－相対輝度チャートＢの半値幅に基づくθ２´（楕円形状の光拡散における短径方向の拡散光の開き角）は１６°であり、θ２´／θ２は０．５７であった。
（２）拡散光の写真
　得られた光拡散フィルムにおける拡散光の写真撮影を行った。
　すなわち、得られた光拡散フィルムに対して、図６（ｂ）のθ１＝０°の光を入射して拡散させ、拡散光の写真を撮影した。得られた写真を図１９（ａ）に示し、かかる写真から起こした線図を図１９（ｂ）に示す。
　かかる写真および図から、拡散光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において長径（ＤL）１２．５ｍｍ、短径（ＤS）７．０ｍｍ、ＤS／ＤL＝０．５６の楕円形状であることが確認された。
　また、かかる写真および図から確認された拡散光の拡散具合は、測定された受光角度－相対輝度チャートが示す光拡散特性と一致するものであった。
［比較例１］
　比較例１では、入射角度幅調節部材を用いることなく、線状の紫外線ランプから紫外線を照射した。
　これにより、塗布層の表面における上述した紫外線の照度が最大となる領域上に位置する任意の一点において、線状の紫外線ランプの軸線方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最小値（図１２（ｂ）のθ３）として１．４°をとり、これと直交する方向である塗布層の移動方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最大値（図１２（ｃ）のθ４）として４４°をとるように、剥離フィルム越しに塗布層に対して紫外線が照射された。
　また、その際の剥離フィルム表面のピーク照度は７．４２ｍＷ／ｃｍ2、積算光量は２１ｍＪ／ｃｍ2とし、塗布層の移動速度は２ｍ／分とし、それ以外の条件は実施例１と同様とした。
　また、得られた光拡散フィルムは、フィルム内において、屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面に沿った任意の一方向に沿って交互に配置してなるルーバー構造を有しており、板状領域の傾斜角が０°であることを確認した。
　また、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図２０（ａ）～（ｃ）に示す。
　すなわち、図２０（ａ）は、図１７に示すように、フィルム面に対して４５°の傾きを有する面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図２０（ｂ）は、塗布層の移動方向に平行でフィルム面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図２０（ｃ）は、図２０（ｂ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。
　このとき、光拡散フィルムの膜厚方向における板状領域の上端部から５０μｍ下方の位置における板状領域の幅Ｔ50は１．５μｍであり、同位置における薄片状物のフィルム面に沿った配列方向における長さＬ50は４６μｍであった。
　したがって、Ｔ50／Ｌ50は０．０３２であった。
　また、図２１（ａ）～（ｂ）に得られた光拡散フィルムにおける受光角度－相対輝度チャートを示す。
　ここで、図２１（ａ）に示す受光角度－相対輝度チャートＡは、塗布層の移動方向に平行な方向における拡散光に対応しており、図２１（ｂ）に示す受光角度－相対輝度チャートＢは、これと直交する方向における拡散光に対応している。
　また、受光角度－相対輝度チャートＡの半値幅に基づくθ２は２５°であり、受光角度－相対輝度チャートＢの半値幅に基づくθ２´は４°であり、θ２´／θ２は０．１６であった。
　さらに、図２２（ａ）に得られた光拡散フィルムにおける拡散光の拡散具合を示す写真を示し、かかる写真から起こした線図を図２２（ｂ）に示す。
　かかる写真および図から、拡散光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において長径（ＤL）１１．１ｍｍ、短径（ＤS）１．７ｍｍ、ＤS／ＤL＝０．１６の棒状であることから、異方性光拡散であることが確認された。
　また、かかる写真および図から確認された拡散光の拡散具合は、測定された受光角度－相対輝度スペクトルが示す光拡散特性と一致するものであった。
［比較例２］
　比較例２では、入射角度幅調節部材の代わりに、線状の紫外線ランプの軸線方向における一部からの紫外線のみを下方に通過させるための２枚の遮光板を、紫外線ランプの近傍かつ鉛直下方に、所定の間隔を持たせつつ、塗布層と平行に配置し、線状の紫外線ランプからの紫外線がほぼ平行光となるように調整して紫外線を照射した。
　これにより、塗布層の表面の任意の点において、線状の紫外線ランプの軸線方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最小値（図１２（ｂ）のθ３）として１．４°をとり、これと直交する方向である塗布層の移動方向から眺めた場合に、紫外線の入射角度幅が最大値（図１２（ｃ）のθ４）として２．２°をとるように、剥離フィルム越しに塗布層に対して紫外線が照射された。
　また、その際のピーク照度は０．３６ｍＷ／ｃｍ2、積算光量は４３．９９ｍＪ／ｃｍ2、塗布層の移動速度は０．０５ｍ／分とし、それ以外の条件は実施例１と同様とした。
　また、得られた光拡散フィルムは、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を有しており、柱状物の傾斜角が０°であることを確認した。
　また、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図２３（ａ）～（ｃ）に示す。
　すなわち、図２３（ａ）は、図１７に示すように、フィルム面に対して４５°の傾きを有する面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図２３（ｂ）は、塗布層の移動方向に平行でフィルム面に対して垂直な面でフィルムを切断したした場合の断面写真であり、図２３（ｃ）は、図２３（ｂ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。
　このとき、光拡散フィルムの膜厚方向における柱状物の上端部から５０μｍ下方の位置における柱状物の直径Ｔ50（＝Ｌ50）は２．３μｍであった。
　したがって、Ｔ50／Ｌ50に相当する値は１であった。
　また、図２４（ａ）～（ｂ）に得られた光拡散フィルムにおける受光角度－相対輝度チャートを示す。
　ここで、図２４（ａ）に示す受光角度－相対輝度チャートＡは、塗布層の移動方向に平行な方向における拡散光に対応しており、図２４（ｂ）に示す受光角度－相対輝度チャートＢは、これと直交する方向における拡散光に対応している。
　また、受光角度－相対輝度チャートＡの半値幅に基づくθ２は２６°であり、受光角度－相対輝度チャートＢの半値幅に基づくθ２´は２５°であり、θ２´／θ２は０．９６であった。
　さらに、図２５（ａ）に得られた光拡散フィルムにおける拡散光の拡散具合を示す写真を示し、かかる写真から起こした線図を図２５（ｂ）に示す。
　かかる写真および図から、等方性光拡散であることが確認された。
　かかる写真および図から、拡散光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において長径（ＤL）１１．５ｍｍ、短径（ＤS）１１．１ｍｍ、ＤS／ＤL＝０．９６の円形状であることから、等方性光拡散であることが確認された。
　また、かかる写真および図から確認された拡散光の拡散具合は、測定された受光角度－相対輝度チャートが示す光拡散特性と一致するものであった。
　以上、詳述したように、本発明によれば、フィルム内に所定の複数の薄片状物を備えた内部構造を形成することにより、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができるようになった。
　その結果、入射光を光拡散フィルムと平行な面に対して楕円形状に光拡散させることができ、長方形状のディスプレイへの適用性に優れた光拡散フィルムを提供できるようになった。
　したがって、本発明の光拡散フィルムは、反射型液晶装置における光制御膜の他、視野角制御フィルム、視野角拡大フィルム、プロジェクション用スクリーン等に使用される光拡散フィルムの高品質化に著しく寄与することが期待される。
１：塗布層、２：工程シート、１０：異方性光拡散フィルム、１２：屈折率が相対的に高い板状領域、１３：ルーバー構造、１４：屈折率が相対的に低い板状領域、２０：等方性光拡散フィルム、２２：屈折率が相対的に高い柱状物、２３：カラム構造、２４：屈折率が相対的に低い領域、３０：楕円形状光拡散フィルム、３２：屈折率が相対的に高い薄片状物、３３：所定の内部構造、３４：屈折率が相対的に低い領域、５０：活性エネルギー線光源からの活性エネルギー線、６０：方位角方向ごとに入射角度幅が所定の範囲内の値に制御された活性エネルギー線、１２１：遮光板、１２２：集光用のコールドミラー、１２３：遮光部材、１２５：線状光源、２００：入射角度幅調節部材、２１０：板状部材

Claims (8)

  1. 　入射光を楕円形状に光拡散させるための光拡散フィルムであって、
    　フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の薄片状物を、フィルム面に沿った任意の一方向に沿って、複数列配列させてなる構造を有するとともに、
    　前記光拡散フィルムの膜厚方向における前記薄片状物の上端部から５０μｍ下方の位置における前記薄片状物の幅をＴ50（μｍ）、前記薄片状物の前記任意の一方向における長さをＬ50（μｍ）とした場合に、下記関係式（１）を満足することを特徴とする光拡散フィルム。
    　０．０５≦Ｔ50／Ｌ50＜０．９　　　（１）
  2. 　前記Ｔ50を０．１～１５μｍの範囲内の値とするとともに、前記Ｌ50を０．１１～３００μｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１に記載の光拡散フィルム。
  3. 　前記薄片状物の前記任意の一方向における長さＬが、前記光拡散フィルムの膜厚方向における前記上端部側から下方に向かって、長くなることを特徴とする請求項１または２に記載の光拡散フィルム。
  4. 　前記光拡散フィルムの膜厚方向における前記薄片状物の上端部から７５μｍ下方の位置における前記薄片状物の幅をＴ75（μｍ）、前記薄片状物の前記任意の一方向における長さをＬ75（μｍ）とした場合に、下記関係式（２）を満足することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の光拡散フィルム。
    　０．０１≦Ｔ75／Ｌ75＜０．５　　　（２）
  5. 　前記光拡散フィルムの膜厚方向における前記薄片状物の上端部から１００μｍ下方の位置における前記薄片状物の幅をＴ100（μｍ）、前記薄片状物の前記任意の一方向における長さをＬ100（μｍ）とした場合に、下記関係式（３）を満足することを特徴とする請求項１～４のいずれか一行に記載の光拡散フィルム。
    　０．００５≦Ｔ100／Ｌ100≦０．１　　　（３）
  6. 　前記光拡散フィルムの膜厚を１００～５００μｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の光拡散フィルム。
  7. 　前記光拡散フィルムの原材料を、屈折率が異なる２つの重合性化合物を含む光拡散フィルム用組成物とすることを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の光拡散フィルム。
  8. 　前記光拡散フィルムにより入射光を拡散させたときに得られる楕円形状の光拡散における長径方向の拡散光の開き角をθ２（°）とし、短径方向の拡散光の開き角をθ２´（°）とした場合に、下記関係式（４）を満足することを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の光拡散フィルム。
    　０．２≦θ２´／θ２≦０．９　　　（４）
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