JP6047009B2 - 光拡散フィルムの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、光拡散フィルムの製造方法に関する。
特に、入射光を等方性光拡散させるためのカラム構造をフィルム内に有する光拡散フィルムを、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制しつつ、容易に得ることができる光拡散フィルムの製造方法に関する。

従来、例えば、液晶表示装置等が属する光学技術分野において、特定の方向からの入射光を特定の方向へ拡散させ、それ以外の方向からの入射光はそのまま直進透過させることができる光拡散フィルムの使用が提案されている。

このような光拡散フィルムとしては、様々な態様が知られているが、特に、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を有する光拡散フィルムが広く知られている。
また、このような光拡散フィルムは、所定の光拡散フィルム用組成物からなる塗布層に対して、平行度の高い活性エネルギー線を照射することで得ることができるが、平行度の高い活性エネルギー線の光源としては、通常、大がかりで高価な平行光源が用いられており、製造効率やコストの面で問題が生じていた。

そこで、大がかりで高価な平行光源を用いることなく、一般的な線状光源に所定の冶具を組み合わせることで平行光を作り出し、より容易に光拡散フィルムを製造する方法が開示されている（例えば、特許文献１）。
すなわち、特許文献１には、光硬化性樹脂組成物膜と離隔対向するように線状光源を配置し、光硬化性樹脂組成物膜および線状光源の少なくとも一方を移動させながら、線状光源から光を照射して光硬化性樹脂組成物膜を硬化させて光制御膜（光拡散フィルム）を形成する製造装置であって、線状光源の軸方向と移動方向とが交差し、お互いに対向する複数枚の薄板状の遮光部材が、光硬化性樹脂組成物膜と線状光源との間に、移動方向に対して略垂直方向に所定間隔で、かつ遮光部材の、光硬化性樹脂組成物膜と対向する一辺が、それぞれ移動方向と同方向となるように設けられていることを特徴とする光制御膜（光拡散フィルム）の製造装置およびこれを用いた製造方法が開示されている。

特開２００９−１７３０１８号公報（特許請求の範囲）

しかしながら、特許文献１の製造装置を用いて光拡散フィルムを製造した場合、上方から眺めた際に光硬化性樹脂組成物膜における遮光部材の影となる部分に対し、線状光源からの活性エネルギー線が照射されにくくなることから、その照度ムラに起因して、得られる光拡散フィルムの光学特性に筋ムラが生じるという問題が見られた。
また、かかる筋ムラを抑制すべく、例えば、遮光部材と光硬化性樹脂組成物膜との間隔を広げて遮光部材による影をぼやかしたり、遮光部材の厚さを薄くしたりした場合であっても、光硬化性樹脂組成物膜に対する活性エネルギー線の照度が過度に低下したり、遮光部材が過度に加熱されてひずみが生じたりすると言った問題が生じてしまう。
また、仮に、遮光部材と、光硬化性樹脂組成物膜とを、相対的に動かすことにより遮光部材の影の影響を抑制しようとすると、重量の大きい遮光部材の集合体を連続的、あるいは断続的に動かすには非常に大掛かりな設備が必要となるばかりか、動かす際に発生する振動が、得られる光拡散フィルムの精度に悪影響を及ぼすと言う問題が生じてしまう。
したがって、線状光源を用いた場合であっても、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制することができる光拡散フィルムの製造方法が求められていた。

そこで、本発明の発明者等は、以上のような事情に鑑み、鋭意努力したところ、線状光源を用いて活性エネルギー線を照射する際に、線状光源と塗布層との間に所定の照射光平行化部材を介在させるとともに、塗布層の上方から眺めた場合に、照射光平行化部材の配置角度を所定の範囲内の値とすることにより、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制できることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明の目的は、入射光を等方性光拡散させるためのカラム構造をフィルム内に有する光拡散フィルムを、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制しつつ、容易に得ることができる光拡散フィルムの製造方法を提供することにある。

本発明によれば、下記工程（ａ）〜（ｄ）を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法が提供され、上述した問題を解決することができる。
（ａ）光拡散フィルム用組成物を準備する工程
（ｂ）光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
（ｃ）複数の板状部材からなるとともに、塗布層の上方から眺めた場合に、複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材を、線状光源と塗布層との間、かつ、線状光源からの活性エネルギー線の放射領域中に配置する工程であって、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角θ１が１０〜８０°の範囲内の値となるように照射光平行化部材を配置する工程
（ｄ）塗布層を移動させながら、当該塗布層に対し、線状光源からの活性エネルギー線を、照射光平行化部材を介して照射する工程
すなわち、本発明の光拡散フィルムの製造方法であれば、線状光源を用いて活性エネルギー線を照射する際に、線状光源と塗布層との間に所定の照射光平行化部材を介在させていることから、大がかりで高価な平行光源を用いることによる製造効率やコストの問題を回避し、容易に光拡散フィルムを製造することができる。
また、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、照射光平行化部材における板状部材の延び方向とが所定角度で交差するように照射光平行化部材を配置していることから、照射光平行化部材の影に起因した照度ムラを抑制し、ひいては得られる光拡散フィルムの光学特性における筋ムラを効果的に抑制することができる。
したがって、本発明の光拡散フィルムの製造方法であれば、入射光を等方性光拡散させるためのカラム構造をフィルム内に有する光拡散フィルムを、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制しつつ、容易に得ることができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、複数の板状部材における間隔をＬ１（ｍｍ）とし、板状部材の厚さをＴ（ｍｍ）とし、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）とした場合に、鋭角θ１が、下記関係式（１）を満足することが好ましい。
θ１≧ｓｉｎ^-1（（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π （１）
このように実施することにより、照射光平行化部材による影の影響をより効果的に抑制することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、鋭角θ１が、下記関係式（２）を満足することが好ましい。
θ１≦ｃｏｓ^-1（Ｌ１／１００）×１８０／π （２）
このように実施することにより、線状光源からの照射光を、効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、複数の板状部材における間隔を１〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、線状光源からの照射光を、効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、板状部材における上下方向の長さを１０〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、線状光源からの照射光を、より効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、板状部材の厚さを０．１〜５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、照射光平行化部材による影の影響を抑制しつつ、活性エネルギー線に起因した板状部材のひずみについても効果的に抑制することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、照射光平行化部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、照射光平行化部材による影の影響をより効果的に抑制しつつ、塗布層に対して十分量の活性エネルギー線を照射することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、照射光平行化部材の上端と、線状光源の下端と、の間の距離を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、線状光源からの照射光を、さらに効率的に所定の平行度を有する平行光に変換しつつ、塗布層に対して十分量の活性エネルギー線を照射することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、工程（ｄ）において、塗布層の表面におけるピーク照度を０．０１〜５０ｍＷ／ｃｍ²の範囲内の値とするとともに、塗布層の表面における積算光量を１〜１０００ｍＪ／ｃｍ²の範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、フィルム内においてカラム構造をより安定的に形成することができる。
なお、ここで言うピーク照度とは、塗布層表面に照射される活性エネルギー線が最大値を示す部分での測定値を意味する。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、工程（ｄ）において、塗布層の移動速度を０．１〜１０ｍ／分の範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、照射光平行化部材の影に起因した照度ムラを、より効果的に抑制することができる。

また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、工程（ｄ）において、照射光平行化部材を介して平行化された照射光の平行度を１０°以下の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、フィルム内においてカラム構造をさらに安定的に形成することができる。

図１（ａ）〜（ｂ）は、本発明の製造方法により得られる光拡散フィルムの概略を説明するために供する図である。 図２（ａ）〜（ｂ）は、本発明の製造方法により得られる光拡散フィルムにおける入射角度依存性および等方性を説明するために供する図である。 図３（ａ）〜（ｃ）は、本発明の製造方法の概略を説明するために供する図である。 図４（ａ）〜（ｃ）は、照射光平行化部材の配置について説明するために供する図である。 図５（ａ）〜（ｃ）は、照射光平行化部材の配置について説明するために供する別の図である。 図６（ａ）〜（ｂ）は、活性エネルギー線照射工程を説明するために供する図である。 図７（ａ）〜（ｄ）は、カラム構造の態様を説明するために供する図である。 図８（ａ）〜（ｄ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける切り方が異なる複数の断面の様子を説明するために供する写真である。 図９（ａ）〜（ｂ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するために供する写真および図である。 図１０（ａ）〜（ｂ）は、実施例１の光拡散フィルムにおける筋ムラの発生を説明するために供する写真および図である。 図１１（ａ）〜（ｂ）は、実施例２の光拡散フィルムにおける筋ムラの発生を説明するために供する写真および図である。 図１２（ａ）〜（ｂ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける切り方が異なる複数の断面の様子を説明するために供する写真である。 図１３（ａ）〜（ｂ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける光拡散特性を説明するために供する写真および図である。 図１４（ａ）〜（ｂ）は、比較例１の光拡散フィルムにおける筋ムラの発生を説明するために供する写真および図である。

本発明の実施形態は、下記工程（ａ）〜（ｄ）を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法である。
（ａ）光拡散フィルム用組成物を準備する工程
（ｂ）光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
（ｃ）複数の板状部材からなるとともに、塗布層の上方から眺めた場合に、複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材を、線状光源と塗布層との間、かつ、線状光源からの活性エネルギー線の放射領域中に配置する工程であって、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が所定角度で交差するように照射光平行化部材を配置する工程
（ｄ）塗布層を移動させながら、当該塗布層に対し、線状光源からの活性エネルギー線を、照射光平行化部材を介して照射する工程
以下、本発明の実施形態を、図面を適宜参照して、具体的に説明するが、かかる説明の理解を容易にするため、まず、光拡散フィルムにおける光拡散の基本原理について説明する。

１．光拡散フィルムにおける光拡散の基本原理
最初に、図１〜２を用いて光拡散フィルムにおける光拡散の基本原理について説明する。
まず、図１（ａ）には、光拡散フィルム１０の上面図（平面図）が示してあり、図１（ｂ）には、図１（ａ）に示す光拡散フィルム１０を、点線Ａ−Ａに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向に眺めた場合の光拡散フィルム１０の断面図が示してある。
また、図２（ａ）には、光拡散フィルム１０の全体図を示し、図２（ｂ）には、図２（ａ）の光拡散フィルム１０をＸ方向から見た場合の断面図を示す。
かかる図１（ａ）の平面図に示すように、光拡散フィルム１０は、屈折率が相対的に高い柱状物１２と、屈折率が相対的に低い領域１４とからなるカラム構造１３を有している。
また、図１（ｂ）の断面図に示すように、光拡散フィルム１０の垂直方向においては、屈折率が相対的に高い柱状物１２と、屈折率が相対的に低い領域１４は、それぞれ所定の幅を有して交互に配置された状態となっている。

これにより、図２（ａ）に示すように、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が光拡散フィルム１０によって拡散されると推定される。
すなわち、図１（ｂ）に示すように、光拡散フィルム１０に対する入射光の入射角が、カラム構造１３の境界面１３´に対し、平行から所定の角度範囲の値、つまり、光拡散入射角度領域内の値である場合には、入射光（５２、５４）は、カラム構造内の相対的に高屈折率の柱状物１２の内部を、方向を変化させながら膜厚方向に沿って通り抜けることにより、出光面側での光の進行方向が一様でなくなるものと推定される。
その結果、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が光拡散フィルム１０によって拡散され、拡散光（５２´、５４´）になると推定される。
一方、光拡散フィルム１０に対する入射光の入射角が、光拡散入射角度領域から外れる場合には、図１（ｂ）に示すように、入射光５６は、光拡散フィルムによって拡散されることなく、そのまま光拡散フィルム１０を透過し、透過光５６´になるものと推定される。
なお、本発明において、「光拡散入射角度領域」とは、光拡散フィルムに対し、点光源からの入射光の角度を変化させた場合に、拡散光を出光するのに対応する入射光の角度範囲を意味する。
また、かかる「光拡散入射角度領域」は、図２（ａ）に示すように、光拡散フィルムにおけるカラム構造の屈折率差や傾斜角等によって、その光拡散フィルムごとに決定される角度領域である。

以上の基本原理により、カラム構造１３を備えた光拡散フィルム１０は、例えば、図２（ａ）に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
また、図１〜図２に示すように、カラム構造１３を有する光拡散フィルムは、通常、「等方性」を有することになる。
ここで、本発明において「等方性」とは、図２（ａ）に示すように、入射光がフィルムによって拡散された場合に、拡散された出射光におけるフィルムと平行な面内での、その光の拡散具合（拡散光の広がりの形状）が、同面内での方向によって変化しない性質を有することを意味する。
より具体的には、図２（ａ）に示すように、点光源の入射光による出射光の拡散具合は、フィルムと平行な面内への投影が円状になる。
なお、本発明においては、当該光拡散フィルムを適用する技術分野を考慮すると、「等方性」とは、必ずしも完全な円状の光の拡散具合のみを意味するものではなく、光の拡散部材が±１０％のずれを有する略円状を含む概念である。

また、図２（ｂ）に示すように、本発明において、入射光の「入射角θ２」と言った場合、入射角θ２は、光拡散フィルムの入射側表面の法線に対する角度を０°とした場合の角度（°）を意味するものとする。
また、本発明において、「光拡散角度領域」とは、光拡散フィルムに対して、入射光が最も拡散される角度に点光源を固定し、この状態で得られる拡散光の角度範囲を意味するものとする。
さらに、本発明において、「拡散光の開き角」とは、上述した「光拡散角度領域」の角度幅（°）であり、図２（ｂ）に示すように、フィルムの断面を眺めた場合における拡散光の開き角θ３を意味するものとする。

また、図２（ａ）に示すように、カラム構造を備えた光拡散フィルムは、入射光の入射角が光拡散入射角度領域に含まれる場合には、その入射角が異なる場合であっても、出光面側においてほぼ同様の光拡散をさせることができる。
したがって、得られた光拡散フィルムは、光を所定箇所に集中させる集光作用を有すると言うことができる。
なお、カラム構造内の柱状物１２の内部における入射光の方向変化は、図１（ｂ）に示すような全反射により直線状にジグザグに方向変化するステップインデックス型となる場合の他、曲線状に方向変化するグラディエントインデックス型となる場合も考えられる。
また、図１（ａ）および（ｂ）では、相対的に屈折率が高い柱状物１２と、相対的に屈折率が低い領域１４と、の界面を簡単のために直線で表わしたが、実際には、界面は僅かに蛇行しており、それぞれの柱状物は分岐や消滅を伴った複雑な屈折率分布構造を形成している。
その結果、一様でない光学特性の分布が光拡散性を高めているものと推定される。

２．工程（ａ）：光拡散フィルム用組成物を準備する工程
かかる工程は、所定の光拡散フィルム用組成物を準備する工程である。
より具体的には、屈折率が異なる少なくとも２つの重合性化合物、光重合開始剤および所望によりその他の添加剤を混合する工程である。
また、混合に際しては、室温下でそのまま撹拌してもよいが、均一性を向上させる観点からは、例えば、４０〜８０℃の加温条件下にて撹拌して、均一な混合液とすることが好ましい。
また、塗工に適した所望の粘度となるように、希釈溶剤をさらに加えることも好ましい。
以下、光拡散フィルム用組成物について、より具体的に説明する。

（１）高屈折率重合性化合物
（１）−１ 種類
屈折率が異なる２つの重合性化合物のうち、屈折率が相対的に高い方の重合性化合物（以下、（Ａ）成分と称する場合がある。）の種類は、特に限定されないが、その主成分を複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとすることが好ましい。
この理由は、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、（Ａ）成分の重合速度を、屈折率が相対的に低い方の重合性化合物（以下、（Ｂ）成分と称する場合がある。）の重合速度よりも速くして、これらの成分間における重合速度に所定の差を生じさせ、両成分の共重合性を効果的に低下させることができるものと推定されるためである。
その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を効率良く形成することができる。
また、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、単量体の段階では（Ｂ）成分と十分な相溶性を有しつつも、重合の過程において複数繋がった段階では（Ｂ）成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、カラム構造をさらに効率よく形成することができるものと推定される。
さらに、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、カラム構造における（Ａ）成分に由来した領域の屈折率を高くして、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、所定以上の値に調節することができる。
したがって、（Ａ）成分として、特定の（メタ）アクリル酸エステルを含むことにより、後述する（Ｂ）成分の特性と相まって、屈折率が相対的に低い領域中に、屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を効率的に得ることができる。
なお、「複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステル」とは、（メタ）アクリル酸エステルのエステル残基部分に複数の芳香環を有する化合物を意味する。
また、「（メタ）アクリル酸」とは、アクリル酸とメタクリル酸の両方を意味する。

また、このような（Ａ）成分としての複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、例えば、（メタ）アクリル酸ビフェニル、（メタ）アクリル酸ナフチル、（メタ）アクリル酸アントラシル、（メタ）アクリル酸ベンジルフェニル、（メタ）アクリル酸ビフェニルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸ナフチルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸アントラシルオキシアルキル、（メタ）アクリル酸ベンジルフェニルオキシアルキル等、若しくは、芳香環上の水素原子の一部がハロゲン、アルキル、アルコキシ、ハロゲン化アルキル等によって置換されたもの等を挙げることができる。

また、（Ａ）成分としての複数の芳香環を含有する（メタ）アクリル酸エステルとして、ビフェニル環を含有する化合物を含むことが好ましく、特に、下記一般式（１）で表わされるビフェニル化合物を含むことが好ましい。

（一般式（１）中、Ｒ¹〜Ｒ¹⁰は、それぞれ独立しており、Ｒ¹〜Ｒ¹⁰の少なくとも１つは、下記一般式（２）で表わされる置換基であり、残りは、水素原子、水酸基、カルボキシル基、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、カルボキシアルキル基およびハロゲン原子のいずれかの置換基である。）

（一般式（２）中、Ｒ¹¹は、水素原子またはメチル基であり、炭素数ｎは１〜４の整数であり、繰り返し数ｍは１〜１０の整数である。）

この理由は、（Ａ）成分として、特定の構造を有するビフェニル化合物を含むことにより、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の重合速度に所定の差を生じさせ、（Ａ）成分と、（Ｂ）成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、両成分同士の共重合性を低下させることができると推定されるためである。
また、カラム構造における（Ａ）成分に由来した領域の屈折率を高くして、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、所定以上の値に、より容易に調節することができる。

また、一般式（１）におけるＲ¹〜Ｒ¹⁰が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を１〜４の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる炭素数が４を超えた値となると、（Ａ）成分の重合速度が低下したり、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率が低くなり過ぎたりして、カラム構造を効率的に形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、一般式（１）におけるＲ¹〜Ｒ¹⁰が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を１〜３の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

また、一般式（１）におけるＲ¹〜Ｒ¹⁰が、ハロゲン化アルキル基またはハロゲン原子以外の置換基、すなわち、ハロゲンを含まない置換基であることが好ましい。
この理由は、光拡散フィルムを廃棄する際に、焼却によるダイオキシンの発生を防止でき、環境保護の観点から好ましいためである。
なお、従来のカラム構造を備えた光拡散フィルムにおいては、所定のカラム構造を得るにあたり、モノマー成分を高屈折率化する目的で、モノマー成分においてハロゲン置換が行われることが一般的であった。
この点、一般式（１）で表わされるビフェニル化合物であれば、ハロゲン置換を行わない場合であっても、高い屈折率とすることができる。
したがって、本発明における光拡散フィルム用組成物を光硬化してなる光拡散フィルムであれば、ハロゲンを含まない場合であっても、良好な入射角度依存性を発揮することができる。
なお、「良好な入射角度依存性」とは、光拡散入射角度領域と、入射光が拡散されずにそのまま透過する非拡散入射角度領域との区別が、明確に制御されていることを意味する。

また、一般式（１）におけるＲ²〜Ｒ⁹のいずれか一つが、一般式（２）で表わされる置換基であることが好ましい。
この理由は、一般式（２）で表わされる置換基の位置を、Ｒ¹およびＲ¹⁰以外の位置とすることにより、光硬化させる前の段階において、（Ａ）成分同士が配向し、結晶化することを効果的に防止することができるためである。
さらに、光硬化させる前のモノマー段階で液状であり、希釈溶媒等を使用しなくとも、見掛け上（Ｂ）成分と均一に混合することができる。
これにより、光硬化の段階において、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の微細なレベルでの凝集・相分離を可能とし、カラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
さらに、同様の観点から、一般式（１）におけるＲ³、Ｒ⁵、Ｒ⁶およびＲ⁸のいずれか一つが、一般式（２）で表わされる置換基であることが特に好ましい。

また、一般式（２）で表わされる置換基における繰り返し数ｍを、通常１〜１０の整数とすることが好ましい。
この理由は、繰り返し数ｍが１０を超えた値となると、重合部位と、ビフェニル環とをつなぐオキシアルキレン鎖が長くなりすぎて、重合部位における（Ａ）成分同士の重合を阻害する場合があるためである。
したがって、一般式（２）で表わされる置換基における繰り返し数ｍを、１〜４の整数とすることがより好ましく、１〜２の整数とすることが特に好ましい。
なお、同様の観点から、一般式（２）で表わされる置換基における炭素数ｎを、通常１〜４の整数とすることが好ましい。
また、重合部位である重合性炭素−炭素二重結合の位置が、ビフェニル環に対して近すぎて、ビフェニル環が立体障害となり、（Ａ）成分の重合速度が低下する場合をも考慮すると、一般式（２）で表わされる置換基における炭素数ｎを、２〜４の整数とすることがより好ましく、２〜３の整数とすることが特に好ましい。

また、一般式（１）で表わされるビフェニル化合物の具体例としては、下記式（３）〜（４）で表わされる化合物を好ましく挙げることができる。

（１）−２ 分子量
また、（Ａ）成分の分子量を、２００〜２，５００の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ａ）成分の分子量を所定の範囲とすることにより、（Ａ）成分の重合速度をさらに速くして、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の共重合性をより効果的に低下させることができるものと推定されるためである。
その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を、より効率的に形成することができる。
すなわち、（Ａ）成分の分子量が２００未満の値となると、立体障害により重合速度が低下して、（Ｂ）成分の重合速度に近くなり、（Ｂ）成分との共重合が生じ易くなる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の分子量が２，５００を超えた値となると、（Ｂ）成分との分子量の差が小さくなるのにともなって、（Ａ）成分の重合速度が低下して（Ｂ）成分の重合速度に近くなり、（Ｂ）成分との共重合が生じ易くなるものと推定され、その結果、カラム構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、（Ａ）成分の分子量を、２４０〜１，５００の範囲内の値とすることがより好ましく、２６０〜１，０００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、（Ａ）成分の分子量は、分子の組成と、構成原子の原子量から得られる計算値から求めることができ、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて重量平均分子量として測定することもできる。

（１）−３ 単独使用
また、本発明における光拡散フィルム用組成物は、カラム構造における屈折率が相対的に高い領域を形成するモノマー成分として、（Ａ）成分を含むことを特徴とするが、（Ａ）成分は一成分で含まれることが好ましい。
この理由は、このように構成することにより、（Ａ）成分に由来した領域、つまり屈折率が相対的に高い柱状物における屈折率のばらつきを効果的に抑制して、カラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、（Ａ）成分における（Ｂ）成分に対する相溶性が低い場合、例えば、（Ａ）成分がハロゲン系化合物等の場合、（Ａ）成分を（Ｂ）成分に相溶させるための第３成分として、他の（Ａ）成分（例えば、非ハロゲン系化合物等）を併用する場合がある。
しかしながら、この場合、かかる第３成分の影響により、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い領域における屈折率がばらついたり、低下し易くなったりすることがある。
その結果、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下し易くなったりする場合がある。
したがって、（Ｂ）成分との相溶性を有する高屈折率なモノマー成分を選択し、それを単独の（Ａ）成分として用いることが好ましい。
なお、例えば、（Ａ）成分としての式（３）で表わされるビフェニル化合物であれば、低粘度であることから、（Ｂ）成分との相溶性を有するため、単独の（Ａ）成分として使用することができる。

（１）−４ 屈折率
また、（Ａ）成分の屈折率を１．５〜１．６５の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ａ）成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節して、カラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、（Ａ）成分の屈折率が１．５未満の値となると、（Ｂ）成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、有効な光拡散角度領域を得ることが困難になる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の屈折率が１．６５を超えた値となると、（Ｂ）成分の屈折率との差は大きくなるものの、（Ｂ）成分との見かけ上の相溶状態さえも形成困難になる場合があるためである。
したがって、（Ａ）成分の屈折率を、１．５２〜１．６２の範囲内の値とすることがより好ましく、１．５６〜１．６の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述した（Ａ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ａ）成分の屈折率を意味する。
また、屈折率は、例えば、ＪＩＳ Ｋ００６２に準じて測定することができる。

（１）−５ 含有量
また、光拡散フィルム用組成物における（Ａ）成分の含有量を、後述する相対的に屈折率が低い重合性化合物である（Ｂ）成分１００重量部に対して、２５〜４００重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ａ）成分の含有量が２５重量部未満の値となると、（Ｂ）成分に対する（Ａ）成分の存在割合が少なくなって、（Ａ）成分に由来した柱状物の幅が過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有するカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向における柱状物の長さが不十分になり、光拡散性を示さなくなる場合があるためである。一方、（Ａ）成分の含有量が４００重量部を超えた値となると、（Ｂ）成分に対する（Ａ）成分の存在割合が多くなって、（Ａ）成分に由来した柱状物の幅が過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有するカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向における柱状物の長さが不十分になり、光拡散性を示さなくなる場合があるためである。
したがって、（Ａ）成分の含有量を、（Ｂ）成分１００重量部に対して、４０〜３００重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、５０〜２００重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

（２）低屈折率重合性化合物
（２）−１ 種類
屈折率が異なる２つの重合性化合物のうち、屈折率が相対的に低い方の重合性化合物（（Ｂ）成分）の種類は、特に限定されず、その主成分として、例えば、ウレタン（メタ）アクリレート、側鎖に（メタ）アクリロイル基を有する（メタ）アクリル系ポリマー、（メタ）アクリロイル基含有シリコーン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等が挙げられるが、特に、ウレタン（メタ）アクリレートとすることが好ましい。
この理由は、ウレタン（メタ）アクリレートであれば、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節できるばかりか、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率のばらつきを有効に抑制し、カラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
したがって、以下においては、（Ｂ）成分としてのウレタン（メタ）アクリレートについて、主に説明する。
なお、（メタ）アクリレートとは、アクリレートおよびメタクリレートの両方を意味する。

まず、ウレタン（メタ）アクリレートは、（Ｂ１）イソシアナート基を少なくとも２つ含有する化合物、（Ｂ２）ポリオール化合物、好ましくはジオール化合物、特に好ましくはポリアルキレングリコール、および（Ｂ３）ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートから形成される。
なお、（Ｂ）成分には、ウレタン結合の繰り返し単位を有するオリゴマーも含むものとする。
このうち、（Ｂ１）成分であるイソシアナート基を少なくとも２つ含有する化合物としては、例えば、２，４−トリレンジイソシアナート、２，６−トリレンジイソシアナート、１，３−キシリレンジイソシアナート、１，４−キシリレンジイソシアナート等の芳香族ポリイソシアナート、ヘキサメチレンジイソシアナート等の脂肪族ポリイソシアナート、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）、水素添加ジフェニルメタンジイソシアナート等の脂環式ポリイソシアナート、およびこれらのビウレット体、イソシアヌレート体、さらにはエチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ヒマシ油等の低分子活性水素含有化合物との反応物であるアダクト体（例えば、キシリレンジイソシアナート系３官能アダクト体）等を挙げることができる。

また、上述した中でも、脂環式ポリイソシアナートであることが、特に好ましい。
この理由は、脂環式ポリイソシアナートであれば、脂肪族ポリイソシアナートと比較して、立体配座等の関係で各イソシアナート基の反応速度に差を設けやすいためである。
これにより、（Ｂ１）成分が（Ｂ２）成分とのみ反応したり、（Ｂ１）成分が（Ｂ３）成分とのみ反応したりすることを抑制して、（Ｂ１）成分を、（Ｂ２）成分および（Ｂ３）成分と確実に反応させることができ、余分な副生成物の発生を防止することができる。
その結果、カラム構造における（Ｂ）成分に由来した領域、すなわち、低屈折率領域の屈折率のばらつきを効果的に抑制することができる。

また、脂環式ポリイソシアナートであれば、芳香族ポリイソシアナートと比較して、得られる（Ｂ）成分と、（Ａ）成分との相溶性を所定の範囲に低下させて、カラム構造をより効率よく形成することができる。
さらに、脂環式ポリイソシアナートであれば、芳香族ポリイソシアナートと比較して、得られる（Ｂ）成分の屈折率を小さくすることができることから、（Ａ）成分の屈折率との差を大きくし、光拡散性をより確実に発現するとともに、光拡散角度領域内における拡散光の均一性の高いカラム構造をさらに効率よく形成することができる。
また、このような脂環式ポリイソシアナートの中でも、イソシアナート基を２つのみ含有する脂環式ジイソシアナートが好ましい。
この理由は、脂環式ジイソシアナートであれば、（Ｂ２）成分および（Ｂ３）成分と定量的に反応し、単一の（Ｂ）成分を得ることができるためである。
このような脂環式ジイソシアナートとしては、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）を特に好ましく挙げることができる。
この理由は、２つのイソシアナート基の反応性に有効な差異を設けることができるためである。

また、ウレタン（メタ）アクリレートを形成する成分のうち、（Ｂ２）成分であるポリアルキレングリコールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリブチレングリコール、ポリヘキシレングリコール等が挙げられ、中でも、ポリプロピレングリコールであることが、特に好ましい。
この理由は、ポリプロピレングリコールであれば、得られるウレタン（メタ）アクリレートの粘度が低いことから無溶剤で取り扱うことができるためである。
また、ポリプロピレングリコールであれば、（Ｂ）成分を硬化させた際に、当該硬化物における良好なソフトセグメントとなり、光拡散フィルムのハンドリング性や実装性を、効果的に向上させることができるためである。
なお、（Ｂ）成分の重量平均分子量は、主に、（Ｂ２）成分の重量平均分子量により調節することができる。ここで、（Ｂ２）成分の重量平均分子量は、通常、２，３００〜１９，５００であり、好ましくは４，３００〜１４，３００であり、特に好ましくは６，３００〜１２，３００である。

また、ウレタン（メタ）アクリレートを形成する成分のうち、（Ｂ３）成分であるヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートとしては、例えば、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、３−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、３−ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、４−ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
また、得られるウレタン（メタ）アクリレートの重合速度を低下させ、所定のカラム構造をより効率的に形成する観点から、特に、ヒドロキシアルキルメタクリレートであることがより好ましく、２−ヒドロキシエチルメタクリレートであることがさらに好ましい。

また、（Ｂ１）〜（Ｂ３）成分によるウレタン（メタ）アクリレートの合成は、常法に従って実施することができる。
このとき（Ｂ１）〜（Ｂ３）成分の配合割合を、モル比にて（Ｂ１）成分：（Ｂ２）成分：（Ｂ３）成分＝１〜５：１：１〜５の割合とすることが好ましい。
この理由は、かかる配合割合とすることにより、（Ｂ２）成分の有する２つの水酸基に対してそれぞれ（Ｂ１）成分の有する一方のイソシアナート基が反応して結合し、さらに２つの（Ｂ１）成分がそれぞれ有するもう一方のイソシアナート基に対して、（Ｂ３）成分の有する水酸基が反応して結合したウレタン（メタ）アクリレートを効率的に合成することができるためである。
したがって、（Ｂ１）〜（Ｂ３）成分の配合割合を、モル比にて（Ｂ１）成分：（Ｂ２）成分：（Ｂ３）成分＝１〜３：１：１〜３の割合とすることがより好ましく、２：１：２の割合とすることがさらに好ましい。

（２）−２ 重量平均分子量
また、（Ｂ）成分の重量平均分子量を、３，０００〜２０，０００の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ｂ）成分の重量平均分子量を所定の範囲とすることにより、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の重合速度に所定の差を生じさせ、両成分の共重合性を効果的に低下させることができるためである。
その結果、光硬化させた際に、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を効率良く形成することができる。
すなわち、（Ｂ）成分の重量平均分子量が３，０００未満の値となると、（Ｂ）成分の重合速度が速くなって、（Ａ）成分の重合速度に近くなり、（Ａ）成分との共重合が生じ易くなる結果、カラム構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。一方、（Ｂ）成分の重量平均分子量が２０，０００を超えた値となると、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域中に、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を形成することが困難になったり、（Ａ）成分との相溶性が過度に低下して、塗布段階で（Ａ）成分が析出したりする場合があるためである。
したがって、（Ｂ）成分の重量平均分子量を、５，０００〜１５，０００の範囲内の値とすることがより好ましく、７，０００〜１３，０００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、（Ｂ）成分の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定することができる。

（２）−３ 単独使用
また、（Ｂ）成分は、分子構造や重量平均分子量が異なる２種以上を併用してもよいが、カラム構造における（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率のばらつきを抑制する観点からは、１種類のみを用いることが好ましい。
すなわち、（Ｂ）成分を複数用いた場合、（Ｂ）成分に由来した屈折率が相対的に低い領域における屈折率がばらついたり、高くなったりして、（Ａ）成分に由来した屈折率が相対的に高い領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下する場合があるためである。

（２）−４ 屈折率
また、（Ｂ）成分の屈折率を１．４〜１．５５の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ｂ）成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、（Ａ）成分に由来した領域の屈折率と、（Ｂ）成分に由来した領域の屈折率との差を、より容易に調節して、カラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、（Ｂ）成分の屈折率が１．４未満の値となると、（Ａ）成分の屈折率との差は大きくなるものの、（Ａ）成分との相溶性が極端に悪化し、カラム構造を形成することができないおそれがあるためである。一方、（Ｂ）成分の屈折率が１．５５を超えた値となると、（Ａ）成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、所望の入射角度依存性を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、（Ｂ）成分の屈折率を、１．４５〜１．５４の範囲内の値とすることがより好ましく、１．４６〜１．５２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述した（Ｂ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ｂ）成分の屈折率を意味する。
そして、屈折率は、例えば、ＪＩＳ Ｋ００６２に準じて測定することができる。

また、上述した（Ａ）成分の屈折率と、（Ｂ）成分の屈折率との差を、０．０１以上の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる屈折率の差を所定の範囲内の値とすることにより、光の透過と拡散におけるより良好な入射角度依存性、およびより広い光拡散入射角度領域を有する光拡散フィルムを得ることができるためである。
すなわち、かかる屈折率の差が０．０１未満の値となると、入射光がカラム構造内で全反射する角度域が狭くなることから、光拡散における開き角が過度に狭くなる場合があるためである。一方、かかる屈折率の差が過度に大きな値となると、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の相溶性が悪化しすぎて、カラム構造を形成できないおそれがあるためである。
したがって、（Ａ）成分の屈折率と、（Ｂ）成分の屈折率との差を、０．０５〜０．５の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１〜０．２の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、ここでいう（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率とは、光照射により硬化する前の（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率を意味する。

（２）−５ 含有量
また、光拡散フィルム用組成物における（Ｂ）成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量１００重量％に対して、１０〜８０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、（Ｂ）成分の含有量が１０重量％未満の値となると、（Ａ）成分に対する（Ｂ）成分の存在割合が少なくなって、（Ｂ）成分に由来した領域が、（Ａ）成分に由来した領域と比較して過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有するカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。一方、（Ｂ）成分の含有量が８０重量％を超えた値となると、（Ａ）成分に対する（Ｂ）成分の存在割合が多くなって、（Ｂ）成分に由来した領域が、（Ａ）成分に由来した領域と比較して過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有するカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、（Ｂ）成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量１００重量％に対して、２０〜７０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、３０〜６０重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

（３）光重合開始剤
また、本発明における光拡散フィルム用組成物においては、所望により、（Ｃ）成分として、光重合開始剤を含有させることが好ましい。
この理由は、光重合開始剤を含有させることにより、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射した際に、効率的にカラム構造を形成することができるためである。
ここで、光重合開始剤とは、紫外線等の活性エネルギー線の照射により、ラジカル種を発生させる化合物をいう。

かかる光重合開始剤としては、例えば、ベンゾイン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾイン−ｎ−ブチルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、アセトフェノン、ジメチルアミノアセトフェノン、２，２−ジメトキシ−２−フェニルアセトフェノン、２，２−ジエトキシ−２−フェニルアセトフェノン、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニルプロパン−１−オン、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−メチル−１−［４−（メチルチオ）フェニル］−２−モルフォリノ−プロパン−１−オン、４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル−２−（ヒドロキシ−２−プロピル）ケトン、ベンゾフェノン、ｐ−フェニルベンゾフェノン、４，４−ジエチルアミノベンゾフェノン、ジクロロベンゾフェノン、２−メチルアントラキノン、２−エチルアントラキノン、２−ターシャリーブチルアントラキノン、２−アミノアントラキノン、２−メチルチオキサントン、２−エチルチオキサントン、２−クロロチオキサントン、２，４−ジメチルチオキサントン、２，４−ジエチルチオキサントン、ベンジルジメチルケタール、アセトフェノンジメチルケタール、ｐ−ジメチルアミン安息香酸エステル、オリゴ［２−ヒドロキシ−２−メチル−１−［４−（１−メチルビニル）フェニル］プロパン等が挙げられ、これらのうち１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、光重合開始剤を含有させる場合の含有量としては、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の合計量１００重量部に対し、０．２〜２０重量部の範囲内の値とすることが好ましく、０．５〜１５重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜１０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

（４）他の添加剤
また、本発明の効果を損なわない範囲で、適宜、上述した化合物以外の添加剤を添加することができる。
このような添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、重合促進剤、重合禁止剤、赤外線吸収剤、可塑剤、希釈溶剤、およびレベリング剤等が挙げられる。
なお、このような添加剤の含有量は、一般に、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の合計量１００重量部に対して、０．０１〜５重量部の範囲内の値とすることが好ましく、０．０２〜３重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜２重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

３．工程（ｂ）：塗布工程
工程（ｂ）は、図３（ａ）に示すように、光拡散フィルム用組成物を工程シート２に対して塗布し、塗布層１を形成する工程である。
工程シートとしては、プラスチックフィルム、紙のいずれも使用することができる。
このうち、プラスチックフィルムとしては、ポリエチレンテレフタレートフィルム等のポリエステル系フィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム等のポリオレフィン系フィルム、トリアセチルセルロースフィルム等のセルロース系フィルム、およびポリイミド系フィルム等が挙げられる。
また、紙としては、例えば、グラシン紙、コート紙、およびラミネート紙等が挙げられる。
なお、工程シートとしては、シート強度および表面平滑性に優れることから、プラスチックフィルムであることが好ましい。
また、後述する工程を考慮すると、工程シート２としては、熱や活性エネルギー線に対する寸法安定性に優れたプラスチックフィルムであることがさらに好ましい。
このようなプラスチックフィルムとしては、上述したもののうち、ポリエステル系フィルム、ポリオレフィン系フィルムおよびポリイミド系フィルムが好ましく挙げられる。

また、工程シートに対しては、光硬化後に、得られた光拡散フィルムを工程シートから剥離し易くするために、工程シートにおける光拡散フィルム用組成物の塗布面側に、剥離層を設けることが好ましい。
かかる剥離層は、シリコーン系剥離剤、フッ素系剥離剤、アルキッド系剥離剤、オレフィン系剥離剤等、従来公知の剥離剤を用いて形成することができる。
なお、工程シートの厚さは、通常、２５〜２００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。

また、工程シート上に光拡散フィルム用組成物を塗布する方法としては、例えば、ナイフコート法、ロールコート法、バーコート法、ブレードコート法、ダイコート法、およびグラビアコート法等、従来公知の方法により行うことができる。

また、塗布層の膜厚を８０〜７００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、塗布層の膜厚をかかる範囲内の値とすることにより、カラム構造を、より一段と効率的に形成することができるためである。
すなわち、塗布層の膜厚が８０μｍ未満の値となると、形成されるカラム構造の長さが不足して、カラム構造内を直進してしまう入射光が増加し、光拡散角度領域内における拡散光の強度の均一性を得ることが困難になる場合があるためである。一方、塗布層の膜厚が７００μｍを超えた値となると、塗布層に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、塗布層の膜厚を１００〜５００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１２０〜３００μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

４．工程（ｃ）：照射光平行化部材の配置工程
工程（ｃ）は、図３（ｂ）に示すように、複数の板状部材２１０からなるとともに、塗布層１の上方から眺めた場合に、複数の板状部材２１０がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材２００を、線状光源１２５と塗布層１との間、かつ、線状光源１２５からの活性エネルギー線の放射領域中に配置する工程であって、図４（ａ）に示すように、塗布層１の上方から眺めた場合に、塗布層１の移動方向Ｅと、板状部材２１０の延び方向Ｎと、が所定角度で交差するように照射光平行化部材２００を配置する工程である。
なお、「複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる」としたが、線状光源からの直接光を平行光に変換する観点から、実質的に平行であれば足りる。
また、「線状光源１２５と塗布層１との間、かつ、線状光源１２５からの活性エネルギー線の放射領域中」とは、例えば、図３（ｃ）に示すように、線状光源１２５から鉛直下方に活性エネルギー線を照射する場合には、線状光源１２５の鉛直下方かつ塗布層１の鉛直上方になる。

ここで、フィルム内にカラム構造を形成するためには、塗布層に対し、いずれの方向から見た場合であっても広がりを持たない略平行な光、すなわち平行光を照射する必要がある。
この点、本発明においては、図３（ｂ）に示すように、複数の板状部材２１０からなるとともに、塗布層１の上方から眺めた場合に、複数の板状部材２１０がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材２００を、線状光源１２５と塗布層１との間、かつ、線状光源１２５からの活性エネルギー線５０の放射領域中に配置した上で、線状光源１２５から活性エネルギー線５０を照射することにより、塗布層１に対して平行光を照射することを特徴としている。
なお、活性エネルギー線５０は、線状光源１２５の軸線方向と垂直方向の成分については活性エネルギー線のベクトルが略平行に統一されているが、線状光源１２５の軸線と平行方向の成分については、活性エネルギー線のベクトルがランダムとなっている活性エネルギー線である。
すなわち、図３（ｃ）に示すように、照射光平行化部材２００は、線状光源１２５による活性エネルギー線５０のうち、光の向きがランダムとなる線状光源１２５の軸線方向と平行な方向において、複数の板状部材２１０を用いて光の向きを統一することにより、線状光源１２５による活性エネルギー線５０を、容易に平行光６０に変換することができる。
より具体的には、線状光源１２５による活性エネルギー線５０のうち、複数の板状部材２１０に対する平行度が低い光は、板状部材２１０の壁面で吸収される。
したがって、複数の板状部材２１０に対する平行度が高い光、すなわち線状光源１２５の軸線方向と平行方向においても平行な光のみが、照射光平行化部材２００を通過することになり、結果として、線状光源１２５による活性エネルギー線５０が、照射光平行化部材２００により線状光源１２５の軸線方向と平行方向の活性エネルギー線のベクトルも、垂直方向の活性エネルギー線のベクトルも平行な光（平行光）６０に変換されることになる。

また、図４（ａ）に示すように、塗布層１の上方から眺めた場合に、塗布層１の移動方向Ｅと、板状部材２１０の延び方向Ｎと、が為す鋭角θ１が１０〜８０°の範囲内の値となるように照射光平行化部材２００を配置することが好ましい。
この理由は、所定の照射光平行化部材をこのように配置することにより、照射光平行化部材の影に起因した照度ムラを抑制し、ひいては得られる光拡散フィルムの光学特性における筋ムラを効果的に抑制することができるためである。
すなわち、鋭角θ１が１０°未満の値となると、照射光の下方を移動する塗布層の表面において、最初から最後まで板状部材の影とはならない部分と、一時的に板状部材の影となる部分と、の２タイプの部分が生じ易くなり、これら２タイプの部分の間では明確な照度ムラが生じることから、得られる光拡散フィルムの光学特性において筋ムラが発生し易くなる場合があるためである。
一方、鋭角θ１が８０°を超えた値となると、照射光平行化部材の平行化能力が著しく低下し、線状光源からの直接光を平行光に変換することが困難になる場合があるためである。
したがって、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角θ１を２０〜７０°の範囲内の値とすることがより好ましく、３０〜６０°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

次いで、図４（ａ）〜（ｂ）を用いて、光学特性における筋ムラの発生と、その抑制についてより具体的に説明する。
すなわち、図４（ａ）は、θ１＝１０〜８０°となるように照射光平行化部材２００を配置した場合を示しており、図４（ｂ）は、θ１＝０°となるように照射光平行化部材２００を配置した場合を示している。
まず、図４（ａ）の場合、塗布層１が移動することによって、塗布層１における個々の板状部材２１０の影となる部分は、同一箇所に固定されることなく、常に変化し続けることが理解される。
したがって、塗布層１において、板状部材２１０の影に起因した照射光の照度ムラを効果的に抑制し、ひいては得られる光拡散フィルムの光学特性における筋ムラを効果的に抑制することができる。

一方、図４（ｂ）の場合、塗布層１が移動した場合であっても、塗布層１における個々の板状部材２１０の影となる部分は、個々の板状部材の直下における同一箇所に固定されることが理解される。
したがって、塗布層１において、板状部材２１０の影に起因した照射光の照度ムラが顕著になり、ひいては得られる光拡散フィルムの光学特性に筋ムラが発生することになる。
なお、図４（ｂ）では、θ１＝０°の場合を例に挙げたが、θ１が１０°未満の場合も、塗布層の移動速度の影響はあれ、θ１＝０°の場合とほぼ同様の作用により、光学特性における筋ムラが発生し易くなる。
より具体的には、照射光の下方を移動する塗布層の表面において、最初から最後まで板状部材の影とならない部分と、一時的に板状部材の影となる部分と、の２タイプの部分が生じ易くなり、これら２タイプの部分の間において光学特性における筋ムラが発生し易くなる。
また、θ１が８０°を超えた場合は、照射光平行化部材の平行化能力が著しく低下し、線状光源からの直接光を平行光に変換することが困難となる。

また、複数の板状部材における間隔をＬ１（ｍｍ）とし、板状部材の厚さをＴ（ｍｍ）とし、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）とした場合に、鋭角θ１が、下記関係式（１）を満足することが好ましい。
θ１≧ｓｉｎ^-1（（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π （１）
この理由は、鋭角θ１を定めるに当たり、関係式（１）を基準として用いることにより、照射光平行化部材による影の影響をより効果的に抑制することができるためである。
すなわち、鋭角θ１がｓｉｎ^-1（（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π未満の値となると、照射光の下方を移動する塗布層の表面において、最初から最後まで板状部材の影にならない部分と、一時的に板状部材の影となる部分と、の２タイプの部分が生じることになり、これらの２タイプの部分の間において光学特性における筋ムラが発生し易くなるためである。
したがって、複数の板状部材における間隔をＬ１（ｍｍ）とし、板状部材の厚さをＴ（ｍｍ）とし、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）とした場合に、鋭角θ１が、下記関係式（１´）を満足することがより好ましく、下記関係式（１´´）を満足することがさらに好ましい。
θ１≧ｓｉｎ-1（３×（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π （１´）
θ１≧ｓｉｎ-1（５×（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π （１´´）

次いで、図５（ａ）〜（ｃ）を用いて、関係式（１）についてより具体的に説明する。
すなわち、図５（ａ）には、塗布層１の鉛直上方に、複数の板状部材２１０における間隔がＬ１（ｍｍ）であり、板状部材２１０の厚さがＴ（ｍｍ）である照射光平行化部材２００を、鋭角θ１が０°となるように配置した場合の平面図が示してある。
ここで、図５（ａ）に示すように、塗布層１において活性エネルギー線が照射される領域は、２枚の遮光部材（１２３ａ、１２３ｂ）を塗布層１と照射光平行化部材２００との間に介在させることにより確定されることが好ましい。
なお、この場合、２枚の遮光部材（１２３ａ、１２３ｂ）によって覆われない領域における塗布層１の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）としている。
但し、２枚の遮光部材を用いない場合は、例えば、塗布層表面における照度が０．１ｍＷ／ｃｍ²以上となる領域における塗布層の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）とすることが好ましい。
また、仮に、２枚の遮光部材を用いた場合であっても、例えば、板状部材の塗布層の移動方向における長さＬ２がＷ未満になる場合等、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域の全域に対して照射光平行化部材が介在していない場合にも、２枚の遮光部材を用いない場合と同様にしてＷを規定することが好ましい。
これらの場合、塗布層表面における照度は、塗布層を設けない工程シート上に照度光量計を置いて、工程シートとともに照度光量計を移動させながら測定することにより確認できる。
また、図５（ｂ）には、塗布層１を移動させた場合に、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも１枚の板状部材２１０の下を通り、最高で２枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置した場合の平面図と、その一部（ベタ塗りの三角形部分）の拡大図が示してある。
なお、この場合、２枚の板状部材２１０の下を通る点であっても、板状部材２１０の下を通るトータルの距離は、１枚の板状部材２１０の下を通る点のそれと同じである。
さらに、図５（ｃ）には、塗布層１を移動させた場合に、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも５枚の板状部材２１０の下を通り、最高で６枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置した場合の平面図と、その一部（ベタ塗りの三角形部分）の拡大図が示してある。
なお、この場合、６枚の板状部材２１０の下を通る点であっても、板状部材２１０の下を通るトータルの距離は、５枚の板状部材２１０の下を通る点のそれと同じである。

まず、図５（ｂ）に示すように、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも１枚の板状部材２１０の下を通り、最高で２枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置した場合、ｓｉｎ（θ１／１８０×π）＝（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗとなることから、鋭角θ１は、ｓｉｎ^-1（（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／πで表わされることが理解される。
したがって、塗布層１を移動させた場合に、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも１枚の板状部材２１０の下を通り、最高で２枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置する場合には、上述した関係式（１）を満足する必要があることが理解される。
また、図５（ｃ）に示すように、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも５枚の板状部材２１０の下を通り、最高で６枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置した場合、ｓｉｎ（θ１／１８０×π）＝５×（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗとなることから、鋭角θ１は、ｓｉｎ^-1（５×（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／πで表わされることが理解される。
したがって、塗布層１を移動させた場合に、塗布層１の表面における任意の点が、最低でも５枚の板状部材２１０の下を通り、最高で６枚の板状部材２１０の下を通るように照射光平行化部材２００を傾けて配置する場合には、上述した関係式（１´´）を満足する必要があることが理解される。

また、鋭角θ１が、下記関係式（２）を満足することが好ましい。
θ１≦ｃｏｓ^-1（Ｌ１／１００）×１８０／π （２）
この理由は、鋭角θ１を定めるに当たり、関係式（２）を基準として用いることにより、線状光源からの照射光を、効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができるためである。
すなわち、鋭角θ１がｃｏｓ^-1（Ｌ１／１００）×１８０／πを超えた値となると、複数の板状部材の実質的な間隔が過度に大きくなって、線状光源からの照射光の進行方向を統一する作用が過度に低下し、所定の平行度を有する平行光への変換が困難になる場合があるためである。
したがって、鋭角θ１が、下記関係式（２´）を満足することがより好ましく、下記関係式（２´´）を満足することがさらに好ましい。
θ１≦ｃｏｓ^-1（Ｌ１／７５）×１８０／π （２´）
θ１≦ｃｏｓ^-1（Ｌ１／５０）×１８０／π （２´´）

次いで、図５（ｃ）を用いて、関係式（２）についてより具体的に説明する。
すなわち、図５（ｃ）には、照射光平行化部材２００を任意の鋭角θ１だけ傾けて配置した場合の平面図と、その一部（斜線を付した三角形部分）の拡大図が示してある。
ここで、Ｌ１´（ｍｍ）は、複数の板状部材の実質的な間隔、つまり、線状光源をその軸線方向が塗布層１の移動方向Ｅと直交するように配置した場合における線状光源の軸線方向と平行な方向における間隔を表わす。
かかる図５（ｃ）に示すように、照射光平行化部材２００を任意の鋭角θ１だけ傾けて配置した場合、ｃｏｓ（θ１／１８０×π）＝Ｌ１／Ｌ１´となることから、Ｌ１´を照射光の平行化に必要な限界値と推定される１００ｍｍに設定すると、鋭角θ１は、ｃｏｓ^-1（Ｌ１／１００）×１８０／πで表わされることが理解される。
したがって、Ｌ１´を照射光の平行化に必要な限界値と推定される１００ｍｍ以下の値となるように照射光平行化部材２００を傾けて配置する場合には、上述した関係式（２）を満足する必要があることが理解される。

また、図４（ａ）に示すように、複数の板状部材２１０における間隔Ｌ１を１〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、複数の板状部材２１０における間隔Ｌ１をかかる範囲内の値とすることにより、活性エネルギー線照射において、線状光源１２５からの照射光を、より効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができるためである。
すなわち、複数の板状部材における間隔Ｌ１が１ｍｍ未満の値となると、照射光平行化部材を構成する板状部材の数が過度に多くなって、線状光源からの照射光が塗布層にまで到達するのを阻害する場合があるためである。一方、複数の板状部材における間隔Ｌ１が１００ｍｍを超えた値となると、線状光源からの照射光の進行方向を平行化する作用が過度に低下して、所定の平行度を有する平行光への変換が困難になる場合があるためである。
したがって、複数の板状部材における間隔Ｌ１を５〜７５ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１０〜５０ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図４（ａ）〜（ｃ）においては、板状部材の枚数を８枚としているが、これは単なる例であり、実際の板状部材の枚数は、活性エネルギー線の照射対象である塗布層の幅や、複数の板状部材における間隔Ｌ１といった諸条件によって決定されるものである。

また、板状部材２１０の塗布層の移動方向における長さ幅Ｌ２は、特に制限されるものではないが、通常、１０〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、５０〜５００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
なお、上述したように遮光部材１２３ａ、ｂを使用する場合には、これら遮光部材１２３ａ、ｂによって確定される塗布層１おいて活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向の長さＷ、および塗布層の幅方向全体に渡り板状部材２１０が設けられるようにＬ２が設定されることが好ましい。
また、線状光源１２５の軸線方向から見た直径は、通常、５〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。

また、図４（ａ）に示すように、板状部材２１０の厚さＴを０．１〜５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、板状部材の厚さＴをかかる範囲内の値とすることにより、照射光平行化部材による影の影響を抑制しつつ、活性エネルギー線に起因した板状部材のひずみについても効果的に抑制することができるためである。
すなわち、板状部材の厚さＴが０．１ｍｍ未満の値となると、活性エネルギー線に起因してひずみが生じ易くなる場合があるためである。一方、板状部材の厚さＴが５ｍｍを超えた値となると、板状部材の影の影響が大きくなって、塗布層における照度ムラを抑制することが困難になる場合があるためである。
したがって、板状部材の厚さＴを０．５〜２ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、０．７〜１．５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

さらに、板状部材２１０の材料物質については、板状部材２１０に対する平行度の低い光を吸収できるものであれば特に制限されるものではなく、例えば、耐熱黒塗装を施したアルスター鋼板等を用いることができる。

また、図５（ａ）に示すように、２枚の遮光部材（１２３ａ、１２３ｂ）を塗布層１と照射光平行化部材２００との間に介在させる場合には、塗布層１において活性エネルギー線が照射される領域、つまり、２枚の遮光部材（１２３ａ、１２３ｂ）によって覆われない領域における塗布層１の移動方向の長さＷを１０〜１００００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、長さＷをかかる範囲内の値とすることにより、必要十分な活性エネルギー線のピーク照度、積算光量を得ることができるためである。
すなわち、かかる長さＷが１０ｍｍ未満の値となると、十分な積算光量が得られなくなったり、十分な積算光量を得るためにピーク照度を過度に増加させなければならず、良好な屈折率分布を有するカラム構造の形成を阻害したりする場合があるためである。一方、かかる長さＷが１００００ｍｍを超えた値となると、積算光量が過度に増加したり、積算光量を抑えるためにピーク照度を極端に減少させなければならず、良好な屈折率分布を有するカラム構造の形成を阻害したりする場合があるためである。
したがって、２枚の遮光部材を塗布層と照射光平行化部材との間に介在させる場合には、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向Ｅに沿った方向の長さＷを２０〜５０００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、５０〜２０００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、遮光部材の（１２３ａ、１２３ｂ）の材料物質としては、耐熱性を有し、活性エネルギー線を透過させないものであれば特に制限されるものではないが、活性エネルギー線を吸収するものが好ましく、例えば、耐熱黒塗装を施したアルスター鋼材等を挙げることができる。

また、図４（ｃ）に示すように、板状部材における上下方向の長さＬ３を１０〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、板状部材における上下方向の長さＬ３をかかる範囲内の値とすることにより、第２の活性エネルギー線照射において、線状光源からの照射光を、さらに効率的に所定の平行度を有する平行光に変換することができるためである。
すなわち、かかる長さＬ３が１０ｍｍ未満の値となると、線状光源からの照射光のうち平行度の低い光が、照射光平行化部材の内部をそのまま透過し易くなり、線状光源からの照射光の進行方向を平行化する作用が過度に低下して、所定の平行度を有する平行光への変換が困難になる場合があるためである。一方、かかる長さＬ３が１０００ｍｍを超えた値となると、線状光源と、塗布層との距離が過度に大きくなって、塗布層の表面において、十分な照度を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、板状部材における上下方向の長さＬ３を２０〜７５０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、５０〜５００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図４（ｃ）は、図４（ａ）に示す照射光平行化部材２００を、線状光源１２５の軸線方向から眺めた側面図である。

また、図４（ｃ）に示すように、照射光平行化部材２００の上端と、線状光源１２５の下端と、の間の距離Ｌ４を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、距離Ｌ４をかかる範囲内の値とすることにより、線状光源からの照射光を、さらに効率的に所定の平行度を有する平行光に変換しつつ、塗布層に対して十分量の活性エネルギー線を照射することができるためである。
すなわち、かかる距離Ｌ４が０．１ｍｍ未満の値となると、板状部材が線状光源からの熱エネルギーを過度に吸収しやすくなり、熱による照射光平行化部材の劣化を防止するための対策が必要になる場合があるためである。一方、かかる距離Ｌ４が１０００ｍｍを超えた値となると、線状光源の軸線方向と平行な方向における照射光の広がりが過度に大きくなって、塗布層の表面において、十分な照度を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、照射光平行化部材の上端と、線状光源の下端と、の間の距離Ｌ４を０．５〜５００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜１００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

また、図４（ｃ）に示すように、照射光平行化部材２００の下端と、塗布層１の表面と、の間の距離Ｌ５を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、距離Ｌ５をかかる範囲内の値とすることにより、照射光平行化部材による影の影響をより効果的に抑制しつつ、塗布層に対して十分量の活性エネルギー線を照射することができるためである。
すなわち、かかる距離Ｌ５が０．１ｍｍ未満の値となると、板状部材の影の影響が過度に大きくなるばかりか、照射時のわずかな振動により照射光平行化部材の下端と塗布層の表面とが接触してしまう場合があるためである。一方、かかる距離Ｌ５が１０００ｍｍを超えた値となると、板状部材の影をぼやかすことができる反面、塗布層との距離が過度に大きくなって、塗布層の表面において、十分な照度を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、照射光平行化部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離Ｌ５を０．５〜５００ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜１００ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

５．工程（ｄ）：活性エネルギー線照射工程
工程（ｄ）は、図３（ｃ）に示すように、塗布層１を移動させながら、当該塗布層１に対し、線状光源１２５からの活性エネルギー線５０を、照射光平行化部材２００を介して照射する工程である。これにより、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造が形成される。
より具体的には、図６（ａ）に示すように、線状の紫外線ランプ１２５に集光用のコールドミラー１２２が設けられた紫外線照射装置１２０（例えば、市販品であれば、アイグラフィックス（株）製、ＥＣＳ−４０１１ＧＸ等）により、活性エネルギー線５０を、照射光平行化部材２００を介して、工程シート２の上に形成された塗布層１に対し、平行光６０として照射する。
また、照射光平行化部材２００と塗布層１との間には、遮光部材１２３ａ、ｂを設けることにより、平行光６０の平行度をさらに向上させることが好ましい。
さらに、平行光６０の平行度を向上させる観点からは、線状光源１２５と照射光平行化部材２００との間に遮光板１２１を設け、活性エネルギー線５０を線状光源１２５からの直接光のみとすることも好ましい。
なお、線状の紫外線ランプ１２５は、塗布層１の上方から眺めた場合に、塗布層１の移動方向と直交する方向を基準（０°）として、通常−８０〜８０°の範囲内の値、好ましくは−５０〜５０°の範囲内の値、特に好ましくは−３０〜３０°の範囲内の値となるように設置される。

また、活性エネルギー線の照射角度としては、図６（ｂ）に示すように、塗布層１の表面に対する法線の角度を０°とした場合の照射角度θ４を、通常−８０〜８０°の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる照射角度が−８０〜８０°の範囲外の値となると、塗布層１の表面での反射等の影響が大きくなって、十分なカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
また、照射角度θ４は、１〜８０°の幅（照射角度幅）θ４´を有していることが好ましい。
この理由は、かかる照射角度幅θ４´が１°未満の値となると、塗布層の移動速度を過度に低下させなければならず、製造効率が低下する場合があるためである。一方、かかる照射角度幅θ４´が８０°を超えた値となると、照射光が分散し過ぎて、カラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、照射角度θ４の照射角度幅θ４´を２〜４５°の範囲内の値とすることがより好ましく、５〜２０°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、照射角度幅θ４´を有する場合、その丁度中間位置の角度を照射角度θ４とする。

また、活性エネルギー線照射における塗布層の表面におけるピーク照度を０．０１〜５０ｍＷ／ｃｍ²の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、活性エネルギー線照射におけるピーク照度をかかる範囲内の値とすることにより、フィルム内においてカラム構造をより安定的に形成することができるためである。
すなわち、かかるピーク照度が０．０１ｍＷ／ｃｍ²未満の値となると、カラム構造を明確に形成することが困難になる場合があるためである。一方、かかるピーク照度が５０ｍＷ／ｃｍ²を超えた値となると、硬化速度が速くなり過ぎるものと推定され、カラム構造を明確に形成できない場合があるためである。
したがって、活性エネルギー線照射における塗布層の表面におけるピーク照度を０．０５〜３０ｍＷ／ｃｍ²の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１〜４０ｍＷ／ｃｍ²の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

また、活性エネルギー線照射における塗布層の表面における積算光量を１〜１０００ｍＪ／ｃｍ²の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、活性エネルギー線照射における積算光量をかかる範囲内の値とすることにより、フィルム内においてカラム構造をより安定的に形成することができるためである。
すなわち、かかる積算光量が１ｍＪ／ｃｍ²未満の値となると、カラム構造を上方から下方に向けて十分に伸長させることが困難になる場合があるためである。一方、かかる積算光量が１０００ｍＪ／ｃｍ²を超えた値となると、得られる光拡散フィルムに着色が生じる場合があるためである。
したがって、活性エネルギー線照射における塗布層の表面における積算光量を２〜５００ｍＪ／ｃｍ²の範囲内の値とすることがより好ましく、５〜２００ｍＪ／ｃｍ²の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

また、照射光平行化部材を介して平行化された照射光の平行度を１０°以下の値とすることが好ましい。
この理由は、照射光の平行度をかかる範囲内の値とすることにより、フィルム内においてカラム構造をさらに安定的に形成することができるためである。
すなわち、かかる平行度が１０°を超えた値となると、カラム構造を形成することができない場合がある。
したがって、照射光平行化部材を介して平行化された照射光の平行度を５°以下の値とすることがより好ましく、２°以下の値とすることがさらに好ましい。

また、塗布層の移動速度を０．１〜１０ｍ／分の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、塗布層の移動速度をかかる範囲内の値とすることにより、照射光平行化部材の影に起因した照度ムラを、より効果的に抑制することができるためである。
すなわち、塗布層の移動速度が０．１ｍ／分未満の値となると、照射光平行化部材の影の影響が大きくなり、照度ムラを十分に抑制することが困難になる場合があるためである。一方、塗布層の移動速度が１０ｍ／分を超えた値となると、塗布層の硬化、言い換えれば、カラム構造の形成よりも速く、塗布層に対する活性エネルギー線の照射角度が変化してしまい、カラム構造の形成が不十分になる場合があるためである。
したがって、塗布層の移動速度を０．２〜５ｍ／分の範囲内の値とすることがより好ましく、０．５〜３ｍ／分の範囲内の値とすることがさらに好ましい。

また、塗布層の上面に対し、活性エネルギー線透過シートをラミネートした状態で活性エネルギー線を照射することも好ましい。
この理由は、活性エネルギー線透過シートをラミネートすることにより、酸素阻害の影響を効果的に抑制して、より効率的にカラム構造を形成することができるためである。
すなわち、塗布層の上面に対し、活性エネルギー線透過シートをラミネートすることで、塗布層の上面が酸素と接触することを安定的に防止しながら、当該シートを透過させて、効率的に塗布層に対して活性エネルギー線を照射することができるためである。
なお、活性エネルギー線透過シートとしては、工程（ｂ）（塗布工程）において記載した工程シートのうち、活性エネルギー線が透過可能なものであれば、特に制限なく使用することができる。

また、塗布層が十分に硬化する積算光量となるように、工程（ｄ）としての活性エネルギー線照射とは別に、さらに活性エネルギー線を照射することも好ましい。
このときの活性エネルギー線は、塗布層を十分に硬化させることを目的とするものであるため、平行光ではなく、個々のベクトルが制御されていないランダムな光（散乱光）を用いることが好ましい。

６．光拡散フィルム
本発明の製造方法により得られる光拡散フィルムは、フィルム内において、屈折率が相対的に低い領域中に屈折率が相対的に高い複数の柱状物を林立させてなるカラム構造を有することを特徴とする。
以下、本発明の製造方法により得られる光拡散フィルムについて具体的に説明する。

（１）屈折率
カラム構造において、屈折率が相対的に高い柱状物の屈折率と、屈折率が相対的に低い領域の屈折率との差を０．０１以上の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる屈折率の差を０．０１以上の値とすることにより、カラム構造内において入射光を安定的に反射させて、入射角度依存性および拡散光の開き角をより向上させることができるためである。
すなわち、かかる屈折率の差が０．０１未満の値となると、入射光がカラム構造内で全反射する角度域が狭くなることから、入射角度依存性が過度に低下したり、拡散光の開き角が過度に狭くなったりする場合があるためである。
したがって、カラム構造における屈折率が相対的に高い柱状物の屈折率と、屈折率が相対的に低い領域の屈折率との差を０．０５以上の値とすることがより好ましく、０．１以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、屈折率の差は大きい程好ましいが、カラム構造を形成可能な材料を選定する観点から、０．３程度が上限であると考えられる。

（２）最大径
また、図７（ａ）に示すように、カラム構造において、柱状物の断面における最大径Ｓｃを０．１〜１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる最大径を０．１〜１５μｍの範囲内の値とすることにより、カラム構造内において入射光をより安定的に反射させて、入射角度依存性および拡散光の開き角をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる最大径が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度に関わらず、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる最大径が１５μｍを超えた値となると、カラム構造内を直進する光が増加し、光拡散の均一性が悪化する場合があるためである。
したがって、カラム構造において、柱状物の断面における最大径を０．５〜１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、柱状物の断面形状については、特に限定されるものではないが、例えば、円、楕円、多角形、不定形等とすることが好ましい。
また、柱状物の断面とは、フィルム表面と平行な面によって切断された断面を意味する。
なお、柱状物の最大径や長さ等は、光学デジタル顕微鏡にて観察することにより算出することができる。

（３）厚さ
また、カラム構造の厚さＬａを５〜５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる厚さが５μｍ未満の値となると、柱状物の長さが不足して、カラム構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角を得ることが困難になる場合があるためである。
一方、かかる厚さが５００μｍを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、カラム構造の厚さを４０〜３１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、９５〜２５５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図７（ｃ）に示すように、カラム構造は、フィルムの膜厚方向における上下端部分にまで形成されてなくてもよい。
すなわち、カラム構造が形成されない上下端部分の幅Ｌｂは、フィルムの厚さにもよるが、一般に、０〜５０μｍの範囲内の値であることが好ましく、０〜５μｍの範囲内の値であることがさらに好ましい。

（４）柱状物間の距離
また、図７（ａ）に示すように、カラム構造において、柱状物間における距離、すなわち、隣接する柱状物におけるスペースＰを０．１〜１５μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる距離を０．１〜１５μｍの範囲内の値とすることにより、カラム構造内において入射光をより安定的に反射させて、入射角度依存性および拡散光の開き角をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる距離が０．１μｍ未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる距離が１５μｍを超えた値となると、カラム構造内を直進する光が増加し、光拡散の均一性が悪化する場合があるためである。
したがって、カラム構造において、柱状物間における距離を０．５〜１０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

（５）傾斜角
また、図７（ｂ）〜（ｃ）に示すように、カラム構造において、柱状物２２が膜厚方向に対して一定の傾斜角θａにて林立してなることが好ましい。
この理由は、柱状物の傾斜角を一定とすることにより、カラム構造内において入射光をより安定的に反射させて、入射角度依存性および拡散光の開き角をさらに向上させることができるためである。
また、図７（ｄ）に示すように、柱状物が屈曲していることも好ましい。
この理由は、柱状物が屈曲していることにより、カラム構造内を直進してしまう入射光を減少させて、光拡散の均一性を向上させることができるためである。
なお、このような屈曲した柱状物は、活性エネルギー線照射を行う際に、照射光の照射角度を変化させながら光を照射することによって得ることができるが、カラム構造を形成する材料物質の種類にも大きく依存する。
また、θａはフィルム面に垂直な面であって、１本の柱状物全体を軸線に沿って２つに切断する面によってフィルムを切断した場合の断面において測定されるフィルム表面に対する法線の角度を０°とした場合の柱状物の傾斜角（°）（該法線と柱状物の為す角度のうち狭い側の角度）を意味する。なお、図７（ｂ）に示すとおり柱状物が右側に傾いているときの傾斜角を基準とし、柱状物が左側に傾いているときの傾斜角をマイナスで表記する。

（６）膜厚
また、本発明の製造方法によって得られる光拡散フィルムの膜厚を５０〜５００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、光拡散フィルムの膜厚が５０μｍ未満の値となると、カラム構造内を直進する光が増加し、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、光拡散フィルムの膜厚が５００μｍを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、光拡散フィルムの膜厚を８０〜３５０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１００〜２６０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。

（７）粘着剤層
また、本発明の製造方法によって得られる光拡散フィルムは、その片面または両面に、被着体に対して積層するための粘着剤層を備えていてもよい。
かかる粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限されるものではなく、従来公知のアクリル系、シリコーン系、ウレタン系、ゴム系等の粘着剤を使用することができる。

以下、実施例を参照して、本発明の光拡散フィルムの製造方法をさらに詳細に説明する。

［実施例１］
１．（Ｂ）成分の合成
容器内に、（Ｂ２）成分としての重量平均分子量９，２００のポリプロピレングリコール（ＰＰＧ）１モルに対して、（Ｂ１）成分としてのイソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）２モル、および（Ｂ３）成分としての２−ヒドロキシエチルメタクリレート（ＨＥＭＡ）２モルを収容した後、常法に従って反応させ、重量平均分子量９，９００のポリエーテルウレタンメタクリレートを得た。

なお、ポリプロピレングリコールおよびポリエーテルウレタンメタクリレートの重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）にて、下記条件に沿って測定したポリスチレン換算値である。
・ＧＰＣ測定装置：東ソー（株）製、ＨＬＣ−８０２０
・ＧＰＣカラム ：東ソー（株）製（以下、通過順に記載）
ＴＳＫ ｇｕａｒｄ ｃｏｌｕｍｎ ＨＸＬ−Ｈ
ＴＳＫ ｇｅｌ ＧＭＨＸＬ（×２）
ＴＳＫ ｇｅｌ Ｇ２０００ＨＸＬ
・測定溶媒 ：テトラヒドロフラン
・測定温度 ：４０℃

２．光拡散フィルム用組成物の調製
次いで、得られた（Ｂ）成分としての重量平均分子量９，９００のポリエーテルウレタンメタクリレート１００重量部に対し、（Ａ）成分としての下記式（３）で表わされる分子量２６８のｏ−フェニルフェノキシエトキシエチルアクリレート（新中村化学（株）製、ＮＫエステル Ａ−ＬＥＮ−１０）１００重量部と、（Ｃ）成分としての２−ヒドロキシ−２−メチルプロピオフェノン１０重量部とを添加した後、８０℃の条件下にて加熱混合を行い、光拡散フィルム用組成物を得た。なお、（Ａ）成分および（Ｂ）成分の屈折率は、アッベ屈折計（アタゴ（株）製、アッベ屈折計ＤＲ−Ｍ２、Ｎａ光源、波長：５８９ｎｍ）により、ＪＩＳ Ｋ００６２に準じて測定したところ、それぞれ１．５８および１．４６であった。

３．光拡散フィルム用組成物の塗布
次いで、得られた光拡散フィルム用組成物を、工程シートとしてのフィルム状の透明ポリエチレンテレフタレートフィルム（以下、ＰＥＴと称する。）に対して塗布し、膜厚２００μｍの塗布層を得た。

４．照射光平行化部材の配置
次いで、図６（ａ）に示すような線状の高圧水銀ランプ（直径２５ｍｍ、長さ１．６ｍ、出力２０ｋＷ）に集光用のコールドミラーが付属した紫外線照射装置（アイグラフィックス（株）製、ＥＣＳ−４０１１ＧＸ）を準備した。
次いで、線状の紫外線ランプと、塗布層との間に、図３（ｂ）に示すように、複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材を配置した。
このとき、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角、すなわち、図４（ａ）におけるθ１が４５°となるように照射光平行化部材を配置した。
さらに、図５（ａ）に示すように、塗布層と照射光平行化部材との間に、２枚の遮光部材を介在させた。
また、照射光平行化部材における複数の板状部材における間隔（図４（ａ）におけるＬ１）は２３ｍｍ、板状部材の塗布層の移動方向における長さ（図４（ａ）におけるＬ２）は５１０ｍｍ、板状部材の厚さは１ｍｍであり、材料は耐熱黒塗料を施したアルスター鋼材であった。
さらに、照射光平行化部材の上端から下端までの長さ（図４（ｃ）におけるＬ３）は２００ｍｍ、照射光平行化部材の上端と、線状の紫外線ランプの下端と、の間の距離（図４（ｃ）におけるＬ４）は１００ｍｍ、照射光平行化部材の下端と、塗布層の表面と、の間の距離（図４（ｃ）におけるＬ５）は２００ｍｍであった。
また、塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における塗布層の移動方向の長さＷは、図５（ａ）に示す通り２枚の遮光部材１２３ａおよび１２３ｂの間の長さであり、３６０ｍｍであった。
また、線状の紫外線ランプは、塗布層の移動方向と、線状の紫外線ランプの長軸方向と、が直交するように配置した。

５．紫外線の照射
次いで、照射光平行化部材を介して線状の紫外線ランプから紫外線を照射することにより、平行度が２°以下の平行光を、照射角（図６（ｂ）のθ４）がほぼ０°となるように剥離フィルム越しに塗布層に照射し、その結果、膜厚１９５μｍの光拡散フィルムが得られた。
その際の剥離フィルム表面のピーク照度は８．８ｍＷ／ｃｍ²、積算光量は１００ｍＪ／ｃｍ²、ランプ高さは５００ｍｍとし、塗布層の移動速度は１ｍ／分とした。
また、塗布層表面における任意の点は、平均１０．６回、板状部材の下を通過した計算となる。
なお、光拡散フィルムの膜厚は、定圧厚さ測定器（宝製作所（株）製、テクロック ＰＧ−０２Ｊ）を用いて測定した。

また、得られた光拡散フィルムは、柱状物の傾斜角、すなわち、１本の柱状物全体をその軸線に沿って２つに切断する面によってフィルムを切断した場合の断面において測定されるフィルム表面に対する法線の角度を０°とした場合の柱状物の傾斜角（図７におけるθａ）が１０°である光拡散フィルムであることを確認した。
また、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図８（ａ）〜（ｄ）に示す。図８（ａ）は、板状部材と平行な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図８（ｂ）は、図８（ａ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図８（ｃ）は、塗布層の移動方向に平行でフィルム面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図８（ｄ）は、図８（ｃ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。

６．評価
（１）光拡散特性の評価
得られた光拡散フィルムにおける光拡散特性の評価を行った。
すなわち、得られた光拡散フィルムに対して、柱状物の傾斜角（図７におけるθａ）が１０°であることを考慮し、図２（ｂ）のθ２＝１５°の光を入射して拡散させ、拡散光の写真を撮影した。得られた写真を図９（ａ）に示し、かかる写真から起こした線図を図９（ｂ）に示す。
かかる写真および図から、拡散光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において円状であるため、等方性光拡散が生じていることが確認された。
また、入射光を照射しながら光拡散フィルムを任意の方向に動かし、入射点を変えた場合であっても光学特性において筋ムラの影響が見出されないことを確認した。

（２）筋ムラの評価
得られた光拡散フィルムにおける筋ムラの評価を行った。
すなわち、得られた光拡散フィルムの写真を撮影し、筋ムラの有無を肉眼にて確認した。得られた写真を図１０（ａ）に示し、かかる写真から起こした線図を図１０（ｂ）に示す。
かかる写真および図から、筋ムラが発生していないことが分かる。

［実施例２］
実施例２では、照射光平行化部材を配置する際に、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角、すなわち、図４（ａ）におけるθ１が１５°となるように照射光平行化部材を配置し、塗布層表面における任意の点が、平均３．９回、板状部材の下を通過するようにしたほかは、実施例１と同様にして、柱状物の傾斜角が１０°である光拡散フィルムを得た。図１１（ａ）に得られた光拡散フィルムの写真を示し、かかる写真から起こした線図を図１１（ｂ）に示す。
かかる写真および図から、実用上問題無いレベルではあるが、僅かに筋ムラが発生していることから、光学特性においても僅かな筋ムラが発生することが分かる。
但し、実施例２における光学特性の筋ムラは、後述する比較例１における光学特性の筋ムラと比較して大幅に軽減されており、入射光の入射点を変えた場合であっても光学特性において筋ムラの影響がほとんど見いだせないことを確認した。

［比較例１］
比較例１では、照射光平行化部材を配置する際に、塗布層の上方から眺めた場合に、塗布層の移動方向と、板状部材の延び方向と、が為す鋭角、すなわち、図４におけるθ１が０°となるように照射光平行化部材を配置したほかは、実施例１と同様にして、柱状物の傾斜角が１０°である光拡散フィルムを得た。
また、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図１２（ａ）〜（ｂ）に示す。図１２（ａ）は、塗布層の移動方向に平行でフィルム面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図１２（ｂ）は、図１２（ａ）における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。
また、図１３（ａ）に得られた光拡散フィルムにおける拡散光の拡散具合を示す写真を示し、かかる写真から起こした線図を図１３（ｂ）に示す。
かかる写真および図から、拡散光の拡散具合は、実施例１と同様にフィルムと平行な面内において円状であるため、等方性光拡散が生じていることが確認された。
但し、入射光を照射しながら光拡散フィルムを任意の方向に動かし、入射点を変えた場合、光学特性における筋ムラの影響により光拡散特性が不均一であることが確認された。
また、図１４（ａ）に得られた光拡散フィルムの写真を示し、かかる写真から起こした線図を図１４（ｂ）に示す。
かかる写真および図から、実用上問題となるレベルの明確な筋ムラが発生していることが分かる。

以上、詳述したように、本発明によれば、線状光源を用いて活性エネルギー線を照射する際に、線状光源と塗布層との間に所定の照射光平行化部材を介在させるとともに、塗布層の上方から眺めた場合に、照射光平行化部材の配置角度を所定の範囲内の値とすることにより、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制することができるようになった。
その結果、入射光を等方性光拡散させるためのカラム構造をフィルム内に有する光拡散フィルムを、光学特性における筋ムラの発生を効果的に抑制しつつ、容易に得ることができるようになった。
したがって、本発明の光拡散フィルムの製造方法は、反射型液晶装置における光制御膜の他、視野角制御フィルム、視野角拡大フィルム、プロジェクション用スクリーン等に使用される光拡散フィルムの製造効率の向上、およびこれらの製品の高品質化に著しく寄与することが期待される。

１：塗布層、２：工程シート、１０：光拡散フィルム、１２：屈折率が相対的に高い柱状物、１３：カラム構造、１４：屈折率が相対的に低い領域、５０：線状光源からの活性エネルギー線、６０：平行光、１２１：遮光板、１２２：集光用のコールドミラー、１２３：遮光部材、１２５：線状光源、２００：照射光平行化部材、２１０：板状部材

Claims (11)

1. 下記工程（ａ）〜（ｄ）を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法。
   （ａ）光拡散フィルム用組成物を準備する工程
   （ｂ）前記光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
   （ｃ）複数の板状部材からなるとともに、前記塗布層の上方から眺めた場合に、前記複数の板状部材がそれぞれ平行配置してなる照射光平行化部材を、線状光源と前記塗布層との間、かつ、前記線状光源からの活性エネルギー線の放射領域中に配置する工程であって、
   前記塗布層の上方から眺めた場合に、前記塗布層の移動方向と、前記板状部材の延び方向と、が為す鋭角θ１が１０〜８０°の範囲内の値となるように前記照射光平行化部材を配置する工程
   （ｄ）前記塗布層を移動させながら、当該塗布層に対し、前記線状光源からの活性エネルギー線を、前記照射光平行化部材を介して照射する工程
2. 前記複数の板状部材における間隔をＬ１（ｍｍ）とし、前記板状部材の厚さをＴ（ｍｍ）とし、前記塗布層において活性エネルギー線が照射される領域における前記塗布層の移動方向の長さをＷ（ｍｍ）とした場合に、前記鋭角θ１が、下記関係式（１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光拡散フィルムの製造方法。
   θ１≧ｓｉｎ^-1（（Ｌ１＋Ｔ）／Ｗ）×１８０／π （１）
3. 前記鋭角θ１が、下記関係式（２）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の光拡散フィルムの製造方法。
   θ１≦ｃｏｓ^-1（Ｌ１／１００）×１８０／π （２）
4. 前記複数の板状部材における間隔を１〜１００ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
5. 前記板状部材における上下方向の長さを１０〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
6. 前記板状部材の厚さを０．１〜５ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
7. 前記照射光平行化部材の下端と、前記塗布層の表面と、の間の距離を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
8. 前記照射光平行化部材の上端と、前記線状光源の下端と、の間の距離を０．１〜１０００ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
9. 前記工程（ｄ）において、前記塗布層の表面におけるピーク照度を０．０１〜５０ｍＷ／ｃｍ²の範囲内の値とするとともに、前記塗布層の表面における積算光量を１〜１０００ｍＪ／ｃｍ²の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
10. 前記工程（ｄ）において、前記塗布層の移動速度を０．１〜１０ｍ／分の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。
11. 前記工程（ｄ）において、前記照射光平行化部材を介して平行化された照射光の平行度を１０°以下の値とすることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の光拡散フィルムの製造方法。