WO2014097799A1 - 植物性バイオマスの加水分解方法 - Google Patents

植物性バイオマスの加水分解方法 Download PDF

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plant biomass
reaction solution
reaction
equivalent concentration
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藤田　一郎
米田　正
福岡　淳
小林　広和
瑞帆 藪下
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昭和電工株式会社
国立大学法人北海道大学
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13K—SACCHARIDES OBTAINED FROM NATURAL SOURCES OR BY HYDROLYSIS OF NATURALLY OCCURRING DISACCHARIDES, OLIGOSACCHARIDES OR POLYSACCHARIDES
    • C13K1/00—Glucose; Glucose-containing syrups
    • C13K1/02—Glucose; Glucose-containing syrups obtained by saccharification of cellulosic materials

Definitions

  • the present invention relates to a method for hydrolyzing plant biomass. More specifically, the present invention relates to a hydrolysis method capable of obtaining a high glucose yield in which a reaction inhibition factor of hydrolysis by hydrothermal treatment of plant biomass is eliminated.
  • Patent Document 1 describes a method of hydrolyzing cellulose powder by contacting it with pressurized hot water heated to 200 to 300 ° C. (hydrolysis method by hydrothermal treatment).
  • Patent Document 2 describes a method in which an activated carbon solid acid catalyst treated with sulfuric acid is used as a solid catalyst for hydrothermal reaction.
  • Patent Document 3 discloses a method for obtaining a glucose yield of 60% or more by bringing a raw material containing cellulose and an aqueous solution containing an inorganic acid into contact with each other and subjecting the mixture to heat and pressure treatment.
  • JP 2011-206044 A discloses a method for obtaining a glucose yield of 60% or more by bringing a raw material containing cellulose and an aqueous solution containing an inorganic acid into contact with each other and subjecting the mixture to heat and pressure treatment.
  • An object of the present invention is to provide a method for obtaining a high glucose yield by eliminating a reaction inhibition factor in a method for hydrolyzing plant biomass.
  • the present inventors have intensively studied to solve the above problems. As a result, in the hydrolysis of plant biomass by hydrothermal treatment, by adding an acid according to the equivalent concentration of hydroxide ions and cations in the reaction solution, the reaction inhibition factor is released and a high glucose yield can be obtained. As a result, the present invention has been completed.
  • the present invention provides the following plant biomass hydrolysis method [1] to [7] and glucose production method [8].
  • Hydrothermal treatment is performed by adding an acid having an equivalent concentration of 30 to 1000% of the equivalent concentration of cations in the hydrolysis reaction solution of plant biomass and the equivalent concentration of hydroxide ions to the reaction solution.
  • a method for hydrolyzing plant biomass characterized by the above.
  • [2] The method for hydrolyzing plant biomass according to item 1 above, wherein a solid catalyst is used for the hydrothermal treatment.
  • the method for hydrolyzing plant biomass according to item 1 or 2 wherein the acid is at least one selected from inorganic mineral acids, organic carboxylic acids, and organic sulfonic acids
  • the cation in the reaction solution is 4.
  • hydrothermal treatment is performed by adding an acid to an equivalent concentration of 30 to 1000% of the equivalent concentration of the cation contained in the reaction solution.
  • a method for producing glucose wherein the method for hydrolyzing plant biomass according to any one of items 1 to 7 above is used.
  • reaction inhibition factors such as hydroxide ions and cations in the hydrolysis reaction solution are released, and a high glucose yield can be obtained.
  • Example 3 shows a comparison of the product yield when sulfuric acid is added before the reaction using dehydrated dry bagasse (Example 2).
  • the method for hydrolyzing plant biomass of the present invention is characterized in that the reaction inhibition of hydroxide ions and cations is canceled by allowing a specific amount of acid to coexist in the reaction solution.
  • Plant biomass generally refers to “renewable biological organic resources excluding fossil resources”.
  • plant biomass means mainly cellulose such as rice straw, straw, sugar cane leaf, rice husk, bagasse, hardwood, bamboo, conifer, kenaf, furniture waste wood, building waste wood, waste paper, food residue, etc.
  • plant biomass is used as a solid substrate for the hydrolysis reaction.
  • Plant biomass can be used as it is as a solid substrate, but pretreatments such as alkali cooking, alkaline sulfite cooking, neutral sulfite cooking, alkaline sodium sulfide cooking, ammonia cooking, sulfuric acid cooking, hydrothermal cooking, etc. Later, a residue that has been subjected to operations such as neutralization, water washing, dehydration, and drying to reduce the content of lignin and hemicellulose, and containing two or more of cellulose, hemicellulose, and lignin, Industrially prepared cellulose, xylan, cellooligosaccharide, xylooligosaccharide, and the like can be used.
  • plant biomass may be dry or wet and may be crystalline or non-crystalline.
  • the particle size of the plant biomass is not limited as long as it can be pulverized, but it is preferably 20 ⁇ m or more and several thousand ⁇ m or less from the viewpoint of pulverization efficiency.
  • Solid catalyst In the hydrolysis method by hydrothermal treatment of the present invention, a solid catalyst can also be used.
  • the solid catalyst is not particularly limited as long as it is a catalyst capable of hydrolyzing plant biomass polysaccharides. For example, it is represented by ⁇ -1,4 glycosidic bond between glucose forming cellulose as a main component. It preferably has an activity of hydrolyzing glycosidic bonds.
  • the solid catalyst for example, carbon materials and transition metals can be used alone or in combination of two or more.
  • the carbon material for example, activated carbon, carbon black, graphite and the like can be used alone or in combination of two or more.
  • the shape of the carbon material is preferably porous and / or fine particles in terms of improving reactivity by expanding the contact area with the substrate, and in terms of promoting acid hydrolysis by expressing acid sites. It preferably has a surface functional group such as a phenolic hydroxyl group, a carboxyl group, a sulfonyl group, or a phosphate group.
  • Porous carbon materials possessing surface functional groups include woody materials such as palm, bamboo, pine, walnut, and bagasse, coke, and phenol at high temperatures using gases such as water vapor, carbon dioxide, and air.
  • activated carbon prepared by a chemical method such as a chemical method of treating at a high temperature using a chemical such as alkali or zinc chloride. Specifically, an alkali activated porous carbon material or the like can be used.
  • transition metal for example, one selected from the group consisting of ruthenium, platinum, rhodium, palladium, iridium, nickel, cobalt, iron, copper, silver and gold may be used alone or in combination of two or more. Also good. From the viewpoint of high catalytic activity, those selected from the platinum group metals of ruthenium, platinum, rhodium, palladium and iridium are preferred, and from the viewpoint of high cellulose conversion and glucose selectivity, they are selected from ruthenium, platinum, palladium and rhodium. Those are particularly preferred.
  • Cellulose which is the main component of polysaccharides contained in plant biomass, exhibits crystallinity by binding two or more cellulose molecules by hydrogen bonding.
  • cellulose having such crystallinity can be used as a raw material, but cellulose having crystallinity lowered by a treatment for lowering crystallinity can also be used.
  • Cellulose with reduced crystallinity can be partially reduced in crystallinity, or completely or almost completely lost.
  • the type of the crystallinity reduction treatment is not particularly limited, but is preferably a crystallinity reduction treatment that can break the hydrogen bond and at least partially generate a single-chain cellulose molecule.
  • Examples of a method for breaking hydrogen bonds between cellulose molecules include pulverization.
  • the pulverizing means is not particularly limited as long as it has a function capable of being pulverized.
  • the system of the apparatus may be either dry or wet, and the grinding system of the apparatus may be either batch or continuous.
  • pulverization force such as an impact, compression, shear, friction, can be used.
  • Specific devices include rolling ball mills such as pot mills, tube mills, and conical mills, vibration ball mills such as circular vibration type vibration mills, swivel type vibration mills, and centrifugal mills, stirring tank mills, annular mills, flow type mills, and tower type grinding.
  • rolling ball mills such as pot mills, tube mills, and conical mills
  • vibration ball mills such as circular vibration type vibration mills, swivel type vibration mills, and centrifugal mills
  • stirring tank mills such as annular mills, flow type mills, and tower type grinding.
  • Agitator mills swirl type jet mills, impingement type jet mills, fluidized bed type jet mills, wet type jet mills, etc., jet mills, roughing machines (crushers), shear mills such as ong mills, mortars, Impact type crushers such as colloid mills such as stone mills, hammer mills, cage mills, pin mills, disintegrators, screen mills, turbo type mills, centrifugal classification mills, and planetary pulverizers that employ rotation and revolving motions. Examples include a ball mill.
  • the pulverizer is preferably a rolling ball mill, a vibrating ball mill, a stirring mill, or a planetary ball mill, which is used for pretreatment for reducing the crystallinity of the substrate, and is classified as a pot mill or stirring mill classified as a rolling ball mill.
  • the ratio of the solid catalyst and the solid substrate to be simultaneously pulverized is not particularly limited, but from the viewpoint of hydrolysis efficiency during the reaction, reduction of the substrate residue after the reaction, and recovery rate of the produced sugar,
  • the mass ratio is preferably 1: 100 to 1: 1, and more preferably 1:10 to 1: 1.
  • the raw material obtained by individually pulverizing the substrate and the raw material obtained by simultaneously pulverizing the substrate and the catalyst were both determined as the average particle size after pulverization (cumulative median diameter (median diameter): 100% of the total volume of the powder group. From the viewpoint of improving the reactivity, the particle diameter at the point where the cumulative curve becomes 50% is preferably 1 to 100 ⁇ m, more preferably 1 to 30 ⁇ m.
  • a rougher such as a shredder, jaw crusher, gyratory crusher, cone crusher, hammer crusher, roll crusher, roll mill, etc.
  • Preliminary pulverization can be performed using a pulverizer and a medium pulverizer such as a stamp mill, an edge runner, a cutting / shearing mill, a rod mill, an autogenous pulverizer, and a roller mill.
  • a medium pulverizer such as a stamp mill, an edge runner, a cutting / shearing mill, a rod mill, an autogenous pulverizer, and a roller mill.
  • the processing time of a raw material will not be limited if the raw material after a process is pulverized uniformly.
  • the hydroxide ions in the reaction solution are generally derived from the alkali chemicals used for the pretreatment of the hydrolysis reaction of the plant biomass that is the raw material.
  • the equivalent concentration of hydroxide ions in the reaction solution can be determined from the measured pH by the following formula.
  • the cation in the reaction solution refers to alkali metal ions and alkaline earths derived from plant biomass and solid catalyst as raw materials and / or derived from alkali chemicals used for the pretreatment of the hydrolysis reaction.
  • the equivalent concentration of cations in the reaction solution is determined by ion chromatography analysis, indophenol blue absorptiometry, ICP (inductively coupled plasma), EPMA (electron beam microanalyzer), ESCA (X-ray photoelectron spectrometer), SIMS (secondary ion). Mass spectrometry), atomic absorption method and the like can be obtained by summing up the results. It is preferable to use ion chromatographic analysis from the viewpoint that the main cations in the reaction solution can be directly measured with high sensitivity.
  • Acids include inorganic mineral acids such as hydrochloric acid, sulfuric acid, nitric acid and phosphoric acid, organic carboxylic acids such as acetic acid, formic acid, phthalic acid, lactic acid, malic acid, fumaric acid, citric acid and succinic acid, methanesulfonic acid and ethanesulfone Acid, organic sulfonic acid such as benzenesulfonic acid, toluenesulfonic acid and the like can be used alone or in combination of two or more.
  • inorganic mineral acids such as hydrochloric acid, sulfuric acid, nitric acid and phosphoric acid
  • organic carboxylic acids such as acetic acid, formic acid, phthalic acid, lactic acid, malic acid, fumaric acid, citric acid and succinic acid, methanesulfonic acid and ethanesulfone Acid
  • organic sulfonic acid such as benzenesulfonic acid, toluen
  • inorganic mineral acids are preferable, and sulfuric acid, hydrochloric acid, and nitric acid are more preferable from the viewpoint that the acid itself is not easily decomposed and denatured during hydrothermal treatment, and the inhibitory property when using the target product sugar is low. .
  • the lower limit value of the acid concentration can be set from the viewpoint of recovering the glucose saccharification rate to a higher level, and the upper limit value can be set from the viewpoint of suppressing the excessive decomposition of glucose and suppressing the corrosiveness by the acid.
  • the acid is preferably present in the reaction solution at an equivalent concentration in the range of 30 to 1000% of the equivalent concentration of the cation in the reaction solution, more preferably in the range of 50 to 500%. More preferably, an equivalent concentration in the range of ⁇ 300% is present. Therefore, when hydroxide ions are present in the reaction solution before the acid is added, it is necessary to add an acid having a total equivalent concentration obtained by adding the equivalent concentration of hydroxide ions to the equivalent concentration in the above range. This is because the presence of hydroxide ions consumes the acid by neutralization.
  • Hydrolysis using plant biomass as a substrate is performed by hydrothermal treatment.
  • the hydrothermal treatment is carried out by heating the substrate in the presence of water, preferably adding a solid catalyst, and heating at a temperature at which the substrate is pressurized.
  • the temperature for heating to be in a pressurized state is suitably in the range of 110 to 380 ° C., from the viewpoint of rapidly hydrolyzing cellulose and suppressing the conversion of the product glucose to other sugars.
  • a relatively high temperature is preferable, for example, a temperature in the range of 170 to 320 ° C., more preferably 180 to 300 ° C. is appropriate.
  • the hydrothermal treatment in the hydrolysis method of the present invention is usually carried out in a closed container such as an autoclave, even if the reaction is started at normal pressure, if the reaction system is heated at the above temperature, Become. Further, the reaction can be carried out by pressurizing the inside of the sealed container before or during the reaction.
  • the pressure to be applied is, for example, 0.1 to 30 MPa, preferably 1 to 20 MPa, and more preferably 2 to 10 MPa.
  • the reaction can also be carried out by heating and pressurizing the reaction solution with a high-pressure pump.
  • the amount of water for hydrolysis is an amount capable of hydrolyzing at least cellulose and hemicellulose in the plant biomass, and considering the fluidity and agitation of the reaction mixture,
  • the mass ratio is preferably in the range of 1 to 500, more preferably in the range of 2 to 200.
  • the atmosphere for the hydrolysis is not particularly limited. Industrially, it is preferably performed in an air atmosphere, but may be performed in an atmosphere of a gas other than air, for example, oxygen, nitrogen, hydrogen, or a mixture thereof.
  • the heating of the hydrothermal treatment is terminated when the conversion rate by hydrolysis of cellulose is between 10 and 100% and the selectivity of glucose is between 20 and 80%. Is preferable.
  • the heating time is in the range of 5 to 60 minutes, preferably 5 to 30 minutes from the start of heating for the hydrolysis reaction under normal conditions, but is not limited to this range.
  • the heating for hydrolysis is such that the conversion by hydrolysis of cellulose is preferably in the range of 30 to 100%, more preferably in the range of 40 to 100%, still more preferably in the range of 50 to 100%, most preferably. Is in the range of 55-100% and ends when the glucose selectivity is preferably in the range of 25-80%, more preferably in the range of 30-80%, most preferably in the range of 40-80%. Is appropriate.
  • the form of the hydrolysis reaction may be either a batch type or a continuous type.
  • the reaction is preferably carried out while stirring the reaction mixture.
  • it is possible to produce a sugar-containing liquid containing glucose as a main component and containing a small amount of a hyperdegradation product such as 5-hydroxymethylfurfural by a hydrolysis reaction at a relatively high temperature for a relatively short time.
  • the reaction solution After completion of heating, it is preferable to cool the reaction solution from the viewpoint of suppressing the conversion of glucose to other sugars and increasing the glucose yield. From the viewpoint of increasing the glucose yield, the reaction solution is preferably cooled under the condition that the selectivity of glucose is maintained in the range of 20 to 80%, more preferably in the range of 25 to 80%, and 30 to 80%. Is more preferable, and the range of 40 to 80% is most preferable.
  • the reaction solution is preferably cooled as quickly as possible to a temperature at which the conversion of glucose into other sugars does not occur, for example, at a rate in the range of 1 to 200 ° C./min.
  • the rate is preferably in the range of 5 to 150 ° C./min.
  • the temperature at which the conversion of glucose into other sugars does not occur is, for example, 150 ° C. or lower, preferably 110 ° C. or lower. That is, the reaction solution is suitably cooled to a temperature of 150 ° C. or lower at a rate of 1 to 200 ° C./min, preferably 5 to 150 ° C./min.
  • the obtained reaction liquid can be separated and recovered into a liquid phase containing glucose and a solid phase containing a solid catalyst and an unreacted substrate by solid-liquid separation treatment.
  • a centrifuge, a centrifugal filter, a pressure filter, a Nutsche filter, or a filter press can be used for solid-liquid separation, but it is limited as long as the liquid phase and the solid phase can be separated. It is not something.
  • Coke (coal coke, manufactured by Showa Denko KK) was heat-treated at 700 ° C and finely pulverized with a jet mill, and then potassium hydroxide was added and heat-treated again at 700 ° C to activate.
  • the obtained activated coke is washed with water, neutralized with hydrochloric acid, boiled with hot water, dried, and sieved to obtain an alkali-activated porous carbon material having a particle size of 1 ⁇ m to 30 ⁇ m (median diameter 13 ⁇ m). (Hereinafter referred to as a carbon catalyst).
  • centrifugal filter manufactured by Kokusan Co., Ltd. 1000 g of water-containing solid content (water content 70%, dry product equivalent 300 g) from which the supernatant was removed by H-110A) was recovered.
  • Washing pretreatment bagasse 10.00 g as a solid substrate and carbon catalyst 1.54 g (substrate to catalyst mass ratio 6.5: 1.0) were placed in an alumina sphere having a diameter of 1.5 cm in a ceramic pot mill with a capacity of 3600 mL. Added with 2000 g.
  • This ceramic pot mill was set on a desktop pot mill rotary table (manufactured by Nissho Scientific Co., Ltd., desktop pot mill model ANZ-51S), and ball milled at 60 rpm for 48 hours to mix and grind simultaneously.
  • the obtained raw material is referred to as a cleaning mixed pulverized raw material.
  • the reaction solution After cooling, the reaction solution is separated into a liquid and a solid by a centrifugal separator, and the product in the liquid phase is a high performance liquid chromatograph (device: Shodex high performance liquid chromatography manufactured by Showa Denko KK, column: Shodex (registered trademark)).
  • KS801 mobile phase: water 0.6 mL / min, 75 ° C., detection: differential refractive index).
  • the cellulose conversion rate was calculated
  • PH measurement The pH was measured at 25 ° C. in a glass bottle using a pH meter D-51 (manufactured by Horiba, Ltd.) calibrated at three points using Horiba Seisakusho pH STANDARD 100-4, 100-7, and 100-9. After immersing the glass electrode of the device in the solution, the mixture was lightly stirred and then allowed to stand and measured until it became stable (about 1 minute).
  • Reference Example 1, Example 1 and Comparative Examples 1 to 2 Solid catalyst addition desensitized individually pulverized starting material 0.324g by reaction inhibition and acid by the hydroxide ions and cations in the reaction (C 6 H 10 O 5 units 2. 00 mmol) and 0.050 g of a solid catalyst, 40 mL of an aqueous dispersion prepared by adjusting the inhibitor (NaOH) and acid (H 2 SO 4 ) shown in Table 1 so as to have the equivalent concentration shown in Table 1. The mixture was placed in a high-pressure reactor (internal volume: 100 mL, autoclave manufactured by OM Labtech Co., Ltd., Hastelloy (registered trademark) C22), and heated from room temperature to a reaction temperature of 200 ° C.
  • a high-pressure reactor internal volume: 100 mL, autoclave manufactured by OM Labtech Co., Ltd., Hastelloy (registered trademark) C22
  • Example 1 in which the amount of sulfuric acid minus the neutralization content is 90% of the relative ratio to the equivalent concentration of the cation exhibits the effect of releasing the inhibition and recovers to the same level of saccharification results as in Reference Example 1. (Fig. 1).
  • the reaction inhibition factor is eliminated by a simple method in which an acid is allowed to coexist depending on the equivalent concentration of hydroxide ions and cations in the reaction solution. Yields can be obtained.

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Abstract

　本発明は植物性バイオマスの加水分解反応液中のカチオンの当量濃度の３０～１０００％の当量濃度と水酸化物イオンの当量濃度の合計値の当量濃度の酸を反応液に加えて水熱処理する植物性バイオマスの加水分解方法、及び前記加水分解方法を用いるグルコースの製造方法に関する。炭素材料からなる固体触媒を使用し、酸として無機酸を使用して水熱処理することが好ましい。本発明によれば、反応系に存在するカチオンに起因する反応阻害の要因を解除して、高いグルコース収率を得ることができる。

Description

植物性バイオマスの加水分解方法
　本発明は、植物性バイオマスの加水分解方法に関する。さらに詳しく言えば、植物性バイオマスの水熱処理による加水分解の反応阻害要因を解除した高いグルコース収率を得ることのできる加水分解方法に関する。
　近年、植物等が生産する循環利用可能なバイオマス資源を有用物質に変換して利用する検討が盛んに行われている。植物性バイオマスの主成分であるセルロースは、グルコースがβ－１，４結合したポリマーである。そのため、分子内及び分子間で水素結合を形成し高い結晶化度を示すため水や通常の溶媒に不溶であり、難分解性であることが特徴である。近年、硫酸法や酵素法に代わるセルロースの加水分解法として、環境負荷を低減できる可能性のある水熱反応に関する研究が進められている。
　例えば、特開平１０－３２７９００号公報（特許文献１）では、セルロース粉末を、２００～３００℃に加熱された加圧熱水と接触させて加水分解する方法（水熱処理による加水分解方法）が記載されている。また特開２００９－２０１４０５号公報（特許文献２）では、水熱反応の固体触媒に硫酸処理した活性炭固体酸触媒を用いる方法が記載されている。さらに特開２０１１－２０６０４４号公報（特許文献３）には、セルロースを含有する原料と無機酸を含む水溶液とを接触させて加熱加圧処理することにより６０％以上のグルコース収率を得る方法が記載されている。
しかしながら、これらの特許文献では、原料に純品のセルロースを用いた実施例しか記載されておらず、実バイオマスを処理する場合の不純物による反応阻害の影響やその解除法については言及していない。
　水熱処理による糖化技術の実用性を高めるためには、実バイオマス原料に適用できる技術を確立する必要がある。
　実バイオマス原料を水熱処理により糖化する場合、実バイオマスに含有されているヘミセルロース、リグニン、灰分などの非セルロース成分のために引き起こされる糖化効率の低減や得られる糖液純度の低下を改善するために、脱リグニン剤などの薬剤を使用した前処理が行われ、前処理物は固液分離され、その不溶残渣が水熱処理に供される。
この水熱処理では、不溶残渣に残留した可溶性不純物による加水分解反応の低下をを解消するために大量の水を用いて残渣を洗浄し可溶性不純物除去する分離精製の負荷を生じさせている。
　以上のように、植物性バイオマスの水熱反応による加水分解反応においては、共存する不純物による反応阻害を解除した、高いグルコース収率が得られるセルロースの糖化方法の確立が求められている。
特開平１０－３２７９００号公報 特開２００９－２０１４０５号公報 特開２０１１－２０６０４４号公報
　本発明は、植物性バイオマスを加水分解する方法において、反応阻害要因を解除して、高いグルコース収率を得る方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意研究を重ねた。その結果、植物性バイオマスの水熱処理による加水分解において、反応液の水酸化物イオンとカチオンの当量濃度に応じて酸を添加することにより、反応阻害要因が解除され高いグルコース収率を得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は下記［１］～［７］の植物性バイオマスの加水分解方法、及び［８］のグルコースの製造方法を提供する。
［１］植物性バイオマスの加水分解反応液中のカチオンの当量濃度の３０～１０００％の当量濃度と水酸化物イオンの当量濃度の合計値の当量濃度の酸を反応液に加えて水熱処理することを特徴とする植物性バイオマスの加水分解方法。
［２］前記水熱処理に固体触媒を用いる前項１に記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
［３］酸が、無機鉱酸、有機カルボン酸、及び有機スルホン酸から選択される少なくとも１種である前項１または２に記載の植物性バイオマスの加水分解方法
［４］反応液中のカチオンが、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、アンモニウムイオンのうちの少なくとも１種である前項１～３のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
［５］固体触媒が炭素材料である前項２～４のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
［６］植物性バイオマスがセルロースである前項１～５のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
［７］酸を添加して反応液を中和した後、反応液に含有するカチオンの当量濃度の３０～１０００％の当量濃度になるように酸を添加して水熱処理する前項１～６のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
［８］前項１～７のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法を用いることを特徴とするグルコースの製造方法。
　本発明の植物性バイオマスを加水分解する方法によれば、加水分解反応液中の水酸化物イオンとカチオンという反応阻害要因が解除され、高いグルコース収率を得ることができる。
炭素触媒を用いた個別粉砕原料の加水分解反応において、反応阻害剤無添加の場合（参考例１）、反応阻害剤としてＮａＯＨを添加した場合（比較例１）、ＮａＯＨを添加し阻害解除剤としての硫酸をＮａＯＨに対し４７％添加した場合（比較例２）、硫酸をＮａＯＨに対し９５％添加した場合（実施例１）の生成物収率の変化を示す。 炭素触媒を用いた同時粉砕原料（バガス）の加水分解反応において、水洗乾燥しカチオン除去したバガスを用いた場合（参考例２）、脱水乾燥してカチオンを残存させたバガスを用いた場合（比較例３）、脱水乾燥バガス用いて反応前に硫酸を添加した場合（実施例２）の生成物収率の比較を示す。
　以下、本発明を詳細に説明する。
　本発明の植物性バイオマスの加水分解の方法は、反応液中に特定量の酸を共存させることにより水酸化物イオン及びカチオンの反応阻害を解除することを特徴とする。
［植物性バイオマス（固体基質）］
　「バイオマス」とは一般的には「再生可能な生物由来の有機性資源で化石資源を除いたもの」を指す。本発明において、「植物性バイオマス」とは、例えば稲わら、麦わら、サトウキビ葉、籾殻、バガス、広葉樹、竹、針葉樹、ケナフ、家具廃木材、建築廃木材、古紙、食品残渣等の主にセルロースやヘミセルロースを含むバイオマスを云い、本発明では植物性バイオマスを加水分解反応の固体基質として用いる。
　固体基質には、植物性バイオマスをそのまま用いることもできるが、アルカリ蒸煮、アルカリ性亜硫酸塩蒸煮、中性亜硫酸塩蒸煮、アルカリ性硫化ソーダ蒸煮、アンモニア蒸煮、硫酸蒸煮、水熱蒸煮などの前処理をした後に、中和、水洗、脱水、乾燥などの操作を行いリグニンやヘミセルロース含有率を低減する処理を行った残渣であって、セルロース、ヘミセルロース及びリグニンのうち２つ以上を含有するもの、さらには、工業的に調製したセルロース、キシラン、セロオリゴ糖、キシロオリゴ糖などを用いることができる。また、不純物として、植物性バイオマスの珪素、アルミニウム、カルシウム、マグネシウム、カリウム、ナトリウムなどの灰分を含有してもかまわない。
　植物性バイオマスの形態は、乾体でも湿体でもかまわず、結晶性でも非結晶性でもかまわない。植物性バイオマスの粒径は、粉砕処理ができる大きさであれば限定されないが、粉砕効率の観点から、２０μｍ以上数１０００μｍ以下であることが好ましい。
［固体触媒］
　本発明の水熱処理による加水分解方法においては、固体触媒を用いることもできる。固体触媒は、植物系バイオマス多糖類を加水分解できる触媒であれば特に限定されるものではなく、例えば、主成分であるセルロースを形成しているグルコース間のβ－１，４グリコシド結合に代表されるような、グリコシド結合を加水分解する活性を有することが好ましい。
　固体触媒としては、例えば炭素材料、遷移金属などを、単独でまたは２種類以上を併用して用いることができる。
　炭素材料としては、例えば活性炭、カーボンブラック、グラファイトなどを、単独でまたは２種類以上を併用して用いることができる。炭素材料の形状は、基質との接触面積の拡大により反応性を向上させるという点で、多孔性及び／または微粒子であることが好ましく、酸点を発現して加水分解を促進させるという点で、フェノール性水酸基、カルボキシル基、スルホニル基、リン酸基などの表面官能基をもつことが好ましい。表面官能基を保有する多孔性炭素材料としては、ヤシガラ、竹、松、くるみガラ、バガスなどの木質材料や、コークス、フェノールなどを、水蒸気、二酸化炭素、空気などのガスを用いて高温で処理する物理法や、アルカリ、塩化亜鉛などの化学薬品を用いて高温で処理する化学法などにより調製した活性炭が挙げられる。具体的には、アルカリ賦活多孔質炭素材料などを用いることができる。
　遷移金属としては、例えば、ルテニウム、白金、ロジウム、パラジウム、イリジウム、ニッケル、コバルト、鉄、銅、銀及び金からなる群から選ばれるものを単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。触媒活性が高いという観点から、ルテニウム、白金、ロジウム、パラジウム、イリジウムの白金族金属から選ばれるものが好ましく、セルロース転化率とグルコース選択率が高いという観点からルテニウム、白金、パラジウム及びロジウムから選ばれるものが特に好ましい。
［固体基質の粉砕］
　植物系バイオマスに含まれる多糖類の主成分であるセルロースは、２本またはそれ以上のセルロース分子が水素結合により結合して結晶性を示す。本発明では、そのような結晶性を有するセルロースを原料として使用することもできるが、結晶性低下のための処理を施して結晶性を低下させたセルロースも用いることができる。結晶性を低下させたセルロースは、結晶性を部分的に低下させたものでも、完全に、またほぼ完全に消失したものであることもできる。結晶性低下処理の種類には特に制限はないが、上記水素結合を切断して、１本鎖のセルロース分子を少なくとも部分的に生成できる結晶性低下処理であることが好ましい。少なくとも部分的に１本鎖のセルロース分子を含むセルロースを原料とすることにより加水分解の効率を大幅に向上することができる。
　セルロース分子間の水素結合を切断する方法としては、例えば粉砕処理が挙げられる。粉砕手段は微粉化できる機能を備えているものであれば特に限定されない。装置の方式は乾式と湿式のいずれでもよく、また装置の粉砕システムは回分式と連続式いずれでもよい。さらに、装置としては、衝撃、圧縮、せん断、摩擦などの粉砕力を用いた装置を用いることができる。
　具体的な装置としては、ポットミル、チューブミル、コニカルミルなどの転動ボールミル、円振動型振動ミル、旋回型振動ミル、遠心ミルなどの振動ボールミル、撹拌槽ミル、アニュラミル、流通型ミル、塔式粉砕機などの撹拌ミル、旋回流型ジェットミル、衝突タイプジェットミル、流動層型ジェットミル、湿式タイプジェットミルなどのジェット粉砕機、らいかい機（擂潰機）、オングミルなどのせん断ミル、乳鉢、石うすなどのコロイドミル、ハンマーミル、ケージミル、ピンミル、ディスインテグレータ、スクリーンミル、ターボ型ミル、遠心分級ミルなどの衝撃式粉砕機、さらには自転及び公転の運動を採用した種類の粉砕機である遊星ボールミルなどが挙げられる。
　固体触媒を用いる場合の加水分解では、固体基質と固体触媒の接触が律速となるため、反応性を向上させる方法として、固体基質と固体触媒を予め混合すると同時に粉砕すること（以下、同時粉砕処理という。）が有効である。
　同時粉砕処理は、混合に加え、基質の結晶性を低下させる前処理を兼ねることができる。その観点から、粉砕装置は、基質の結晶性を低下させる前処理に用いられる、転動ボールミル、振動ボールミル、撹拌ミル、遊星ボールミルが好ましく、転動ボールミルに分類されるポットミル、撹拌ミルに分類される撹拌槽ミル、遊星ボールミルがより好ましい。さらに、固体触媒と固体基質との同時粉砕処理された原料の嵩密度が大きい方が反応性が高い傾向が認められることから、固体触媒の粉砕物と固体基質の粉砕物とが食い込むような圧縮力が強く加わる転動ボールミル、撹拌ミル、遊星ボールミルを用いることがより好ましい。
　同時粉砕処理する固体触媒と固体基質の比率は特に限定されるものではないが、反応時の加水分解効率、反応後の基質残渣の低減、生成糖の回収率の観点から、固体触媒と固体基質の質量比は１：１００～１：１が好ましく、１：１０～１：１がより好ましい。
　個別に基質を粉砕した原料、及び基質と触媒を同時粉砕した原料は、いずれも粉砕後の平均粒径（累計中位径（メジアン径）：粉体の集団の全体積を１００％として求めた累計カーブが５０％となる点の粒子径）が１～１００μｍ、より反応性を高めるという観点から、１～３０μｍが好ましく、１～２０μｍがさらに好ましい。
　処理する原料の粒径が大きい場合などは、粉砕を効率的に行うために、粉砕の前に、例えば、シュレッダー、ジョークラッシャー、ジャイレトリクラッシャー、コーンクラッシャー、ハンマークラッシャー、ロールクラッシャー、ロールミルなどの粗粉砕機、並びにスタンプミル、エッジランナ、切断・せん断ミル、ロッドミル、自生粉砕機、ローラミルなどの中粉砕機を用いて、予備的な粉砕処理を実施することができる。原料の処理時間は、処理後原料が均一に微粉化されるのであれば限定されるものではない。
［阻害物質濃度の把握］
　本発明は、反応液中に水酸化物イオンとカチオンが共存すると、植物性バイオマスの加水分解が阻害され、転化率、グルコース糖化率が低下するという発見、及びその阻害が水酸化物イオンとカチオンの含有当量濃度に応じて一定量の酸を添加することにより解除できるという発見に基づくものである。
　本発明における、反応液中の水酸化物イオンは、一般的には、原料である植物性バイオマスの加水分解反応の前処理に用いたアルカリ薬剤などに由来するものである。
　反応液中の水酸化物イオンの当量濃度は、測定したｐＨより、以下の式で求められる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　本発明における、反応液中のカチオンとは、原料である植物性バイオマス及び固体触媒に由来する、及び／または加水分解反応の前処理に用いたアルカリ薬剤などに由来するアルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、及びアンモニウムイオンなどであり、その大部分をＫ+、Ｎａ+、Ｍｇ2+、Ｃａ2+、及びＮＨ4 +が占めることが多い。
　反応液中のカチオンの当量濃度は、イオンクロマト分析、インドフェノール青吸光光度法、ＩＣＰ（誘導結合プラズマ）、ＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）、ＥＳＣＡ（Ｘ線光電子分光装置）、ＳＩＭＳ（二次イオン質量分析法）、原子吸光法などで測定した結果を合計して求めることができる。反応液中の主要カチオンを直接、高感度で一括して測定できる点から、イオンクロマト分析を用いることが好ましい。
［酸］
　酸としては、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸などの無機鉱酸、酢酸、蟻酸、フタル酸、乳酸、リンゴ酸、フマル酸、クエン酸、コハク酸などの有機カルボン酸、メタンスルホン酸、エタンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、トルエンスルホン酸などの有機スルホン酸等を、単独または２種類以上併用して用いることができる。これらの中でも、水熱処理時に酸そのものが分解変質されにくい点及び目的生成物である糖を利用する際の阻害性が低いという点から、無機鉱酸が好ましく、硫酸、塩酸、及び硝酸がより好ましい。
　酸の濃度の下限値はグルコース糖化率をより高く回復させる観点から、また上限値はグルコースの過分解抑制と酸による腐食性抑制の観点から設定することができる。酸は、反応液中のカチオンの当量濃度の３０～１０００％の範囲の当量濃度を反応液中に存在させることが好ましく、５０～５００％の範囲の当量濃度を存在させることがより好ましく、９０～３００％の範囲の当量濃度を存在させることがさらに好ましい。したがって、酸を添加する前の反応液中に水酸化物イオンが存在する場合、上記の範囲の当量濃度に水酸化物イオンの当量濃度を加えた合計の当量濃度の酸を加える必要がある。水酸化物イオンがあると、中和によって酸を消費してしまうためである。
［加水分解反応（水熱処理）］
　植物性バイオマスを基質とする加水分解は水熱処理により行う。水熱処理は、基質を水の存在下、好ましくは固体触媒を添加し、加圧状態となる温度で加熱して行う。加圧状態となる加熱の温度は、１１０～３８０℃の範囲が適当であり、セルロースの加水分解を迅速に行い、かつ生成物であるグルコースの他の糖への転化を抑制するという観点から、比較的高い温度が好ましく、例えば、１７０～３２０℃、より好ましくは１８０～３００℃の範囲とすることが適当である。
　本発明の加水分解方法における水熱処理は、通常はオートクレーブ等の密閉容器内で実施されるため、反応開始時は常圧であっても、上記温度で反応系が加熱されると加圧状態となる。さらに、反応前または反応中に密閉容器内を加圧し、反応することもできる。加圧する圧力は、例えば０．１～３０ＭＰａ、好ましくは１～２０ＭＰａ、さらに好ましくは２～１０ＭＰａである。また密閉容器中以外に、高圧ポンプにより反応液を流通させながら加熱、加圧して反応することもできる。
　加水分解のための水の存在量は、少なくとも植物性バイオマス中のセルロース及びヘミセルロースを全量加水分解できる量であり、反応混合物の流動性や撹拌性等を考慮して、植物性バイオマスに対して、好ましくは質量比で１～５００の範囲、より好ましくは２～２００の範囲とする。
　前記加水分解の雰囲気は特に限定されない。工業上は空気雰囲気下で行うことが好ましいが、空気以外の気体、例えば、酸素、窒素、水素またはそれらの混合物の雰囲気下で行ってもよい。
　前記水熱処理の加熱は、セルロースの加水分解による転化率が１０～１００％の間で、グルコースの選択率が２０～８０％の間にある時点で終了することが、グルコースの収率を高める上で好ましい。セルロースの加水分解による転化率が１０～１００％の間で、グルコースの選択率が２０～８０％の間にある時点は、加熱温度、使用する触媒の種類や量、水の量（セルロースに対する割合）、セルロースの種類、撹拌方法や条件等により変化するので、これらの条件を決めた上で、実験的に決定することができる。加熱時間は、通常の条件では加水分解反応のための加熱開始から、５～６０分の範囲であり、好ましくは５～３０分の範囲であるが、この範囲に限定されるものではない。また、加水分解のための加熱は、セルロースの加水分解による転化率が、好ましくは３０～１００％の範囲、より好ましくは４０～１００％の範囲、さらに好ましくは５０～１００％の範囲、最も好ましくは５５～１００％の範囲であり、グルコースの選択率が、好ましくは２５～８０％の範囲、より好ましくは３０～８０％の範囲、最も好ましくは４０～８０％の範囲である時点で終了することが適当である。
　加水分解反応の形式は、バッチ式及び連続式等のいずれでもよい。反応は、反応混合物を撹拌しながら行うことが好ましい。
　本発明においては、比較的高温で比較的短時間の加水分解反応により、グルコースを主成分とし、５－ヒドロキシメチルフルフラールなどの過分解物が少ない糖含有液を製造することができる。
　加熱の終了後は、グルコースの他の糖への転化を抑制して、グルコース収率を高めるという観点から反応液を冷却することが好ましい。グルコース収率を高めるという観点から、反応液の冷却は、グルコースの選択率が２０～８０％の範囲を維持する条件で行うことが好ましく、２５～８０％の範囲がさらに好ましく、３０～８０％の範囲がより好ましく、４０～８０％の範囲が最も好ましい。
　グルコース収率を高めるという観点から、前記反応液の冷却は、グルコースの他の糖への転化が事実上生じない温度までできるだけ速く行うことが好ましく、例えば、１～２００℃／分の範囲の速度で行うことができ、好ましくは５～１５０℃／分の範囲の速度である。グルコースの他の糖への転化が事実上生じない温度は、例えば、１５０℃以下、好ましくは１１０℃以下である。すなわち、反応液の冷却は、１５０℃以下の温度まで、１～２００℃／分の速度、好ましくは５～１５０℃／分の速度で行うことが適当であり、１１０℃以下の温度まで、１～２００℃／分の速度、好ましくは５～１５０℃／分の速度で行うことがより適当である。
　得られた反応液は、固液分離処理によりグルコースを含む液相と固体触媒と未反応基質を含む固相に分離し回収することができる。固液分離には、例えば、遠心分離機、遠心ろ過機、加圧ろ過機、ヌッチェろ過機、フィルタープレスなどの装置を用いることができるが、液相と固相を分離できるのであれば限定されるものではない。
　以下、実施例及び比較例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの記載により何らの限定を受けるものではない。
［固体触媒］
　コークス（石炭コークス、昭和電工株式会社製）を７００℃で加熱処理し、ジェットミルにて微粉砕した後、水酸化カリウムを添加し再度７００℃で加熱処理して賦活化した。得られた賦活化コークスを、水洗後、塩酸で中和し、さらに熱水で煮沸した後、乾燥したものを篩分し、粒径１μｍ以上３０μｍ以下のアルカリ賦活多孔質炭素材料（メジアン径１３μｍ）（以下、炭素触媒という。）を得た。
［固体基質］
　各実施例及び比較例では、試薬グレードの固体基質としてアビセル（Ａｖｉｃｅｌ，Ｍｅｒｃｋ社製結晶性微粉セルロース）を個別粉砕したものを用い、また実バイオマスグレードの固体基質として後述の方法で前処理したバガスを固体触媒と混合粉砕したものを用いた。
［個別粉砕原料］
　固体基質としてのアビセル３．００ｇを、容量５００ｍＬのセラミックポットミルの中に直径１．５ｃｍのジルコニア球３００ｇと共に入れた。このセラミックポットミルを卓上ポットミル回転台（（株）入江商会製，卓上ポットミル型式Ｖ－１Ｍ）にセットし、６０ｒｐｍで４８時間ボールミル処理して粉砕した。得られた原料を、以下、個別粉砕原料という。
［バガスの前処理］
　高圧反応器（内容積１０Ｌ，オーエムラボテック社デスクトップリアクターＯＭＬ－１０，ＳＵＳ３１６製、ヘリカル翼撹拌付き）に、ロータリースピードミル（フリッチュ・ジャパン製、篩リング０．１２ｍｍ）で粗粉砕した乾燥バガス（セルロース含有率５１％、ヘミセルロース含有率２３％）４３０ｇ、及び水５Ｌを加え、６００ｒｐｍで撹拌しながら、温度２００℃、９分間の加熱処理を行い、冷却後、遠心ろ過機（（株）コクサン製、Ｈ－１１０Ａ）により上澄み液を除去した含水固形分（含水率７０％、乾燥品換算３００ｇ）１０００ｇを回収した。
　続いて、回収した含水固形分１０００ｇをＮａＯＨ５０ｇ、Ｎａ2Ｓ５５ｇ、水４Ｌと共に、再び高圧反応器（内容積１０Ｌ，オーエムラボテック社製デスクトップリアクターＯＭＬ－１０，ＳＵＳ３１６製、ヘリカル翼撹拌付き）に入れて、６００ｒｐｍで撹拌しながら、温度１６０℃、６０分間の加熱処理を行い、冷却後、遠心ろ過機（コクサン製、Ｈ－１１０Ａ）により上澄み液を除去した含水固形分（含水率６７％、乾燥品換算１６８ｇ、以下、未洗浄前処理バガスという。）５１０ｇを回収した。続いて、脱水精製バガス２００ｇ（乾燥品換算６６ｇ）を水２Ｌに懸濁した後、遠心ろ過機（（株）コクサン製、Ｈ－１１０Ａ）により上澄み液を除去し、さらに水を合計３０Ｌ供給してケーキを洗浄した後、脱水した含水固形分（含水率７０％、乾燥品換算６２ｇ、ｐＨ７．１、以下、洗浄前処理バガスという。）２０７ｇを回収した。回収精製バガスはそれぞれ、オーブンで８０℃、２４時間乾燥した。
　精製バガス中のセルロース含有率はＮＲＥＬ（米国・国立再生可能エネルギー研究所）の分析方法（Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｒｅｐｏｒｔ　ＮＲＥＬ／ＴＰ－５１０－４２６１８）により求めた結果、６４％であった。
［混合粉砕原料］
　固体基質としての未洗浄前処理バガス１０．００ｇと、炭素触媒１．５４ｇ（基質と触媒の質量比６．５：１．０）を、容量３６００ｍＬのセラミックポットミルの中に直径１．５ｃｍのアルミナ球２０００ｇと共に入れた。このセラミックポットミルを卓上ポットミル回転台（日陶科学（株）製，卓上ポットミル型式ＡＮＺ－５１Ｓ）にセットし、６０ｒｐｍで４８時間ボールミル処理して混合と同時に粉砕した。得られた原料を、以下、未洗浄混合粉砕原料という。
　固体基質としての洗浄前処理バガス１０．００ｇと、炭素触媒１．５４ｇ（基質と触媒の質量比６．５：１．０）を、容量３６００ｍＬのセラミックポットミルの中に直径１．５ｃｍのアルミナ球２０００ｇと共に入れた。このセラミックポットミルを卓上ポットミル回転台（日陶科学（株）製，卓上ポットミル型式ＡＮＺ－５１Ｓ）にセットし、６０ｒｐｍで４８時間ボールミル処理して混合同時粉砕した。得られた原料を、以下、洗浄混合粉砕原料という。
［加水分解反応（水熱処理）］
　セルロースの加水分解反応は、各実施例または比較例に記載した通り調整した原料を、高圧反応器（内容積１００ｍＬ，日東高圧社製オートクレーブ，ＳＵＳ３１６製）にセットした後、６００ｒｐｍで撹拌しながら室温から検討する反応温度（２００℃～２４０℃）まで約２０分で加熱して行った。反応温度に到達すると同時に加熱を止め、反応器を水槽に入れ冷却した。冷却後、反応液を遠心分離装置により液体と固体に分離し、液相の生成物は、高速液体クロマトグラフ（装置：昭和電工（株）製Ｓｈｏｄｅｘ高速液体クロマトグラフィー，カラム：Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標）ＫＳ８０１，移動相：水０．６ｍL／ｍｉｎ，７５℃，検出：示差屈折率）により定量分析した。また、水洗した固体残渣を１１０℃で２４時間乾燥した後、未反応セルロースの質量からセルロース転化率を求めた。
　以下に生成物収率及びセルロース転化率、グルコース選択率及び未確認（ｕｎｋｎｏｗｎ）生成物収率の計算式を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
［ｐＨ測定］
　ｐＨは、堀場製作所ｐＨ　ＳＴＡＮＤＡＲＤ１００－４、１００－７、及び１００－９を用いて３点校正したｐＨ計Ｄ－５１（（株）堀場製作所製）を用いて、ガラス瓶に入れた２５℃の試料溶液に、機器のガラス電極を浸した後、軽く撹拌してから静置し安定するまで（１分程度）待ち計測した。
［カチオン測定］
　反応液に含有されているカチオンの当量濃度は、反応液を遠心分離装置により固液分離した上清をイオンクロマトグラフ（装置：昭和電工（株）製Ｓｈｏｄｅｘ高速液体クロマトグラフィー，カラム：Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標）ＩＣ　ＩＫ－４２１、移動相：酒石酸０．７５ｇ／Ｌ、ホウ酸１．５ｇ／Ｌ、２－６ピリジンカルボン酸０．２６７ｇ／Ｌ、１ｍL／ｍｉｎ，４０℃，検出：電気伝導度）によりＮａ+、Ｋ+、Ｍｇ2+、Ｃａ2+、ＮＨ4 +を定量分析して求めた。
参考例１、実施例１、比較例１～２：固体触媒添加反応における水酸化物イオンとカチオンによる反応阻害と酸による阻害解除
　個別粉砕原料０．３２４ｇ（Ｃ6Ｈ10Ｏ5単位で２．００ｍｍｏｌ）と固体触媒０．０５０ｇを用いて、表１に記載の阻害剤（ＮａＯＨ）及び酸（Ｈ2ＳＯ4）を、表１に記載の当量濃度になるように調整した水分散液４０ｍＬを、高圧反応器（内容積１００ｍＬ，オーエムラボテック（株）製オートクレーブ，ハステロイ（登録商標）Ｃ２２製）に入れた後、６００ｒｐｍで撹拌しながら室温から反応温度２００℃まで約１５分で加熱した。反応温度に到達すると同時に加熱を止め、反応器を風冷した。冷却開始から１５０℃に到達するまでの時間は３分であった。冷却後、反応液を遠心分離装置により液体と固体に分離し、液相の生成物は、高速液体クロマトグラフ（装置：昭和電工（株）製Ｓｈｏｄｅｘ高速液体クロマトグラフィー，カラム：Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標）ＫＳ８０１，移動相：水０．６ｍL／ｍｉｎ，７５℃，検出：示差屈折率）によりグルコース、その他糖類及び過分解物を定量分析した。また、固体残渣を１１０℃で２４時間乾燥したものを未反応セルロースと炭素触媒とし、その質量からセルロース転化率を求めた。
　阻害剤無添加の参考例１と、ＮａＯＨを添加し、水酸化物イオンとカチオンの合計の当量濃度（以下、阻害剤濃度という。）を２．０ｍＮとした比較例１を比較すると、セルロース転化率は５９％から２１％まで低下して相対比率３５％となり、グルコース収率は３１．２％から１１．２％まで低下して相対比率３６％となった。グルコース収率とセルロース転化率がともに低下することにより、ＮａＯＨは水熱反応による基質の加水分解そのものを全体に阻害することが確認された。
　加水分解が阻害された比較例１に対して、比較例２及び実施例１では、阻害解除剤として硫酸を添加して反応させた。阻害成分濃度に対する相対比率４７％（水酸化物イオンの当量濃度未満）の０．９ｍＮとなるように硫酸を添加した比較例２では、グルコース収率は１２．１％、セルロース転化率は２２％となり、糖化成績の回復は全く見られなかった。硫酸添加量を、阻害剤濃度に対する相対比率９５％に増量した実施例１では、セルロース転化率は６０％、グルコース収率は３４．１％となり、いずれの数値も阻害剤無添加の参考例１と同等以上の成績まで回復することが確認された。
　このことは、阻害剤成分を水酸化物イオンとカチオンに分けて捉えると、比較例２の硫酸添加量では、水酸化物イオンを抑制するだけにとどまり、もう一つの阻害剤であるカチオンによる阻害を解除するに至らなかったためと考えられる。また比較例２では糖化成績が全く改善されていないことから、糖化成績を低減させる因子はカチオンであり、水酸化物イオンは酸の阻害解除効果を中和によりつぶす因子であると推測される。そのため、中和分を差し引いた硫酸量が、カチオンの当量濃度に対して相対比率の９０％存在する実施例１は、阻害解除の効果が発揮され、参考例１の同等レベルの糖化成績まで回復したものと考えられる（図１）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
参考例２、実施例２、比較例３：前処理バガスでのカチオンによる阻害と酸による阻害解除
　表２に記載の混合粉砕原料０．３７４ｇ（Ｃ6Ｈ10Ｏ5単位で２．００ｍｍｏｌ）を用いて、硫酸を表２に記載の当量濃度になるように調整した水分散液４０ｍＬを、高圧反応器（内容積１００ｍＬ，オーエムラボテック（株）製オートクレーブ，ハステロイＣ２２製）に入れた後、６００ｒｐｍで撹拌しながら室温から反応温度２００℃まで約１５分で加熱した。反応温度に到達すると同時に加熱を止め、反応器を風冷した。冷却開始から１５０℃に到達するまでの時間は３分であった。冷却後、反応液を遠心分離装置により液体と固体に分離し、液相の生成物は、高速液体クロマトグラフ（装置：昭和電工（株）製Ｓｈｏｄｅｘ高速液体クロマトグラフィー，カラム：Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標）ＫＳ８０１，移動相：水０．６ｍL／ｍｉｎ，７５℃，検出：示差屈折率）によりグルコース、その他糖類及び過分解物を定量分析した。反応液のカチオン当量濃度と酸添加前ｐＨは、事前に粉砕原料を反応液と同じ組成に水分散した液を作製して、イオンクロマト及びｐＨ計により分析した。
　洗浄混合粉砕原料を用いた参考例２は、反応液の阻害成分濃度は０．０１ｍＮ、反応前ｐＨは４．２となり、３２．６％のグルコース収率を得たのに対し、未洗浄混合粉砕原料を用い、酸を添加しなかった比較例３は、バイオマスに元来含まれていたカチオンと前処理に用いたＮａＯＨ及びＮａ2Ｓの残存のため、反応液の阻害成分濃度は２８．８ｍＮ、反応前ｐＨは１１．８となったため、グルコース収率は０．９％であり、参考例２に対する相対比で３％しか得られず、加水分解反応はほとんど阻害された。
　未洗浄混合粉砕原料を用い、反応液の水酸化物イオン濃度及びカチオンの合計当量濃度に対し１１５％（対カチオン分としては１１９％）である３３．０ｍＮになるように硫酸を添加した実施例２は、グルコース収率は３３．４％で、参考例２に対する相対比で１０２％となり、阻害は完全に解除された。これは実施例１と同様、水酸化物イオンとカチオン両方の阻害が解除された結果と言える（図２）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　本発明によれば、植物性バイオマスの水熱処理による加水分解反応において、反応液の水酸化物イオン及びカチオンの当量濃度に応じて酸を共存させる簡便な方法により、反応阻害要因を解除し高いグルコース収率を得ることができる。

Claims (8)

  1. 　植物性バイオマスの加水分解反応液中のカチオンの当量濃度の３０～１０００％の当量濃度と水酸化物イオンの当量濃度の合計値の当量濃度の酸を反応液に加えて水熱処理することを特徴とする植物性バイオマスの加水分解方法。
  2. 　前記水熱処理に固体触媒を用いる請求項１に記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  3. 　酸が、無機鉱酸、有機カルボン酸、及び有機スルホン酸から選択される少なくとも１種である請求項１または２に記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  4. 　反応液中のカチオンが、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、アンモニウムイオンのうちの少なくとも１種である請求項１～３のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  5. 　固体触媒が炭素材料である請求項２～４のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  6. 　植物性バイオマスがセルロースである請求項１～５のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  7. 　酸を添加して反応液を中和した後、反応液に含有されているカチオンの当量濃度の３０～１０００％の当量濃度になるように酸を添加して水熱処理する請求項１～６のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載の植物性バイオマスの加水分解方法を用いることを特徴とするグルコースの製造方法。
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