WO2014091641A1 - スクロール型圧縮機 - Google Patents

スクロール型圧縮機 Download PDF

Info

Publication number
WO2014091641A1
WO2014091641A1 PCT/JP2013/005194 JP2013005194W WO2014091641A1 WO 2014091641 A1 WO2014091641 A1 WO 2014091641A1 JP 2013005194 W JP2013005194 W JP 2013005194W WO 2014091641 A1 WO2014091641 A1 WO 2014091641A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
balance weight
scroll
orbiting scroll
oldham ring
main shaft
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2013/005194
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
俊輔 薬師寺
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Heavy Industries Ltd filed Critical Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority to EP13862467.1A priority Critical patent/EP2921706B1/en
Publication of WO2014091641A1 publication Critical patent/WO2014091641A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
    • F01C17/00—Arrangements for drive of co-operating members, e.g. for rotary piston and casing
    • F01C17/06—Arrangements for drive of co-operating members, e.g. for rotary piston and casing using cranks, universal joints or similar elements
    • F01C17/066—Arrangements for drive of co-operating members, e.g. for rotary piston and casing using cranks, universal joints or similar elements with an intermediate piece sliding along perpendicular axes, e.g. Oldham coupling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/80—Other components
    • F04C2240/807—Balance weight, counterweight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
    • F04C29/005—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
    • F04C29/0057—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement

Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor, and more particularly to a scroll compressor that suppresses vibration caused by the movement of an Oldham ring that prevents the orbiting scroll from rotating.
  • a scroll-type compressor used for an air conditioner or a refrigeration system includes a fixed scroll and a orbiting scroll each having a spiral scroll wall.
  • the refrigerant in the compression chamber is compressed by causing the orbiting scroll to revolve without rotating on the fixed scroll and reducing the volume of the compression chamber formed between the scroll walls.
  • an Oldham ring is interposed between the orbiting scroll and a housing supporting the orbiting scroll.
  • this Oldham ring is a source of excitation force that causes the entire compressor to vibrate in this direction because it linearly reciprocates.
  • this exciting force can also be tolerated, but at high speed rotation, vibration and noise become noticeable.
  • the excitation force by the Oldham ring can not be offset by the conventional balance weight (or counter weight) provided to the rotating system parts. While the Oldham ring linearly reciprocates, the conventional balance weight rotationally moves with the rotation of the rotation axis, and the movement directions of the two are different.
  • Patent Document 1 is provided with a pair of ring members (a ring member disposed outside and a ring member disposed inside thereof), and a resultant force of individual ring members reciprocating linearly rec
  • An Oldham joint is proposed in which each ring member is arranged with the same mass and on the same plane so as to have the same centrifugal force as the centrifugal force generated by revolution.
  • the vibration generated due to the movement of the pair of ring members can be reduced by the conventional balance weight and counter weight, and the noise reduction as a whole device and the device inside the device It can be said that the adverse effects on
  • the inner ring member (hereinafter sometimes referred to as a new balance weight) forms a guide groove on the lower surface of the orbiting scroll, and the new balance weight is along the guide groove.
  • the new balance weight makes a linear reciprocating motion. Therefore, the movement of the new balance weight follows the movement of the orbiting scroll and can not move in the opposite direction to the orbiting scroll.
  • the combined force of the outer ring member and the inner ring member (new balance weight) is applied in the same direction as the direction in which the centrifugal force of the orbiting scroll acts, and the teeth of the orbiting scroll Since the surface load increases by the amount of the resultant force, it can be a source of new vibration and noise, and anxiety occurs in terms of the strength of the orbiting scroll itself or the fixed scroll.
  • the present invention has been made based on such a technical problem, and comprises an Oldham joint capable of moving a new balance weight used with the Oldham ring in any direction independently of the movement of the orbiting scroll.
  • An object of the present invention is to provide a scroll compressor.
  • the new balance weight is moved using an eccentric cam provided on an eccentric bush of a main shaft for driving the orbiting scroll.
  • the new balance weight (second balance weight) can be moved in any direction independently of the movement of the orbiting scroll. That is, the scroll type compressor according to the present invention is provided with an eccentric bush, and the main shaft rotationally driven by the drive source, the orbiting scroll rotatably coupled to the eccentric bush of the spindle, and the refrigerant by facing the orbiting scroll And a fixed scroll which has a port for forming a compression chamber to be compressed and discharging a compressed refrigerant toward the high pressure chamber on an end plate.
  • the scroll compressor according to the present invention comprises an Oldham ring that regulates the movement of the orbiting scroll such that the orbiting scroll revolves without rotating with respect to the fixed scroll, a first balance weight that pivots with the eccentric bush, and an eccentric bush And a second balance weight which linearly reciprocates via the eccentric cam by rotational driving of the main shaft.
  • the first balance weight is made to function as an eccentric cam
  • the second balance weight is disposed in the same plane inside the Oldham ring, and the direction of the reciprocating linear motion of the Oldham ring and the second
  • the directions of the reciprocating linear motion of the balance weight are orthogonal. According to this scroll compressor, it is not necessary to prepare an eccentric cam separately.
  • the second balance weight is disposed in the same plane inside the Oldham ring, it is not necessary to consider the balance of axial mass.
  • the present invention is not limited to a mode in which the first balance weight functions as an eccentric cam, and an eccentric cam can be provided separately from the first balance weight.
  • the eccentric cam can be provided at a position different in rotation angle from the first balance weight. This implies that an eccentric cam can be provided at any rotation angle.
  • the second balance weight is preferably disposed inside the Oldham ring.
  • the second balance weight 50 is moved via the eccentric cam provided on the eccentric bush for the rotation of the main shaft.
  • the eccentric cam can be attached to the eccentric bush at any angle. Therefore, according to the present embodiment, the direction in which the second balance weight linearly reciprocates can be set arbitrarily.
  • the second balance weight can be moved in the direction opposite to the direction in which the centrifugal force of the orbiting scroll occurs.
  • the oldham ring used for the scroll type compressor of FIG. 1 is shown, (a) is a top view, (b) is a IIb-IIb line arrow sectional view of (a).
  • the 2nd balance weight used for the scroll-type compressor of FIG. 1 is shown, (a) is a top view, (b) is a IIIb-IIIb line arrow sectional view of (a), (c) is IIIc of (a) 7 is a cross-sectional view taken along line III in FIG.
  • the operation of the second balance weight 50 is shown at every 45 degrees of rotation angle, with (a) 0 degrees, (b) 45 degrees, (c) 90 degrees, (d) 135 degrees It shows.
  • the vertical scroll compressor 10 includes a main shaft 12, a orbiting scroll 20 that rotates with the main shaft 12, and a fixed scroll 30 fixed to the housing 11 in a housing 11. .
  • a refrigerant is introduced into the housing 11 from a refrigerant introduction port P1 formed in the housing 11, and a compression chamber formed between the orbiting scroll 20 and the fixed scroll 30.
  • the refrigerant is compressed at.
  • the compressed refrigerant is discharged from the refrigerant discharge port P2 formed in the housing 11.
  • the orbiting scroll 20 has a disk-shaped end plate 21 integrally formed with a wrap wall 22 having a predetermined height and a spiral shape.
  • the orbiting scroll 20 is supported by the bearing 14 of the housing 11 via an Oldham ring 40 described later.
  • a spiral wrap wall 32 is formed on the end plate 31 facing the orbiting scroll 20 so as to be engaged with the wrap wall 22 of the orbiting scroll 20.
  • the orbiting scroll 20 and the fixed scroll 30 combine the wrap wall 22 and the wrap wall 32 with each other.
  • the compression chamber PR is formed between the orbiting scroll 20 and the fixed scroll 30.
  • the refrigerant introduced into the compression chamber PR from the outer peripheral side of the orbiting scroll 20 and the fixed scroll 30 is sequentially fed from the outer peripheral side to the inner peripheral side by the orbiting scroll 20 revolving with respect to the fixed scroll 30. And compressed.
  • the refrigerant compressed in the compression chamber PR has a discharge hole 37 formed in the fixed scroll 30, a reed valve 38 provided in the discharge hole 37, and a lead provided on the upper cover 39 provided so as to cover the fixed scroll 30. It is discharged from the refrigerant
  • Both ends of the main shaft 12 are rotatably supported by the housing 11 via bearings 13 and 14.
  • the main shaft 12 is rotationally driven by a motor 17 comprising a stator 15 fixed to the inner surface of the housing 11 and an outer peripheral surface of the main shaft 12 and a rotor 16 opposed to the stator 15.
  • the main shaft 12 has one end projecting through the housing 11 and is driven to rotate by a drive source (not shown) such as an engine or a motor provided outside being connected to one end of the main shaft 12 It can also be done.
  • an eccentric bush 18 is formed so as to protrude at a position eccentric from the central axis of the main shaft 12 by a predetermined dimension.
  • a recess 23 for accommodating the eccentric bush 18 is formed on the main shaft 12 side of the orbiting scroll 20, a recess 23 for accommodating the eccentric bush 18 is formed.
  • the eccentric bush 18 is inserted into the recess 23 via the drive bush (bearing) 24, whereby the orbiting scroll 20 is rotatably held by the eccentric bush 18.
  • the orbiting scroll 20 is provided eccentrically with respect to the center of the main shaft 12 by a predetermined dimension, and when the main shaft 12 rotates about its axis, the orbiting scroll 20 is eccentric with respect to the center of the main shaft 12 Perform rotation (revolution) with radius as radius.
  • An Oldham ring 40 is interposed between the orbiting scroll 20 and the main shaft 12 so that the orbiting scroll 20 does not rotate while revolving.
  • the Oldham ring 40 has an annular main body 41, a pair of upper claws 43 provided at positions opposed to each other across the center of the main body 41 on the upper surface of the main body 41. And a pair of lower claws 45 provided on the lower surface at a position shifted by 90 ° in the circumferential direction of the main body 41.
  • the upper side means the side facing the orbiting scroll 20.
  • the lower surface of the orbiting scroll 20 is formed with a pair of guide grooves (not shown) into which the upper claws 43 are slidably fitted.
  • the upper claws 43 are formed on the upper surface of the bearing 14.
  • a pair of guide grooves (not shown) are formed so as to be slidably fitted in a direction perpendicular to the sliding direction of the slide. Then, the upper claw 43 and the lower claw 45 are respectively fitted in the above-mentioned guide grooves, the Oldham ring 40 linearly reciprocates with respect to the bearing 14, and the orbiting scroll 20 with respect to the Oldham ring 40 described above.
  • the orbiting scroll 20 revolves with respect to the bearing 14 by rectilinearly reciprocating in a direction orthogonal to the reciprocation direction.
  • the main shaft 12 is provided with a first balance weight 25.
  • the first balance weight 25 is intended to balance the dynamic unbalance due to the orbiting motion of the orbiting scroll 20.
  • the first balance weight 25 is symmetrical to the eccentric bush 18 on the main shaft 12, that is, the orbiting motion and phase of the orbiting scroll 20. Are arranged and fixed so as to rotate 180 degrees apart.
  • the first balance weight 25 is fixed to the eccentric bush 18 of the main shaft 12, and as shown in FIGS. 4 (a) to 4 (d), the connection piece 25a having a generally fan shape in plan view and the connection piece 25a And a main body 25b erected upward.
  • the guide surface 25c on the outer periphery of the main body 25b has an arc shape in plan view.
  • the second balance weight 50 can be driven by the guide surface 25 c acting on the second balance weight 50 from the inside of the cam groove 53 of the second balance weight 50 described below.
  • the main shaft 12 is formed with a lubricating oil flow passage 12a for supplying lubricating oil drawn from an oil reservoir at the bottom of the housing 11 from the upper end of the main shaft 12 to the drive bush 24 between the main shaft 12 and the recess 23. There is.
  • the main shaft 12 is provided with a second balance weight 50.
  • the second balance weight 50 is for balancing the dynamic unbalance due to the reciprocating linear motion of the Oldham ring 40, and along with the rotation of the first balance weight 25, in the direction orthogonal to the movement direction of the Oldham ring 40. Reciprocate linearly.
  • the second balance weight 50 is disposed around the first balance weight 25.
  • the second balance weight 50 has a main body 51 having a rectangular shape in plan view, a cam groove 53 of a rounded rectangle (rounded rectangle) penetrating the front and back at the center of the main body 51, and the main body 51. And a pair of lower claws 55 provided at positions opposed to each other across the center of the main body 51 on the lower surface of the lens.
  • the cam groove 53 is formed with its major axis along the short direction (or width direction) of the main body 51, and the pair of lower claws 55 are both ends along the longitudinal direction (or length direction) of the main body 51. It is formed in the part.
  • the direction of its movement is the main body It is regulated along the longitudinal direction of 51.
  • the guide groove is common to the guide groove for the Oldham ring 40.
  • the first balance weight 25 is accommodated in the cam groove 53.
  • the second balance weight 50 can be driven by the guide surface 25c acting on the second balance weight 50 from the inside of the cam groove 53.
  • the second balance weight 50 linearly reciprocates along the longitudinal direction of the main body 51 because the lower claw 55 is slidably fitted in the guide groove.
  • the operation of the compressor 10 having the above configuration will be described.
  • the main spindle 12 rotates around the axis.
  • the eccentric bush 18 revolves around the axis of the main shaft 12.
  • the orbiting scroll 20 to which the eccentric bush 18 is linked is revolved with respect to the fixed scroll 30 by preventing rotation by the Oldham ring 40.
  • the contact points of the wrap walls 22 and 32 of the scrolls 20 and 30 move toward the central portion of the scroll mechanism, and the compression chamber PR moves spirally toward the central portion accordingly.
  • the low-pressure refrigerant gas flows into the compression chamber PR from the refrigerant introduction port P1 by the series of operations.
  • the refrigerant flowing into the compression chamber PR is compressed to a high pressure and reaches the central portion of the compression chamber PR, and then is discharged from the refrigerant discharge port P2 through the discharge hole 37.
  • the lubricating oil pumped up by an oil supply pump (not shown) is supplied to the radial bearing on the outer peripheral side of the main shaft 12 and the thrust bearing on the upper end of the main shaft 12 through the lubricating oil passage 12a. , Lubricates the sliding portions of the main shaft 12 and the orbiting scroll 20.
  • the Oldham ring 40 interposed between the orbiting scroll 20 and the bearing 14 along with the revolving motion of the orbiting scroll 20 described above is a lateral direction in FIG. 1, that is, a direction orthogonal to the axis of the main shaft 12 (first Sliding in the direction of (1) to generate an excitation force that causes the compressor 10 to vibrate in the sliding direction.
  • the second balance weight 50 disposed inside the Oldham ring 40 is in the direction perpendicular to the paper surface of FIG. 1, that is, in the direction perpendicular to the axial direction of the main shaft 12 and the first direction (second direction).
  • the sliding movement causes an oscillating force to vibrate the compressor 10 in the sliding direction.
  • An example of the operation of the second balance weight 50 is shown in FIGS. 4 (a) to 4 (d) and 5 (a) to 5 (d).
  • the first balance weight 25 takes the central axis of the eccentric bush 18 It pivots as a rotation axis. Then, the first balance weight 25 acts on the second balance weight 50 from the inside of the cam groove 53 to cause the second balance weight 50 to swing. That is, the second balance weight 50 apparently reciprocates in the vertical and horizontal directions in the figure, centering on the rotation axis of the main shaft 12. However, as described above, the second balance weight 50 has the pair of lower claws 55 fitted in the pair of guide grooves formed in the bearing 14.
  • FIGS. 4 (a) to 4 (d) and 5 (a) to 5 (d) refer to the rotation angle of the eccentric bush 18, and the definition of the rotation angle of 0 ° will be described later.
  • the second balance weight 50 As the eccentric bush 18 rotates clockwise, the second balance weight 50 is displaced upward and is displaced rightward, and when the rotation angle reaches 90 °, the second balance weight 50 approaches the uppermost position. In the lateral direction, it is located at the center of the displacement stroke.
  • the Oldham ring 40 is located at the center of the displacement stroke in the left-right direction.
  • the second balance weight 50 starts to be displaced downward and is displaced to the right.
  • the rotation angle reaches 180 °
  • the second balance weight 50 When the rotation angle reaches 180 °, the second balance weight 50 is positioned at the center of the displacement stroke in the vertical direction.
  • the Oldham ring 40 is located on the far left.
  • the second balance weight 50 When the eccentric bush 18 further rotates, the second balance weight 50 continues to be displaced downward and rightward, and when the rotation angle reaches 270 °, the second balance weight 50 is positioned at the lowermost position in the vertical direction.
  • the Oldham ring 40 is located at the center of the lateral displacement stroke.
  • the rotation angle returns to the state of 0 ° ((a) in FIG. 6).
  • the Oldham ring 40 and the second balance weights 50 disposed inside thereof linearly reciprocate in directions orthogonal to each other (each being an X direction and a Y direction).
  • the Oldham ring 40 and the second balance weight 50 can be regarded as being disposed on the same plane, and the masses are set to be equal to each other. Accordingly, the X-direction and Y-direction excitation forces (referred to as F 40 and F 50 ) by the Oldham ring 40 and the second balance weight 50 are equal, and the resultant force acts on the entire apparatus.
  • the two excitation forces increase or decrease according to the displacement amount of the orbiting scroll 20 in the X direction and the displacement amount in the Y direction, respectively, and the excitation forces F 40 and F 50 correspond to the Oldham ring 40 and the second balance weight. It changes sinusoidally with 50 sliding movements (movements in the X and Y directions). Thus, the resultant force of the excitation forces F 40 and F 50 acts as a constant centrifugal force.
  • excitation force F 40, F 50 by the Oldham ring 40 and the second balance weight 50 are each formula (1), obtained by (2), these resultant force (F 40 2 ⁇ F 50 2) 1 It will be / 2 .
  • the resultant force is expressed by equation (3), and a constant centrifugal force based on the resultant force acts on the compressor 10.
  • F 40 m 40 ⁇ r ⁇ ⁇ 2 ⁇ sin ⁇ (1)
  • F 50 m 50 ⁇ r ⁇ ⁇ 2 ⁇ cos ⁇ (2) m ⁇ r ⁇ ⁇ 2 (3)
  • m 40 mass of oldham ring 40
  • m 50 mass of second balance weight 50
  • r revolution radius of orbiting scroll 20
  • ⁇ angular velocity of orbiting scroll 20
  • ⁇ rotation angle of orbiting scroll 20
  • the compressor 10 turns the force generated as the Oldham ring 40 and the second balance weight 50 move. It can be handled in the same manner as the centrifugal force generated as the scroll 20 rotates. Furthermore, the direction of the centrifugal force generated by the resultant force is generated in the same direction as the centrifugal force generated by the revolution of the orbiting scroll 20.
  • the mass of the first balance weight 25 it is possible to offset the centrifugal force due to the movement of the Oldham ring 40 and the second balance weight 50.
  • the mass of the first balance weight 25 may be set to be slightly larger than when the second balance weight 50 is not provided.
  • the second balance weight 50 is provided, and the resultant force of the Oldham ring 40 and the second balance weight 50 that linearly reciprocates is
  • the centrifugal force is made to be similar to the centrifugal force generated by the revolution of the orbiting scroll 20. By doing so, the compressor 10 can reduce the vibration associated with the operation of the Oldham ring 40.
  • the first balance weight 25 has a role as an eccentric cam for driving the second balance weight 50.
  • an eccentric cam 60 may be provided on the eccentric bush 18.
  • the eccentric cam 60 has the same shape as the first balance weight 25, but the mounting angle with respect to the eccentric bush 18 is different from that of the first balance weight 25. That is, although the first balance weight 25 is provided in the direction opposite to the direction of eccentricity of the orbiting scroll 20 by 180 degrees, the eccentric cam 60 may be attached to the eccentric bush 18 at an arbitrary angle with respect to the orbiting scroll 20 it can.
  • the second balance weight 50 is moved via the eccentric cams (first balance weight 25 and eccentric cam 60) provided on the eccentric bush 18 to rotate the main shaft 12.
  • This eccentric cam can be attached to the eccentric bush 18 at an arbitrary angle. Therefore, according to the present embodiment, the direction in which the second balance weight 50 reciprocates linearly can be arbitrarily set.
  • the second balance weight 50 can be moved in the opposite direction to the direction in which the centrifugal force of the orbiting scroll 20 is generated.
  • the moving distance (stroke amount) of the reciprocation of the second balance weight 50 can be set arbitrarily. That is, according to the present embodiment, the stroke amount can be arbitrarily set by changing the eccentricity amount of the eccentric cam (the first balance weight 25 and the eccentric cam 60). This implies that the mass of the second balance weight 50 can be set arbitrarily.
  • either one of the eccentricity amount and the mass may be adjusted. For example, necessary inertia force can be obtained by reducing the mass of the second balance weight 50 while increasing the eccentricity or increasing the mass of the second balance weight 50 while reducing the eccentricity.
  • the second balance weight 50 may be fitted to the eccentric cam, and the lower claws may only be fitted to the guide grooves of the bearing 14.
  • the scroll type compressor in which the motor 17 serving as the drive source of the compression mechanism is assembled inside the housing 11 is exemplified.
  • the drive source of the compression mechanism is the outside of the housing 11 It can apply to the scroll type compressor provided in. In addition to this, it is possible to select the configuration described in the above-described embodiment or to appropriately change it to another configuration without departing from the gist of the present invention.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)

Abstract

　オルダムリングとともに用いられる新たなバランスウェイトを、旋回スクロールの動きとは独立して任意の方向に動かすことができるスクロール型圧縮機を提供する。　旋回スクロール２０が固定スクロール３０に対して自転することなく公転するように旋回スクロール２０の動きを規制するオルダムリング４０と、偏心ブッシュ１８とともに旋回運動する第１バランスウェイト２５と、偏心ブッシュ１８とともに旋回運動する偏心カム（第１バランスウェイト２５）と、主軸１２の回転駆動により、偏心カムを介して直線往復運動する第２バランスウェイト５０と、を備えるスクロール型圧縮機１０。

Description

スクロール型圧縮機
　本発明は、スクロール型圧縮機に関し、特に旋回スクロールが自転するのを防止するオルダムリングの動きに起因する振動を抑制するスクロール型圧縮機に関する。
　空気調和装置や冷凍装置に用いられるスクロール型の圧縮機は、渦巻状のスクロール壁をそれぞれ有する固定スクロールと旋回スクロールとを備える。そして、固定スクロールに対して旋回スクロールを自転することなく公転旋回運動させ、双方のスクロール壁の間に形成される圧縮室の容積を減少させることで、圧縮室内の冷媒を圧縮する。
　旋回スクロールの自転を防止するために、旋回スクロールと、これを支持するハウジングとの間にオルダムリングを介在させる。このオルダムリングは、よく知られているように、直線往復運動するため、この方向に圧縮機全体を振動させる加振力の発生源となる。圧縮機の回転速度が低い場合にはこの加振力も許容できるが、高速回転になると振動、騒音が顕著になる。
　自転する他の回転系部品はアンバランスがあったとしても、駆動源であるモータにバランスウェイトを付加することでアンバランスによる振動を理論的にはゼロにすることが可能である。しかし、オルダムリングによる加振力は、回転系部品に対して設ける従来のバランスウェイト（あるいはカウンタウェイト）で相殺することができない。オルダムリングは直線往復運動するものであるのに対し、従来のバランスウェイトは回転軸の回転に伴って回転運動するものであり、この両者の運動方向が異なるからである。
　以上に対して、特許文献１は、一対のリング部材（外側に配置されるリング部材とその内側に配置されるリング部材）を設け、直線往復運動する個々のリング部材の合力が、旋回スクロールの公転によって生じる遠心力と同様の遠心力となるように、各リング部材を同質量でかつ同一平面上に配置させたオルダム継手を提案している。特許文献１のオルダム継手によると、従来のバランスウェイト、カウンタウェイトによって、一対のリング部材の運動に起因して発生する振動を低減することができ、装置全体としての騒音の低減及び装置内部の機器に対する悪影響の回避を行うことができる、とされている。
特開平８－１５９０５０号公報
　ところが、特許文献１のオルダム継手は、内側のリング部材（以下、新たなバランスウェイト、ということがある）は、旋回スクロールの下面に案内溝を形成し、新たなバランスウェイトをこの案内溝に沿って直線往復運動をさせる。したがって、新たなバランスウェイトの動作は旋回スクロールの動きに追従することになり、旋回スクロールと逆方向には動かせない。したがって、特許文献１の提案によると、旋回スクロールの遠心力が働く方向と同じ方向に、外側のリング部材と内側のリング部材（新たなバランスウェイト）の合力が加わることになり、旋回スクロールの歯面荷重が当該合力の分だけ増加するので、新たな振動・騒音の発生源になり得るし、旋回スクロール自体あるいは固定スクロールの強度の面で不安が生じる。
　本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、オルダムリングとともに用いられる新たなバランスウェイトを、旋回スクロールの動きとは独立して任意の方向に動かすことができるオルダム継手を備えるスクロール型圧縮機を提供することを目的とする。
　本発明は、新たなバランスウェイトを、旋回スクロールを駆動させる主軸の偏心ブッシュに設ける偏心カムを用いて動かすことにした。この場合、偏心カムを設ける角度を任意に設定できるので、新たなバランスウェイト（第２バランスウェイト）を、旋回スクロールの動きとは独立して、任意の方向に動かすことができる。
　すなわち本発明のスクロール型圧縮機は、偏心ブッシュが設けられ、駆動源により回転駆動される主軸と、主軸の偏心ブッシュに回転自在に連結される旋回スクロールと、旋回スクロールと対向することで冷媒を圧縮する圧縮室を形成し、かつ圧縮された冷媒を高圧室に向けて吐出するポートを端板に有する固定スクロールと、を備える。
　本発明のスクロール型圧縮機は、旋回スクロールが固定スクロールに対して自転することなく公転するように旋回スクロールの動きを規制するオルダムリングと、偏心ブッシュとともに旋回運動する第１バランスウェイトと、偏心ブッシュとともに旋回運動する偏心カムと、主軸の回転駆動により、偏心カムを介して直線往復運動する第２バランスウェイトと、を備えることを特徴とする。
　本発明のスクロール型圧縮機において、第１バランスウェイトを偏心カムとして機能させ、さらに、第２バランスウェイトをオルダムリングの内側の同一平面内に配置し、オルダムリングの往復直線運動の方向と第２バランスウェイトの往復直線運動の方向を直交させることが好ましい。
　このスクロール型圧縮機によると、偏心カムを別途用意する必要がない。また、第２バランスウェイトをオルダムリングの内側の同一平面内に配置するので、軸方向の質量のバランスを考慮する必要がない。
　本発明は、第１バランスウェイトを偏心カムとして機能させる形態に限らず、第１バランスウェイトとは別に偏心カムを設けることができる。この偏心カムは、第１バランスウェイトとは異なる回転角の位置に設けることができる。これは、任意の回転角に偏心カムを設けることができることを示唆している。この形態においても、第２バランスウェイトが、オルダムリングの内側に配置されることが好ましい。
　本発明によれば、主軸の回転を偏心ブッシュに設けられる偏心カムを介して、第２バランスウェイト５０を動かす。この偏心カムは、偏心ブッシュに任意の角度で取り付けることができる。したがって、本実施形態によると、第２バランスウェイトが往復直線運動する方向を任意に設定することができる。例えば、本発明によると、旋回スクロールの遠心力が生ずる向きとは逆の向きに第２バランスウェイトを動かすことができる。
本実施形態に係るスクロール型圧縮機の縦断面図である。 図１のスクロール型圧縮機に用いられるオルダムリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のIIｂ－IIｂ線矢視断面図である。 図１のスクロール型圧縮機に用いられる第２バランスウェイトを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のIIIｂ－IIIｂ線矢視断面図、（ｃ）は（ａ）のIIIｃ－III線矢視断面図である。 第２バランスウェイト５０の動作を回転角４５度ごとに示す図であり、（ａ）は０度、（ｂ）は４５度、（ｃ）は９０度、（ｄ）は１３５度の動作状態を示している。 図４（ａ）～（ｄ）に引き続き、（ａ）は１８０度、（ｂ）は２２５度、（ｃ）は２７０度、（ｄ）は３１５度である。 図４（ａ）～（ｄ）にオルダムリング４０を加えて示す図であり、（ａ）は０度、（ｂ）は４５度、（ｃ）は９０度、（ｄ）は１３５度の動作状態を示している。 図６（ａ）～（ｄ）に引き続き、（ａ）は１８０度、（ｂ）は２２５度、（ｃ）は２７０度、（ｄ）は３１５度である。 本実施形態の変形例を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のVIIIｂ－VIIIｂ線矢視断面図である。
　以下、添付図面に示す実施の形態に基づいてこの発明を詳細に説明する。
　図１に示すように、縦型のスクロール型圧縮機１０は、ハウジング１１の内部に、主軸１２と、主軸１２とともに回転する旋回スクロール２０と、ハウジング１１に固定された固定スクロール３０と、を備える。
　スクロール型圧縮機（以下、単に圧縮機）１０は、ハウジング１１に形成された冷媒導入ポートＰ１からハウジング１１内に冷媒が導入され、旋回スクロール２０と固定スクロール３０との間に形成される圧縮室において冷媒が圧縮される。そして、圧縮された冷媒は、ハウジング１１に形成された冷媒吐出ポートＰ２から吐出される。
　旋回スクロール２０は、円板状の端板２１に、渦巻き状で所定の高さを有したラップ壁２２が一体に形成されている。旋回スクロール２０は、後述するオルダムリング４０を介してハウジング１１の軸受１４に支持されている。
　一方、固定スクロール３０は、旋回スクロール２０に対向する端板３１には、旋回スクロール２０のラップ壁２２に対向して噛み合う渦巻き状のラップ壁３２が形成されている。
　このようにして、旋回スクロール２０と固定スクロール３０は、ラップ壁２２とラップ壁３２を互いに組み合わせている。これにより、旋回スクロール２０と固定スクロール３０との間に、圧縮室ＰＲを形成している。
　これにより、旋回スクロール２０、固定スクロール３０の外周側から圧縮室ＰＲに導入された冷媒は、固定スクロール３０に対して旋回スクロール２０が公転旋回運動することにより、外周側から内周側に順次送られて圧縮される。圧縮室ＰＲで圧縮された冷媒は、固定スクロール３０に形成された吐出孔３７、吐出孔３７に設けられたリード弁３８、固定スクロール３０を覆うように設けられた上部カバー３９に設けられたリード弁３８を介し、ハウジング１１の他端側に形成された冷媒吐出ポートＰ２から吐出される。
　主軸１２は、その両端部が、ハウジング１１に軸受１３、１４を介して回転自在に支持されている。主軸１２は、ハウジング１１の内面に固定された固定子１５と、主軸１２の外周面に固定され、固定子１５と対向する回転子１６とからなるモータ１７によって回転駆動される。なお、主軸１２は、一端を、ハウジング１１を貫通して外部に突出させ、エンジンや外部に設けられたモータ等の図示しない駆動源が主軸１２の一端に連結されることで回転駆動される構成とすることもできる。
　主軸１２の他端部には、主軸１２の中心軸から予め定められた寸法だけ偏心した位置に、偏心ブッシュ１８が突出形成されている。旋回スクロール２０の主軸１２側には、偏心ブッシュ１８を収容する凹部２３が形成されている。偏心ブッシュ１８が、凹部２３にドライブブッシュ（軸受）２４を介して挿入されることで、この偏心ブッシュ１８に、旋回スクロール２０が回転自在に保持されている。これにより、旋回スクロール２０は、主軸１２の中心に対し、予め定められた寸法だけ偏心して設けられ、主軸１２がその軸線周りに回転すると、旋回スクロール２０は、主軸１２の中心に対して偏心した寸法を半径とした回転（公転）を行う。旋回スクロール２０が公転しつつも自転はしないよう、旋回スクロール２０と主軸１２との間には、オルダムリング４０が介在している。
　オルダムリング４０は、図２に示すように、円環状の本体４１と、本体４１の上面で本体４１の中心を挟んで互いに対向した位置に設けられる一対の上側爪４３と、上側爪４３に対して本体４１の周方向に９０°だけずれた位置の下面に設けられる一対の下側爪４５と、からなる。なお、ここでいう上側とは旋回スクロール２０に対向する側を意味する。以下も同様である。そして、旋回スクロール２０の下面には、各上側爪４３をスライド自在に嵌め込む一対の案内溝（図示を省略）が形成され、軸受１４の上面には、各下側爪４５を各上側爪４３のスライド方向に対して直交する方向にスライド自在に嵌め込む一対の案内溝（図示を省略）が形成されている。
　そして、上側爪４３、下側爪４５が、各々、上述した案内溝に嵌め込まれ、オルダムリング４０が軸受１４に対して直線往復運動し、且つ旋回スクロール２０がオルダムリング４０に対して、上記の往復運動方向に対して直交する方向に直線往復運動することにより旋回スクロール２０が軸受１４に対して公転運動する。
　主軸１２は、第１バランスウェイト２５を備えている。
　第１バランスウェイト２５は、旋回スクロール２０の公転旋回運動による動的アンバランスを平衡させるためのものであり、主軸１２に、偏心ブッシュ１８と対称に、つまり、旋回スクロール２０の公転旋回運動と位相が１８０度ずれて回転するように配置、固定されている。
　第１バランスウェイト２５は、主軸１２の偏心ブッシュ１８に固定され、図４（ａ）～（ｄ）に示されるように、平面視して概略扇型をなす接続片２５ａと、接続片２５ａから上方に向けて立設される本体２５ｂと、からなる。本体２５ｂは、その外周のガイド面２５ｃは平面視して円弧状をなしている。このガイド面２５ｃが次に説明する第２バランスウェイト５０のカム溝５３の内側から第２バランスウェイト５０に作用することで、第２バランスウェイト５０を駆動させることができる。
　主軸１２には、ハウジング１１の底部のオイル溜りから吸い上げた潤滑油を主軸１２の上端部から主軸１２と凹部２３との間のドライブブッシュ２４に供給するための潤滑油流路１２ａが形成されている。
　主軸１２は、第２バランスウェイト５０を備えている。
　第２バランスウェイト５０は、オルダムリング４０の往復直線運動による動的アンバランスを平衡させるためのものであり、第１バランスウェイト２５の回転に伴って、オルダムリング４０の運動方向と直交する方向に往復直線運動する。そのために、第２バランスウェイト５０は、第１バランスウェイト２５の周囲に配置される。
　第２バランスウェイト５０は、図３に示すように、平面視して形状が矩形の本体５１と、本体５１の中央に表裏を貫通する角丸長方形（Rounded Rectangle)のカム溝５３と、本体５１の下面で本体５１の中心を挟んで互いに対向した位置に設けられる一対の下側爪５５と、を備えている。カム溝５３は、その長径が本体５１の短手方向（または幅方向）に沿って形成されており、一対の下側爪５５は本体５１の長手方向（または長さ方向）に沿ってその両端部に形成されている。ただし、一対の下側爪５５は、軸受１４に形成される一対の案内溝にスライド自在に嵌め込まれているので、第２バランスウェイト５０は駆動力が与えられても、その運動の方向は本体５１の長手方向に沿うように規制される。なお、この案内溝は、オルダムリング４０に対する案内溝と共通のものである。
　第２バランスウェイト５０は、カム溝５３の内部に第１バランスウェイト２５が収容される。主軸１２の回転に伴って第１バランスウェイト２５が旋回運動すると、ガイド面２５ｃがカム溝５３の内側から第２バランスウェイト５０に作用することで、第２バランスウェイト５０を駆動させることができる。第２バランスウェイト５０は、下側爪５５が案内溝にスライド自在に嵌め込まれているので、本体５１の長手方向に沿って直線往復運動する。
　さて、以上の構成を備える圧縮機１０の動作を説明する。
　モータ１７が駆動されると、主軸１２が軸心を中心として回転する。そうすると、偏心ブッシュ１８は、主軸１２の軸心に対して公転運動する。これに伴い、偏心ブッシュ１８が連係されている旋回スクロール２０はオルダムリング４０により自転が防止されていることにより、固定スクロール３０に対して公転運動する。これにより、各スクロール２０，３０のラップ壁２２，３２の夫々の接触箇所が、スクロール機構の中心部に向って移動し、これに伴って、圧縮室ＰＲは中心部に向って渦巻状に移動しながら収縮される。これら一連の動作によって低圧の冷媒ガスは冷媒導入ポートＰ１から圧縮室ＰＲに流入される。そして、この圧縮室ＰＲに流入された冷媒は、圧縮されて高圧となって圧縮室ＰＲの中心部に達した後、吐出孔３７を通り、冷媒吐出ポートＰ２から吐出される。
　また、この圧縮動作の際、図示を省略した給油ポンプによって汲み上げられた潤滑油は潤滑油流路１２ａを通って主軸１２の外周側のラジアル軸受けや、主軸１２の上端部のスラスト軸受けに供給され、主軸１２や旋回スクロール２０の摺動部分を潤滑する。
　次に、本実施形態における動作について説明する。
　上述した旋回スクロール２０の公転運動に伴い、該旋回スクロール２０と軸受１４との間に介装されているオルダムリング４０は、図１における左右方向、つまり主軸１２の軸線に直交する方向（第１の方向）にスライド移動して、このスライド方向に圧縮機１０を振動させる加振力を発生させる。
　一方、オルダムリング４０の内側に配置される第２バランスウェイト５０は、図１の紙面に垂直な方向、つまり主軸１２の軸線方向及び前記第１の方向に直交する方向（第２の方向）にスライド移動して、このスライド方向に圧縮機１０を振動させる加振力を発生する。第２バランスウェイト５０の動作の一例を、図４（ａ）～（ｄ），図５（ａ）～（ｄ）に示す。
　図４（ａ）～（ｄ）、図５（ａ）～（ｄ）に示すように、主軸１２の回転に従って偏心ブッシュ１８が旋回運動すると、第１バランスウェイト２５が偏心ブッシュ１８の中心軸を回転軸として旋回運動する。そうすると、第１バランスウェイト２５がカム溝５３の内部から第２バランスウェイト５０に作用して、第２バランスウェイト５０を旋回運動させる。つまり、第２バランスウェイト５０は、見かけ上、主軸１２の回転軸を中心にして、図中、上下・左右方向に往復運動を行う。ところが、前述したように、第２バランスウェイト５０は、一対の下側爪５５が軸受１４に形成される一対の案内溝に嵌め込まれている。したがって、軸受１４に対しては、第２バランスウェイト５０の移動は、案内溝が形成された方向（第２バランスウェイト５０の本体５１の長手方向）に規制される。なお、図４（ａ）～（ｄ），図５（ａ）～（ｄ）における回転角とは偏心ブッシュ１８の回転角をいい、回転角が０°の定義については後述する。
　次に、第２バランスウェイト５０にオルダムリング４０を加えて両者の動作を図６（ａ）～（ｄ），図７（ａ）～（ｄ）を参照して説明する。なお、以下の説明では、第２バランスウェイト５０が最も左側に寄っており、また、オルダムリング４０が最も右側に寄っている状態を、偏心ブッシュ１８の回転角が０°とする。また、回転角０°のときは、第２バランスウェイト５０とオルダムリング４０は、図中の上下方向の中心は一致しているものとする。なお、図６、図７の説明において上下・左右は、図中の上下・左右を意味する。
　偏心ブッシュ１８が時計回りに回転するにつれて、第２バランスウェイト５０は、上方向に変位するとともに右方向に変位し、回転角が９０°に達すると、最も上側に寄る。左右方向については、変位ストロークの中央に位置する。オルダムリング４０は、左右方向について、変位ストロークの中央に位置する。
　さらに偏心ブッシュ１８が回転すると、第２バランスウェイト５０は、下方向に変位し始めるとともに、右方向に変位し、回転角が１８０°に達すると、上下方向については変位ストロークの中心に位置する。オルダムリング４０は、最も左側に位置する。
　さらに偏心ブッシュ１８が回転すると、第２バランスウェイト５０は、下方向及び右方向に変位しつづけ、回転角が２７０°に達すると、上下方向については最も下寄りに位置する。オルダムリング４０は、左右方向の変位ストロークの中央に位置する。
　さらに偏心ブッシュ１８が回転すると、回転角が０°（図６の（ａ））の状態に戻る。
　以上の通りであり、オルダムリング４０及びその内側に配置される第２バランスウェイト５０は、互いに直交する方向（各々をＸ方向，Ｙ方向とする）に直線往復移動する。しかも、オルダムリング４０と第２バランスウェイト５０は、同一平面上に配置されているものとみなすことができるとともに、互いに質量が等しく設定されている。したがって、オルダムリング４０と第２バランスウェイト５０の各々によるＸ方向，Ｙ方向の加振力（Ｆ４０，Ｆ５０とする）は等しく、その合力が装置全体に作用することになる。そして、この両加振力は、各々、旋回スクロール２０のＸ方向の変位量及びＹ方向の変位量に応じて増減し、各加振力Ｆ４０，Ｆ５０はオルダムリング４０及び第２バランスウェイト５０のスライド移動（Ｘ方向及びＹ方向の夫々の移動）に伴って正弦波的に変化する。このため、この加振力Ｆ４０，Ｆ５０の合力は、一定の遠心力として作用することになる。
　ここで、オルダムリング４０及び第２バランスウェイト５０による加振力Ｆ４０，Ｆ５０は、各々式（１），（２）により求められ、これらの合力は（Ｆ４０ ２・Ｆ５０ ２）1/2となる。
　ここで、ｍ４０とｍ５０は等しいので、当該合力は式（３）により表され、この合力に基づく一定の遠心力が圧縮機１０に作用する。
　Ｆ４０＝ｍ４０・ｒ・ω2 ・sinθ … （１）
　Ｆ５０＝ｍ５０・ｒ・ω2 ・cosθ … （２）
　　　　　　 ｍ・ｒ・ω2　　　　　… （３）
　ｍ４０：オルダムリング４０の質量
　ｍ５０：第２バランスウェイト５０の質量
　ｒ：旋回スクロール２０の公転半径
　ω：旋回スクロール２０の角速度
　θ：旋回スクロール２０の回転角度
　このように、圧縮機１０は、オルダムリング４０と第２バランスウェイト５０を内外一対設けたことによって、オルダムリング４０と第２バランスウェイト５０が各々の移動するのに伴って発生する力を、旋回スクロール２０の回転に伴って発生する遠心力と同様に扱うことができる。さらに、この合力によって生じる遠心力の方向は、旋回スクロール２０の公転によって生じる遠心力と同方向に発生することになる。
　このため、第１バランスウエイト２５の質量を適宜設定することにより、オルダムリング４０と第２バランスウェイト５０の移動による遠心力を相殺することができる。典型的には、第２バランスウェイト５０を設けない場合に比べて、第１バランスウエイト２５の質量を僅かに大きく設定すればよい。
　以上説明したように、圧縮機１０によれば、オルダムリング４０及び第１バランスウェイト２５に加えて第２バランスウェイト５０を設け、直線往復運動するオルダムリング４０及び第２バランスウェイト５０の合力が、旋回スクロール２０の公転によって生じる遠心力と同様の遠心力となるようにする。
そうすることで、圧縮機１０は、オルダムリング４０の動作に伴う振動を低減できる。
　以上では、第１バランスウェイト２５に第２バランスウェイト５０を駆動するための偏心カムとしての役割を持たせたが、例えば図８（ａ）（ｂ）に示すように、第１バランスウェイト２５とは別に偏心カム６０を偏心ブッシュ１８に設けることもできる。この偏心カム６０は、第１バランスウェイト２５と同様の形状を有しているが、偏心ブッシュ１８に対する取り付け角度が第１バランスウェイト２５とは異なる。つまり、第１バランスウェイト２５は、旋回スクロール２０の偏心の向きと１８０度だけ逆の向きに設けられるが、偏心カム６０は、旋回スクロール２０に対して任意の角度で偏心ブッシュ１８に取り付けることができる。
　以上の通りであるから、主軸１２の回転を偏心ブッシュ１８に設けられる偏心カム（第１バランスウェイト２５，偏心カム６０）を介して、第２バランスウェイト５０を動かす。この偏心カムは、偏心ブッシュ１８に任意の角度で取り付けることができる。したがって、本実施形態によると、第２バランスウェイト５０が往復直線運動する方向を任意に設定することができる。例えば、旋回スクロール２０の遠心力が生ずる向きとは逆の向きに第２バランスウェイト５０を動かすことができる。
　また、本実施形態によると、第２バランスウェイト５０の往復の移動距離（ストローク量）を任意に設定できる。つまり、本実施形態によると、ストローク量は、偏心カム（第１バランスウェイト２５，偏心カム６０）の偏心量を変えることで任意に設定できる。このことは、第２バランスウェイト５０の質量を任意に設定できることを示唆する。本実施形態において、第２バランスウェイト５０の慣性力がオルダムリング４０の慣性力と等価にするためには、当該偏心量及び当該質量のいずれか一方を調整すればよい。例えば、第２バランスウェイト５０の質量を減らす一方、偏心量を大きくする、あるいは、第２バランスウェイト５０の質量を増やす一方、偏心量を小さくすることで、必要な慣性力を得ることができる。
　さらに、本実施形態は、第２バランスウェイト５０を偏心カムに嵌めるとともに、軸受１４のガイド溝に下側爪を嵌めるだけでよいので、組立性がよい。
　なお、上記実施の形態では、圧縮機構の駆動源であるモータ１７がハウジング１１の内部に組み付けられたスクロール型圧縮機を例にしたが、本発明は、圧縮機構の駆動源がハウジング１１の外部に設けられるスクロール型圧縮機に適用することができる。
　これ以外にも、本発明の主旨を逸脱しない限り、上記実施の形態で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更することが可能である。
１０　　スクロール型圧縮機
１１　　ハウジング
１２　　主軸
１３　　軸受
１５　　固定子
１６　　回転子
２０　　旋回スクロール
２１　　端板
２５　　第１バランスウェイト
２５ａ　接続片
２５ｂ　本体
２５ｃ　ガイド面
３０　　固定スクロール
３１　　端板
３８　　リード弁
３９　　上部カバー
４０　　オルダムリング
４１　　本体
５０　　第２バランスウェイト
５１　　本体
Ｐ１　　冷媒導入ポート
Ｐ２　　冷媒吐出ポート

Claims (3)

  1. 　偏心ブッシュが設けられ、駆動源により回転駆動される主軸と、
    　前記主軸の前記偏心ブッシュに回転自在に連結される旋回スクロールと、
    　前記旋回スクロールと対向することで冷媒を圧縮する圧縮室を形成し、かつ圧縮された前記冷媒を高圧室に向けて吐出するポートを端板に有する固定スクロールと、
    　前記旋回スクロールが前記固定スクロールに対して自転することなく公転するように前記旋回スクロールの動きを規制するオルダムリングと、
    　前記偏心ブッシュとともに旋回運動する第１バランスウェイトと、
    　前記偏心ブッシュとともに旋回運動する偏心カムと、
    　前記主軸の回転駆動により、前記偏心カムを介して直線往復運動する第２バランスウェイトと、
    を備えることを特徴とするスクロール型圧縮機。
  2. 　前記第１バランスウェイトが、前記偏心カムとして機能し、
    　前記第２バランスウェイトが、前記オルダムリングの内側に配置され、
    　前記オルダムリングの往復直線運動の方向と前記第２バランスウェイトの往復直線運動の方向が直交する、
    請求項１に記載のスクロール型圧縮機。
  3. 　前記偏心カムは、前記第１バランスウェイトとは異なる回転角の位置に設けられ、
    　前記第２バランスウェイトが、前記オルダムリングの内側に配置される、
    請求項１に記載のスクロール型圧縮機。
PCT/JP2013/005194 2012-12-14 2013-09-03 スクロール型圧縮機 Ceased WO2014091641A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13862467.1A EP2921706B1 (en) 2012-12-14 2013-09-03 Scroll compressor

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012272959A JP6066708B2 (ja) 2012-12-14 2012-12-14 スクロール型圧縮機
JP2012-272959 2012-12-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014091641A1 true WO2014091641A1 (ja) 2014-06-19

Family

ID=50933956

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/005194 Ceased WO2014091641A1 (ja) 2012-12-14 2013-09-03 スクロール型圧縮機

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP2921706B1 (ja)
JP (1) JP6066708B2 (ja)
WO (1) WO2014091641A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3133287A1 (en) * 2015-08-21 2017-02-22 Honeywell International Inc. Low vibration scroll compressor for aircraft application
CN106574612A (zh) * 2014-07-31 2017-04-19 日立汽车系统株式会社 往复式压缩机

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017199435A1 (ja) * 2016-05-20 2017-11-23 三菱電機株式会社 スクロール圧縮機

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03164588A (ja) * 1989-11-06 1991-07-16 Carrier Corp スクロールコンプレッサ
JPH03222801A (ja) * 1989-12-25 1991-10-01 Mitsubishi Electric Corp スクロール流体機械
JPH04128583A (ja) * 1990-06-27 1992-04-30 Hitachi Ltd スクロール圧縮機
JPH08159050A (ja) 1994-12-02 1996-06-18 Daikin Ind Ltd スクロール型流体装置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61261689A (ja) * 1985-05-15 1986-11-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロ−ル圧縮機
JPH08261165A (ja) * 1995-03-23 1996-10-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール圧縮機
JPH10122164A (ja) * 1996-10-18 1998-05-12 Mitsubishi Heavy Ind Ltd オルダムリング機構及びそれを用いたスクロール型流体機械

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03164588A (ja) * 1989-11-06 1991-07-16 Carrier Corp スクロールコンプレッサ
JPH03222801A (ja) * 1989-12-25 1991-10-01 Mitsubishi Electric Corp スクロール流体機械
JPH04128583A (ja) * 1990-06-27 1992-04-30 Hitachi Ltd スクロール圧縮機
JPH08159050A (ja) 1994-12-02 1996-06-18 Daikin Ind Ltd スクロール型流体装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106574612A (zh) * 2014-07-31 2017-04-19 日立汽车系统株式会社 往复式压缩机
CN106574612B (zh) * 2014-07-31 2018-11-09 日立汽车系统株式会社 往复式压缩机
EP3133287A1 (en) * 2015-08-21 2017-02-22 Honeywell International Inc. Low vibration scroll compressor for aircraft application
US9790942B2 (en) 2015-08-21 2017-10-17 Honeywell International Inc. Low vibration scroll compressor for aircraft application

Also Published As

Publication number Publication date
EP2921706B1 (en) 2019-03-20
JP6066708B2 (ja) 2017-01-25
EP2921706A4 (en) 2016-03-16
JP2014118847A (ja) 2014-06-30
EP2921706A1 (en) 2015-09-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2613053B1 (en) Rotary compressor with dual eccentric portion
JP6719676B2 (ja) スクロール圧縮機
US8366424B2 (en) Rotary fluid machine with reverse moment generating mechanism
WO2017065032A1 (ja) 圧縮機
JP6066708B2 (ja) スクロール型圧縮機
JP6033467B2 (ja) スクロール圧縮機
JP2004270654A (ja) 回転型圧縮機
JP6366833B2 (ja) スクロール圧縮機
JP6607970B2 (ja) スクロール圧縮機
CN110168225B (zh) 压缩机
CN104806526B (zh) 旋转式压缩机
CN109312737B (zh) 涡旋式压缩机
WO2015177851A1 (ja) スクロール圧縮機
WO2015049745A1 (ja) スクロール圧縮機
CN204532830U (zh) 旋转式压缩机
JP3211593B2 (ja) スクロール型流体装置
WO2019021432A1 (ja) スクロール圧縮機
JP5921408B2 (ja) 吐出弁装置およびそれを備えたスクロール圧縮機
JP5836845B2 (ja) スクロール圧縮機
JP7408011B2 (ja) 二段スクロール圧縮機
JP5773922B2 (ja) スクロール圧縮機
JP4100238B2 (ja) 流体機械
JPS59103980A (ja) スクロ−ル流体機械
JP2004270495A (ja) スクロール圧縮機
WO2022097299A1 (ja) スクロール圧縮機

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13862467

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013862467

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE