WO2014068860A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2014068860A1
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negative
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object side
imaging
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山田　宏
長　倫生
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富士フイルム株式会社
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    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging device, and more particularly to an imaging lens used in an electronic camera such as a digital camera and a surveillance camera, and an imaging device including the imaging lens.
  • An imaging lens used in an imaging device such as a video camera or an electronic still camera using an imaging element such as a CCD (Charge-Coupled Device) or CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) as a recording medium is described in, for example, Patent Documents 1-3. Have been proposed.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 has insufficient correction of spherical aberration and astigmatism.
  • the imaging lens described in Patent Document 2 is FNo. Is as dark as 4.1.
  • the imaging lens described in Patent Document 3 has insufficient correction of lateral chromatic aberration.
  • An object of the present invention is to provide an imaging lens in which the aberration is small and various aberrations are well corrected, and an imaging device including the lens.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a diaphragm, and a second lens group having a positive refractive power.
  • the first lens group has a negative refractive power in order from the object side.
  • the eleventh lens group includes a twelfth lens group having a positive refractive power, the twelfth lens group includes a cemented lens composed of a negative lens and a positive lens, and the eleventh lens group includes at least four negative lenses, Of the negative lenses constituting the eleventh lens group, at least two negative lenses satisfy the following conditional expression.
  • ⁇ d1n is the Abbe number of the d-line of the corresponding lens.
  • the second lens group has two sets of cemented lenses including a negative lens and a positive lens adjacent to each other in order from the image side, and each cemented lens satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ d2c is the difference between the Abbe number of the d-line of the positive lens and the negative lens constituting the cemented lens (the Abbe number of the positive lens ⁇ the Abbe number of the negative lens).
  • the second lens group has at least two sets of cemented lenses including a negative lens and a positive lens, and each cemented lens satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ N2C is the difference in refractive index between the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens and the refractive index of the d-line (refractive index of negative lens ⁇ refractive index of positive lens)
  • the twelfth lens group preferably satisfies the following conditional expression.
  • T12 is the thickness on the optical axis of the twelfth lens group
  • f is the focal length of the entire system.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • f2 the focal length of the second lens group
  • the most object side lens of the eleventh lens group has two aspheric surfaces.
  • the eleventh lens group includes three negative lenses having a surface with a smaller radius of curvature than the object side facing the image side in order from the object side, and a negative lens and a positive lens sequentially joined from the object side.
  • the lens may be a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
  • the eleventh lens group includes three negative lenses having a surface with a smaller radius of curvature than the object side facing the image side in order from the object side, and a negative lens and a positive lens sequentially joined from the object side.
  • the lens closest to the object side of the second lens group may be an aspherical surface.
  • the second lens group has two sets of cemented lenses including a negative lens and a positive lens adjacent to each other in order from the image side, and each cemented lens satisfies the following conditional expression.
  • the second lens group has at least two sets of cemented lenses including a negative lens and a positive lens, and each cemented lens satisfies the following conditional expression.
  • the twelfth lens group preferably satisfies the following conditional expression.
  • An image pickup apparatus of the present invention includes the above-described image pickup lens of the present invention.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a diaphragm, and a second lens group having a positive refractive power.
  • the first lens group has a negative refractive power in order from the object side.
  • the eleventh lens group includes a twelfth lens group having a positive refractive power, the twelfth lens group includes a cemented lens composed of a negative lens and a positive lens, and the eleventh lens group includes at least four negative lenses, Since at least two negative lenses among the negative lenses constituting the eleventh lens group satisfy the following conditional expression, FNo. Is small, and it is possible to obtain an imaging lens in which various aberrations are favorably corrected.
  • the imaging apparatus of the present invention includes the imaging lens of the present invention, a bright and high-quality image can be obtained.
  • Aberration diagrams (AD) of the imaging lens of Example 1 of the present invention Aberration diagrams (AD) of the imaging lens of Example 2 of the present invention
  • Aberration diagrams (AD) of the imaging lens of Example 5 of the present invention 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an imaging lens (common to Example 1) according to an embodiment of the present invention.
  • the configuration example shown in FIG. 1 is the same as the configuration of the imaging lens of Example 1 described later.
  • the left side is the object side
  • the right side is the image side.
  • This imaging lens includes, in order from the object side along the optical axis Z, a first lens group G1, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the aperture stop St shown in FIG. 1 does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • FIG. 1 shows an example in which parallel plane plate-like optical members PP1, PP2, PP3 assuming these are arranged between the second lens group G2 and the image plane Sim.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, an eleventh lens group G11 having a negative refractive power and a twelfth lens group G12 having a positive refractive power.
  • the eleventh lens group G11 includes at least four negative lenses, and at least two of the negative lenses constituting the eleventh lens group G11 are configured to satisfy the following conditional expression (1). ing. Where ⁇ d1n is the Abbe number of the d-line of the corresponding lens.
  • the twelfth lens group G12 includes a cemented lens including a negative lens L17 and a positive lens L18.
  • the eleventh lens group G11 As described above, by setting the eleventh lens group G11 to be negative, the twelfth lens group G12 to be positive, and the second lens group G2 to be positive retrofocusing, it becomes easy to widen the angle.
  • Arranging the twelfth lens group G12 having a positive refractive power in front of the aperture stop St is advantageous in correcting lateral chromatic aberration that is likely to occur in retrofocus. Further, by dispersing the positive refractive power in the twelfth lens group G12 and the second lens group G2, FNo. It is advantageous to reduce the size.
  • the eleventh lens group G11 dispersing the negative refractive power of the eleventh lens group G11 to four or more negative lenses, it is advantageous to suppress the occurrence of distortion and astigmatism while maintaining a wide angle.
  • conditional expression (1) is advantageous in suppressing the occurrence of lateral chromatic aberration in the eleventh lens group G11 to the outermost angle.
  • the second lens group G2 has two sets of cemented lenses of a negative lens and a positive lens adjacent to each other in order from the image side, and each cemented lens satisfies the following conditional expression (2). It is preferable.
  • ⁇ d2c is the difference between the Abbe number of the d-line of the positive lens and the negative lens constituting the cemented lens (the Abbe number of the positive lens ⁇ the Abbe number of the negative lens).
  • the second lens group G2 preferably includes at least two sets of cemented lenses including a negative lens and a positive lens, and each cemented lens preferably satisfies the following conditional expression (3).
  • ⁇ N2C is a difference in refractive index between the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens and the refractive index of the d-line (refractive index of the negative lens ⁇ refractive index of the positive lens).
  • the twelfth lens group G12 preferably satisfies the following conditional expression (4).
  • T12 is the thickness on the optical axis of the twelfth lens group G12
  • f is the focal length of the entire system.
  • conditional expression (4) 1.5 ⁇ T12 / f ⁇ 5 (4) Below the lower limit of conditional expression (4), it is disadvantageous for correcting distortion and astigmatism. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the eleventh lens group G11 will increase in diameter.
  • f1 the focal length of the first lens group G1
  • f2 the focal length of the second lens group G2.
  • conditional expression (5) If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, it is disadvantageous for correcting spherical aberration, and a small FNo. Is difficult to realize. On the contrary, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, it will be disadvantageous for securing the necessary back focus.
  • both surfaces of the lens L11 closest to the object side of the eleventh lens group G11 are aspheric. Accordingly, it is possible to suppress the occurrence of various aberrations including distortion while giving a strong negative refractive power to the eleventh lens group G11.
  • the eleventh lens group G11 includes, in order from the object side, three negative lenses L11 to L13 having a surface having a smaller radius of curvature than the object side toward the image side, and a negative lens L14 in order from the object side. And a positive lens L15, and a negative meniscus lens L16 having a concave surface facing the object side. (Aspects of Examples 1 to 4 described later: FIGS. 1 to 4) In this way, with respect to the three negative lenses L11 to L13 on the object side, the surface having the smaller absolute value of the radius of curvature than the object side is directed to the image side, which is advantageous for correcting distortion aberration and astigmatism. is there.
  • the eleventh lens group G11 includes, in order from the object side, three negative lenses L11 to L13 having a surface having a smaller radius of curvature than the object side toward the image side, and a negative lens L14 in order from the object side.
  • the lens L21 closest to the object side of the second lens group G2 may be an aspherical surface. (Mode of Example 5 described later: FIG. 5)
  • the surface having the smaller absolute value of the radius of curvature than the object side is directed to the image side, which is advantageous for correcting distortion aberration and astigmatism. is there.
  • the material disposed closest to the object side specifically, glass is preferably used, or transparent ceramics may be used.
  • a protective multilayer coating is preferably applied.
  • an antireflection coat for reducing ghost light during use may be applied.
  • the optical members PP1, PP2, and PP3 are arranged between the lens system and the image plane Sim.
  • the low-pass filter, various filters that cut off a specific wavelength range, and the like may be arranged between each lens instead of placing the lens system between the lens system and the image plane Sim, or the lens surface of any lens has the same effect as the various filters. You may give the coat which has.
  • FIG. 1 A cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 1 is shown in FIG.
  • FIG. 1 and FIGS. 2 to 5 corresponding to Examples 2 to 5 described later, the optical members PP1, PP2, and PP3 are also shown, with the left side being the object side and the right side being the image side.
  • the aperture stop St does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • the imaging lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes an eleventh lens group G11 having a negative refractive power and an twelfth lens group G12 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the eleventh lens group G11 is in order from the object side.
  • the twelfth lens group G12 is a negative meniscus having a concave surface facing the image side in order from the object side. It consists of a cemented lens made up of a lens L17 and a biconvex lens L18
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens L21, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side from the object side and a biconvex lens L23, and sequentially from the object side to the biconvex lens L24 and the object side. It consists of a cemented lens with a negative meniscus lens L25 having a concave surface.
  • the lens L13 and the lens L16 are made of a material that satisfies the conditional expression (1).
  • the lens L11 has both aspheric surfaces. Thereby, while giving strong negative refractive power to the 11th lens group G11, generation of various aberrations including distortion is suppressed. If the asphericity is increased, further distortion can be corrected. However, the degree of correction is suppressed due to the circumstances peculiar to surveillance cameras that a wide effective angle of view is desired. When the present invention is applied to a digital camera, it is possible to further correct distortion.
  • the surface having the smaller absolute value of the radius of curvature than the object side is directed to the image side, which is advantageous for correcting distortion and astigmatism.
  • a cemented lens composed of a negative lens L14 and a positive lens L15 in order from the object side, higher-order chromatic aberration can be controlled.
  • a negative meniscus lens L16 having a concave surface facing the object side it becomes easy to correct spherical aberration.
  • the cemented lens of the twelfth lens group G12 has a negative refracting power, and has the effect of correcting spherical aberration and canceling Petzval sum that tends to be overcorrected with a retrofocus type.
  • All the cemented lenses in the second lens group G2 have negative refractive power, and have the effect of correcting spherical aberration and canceling Petzval sum that tends to be overcorrected with a retrofocus type.
  • the positive lens has a larger Abbe number and has a correction action for axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • Table 1 shows basic lens data of the imaging lens of Example 1
  • Table 2 shows data related to specifications.
  • the meaning of the symbols in the table will be described by taking the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 4.
  • Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • Di column indicates the surface spacing on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the column of ⁇ dj the Abbe number for the d-line (wavelength 587.6 nm) of the j-th optical element is also shown.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP. In the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St, the phrase (aperture) is written together with the surface number.
  • the data on the specifications in Table 2 include focal length f ′, back focus BF ′, F value FNo. And the value of the total angle of view 2 ⁇ .
  • degrees are used as the unit of angle, and mm is used as the unit of length, but the optical system can be used even with proportional enlargement or reduction. Any suitable unit can also be used.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface.
  • the data relating to the aspheric coefficients in Table 3 shows the surface numbers Si of the aspheric surfaces and the aspheric coefficients related to these aspheric surfaces.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m (A)
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis)
  • C Reciprocal KA of paraxial radius of curvature
  • FIGS. 6A to 6D show aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. FIGS. 6A to 6D show spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration, respectively.
  • Each aberration diagram representing spherical aberration, astigmatism, and distortion shows aberrations with the d-line (wavelength 587.6 nm) as the reference wavelength.
  • aberrations for the d-line (wavelength 587.6 nm), the C-line (wavelength 656.3 nm), the F-line (wavelength 486.1 nm), and the g-line (wavelength 435.8 nm) are shown as a solid line, a long broken line, Shown with short dashed lines and dotted lines.
  • the sagittal and tangential aberrations are indicated by a solid line and a broken line, respectively.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of the second embodiment.
  • the imaging lens of Example 2 has substantially the same configuration as that of Example 1 and has the same effect, but is different in that materials satisfying conditional expression (1) are used for the lens L12 and the lens L13. Although the position using the low dispersion material is different, the same purpose is achieved by using the low dispersion material for the two negative lenses.
  • Table 4 shows basic lens data of the imaging lens of Example 2
  • Table 5 shows data on specifications
  • Table 6 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 7A to FIG. 7D show aberration diagrams. Show.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 3.
  • the imaging lens of Example 3 has substantially the same configuration as that of Example 2 and has the same effect.
  • the lens L11 and the lens L14 are biconcave lenses in which surfaces having a small radius of curvature are directed to the object side. The point is different.
  • the lens L11 is a biconcave lens, since the absolute value of the radius of curvature of the object side surface is large, there is no significant difference from the case of the meniscus.
  • the lens L14 is a biconcave lens having a surface with a small radius of curvature facing the object side, it is easy to suppress the occurrence of higher-order spherical aberration while having a certain degree of refractive power.
  • the absolute value of the curvature radius of the joint surface with the lens L15 is large, the effect seen in Example 1 and Example 2 is small.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 4. As shown in FIG. 4
  • the imaging lens of Example 4 has the same configuration as that of Example 2 for the first lens group G1, and the effect is the same, but the lens L21 of Example 2 is located closest to the object side of the second lens group G2. Instead, a negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side from the object side and a cemented lens formed by a biconvex lens L22 are different. This is advantageous for correcting axial chromatic aberration.
  • the effects of the subsequent cemented lens by the lens L23 and the lens L24 and the cemented lens by the lens L25 and the lens L26 are the same as those of the other embodiments.
  • Table 10 shows basic lens data of the imaging lens of Example 4
  • Table 11 shows data on specifications
  • Table 12 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 9A to FIG. 9D show aberration diagrams. Show.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 5.
  • the imaging lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, an eleventh lens group G11 having a negative refractive power and a twelfth lens group G12 having a positive refractive power.
  • the eleventh lens group G11 is sequentially arranged from the object side.
  • the twelfth lens group G12 includes a cemented lens composed of a negative meniscus lens L14 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L15.
  • the twelfth lens group G12 is a cemented lens composed of a negative meniscus lens L16 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L17 in order from the object side. Consists of.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens L21, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side from the object side and a biconvex lens L23, and sequentially from the object side to the biconvex lens L24 and the object side. It consists of a cemented lens with a negative meniscus lens L25 having a concave surface.
  • the lens L13 and the lens L14 are made of a material that satisfies the conditional expression (1).
  • the lens L11 has both aspheric surfaces.
  • the eleventh lens group G11 the occurrence of various aberrations including distortion is suppressed, and the present invention can be applied to a digital camera.
  • the surface having the smaller absolute value of the radius of curvature than the object side is directed to the image side, which is advantageous for correcting distortion and astigmatism.
  • a cemented lens composed of the negative lens L14 and the positive lens L15 in order from the object side, it is possible to control higher order aberrations.
  • the cemented lens of the twelfth lens group G12 has a negative refracting power, and has the effect of correcting spherical aberration and canceling Petzval sum that tends to be overcorrected with a retrofocus type.
  • the lens L21 of the second lens group G2 has two aspheric surfaces. Accordingly, there is a spherical aberration correction effect, and the lens L16 of Example 1 is successfully omitted.
  • All the cemented lenses in the second lens group G2 have negative refractive power, and have the effect of correcting spherical aberration and canceling Petzval sum that tends to be overcorrected with a retrofocus type.
  • the positive lens has a larger Abbe number and has a correction action for axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • Table 13 shows basic lens data of the imaging lens of Example 5
  • Table 14 shows data on specifications
  • Table 15 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 10A to FIG. 10D show aberration diagrams. Show.
  • Table 16 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) of the imaging lenses of Examples 1 to 5.
  • the d-line is used as a reference wavelength, and the values shown in Table 16 below are at this reference wavelength.
  • FIG. 11 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus using the imaging lens of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 schematically shows each lens group.
  • the imaging apparatus include a video camera and an electronic still camera that use a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS as a recording medium.
  • An imaging apparatus 10 shown in FIG. 11 includes an imaging lens 1, a filter 6 having a function such as a low-pass filter disposed on the image side of the imaging lens 1, an imaging element 7 disposed on the image side of the filter 6, and a signal. And a processing circuit 8.
  • the imaging device 7 converts an optical image formed by the imaging lens 1 into an electrical signal.
  • a CCD ChargeCCDCoupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • the image sensor 7 is arranged so that its imaging surface coincides with the image plane of the imaging lens 1.
  • An image picked up by the image pickup lens 1 is formed on the image pickup surface of the image pickup device 7, and an output signal from the image pickup device 7 relating to the image is arithmetically processed by the signal processing circuit 8, and the image is displayed on the display device 9.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface spacing, the refractive index, the Abbe number, etc. of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, but can take other values.

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Abstract

　明るく諸収差が良好に補正された撮像レンズを提供する。　物体側から順に、第１レンズ群（Ｇ１）、絞り（Ｓｔ）、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）からなり、第１レンズ群（Ｇ１）は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群（Ｇ１１）、正の屈折力を有する第１２レンズ群（Ｇ１２）からなり、第１２レンズ群（Ｇ１２）は、負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、第１１レンズ群（Ｇ１１）は、４枚の負レンズを少なくとも有するとともに、第１１レンズ群（Ｇ１１）を構成する負レンズのうちの少なくとも２枚の負レンズが下記条件式を満足するものとする。　７０＜νｄ１ｎ …（１） ただし、νｄ１ｎ：該当レンズのｄ線のアッベ数とする。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、デジタルカメラ、監視用カメラ等の電子カメラに用いられる撮像レンズおよび該撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。
　ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子を記録媒体とするビデオカメラや電子スチルカメラ等の撮像装置に用いられる撮像レンズとしては、例えば特許文献１－３に記載されたものが提案されている。
特開２００８－１４５５８６号公報 特開２０１１－１０２８６３号公報 特開２００５－３１６３９８号公報
　デジタルカメラ、監視用カメラは近年高画素化が進み、超広角レンズにおいても更なる高解像力が求められている。また、監視用カメラにおいては、夜間監視の目的から、ＦＮｏ．の小さい、いわゆる明るいレンズが求められている。
　しかしながら、特許文献１に記載の撮像レンズは、球面収差、非点収差の補正が不十分である。また、特許文献２に記載の撮像レンズは、ＦＮｏ．が４．１と暗い。また、特許文献３に記載の撮像レンズは、倍率色収差の補正が不十分である。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、ＦＮｏ．が小さく、諸収差が良好に補正された撮像レンズおよび該レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群、絞り、正の屈折力を有する第２レンズ群からなり、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群、正の屈折力を有する第１２レンズ群からなり、第１２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、第１１レンズ群は、４枚の負レンズを少なくとも有するとともに、第１１レンズ群を構成する負レンズのうちの少なくとも２枚の負レンズが下記条件式を満足することを特徴とする。ただし、νｄ１ｎ：該当レンズのｄ線のアッベ数とする。
　　７０＜νｄ１ｎ　…（１）
　本発明の撮像レンズにおいて、第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを最も像側から順に隣接して２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足することが好ましい。ただし、Δνｄ２ｃ：接合レンズを構成する正レンズと負レンズのｄ線のアッベ数の差（正レンズのアッベ数－負レンズのアッベ数）とする。
　　３５＜Δνｄ２ｃ　…（２）
　また、第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを少なくとも２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足することが好ましい。ただし、ΔＮ２Ｃ：接合レンズを構成する負レンズと正レンズのｄ線の屈折率の差（負レンズの屈折率－正レンズの屈折率）とする。
　　０．３５＜ΔＮ２Ｃ　…（３）
　また、第１２レンズ群は、下記条件式を満足することが好ましい。ただし、Ｔ１２：第１２レンズ群の光軸上の厚み、ｆ：全系の焦点距離とする。
　　１．５＜Ｔ１２／ｆ＜５　…（４）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。ただし、ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、ｆ２：第２レンズ群の焦点距離とする。
　　－２＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５）
　また、第１１レンズ群の最も物体側のレンズは、両面が非球面であることが好ましい。
　また、第１１レンズ群は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズ、物体側から順に負レンズと正レンズによる接合レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなるものとしてもよい。
　また、第１１レンズ群は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズ、物体側から順に負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、第２レンズ群の最も物体側のレンズは、少なくとも１面が非球面であるものとしてもよい。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　８０＜νｄ１ｎ　…（１－１）
　また、第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを最も像側から順に隣接して２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足することが好ましい。
　　４０＜Δνｄ２ｃ　…（２－１）
　また、第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを少なくとも２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足することが好ましい。
　　０．３８＜ΔＮ２Ｃ　…（３－１）
　また、第１２レンズ群は、下記条件式を満足することが好ましい。
　　２＜Ｔ１２／ｆ＜４．５　…（４－１）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　－１．５＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５－１）
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の撮像レンズを備えたことを特徴とするものである。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群、絞り、正の屈折力を有する第２レンズ群からなり、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群、正の屈折力を有する第１２レンズ群からなり、第１２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、第１１レンズ群は、４枚の負レンズを少なくとも有するとともに、第１１レンズ群を構成する負レンズのうちの少なくとも２枚の負レンズが下記条件式を満足するものとしたので、ＦＮｏ．が小さく、諸収差が良好に補正された撮像レンズとすることが可能となる。
　　７０＜νｄ１ｎ　…（１）
　また、本発明の撮像装置は、本発明の撮像レンズを備えているため、明るく高画質の映像を得ることができる。
本発明の一実施形態にかかる撮像レンズ（実施例１と共通）のレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｄ） 本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｄ） 本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｄ） 本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｄ） 本発明の実施例５の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｄ） 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態にかかる撮像レンズ（実施例１と共通）のレンズ構成を示す断面図である。図１に示す構成例は、後述の実施例１の撮像レンズの構成と共通である。図１においては、左側が物体側、右側が像側である。
　この撮像レンズは、光軸Ｚに沿って、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳｔ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２からなる。なお、図１に示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　この撮像レンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置することが好ましいため、図１では、これらを想定した平行平面板状の光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３を第２レンズ群Ｇ２と像面Ｓｉｍとの間に配置した例を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群Ｇ１１、正の屈折力を有する第１２レンズ群Ｇ１２からなる。
　第１１レンズ群Ｇ１１は、４枚の負レンズを少なくとも有するとともに、第１１レンズ群Ｇ１１を構成する負レンズのうちの少なくとも２枚の負レンズが下記条件式（１）を満足するように構成されている。ただし、νｄ１ｎ：該当レンズのｄ線のアッベ数とする。
　　７０＜νｄ１ｎ　…（１）
　また、第１２レンズ群Ｇ１２は、負レンズＬ１７と正レンズＬ１８による接合レンズからなる。
　このように、第１１レンズ群Ｇ１１が負、第１２レンズ群Ｇ１２が正、第２レンズ群Ｇ２が正のレトロフォーカス構成とすることにより、広角化が容易となる。開口絞りＳｔの前方に正の屈折力の第１２レンズ群Ｇ１２を配することにより、レトロフォーカスで発生しやすい倍率色収差の補正に有利となる。また正の屈折力を第１２レンズ群Ｇ１２と第２レンズ群Ｇ２に分散することにより、ＦＮｏ．を小さくするのに有利である。
　また、第１１レンズ群Ｇ１１の負の屈折力を４枚以上の負レンズに分散することで、広角化を維持しつつ、歪曲収差、非点収差の発生を抑えるのに有利である。
　さらに条件式（１）を満足することにより、第１１レンズ群Ｇ１１での倍率色収差の発生を最外角まで小さく抑えるのに有利である。
　なお、下記条件式（１－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　８０＜νｄ１ｎ　…（１－１）
　本発明の撮像レンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、負レンズと正レンズによる接合レンズを最も像側から順に隣接して２組有し、各々の接合レンズが下記条件式（２）を満足することが好ましい。ただし、Δνｄ２ｃ：接合レンズを構成する正レンズと負レンズのｄ線のアッベ数の差（正レンズのアッベ数－負レンズのアッベ数）とする。
　　３５＜Δνｄ２ｃ　…（２）
　条件式（２）を満足する接合レンズを開口絞りＳｔの後方に配置することにより、第１１レンズ群Ｇ１１で発生した倍率色収差を打ち消すことができる。また、接合レンズを最も像側から順に隣接して２組配置することにより、低画角の倍率の色収差を抑えながら、最外角の反転後の収差を少なくすることが出来る。
　なお、下記条件式（２－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　４０＜Δνｄ２ｃ　…（２－１）
　また、第２レンズ群Ｇ２は、負レンズと正レンズによる接合レンズを少なくとも２組有し、各々の接合レンズが下記条件式（３）を満足することが好ましい。ただし、ΔＮ２Ｃ：接合レンズを構成する負レンズと正レンズのｄ線の屈折率の差（負レンズの屈折率－正レンズの屈折率）とする。
　　０．３５＜ΔＮ２Ｃ　…（３）
　条件式（３）を満足する接合レンズを配置することにより、第１１レンズ群Ｇ１１内に低分散材料を多用することで発生しやすい補正過剰のペッツバール和を打ち消すことができ、非点収差を押さえつつ像面湾曲を補正するのに有利である。また、球面収差の補正にも有利である。また、接合レンズを少なくとも２組とすることにより、最外角まで非点収差を抑えることができ、高次の球面収差の発生を防ぎ、小さいＦＮｏ．を実現しやすくなる。
　なお、下記条件式（３－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．３８＜ΔＮ２Ｃ　…（３－１）
　また、第１２レンズ群Ｇ１２は、下記条件式（４）を満足することが好ましい。ただし、Ｔ１２：第１２レンズ群Ｇ１２の光軸上の厚み、ｆ：全系の焦点距離とする。
　　１．５＜Ｔ１２／ｆ＜５　…（４）
　条件式（４）の下限を下回ると、歪曲収差、非点収差の補正に不利である。逆に条件式（４）の上限を上回ると、第１１レンズ群Ｇ１１が大径化してしまう。
　なお、下記条件式（４－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　２＜Ｔ１２／ｆ＜４．５　…（４－１）
　また、下記条件式（５）を満足することが好ましい。ただし、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離とする。
　　－２＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５）
　条件式（５）の下限を下回ると、球面収差の補正に不利であり、小さいＦＮｏ．の実現が難しくなる。逆に条件式（５）の上限を上回ると、必要なバックフォーカスの確保に不利となる。
　なお、下記条件式（５－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－１．５＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５－１）
　また、第１１レンズ群Ｇ１１の最も物体側のレンズＬ１１は、両面が非球面であることが好ましい。これにより、第１１レンズ群Ｇ１１に強い負の屈折力を与えながらも、歪曲収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることができる。
　また、第１１レンズ群Ｇ１１は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズＬ１１～Ｌ１３、物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６からなるものとしてもよい。（後述の実施例１～４の態様：図１～４）
　このように、物体側の３枚の負レンズＬ１１～Ｌ１３について、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けることにより、歪曲収差、非点収差の補正に有利である。続いて物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズを配することにより、高次の色収差のコントロールが可能となる。続いて物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６を配することにより、球面収差の補正が容易となる。
　また、第１１レンズ群Ｇ１１は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズＬ１１～Ｌ１３、物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズＬ２１は、少なくとも１面が非球面であるものとしてもよい。（後述の実施例５の態様：図５）
　このように、物体側の３枚の負レンズＬ１１～Ｌ１３について、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けることにより、歪曲収差、非点収差の補正に有利である。続いて物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズを配することにより、諸収差のコントロールが容易となる。さらに第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズＬ２１は少なくとも１面が非球面とすることにより、第１１レンズ群Ｇ１１の構成を複雑化することなく球面収差の補正が容易となる。
　本撮像レンズにおいて、最も物体側に配置される材料としては、具体的にはガラスを用いることが好ましく、あるいは透明なセラミックスを用いてもよい。
　また、本撮像レンズが厳しい環境において使用される場合には、保護用の多層膜コートが施されることが好ましい。さらに、保護用コート以外にも、使用時のゴースト光低減等のための反射防止コートを施すようにしてもよい。
　また、図１に示す例では、レンズ系と像面Ｓｉｍとの間に光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３を配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等をレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。
　まず、実施例１の撮像レンズについて説明する。実施例１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図１に示す。なお、図１および後述の実施例２～５に対応した図２～５においては、光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３も合わせて示しており、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　実施例１の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳｔ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２からなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に負の、屈折力を有する第１１レンズ群Ｇ１１、正の屈折力を有する第１２レンズ群Ｇ１２からなり、第１１レンズ群Ｇ１１は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた両凹レンズＬ１３、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５による接合レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６からなり、第１２レンズ群Ｇ１２は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と両凸レンズＬ１８による接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸レンズＬ２３による接合レンズ、物体側から順に両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５による接合レンズからなる。
　レンズＬ１３およびレンズＬ１６は、条件式（１）を満足する材料を用いている。
　また、レンズＬ１１は両面が非球面で構成されている。これにより、第１１レンズ群Ｇ１１に強い負の屈折力を与えながらも、歪曲収差をはじめとする諸収差の発生を抑えている。非球面度を強くすれば更なる歪曲収差の補正も可能であるが、実効画角を広く取りたいという監視カメラ特有の事情により、補正の程度を抑えている。本発明をデジタルカメラに適用する場合は更に歪曲収差を補正することも可能である。
　レンズＬ１１からＬ１３の物体側の３枚の負レンズについて、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けることにより、歪曲収差、非点収差の補正に有利である。続いて物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズを配することにより、高次の色収差のコントロールが可能となる。続いて物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６を配することにより、球面収差の補正が容易となる。
　第１２レンズ群Ｇ１２の接合レンズは接合面が負の屈折力を有しており、球面収差の補正、レトロフォーカス型で補正過剰になりがちなペッツバール和を打ち消す効果がある。
　第２レンズ群Ｇ２の接合レンズはいずれも接合面が負の屈折力を有しており、球面収差の補正、レトロフォーカス型で補正過剰になりがちなペッツバール和を打ち消す効果がある。いずれも正レンズの方がアッベ数が大きく、軸上色収差、倍率色収差の補正作用を有する。
　実施例１の撮像レンズの基本レンズデータを表１に、諸元に関するデータを表２に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例にとり説明するが、実施例２～４についても基本的に同様である。
　表１のレンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示す。また、Ｎｄｊの欄には最も物体側の光学要素を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄には同じくｊ番目の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を示す。
　なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。基本レンズデータには、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰも含めて示している。開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号とともに（絞り）という語句を記載している。
　表２の諸元に関するデータに、焦点距離ｆ´、バックフォーカスＢＦ´、Ｆ値ＦＮｏ．および全画角２ωの値を示す。
　基本レンズデータおよび諸元に関するデータに関するデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。
　表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３の非球面係数に関するデータには、非球面の面番号Ｓｉと、これら非球面に関する非球面係数を示す。非球面係数は、以下の式（Ａ）で表される非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝３、４、５、…２０）の値である。
　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ・ｈｍ　…（Ａ）
　ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…２０）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１の撮像レンズの各収差図を図６（Ａ）～（Ｄ）に示す。図６（Ａ）～（Ｄ）はそれぞれ球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。
　球面収差、非点収差、歪曲収差を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図にはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、Ｃ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ）についての収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、点線で示す。非点収差図にはサジタル方向、タンジェンシャル方向の収差をそれぞれ実線と破線で示す。倍率色収差図にはＣ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)についての収差をそれぞれ長破線、短破線で示す。なお、球面収差図のＦｎｏ．はＦ値、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　次に、実施例２の撮像レンズについて説明する。実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図２に示す。
　実施例２の撮像レンズは、実施例１とほぼ同等の構成であり、効果も同様であるが、レンズＬ１２とレンズＬ１３に条件式（１）を満足する材料を用いた点が異なっている。低分散材料を用いた位置は異なるが、２枚の負レンズに低分散材料を用いることで、同様の目的を達成している。
　また、実施例２の撮像レンズの基本レンズデータを表４に、諸元に関するデータを表５に、非球面係数に関するデータを表６に、各収差図を図７（Ａ）～（Ｄ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　次に、実施例３の撮像レンズについて説明する。実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図３に示す。
　実施例３の撮像レンズは、実施例２とほぼ同等の構成であり、効果も同様であるが、レンズＬ１１およびレンズＬ１４が物体側に絶対値の小さい曲率半径の面を向けた両凹レンズである点が異なっている。レンズＬ１１は両凹レンズであるが、物体側の面の曲率半径の絶対値が大きいため、メニスカスの場合と大きな効果の差は無い。また、レンズＬ１４が物体側に絶対値の小さい曲率半径の面を向けた両凹レンズとすることで、ある程度の屈折力を持ちながら、高次の球面収差の発生を抑えやすい。なお、レンズＬ１５との接合面の曲率半径の絶対値が大きいため、実施例１および実施例２に見られる効果は小さい。
　また、実施例３の撮像レンズの基本レンズデータを表７に、諸元に関するデータを表８に、非球面係数に関するデータを表９に、各収差図を図８（Ａ）～（Ｄ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　次に、実施例４の撮像レンズについて説明する。実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図４に示す。
　実施例４の撮像レンズは、第１レンズ群Ｇ１については実施例２と同様の構成であり、効果も同様であるが、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に、実施例２のレンズＬ２１の代わりに、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸レンズＬ２２による接合レンズを配した点が異なっている。これにより、軸上色収差の補正に有利となる。続くレンズＬ２３とレンズＬ２４による接合レンズ、レンズＬ２５とレンズＬ２６による接合レンズの効果は他の実施例と同様である。
　また、実施例４の撮像レンズの基本レンズデータを表１０に、諸元に関するデータを表１１に、非球面係数に関するデータを表１２に、各収差図を図９（Ａ）～（Ｄ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　次に、実施例５の撮像レンズについて説明する。実施例５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図５に示す。
　実施例５の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳｔ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２からなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群Ｇ１１、正の屈折力を有する第１２レンズ群Ｇ１２からなり、第１１レンズ群Ｇ１１は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい面を向けた両凹レンズＬ１３、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５による接合レンズからなり、第１２レンズ群Ｇ１２は、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と両凸レンズＬ１７による接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１、物体側から順に像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸レンズＬ２３による接合レンズ、物体側から順に両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５による接合レンズからなる。
　レンズＬ１３およびレンズＬ１４は、条件式（１）を満足する材料を用いている。
　また、レンズＬ１１は両面が非球面で構成されている。これにより、第１１レンズ群Ｇ１１に強い負の屈折力を与えながらも、歪曲収差をはじめとする諸収差の発生を抑え、本発明をデジタルカメラに適用可能にしている。
　レンズＬ１１からレンズＬ１３の物体側の３枚の負レンズについて、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けることにより、歪曲収差、非点収差の補正に有利である。続いて物体側から順に負レンズＬ１４と正レンズＬ１５による接合レンズを配することにより、高次収差のコントロールが可能となる。
　第１２レンズ群Ｇ１２の接合レンズは接合面が負の屈折力を有しており、球面収差の補正、レトロフォーカス型で補正過剰になりがちなペッツバール和を打ち消す効果がある。
　第２レンズ群Ｇ２のレンズＬ２１は両面が非球面で構成されている。これにより、球面収差の補正効果があり、実施例１のレンズＬ１６を省くことに成功している。
　第２レンズ群Ｇ２の接合レンズはいずれも接合面が負の屈折力を有しており、球面収差の補正、レトロフォーカス型で補正過剰になりがちなペッツバール和を打ち消す効果がある。いずれも正レンズの方がアッベ数が大きく、軸上色収差、倍率色収差の補正作用を有する。
　また、実施例５の撮像レンズの基本レンズデータを表１３に、諸元に関するデータを表１４に、非球面係数に関するデータを表１５に、各収差図を図１０（Ａ）～（Ｄ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　実施例１～５の撮像レンズの条件式（１）～（５）に対応する値を表１６に示す。なお、全実施例ともｄ線を基準波長としており、下記の表１６に示す値はこの基準波長におけるものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　以上のデータから、実施例１～５の撮像レンズは全て、条件式（１）～（５）を満たしており、明るく、また諸収差が良好に補正された撮像レンズであることが分かる。
　次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図１１に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態の撮像レンズを用いた撮像装置の概略構成図を示す。なお、図１１では各レンズ群を概略的に示している。この撮像装置としては、例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子を記録媒体とするビデオカメラや電子スチルカメラ等を挙げることができる。
　図１１に示す撮像装置１０は、撮像レンズ１と、撮像レンズ１の像側に配置されたローパスフィルタ等の機能を有するフィルタ６と、フィルタ６の像側に配置された撮像素子７と、信号処理回路８とを備えている。撮像素子７は撮像レンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えば、撮像素子７としては、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等を用いることができる。撮像素子７は、その撮像面が撮像レンズ１の像面に一致するように配置される。
　撮像レンズ１により撮像された像は撮像素子７の撮像面上に結像し、その像に関する撮像素子７からの出力信号が信号処理回路８にて演算処理され、表示装置９に像が表示される。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。

Claims (14)

  1. 　物体側から順に、第１レンズ群、絞り、正の屈折力を有する第２レンズ群からなり、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１１レンズ群、正の屈折力を有する第１２レンズ群からなり、
    　該第１２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、
    　前記第１１レンズ群は、４枚の負レンズを少なくとも有するとともに、該第１１レンズ群を構成する負レンズのうちの少なくとも２枚の負レンズが下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする撮像レンズ。
    　　７０＜νｄ１ｎ　…（１）
    ただし、
    　νｄ１ｎ：該当レンズのｄ線のアッベ数
    とする。
  2. 　前記第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを最も像側から順に隣接して２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
    　　３５＜Δνｄ２ｃ　…（２）
    ただし、
    　Δνｄ２ｃ：接合レンズを構成する正レンズと負レンズのｄ線のアッベ数の差（正レンズのアッベ数－負レンズのアッベ数）
    とする。
  3. 　前記第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを少なくとも２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１または２記載の撮像レンズ。
    　　０．３５＜ΔＮ２Ｃ　…（３）
    ただし、
    　ΔＮ２Ｃ：接合レンズを構成する負レンズと正レンズのｄ線の屈折率の差（負レンズの屈折率－正レンズの屈折率）
    とする。
  4. 　前記第１２レンズ群は、下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　１．５＜Ｔ１２／ｆ＜５　…（４）
    ただし、
    　Ｔ１２：前記第１２レンズ群の光軸上の厚み
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  5. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－２＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    とする。
  6. 　前記第１１レンズ群の最も物体側のレンズは、両面が非球面である
    　ことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第１１レンズ群は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズ、物体側から順に負レンズと正レンズによる接合レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる
    　ことを特徴とする請求項１から６のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  8. 　前記第１１レンズ群は、物体側から順に、像側に物体側よりも曲率半径の絶対値の小さい方の面を向けた３枚の負レンズ、物体側から順に負レンズと正レンズによる接合レンズからなり、
    　前記第２レンズ群の最も物体側のレンズは、少なくとも１面が非球面である
    　ことを特徴とする請求項１から７のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  9. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から８のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　８０＜νｄ１ｎ　…（１－１）
  10. 　前記第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを最も像側から順に隣接して２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から９のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　４０＜Δνｄ２ｃ　…（２－１）
    ただし、
    　Δνｄ２ｃ：接合レンズを構成する正レンズと負レンズのｄ線のアッベ数の差（正レンズのアッベ数－負レンズのアッベ数）
    とする。
  11. 　前記第２レンズ群は、負レンズと正レンズによる接合レンズを少なくとも２組有し、各々の接合レンズが下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．３８＜ΔＮ２Ｃ　…（３－１）
    ただし、
    　ΔＮ２Ｃ：接合レンズを構成する負レンズと正レンズのｄ線の屈折率の差（負レンズの屈折率－正レンズの屈折率）
    とする。
  12. 　前記第１２レンズ群は、下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　２＜Ｔ１２／ｆ＜４．５　…（４－１）
    ただし、
    　Ｔ１２：前記第１２レンズ群の光軸上の厚み
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  13. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－１．５＜ｆ２／ｆ１＜０　…（５－１）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    とする。
  14. 　請求項１記載の撮像レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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