WO2014060461A1 - Neues verfahren zur herstellung von cyclohexan aus methylcyclopentan und benzol - Google Patents

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Nicole HOLUB
Jochen BÜRKLE
Oliver Christian GOBIN
Markus Schmitt
Martin Bock
Aisha Ahmad NADDAF
Katharina SPUHL
Stefan Bitterlich
Daniel Pfeiffer
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Definitions

  • the present invention relates to a process for the preparation of cyclohexane from methylcyclopentane (MCP) and benzene.
  • MCP and benzene are constituents of a hydrocarbon mixture (KW1) which additionally contains dimethylpentanes (DMP), optionally cyclohexane and at least one compound (low-boiling) selected from noncyclic C 5 -C 6 -alkanes and cyclopentane.
  • DMP dimethylpentanes
  • benzene is converted to cyclohexane in a hydrogenation step, while MCP is isomerized to cyclohexane in the presence of a catalyst, preferably an acidic ionic liquid.
  • a catalyst preferably an acidic ionic liquid.
  • DMP dimethylpentanes
  • cyclohexane optionally present in the hydrocarbon mixture (KG1) is first separated off together with DMP.
  • KG1 hydrocarbon mixture
  • This already existing cyclohexane can be separated off again from DMP in a downstream rectification step and recycled to the process for producing cyclohexane.
  • a low boiler removal takes place and following the isomerization, the isolation of the cyclohexane with the return of non-isomerized MCP and optionally of low boilers.
  • Cyclohexane is an important value product of the chemical industry, which is preferably produced by hydrogenation of benzene provided in substantially pure form.
  • the benzene is a scarce product and therefore with the hydrogenation to cyclohexane other uses such. the production of styrene compete. Therefore, there is an incentive to find a production process for cyclohexane starting from a feedstock other than pure benzene.
  • cyclohexane can be prepared not only by hydrogenation of benzene but also by isomerization of MCP.
  • preference is given to using acidic catalysts in the manner of a Lewis or Bronsted acid, such as e.g. Friedel-Crafts catalysts or acidic ionic liquids.
  • the educts benzene and MCP which can be used for cyclohexane preparation are frequently constituents of hydrocarbon mixtures in practice.
  • the concrete composition of the hydrocarbon mixtures can vary widely, often they also contain dimethylpentane (DMP).
  • DMP dimethylpentane
  • the cyclohexane in order to obtain a pure target product, that is specification-compliant cyclohexane, the cyclohexane must be separated from all other components present in the hydrocarbon mixture used which are still present after the hydrogenation or isomerization, ie also from DMP contained in the starting mixture.
  • the separation of the DMP from the actual process product cyclohexane is technically quite demanding and expensive, especially when it is the DMP isomer 2,4-dimethylpentane (2,4-DMP).
  • the normal boiling point of 2,4-DMP at 80.52 ° C is very similar to the normal boiling point of cyclohexane (80.78 ° C), whereas the normal boiling points of the other DMP isomers are more distant from cyclohexane (2,3-DMP has, for example, a normal boiling point of 89.88 ° C).
  • US-A 2003/0109767 discloses a process for the isomerization of C0-Ce paraffin hydrocarbons (paraffins) in the presence of an ionic liquid as a catalyst.
  • the ionic liquid comprises as cations nitrogen-containing heterocycles or nitrogen-containing aliphatics, the corresponding anions are derived from metal halides.
  • the paraffins to be isomerized are linear alkanes such as n-hexane or n-octane and monosubstituted alkanes such as 3-methylhexane or mixtures thereof.
  • cyclohexane for example, has a lower degree of branching than MCP.
  • US-A 2003/0109767 does not contain any information to the effect that aromatics possibly contained in the starting mixture are hydrogenated before the isomerization.
  • US-A 2003/0109767 is further not described that the material used for isomerization may also contain DMP. Consequently, this document also contains no information as to where DMP is separated from cyclohexane or that this separation is problematic.
  • a higher degree of branching should likewise be obtained in the paraffins (hydrocarbons) to be isomerized in the presence of an ionic liquid.
  • the isomerization process is also carried out in the presence of cyclic hydrocarbons as additives and in a reaction medium, wherein the cyclic hydrocarbons contain a tertiary carbon atom as a structural unit or are converted by the reaction medium into a corresponding compound having such a structural unit.
  • methylcyclohexane or dimethylcyclopentane are used as such cyclic hydrocarbon additives.
  • paraffins to be isomerized are linear alkanes such as n-butane or n-octane and monomethyl-substituted alkanes such as 2-methylhexane used.
  • the ionic liquids are preferably based on nitrogen-containing heterocycles or nitrogen-containing aliphatics as cations and on inorganic anions such as aluminum halides.
  • US-A 2005/0082201 discloses a process for the preparation of gasoline with a low benzene content, wherein first in a first process step, a hydrocarbon mixture containing benzene, olefins and sulfur-containing compounds such as thiophenes is fed into a rectification column, from the overhead the low-boiling Compounds, a side draw a benzene-containing fraction and from the bottom of the column, the high boilers are separated. In a second stage of the process, the fraction recovered from the side draw is hydrogenated in the presence of a hydrogenation catalyst to convert benzene to cyclohexane and the thiophenes to hydrogen sulfide.
  • the obtained in the second process stage cyclohexane-containing mixture is suitable for the production of gasoline with a low benzene content.
  • An isolation of the cyclohexane contained therein or an isomerization in general, for example from MCP to cyclohexane, are not disclosed in US-A 2005/0082201. The same applies to a possible presence of DMP in the starting mixture.
  • WO 2010/027987 relates to another process for reducing the concentration of benzene in a hydrocarbon-containing mixture.
  • a benzene-containing fraction comprising benzene and other C 6 hydrocarbons is separated from a high boiler fraction comprising carbons of seven and more carbon atoms.
  • the benzene-containing fraction is then hydrogenated to give a hydrocarbon fraction having a reduced benzene content.
  • cyclohexane is formed.
  • WO 2010/027987 also contains no information that cyclohexane can be isolated from the mixture obtained in the hydrogenation; on the contrary, this process product should also be used for gasoline production. Neither does this document disclose isomerization of MCP to cyclohexane or the presence of DMP in the starting hydrogen mixture.
  • US Pat. No. 3,311,1667 relates to a process for the removal of benzene from a mixture which is subsequently fed into an isomerization of MCP to cyclohexane.
  • benzene is hydrogenated with hydrogen to cyclohexane in the presence of a suitable catalyst, for example a metal catalyst on kieselguhr.
  • a suitable catalyst for example a metal catalyst on kieselguhr.
  • the isomerization of MCP to cyclohexane is carried out in the presence of metal halides such as acid-reinforced aluminum halide.
  • metal halides such as acid-reinforced aluminum halide.
  • EP-A 1 995 297 discloses a process and related apparatus for the hydrogenation and decyclization of benzene and the isomerization of C 5 -C 6 paraffins contained in a mixture containing at most 1% by weight of benzene.
  • Metal-containing catalysts can be used for the hydrogenation of benzene, the elements of the platinum group, tin or cobalt and molybdenum being suitable as the metal.
  • zeolites are used as catalyst.
  • EP-A 1 995 297 the parameters are set in the isomerization in such a way that an opening of the cyclohexane rings obtained in the hydrogenation of benzene to isoalkanes is achieved.
  • this process is not primarily concerned with the production of cyclohexane but with the production of alkanes with a high degree of branching.
  • EP-A 1 995 297 does not contain any information that an acidic ionic liquid can also be used for isomerization or that the separation of aromatics, in particular of benzene, is dispersible prior to isomerization.
  • a method analogous to EP-A 1 995 297 is described in EP-A 1 992 673.
  • US-A 2,846,485 discloses a process for producing high purity cyclohexane and benzene using a mixture containing n-hexane, benzene, MCP, cyclohexane and DMP.
  • a first extractive rectification zone benzene is separated from the other educt components.
  • the benzene-substantially free starting material is combined with a mixture containing cyclohexane and MCP and comes from the bottom of a second fractional rectification zone.
  • the mixture thus combined is fed into a first fractional rectification zone, an MCP-containing fraction being removed overhead and a cyclohexane-containing fraction being separated from the bottom.
  • the overhead product of the first fractional rectification zone is first passed to an isomerization zone in which the bulk of MCP is isomerized to cyclohexane using Friedel-Crafts catalysts such as aluminum chloride, which may additionally contain HCl.
  • the isomerization product is introduced into the second fractionating rectification zone described above, there to remove n-hexane and low boilers as the top product.
  • the bottom product from the first fractional rectification zone is transferred to a second extractive rectification zone in which a mixture containing cyclohexane from the bottom is separated from the overhead DMP.
  • the process described in US-A 2,846,485 is disadvantageous because it is (among other things) expensive in terms of apparatus.
  • the separation of the actual process product cyclohexane from DMP takes place only at the end of the process, since the cyclohexane formed in the isomerization of MCP is recycled to a DMP-containing fraction, ie the DMP must be separated from the total amount of cyclohexane produced. Furthermore, in this process, the benzene is first separated off to recover it as an independent product. However, the benzene separation is more complex in terms of apparatus than the hydrogenation of benzene to cyclohexane according to the process of the present invention.
  • Ionic liquids are suitable, inter alia, as catalysts for the isomerization of hydrocarbons.
  • a corresponding use of an ionic liquid is disclosed for example in WO 201 1/069929, where a special selection of ionic liquids in the presence of an olefin is used for the isomerization of saturated hydrocarbons, in particular for the isomerization of methylcyclopentane (MCP) to cyclohexane.
  • MCP methylcyclopentane
  • An analogous process is described in WO 201 1/069957, although the isomerization does not take place in the presence of an olefin, but rather with a copper (III) compound.
  • the object underlying the present invention is to provide a novel process for the preparation of cyclohexane from a hydrocarbon mixture containing benzene, MCP, DMP and at least one low-boiling point. Furthermore, there should be the possibility that optionally contained in the hydrocarbon mixture cyclohexane can be recovered.
  • the object is achieved by a process for the preparation of cyclohexane comprising the following steps: a) feeding a hydrocarbon mixture (KG1) into a rectification column (D1), where (KG1) i) benzene, ii) methylcyclopentane (MCP), iii) dimethylpentanes (DMP iv) optionally cyclohexane and v) at least one compound selected from noncyclic C 5 alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 alkanes, b) separating a stream (S1) containing DMP from the hydrocarbon mixture (KG1) via an outlet the rectification column (D1), wherein the outlet is below the inlet, preferably at the bottom of (D1), to obtain the hydrocarbon mixture (KG1 a) which has a reduced amount of DMP relative to (KG1), c) hydrogenation of the hydrocarbon mixture (KG1 a) to obtain a hydrocarbon mixture (KG2) which has an increased amount of
  • Pure, in particular highly pure (specification-compliant) cyclohexane can be prepared by the process according to the invention in an advantageous manner, the specifications being given for example by the use of cyclohexane for the production of caprolactam known to the person skilled in the art.
  • the process of the invention is advantageous in terms of the expenditure on equipment, furthermore, high yields of cyclohexane can be obtained.
  • DMP pre-separation Due to the preliminary separation of DMP according to step b) ("DMP pre-separation") before the actual cyclohexane production process, the extremely complex separation, in particular rectification, of DMP can be circumvented from the process product cyclohexane, in particular if the DMP is 2, 4- dimethylpentane (2,4-DMP) and this is present in the starting mixture in a concentration> 100 ppm, This significantly reduces the energy and equipment expense in the production of pure or highly pure cyclohexane.
  • the DMP contained in the starting mixture can advantageously be completely or almost completely removed from the starting mixture by the preliminary separation.
  • the inventive method is carried out so that the DMP contained in the starting mixture completely or almost completely (up to 2% based on the im Starting mixture contained amount of all DMP isomers) is separated by DMP pre-separation from the starting mixture.
  • an almost complete removal of DMP from the starting mixture can also be defined by the amount of DMP remaining in the mixture (KG1 a) with respect to MCP and / or benzene.
  • the amount of DMP preferably withdrawn overhead in the rectification apparatus (D1) as a mixture (KG1 a), based on the sum of the amounts of MCP and benzene withdrawn overhead is not more than 0.1% by weight. , preferably at most 0.02 wt .-% is.
  • the process according to the invention can be carried out independently of whether or not cyclohexane is already present in the hydrocarbon mixture used (starting mixture). If, in addition to DMP, cyclohexane itself is also present in the hydrocarbon mixtures used, this cyclohexane contained in the starting mixture is separated off, preferably together with DMP, via the bottom in the context of the process according to the invention.
  • the disadvantage of reducing the amount of cyclohexane product associated with this case constellation is overcompensated by the above-described reduction in the expenditure of energy and apparatus.
  • this cyclohexane contained in the starting hydrocarbon mixture can be recovered.
  • the resulting cyclohexane, which is substantially free of DMP, can be recycled to the actual process product (cyclohexane, which is prepared by the process according to the invention) or fed into the process of the invention at another point.
  • Example 2 from the cyclohexane product stream, it can be seen that the DMP separation is carried out by a much smaller amount of cyclohexane, since DMP is separated only from the cyclohexane contained in the starting hydrocarbon mixture and not from that in the hydrogenation and / or Isomerization formed cyclohexane, which is the actual process product. As a result, smaller devices and a smaller amount of energy are required for this separate DMP / cyclohexane separation.
  • the isomerization according to step e) can be carried out in an advantageous manner on account of the hydrogenation of the aromatics, in particular of benzene, preceding in step c).
  • the advantage lies in the fact that the aromatics contained in (KG1), in particular benzene, can be converted completely or at least largely separated into the corresponding saturated hydrocarbons by an upstream hydrogenation. Accordingly, the otherwise occurring deactivation of the catalysts used for the isomerization, in particular for the isomerization of MCP to cyclohexane, by aromatics, in particular by benzene or other unsaturated compounds, which is particularly useful in the preferred use of acidic ionic liquids as catalysts, reduced or completely avoided.
  • the hydrogenation of the benzene contained in (KG1) has the advantage that the amount of the resulting product is increased by the amount obtained in the hydrogenation of the benzene cyclohexane.
  • the removal of the remaining aromatics, in particular benzene, by means of hydrogenation moreover has the additional advantage that the subsequently performed distillative work-up steps, in particular according to step d), are facilitated because the otherwise occurring formation of azeotropes of aromatics such as benzene with saturated C 6 -C 7 alkanes is avoided.
  • a separation of low-boiling components that is, a large part of the non-cyclic C5-C6 alkanes contained in the hydrocarbon mixture (KG1) and cyclopentane, in particular of isohexanes, can take place at various points in the process.
  • n-hexane to isohexanes in the isomerization stage is again significant, because due to the location of the boiling points n-hexane (normal boiling point 68.7 ° C) significantly more difficult than the isohexanes (normal boiling points 49.7 to 63.3 ° C) of MCP (normal boiling point 71, 7 ° C) is to be separated.
  • a rectification can be carried out in the embodiments known to the person skilled in the art (see, for example, Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology Published Online: 17 AUG 2001, Vol. 8 p. 739 ff.).
  • the respective rectification techniques are carried out in the corresponding devices known to the person skilled in the art.
  • the carrying out of an extractive rectification for the separation of dense substances is described, for example, in US Pat. No. 4,053,369, US Pat. No. 4,955,468 or WO 02/22528.
  • the rectification using dividing wall columns is described for example in EP1 127601 B1.
  • rectification which is carried out in a corresponding rectification column (rectification apparatus), also called rectification column or rectification apparatus, is understood as follows: In the rectification, the steam produced by rectification is passed in countercurrent to a part of its condensate in a rectification column In this way, more volatile components in the overhead and heavier volatile in the bottom product of the rectification are enriched.
  • the term "rectification column” includes in each case ancillary apparatus known to the person skilled in the art, such as, for example, one or more bottom evaporators, at least one condenser and, if appropriate, vessels and pumps If appropriate, the respective stream is conducted via one or more of these ancillary units, if appropriate also with a change in the state of matter and / or return of a portion of the withdrawn stream
  • ancillary apparatus known to the person skilled in the art
  • the removal of a stream via the top of the rectification column is to be understood as meaning that the head
  • the vapor stream obtained from the column is at least partially condensed and subsequently subdivided into a reflux stream and a top product stream.
  • the top product stream is then equal to the stream referred to in the following text as overhead stream the mention of the supply of a stream to a rectification column, the option that the relevant stream before entering the column itself through one or more ancillary equipment such as a preheater or pre-evaporator.
  • DMP dimethylpentanes
  • the term "compounds having a normal boiling point of 79 to 84 ° C" means all hydrocarbons boiling at atmospheric pressure in the range of 79 to 84 ° C and the individually or as a mixture in
  • inventive method may initially be included in the hydrocarbon mixture (KG1).
  • KG1 hydrocarbon mixture
  • one or more of these compounds can be separated from one another.
  • one or more of these compounds may be listed separately in the following text as a component of mixtures or streams
  • one or more of these compounds may also fall within the definition of another selection of compounds, such as, for example, the definition of the term "C 5 -C 6 alkanes”.
  • Examples of compounds having a normal boiling point of 79 to 84 ° C are cyclohexane (80.78 ° C), 2,2-DMP (79, 17 ° C), 2,4-DMP (80.52 ° C), 2 , 2,3-trimethylbutane (80.87 ° C) and benzene (80.08 ° C).
  • high boilers having a normal boiling point> 84 ° C examples include 3,3-DMP (86.09 ° C), 2,3-DMP (89.88 ° C), 2-methylhexane (2-MH; 90.06 ° C), 3-methylhexane (3 -MH; 91, 87 ° C) and 3-ethylpentane (3-EP, 93.45 ° C).
  • the two aforementioned groups of compounds may also be combined to form a group of compounds.
  • the compounds are correspondingly referred to as "high boilers with a normal boiling point> 78 ° C.”
  • high boilers with a normal boiling point> 78 ° C The above comments on the two individual groups also apply mutatis mutandis to this group of compounds.
  • the group of compounds having a normal boiling point> 84 ° C. can also be included as a subgroup in the group which is referred to as "heavier than cyclohexane-boiling components.”
  • the last-mentioned group thus additionally also includes compounds having a normal boiling point > 80.78 ° C up to and including 84 ° C.
  • the term "bulk" in connection with a stream (feed stream) -as far as not stated differently-means at least 50%, preferably at least 80%, more preferably at least 95%, in particular at least 99% by weight.
  • Figure 1 shows the inventive method in its basic form, taking into account both variants of the return of non-isomerized MCP according to step f).
  • Figure 6 shows a specific embodiment for the recovery of cyclohexane, if this is already contained together with DMP in the hydrocarbon mixture (KG1).
  • FIG. 3 relates to a specific embodiment of the isolation of cyclohexane according to step f). All figures will be explained in more detail in the following text.
  • step a the feed of a hydrocarbon mixture (KG1) into a rectification column (D1) takes place in step a), where (KG1) i) benzene, ii) methylcyclopentane (MCP), iii) dimethylpentane (DMP), iv) optionally cyclohexane and v) contains at least one compound selected from noncyclic C 5 alkanes, cyclopentane or noncyclic C 6 alkanes.
  • MCP methylcyclopentane
  • DMP dimethylpentane
  • step v contains at least one compound selected from noncyclic C 5 alkanes, cyclopentane or noncyclic C 6 alkanes.
  • the individual components of the hydrocarbon mixture (KG1) can be present in any desired concentrations / ratios.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) contains at least 90% by weight, preferably at least 95% by weight of hydrocarbons having 5 to 8 carbon atoms, provided that the hydrocarbons of 5 to 8 carbon atoms include MCP, benzene, DMP and at least one low boiler according to the above component).
  • the hydrocarbons may otherwise be saturated or unsaturated and / or cyclic, linear or branched.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) contains between 10% by weight and 60% by weight, more preferably between 20 wt% and 50 wt%, MCP and / or between 1 wt% and 30 wt%, more preferably between 4 wt% and 20 wt% benzene.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) contains benzene, methylcyclopentane (MCP), DMP, cyclohexane and at least one compound selected from non-cyclic C 5 -alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 -alkanes.
  • MCP methylcyclopentane
  • DMP methylcyclopentane
  • cyclohexane at least one compound selected from non-cyclic C 5 -alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 -alkanes.
  • at least one further compound selected from olefins or C 7 -C 8 -alkanes may be contained in (KG1).
  • olefin In addition to linear, monounsaturated olefins such as pentene or hexene, the term “olefin” also includes cyclic olefins, in particular cyclohexene, and also dienes and cyclic dienes In the group of C 7 -C 8 -alkanes, preference is given to compounds having a normal boiling point> 78 ° C. contain, hereinafter also called “high boiler”.
  • hydrocarbon compounds (KG1) may also contain hydrocarbons having more than eight carbon atoms and / or hydrocarbons having a relatively low boiling point, for example those having less than five carbon atoms. The same applies to the presence of other aromatics in addition to benzene.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) particularly preferably contains benzene, methylcyclopentane (MCP), DMP, cyclohexane, at least one further hydrocarbon selected from n-hexane and isohexanes and optionally at least one further hydrocarbon selected from n-heptane, iso-heptanes, methylcyclohexane or dimethylcyclopentanes.
  • step b) of the process according to the invention the separation of a stream (S1) containing DMP from the hydrocarbon mixture (KG1) via an outlet of the rectification column (D1), wherein the outlet is below the inlet, preferably at the bottom of (D1), under Obtaining the hydrocarbon mixture (KG1 a), which has a reduced (KG1) amount of DMP.
  • the hydrocarbon mixture (KG1 a) in turn is withdrawn via an outlet of the rectification column (D1) above the feed, preferably via the top of (D1).
  • the rectification column (D1) contained in the hydrocarbon mixture (KG1) DMP and optionally other alkanes having 7 or more carbon atoms (high boilers) completely or almost completely (up to 2% based on the contained in (KG1) DMP or high boilers Amount) from (KG1), in particular from benzene, MCP and the low-boiling components according to component v) (ie the main components of the mixture (KG1 a)).
  • the DMP and optionally other alkanes with 7 or more carbon atoms are withdrawn from the rectification column (D1) as stream (S1), which is preferably in the bottom of (D1). If in the hydrocarbon mixture (KG1) also cyclohexane is contained, this is preferably withdrawn together with the DMP and optionally other alkanes having 7 or more carbon atoms from the rectification column (D1) as stream (S1).
  • almost complete separation of high-boiling components, preferably almost complete removal of DMP, from the hydrocarbon mixture (KG1) can also take place via the high boiler residue remaining in the mixture (KG1 a), preferably the amount of DMP, with respect to MCP and / or Benzene can be defined.
  • the mixture (KG1 a) 10 contained high boiler amount, preferably DMP amount, based on the sum of in (KG1 a) contained amounts of MCP and benzene at most 0, 1 wt. %, preferably at most 0.02 wt .-% is.
  • the hydrocarbon mixture (KG1 a) contains at least 15 95%, preferably at least 98% of the hydrocarbon mixture (KG1) contained subset consisting of benzene and MCP and / or that the hydrocarbon mixture (KG1 a) at most 0, 1 wt .%, Preferably at most 0.02 wt .-% (based on the total amount of benzene and MCP in (KG1 a)) contains DMP.
  • the hydrocarbon mixture (KG1 a) 0 contains at most 0.015 wt.% (Based on the total amount of benzene and MCP in (KG1 a)) 2,4-DMP.
  • rectification column (D1) As rectification column (D1) according to steps a) and b) according to the invention, it is possible in principle to use all rectification columns known to the person skilled in the art. Furthermore, it is preferred that the outlet of the rectification column (D1), from which the mixture (KG1a) is separated, is above the inlet, with which the hydrocarbon mixture (KG1) is fed to (D1), preferably the outlet in the head of (D1).
  • the stream (S1) separated off from the bottom of the rectification column (D1) preferably comprises DMP, cyclohexane and optionally further components.
  • the other components are preferably high boilers with a normal boiling point> 78 ° C and / or unsaturated compounds. Some of the unsaturated compounds can also be considered as high boilers with a normal boiling point> 78 ° C
  • the unsaturated compounds are preferably selected from benzene, olefins, cyclic olefins, in particular cyclohexene, dienes and cyclic dienes.
  • benzene that, owing to an azeotrope formation, it is mainly taken off with the stream (KG1 a) with part of the components contained in stream (KG1 a).
  • step c) of the process according to the invention the hydrogenation of the hydrocarbon mixture (KG1 a) is carried out to obtain a hydrocarbon mixture (KG2), which has a relative to (KG1 a) increased amount of cyclohexane.
  • benzene is thus hydrogenated to cyclohexane in the process according to the invention.
  • the aromatics contained in the hydrocarbon mixture (KG 1 a), ie benzene and optionally contained other aromatics, to obtain the corresponding non-aromatic hydrocarbons, preferably resulting in the preservation of all carbon-carbon bonds fully saturated hydrocarbons, are hydrogenated.
  • olefins such as cyclohexene
  • the hydrogenation of the hydrocarbon mixture (KG1) according to step c) takes place in the context of the present invention in a device (V) suitable for this, which preferably comprises at least one hydrogenation reactor (HR).
  • a device (V) suitable for this which preferably comprises at least one hydrogenation reactor (HR).
  • HR hydrogenation reactor
  • benzene is hydrogenated to cyclohexane, wherein the hydrogenation is preferably carried out using elemental hydrogen.
  • the hydrogenation takes place in the liquid phase.
  • Suitable catalysts are in principle all known to those skilled in the catalysts, such as a metal catalyst on diatomaceous earth according to US-A 3,311 1, 667 or metal-containing catalysts according to EP A 1 995 297, where as the metal elements of the platinum group, tin or cobalt and Molybdenum preferably be used.
  • the hydrogenation is carried out in the presence of a catalyst containing as active metal (also referred to as metal component or active component) at least one element of the 8th to 10th group of the Periodic Table of the Elements (PSE), for example iron, cobalt, nickel or ruthenium (corresponds to Subgroup VIIIB of the CAS version of the PSE), in particular nickel or ruthenium.
  • active metal also referred to as metal component or active component
  • the active metal is applied to a carrier material (carrier).
  • carrier material carrier
  • Suitable carriers are in principle all carriers known to the person skilled in the art, for example SiO 2 -containing, zirconium oxide-containing or aluminum oxide-containing carriers. Particular preference is given to using a catalyst which contains nickel as active metal on an alumina-containing support.
  • the hydrogenation as such is carried out and operated in a manner known to the person skilled in the art, preferably a combination of a main reactor operated in the optionally cooled circulation (recycling of a portion of the mixture flowing out of the reactor into the mixture flowing into the reactor, wherein if appropriate, the cooling is placed before or after the said feed) and a subsequent in straight pass, that is operated without recycling Nachreaktor.
  • the device (V) thus comprises two hydrogenation reactors (HR).
  • the hydrogenation reactors (H R) are preferably designed as fixed bed reactors without internal cooling.
  • the hydrogenation is preferably operated so that the temperature difference between incoming and exiting mixture is monitored continuously and when this value falls below a certain setpoint, the inlet temperature is raised.
  • the hydrogenation reactors are operated in trickle mode.
  • the hydrogenation is followed by an apparatus in which is expanded to a pressure below that set in the post-reactor pressure.
  • a gas stream is produced which contains hydrogen previously dissolved in the hydrocarbon mixture and in any case is compressed and returned to at least one of the hydrogenation reactors (HR).
  • the hydrogenation is preferably carried out at a temperature between 50 and 200 ° C, more preferably between 100 and 180 ° C and / or a pressure between 10 and 300 bar abs., Particularly preferably between 30 and 200 bar abs. carried out.
  • the total conversion of the benzene (and optionally other unsaturated compounds present in the hydrocarbon mixture (KG1a)) is at least 90%, more preferably 99% and / or the residual content of the benzene (and optionally other in the hydrocarbon mixture (KG1 a) contained unsaturated compounds) in the hydrocarbon mixture (KG2) 1 wt .-%, preferably at most 0.1 wt .-%, particularly preferably at most 0.01 wt .-% is.
  • the hydrocarbon mixture (KG2) is obtained in step c) according to the invention, which differs ostensibly in its composition from the hydrocarbon mixture (KG1 a) with respect to the hydrogenated compounds.
  • the hydrocarbon mixture (KG2) thus contains cyclohexane, MCP and at least one compound selected from noncyclic C 5 -alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 -alkanes (low-boiling).
  • the hydrocarbon mixture (KG2) thus also contains the components ii) and v) which have already been contained in (KG1) or (KG1a).
  • the hydrocarbon mixture (KG2) contains all other components according to the hydrocarbon mixture (KG1 a), which did not change chemically in the hydrogenation and, optionally, by hydrogenation of olefins, dienes and other aromatics formed hydrocarbons.
  • the hydrocarbon mixture (KG2) preferably comprises cyclohexane, MCP, at most 0, 1 wt .-% of aromatics and at least one compound selected from non-cyclic C 5 alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 alkanes.
  • the hydrocarbon mixture (KG2) contains cyclohexane, methylcyclopentane (MCP), at most 0, 1 wt .-% of aromatics and at least one further hydrocarbon selected from n-hexane and iso-hexanes.
  • step d) of the process according to the invention the separation of at least one compound selected from noncyclic C 5 alkanes, cyclopentane or noncyclic C 6 alkanes from the hydrocarbon mixture (KG2) in a rectification column (D3) is carried out to obtain the hydrocarbon mixture (KG2a). which has a reduced (KG2) amount of at least one compound selected from non-cyclic C 5 alkanes, cyclopentane or non-cyclic C 6 alkanes.
  • step d) This separation according to step d) is also referred to below as “low boiler removal.”
  • low-boiling components is meant in particular cyclopentane and also non-cyclic C 5 -C 6 -alkanes, such as iso-hexanes.
  • the hydrocarbon mixture (KG2a) depleted of the low boilers is then fed to the isomerization according to step e) of the present invention.
  • the hydrocarbon mixture (KG2a) depleted of the low-boiling components is separated off via a take-off point below the inlet, preferably from the bottom of the corresponding rectification column.
  • the low boiler removal is carried out so that from the hydrocarbon mixture (KG2) a stream (LS1) containing at least one compound selected from linear or branched C 5 alkanes, cyclopentane or linear or branched C 6 alkanes, more preferably iso-hexanes, by distillation is separated.
  • the stream (LS1) is withdrawn via a take-off point above the feed, more preferably via the top of the rectification column.
  • the low boilers are separated from the hydrocarbon mixture (KG2) as stream (LS1), with the stream (LS1) boiling lower than (KG2).
  • the stream (LS1) is preferably enriched for isohexanes and / or cyclopentane over (KG2) and depleted in MCP and cyclohexane.
  • the hydrocarbon mixture (KG2a) depleted / reduced by the stream (LS1) boils higher than (KG2).
  • the Hydrocarbon mixture (KG2a) is preferably depleted in (KG2) isohexanes and / or cyclopentane and enriched in MCP and cyclohexane.
  • the low boiler removal is preferably carried out and operated such that the stream (LS1) contains less than 5% by weight, particularly preferably less than 2.5% by weight, of MCP, and the hydrocarbon mixture (KG2a) contains less than 10% by weight, more preferably contains less than 5 wt .-% isohexanes.
  • the stream (LS1) can be introduced, for example, into a steam cracker as so-called cocrack feed.
  • a further stream can be withdrawn, which is depleted in isohexanes compared to the stream (LS1) and enriched in lighter than the isohexane boiling components such.
  • chlorinated paraffins with ⁇ 4 carbon atoms per molecule As chlorinated paraffins with ⁇ 4 carbon atoms per molecule.
  • step e) of the process according to the invention the isomerization of the hydrocarbon mixture (KG2a) is carried out in the presence of a catalyst, preferably an acidic ionic liquid, to obtain a hydrocarbon mixture (KG3) which has an increased amount of cyclohexane compared to (KG2a).
  • a catalyst preferably an acidic ionic liquid
  • Suitable catalysts are in principle all catalysts known to those skilled in the art, for example Friedel-Crafts catalysts according to US-A 2,846,485 such as aluminum chloride, which may additionally contain HCl, or metal halides according to US-A 3,311 1, 667 such as aluminum chloride, zirconium chloride or boron trifluoride , Also suitable as catalysts are the zeolites or ionic liquids used in EP-A 1 995 297, as used, for example, in WO 201 1/069929.
  • the isomerization is preferably carried out in the presence of an acidic ionic liquid having the composition K1 Al n X (3n + 1) , wherein K1 is a monovalent cation, X is halogen and 1 ⁇ n ⁇ 2.5.
  • an acidic ionic liquid having the composition K1 Al n X (3n + 1) , wherein K1 is a monovalent cation, X is halogen and 1 ⁇ n ⁇ 2.5.
  • K1 Al n X (3n + 1)
  • K1 is a monovalent cation
  • X is halogen
  • 1 ⁇ n ⁇ 2.5 1 ⁇ n ⁇ 2.5.
  • mixtures of two or more acidic ionic liquids can be used, preferably an acidic ionic liquid is used.
  • K1 is preferably an unsubstituted or at least partially alkylated ammonium ion or a heterocyclic (monovalent) cation, in particular a Pyridinium ion, an imidazolium ion, a pyridazinium ion, a pyrazolium ion, an imidazolinium ion, a thiazolium ion, a triazolium ion, a pyrrolidinium ion, an imidazolidinium ion or a phosphonium ion.
  • X is preferably chlorine or bromine.
  • the acidic ionic liquid contains as cation at least a partially alkylated ammonium ion or a heterocyclic cation and / or as an anion a chloroaluminum having the composition Al n Cl (3n + 1) with 1 ⁇ n ⁇ 2.5.
  • the at least partially alkylated ammonium ion contains one, two or three alkyl radicals having (each) one to ten carbon atoms. If two or three alkyl substituents with the corresponding ammonium ions are present, the respective chain length can be selected independently of one another, preferably all alkyl substituents have the same chain length. Particularly preferred are trialkylated ammonium ions having a chain length of one to three carbon atoms.
  • the heterocyclic cation is preferably an imidazolium ion or a pyridinium ion.
  • the acidic ionic liquid contains as cation an at least partially alkylated ammonium ion and as anion a chloroalumination with the composition Al n Cl (3n + 1) with 1 ⁇ n ⁇ 2.5.
  • acidic ionic liquids are trimethylammonium chloroaluminate and triethylammonium chloroaluminate.
  • a hydrogen halide may also be used as a cocatalyst.
  • hydrogen halide for example hydrogen fluoride (HF), hydrogen chloride (HCl), hydrogen bromide (HBr) or hydrogen iodide (HI).
  • the hydrogen halides can also be used as a mixture, but preferably only one hydrogen halide is used in the context of the present invention.
  • the hydrogen halide is used, the halide part of which is also contained in the above-described acidic ionic liquid (at least partially) in the corresponding anion.
  • the hydrogen halide (HX) is hydrogen chloride (HCl) or hydrogen bromide (HBr).
  • the hydrogen halide (HX) is hydrogen chloride (HCl).
  • the device (IV) for carrying out the isomerization, it is possible in principle to use all devices known to the person skilled in the art for such a purpose.
  • the device (IV) is a stirred tank or a stirred tank cascade.
  • Rhackkesselkaskade means that two or more, for example, three or four, stirred tanks are connected in series (in series).
  • the isomerization is preferably carried out at a temperature between 0 ° C and 100 ° C, more preferably at a temperature between 30 ° C and 60 ° C.
  • the pressure in the isomerization between 1 and 20 bar abs. (absolute), preferably between 2 and 10 bar abs., Is.
  • the hydrocarbons ie MCP, cyclohexane and optionally other hydrocarbons contained in (KG2a)
  • the ionic liquid in the isomerization each form a separate phase, wherein subsets of the ionic liquid in the hydrocarbon phase and subsets of the hydrocarbons in the ionic liquid phase may be included can.
  • the hydrogen halide in particular hydrogen chloride, is introduced, preferably in gaseous form, into the device (IV) for carrying out the isomerization.
  • the hydrogen halide may be present, at least in part, in the two aforementioned liquid phases as well as in one, preferably additionally present, gaseous phase.
  • the isomerization in the apparatus (IV) is preferably carried out such that two liquid phases and one gas phase are present in a stirred tank or a stirred tank cascade.
  • the first liquid phase contains at least 90% by weight of the acidic ionic liquid and the second liquid phase contains at least 90% by weight of the hydrocarbons.
  • the gas phase contains at least 90% by weight of at least one hydrogen halide, preferably hydrogen chloride.
  • the pressure and composition of the gas phase are adjusted so that the partial pressure of the gaseous hydrogen halide, in particular of HCl gas, in the gas phase between 0.5 and 20 bar abs. (absolute), preferably between 1 and 10 bar abs. is.
  • the isomerization is carried out in a dispersion (D1), wherein in the dispersion (D1) the phase (B) is dispersed in the phase (A), the volume ratio of the phase (A) to phase (B) in the range of 2.5 to 4 to 1 [vol / vol], the phase (A) to
  • the dispersion (D1) additionally contains HCl and / or gaseous HCl is introduced into the dispersion (D1).
  • HX hydrogen halide
  • MCP isomerized to cyclohexane or (at least partially) chemically reacted.
  • further hydrocarbons contained in (KG2a) can be isomerized except MCP.
  • the hydrocarbons obtained in the isomerization are contained in the hydrocarbon mixture (KG3).
  • the mixture (KG3) thus differs in terms of the composition and / or amount of hydrocarbons contained therein from the corresponding hydrocarbon mixture (KG2a), which is present before the isomerization.
  • the hydrocarbon mixture (KG2a) has already been defined above. However, all components of the hydrocarbon mixture (KG2a) which are not isomerized in step e) are also contained in the hydrocarbon mixture (KG3).
  • the hydrocarbon in which the isomerization was carried out (in lesser amount than prior to isomerization) is generally also present in the product.
  • MCP is isomerized to cyclohexane in the present case in the isomerization product is usually a mixture of cyclohexane and (in lesser amount than before the isomerization) MCP included.
  • the hydrocarbon mixture (KG3) preferably contains cyclohexane, MCP and optionally non-cyclic C 5 -C 6 -alkanes (low-boiling) and / or optionally heavier than cyclohexane boiling components.
  • the low boilers and / or high boilers optionally still present in the hydrocarbon mixture (KG3) may be compounds which have been present in the originally used hydrocarbon mixture (KG1) and not in the preceding process steps, in particular in steps b) and d) have been completely separated from the corresponding hydrocarbon mixtures. Furthermore, these may also be compounds which have preferably been formed as by-products in the hydrogenation according to step c) and / or in the isomerization according to step e).
  • the heavier than cyclohexane boiling components C optionally contained in (KG3) may also contain constituents of the residual amount of aromatics or olefins which may be present after the hydrogenation according to step c).
  • the hydrocarbon mixture (KG3) particularly preferably comprises cyclohexane, methylcyclopentane (MCP), at most 0.1% by weight of aromatics and at least one further hydrocarbon selected from n-hexane and isohexanes.
  • step f) of the process according to the invention the isolation of cyclohexane from the hydrocarbon mixture (KG3), wherein in a rectification column (D4) from (KG3) a stream (LS2) containing MCP and optionally non-cyclic C 5 -C 6 - Alkanes separated and the stream (LS2) wholly or partially after step d) or after step e) is returned.
  • cyclohexane is generally used in a purity of at least 98% by weight, preferably of at least 99.5% by weight, more preferably of at least 99% , 9 wt .-% isolated.
  • step f) of the inventive method is carried out so that the hydrocarbon mixture (KG3) containing cyclohexane, MCP, optionally non-cyclic C 5 -C 6 alkanes and optionally heavier than cyclohexane boiling components in a rectification column (D4) is fed, from (D4) at a removal point above the feed, preferably overhead, the majority of the MCP contained in the feed to (D4) and optionally on non-cyclic Cs-Ce alkanes is separated. If non-cyclic C 5 -C 6 -alkanes are present in (KG3), these are preferably n-hexane and iso-hexanes.
  • This stream containing the majority of MCP (and optionally of non-cyclic C 5 -C 6 alkanes) is also referred to below as stream (LS 2).
  • the stream (LS2) is further characterized in that it (based on (KG3)) enriched in MCP and depleted in cyclohexane, said stream (LS2) preferably less than 20 wt .-%, preferably less than 10 wt. %, more preferably less than 7 wt .-% cyclohexane.
  • the stream (LS2) is further recycled wholly or partly after step d) or after step e), preferably the stream (LS2) is completely returned.
  • the recirculation of the stream (LS2) after step d) or after step e) is usually carried out in such a way that the stream (LS2) is returned to or in front of the corresponding devices for carrying out these method steps.
  • the stream (LS2) can thus be recycled to or in front of the device for carrying out the low boiler separation after step d) and / or the stream (LS2) can be recycled to or in front of the device for carrying out the isomerization after step e).
  • the stream (LS2) is recycled before the apparatus for carrying out the low boiler separation, this means that the stream (LS2) is introduced into the hydrocarbon mixture (KG2) outside the rectification apparatus (D3) in which step d) is carried out. If the stream (LS2) is recycled before the apparatus for carrying out the isomerization, this means that the stream (LS2) is introduced into the hydrocarbon mixture (KG2a) outside the apparatus (V) in which the isomerization according to step e) is carried out becomes. In particular, the stream (LS2) is returned to step d), preferably the stream (LS2) is introduced into the hydrocarbon mixture (KG2) before the rectification device (D3), in which step d) is carried out.
  • the cyclohexane can be prepared from the rectification column (D4), preferably provided that no heavier than cyclohexane boiling components in the respective specification impairing concentration, in a purity of at least 98 wt .-%, preferably of at least 99.5 wt.%, More preferably at least 99.9% by weight, via the bottom of (D4) or a side draw of (D4) located below the feed, preferably vapor side draw of (D4), are withdrawn (option f0)). If the cyclohexane is withdrawn via a preferably vaporous side draw located below the feed, a high-boiling-point stream (S5) can be withdrawn via the bottom of (D4).
  • D4 rectification column
  • option f1) can also be implemented whereby the stream enriched in cyclohexane and drawn off via the bottom of (D4) is introduced into a rectification column (D5), a stream (S5) containing heavier than (D5) via the bottom of (D5) Cyclohexane boiling components, is separated and via a take-off point above the feed to (D5), preferably overhead, cyclohexane with a purity of at least 98 wt .-%, preferably of at least 99.5 wt.%, Particularly preferably of at least 99, 9 wt .-%, is subtracted.
  • option f2) can also be implemented whereby a stream enriched in cyclohexane, which is preferably vaporous, is separated from the rectification column (D4) via the side draw, the side draw preferably being in the stripping section of (D4) and / or cyclohexane-enriched stream from the side draw of (D4) in a preferably designed as a rectification column device (D6) is passed to further purification and there via a take-off point above the feed to (D6), preferably overhead, cyclohexane with a purity of at least 98th Wt .-%, preferably of at least 99.5 wt.%, Particularly preferably of at least 99.9 wt .-%, is recovered.
  • a stream enriched in cyclohexane which is preferably vaporous
  • option f3) can also be implemented, the rectification column (D4) being in the form of a dividing wall column, the dividing wall partially below the feed point, a take-off point in the region of the dividing wall and via this draw-off point a preferably liquid cyclohexane stream having a purity of at least 98% by weight, preferably of at least 99.5% by weight, more preferably of at least 99.9% by weight.
  • a heavier than cyclohexane boiling component containing stream (S5) is also withdrawn via the bottom of (D4).
  • FIG. 3 once again illustrates step f) of the method according to the invention in accordance with the option f1) described above.
  • CH cyclohexane, C6 represents non-cyclic C 5 -C 6 alkanes, in particular iso-hexanes and the bracketed expressions give the relevantesten for the method and / or the main components of the respective current to.
  • a hydrocarbon mixture KG3 is used in which cyclohexane, MCP, noncyclic C 5 -C 6 alkanes, in particular isohexanes, and high boilers with a normal boiling point> 84 ° C. are present.
  • a stream enriched in cyclohexane (S4) is introduced into the rectification column (D5), from which cyclohexane which conforms to specification is isolated.
  • the bottom stream (S5) comprises components heavier than cyclohexane.
  • step e after the isomerization according to step e) and before a distillative separation / isolation of the cyclohexane according to step f), additional purification steps are carried out with the discharge of the isomerization.
  • These purification steps may be, for example, a neutral and / or alkaline wash, which may be carried out in one or more stages.
  • special devices for example distillation or rectification devices, may be used to separate, for example, any hydrogen halide present from the hydrocarbons.
  • Such devices also include devices for single-stage evaporation, in particular for flash evaporation.
  • phase separation units preferably phase separators
  • phase separators can also be connected upstream of the aforementioned special devices, in particular in order to separate off the acidic ionic liquid from the hydrocarbons.
  • the discharge from the isomerization in a phase separation device such. B. led a phase separator, where a separation into an existing at least 90 wt.% Of acidic ionic liquid phase and at least 90 wt.% Of hydrocarbons existing phase is carried out.
  • the at least 90 wt.% Of acidic ionic liquid phase existing is at least partially recycled to the isomerization and the at least 90 wt.% Of existing hydrocarbons phase after her possibly in a distillation or rectification device volatile components such.
  • HCl have been removed, passed into a neutral and / or alkaline wash, where residues of the ionic liquid or components thereof such. HCl or AICI 3 are removed.
  • the inventive method is illustrated in its basic form taking into account steps a) to f) again.
  • CH is cyclohexane
  • B is benzene
  • HR is hydrogenation reactor
  • IV is isomerization device.
  • the isomerization is preferably carried out in a stirred tank or a stirred tank cascade.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) contains benzene, MCP, DMP and at least one low boiler. If (KG1) additionally contains cyclohexane, this is withdrawn together with DMP via the stream (S1) from the process. In this case, the cyclohexane can be recovered again, as will be illustrated below with reference to the preferred embodiment in conjunction with FIG.
  • step f cyclohexane is subsequently isolated according to step f), for example using one or more rectification columns, into which the discharge of the isomerization device (IV) is introduced; There, cyclohexane is separated from unreacted MCP and optionally further components, the MCP-enriched and cyclohexane-depleted substream (LS2) being recycled to step d) and / or to step e).
  • LS2 MCP-enriched and cyclohexane-depleted substream
  • Preference is given to (LS2) - as shown in Figure 1 - returned to step d), in particular by introduction into the hydrocarbon mixture (KG2) in front of the rectification device (D3).
  • the option of the return of (LS2) after step e) is indicated in FIG.
  • Step f) is shown in simplified form in FIG. 1 by the rectification device (D4).
  • step f) is carried out as shown above in connection with FIG. Accordingly, in Figure 1, the optional separation of heavier than cyclohexane boiling components via the stream (S5) is indicated as a possible variant by the dashed arrow.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) used in the process according to the invention in step a) can come from any source.
  • (KG1) is mixed together before carrying out the method according to the invention from the individual components or that a hydrocarbon mixture (KG1) is prepared by combining a plurality of individual mixtures.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) wholly or partly from a steam cracking process.
  • (KG1) in an apparatus for aromatics separation is obtained from a stream (S6) originating from the steam cracking process.
  • the hydrocarbon mixture (KG1) is preferably obtained from an apparatus for aromatics separation.
  • aromatics separation devices are known to the person skilled in the art, for example they may comprise one, two or even more interconnected rectification devices.
  • the aromatics removal is carried out as an aromatic extractive rectification, in particular as a benzene extractive rectification.
  • a portion of the hydrocarbon mixture (KG1) and / or individual components contained therein may be derived from a source other than the aromatics separation apparatus. For example, these subsets and / or individual components can subsequently be added to the hydrocarbon mixture (KG1) obtained in the apparatus for aromatics separation.
  • the device for aromatics separation in turn is preferably downstream of a steam cracking process.
  • a steam-cracked stream (S6) is fed to the aromatics separation apparatus.
  • the stream (S6) is separated into an aromatics-rich stream (S7) and into the hydrocarbon mixture (KG1).
  • the steam cracking process is preferably a naphtha cracker (naphtha steam cracking process).
  • the stream (S6) thus preferably originates from a naphtha cracker and / or the stream (S6) comprises pyrolysis gasoline or a partial stream separated off from the pyrolysis gasoline.
  • the stream (S6) is also referred to as feed (S6) to the device for aromatics separation.
  • the stream (S6) comprises the hydrocarbon mixture (KG1) and additionally a proportion of aromatics. These additional aromatics are thus separated in the device for aromatics separation from the hydrocarbon mixture (KG1).
  • the hydrocarbon mixture (KG1) has a lower concentration of aromatics than the feed (S6) to the device for aromatics separation, for example, the hydrocarbon mixture (KG1) may have at least 50% lower concentration of aromatics than the feed (S6) to the device for aromatics separation.
  • the aromatics separation may also be preceded by separation into fractions enriched in benzene, toluene and xylenes, if appropriate supplemented by further process steps.
  • the benzene-enriched fraction is to be understood as stream (S6).
  • the benzene-enriched fraction is then preferably by extractive rectification, for example, using N-formyl-morpholine as an excipient, in a stream containing high purity benzene, and a benzene-depleted stream, also referred to as C6 non-aromatic stream (C6-NA) is, separated.
  • C6-NA C6 non-aromatic stream
  • the hydrocarbon mixture (KG1) according to the present invention is to be equated with the C6 non-aromatic stream (C6-NA).
  • C6-NA can contain:
  • Hydrocarbons such as e.g. n-pentane, isopentane, cyclopentane,
  • linear open-chain and / or branched and cyclic (naphthenic) C6 hydrocarbons such as e.g. n-hexane, isohexanes, methylcyclopentane (MCP), linear open-chain and / or branched, and cyclic (naphthenic) C7 hydrocarbons, e.g. n-heptane, isoheptanes, e.g. Dimethylpentane (DMP), methylcyclohexane (MCP),
  • the stream (S1) obtained in step b) is introduced into a rectification apparatus (D2), in which (D2) cyclohexane is separated off from DMP.
  • D2 a rectification apparatus
  • the embodiment can preferably be carried out when (in addition) cyclohexane is present in the hydrocarbon mixture used (KG1).
  • the cyclohexane present in the stream (S1) is separated off from DMP and from the other components optionally present in the stream (S1), for example from the high boilers.
  • the concrete composition of the stream (S1) has already been described above in connection with step b) according to the invention.
  • the rectification or rectification device (D2) can be one-stage or multi-stage, for example two-stage or three-stage, preferably three-stage.
  • the number of stages (number of steps) in this context is the number of columns, each including ancillary equipment such.
  • a three-stage rectification device (D2) thus means that a total of three columns, each including ancillary apparatus such. B. bottom evaporator and condensers, in each of which a rectification process can be carried out together form the rectification device (D2).
  • (D2) comprises an extractive rectification column.
  • the cyclohexane-enriched stream withdrawn from (D2) contains not more than 0.1% by weight, preferably not more than 0.02% by weight of DMP, particularly preferably not more than 0.015% by weight of 2,4-DMP ,
  • the rectification device (D2) comprises an extractive rectification column
  • the extractive rectification is preferably carried out using an extractive auxiliary (extractive excipient). Extractive auxiliaries as a rule compounds are used, for which the following formula (1) applies:
  • n preferably 1, 1, particularly preferably 1, 3.
  • extractive auxiliaries preference is given to using oxygen-containing open-chain or cyclic organic compounds having a boiling point of at least 5 K above that of cyclohexane (81 ° C.), especially those which contain an amide function R-CO-NR'R "as structural element R, R 'and R "(independently of one another) are preferably selected from C 3 -C 30 -alkyl or H.
  • Particularly suitable extractive aids are N-methylpyrrolidone, N-formylmorpholine.
  • compounds such as sulfolane, dimethyl sulfoxide or other compounds known to the skilled person as non-protic polar solvents are also suitable. Also suitable are mixtures of several of the compounds mentioned with one another or with water.
  • the cyclohexane / DMP separation comprises the following steps i) to iii) and optionally step iv), wherein the rectification device (D2) is formed by the three components (D2-1) to (D2-3): i) a rectification column (D2-1), in which the majority of the high boiler with a normal boiling point> 84 ° C (based on the amount in the inlet to (D2-1) on the bottom and the majority of cyclohexane and other compounds with a normal boiling point of 79-84 ° C (based on the amount in the feed to D2-1) are separated overhead, ii) an extractive rectification column (D2-2), in which the top product from (D2-1) is combined with an extractive aid and distilled in such a way that the majority of the extractive aid and of the cyclohexane are withdrawn overhead from the bottoms and the majority of the other compounds present in the top product of (D2-1) with a normal boiling point of 79 to 84 °
  • a regenerate ion column (D2-3), in which most of the cyclohexane contained in the bottom stream of (D2-2) is taken off at the top and most of the extractive aid contained in the bottom stream (D2-2) is withdrawn via the bottom and iv) optionally a hydrogenation apparatus into which either the current (S1) or the top product from (D2-3) is passed.
  • the statement “via the bottom of a take-off point below the inlet, preferably the bottom and the indication" above a take-off point above the inlet, preferably the top of the respective column.
  • the optional step iv) contained in the above embodiment is generally carried out only if the stream (S1) contains unsaturated compounds which are thus also fed into the rectification apparatus (D2) and which, moreover, do not pass via the bottoms of the rectification column (FIG. D2-1) are removed from the process.
  • the hydrogenation according to optional step iv) can be carried out analogously to the hydrogenation according to the above-described step c), preferably it is carried out in one stage.
  • the hydrogenation device can also be connected upstream of the rectification device (D2). In this case, the stream (S1) is first fed into the rectification device, then the hydrogenated stream (S1) is introduced into the rectification device (D2), in particular into the rectification column (D2-1).
  • the above-described preferred embodiment using the extractive rectification column (D2-2) is preferably carried out and operated such that the DMP-containing stream withdrawn overhead from (D2-2) is less than 50% by weight, preferably less than 10% by weight. - contains% cyclohexane.
  • the cyclohexane-containing stream withdrawn via overhead regeneration column (D2-3) preferably contains less than 1% by weight, more preferably less than 10 ppm by weight of extractive assistant and / or less than 1% by weight, preferably less than 300 Ppm by weight of dimethylpentane, more preferably less than 150 ppm by weight of 2,4-dimethylpentane.
  • cyclohexane in a purity of 98 wt .-%, in particular at least 99.5 wt .-%, from (D2) is isolated.
  • the same considerations apply as described above in connection with the isolation of the cyclohexane according to step f), in particular in connection with the rectification device (D4).
  • the cyclohexane derived from the rectification apparatus (D2) according to the present preferred embodiment may be combined with the cyclohexane prepared in the isomerization of step e) and / or in the hydrogenation of step c).
  • FIG. 2 The preferred embodiment of the present invention described above is additionally illustrated in a preferred embodiment in conjunction with FIG.
  • the abbreviations, arrows and other symbols have an analogous meaning, which has been described above for FIG. 1 or in the description of this preferred embodiment.
  • a rectification device (D2) consisting essentially of three columns ((D2-1) to D2-3)) is used, which is followed by a hydrogenation device.
  • the individual columns may also include ancillary equipment such as sump evaporators or condensers, which are not shown in Figure 2 for clarity.
  • HV hydrogenation device
  • EHM extractive aid
  • S> 84 means high boiler with a normal boiling point> 84 ° C
  • 24DMP means 2,4-dimethylpentane and the terms in parenthesis indicate the most relevant and / or major components of the particular stream for the process.
  • 24DMP is exemplified as the preferred component of (other) compounds with a normal boiling point of 79-84 ° C.
  • the extractive aid used is preferably N-methyl-2-pyrrolidone (NMP).
  • the stream (S1) which preferably originates from the bottom of the rectification apparatus (D 1) and which contains DMP, cyclohexane, unsaturated compounds and optionally high boilers having a normal boiling point> 78 ° C. is, if appropriate after hydrogenation, introduced into the rectification column (D 2 -1). fed.
  • the unsaturated compounds are preferably selected from benzene, olefins, cyclic olefins, in particular cyclohexene, dienes and cyclic dienes.
  • the concentration of the cyclohexane present in the stream (S1) takes place, the stream (S3) first being rectified in a component which boils heavier than cyclohexane (ie, for example, 3,3-DMP and other high boilers having a normal boiling point) 84 ° C or correspondingly boiling unsaturated compounds) enriched stream 15 and a heavier than cyclohexane boiling components depleted stream 16 (stream 16 thus contains cyclohexane and most of the other compounds having a boiling point of 79 to 84 ° C, at least a subset of the unsaturated Compounds and a residual amount of high boilers with a normal boiling point> 84 ° C) is separated.
  • a component which boils heavier than cyclohexane ie, for example, 3,3-DMP and other high boilers having a normal boiling point
  • stream 16 thus contains cyclohexane and most of the other compounds having a boiling point of 79 to 84 ° C,
  • Stream 15 may, for example, be fed to a steam cracking process as cofeed or used as part of fuel blends.
  • Stream 16 is fed to an extractive rectification column (D2-2).
  • D2-2 extractive rectification column
  • a stream 17 containing at least one extractive auxiliary (EHM) is fed at a point above the feed of stream 16.
  • EHM extractive auxiliary
  • the stream 18 contains a majority of the other compounds contained in the stream 16 with a normal boiling point of 79 to 84 ° C, in particular to 2,4-DMP.
  • a stream 19 is removed, containing the extractive aid, cyclohexane and the unsaturated compounds, wherein in stream 19, the concentration ratio cyclohexane / DMP, in particular cyclohexane / 2.4 -DMP is higher than in stream 16.
  • the extractive rectification column (D2-2) is preferably carried out and operated so that stream 18 contains at most 100 ppm by weight, preferably at most 10 ppm by weight, more preferably at most 1 ppm by weight of extractive assistant. This can be achieved by the highest intake of an EHM-containing Streams at least 5, preferably at least 10 theoretical plates (according to the expert known definition) below the collection point of stream 18 takes place and / or (D2-2) with a reflux ratio of at least 5, preferably at least 10 is operated.
  • Stream 19 is passed, optionally after preheating, into the regeneration column (D2-3). From the regeneration column (D2-3) is compared to stream 19 to cyclohexane enriched stream 20 and a stream 19 against cyclohexane depleted stream 21 (stream 21 contains superficially the extractive aid, a subset of cyclohexane and (optionally) a residual amount of other Stripped compounds with a normal boiling point of 79 to 84 ° C, in particular to 2,4-DMP). From stream 21, a discharge stream (purge stream) 21 a is branched off, which preferably accounts for at most 5%, particularly preferably at most 1%, of the amount of stream 21. The remaining stream is, if appropriate after cooling (which can also take place in the heat network with preheating of stream 19) at least partially fed to the stream 17 and / or returned in the vicinity of the stream 16 in the extractive rectification (D2-2).
  • Stream 20 is optionally passed, together with a hydrogen-containing stream, into the hydrogenation apparatus (HV) in which, with the aid of a suitable catalyst, the unsaturated compounds selected from benzene, olefins, cyclic olefins, in particular cyclohexene, dienes and cyclic dienes are hydrogenated ,
  • HV hydrogenation apparatus
  • hydrogen can also be introduced separately from stream 20 in (HV), as shown in FIG.
  • the stream 22 obtained in the hydrogenation contains cyclohexane as the main constituent and may, if appropriate, be worked up further, for example specification-compliant (high-purity) cyclohexane can be isolated from stream 22.
  • the stream 22 can also be combined with the cyclohexane or a cyclohexane-containing stream which is produced in the process according to the invention in the device (HR) and / or device (IV) (according to steps c) and / or e)).

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan aus Methylcyclopentan (MCP) und Benzol. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung sind MCP und Benzol Bestandteile eines Kohlenwasserstoffgemisches (KW1 ), das darüber hinaus Dimethylpentane (DMP), gegebenenfalls Cyclohexan und mindestens eine Verbindung (Leichtsieder) ausgewählt aus nichtzyklischen C5-C6-Alkanen und Cyclopentan enthält. Zunächst wird Benzol in einem Hydrierungsschritt zu Cyclohexan umgesetzt, während MCP in Gegenwart eines Katalysators, bevorzugt einer sauren ionischen Flüssigkeit, zu Cyclohexan isomerisiert wird. Vor der Hydrierung erfolgt eine Vorabtrennung der Dimethylpentane (DMP), wobei gegebenenfalls im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltenes Cyclohexan zunächst gemeinsam mit DMP abgetrennt wird. Dieses bereits vorhandene Cyclohexan kann von DMP in einem nachgeschalteten Rektifikationsschritt wieder abgetrennt und in das Verfahren zur Cyclohexanherstellung rückgeführt werden. Zwischen Hydrierung und Isomerisierung erfolgt eine Leichtsiederabtrennung und im Anschluss an die Isomerisierung die Isolierung des Cyclohexans unter Rückleitung von nicht isomerisiertem MCP und gegebenenfalls von Leichtsiedern.

Description

Neues Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan aus Methylcyclopentan und Benzol Beschreibung Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan aus Methylcyclopentan (MCP) und Benzol. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung sind MCP und Benzol Bestandteile eines Kohlenwasserstoffgemisches (KW1 ), das darüber hinaus Dimethylpentane (DMP), gegebenenfalls Cyclohexan und mindestens eine Verbindung (Leichtsieder) ausgewählt aus nichtzyklischen C5-C6-Alkanen und Cyclopentan enthält. Zunächst wird Benzol in einem Hydrierungsschritt zu Cyclohexan umgesetzt, während MCP in Gegenwart eines Katalysators, bevorzugt einer sauren ionischen Flüssigkeit, zu Cyclohexan isomerisiert wird. Vor der Hydrierung erfolgt eine Vorabtrennung der Dimethylpentane (DMP), wobei gegebenenfalls im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltenes Cyclohexan zunächst gemeinsam mit DMP abgetrennt wird. Dieses bereits vorhandene Cyclohexan kann von DMP in einem nachgeschalteten Rektifikationsschritt wieder abgetrennt und in das Verfahren zur Cyclohexanherstellung rückgeführt werden. Zwischen Hydrierung und Isomerisierung erfolgt eine Leichtsiederabtrennung und im Anschluss an die Isomerisierung die Isolierung des Cyclohexans unter Rückleitung von nicht isomerisiertem MCP und gegebenenfalls von Leichtsiedern.
Cyclohexan ist ein wichtiges Wertprodukt der chemischen Industrie, das vorzugsweise durch Hydrierung von in weitgehend reiner Form bereitgestelltem Benzol hergestellt wird. Dabei stellt sich jedoch das Problem, dass das Benzol ein knappes Produkt ist und dass daher mit der Hydrierung zu Cyclohexan andere Verwendungen wie z.B. die Herstellung von Styrol konkurrieren. Daher besteht ein Anreiz, ein Herstellungsverfahren für Cyclohexan zu finden, dass von einem anderen Einsatzstoff als Rein-Benzol ausgeht. Weiterhin ist es bekannt, dass Cyclohexan nicht nur durch Hydrierung von Benzol, sondern auch durch Isomerisierung von MCP hergestellt werden kann. Als Katalysatoren für eine derartige Isomerisierung werden bevorzugt saure Katalysatoren im Sinne einer Lewis- oder Brönstedt-Säure eingesetzt wie z.B. Friedel-Crafts- Katalysatoren oder auch saure ionische Flüssigkeiten.
Die zur Cyclohexanherstellung einsetzbaren Edukte Benzol und MCP sind in der Praxis häufig Bestandteile von Kohlenwasserstoffgemischen. Die konkrete Zusammensetzung der Kohlenwasserstoffgemische kann stark variieren, häufig enthalten sie auch Dimethylpentane (DMP). Darüber hinaus können diese Kohlenwasserstoffgemische auch bereits das eigentliche Zielprodukt Cyclohexan enthalten.
Um jedoch ein reines Zielprodukt, also spezifikationsgerechtes Cyclohexan zu erhalten, muss das Cyclohexan von allen sonstigen im eingesetzten Kohlenwasserstoffgemisch enthaltenen Komponenten, die nach der Hydrierung bzw. Isomerisierung noch vorhanden sind, abgetrennt werden, also auch von im Ausgangsgemisch enthaltenen DMP. Die Abtrennung der DMP vom eigentlichen Verfahrensprodukt Cyclohexan ist jedoch technisch ziemlich anspruchsvoll und aufwändig, insbesondere wenn es sich um das DMP-Isomer 2,4-Dimethylpentan (2,4- DMP) handelt. Der Normalsiedepunkt von 2,4-DMP ist mit 80,52 °C dem Normalsiedepunkt von Cyclohexan (80,78 °C) sehr ähnlich, die Normalsiedepunkte der anderen DMP-Isomere weisen hingegen einen größeren Abstand zu Cyclohexan auf (2,3-DMP hat beispielsweise einen Normalsiedepunkt von 89,88 °C).
US-A 2003/0109767 offenbart ein Verfahren zur Isomerisierung von Cö-Ce-Paraffinkohlenwasserstoffen (Paraffinen) in Gegenwart einer ionischen Flüssigkeit als Katalysator. Die ionische Flüssigkeit umfasst als Kationen stickstoffhaltige Heterocyclen oder stickstoffhaltige Aliphate, die entsprechenden Anionen sind von Metallhalogeniden abgeleitet. Bei den zu isomerisierenden Paraffinen handelt es sich um lineare Alkane wie n-Hexan oder n-Octan sowie monosubstituierte Alkane wie 3-Methylhexan bzw. Mischungen davon. Durch das in US-A 2003/0109767 beschriebene Verfahren sollen Paraffine mit einem höheren Verzweigungsgrad hergestellt werden. Im Gegensatz dazu hat beispielsweise Cyclohexan gegenüber MCP einen geringeren Verzweigungsgrad. Weiterhin sind in US-A 2003/0109767 keine Angaben dahingehend enthalten, dass im Ausgangsgemisch etwaig enthaltene Aromaten vor der Isomerisierung hydriert werden. In US-A 2003/0109767 ist weiterhin nicht beschrieben, dass das zur Isomerisierung eingesetzte Material auch DMP enthalten kann. Folglich sind in diesem Dokument auch keine Angaben enthalten, an welcher Stelle DMP von Cyclohexan abgetrennt wird bzw. dass diese Abtrennung problematisch ist.
In dem in EP-A 1 403 236 beschriebenen Isomerisierungsverfahren soll ebenfalls ein höherer Verzweigungsgrad in den in Gegenwart einer ionischer Flüssigkeit zu isomerisierenden Paraffinen (Kohlenwasserstoffen) erhalten werden. Das Isomerisierungsverfahren wird zudem in Gegenwart von zyklischen Kohlenwasserstoffen als Additiven und in einem Reaktionsmedium durchgeführt, wobei die zyklischen Kohlenwasserstoffe ein tertiäres Kohlenstoffatom als Struktureinheit enthalten bzw. durch das Reaktionsmedium in eine entsprechende Verbindung mit einer solchen Struktureinheit überführt werden. Vorzugsweise werden Methylcyclohexan oder Dimethylcyclopentan als solche zyklischen Kohlenwasserstoff- additive eingesetzt. Als zu isomerisierende Paraffine werden lineare Alkane wie n-Butan oder n-Octan sowie monomethylsubstituierte Alkane wie 2-Methylhexan eingesetzt. Die ionischen Flüssigkeiten basieren vorzugsweise auf stickstoffhaltigen Heterocyclen oder stickstoffhaltigen Aliphaten als Kationen sowie auf anorganischen Anionen wie Aluminiumhalogeniden. In EP-A 1 403 236 sind ebenfalls keine Angaben enthalten, dass im Ausgangsgemisch etwaig enthaltene Aromaten vor der Isomerisierung hydriert werden. Sinngemäßes trifft auch auf eine etwaige Anwesenheit von DMP im Ausgangsgemisch zu.
US-A 2005/0082201 offenbart ein Verfahren zur Herstellung von Benzin mit einem niedrigen Benzolgehalt, wobei zunächst in einem ersten Verfahrensschritt ein Kohlenwasserstoffgemisch, das Benzol, Olefine und schwefelhaltige Verbindungen wie Thiophene enthält, in eine Rektifikationskolonne eingespeist wird, aus der über Kopf die leichtsiedenden Verbindungen, über einen Seitenabzug eine benzolhaltige Fraktion und aus dem Kolonnensumpf die Schwersieder abgetrennt werden. In einer zweiten Verfahrensstufe wird die aus dem Seitenabzug gewonnene Fraktion in Gegenwart eines Hydrierkatalysators hydriert, wobei Benzol zu Cyclohexan und die Thiophene in Schwefelwasserstoff überführt werden. Das bei der zweiten Verfahrensstufe anfallende cyclohexanhaltige Gemisch eignet sich zur Herstellung von Benzin mit einem niedrigen Benzolgehalt. Eine Isolierung des darin enthaltenen Cyclohexans oder eine Isomerisierung generell, beispielsweise von MCP zu Cyclohexan, sind in US-A 2005/0082201 nicht offenbart. Sinngemäßes trifft auch auf eine etwaige Anwesenheit von DMP im Ausgangsgemisch zu.
WO 2010/027987 betrifft ein weiteres Verfahren zur Verringerung der Konzentration an Benzol in einem kohlenwasserstoffhaltigen Gemisch. In einer ersten Trennstufe wird eine benzolhaltige Fraktion, die Benzol und andere C6-Kohlenwasserstoffe umfasst, von einer Schwersiederfraktion abgetrennt, die Kohlenstoffe mit sieben und mehr Kohlenstoffatomen umfasst. Die benzolhaltige Fraktion wird anschließend hydriert unter Erhalt einer Kohlenwasserstofffraktion mit einem reduzierten Benzolgehalt. Bei der Hydrierung von Benzol wird Cyclohexan gebildet. Auch in WO 2010/027987 sind keine Hinweise enthalten, dass aus dem bei der Hydrierung erhaltenen Gemisch Cyclohexan isoliert werden kann, vielmehr soll auch dieses Verfahrensprodukt zur Benzinherstellung verwendet werden. Ebenso wenig offenbart dieses Dokument eine Isomerisierung von MCP zu Cyclohexan oder die Anwesenheit von DMP im Wasserstoff-Ausgangsgemisch.
US-A 3,31 1 ,667 betrifft ein Verfahren zur Entfernung von Benzol aus einem Gemisch, das nachfolgend in eine Isomerisierung von MCP zu Cyclohexan eingespeist wird. Bei der Hydrierung wird Benzol in Gegenwart eines geeigneten Katalysators, beispielsweise einem Metallkatalysator auf Kieselgur, mit Wasserstoff zu Cyclohexan hydriert. Die Isomerisierung von MCP zu Cyclohexan wird in Gegenwart von Metallhalogeniden wie säureverstärktem Aluminiumhalid, durchgeführt. In diesem Dokument sind jedoch keine Angaben enthalten, ob DMP vorhanden ist und somit an welcher Stelle DMP von Cyclohexan abgetrennt wird bzw. dass diese Abtrennung problematisch ist. EP-A 1 995 297 offenbart ein Verfahren sowie eine zugehörige Vorrichtung zur Hydrierung und Decyclisierung von Benzol und der Isomerisierung von C5-C6-Paraffinen, die in einem Gemisch enthalten sind, das höchstens 1 Gew.-% Benzol enthält. Zur Hydrierung von Benzol können metallhaltige Katalysatoren verwendet werden, wobei sich als Metall die Elemente der Platingruppe, Zinn oder Kobalt und Molybdän eignen. Zur Isomerisierung des bei der Hydrierung erhaltenen Gemisches, das eine Restmenge an Benzol enthalten kann, werden insbesondere Zeolithe als Katalysator eingesetzt. Bei dem in EP-A 1 995 297 beschriebenen Verfahren werden bei der Isomerisierung die Parameter so eingestellt, dass eine Öffnung der bei der Benzolhydrierung erhaltenen Cyclohexanringe zu Isoalkanen erzielt wird. Bei diesem Verfahren geht es also nicht vordergründig um die Herstellung von Cyclohexan, sondern um die Herstellung von Alkanen mit einem hohen Verzweigungsgrad. Darüber hinaus sind auch in EP-A 1 995 297 keine Angaben enthalten, dass zur Isomerisierung auch eine saure ionische Flüssigkeit eingesetzt werden kann bzw. dass die Abtrennung von Aromaten, insbesondere von Benzol, vor der Isomerisierung verteilhaft ist. Ein sinngemäßes Verfahren zu EP-A 1 995 297 wird in EP-A 1 992 673 beschrieben.
US-A 2,846,485 offenbart ein Verfahren zur Herstellung von hochreinem Cyclohexan und Benzol, wobei ein Gemisch eingesetzt wird, das n-Hexan, Benzol, MCP, Cyclohexan und DMP enthält. In einer ersten Extraktivrektifikationszone wird Benzol von den übrigen Eduktkomponenten abgetrennt. Das von Benzol weitgehend befreite Edukt wird mit einem Gemisch vereinigt, das Cyclohexan und MCP enthält und aus dem Sumpf einer zweiten fraktionierenden Rektifikationszone stammt. Das so vereinigte Gemisch wird in eine erste fraktionierende Rektifikationszone eingespeist, wobei über Kopf eine MCP-haltige Fraktion und aus dem Sumpf eine cyclohexanhaltige Fraktion abgetrennt wird.
Das Überkopfprodukt der ersten fraktionierenden Rektifikationszone wird zunächst in eine Isomerisierungszone geführt, in der die Hauptmenge an MCP zu Cyclohexan unter Verwendung von Friedel-Crafts-Katalysatoren wie Aluminiumchlorid, das zusätzlich HCl enthalten kann, isomerisiert wird. Das Isomerisierungsprodukt wird in die vorstehend beschriebene zweite fraktionierende Rektifikationszone eingeleitet, um dort n-Hexan und Leichtsieder als Kopfprodukt abzutrennen. Das Sumpfprodukt aus der ersten fraktionierenden Rektifikationszone wird in eine zweite Extraktiv- rektifikationszone überführt, in der aus dem Sumpf ein Cyclohexan enthaltendes Gemisch von dem über Kopf abgezogenen DMP abgetrennt wird. Das in US-A 2,846,485 beschriebene Verfahren ist nachteilig, da es (unter anderem) apparativ sehr aufwändig ist. Die Abtrennung des eigentlichen Verfahrensproduktes Cyclohexan von DMP erfolgt erst zum Schluss des Verfahrens, da das bei der Isomerisierung von MCP gebildete Cyclohexan in eine DMP-haltige Fraktion rückgeleitet wird, d.h. das DMP muss von der gesamten Menge des produzierten Cyclohexans abgetrennt werden. Weiterhin wird in diesem Verfahren zuerst das Benzol abgetrennt, um dieses als eigenständiges Produkt zu gewinnen. Die Benzolabtrennung ist aber apparativ aufwändiger als die Hydrierung von Benzol zu Cyclohexan gemäß dem Verfahren der vorliegenden Erfindung.
Ionische Flüssigkeiten eignen sich unter anderem als Katalysatoren für die Isomerisierung von Kohlenwasserstoffen. Eine entsprechende Verwendung einer ionischen Flüssigkeit ist beispielsweise in WO 201 1/069929 offenbart, wo eine spezielle Auswahl von ionischen Flüssigkeiten in Gegenwart eines Olefins zur Isomerisierung von gesättigten Kohlenwasserstoffen eingesetzt wird, insbesondere zur Isomerisierung von Methylcyclopentan (MCP) zu Cyclohexan. Ein sinngemäßes Verfahren ist in WO 201 1/069957 beschrieben, allerdings erfolgt dort die Isomerisierung nicht in Gegenwart eines Olefins, sondern mit einer Kupfer (I l)-Verbindung.
Die der vorliegenden Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht in der Bereitstellung eines neuen Verfahrens zur Herstellung von Cyclohexan aus einem Kohlenwasserstoffgemisch enthaltend Benzol, MCP, DMP und mindestens einen Leichtsieder. Weiterhin soll die Möglichkeit bestehen, dass gegebenenfalls im Kohlenwasserstoffgemisch enthaltenes Cyclohexan zurückgewonnen werden kann.
Gelöst wird die Aufgabe durch ein Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan umfassend die folgenden Schritte a) Einspeisen eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 ) in eine Rektifikationskolonne (D1 ), wobei (KG1 ) i) Benzol, ii) Methylcyclopentan (MCP), iii) Dimethylpentane (DMP), iv) gegebenenfalls Cyclohexan und v) mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen enthält, b) Abtrennen eines Stromes (S1 ) enthaltend DMP aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) über einen Auslass der Rektifikationskolonne (D1 ), wobei sich der Auslass unterhalb des Zulaufs, bevorzugt am Sumpf von (D1 ) befindet, unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a), das eine gegenüber (KG1 ) reduzierte Menge an DMP aufweist, c) Hydrierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a) unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG2), das eine gegenüber (KG1 a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist, d) Abrennen von mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) in einer Rektifikationskolonne (D3) unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a), das eine gegenüber (KG2) reduzierte Menge an mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aufweist, e) Isomerisierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a) in Gegenwart eines Katalysators unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG3), das eine gegenüber (KG2a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist, f) Isolierung von Cyclohexan aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG3), wobei in einer Rektifikationskolonne (D4) aus (KG3) ein Strom (LS2) enthaltend MCP und gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6-Alkane abgetrennt und der Strom (LS2) ganz oder teilweise nach Schritt d) oder nach Schritt e) zurückgeführt wird.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren kann in vorteilhafter Weise reines, insbesondere hochreines (spezifikationsgerechtes) Cyclohexan hergestellt werden, wobei die Spezifikationen beispielweise durch die Verwendung des Cyclohexans für die dem Fachmann bekannte Herstellung von Caprolactam gegeben sind. Das erfindungsgemäße Verfahren ist vorteilhaft hinsichtlich des apparativen Aufwandes, weiterhin können hohe Ausbeuten an Cyclohexan erhalten werden.
Aufgrund der Vorabtrennung von DMP gemäß Schritt b) („DMP-Vorabtrennung") vor dem eigentlichen Cyclohexan-Herstellungsprozess kann die äußerst aufwändige Trennung, insbesondere Rektifikation, von DMP aus dem Verfahrensprodukt Cyclohexan umgangen werden, insbesondere wenn es sich bei dem DMP um 2,4- Dimethylpentan (2,4-DMP) handelt und dieses im Ausgangsgemisch in einer Konzentrationen > 100 ppm vorliegt, Dadurch wird der energetische und apparative Aufwand bei der Herstellung von reinem bzw. hochreinem Cyclohexan deutlich reduziert.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren kann in vorteilhafter Weise das im Ausgangsgemisch enthaltene DMP vollständig oder nahezu vollständig durch die Vorabtrennung aus dem Ausgangsgemisch entfernt werden. Besonders bevorzugt wird das erfindungsgemäße Verfahren so durchgeführt, dass das im Ausgangsgemisch enthaltene DMP vollständig oder nahezu vollständig (bis zu 2 % bezogen auf die im Ausgangsgemisch enthaltenen Menge aller DMP-Isomere) per DMP-Vorabtrennung aus dem Ausgangsgemisch abgetrennt wird. Alternativ kann eine nahezu vollständige DMP-Abtrennung aus dem Ausgangsgemisch auch über die im Gemisch (KG1 a) verbliebene DMP-Menge in Bezug auf MCP und/oder Benzol definiert werden. Bei dieser Betrachtungsweise ist es besonders bevorzugt, dass die in der Rektifikationsvorrichtung (D1 ) als Gemisch (KG1 a) vorzugsweise über Kopf abgezogene DMP-Menge bezogen auf die Summe der über Kopf abgezogenen Mengen an MCP und Benzol höchstens 0,1 Gew.-%, bevorzugt höchstens 0,02 Gew.-% beträgt.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann unabhängig davon durchgeführt werden, ob im eingesetzten Kohlenwasserstoffgemisch (Ausgangsgemisch) bereits Cyclohexan enthalten ist oder nicht. Sofern in den eingesetzten Kohlenwasserstoffgemischen neben DMP auch Cyclohexan selber enthalten ist, wird dieses im Ausgangsgemisch enthaltene Cyclohexan im Rahmen des erfindungsmäßen Verfahrens zusammen mit DMP bevorzugt über Sumpf abgetrennt. Der mit dieser Fallkonstellation verbundene Nachteil einer Verringerung der Cyclohexan-Produktmenge wird durch die vorstehend beschriebene Verringerung des energetischen und apparativen Aufwands jedoch überkompensiert.
In einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung kann dieses im Kohlenwasserstoff-Ausgangsgemisch enthaltene Cyclohexan jedoch wieder zurückgewonnen werden. Bei dieser Ausführungsform wird das gemeinsam mit dem DMP aus dem Verfahren ausgeschleuste Cyclohexan destillativ, vorzugsweise durch eine Extraktiv- oder Schleppmittelrektifikation, von DMP wieder abgetrennt. Das dabei erhaltene Cyclohexan, das im Wesentlichen frei von DMP ist, kann dem eigentlichen Verfahrensprodukt (Cyclohexan, das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt wird) wieder zugeführt oder an einer sonstigen Stelle in das erfindungsgemäße Verfahren eingespeist werden. Der Vorteil bei dieser Verfahrensvariante gegenüber einer Abtrennung aus einer Stelle weiter hinten im Verfahren (stromabwärts), also z. B. aus dem Cyclohexan-Produktstrom, ist darin zu sehen, dass die DMP-Abtrennung von einer deutlich kleineren Cyclohexanmenge durchzuführen ist, da DMP nur von dem im Kohlenwasserstoff-Ausgangsgemisch enthaltenen Cyclohexan abgetrennt wird und nicht auch von dem bei der Hydrierung und/oder Isomerisierung gebildeten Cyclohexan, das das eigentliche Verfahrensprodukt darstellt. Demzufolge sind für diese separate DMP/Cyclohexan- Trennung kleinere Apparaturen und eine geringere Energiemenge erforderlich.
Weiterhin kann im erfindungsgemäßen Verfahren aufgrund der gemäß Schritt c) vorgeschalteten Hydrierung der Aromaten, insbesondere von Benzol, die Isomerisierung gemäß Schritt e) in vorteilhafter Weise durchgeführt werden. Der Vorteil ist darin zu sehen, dass die in (KG1 ) enthaltenen Aromaten, insbesondere Benzol, durch eine vorgeschaltete Hydrierung vollständig oder zumindest weitgehend abgetrennt in die entsprechenden gesättigten Kohlenwasserstoffe umgewandelt werden können. Demzufolge wird die andernfalls eintretende Desaktivierung der zur Isomerisierung, insbesondere zur Isomerisierung von MCP zu Cyclohexan, eingesetzten Katalysatoren durch Aromaten, insbesondere durch Benzol oder andere ungesättigte Verbindungen, die vor allem bei der bevorzugten Verwendung von sauren ionischen Flüssigkeiten als Katalysatoren zum Tragen kommt, verringert oder ganz vermieden. Weiterhin hat die Hydrierung des in (KG1 ) enthaltenen Benzols den Vorteil, dass die Menge des anfallenden Produkts um das bei der Hydrierung des Benzols anfallende Cyclohexan erhöht wird.
Die Entfernung der verbliebenen Aromaten, insbesondere von Benzol, mittels Hydrierung hat darüber hinaus den zusätzlichen Vorteil, dass die nachfolgend ausgeführten destillativen Aufarbeitungsschritte, insbesondere gemäß Schritt d), erleichtert werden, weil so die andernfalls auftretende Bildung von Azeotropen von Aromaten wie zum Beispiel Benzol mit gesättigten C6-C7-Alkanen vermieden wird. Prinzipiell kann eine Abtrennung von Leichtsiedern, also eines Großteils der im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltenen nicht-cyclischen C5-C6-Alkane sowie Cyclopentan, insbesondere von Isohexanen, an verschiedenen Stellen im Verfahren erfolgen. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, im Fall von benzolhaltigen Kohlenwasserstoffgemischen (KG1 ) die Abtrennung von Leichtsiedern nach der Hydrierung und vor der Isomerisierung durchzuführen. Eine Abtrennung von Leichtsiedern vor der Hydrierung hätte nämlich den Nachteil, dass das vor der Hydrierung im Kohlenwasserstoffgemisch enthaltene Benzol mit mindestens einem Teil der abzutrennenden Leichtsiedern Azeotrope bildet und daher zumindest teilweise zusammen mit den Leichtsiedern abgetrennt werden würde. Dadurch würde sich die Produktmenge um die zusammen mit den Leichtsiedern abgetrennte Menge an Benzol verringern.
Eine Abtrennung von Leichtsiedern nach der Isomerisierung hätte wiederum den Nachteil, dass die Leichtsieder die zu isomerisierenden Kohlenwasserstoffe, insbesondere MCP, verdünnen und so zu einer Verringerung der Raum-Zeit-Ausbeute in der Isomerisierung führen würden. Zudem ist die Abtrennung von Isohexanen vor der Isomerisierung vorteilhaft, weil so die Triebkraft für die Isomerisierung von n-Hexan zu Isohexanen in der nachfolgenden Isomerisierungsstufe erhöht wird. Die Isomerisierung von n-Hexan zu Isohexanen in der Isomerisierungsstufe ist wiederum bedeutsam, weil aufgrund der Lage der Siedepunkte n-Hexan (Normalsiedepunkt 68,7 °C) deutlich schwieriger als die Isohexane (Normalsiedepunkte 49,7 bis 63,3 °C) von MCP (Normalsiedepunkt 71 ,7 °C) abzutrennen ist. Da sich aber bevorzugt an die Isomerisierungsstufe eine destillative Trennung anschließt, in der MCP zusammen mit offenkettigen Hexanen vom gebildeten Cyclohexan abgetrennt und vor bzw. in die Isomerisierung zurückgeführt werden, was wiederum die Ausschleusung der offenkettigen Hexane aus dem Verfahren nötig macht, ist es aufgrund der genannten Lage der Siedepunkte vorteilhaft, die offenkettigen Hexane überwiegend in Form von Isohexanen aus dem Verfahren auszuschleusen, während eine durch die Isomerisierung von n-Hexan begrenzte Aufpegelung desselben in Kauf genommen werden kann. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung kann eine Rektifikation in den dem Fachmann bekannten Ausführungsformen (siehe z B. Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology Published Online: 17 AUG 2001 , Vol. 8 S. 739 ff.) durchgeführt werden. Die jeweiligen Rektifikationstechniken werden in den entsprechenden dem Fachmann bekannten Vorrichtungen durchgeführt. Die Durchführung einer Extraktivrektifikation zur Auftrennung engsiedender Substanzen ist beispielsweise in US A 4,053,369, US-A 4,955,468 oder WO 02/22528 beschrieben. Die Rektifikation unter Verwendung von Trennwandkolonnen ist beispielweise in EP1 127601 B1 beschrieben.
Unter „Rektifikation", die in einer entsprechenden Rektifizierkolonne (Rektifiziervorrichtung), auch Rektifikationskolonne oder Rektifikationsvorrichtung genannt, durchgeführt wird, wird Folgendes verstanden: Bei der Rektifikation wird der durch Rektifikation erzeugte Dampf in einer Rektifizierkolonne im Gegenstrom zu einem Teil seines Kondensates geführt. Auf diese Weise werden leichter flüchtige Komponenten im Kopf- und schwerer flüchtige im Sumpfprodukt der Rektifizierkolonne angereichert.
Im vorliegenden Zusammenhang schließt der Begriff „Rektifikationskolonne" jeweils dem Fachmann bekannte Nebenapparate wie z. B. einen oder mehrere Sumpfverdampfer, mindestens einen Kondensator sowie gegebenenfalls Behälter und Pumpen, mit ein. Dementsprechend ist die Entnahme von Strömen aus der Rektifikationskolonne so zu verstehen, dass der jeweilige Strom gegebenenfalls über einen oder mehrere dieser Nebenapparate geleitet wird, gegebenenfalls auch unter Änderung des Aggregatzustands und/oder Rückleitung eines Teils des entnommenen Stroms. So ist zum Beispiel die Entnahme eines Stroms über den Kopf der Rektifikationskolonne so zu verstehen, dass der am Kopf der Kolonne anfallende Brüdenstrom mindestens teilweise kondensiert wird und nachfolgend in einen Rücklaufstrom und einen Kopfproduktstrom aufgeteilt wird. Der Kopfproduktstrom ist dann gleichzusetzen mit dem im nachfolgenden Text vereinfachend als über Kopf entnommenen Strom bezeichneten Strom. Analog schließt auch die Nennung der Zuführung eines Stromes zu einer Rektifikationskolonne die Option ein, dass der betreffende Strom vor dem Eintritt in die Kolonne selbst einen oder mehrere Nebenapparate durchläuft wie beispielweise einen Vorwärmer oder Vorverdampfer. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung werden unter dem Begriff „Dimethylpentane" (DMP) alle bekannten Isomere von Dimethylpentan verstanden, insbesondere 2,2- Dimethylpentan (2,2-DMP; Normalsiedepunkt: 79, 17 °C), 2,3-Dimethylpentan (2,3- 5 DMP; Normalsiedepunkt: 89,88 °C), 3,3-Dimethylpentan (3,3-DMP; Normalsiedepunkt:
86,09 °C) und 2,4-Dimethylpentan (2,4-DMP; Normalsiedepunkt: 80,52 °C). Dies bedeutet, dass in den entsprechenden Gemischen bzw. Strömen des erfindungsgemäßen Verfahrens mindestens ein Dimethylpentan-Isomer enthalten ist, vorzugsweise handelt es sich um Gemische von zwei oder mehr Dimethylpentan- 10 Isomeren, wobei eines dieser Isomere vorzugsweise 2,4-Dimethylpentan ist.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung werden unter dem Begriff „Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C" alle Kohlenwasserstoffe verstanden, die bei Normaldruck im Bereich von 79 bis 84 °C sieden und die einzeln oder als Gemisch im
15 erfindungsgemäßen Verfahren zunächst im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthalten sein können. Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens können einzelne oder mehrere dieser Verbindungen voneinander abgetrennt werden. Gegebenenfalls können auch einzelne oder mehrere dieser Verbindungen im nachfolgenden Text separat als Bestandteil von Gemischen oder Strömen aufgeführt
20 sein. Sofern dies der Fall ist, sind nur die jeweils konkret aufgeführten Verbindungen zwingender Bestandteil des entsprechenden Gemisches oder Stromes; die sonstigen Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C, die nicht namentlich im entsprechenden Strom oder Gemisch aufgeführt sind, können (sofern nicht anders aufgeführt oder beispielsweise infolge einer vorausgegangenen Abtrennung nicht mehr
25 möglich) ebenfalls im entsprechenden Strom oder Gemisch vorhanden sein.
Gegebenenfalls können einzelne oder mehrere dieser Verbindungen auch unter die Definition einer anderen Auswahl von Verbindungen fallen, wie beispielsweise unter die Definition des Begriffs„C5-C6-Alkane".
30 Beispiele für Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C sind Cyclohexan (80,78 °C), 2,2-DMP (79, 17 °C), 2,4-DMP (80,52 °C), 2,2,3-Trimethylbutan (80,87 °C) und Benzol (80,08 °C).
Sinngemäßes wie vorstehend für die Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 35 79 bis 84 °C aufgeführt gilt im Rahmen der vorliegenden Erfindung auch für Verbindungen, die unter den Begriff „Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C" fallen. Beispiele für Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C sind 3,3-DMP (86,09 °C), 2,3-DMP (89,88 °C), 2-Methylhexan (2-MH; 90,06 °C), 3- Methylhexan (3-MH; 91 ,87 °C) und 3-Ethylpentan (3-EP; 93,45 °C).
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Im Rahmen der vorliegenden Erfindung können die beiden vorgenannten Gruppen von Verbindungen (Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C sowie Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C) gegebenenfalls auch zu einer Gruppe von Verbindungen zusammengefasst sein. In dieser Fallkonstellation werden die Verbindungen entsprechend als „Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 78 °C" bezeichnet. Die vorstehenden Ausführungen zu den beiden Einzelgruppen gelten sinngemäß auch für diese Gruppe von Verbindungen.
Weiterhin kann im Rahmen der vorliegenden Erfindung die Gruppe der Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C auch als Untergruppe in der Gruppe enthalten sein, die als„schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten" bezeichnet wird. Die letztgenannte Gruppe umfasst also zusätzlich auch Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt > 80,78 °C bis einschließlich 84 °C.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung bedeutet der Begriff „Großteil" im Zusammenhang mit einem Strom (Feedstrom) -soweit nicht anders ausgeführt- mindestens 50 %, vorzugsweise mindestens 80 %, mehr bevorzugt mindestens 95 %, insbesondere mindestens 99 Gew%.
Nachfolgend wird das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan aus Methylcyclopentan (MCP) und Benzol näher definiert. In diesem Zusammenhang wird auch auf die Figuren 1 bis 3 verwiesen. Figur 1 zeigt das erfindungsgemäße Verfahren in seiner Grundform unter Berücksichtigung beider Varianten der Rückleitung von nicht isomerisiertem MCP gemäß Schritt f). Figur 6 zeigt eine spezielle Ausgestaltung zur Rückgewinnung von Cyclohexan, sofern dieses zusammen mit DMP bereits im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthalten ist. Die Figur 3 betrifft eine spezielle Ausgestaltung der Isolierung von Cyclohexan gemäß Schritt f). Sämtliche Figuren werden im nachfolgenden Text an entsprechender Stelle näher erläutert.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung erfolgt in Schritt a) das Einspeisen eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 ) in eine Rektifikationskolonne (D1 ), wobei (KG1 ) i) Benzol, ii) Methylcyclopentan (MCP), iii) Dimethylpentane (DMP), iv) gegebenenfalls Cyclohexan und v) mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5- Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen enthält.
Die einzelnen Komponenten des Kohlenwasserstoffgemischs (KG1 ) können in beliebigen Konzentrationen/Verhältnissen untereinander vorliegen. Vorzugsweise enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) zu mindestens 90 Gew.-%, bevorzugt mindestens 95 Gew.-% Kohlenwasserstoffe mit 5 bis 8 Kohlenstoffatomen, unter der Voraussetzung, dass die Kohlenwasserstoffe mit 5 bis 8 Kohlenstoffatomen MCP, Benzol, DMP und mindestens einen Leichtsieder gemäß der vorstehenden Komponentev) umfassen. Die Kohlenwasserstoffe können ansonsten gesättigt oder ungesättigt und/oder zyklisch, linear oder verzweigt sein. Insbesondere enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) zwischen 10 Gew.-% und 60 Gew. %, mehr bevorzugt zwischen 20 Gew.-% und 50 Gew.-%, MCP und/oder zwischen 1 Gew. % und 30 Gew.-%, mehr bevorzugt zwischen 4 Gew.-% und 20 Gew.-% Benzol.
In einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) Benzol, Methylcyclopentan (MCP), DMP, Cyclohexan und mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5- Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen. Gegebenenfalls können in (KG1 ) mindestens eine weitere Verbindung ausgewählt aus Olefinen oder C7-C8-Alkanen enthalten sein. Der Begriff „Olefin" umfasst neben linearen, einfach ungesättigten Olefinen wie Penten oder Hexen auch cyclische Olefine, insbesondere Cyclohexen, sowie Diene und cyclische Diene. In der Gruppe der C7-C8-Alkane sind vorzugsweise Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt > 78 °C enthalten, im Folgenden auch „Schwersieder" genannt. Gegebenenfalls können im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) auch Kohlenwasserstoffe enthalten sein, die mehr als acht Kohlenstoffatome aufweisen und/oder Kohlenwasserstoffe mit einem relativ niedrigen Siedepunkt, beispielsweise solche, die weniger als fünf Kohlenstoffatome aufweisen. Sinngemäßes gilt auch für die Anwesenheit von weiteren Aromaten neben Benzol.
Besonders bevorzugt enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) Benzol, Methylcyclopentan (MCP), DMP, Cyclohexan, mindestens einen weiteren Kohlenwasserstoff ausgewählt aus n-Hexan und iso-Hexanen und gegebenenfalls mindestens einen weiteren Kohlenwasserstoff ausgewählt aus n-Heptan, iso-Heptanen, Methylcyclohexan oder Dimethylcyclopentanen. In Schritt b) des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt das Abtrennen eines Stromes (S1 ) enthaltend DMP aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) über einen Auslass der Rektifikationskolonne (D1 ), wobei sich der Auslass unterhalb des Zulaufs, bevorzugt am Sumpf von (D1 ) befindet, unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a), das eine gegenüber (KG1 ) reduzierte Menge an DMP aufweist. Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) wiederum wird über einen Auslass der Rektifikationskolonne (D1 ) oberhalb des Zulaufs, bevorzugt über den Kopf von (D1 ), abgezogen.
Vorzugsweise wird in der Rektifikationskolonne (D1 ) das im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltene DMP sowie gegebenenfalls sonstige Alkane mit 7 oder mehr Kohlenstoffatomen (Schwersieder) vollständig oder nahezu vollständig (bis zu 2 % bezogen auf die in (KG1 ) enthaltene DMP- bzw. Schwersieder-Menge) aus (KG1 ), insbesondere von Benzol, MCP und den Leichtsiedern gemäß Komponente v) (also den Hauptkomponenten des Gemisches (KG1 a)) abgetrennt. Das DMP sowie gegebenenfalls sonstige Alkane mit 7 oder mehr Kohlenstoffatomen werden aus der Rektifikationskolonne (D1 ) als Strom (S1 ) abgezogen, der sich vorzugsweise im Sumpf von (D1 ) befindet. Sofern im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) auch Cyclohexan enthalten ist, wird dieses vorzugsweise zusammen mit dem DMP sowie gegebenenfalls sonstigen Alkanen mit 7 oder mehr Kohlenstoffatomen aus der Rektifikationskolonne (D1 ) als Strom (S1 ) abgezogen.
5 Alternativ kann eine nahezu vollständige Schwersieder-Abtrennung, vorzugsweise eine nahezu vollständige DMP-Abtrennung, aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) auch über die im Gemisch (KG1 a) verbliebene Schwersieder-Menge, vorzugsweise DMP-Menge, in Bezug auf MCP und/oder Benzol definiert werden. Bei dieser Betrachtungsweise ist es besonders bevorzugt, dass die im Gemisch (KG1 a) 10 enthaltene Schwersieder-Menge, vorzugsweise DMP-Menge, bezogen auf die Summe der in (KG1 a) enthaltenen Mengen an MCP und Benzol höchstens 0, 1 Gew.-%, bevorzugt höchstens 0,02 Gew.-% beträgt.
Weiterhin ist es bevorzugt, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) mindestens 15 95 %, vorzugsweise mindestens 98 % der im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltenen Teilmenge bestehend aus Benzol und MCP enthält und/oder dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) höchstens 0, 1 Gew. %, vorzugsweise höchstens 0,02 Gew.-% (bezogen auf die Gesamtmenge an Benzol und MCP in (KG1 a)) DMP enthält. Besonders bevorzugt enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) 0 höchstens 0,015 Gew.% (bezogen auf die Gesamtmenge an Benzol und MCP in (KG1 a)) 2,4-DMP.
Als Rektifikationskolonne (D1 ) -gemäß der erfindungsgemäßen Schritte a) und b)- können prinzipiell alle dem Fachmann bekannten Rektifikationskolonne verwendet 5 werden. Weiterhin ist es bevorzugt, dass sich der Auslass der Rektifikationskolonne (D1 ), aus dem das Gemisch (KG1 a) abgetrennt wird, oberhalb des Zulaufs befindet, mit dem das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) in (D1 ) eingespeist wird, vorzugsweise befindet sich der Auslass im Kopf von (D1 ).
30 Der aus dem Sumpf der Rektifikationskolonne (D1 ) abgetrennte Strom (S1 ) enthält vorzugsweise DMP, Cyclohexan sowie gegebenenfalls weitere Komponenten. Die weiteren Komponenten sind vorzugsweise Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 78 °C und/oder ungesättigte Verbindungen. Die ungesättigten Verbindungen können teilweise auch als Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 78 °C aufgefasst
35 werden. Die ungesättigten Verbindungen sind vorzugsweise ausgewählt aus Benzol, Olefinen, cyclischen Olefinen, insbesondere Cyclohexen, Dienen und cyclischen Dienen. Allerdings gilt für Benzol, dass es aufgrund einer Azeotropbildung mit einem Teil der in Strom (KG1 a) enthaltenen Komponenten überwiegend mit dem Strom (KG1 a) abgezogen wird.
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In Schritt c) des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt die Hydrierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a) unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG2), das eine gegenüber (KG1 a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist. Aufgrund von Schritt c) wird im erfindungsgemäßen Verfahren also Benzol zu Cyclohexan hydriert. In anderen Worten ausgedrückt bedeutet dies, dass in Schritt c) die im Kohlenwasserstoffgemisch (KG 1 a) enthaltenen Aromaten, also Benzol sowie gegebenenfalls enthaltene sonstige Aromaten, unter Erhalt der entsprechenden nichtaromatischen Kohlenwasserstoffe, vorzugsweise der sich unter Erhalt aller Kohlenstoff-Kohlenstoff-Bindungen ergebenden vollständig gesättigten Kohlenwasserstoffe, hydriert werden. Sofern im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) sonstige ungesättigte Verbindungen enthalten sind, beispielsweise Olefine wie Cyclohexen, werden diese in Schritt c) der vorliegenden Erfindung ebenfalls hydriert.
Die Hydrierung des Kohlenwasserstoffgemischs (KG1 ) gemäß Schritt c) erfolgt im Rahmen der vorliegenden Erfindung in einer hierfür geeigneten Vorrichtung (V), die vorzugsweise mindestens einen Hydrierreaktor (HR) umfasst. In der Vorrichtung (V) wird Benzol zu Cyclohexan hydriert, wobei die Hydrierung vorzugsweise unter Verwendung von elementarem Wasserstoff erfolgt. Weiterhin ist es bevorzugt, dass die Hydrierung in flüssiger Phase erfolgt.
Die Hydrierung von Benzol zu Cyclohexan gemäß Schritt c) wird in der Regel in Gegenwart eines geeigneten Katalysators durchgeführt. Als Katalysatoren eignen sich prinzipiell alle dem Fachmann hierfür bekannten Katalysatoren, beispielsweise ein Metallkatalysator auf Kieselgur gemäß US-A 3,31 1 ,667 oder metallhaltige Katalysatoren gemäß EP A 1 995 297, wobei dort als Metall die Elemente der Platingruppe, Zinn oder Kobalt und Molybdän bevorzugt verwendet werden.
Vorzugsweise wird die Hydrierung in Gegenwart eines Katalysators durchgeführt, der als Aktivmetall (auch als Metallkomponente beziehungsweise Aktivkomponente bezeichnet) mindestens ein Element der 8. bis 10. Gruppe des Periodensystems der Elemente (PSE), beispielsweise Eisen, Kobalt, Nickel oder Ruthenium (entspricht der Nebengruppe VIIIB der CAS-Version des PSE) enthält, insbesondere Nickel oder Ruthenium. Weiterhin ist es bevorzugt, dass das Aktivmetall auf einem Trägermaterial (Träger) aufgebracht ist. Als Träger eignen sich prinzipiell alle dem Fachmann bekannten Träger, beispielsweise Si02-haltige, zirconiumoxidhaltige oder aluminiumoxidhaltige Träger. Besonders bevorzugt wird ein Katalysator eingesetzt, der Nickel als Aktivmetall auf einem aluminiumoxidhaltigen Träger enthält.
Die Hydrierung als solche wird in der dem Fachmann an sich bekannten Art ausgeführt und betrieben, bevorzugt ist eine Kombination aus einem im gegebenenfalls gekühlten Kreislauf betriebenen Hauptreaktor (Rückführung eines Teils des aus dem Reaktor ausströmenden Gemischs in das dem Reaktor zuströmende Gemisch, wobei gegebenenfalls die Kühlung vor oder nach der genannten Zuführung platziert ist) und einem nachfolgenden im geraden Durchgang, das heißt ohne Rückführung betriebenen Nachreaktor. In diesem Fall umfasst die Vorrichtung (V) also zwei Hydrierreaktoren (HR).
Die Hydrierreaktoren (H R) sind bevorzugt als Festbettreaktoren ohne interne Kühlung ausgelegt. In diesem Fall wird die Hydrierung bevorzugt so betrieben, dass die Temperaturdifferenz zwischen eintretendem und austretendem Gemisch kontinuierlich überwacht und bei Absinken dieses Werts unter einen bestimmten Sollwert die Eintrittstemperatur angehoben wird. Weiterhin ist bevorzugt, dass die Hydrierreaktoren in Rieselfahrweise betrieben werden.
Weiterhin bevorzugt wird der Hydrierung ein Apparat nachgeschaltet, in dem auf einen Druck unterhalb des im Nachreaktor eingestellten Drucks entspannt wird. Dabei fällt ein Gasstrom an, der zuvor im Kohlenwasserstoffgemisch eingelösten Wasserstoff enthält und jedenfalls verdichtet und in mindestens einen der Hydrierreaktoren (HR) zurückgeführt wird.
Die Hydrierung wird bevorzugt bei einer Temperatur zwischen 50 und 200 °C, besonders bevorzugt zwischen 100 und 180 °C und/oder einem Druck zwischen 10 und 300 bar abs., besonders bevorzugt zwischen 30 und 200 bar abs. durchgeführt.
Weiterhin ist es im erfindungsgemäßen Verfahrens bei der Hydrierung bevorzugt, dass der Gesamtumsatz des Benzols (und gegebenenfalls sonstiger im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) enthaltener ungesättigter Verbindungen) mindestens 90 %, besonders bevorzugt 99 % beträgt und/oder der Restgehalt des Benzols (und gegebenenfalls sonstiger im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) enthaltenen ungesättigten Verbindungen) im Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) 1 Gew.-%, bevorzugt höchstens 0,1 Gew.-%, besonders bevorzugt höchstens 0,01 Gew.-% beträgt.
Infolge der Hydrierung wird im erfindungsgemäßen Schritt c) das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) erhalten, das sich in seiner Zusammensetzung vom Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) vordergründig hinsichtlich der hydrierten Verbindungen unterscheidet. Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) enthält also Cyclohexan, MCP und mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen (Leichtsieder). Im Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) sind somit auch die Komponenten ii) und v) vorhanden, die bereits in (KG1 ) bzw. (KG1 a) enthalten gewesen sind. Weiterhin enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) alle sonstigen Komponenten gemäß dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a), die bei der Hydrierung chemisch nicht geändert werden, sowie gegebenenfalls durch Hydrierung von Olefinen, Dienen sowie von sonstigen Aromaten gebildeten Kohlenwasserstoffe.
Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) enthält vorzugsweise Cyclohexan, MCP, maximal 0, 1 Gew.-% an Aromaten und mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen. Besonders bevorzugt enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) Cyclohexan, Methylcyclopentan (MCP), maximal 0, 1 Gew.-% an Aromaten und mindestens einen weiteren Kohlenwasserstoff ausgewählt aus n-Hexan und iso-Hexanen.
In Schritt d) des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt das Abtrennen von mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) in einer Rektifikationskolonne (D3) unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a), das eine gegenüber (KG2) reduzierte Menge an mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aufweist.
Diese Abtrennung gemäß Schritt d) wird nachfolgend auch als „Leichtsiederabtrennung" bezeichnet. Unter„Leichtsieder" versteht man insbesondere Cyclopentan sowie nicht-cyclische C5-C6-Alkane wie iso-Hexane.
Das um die Leichtsieder abgereicherte Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) wird anschließend der Isomerisierung gemäß Schritt e) der vorliegenden Erfindung zugeführt. Das um die Leichtsieder abgereicherte Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) wird über eine Abnahmestelle unterhalb des Zulaufs, vorzugsweise aus dem Sumpf der entsprechenden Rektifikationskolonne abgetrennt.
Vorzugsweise wird die Leichtsiederabtrennung so durchgeführt, dass aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) ein Strom (LS1 ) enthaltend mindestens eine Verbindung ausgewählt aus linearen oder verzweigten C5-Alkanen, Cyclopentan oder linearen oder verzweigten C6-Alkanen, besonders bevorzugt iso-Hexane, destillativ abgetrennt wird. Vorzugsweise wird der Strom (LS1 ) über eine Abnahmestelle oberhalb des Zulaufs, besonders bevorzugt über den Kopf der Rektifikationskolonne abgezogen.
In der Rektifikationskolonne (D3) werden die Leichtsieder aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) als Strom (LS1 ) abgetrennt, wobei der Strom (LS1 ) niedriger siedet als (KG2). Der Strom (LS1 ) ist gegenüber (KG2) vorzugsweise an Isohexanen und/oder Cyclopentan angereichert und an MCP und Cyclohexan abgereichert. Das um den Strom (LS1 ) abgereicherte/verminderte Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) siedet höher als (KG2). Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) ist gegenüber (KG2) vorzugsweise an Isohexanen und/oder Cyclopentan abgereichert und an MCP und Cyclohexan angereichert.
Bevorzugt wird die Leichtsiederabtrennung so ausgeführt und betrieben, dass der Strom (LS1 ) weniger als 5 Gew.-%, besonders bevorzugt weniger als 2,5 Gew.-% MCP enthält und das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) weniger als 10 Gew.-%, besonders bevorzugt weniger als 5 Gew.-% Isohexane enthält.
Der Strom (LS1 ) kann beispielsweise in einen Steamcracker als sogenannter Cocrackfeed eingeleitet werden. Gegebenenfalls kann im Rahmen der Leichtsiederabtrennung ein weiterer Strom abgezogen werden, der gegenüber dem Strom (LS1 ) an Isohexanen abgereichert und an leichter als die Isohexane siedenden Komponenten angereichert ist, wie z. B. chlorierte Paraffine mit < 4 Kohlenstoffatomen je Molekül.
Bevorzugt ist auch eine Ausführungsform, bei der der aus Schritt f) stammende Strom (LS2) gemäß nachfolgender Beschreibung vollständig oder teilweise in oder vor (D3) zurückgeführt wird. In Schritt e) des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt die Isomerisierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a) in Gegenwart eines Katalysators, bevorzugt einer sauren ionischen Flüssigkeit unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG3), das eine gegenüber (KG2a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist. Aufgrund von Schritt e) wird im erfindungsgemäßen Verfahren also MCP zu Cyclohexan isomerisiert.
Die Isomerisierung von MCP zu Cyclohexan gemäß Schritt e) erfolgt in Gegenwart eines Katalysators. Als Katalysatoren eignen sich prinzipiell alle dem Fachmann hierfür bekannten Katalysatoren, beispielsweise Friedel-Crafts-Katalysatoren gemäß US-A 2,846,485 wie Aluminiumchlorid, das zusätzlich HCl enthalten kann, oder Metallhalogeniden gemäß US-A 3,31 1 ,667 wie Aluminiumchlorid, Zirkoniumchlorid oder Bortrifluorid. Weiterhin eignen sich als Katalysatoren auch die in EP-A 1 995 297 verwendeten Zeolithe oder ionische Flüssigkeiten wie sie beispielsweise in WO 201 1/069929 verwendet werden. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung erfolgt die Isomerisierung vorzugsweise in Gegenwart einer sauren ionischen Flüssigkeit mit der Zusammensetzung K1 AlnX(3n+1 ), wobei K1 ein einwertiges Kation, X gleich Halogen und 1 < n < 2,5 ist. Beispielsweise können Gemische aus zwei oder mehr sauren ionischen Flüssigkeiten eingesetzt werden, vorzugsweise wird eine saure ionische Flüssigkeit eingesetzt.
K1 ist vorzugsweise ein unsubstituiertes oder zumindest teilweise alkyliertes Ammoniumion oder ein heterocyclisches (einwertiges) Kation, insbesondere ein Pyridiniumion, ein Imidazoliumion, ein Pyridaziniumion, ein Pyrazoliumion, ein Imidazoliniumion, ein Thiazoliumion, ein Triazoliumion, ein Pyrrolidiniumion, ein Imidazolidiniumion oder ein Phosphoniumion. X ist vorzugsweise Chlor oder Brom. Mehr bevorzugt enthält die saure ionische Flüssigkeit als Kation ein zumindest teilweise alkyliertes Ammoniumion oder ein heterocyclisches Kation und/oder als Anion ein Chloroalumination mit der Zusammensetzung AlnCI(3n+1 ) mit 1 < n < 2,5. Vorzugsweise enthält das zumindest teilweise alkylierte Ammoniumion einen, zwei oder drei Alkylreste mit (jeweils) ein bis zehn Kohlenstoffatomen. Sofern zwei oder drei Alkylsubstituenten mit den entsprechenden Ammoniumionen vorhanden sind, kann die jeweilige Kettenlänge unabhängig voneinander gewählt werden, vorzugsweise weisen alle Alkylsubstituenten die gleiche Kettenlänge auf. Besonders bevorzugt sind trialkylierte Ammoniumionen mit einer Kettenlänge von ein bis drei Kohlenstoffatomen. Das heterocyclische Kation ist vorzugsweise ein Imidazoliumion oder ein Pyridiniumion.
Besonders bevorzugt enthält die saure ionische Flüssigkeit als Kation ein zumindest teilweise alkyliertes Ammoniumion und als Anion ein Chloroalumination mit der Zusammensetzung AlnCI(3n+1) mit 1 < n < 2,5. Beispiele für solche besonders bevorzugten saurem ionischen Flüssigkeiten sind Trimethylammoniumchloroaluminat und Triethylammoniumchloroaluminat.
Weiterhin kann bei der Isomerisierung zusätzlich zur sauren ionischen Flüssigkeit auch ein Wasserstoffhalogenid (HX) als Cokatalysator verwendet werden. Als Wasserstoffhalogenid (HX) können prinzipiell alle denkbaren Wasserstoffhalogenide eingesetzt werden, beispielsweise Fluorwasserstoff (HF), Chlorwasserstoff (HCl), Bromwasserstoff (HBr) oder lodwasserstoff (Hl). Gegebenenfalls können die Wasserstoffhalogenide auch als Gemisch eingesetzt werden, vorzugsweise wird im Rahmen der vorliegenden Erfindung jedoch nur ein Wasserstoffhalogenid eingesetzt. Vorzugsweise wird das Wasserstoffhalogenid verwendet, dessen Halogenidteil auch in der vorstehend beschriebenen sauren ionischen Flüssigkeit (zumindest teilweise) im entsprechenden Anion enthalten ist. Vorzugsweise ist das Wasserstoffhalogenid (HX) Chlorwasserstoff (HCl) oder Bromwasserstoff (HBr). Besonders bevorzugt ist das Wasserstoffhalogenid (HX) Chlorwasserstoff (HCl).
Als Vorrichtung (IV) zur Durchführung der Isomerisierung können prinzipiell alle dem Fachmann für einen solchen Zweck bekannten Vorrichtungen verwendet werden. Vorzugsweise ist die Vorrichtung (IV) ein Rührkessel oder eine Rührkesselkaskade. Rührkesselkaskade bedeutet, dass zwei oder mehr, beispielsweise drei oder vier, Rührkessel hintereinander (in Reihe) geschaltet sind. Die Isomerisierung wird bevorzugt bei einer Temperatur zwischen 0 °C und 100 °C, besonders bevorzugt bei einer Temperatur zwischen 30 °C und 60 °C durchgeführt. Weiterhin ist es bevorzugt, dass der Druck bei der Isomerisierung zwischen 1 und 20 bar abs. (absolut), bevorzugt zwischen 2 und 10 bar abs., beträgt.
Die Durchführung der Isomerisierung von MCP gemäß Schritt e) in Gegenwart einer sauren ionischen Flüssigkeit als Katalysator sowie gegebenenfalls einem Wasserstoffhalogenid als Cokatalysator ist dem Fachmann bekannt. Vorzugsweise bilden die Kohlenwasserstoffe (also MCP, Cyclohexan und gegebenenfalls sonstige in (KG2a) enthaltenen Kohlenwasserstoffe) und die ionische Flüssigkeit bei der Isomerisierung jeweils eine separate Phase aus, wobei Teilmengen der ionischen Flüssigkeit in der Kohlenwasserstoffphase und Teilmengen der Kohlenwasserstoffe in der ionischen Flüssigkeitsphase enthalten sein können. Sofern vorhanden, wird das Wasserstoffhalogenid, insbesondere Chlorwasserstoff, vorzugsweise gasförmig in die Vorrichtung (IV) zur Durchführung der Isomerisierung eingeleitet. Das Wasserstoffhalogenid kann, zumindest in Teilmengen, in den beiden vorgenannten Flüssigkeitsphasen sowie in einer, vorzugsweise zusätzlich vorhandenen, gasförmigen Phase enthalten sein. Vorzugsweise wird die Isomerisierung in der Vorrichtung (IV) so durchgeführt, dass in einem Rührkessel oder einer Rührkesselkaskade zwei flüssige Phasen und eine Gasphase vorliegen. Die erste flüssige Phase enthält zu mindestens 90 Gew.-% die saure ionische Flüssigkeit und die zweite flüssige Phase enthält zu mindestens 90 Gew.-% die Kohlenwasserstoffe. Die Gasphase enthält zu mindestens 90 Gew.-% mindestens ein Wasserstoffhalogenid, vorzugsweise Chlorwasserstoff. Gegebenenfalls kann auch noch eine feste Phase vorhanden sein, die Komponenten in fester Form enthält, aus denen die ionische Flüssigkeit gebildet wird, wie beispielsweise AICI3. Dabei werden Druck und Zusammensetzung der Gasphase so eingestellt, dass der Partialdruck des gasförmigen Wasserstoffhalogenid, insbesondere von HCI-Gas, in der Gasphase zwischen 0,5 und 20 bar abs. (absolut), bevorzugt zwischen 1 und 10 bar abs. beträgt.
Weiterhin ist es im Rahmen der vorliegenden Erfindung bevorzugt, dass die Isomerisierung in einer Dispersion (D1 ) durchgeführt wird, wobei in der Dispersion (D1 ) die Phase (B) in der Phase (A) dispergiert ist, das Volumenverhältnis der Phase (A) zu Phase (B) im Bereich von 2,5 bis 4 zu 1 [Vol/Vol] liegt, die Phase (A) zu
> 50 Gew.-% mindestens eine saure ionische Flüssigkeit enthält und die Phase (B) zu
> 50 Gew.-% mindestens einen nichtaromatischen Kohlenwasserstoff enthält. Darüber hinaus ist es bevorzugt, dass die Dispersion (D1 ) zusätzlich HCl enthält und/oder gasförmiges HCl in die Dispersion (D1 ) eingeleitet wird. Wie vorstehend bereits ausgeführt, wird in der Isomerisierung in Gegenwart einer sauren ionischen Flüssigkeit und gegebenenfalls eines Wasserstoffhalogenids (HX) MCP zu Cyclohexan isomerisiert bzw. (zumindest teilweise) chemisch umgesetzt. Gegebenenfalls können noch weitere in (KG2a) enthaltene Kohlenwasserstoffe außer MCP isomerisiert werden. Die bei der Isomerisierung erhaltenen Kohlenwasserstoffe sind in dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) enthalten. Das Gemisch (KG3) unterscheidet sich also hinsichtlich der Zusammensetzung und/oder Menge der darin enthaltenen Kohlenwasserstoffe von dem entsprechenden Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a), das vor der Isomerisierung vorliegt. Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) wurde bereits vorstehend definiert. Allerdings sind alle Komponenten des Kohlenwasserstoffgemischs (KG2a), die in Schritt e) nicht isomerisiert werden, ebenfalls im Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) enthalten.
Da bei solchen Isomerisierungsprozessen die durchzuführende Isomerisierung meist nicht zu 100 % (also vollständig) abläuft, ist im Produkt in aller Regel auch der Kohlenwasserstoff, mit dem die Isomerisierung durchgeführt wurde (in geringerer Menge als vor der Isomerisierung), noch enthalten. Da im vorliegenden Fall MCP zu Cyclohexan isomerisiert wird, ist im Isomerisierungsprodukt in der Regel ein Gemisch aus Cyclohexan und (in geringerer Menge als vor der Isomerisierung) MCP enthalten.
Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) enthält vorzugsweise Cyclohexan, MCP und gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6-Alkane (Leichtsieder) und/oder gegebenenfalls schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten. Bei den im Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) optional noch enthaltenen Leichtsiedern und/oder Schwersiedern kann es sich um Verbindungen handeln, die im ursprünglich eingesetzten Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthalten gewesen sind und in den vorausgegangenen Verfahrensschritten, insbesondere in den Schritten b) und d), nicht vollständig aus den entsprechenden Kohlenwasserstoffgemischen abgetrennt worden sind. Weiterhin kann es sich dabei auch um Verbindungen handeln, die bei der Hydrierung gemäß Schritt c) und/oder bei der Isomerisierung gemäß Schritt e) vorzugsweise als Nebenprodukte entstanden sind. Die in (KG3) optional enthaltenen schwerer als Cyclohexan siedenden Komponenten C können auch Bestandteile der im Anschluss an die Hydrierung gemäß Schritt c) gegebenenfalls noch vorhandenen Restmenge an Aromaten oder Olefinen enthalten. Besonders bevorzugt enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) Cyclohexan, Methylcyclopentan (MCP), maximal 0,1 Gew.-% an Aromaten und mindestens einen weiteren Kohlenwasserstoff ausgewählt aus n-Hexan und iso-Hexanen.
In Schritt f) des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt die Isolierung von Cyclohexan aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG3), wobei in einer Rektifikationskolonne (D4) aus (KG3) ein Strom (LS2) enthaltend MCP und gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6- Alkane abgetrennt und der Strom (LS2) ganz oder teilweise nach Schritt d) oder nach Schritt e) zurückgeführt wird.
Die Isolierung des Cyclohexans kann nach dem Fachmann bekannten Methoden beispielsweise unter Verwendung von einer oder mehreren Rektifikationskolonnen erfolgen, in die der Austrag der Vorrichtung eingeleitet wird, in der die Isomerisierung gemäß Schritt e) durchgeführt wurde. In der Regel wird im erfindungsgemäßen Verfahren gemäß Schritt f) -im Anschluss an die Isomerisierung gemäß Schritt e)- Cyclohexan in einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew.-%, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% isoliert.
Vorzugsweise wird Schritt f) des erfindungsgemäßen Verfahrens so durchgeführt, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) enthaltend Cyclohexan, MCP, gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6-Alkane und gegebenenfalls schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten in eine Rektifikationskolonne (D4) eingespeist wird, wobei aus (D4) an einer Entnahmestelle oberhalb des Zulaufs, bevorzugt über Kopf, der Großteil des im Zulauf zu (D4) enthaltenen MCP und gegebenenfalls an nicht-cyclischen Cs-Ce- Alkanen abgetrennt wird. Sofern in (KG3) nicht-cyclische C5-C6-Alkane vorhanden sind, handelt es sich dabei vorzugsweise um n-Hexan und iso-Hexane. Dieser den Großteil an MCP (und gegebenenfalls an nicht-cyclischen C5-C6-Alkanen) enthaltende Strom wird nachfolgend auch als Strom (LS2) bezeichnet.
Der Strom (LS2) ist weiterhin dadurch charakterisiert, dass er (bezogen auf (KG3)) an MCP angereichert und an Cyclohexan abgereichert ist, wobei dieser Strom (LS2) bevorzugt weniger als 20 Gew.-%, bevorzugt weniger als 10 Gew.-%, besonders bevorzugt weniger als 7 Gew.-% Cyclohexan enthält.
Der Strom (LS2) wird weiterhin ganz oder teilweise nach Schritt d) oder nach Schritt e) zurückgeführt, vorzugsweise wird der Strom (LS2) vollständig zurückgeführt. Die Rückführung des Stroms (LS2) nach Schritt d) oder nach Schritt e) wird in der Regel so durchgeführt, dass der Strom (LS2) in oder vor die entsprechenden Vorrichtungen zur Durchführung dieser Verfahrensschritte, rückgeführt wird. Der Strom (LS2) kann also in oder vor die Vorrichtung zur Durchführung der Leichtsiederabtrennung nach Schritt d) rückgeführt werden und/oder der Strom (LS2) kann in oder vor die Vorrichtung zur Durchführung der Isomerisierung nach Schritt e) rückgeführt werden. Sofern der Strom (LS2) vor die Vorrichtung zur Durchführung der Leichtsiederabtrennung rückgeführt wird, bedeutet dies, dass der Strom (LS2) in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) außerhalb der Rektifikationsvorrichtung (D3), in der Schritt d) durchgeführt wird, eingeleitet wird. Sofern der Strom (LS2) vor die Vorrichtung zur Durchführung der Isomerisierung rückgeführt wird, bedeutet dies, dass der Strom (LS2) in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2a) außerhalb der Vorrichtung (V), in der die Isomerisierung gemäß Schritt e) durchgeführt wird, eingeleitet wird. Insbesondere wird der Strom (LS2) nach Schritt d) zurückgeführt, vorzugsweise wird der Strom (LS2) in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) vor der Rektifikationsvorrichtung (D3), in der Schritt d) durchgeführt wird, eingeleitet.
Das Cyclohexan kann aus der Rektifikationskolonne (D4), vorzugsweise sofern keine schwerer als Cyclohexan siedenden Komponenten in die jeweilige Spezifikation beeinträchtigender Konzentration vorliegen, in einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-%, über den Sumpf von (D4) oder einen unterhalb des Zulaufs gelegenen Seitenabzug von (D4), vorzugsweise dampfförmigen Seitenabzug von (D4), abgezogen werden (Option f0)). Sofern das Cyclohexan über einen unterhalb des Zulaufs gelegenen vorzugsweise dampfförmigen Seitenabzug abgezogen wird, kann über den Sumpf von (D4) ein Schwersiederstrom (S5) abgezogen werden.
Alternativ kann auch die Option f1 ) verwirklicht werden, wobei der über den Sumpf von (D4) abgezogene an Cyclohexan angereicherte Strom in eine Rektifikationskolonne (D5) eingeleitet wird, wobei über den Sumpf von (D5) ein Strom (S5), enthaltend schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten, abgetrennt wird und über eine Abnahmestelle oberhalb des Zulaufs zu (D5), bevorzugt über Kopf, Cyclohexan mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-%, abgezogen wird.
Alternativ kann auch die Option f2) verwirklicht werden, wobei ein an Cyclohexan angereicherter Strom, der bevorzugt dampfförmig ist, über den Seitenabzug aus der Rektifikationskolonne (D4) abgetrennt wird, wobei sich der Seitenabzug vorzugsweise im Abtriebsteil von (D4) befindet und/oder der an Cyclohexan angereicherte Strom aus dem Seitenabzug von (D4) in eine bevorzugt als Rektifikationskolonne ausgeführte Vorrichtung (D6) zur weiteren Aufreinigung geleitet wird und dort über eine Abnahmestelle oberhalb des Zulaufs zu (D6), bevorzugt über Kopf, Cyclohexan mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-%, gewonnen wird.
Dabei ist es in der Option f2) weiterhin bevorzugt, dass der Zulauf des bevorzugt dampfförmigen Stromes aus (D4) nach (D6) unterhalb des untersten Bodens, der untersten Packung oder der untersten Füllkörperschüttung von (D6) erfolgt und (D6) mit einem Kopfkondensator und teilweisem Rücklauf des aus diesem abgezogenen Kondensats, nicht aber mit einem eigenen Sumpfverdampfer betrieben wird und dass die unten in (D6) anfallende Flüssigkeit ungefähr in Höhe des Seitenabzugs in die Rektifikationskolonne (D4) zurückgeleitet wird. In dieser Ausführungsform wird ein schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten enthaltender Strom (S5) über den Sumpf von (D4) abgezogen. Alternativ kann auch die Option f3) verwirklicht werden, wobei die Rektifikationskolonne (D4) als Trennwandkolonne ausgeführt ist, die Trennwand sich teilweise unterhalb der Zulaufstelle befindet, eine Abzugsstelle im Bereich der Trennwand liegt und über diese Abzugsstelle ein bevorzugt flüssiger Cyclohexan-Strom mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% entnommen wird. In dieser Ausführungsform wird ebenfalls ein schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten enthaltender Strom (S5) über den Sumpf von (D4) abgezogen.
In Figur 3 wird Schritt f) des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß der vorstehend beschriebenen Option f1 ) nochmals verdeutlicht. CH bedeutet Cyclohexan, C6 bedeutet nicht-cyclische C5-C6-Alkane, insbesondere iso-Hexane und die in Klammer gesetzten Ausdrücke geben die für das Verfahren relevantesten und/oder die Hauptkomponenten des jeweiligen Stroms an. In der Ausführungsform gemäß Figur 3 wird ein Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) eingesetzt, in dem Cyclohexan, MCP, nicht- cyclische C5-C6-Alkane, insbesondere iso-Hexane, und Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C enthalten sind. Aus dem Sumpf von D4 wird ein an Cyclohexan angereicherter Strom (S4) in die Rektifikationskolonne (D5) eingeleitet, aus der über Kopf spezifikationsgerechtes Cyclohexan isoliert wird. Der Sumpfstrom (S5) umfasst schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten..
Gegebenenfalls werden im Rahmen der vorliegenden Erfindung im Anschluss an die Isomerisierung gemäß Schritt e) und vor einer destillativen Abtrennung/Isolierung des Cyclohexans gemäß Schritt f) zusätzliche Aufreinigungsschritte mit dem Austrag der Isomerisierung durchgeführt. Bei diesen Aufreinigungsschritten kann es sich beispielsweise um eine neutrale und/oder alkalische Wäsche handeln, die einstufig oder mehrstufig durchgeführt werden kann. Zusätzlich oder alternativ zur Wäsche können auch spezielle Vorrichtungen, beispielsweise Destillations- oder Rektifikationsvorrichtungen, verwendet werden, um beispielsweise vorhandenes Wasserstoffhalogenid von den Kohlenwasserstoffen abzutrennen. Solche Vorrichtungen umfassen auch Vorrichtungen zur einstufigen Verdampfung, insbesondere zur Flash-Verdampfung. Zusätzlich oder alternativ können im Falle der Verwendung von saurer ionischer Flüssigkeit auch Phasentrenneinheiten, vorzugsweise Phasenscheider, den vorgenannten speziellen Vorrichtungen vorgeschaltet werden, insbesondere um die saure ionische Flüssigkeit von den Kohlenwasserstoffen abzutrennen.
In einer besonders bevorzugt Ausführungsform wird der Austrag aus der Isomerisierung in eine Phasentrenneinrichtung wie z. B. einen Phasenscheider geführt, wo eine Auftrennung in eine zu mindestens 90 Gew.% aus saurer ionischer Flüssigkeit bestehende Phase und eine zu mindestens 90 Gew.% aus Kohlenwasserstoffen bestehende Phase durchgeführt wird. Die zu mindestens 90 Gew.% aus saurer ionischer Flüssigkeit bestehende Phase wird zumindest teilweise in die Isomerisierung zurückgeführt und der zu mindestens 90 Gew.% aus Kohlenwasserstoffen bestehende Phase wird, nachdem ihr gegebenenfalls in einer Destillations- oder Rektifikationsvorrichtung leichtflüchtige Bestandteile wie z. B. HCl entzogen worden sind, in eine neutrale und/oder alkalische Wäsche geführt, wo Reste der ionischen Flüssigkeit oder Bestandteile derselben wie z. B. HCl oder AICI3 entfernt werden.
In Figur 1 wird das erfindungsgemäße Verfahren in seiner Grundform unter Berücksichtigung der Schritte a) bis f) nochmals verdeutlicht. CH bedeutet Cyclohexan, B bedeutet Benzol, HR bedeutet Hydrierreaktor und IV bedeutet Isomerisierungsvorrichtung. Die Isomerisierung wird vorzugsweise in einem Rührkessel oder einer Rührkesselkaskade durchgeführt. Das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthält Benzol, MCP, DMP und mindestens einen Leichtsieder. Sofern (KG1 ) zusätzlich Cyclohexan enthält, wird dies zusammen mit DMP über den Strom (S1 ) aus dem Verfahren abgezogen. In diesem Fall kann das Cyclohexan wieder zurückgewonnen werden, wie es nachfolgend anhand der bevorzugten Ausführungsform in Verbindung mit Figur 2 verdeutlicht wird. Aus dem Isomerisierungsprodukt gemäß Schritt e) wird anschließend gemäß Schritt f) Cyclohexan isoliert, beispielsweise unter Verwendung von einer oder mehreren Rektifikationskolonnen, in die der Austrag der Isomerisierungsvorrichtung (IV) eingeleitet wird; dort wird Cyclohexan von nicht umgesetztem MCP und gegebenenfalls weiteren Komponenten abgetrennt, wobei der an MCP angereicherte und an Cyclohexan abgereicherte Teilstrom (LS2) nach Schritt d) und/oder nach Schritt e) zurückgeführt wird. Bevorzugt wird (LS2) -wie in Figur 1 dargestellt- nach Schritt d) zurückgeleitet, insbesondere durch Einleitung in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) vor die Rektifikationsvorrichtung (D3). Die Option der Rückleitung von (LS2) nach Schritt e) ist in Figur 1 durch die gestrichene Linie (Rückleitung in die Isomerisierungsvorrichtung (IV)) angedeutet. Schritt f) ist in Figur 1 vereinfacht durch die Rektifikationsvorrichtung (D4) dargestellt. Vorzugsweise wird Schritt f) so durchgeführt, wie vorstehend im Zusammenhang mit Figur 3 dargestellt. Demzufolge ist in Figur 1 die optionale Abtrennung von schwerer als Cyclohexan siedenden Komponenten über den Strom (S5) als mögliche Variante durch den gestrichelten Pfeil angedeutet.
Das im erfindungsgemäßen Verfahren in Schritt a) eingesetzte Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) kann aus beliebigen Quellen stammen. So ist es denkbar, dass (KG1 ) vor der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens aus den einzelnen Komponenten zusammengemischt wird oder dass ein Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) durch Vereinigung von mehreren einzelnen Gemischen hergestellt wird. Vorzugsweise stammt im Rahmen der vorliegenden Erfindung das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) ganz oder teilweise aus einem Steamcrackverfahren.
Weiterhin ist es bevorzugt, dass (KG1 ) in einer Vorrichtung zur Aromatenabtrennung, die einem Steamcrackverfahren nachgeschaltet ist, aus einem aus dem Steamcrackverfahren stammenden Strom (S6) gewonnen wird. Dies bedeutet, dass im Rahmen der vorliegenden Erfindung das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) vorzugsweise aus einer Vorrichtung zur Aromatenabtrennung gewonnen wird. Vorrichtungen zur Aromatenabtrennung als solche sind dem Fachmann bekannt, sie können beispielsweise eine, zwei oder noch mehr miteinander verschaltete Rektifikationsvorrichtungen umfassen. Vorzugsweise wird die Aromatenabtrennung als eine Aromaten-Extraktivrektifikation durchgeführt, insbesondere als eine Benzol- Extraktivrektifikation. Wie vorstehend bereits erwähnt, können aber gegebenenfalls eine Teilmenge des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 ) und/oder einzelne darin enthaltene Komponenten aus einer anderen Quelle als der Vorrichtung zur Aromatenabtrennung stammen. Beispielsweise können diese Teilmengen und/oder einzelnen Komponenten dem in der Vorrichtung zur Aromatenabtrennung erhaltenen Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) anschließend zugegeben werden.
Die Vorrichtung zur Aromatenabtrennung wiederum ist bevorzugt einem Steamcrackverfahren nachgeschaltet. Ein aus dem Steamcrackverfahren stammender Strom (S6) wird in die Vorrichtung zur Aromatenabtrennung eingespeist. In der Vorrichtung zur Aromatenabtrennung wird der Strom (S6) in einen aromatenreichen Strom (S7) sowie in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) aufgetrennt.
Die Durchführung eines Steamcrackverfahren als solchem ist dem Fachmann bekannt. Vorzugsweise handelt es sich im Rahmen der vorliegenden Erfindung bei dem Steamcrackverfahren um einen Naphtha-Cracker (Naphtha-Steamcrackverfahren). Der Strom (S6) stammt also vorzugsweise aus einem Naphtha-Cracker und/oder der Strom (S6) umfasst Pyrolysebenzin oder einen aus dem Pyrolysebenzin abgetrennten Teilstrom.
Der Strom (S6) wird auch als Zustrom (S6) zur Vorrichtung zur Aromatenabtrennung bezeichnet. Der Strom (S6) umfasst das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) und zusätzlich einen Anteil an Aromaten. Diese zusätzlichen Aromaten werden in der Vorrichtung zur Aromatenabtrennung also vom Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) abgetrennt. Dies bedeutet weiterhin, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) eine geringere Konzentration an Aromaten aufweist als der Zustrom (S6) zur Vorrichtung zur Aromatenabtrennung, beispielsweise kann das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) eine um mindestens 50% geringere Konzentration an Aromaten aufweisen als der Zustrom (S6) zur Vorrichtung zur Aromatenabtrennung. Insbesondere wenn der Strom (S6) Pyrolysebenzin oder einen aus dem Pyrolysebenzin abgetrennten Teilstrom umfasst, kann im Rahmen der vorliegenden Erfindung der Aromatentrennung auch eine Auftrennung in jeweils an Benzol, Toluol und Xylole angereicherte Fraktionen, gegebenenfalls ergänzt durch weitere Verfahrensschritte, vorgeschaltet sein. In diesem Fall ist die an Benzol angereicherte Fraktion als Strom (S6) zu verstehen.
Die an Benzol angereicherte Fraktion wird dann bevorzugt mittels Extraktivrektifikation, beispielsweise unter Verwendung von N-Formyl-Morpholin als Hilfsstoff, in einen Benzol in hoher Reinheit enthaltenden Strom und einen an Benzol abgereicherten Strom, der auch als C6-Nichtaromatenstrom (C6-NA) bezeichnet wird, aufgetrennt. In diesem Fall ist das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) gemäß der vorliegenden Erfindung mit dem C6-Nichtaromatenstrom (C6-NA) gleichzusetzen.
C6-NA kann enthalten:
lineare offenkettige und/oder verzweigte sowie zyklische (naphthenische) C5-
Kohlenwasserstoffe wie z.B. n-Pentan, Isopentane, Cyclopentan,
lineare offenkettige und/oder verzweigte sowie zyklische (naphthenische) C6- Kohlenwasserstoffe wie z.B. n-Hexan, Isohexane, Methylcyclopentan (MCP), lineare offenkettige und/oder verzweigte sowie zyklische (naphthenische) C7- Kohlenwasserstoffe wie z.B. n-Heptan, Isoheptane wie z.B. Dimethylpentane (DMP), Methylcyclohexan (MCP),
- Olefine und/oder Aromaten, deren Struktur von einer oder mehreren der vorgenannten Kohlenwasserstoffe mittels Eliminierung von Wasserstoff abgeleitet ist, wie z.B. Benzol oder Cyclohexen.
In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der gemäß Schritt b) erhaltene Strom (S1 ) in eine Rektifikationsvorrichtung (D2) eingeleitet, wobei in (D2) Cyclohexan von DMP abgetrennt wird. Die Ausführungsform kann vorzugsweise dann durchgeführt werden, wenn im eingesetzten Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 ) (zusätzlich) Cyclohexan enthalten ist.
In dieser Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das im Strom (S1 ) enthaltene Cyclohexan von DMP sowie von den sonstigen im Strom (S1 ) gegebenenfalls enthaltenen Komponenten, beispielsweise von den Schwersiedern abgetrennt. Die konkrete Zusammensetzung des Stroms (S1 ) wurde vorstehend im Zusammenhang mit dem erfindungsgemäßen Schritt b) bereits beschrieben. Die Rektifikation bzw. die Rektifikationsvorrichtung (D2) kann einstufig oder mehrstufig, beispielsweise zweistufig oder dreistufig sein, vorzugsweise ist sie dreistufig. Unter der Anzahl der Stufen (Stufigkeit) wird in diesem Zusammenhang die Anzahl der Kolonnen, jeweils inklusive Nebenapparate wie z. B. Sumpfverdampfer und Kondensatoren, verstanden, die zusammengefasst die Rektifikationsvorrichtung (D2) ausbilden. Eine dreistufige Rektifikationsvorrichtung (D2) bedeutet also, dass insgesamt drei Kolonnen, jeweils inklusive Nebenapparate wie z. B. Sumpfverdampfer und Kondensatoren, in denen jeweils ein Rektifikationsprozess durchgeführt werden kann, gemeinsam die Rektifikationsvorrichtung (D2) ausbilden. Vorzugsweise umfasst (D2) eine Extraktivrektifikationskolonne. Weiterhin ist es bevorzugt, dass der aus (D2) abgezogene an Cyclohexan angereicherte Strom höchstens 0, 1 Gew.-%, vorzugsweise höchstens 0,02 Gew.-% DMP, besonders bevorzugt höchstens 0,015 Gew.-% 2,4-DMP enthält.
Sofern die Rektifikationsvorrichtung (D2) eine Extraktivrektifikationskolonne umfasst, erfolgt die Extraktivrektifikation bevorzugt unter Verwendung eines Extraktiv-Hilfsmittels (Extraktiv-Hilfsstoffs). Als Extraktiv-Hilfsmittel werden in der Regel Verbindungen eingesetzt, für die die nachfolgende Formel (1 ) gilt:
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mit
YDMP E = Aktivitätskoeffizient von 2,4-Dimethylpentan im Extraktiv-Hilfsmittel bei unendlicher Verdünnung,
YCH,E— Aktivitätskoeffizient von Cyclohexan im Extraktiv-Hilfsmittel bei unendlicher
Verdünnung, n = bevorzugt 1 ,1 , besonders bevorzugt 1 ,3.
Als Extraktiv-Hilfsmittel werden bevorzugt sauerstoffhaltige offenkettige oder cyclische organische Verbindungen mit einem Siedepunkt mindestens 5 K oberhalb desjenigen des Cyclohexans (81 °C) eingesetzt, insbesondere solche, die eine Amid-Funktion R- CO-NR'R" als Strukturelement enthalten, wobei R, R' und R" (unabhängig voneinander) bevorzugt ausgewählt sind aus C -C3o-Alkyl oder H. Besonders geeignet als Extraktiv-Hilfsmittel sind N-Methylpyrrolidon, N-Formylmorpholin. Geeignet sind aber auch Verbindungen wie Sulfolan, Dimethylsulfoxid oder andere dem Fachmann als nichtprotische polare Lösungsmittel bekannte Verbindungen. Geeignet sind auch Mischungen mehrerer der genannten Verbindungen untereinander oder mit Wasser. Vorzugsweise umfasst die Cyclohexan/DMP-Trennung die nachfolgenden Schritte i) bis iii) und gegebenenfalls Schritt iv), wobei die Rektifikationsvorrichtung (D2) durch die drei Komponenten (D2-1 ) bis (D2-3) ausgebildet wird: i) eine Rektifikationskolonne (D2-1 ), in der der Großteil der Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C (bezogen auf die Menge im Zulauf zu (D2-1 ) über Sumpf und der Großteil des Cyclohexans und sonstiger Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C (bezogen auf die Menge im Zulauf zu D2-1 ) über Kopf abgetrennt werden, ii) eine Extraktivrektifikationskolonne (D2-2), in der das Kopfprodukt aus (D2-1 ) mit einem Extraktiv-Hilfsmittel zusammengeführt und derart destilliert wird, dass der Großteil des Extraktiv-Hilfsmittels und des Cyclohexans über Sumpf und der Großteil der im Kopfprodukt aus (D2-1 ) enthaltenen sonstigen Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C über Kopf aus (D2-2) abgezogen werden, iii) eine Regenerationskolonne (D2-3), in der der Großteil des im Sumpfstrom aus (D2-2) enthaltenen Cyclohexans über Kopf und der Großteil des im Sumpfstrom aus (D2-2) enthaltenen Extraktiv-Hilfsmittel über Sumpf abgezogen werden und iv) gegebenenfalls eine Hydrierungsvorrichtung, in die entweder der Strom (S1 ) oder das Kopfprodukt aus (D2-3) geführt wird. Im Rahmen der vorstehenden Schritte i) bis iv) bedeutet die Angabe„über Sumpf eine Abnahmestelle unterhalb des Zulaufs, bevorzugt den Sumpf und die Angabe „über Kopf eine Abnahmestelle oberhalb des Zulaufs, bevorzugt den Kopf der jeweiligen Kolonne. Der in der vorstehenden Ausführungsform enthaltene optionale Schritt iv) wird in der Regel nur dann durchgeführt, wenn im Strom (S1 ) ungesättigte Verbindungen enthalten sind, die somit auch in die Rektifikationsvorrichtung (D2) eingespeist werden und die zudem nicht über den Sumpf der Rektifizierkolonne (D2-1 ) aus dem Verfahren ausgeschleust werden. Die Hydrierung gemäß optionalem Schritt iv) kann sinngemäß zu der Hydrierung gemäß des vorstehend beschriebenen Schritt c) durchgeführt werden, bevorzugt erfolgt sie einstufig. Die Hydrierungsvorrichtung kann gegebenenfalls auch der Rektifikationsvorrichtung (D2) vorgeschaltet sein. In diesem Fall wird der Strom (S1 ) zunächst in die Rektifikationsvorrichtung geführt, anschließend wird der hydrierte Strom (S1 ) in die Rektifikationsvorrichtung (D2), insbesondere in die Rektifizierkolonne (D2-1 ), eingeleitet. Dies ist eine vorteilhafte Variante, wenn in Strom (S1 ) Komponenten wie z. B. ungesättigte Kohlenwasserstoffe enthalten sind, die mit den über den Sumpf von (D2-1 ) zu ziehenden Komponenten Azeotrope bilden. Gegebenenfalls kann die vorstehend beschriebene bevorzugte Ausführungsform der Cyclohexan-/DMP-T rennung auch ohne Rektifizierkolonne (D2-1 ) als zwingender Bestandteil durchgeführt werden. Bei dieser Variante erfolgt die Cyclohexan-/DMP- Trennung nur unter Verwendung der beiden Kolonnen (D2-2) und (D2-3) sinngemäß, wobei gegebenenfalls auch eine Hydrierungsvorrichtung nachgeschaltet sein kann. Diese Variante wird vorzugsweise dann durchgeführt, wenn im Strom (S1 ) kein oder nur ein geringer Anteil an Schwersiedern mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C enthalten ist.
Die vorstehend beschriebene bevorzugte Ausführungsform unter Verwendung der Extraktivrektifikationskolonne (D2-2) wird bevorzugt so ausgeführt und betrieben, dass der über Kopf aus (D2-2) abgezogen DMP-haltige Strom weniger als 50 Gew.-%, bevorzugt weniger als 10 Gew.-% Cyclohexan enthält. Weiterhin enthält der über Kopf Regenerationskolonne (D2-3) abgezogene cyclohexanhaltige Strom vorzugsweise weniger als 1 Gew.-%, mehr bevorzugt weniger als 10 Gew.-ppm Extraktiv-Hilfsmittel und/oder weniger als 1 Gew.-%, bevorzugt weniger als 300 Gew.-ppm Dimethylpentane, besonders bevorzugt weniger als 150 Gew.-ppm 2,4-Dimethylpentan.
Weiterhin ist es bevorzugt, dass Cyclohexan in einer Reinheit von 98 Gew.-%, insbesondere mindestens 99,5 Gew.-%, aus (D2) isoliert wird. Bezüglich der Durchführung der Isolierung des Cyclohexans gelten die gleichen Überlegungen wie vorstehend im Zusammenhang mit der Isolierung des Cyclohexan gemäß Schritt f), insbesondere im Zusammenhang mit der Rektifikationsvorrichtung (D4) ausgeführt. Alternativ kann das Cyclohexan, das aus der Rektifikationsvorrichtung (D2) gemäß der vorliegenden bevorzugten Ausführungsform stammt, mit dem Cyclohexan, das bei der Isomerisierung gemäß Schritt e) und/oder bei der Hydrierung gemäß Schritt c) hergestellt wurde, zusammengeführt werden.
Die vorstehend beschriebene bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird in einer bevorzugten Ausgestaltung in Verbindung mit Figur 2 zusätzlich verdeutlicht. In Figur 2 haben die Abkürzungen, Pfeile und sonstigen Symbole eine sinngemäße Bedeutung, die vorstehend für Figur 1 beziehungsweise in der Beschreibung dieser bevorzugten Ausführungsform ausgeführt ist. In der Ausführungsform gemäß Figur 2 wird eine Rektifikationsvorrichtung (D2), bestehend im Wesentlichen aus drei Kolonnen ((D2-1 ) bis D2-3)), eingesetzt, der eine Hydrierungsvorrichtung nachgeschaltet ist. Die einzelnen Kolonnen können weiterhin auch Nebenapparate wie Sumpfverdampfer oder Kondensatoren umfassen, die der Übersichtlichkeit halber in Figur 2 nicht wiedergegeben sind. HV bedeutet Hydrierungsvorrichtung, EHM bedeutet Extraktiv-Hilfsmittel, S > 84 bedeutet Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C, 24DMP bedeutet 2,4-Dimethylpentan und die in Klammer gesetzten Ausdrücke geben die für das Verfahren relevantesten und/oder die Hauptkomponenten des jeweiligen Stroms an. 24DMP ist beispielhaft als bevorzugte Komponente der (sonstigen) Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C aufgeführt. Als Extraktiv-Hilfsmittel wird vorzugsweise N-Methyl-2-pyrrolidon (NMP) verwendet.
Der bevorzugt aus dem Sumpf der Rektifikationsvorrichtung (D 1 ) stammende Strom (S1 ), der DMP, Cyclohexan, ungesättigte Verbindungen und gegebenenfalls Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 78 °C enthält, wird, gegebenenfalls nach Hydrierung, in die Rektifizierkolonne (D2-1 ) eingespeist. Die ungesättigten Verbindungen sind vorzugsweise ausgewählt aus Benzol, Olefinen, cyclischen Olefinen, insbesondere Cyclohexen, Dienen und cyclischen Dienen. In (D2-1 ) erfolgt die Aufkonzentrierung des im Strom (S1 ) enthaltenen Cyclohexans, wobei der Strom (S3) zunächst mittels Rektifikation in einen an schwerer als Cyclohexan siedenden Komponenten (also beispielsweise 3,3-DMP sowie sonstige Schwersieder mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C oder entsprechend siedende ungesättigte Verbindungen ) angereicherten Strom 15 und einen an schwerer als Cyclohexan siedenden Komponenten abgereicherten Strom 16 (Strom 16 enthält also Cyclohexan sowie einen Großteil der sonstigen Verbindungen mit einem Siedepunkt von 79 bis 84 °C, zumindest eine Teilmenge der ungesättigten Verbindungen und eine Restmenge an Schwersiedern mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C) aufgetrennt wird. Strom 15 kann beispielsweise als Cofeed zu einem Steamcracking-Prozess geführt oder als Bestandteil von Kraftstoff-Mischungen verwendet werden. Strom 16 wird in eine Extraktivrektifikationskolonne (D2-2) geführt. In die Extraktivrektifikationskolonne (D2-2) wird an einer Stelle oberhalb des Zulaufs von Strom 16 ein mindestens ein Extraktiv-Hilfsmittel (EHM) enthaltender Strom 17 geführt. An einer Stelle ebenfalls oberhalb des Zulaufs von Strom 16, bevorzugt oberhalb des Zulaufs von Strom 17, z. B. am Kolonnenkopf bzw. nach dem Kopfkondensator der Kolonne, wird ein Strom 18 entnommen, der gegenüber Strom 16 an DMP, insbesondere an 2,4-DMP, angereichert ist. Vorzugsweise enthält der Strom 18 einen Großteil der im Strom 16 enthaltenen sonstigen Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C, insbesondere an 2,4-DMP. Über eine Stelle unterhalb des Zulaufs von Strom 16, bevorzugt über den Kolonnensumpf, wird ein Strom 19 entnommen, enthaltend das Extraktiv-Hilfsmittel, Cyclohexan und die ungesättigten Verbindungen, wobei in Strom 19 das Konzentrationsverhältnis Cyclohexan/ DMP, insbesondere an Cyclohexan/2,4-DMP höher ist als im Strom 16.
Die Extraktivrektifikationskolonne (D2-2) wird vorzugsweise so ausgeführt und betrieben, dass Strom 18 höchstens 100 Gew.-ppm, bevorzugt höchstens 10 Gew.-ppm, besonders bevorzugt höchstens 1 Gew.-ppm an Extraktiv-Hilfsmittel enthält. Dies kann erreicht werden, indem der höchste Zulauf eines EHM-haltigen Stroms mindestens 5, bevorzugt mindestens 10 theoretische Trennstufen (gemäß dem Fachmann bekannter Definition) unterhalb der Abnahmestelle von Strom 18 erfolgt und/oder (D2-2) mit einem Rücklaufverhältnis von mindestens 5, bevorzugt mindestens 10 betrieben wird.
Strom 19 wird, gegebenenfalls nach einer Vorwärmung, in die Regenerationskolonne (D2-3) geführt. Aus der Regenerationskolonne (D2-3) wird ein gegenüber Strom 19 an Cyclohexan angereicherter Strom 20 und ein gegenüber Strom 19 an Cyclohexan abgereicherter Strom 21 (Strom 21 enthält vordergründig das Extraktiv-Hilfsmittel, eine Teilmenge an Cyclohexan und (gegebenenfalls) eine Restmenge an sonstigen Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C, insbesondere an 2,4-DMP) abgezogen. Aus Strom 21 wird ein Ausschleusstrom (Purgestrom) 21 a abgezweigt, der bevorzugt maximal 5 %, besonders bevorzugt maximal 1 % der Menge von Strom 21 ausmacht. Der verbleibende Strom wird, gegebenenfalls nach einer Abkühlung (die auch im Wärmeverbund mit einer Vorwärmung von Strom 19 erfolgen kann), mindestens teilweise dem Strom 17 zugeführt und/oder in der Nähe des Stroms 16 in die Extraktivrektifikationskolonne (D2-2) zurückgeführt.
Strom 20 wird gegebenenfalls, zusammen mit einem Wasserstoff enthaltenden Strom, in die Hydrierungsvorrichtung (HV) geführt, in der mit Hilfe eines geeigneten Katalysators die ungesättigten Verbindungen, ausgewählt aus Benzol, Olefinen, cyclischen Olefinen, insbesondere Cyclohexen, Dienen und cyclischen Dienen, hydriert werden. Wasserstoff kann aber auch getrennt von Strom 20 in (HV) eingeleitet werden, wie in Figur 6 dargestellt. Der bei der Hydrierung gewonnene Strom 22 enthält als Hauptbestandteil Cyclohexan und kann gegebenenfalls weiter aufgearbeitet werden, beispielsweise kann spezifikationsgerechtes (hochreines) Cyclohexan aus dem Strom 22 isoliert werden. Gegebenenfalls kann der Strom 22 auch mit dem Cyclohexan oder einem cyclohexanhaltigen Strom vereinigt werden, der im erfindungsgemäßen Verfahren in der Vorrichtung (HR) und/oder der Vorrichtung (IV) (gemäß der Schritte c) und/oder e)) hergestellt wird.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Cyclohexan umfassend die folgenden Schritte a) Einspeisen eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 ) in eine Rektifikationskolonne (D1 ), wobei (KG1 ) i) Benzol, ii) Methylcyclopentan (MCP), iii) Dimethylpentane (DMP), iv) gegebenenfalls Cyclohexan und v) mindestens eine Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen enthält, b) Abtrennen eines Stromes (S1 ) enthaltend DMP aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) über einen Auslass der Rektifikationskolonne (D1 ), wobei sich der Auslass unterhalb des Zulaufs, bevorzugt am Sumpf von (D1 ) befindet, unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a), das eine gegenüber (KG1 ) reduzierte Menge an DMP aufweist, c) Hydrierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a) unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG2), das eine gegenüber (KG1 a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist, d) Abrennen von mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) in einer Rektifikationskolonne (D3) unter Erhalt des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a), das eine gegenüber (KG2) reduzierte Menge an mindestens einer Verbindung ausgewählt aus nicht cyclischen C5-Alkanen, Cyclopentan oder nicht cyclischen C6-Alkanen aufweist, e) Isomerisierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG2a) in Gegenwart eines Katalysators unter Erhalt eines Kohlenwasserstoffgemisches (KG3), das eine gegenüber (KG2a) erhöhte Menge an Cyclohexan aufweist, f) Isolierung von Cyclohexan aus dem Kohlenwasserstoffgemisch (KG3), wobei in einer Rektifikationskolonne (D4) aus (KG3) ein Strom (LS2) enthaltend MCP und gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6-Alkane abgetrennt und der Strom (LS2) ganz oder teilweise nach Schritt d) oder nach Schritt e) zurückgeführt wird.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt c) die Hydrierung des Kohlenwasserstoffgemisches (KG1 a) in Gegenwart eines Katalysators durchgeführt wird, der als Aktivmetall mindestens ein Element der
8. bis 10. Gruppe des Periodensystems der Elemente enthält, insbesondere Nickel oder Ruthenium.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) mindestens 95 %, vorzugsweise mindestens
98 % der im Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) enthaltenen Teilmenge bestehend aus Benzol und MCP enthält und/oder dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) höchstens 0,1 Gew.%, vorzugsweise höchstens 0,02 Gew.% (bezogen auf die Gesamtmenge an Benzol und MCP in (KG1 a)) DMP enthält, besonders bevorzugt enthält das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 a) höchstens 0,015 Gew.% (bezogen auf die Gesamtmenge an Benzol und MCP in (KG1 a)) 2,4-DMP.
4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt e) als Katalysator eine saure ionische Flüssigkeit eingesetzt wird, die als Kation ein zumindest teilweise alkyliertes Ammoniumion oder ein heterocyclisches Kation und/oder als Anion ein Chloroalumination mit der Zusammensetzung AlnCI(3n+i) mit 1 <n<2,5 enthält.
5. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt f) Cyclohexan in einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% isoliert wird.
6. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG3) enthaltend Cyclohexan, MCP, gegebenenfalls nicht-cyclische C5-C6-Alkane und gegebenenfalls schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten in eine Rektifikationskolonne (D4) eingespeist wird, wobei aus (D4) an einer Entnahmestelle oberhalb des Zulaufs, bevorzugt über Kopf, der Großteil des im Zulauf zu (D4) enthaltenen MCP und gegebenenfalls an nicht-cyclischen C5-C6-Alkanen abgetrennt wird.
7. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass aus der Rektifikationsskolonne (D4) Cyclohexan in einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-% über den Sumpf von (D4) oder über einen unterhalb des Zulaufs gelegenen Seitenabzug von (D4), vorzugsweise über einen dampfförmigen Seitenabzug von (D4), abgezogen wird.
8. Verfahren gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der über den Sumpf von (D4) abgezogene an Cyclohexan angereicherte Strom in eine Rektifikationskolonne (D5) eingeleitet wird, wobei über den Sumpf von (D5) ein Strom (S5), enthaltend schwerer als Cyclohexan siedende Komponenten, abgetrennt wird und über eine Abnahmestelle oberhalb des Zulaufs zu (D5), bevorzugt über Kopf, Cyclohexan mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% abgezogen wird.
5 9. Verfahren gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass ein an Cyclohexan angereicherter Strom über den Seitenabzug aus der Rektifikationsskolonne (D4) abgetrennt wird, wobei sich der Seitenabzug vorzugsweise im Abtriebsteil von (D4) befindet und/oder der an Cyclohexan angereicherte Strom aus dem Seitenabzug von (D4) in eine bevorzugt als Rektifikationskolonne ausgeführte Vorrichtung (D6) 10 zur weiteren Aufreinigung geleitet wird und dort über eine Abnahmesstelle oberhalb des Zulaufs von (D6), bevorzugt über Kopf, Cyclohexan mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% gewonnen wird.
15 10. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Rektifikationskolonne (D4) als Trennwandkolonne ausgeführt ist, die Trennwand sich teilweise unterhalb der Zulaufstelle befindet, eine Abzugsstelle im Bereich der Trennwand liegt und über diese Abzugsstelle ein bevorzugt flüssiger Cyclohexan- Strom mit einer Reinheit von mindestens 98 Gew.-%, vorzugsweise von 0 mindestens 99,5 Gew. %, besonders bevorzugt von mindestens 99,9 Gew.-% entnommen wird.
1 1 . Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Strom (LS2) nach Schritt d) zurückgeführt wird, vorzugsweise wird der Strom 5 (LS2) in das Kohlenwasserstoffgemisch (KG2) vor der Rektifikationskolonne (D3), in der Schritt d) durchgeführt wird, eingeleitet.
12. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) Cyclohexan enthält und der Strom (S1 ) in
30 eine Rektifikationssvorrichtung (D2) eingeleitet wird, wobei in (D2) Cyclohexan von DMP abgetrennt wird, vorzugsweise umfasst (D2) eine Extraktivrektifikationskolonne und/oder vorzugsweise enthält der aus (D2) abgezogene an Cyclohexan angereicherte Strom höchstens 0,1 Gew.%, vorzugsweise höchstens 0,02 Gew.% DMP, besonders bevorzugt höchstens
35 0,015 Gew.% 2,4-DMP.
13. Verfahren gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Cyclo- hexan/DMP-T rennung die nachfolgenden Schritte i) bis iii) und gegebenenfalls Schritt iv) umfasst, wobei die Rektifikationsvorrichtung (D2) durch die drei 0 Komponenten (D2-1 ) bis (D2-3) ausgebildet wird: i) eine Rektifikationskolonne (D2-1 ), in der der Großteil der Schwersieder (bezogen auf die Menge im Zulauf zu (D2-1 )) mit einem Normalsiedepunkt > 84 °C über Sumpf und der Großteil des Cyclohexans und sonstige Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C (bezogen auf die Menge im Zulauf zu D2-1 ) über Kopf abgetrennt werden, eine Extraktivrektifikationskolonne (D2-2), in der das Kopfprodukt aus (D2-1 ) mit einem Extraktiv-Hilfsmittel zusammengeführt und derart destilliert wird, dass der Großteil des Extraktiv-Hilfsmittels und des Cyclohexans über Sumpf und der Großteil der im Kopfprodukt aus (D2-1 ) enthaltenen sonstigen Verbindungen mit einem Normalsiedepunkt von 79 bis 84 °C über Kopf aus (D2-2) abgezogen werden, eine Regenerationskolonne (D2-3), in der der Großteil des im Sumpfstrom aus (D2-2) enthaltenen Cyclohexans über Kopf und der Großteil des im Sumpfstrom aus (D2-2) enthaltenen Extraktiv-Hilfsmittel über Sumpf abgezogen werden und gegebenenfalls eine Hydrierungsvorrichtung, in die entweder der Strom (S1 ) oder das Kopfprodukt aus (D2-3) geführt wird.
Verfahren gemäß Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass Cyclohexan, das aus der Rektifikationsvorrichtung (D2) stammt, mit dem Cyclohexan, das bei der Isomerisierung gemäß Schritt e) und/oder gegebenenfalls bei der Hydrierung gemäß Schritt c) hergestellt wurde, zusammengeführt wird.
15. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlenwasserstoffgemisch (KG1 ) ganz oder teilweise aus einem Steamcrackverfahren stammt.
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