WO2013172128A1

WO2013172128A1 - 排気ガス浄化装置

Info

Publication number: WO2013172128A1
Application number: PCT/JP2013/060669
Authority: WO
Inventors: 岡島　利典; 永田　誠
Original assignee: エヌ・イーケムキャット株式会社
Priority date: 2012-05-14
Filing date: 2013-04-09
Publication date: 2013-11-21
Also published as: CN104321506A; JP6040232B2; CN104321506B; EP2851528B1; US20150078966A1; EP2851528A1; US9539544B1; JPWO2013172128A1; US20160367943A1; EP2851528A4; US9480948B2

Abstract

希薄燃焼機関からの排気ガスに含まれる炭化水素、一酸化炭素、窒素酸化物、煤などの微粒子成分の内、特に一酸化窒素の酸化性能及び軽油の燃焼性能に優れた排気ガス浄化触媒装置の提供。　ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物、煤などの微粒子成分を浄化するため、一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物の内、特に一酸化窒素を酸化し、軽油を燃焼するための貴金属成分を含む酸化触媒（ＤＯＣ）と、煤などの微粒子成分を捕集し、燃焼（酸化）除去するための貴金属成分を含む触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）と、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給する還元剤噴霧手段と、窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元剤と接触させて還元除去するための貴金属を含まない選択還元触媒（ＳＣＲ）を排気ガス流路の上流側からこの順に配置した排気ガス浄化装置において、酸化触媒（ＤＯＣ）は、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）に、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、及び酸化バリウム（ＢａＯ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：２であることを特徴とする排気ガス浄化装置。

Description

排気ガス浄化装置

　本発明は、排気ガス浄化装置に関し、より詳しくは、希薄燃焼機関からの排気ガスに含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）、煤などの微粒子成分の内、特に一酸化窒素（ＮＯ）の酸化性能及び軽油など未燃の燃料の燃焼性能に優れた酸化触媒（ＤＯＣ）と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を組み合わせた排気ガス浄化触媒装置に関する。

　ボイラー、ガスタービン、リーンバーン型ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等の希薄燃焼機関から排出される排気ガスには、燃料や燃焼空気に由来した様々な有害物質が含まれる。このような有害物質としては炭化水素（ＨＣ）、可溶性有機成分（Ｓｏｌｕｂｌｅ　Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｆｒａｃｔｉｏｎ：ＳＯＦともいう）、煤（Ｓｏｏｔ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）などがあり、これら有害成分の排出量に対する規制は年々強化されている。それら有害成分の浄化方法としては、排気ガスを触媒に接触させて浄化する方法が実用化されている。

　このような希薄燃焼機関では、燃料の種類や供給量や供給のタイミング、空気の量等を制御して有害物質の発生量を抑制することも検討されている。しかし、従来の触媒や制御方法では満足の行く排気ガスの浄化はできていなかった。特に、希薄燃焼機関では、窒素酸化物が排出されやすく、加えて、その規制は益々強化されているが、既存のＮＯｘ浄化技術では、自動車に搭載されるディーゼルエンジンの場合、その稼動条件は常に変化することから、有害物質の排出を抑制することは困難である。
　更に、近年、温室効果ガスとして二酸化炭素（ＣＯ_２）の排出量の規制も強化されている。ＣＯ_２の排出量は、エンジンの稼動に使用する燃料の量に比例するため、燃焼機関では使用する燃料が少なく燃費の良いことが望まれる。ディーゼルエンジンは、燃費がよく、ＣＯ_２の排出量の少ない燃焼機関であるが、排気ガスには多量のＮＯｘが含まれる。
　ディーゼルエンジンからのＮＯｘ排出を抑制するには、機械的に空燃比を小さくし、エンジンに還元成分でもある燃料を多量に供給することも考えられるが、燃費の悪化を招き、ＣＯ_２の排出も増やしてしまう。また、このような燃焼制御では、燃費が良いというディーゼルエンジンの利点を生かせなくなる。

　ディーゼルエンジン等の希薄燃焼機関から排出される排気ガス中のＮＯｘを浄化する方法としては、ＮＯｘ（ＮＯ及びＮＯ_２）を含む排気ガスを尿素の分解で発生するアンモニア（ＮＨ_３）成分の存在下で、酸化チタン、酸化バナジウム、ゼオライト等を主成分とする選択還元触媒と接触させて還元脱硝する技術が知られており、選択還元法、または選択的触媒還元（Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ　Ｃａｔａｌｙｔｉｃ　Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ：以下、ＳＣＲということがある）法といわれている。
　このＮＨ_３成分を還元剤として用いるＳＣＲでは、主として次に示す反応式（１）～（３）によって、ＮＯｘを最終的にＮ_２に還元する。

　　４ＮＯ　＋　４ＮＨ_３　＋　Ｏ_２　→　４Ｎ_２　＋　６Ｈ_２Ｏ　　…（１）
　　６ＮＯ_２　＋　８ＮＨ_３　　　　　→　７Ｎ_２　＋　１２Ｈ_２Ｏ　…（２）
　　ＮＯ　＋　ＮＯ_２　＋　２ＮＨ_３　→　２Ｎ_２　＋　３Ｈ_２Ｏ　　…（３）

　実際、ＮＨ_３成分によるＮＯｘの浄化では、上記式（３）のようにＮＯとＮＯ_２が概ね半分ずつ含まれる雰囲気で反応が促進する（非特許文献１参照）。しかしながら、希薄燃焼機関から排出されるＮＯｘ成分の殆どは一酸化窒素（ＮＯ）である（特許文献１参照）ことから、ＮＯｘを効率的に浄化するため、排気ガス中のＮＯ_２成分の濃度が増すように、排気ガス流路にＮＯ酸化手段を配置することが提案されている（特許文献２参照）。具体的には、ＮＯの酸化能力の高い白金（Ｐｔ）が酸化触媒として使用される。
　このようなＮＯ酸化手段を利用して、有害微粒子成分、ＮＯｘを一つの触媒系で同時に浄化する方法も提案されている。その一つが、排気ガス流路中に酸化触媒と、その後段にフィルターを配置し、その後段でアンモニア成分を噴霧し、その後段に配置される選択還元触媒（ＳＣＲ）でＮＯｘを浄化するものである（特許文献３参照）。

　このような触媒配置によって、酸化触媒で排気ガス中のＮＯをＮＯ_２に酸化し、微粒子成分の燃焼除去し、ＮＯｘを還元浄化するという手段を一つの触媒系で同時に行うことができる。そして、このＮＯの酸化触媒成分として白金成分が有効とされている（特許文献４、非特許文献２参照）。
　このように、ＮＯｘの浄化、微粒子成分の浄化手段が提案されているが、いずれの場合もＳＣＲの前方にＤＯＣを配置し、排気ガス中のＮＯ_２濃度を増してＳＣＲにおけるＮＯｘ浄化の効率化を図るものである。

　また、ディーゼルエンジンの燃費向上には、煤やＳＯＦ（これらをまとめて、以下「微粒子成分」またはＰＭ：Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ　Ｍａｔｔｅｒということがある）の浄化技術も影響を与える。微粒子成分は、排気ガスの流路中に耐熱性フィルター（ＤＰＦ：Ｄｉｅｓｅｌ　Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ　Ｆｉｌｔｅｒ）を配置し、このフィルターで微粒子成分を濾し取る方法が実用化されている。濾し取られた微粒子成分は、フィルターに堆積するがフィルターに微粒子成分が堆積し続けると、フィルター目詰まりに伴う背圧上昇によってエンジンの出力低下を招いてしまう。そこで、フィルターに堆積した微粒子成分を燃焼除去してフィルターを再生することが検討されている（特許文献３、特許文献４）。
　特許文献３、特許文献４のシステムでは、ＤＯＣの後段にＤＰＦを配置し、フィルターに堆積した微粒子成分を酸素の他、ＮＯ_２を利用して燃焼除去している。ＮＯ_２を利用するとより低温から微粒子成分を燃焼させることができるので、微粒子成分の燃焼除去が促進されると共に圧損上昇を抑えてフィルター再生までのインターバルを長くすることができる。このように微粒子成分を捕集して燃焼除去するフィルターのうち、触媒成分を被覆したＤＰＦはＣＳＦ（Ｃａｔａｌｙｚｅｄ　Ｓｏｏｔ　Ｆｉｌｔｅｒ）ともいわれている。

　このように、ＤＯＣには排気ガス中のＨＣやＣＯを酸化除去する目的で、またＣＳＦには排気ガス中の煤やＳＯＦを酸化浄化する目的で、各々白金（Ｐｔ）やパラジウム（Ｐｄ）等の貴金属成分が使用されているが、ＤＯＣは前述のように排気ガス中のＮＯをＮＯ_２に酸化する作用も有する。ＮＯ_２量を増加した排気ガスは、後方のＳＣＲにおけるＮＯｘ還元浄化や、ＤＰＦやＣＳＦにおける微粒子成分の燃焼を促進する。
　また、ＤＯＣで排気ガス中のＨＣを利用して排気ガスの温度を上昇させることは、ＤＯＣの後方に配置したＤＰＦ又はＣＳＦに堆積した微粒子成分の燃焼除去を促進するのに有効である。そのため、ディーゼルエンジンの排気ガス浄化システムでは、ＤＯＣにＨＣ成分を供給し、ＨＣ成分を燃焼（酸化）させることがある。このような排気ガス温度の上昇のためにＨＣ成分を使用する手段としては、エンジンに燃料を多めに供給し、未燃焼のＨＣを発生させてＤＯＣに供給する方法や、エンジンからＤＯＣまでの間の配管中で燃料を噴霧して供給する方法がある。

　このように、様々なＮＯｘの浄化、微粒子成分の浄化手段が提案されているが、近年、排気ガス規制の強化に伴い、希薄燃焼機関からの排気ガスに対応する排気ガス浄化システムに用いられる触媒の数が増えると共に、個々の触媒の高機能化も必要とされる傾向にある。そのため、ＤＯＣやＣＳＦに使用される高価な貴金属の量が増大する傾向にある。
　そこで、ＰｔやＰｄなどの貴金属を含有するＤＯＣやＣＳＦにはＣＯ、ＨＣ、煤などの酸化除去性能、ＮＯの酸化性能、及び軽油など未燃の燃料の燃焼性を向上させると同時に、貴金属の使用量を減らすと云う、相反する二つの課題の解決が求められるようになった。

　そのため、本出願人は、ディーゼル機関から排出される排気ガス流路に、酸化手段と、尿素水溶液噴霧手段と、特定の選択還元触媒をこの順序で配置し、該酸化手段である貴金属成分として白金成分またパラジウム成分を含み、この貴金属成分の量が金属換算で０．１～３ｇ／Ｌ、貴金属成分中の金属換算の白金量が５０～１００ｗ％である酸化触媒により、排気ガス中の炭化水素成分、一酸化炭素、一酸化窒素、亜酸化窒素を酸化して、二酸化窒素濃度を増した後、尿素水溶液噴霧手段から選択還元触媒に尿素水溶液を噴霧供給し、１５０～６００℃で接触させて、生成したアンモニアによって窒素酸化物を窒素と水に分解することを特徴とする排気ガス浄化方法を提案した（特許文献５参照）。これにより、尿素の加水分解を触媒系の外で行うことなく、シンプルな構成で、規格化され容易に入手可能な尿素水を使用してＮＯｘを浄化できるようになった。
　しかし、これは酸化触媒の改良に関するものではなく、まだ貴金属の使用量を十分に減らせたとはいえない。

特開平０５－３８４２０号公報（請求項１、段落００１２、００１３、００１４）特開平０８－１０３６３６号公報（請求項１、段落０００２、００１２）特開平０１－３１８７１５号公報特表２００２－５０２９２７号公報（請求項１、段落０００７、０００８）特開２００９－２６２０９８号公報（請求項１２、段落００１５）

Ｃａｔａｌｙｓｉｓ　Ｔｏｄａｙ　１１４（２００６）３－１２（第２頁左欄）「低温の酸化雰囲気下、Ｐｔ触媒のＮＯ酸化性能への担体物質とエージングの影響」（Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　Ｓｕｐｐｏｒｔ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　Ａｇｉｎｇ　ｏｎ　ＮＯ　Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　Ｐｔ　　Ｃａｔａｌｙｓｔｓ　ｕｎｄｅｒ　ａｎ　Ｏｘｉｄａｔｉｖｅ　Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｅ　ａｔ　Ｌｏｗ　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ），　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＣＨＥＭＩＣＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　ＯＦ　ＪＡＰＡＮ，　Ｖｏｌ．４０　（２００７）　Ｎｏ．９　ｐｐ．７４１－７４８

　本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、希薄燃焼機関からの排気ガスに含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）、煤などの微粒子成分の内、特に一酸化窒素（ＮＯ）の酸化性能及び軽油など未燃の燃料の燃焼性能に優れた酸化触媒（ＤＯＣ）と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を組み合わせた排気ガス浄化触媒装置を提供することにある。

　本発明者らは、上記従来技術の問題点を解決するために鋭意検討を重ねた結果、ＤＯＣ、ＣＳＦ、ＳＣＲの順に触媒を配置し、ＤＯＣとＳＣＲ触媒の間に還元成分としてＮＨ_３成分の供給手段を配置した排気ガス浄化装置において、ＤＯＣが貴金属成分のＰｔ及びＰｄを細孔径が１２～１２０ｎｍの一種以上のアルミナに担持し、その際、ＰｔとＰｄを重量比で１：１～１１：２とし、酸化バリウムを添加した触媒層を有することで、特に、ＮＯの酸化活性及び軽油など未燃の燃料の燃焼性を促進することを見出して、本発明を完成するに至った。

　即ち、本発明の第１の発明によれば、ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物、煤などの微粒子成分を浄化するため、一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物の内、特に一酸化窒素を酸化し、軽油を燃焼するための貴金属成分を含む酸化触媒（ＤＯＣ）と、煤などの微粒子成分を捕集し、燃焼（酸化）除去するための貴金属成分を含む触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）と、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給する還元剤噴霧手段と、窒素酸化物を還元剤と接触させて還元除去する選択還元触媒（ＳＣＲ）を排気ガス流路の上流側からこの順に配置した排気ガス浄化装置において、酸化触媒（ＤＯＣ）は、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）に、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、及び酸化バリウム（ＢａＯ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：２であることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。

　また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記触媒層は、一体構造型担体に一層以上に被覆されることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、前記触媒層は、その下層にアルミナからなる下地層を有することを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第４の発明によれば、第１の発明において、前記細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナは、細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物であることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第５の発明によれば、第１の発明において、前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、触媒化フィルター（ＣＳＦ）と還元噴霧手段との間にもさらに設置することを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第６の発明によれば、第１の発明において、前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、酸化バリウムの量が０．５～４．０ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第７の発明によれば、第１の発明において、前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、触媒層の被覆量が５０～３００ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。

　また、本発明の第８の発明によれば、第１の発明において、前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、貴金属の総担持量が金属換算で０．５～４．０ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第９の発明によれば、第１又は５の発明において、前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナ又はその範囲内で細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物に、白金（Ｐｔ）及びパラジウム（Ｐｄ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：４であることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第１０の発明によれば、第９の発明において、前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、触媒層の被覆量が４～１００ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第１１の発明によれば、第９又は１０の発明において、前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、貴金属の総担持量が金属換算で０．０５～２．０ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　さらに、本発明の第１２の発明によれば、第１の発明において、前記選択還元触媒（ＳＣＲ）の後に、さらにアンモニア酸化触媒（ＡＭＯＸ）を配置することを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。

　本発明の排気ガス浄化装置は、ＮＯの酸化活性、軽油など未燃の燃料の燃焼性に優れ、ディーゼルエンジンなどの希薄燃焼機関から排出されるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘ、煤などの微粒子成分の内、特にＮＯの酸化性能及び軽油など未燃の燃料の燃焼性能に優れている。
　さらに、本発明の排気ガス浄化装置は、高価な貴金属の使用量が少なくて済むから低コストで製造する事ができ、排気ガス浄化装置を安定的に生産し供給することができる。

図１は、本発明の排気ガス浄化触媒装置において、酸化触媒（ＤＯＣ）、触媒化フィルター（ＣＳＦ）、還元成分の供給手段、及び選択還元触媒（ＳＣＲ）をこの順に配置した構成を模式的に示す説明図である。図２は、本発明の排気ガス浄化触媒装置において、酸化触媒（ＤＯＣ）、触媒化フィルター（ＣＳＦ）、酸化触媒（ＤＯＣ）、還元成分の供給手段、及び選択還元触媒（ＳＣＲ）をこの順に配置した構成を模式的に示す説明図である。図３は、酸化触媒（ＤＯＣ）を用いたモデルガス評価試験におけるＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化性能を示すグラフである。図４は、酸化触媒（ＤＯＣ）を用いた台上ディーゼルエンジンによる排気ガス浄化試験におけるＮＯ酸化活性を示すグラフである。図５は、酸化触媒（ＤＯＣ）を用いた台上ディーゼルエンジンによる排気ガス浄化試験における軽油燃焼性を示すグラフである。図６は、酸化触媒（ＤＯＣ）と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を用いた台上ディーゼルエンジンによる排気ガス浄化試験における、ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性を示すグラフである。図７は、酸化触媒（ＤＯＣ）２個と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を直列に並べ、台上ディーゼルエンジンで排気ガス浄化試験したときの、ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性を示すグラフである。

　以下、本発明の排気ガス浄化装置をディーゼル自動車用途に適用した場合について主に詳述するが、本発明は発電など様々な電力源に使用されるディーゼルエンジンにも有効であることはいうまでもない。

Ｉ．［排気ガス浄化装置（ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＳＣＲ）］
　本発明は、ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯ）を酸化するための貴金属成分を含む特定の酸化触媒（ＤＯＣ）と、排気ガス中の微粒子成分（ＰＭ）を捕集し、燃焼（酸化）除去するための貴金属成分を含む触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）と、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給する還元剤噴霧手段と、窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元剤と接触させて還元除去するための貴金属を含まない選択還元触媒（ＳＣＲ）を排気ガス流路の上流側からこの順に配置した排気ガス浄化装置であり、この排気ガス浄化触媒装置（ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＳＣＲ）を触媒装置Ｉともいう。
　すなわち、本発明の触媒装置Ｉは図１のように、ディーゼルエンジン１からの排気ガス流路２中、酸化触媒（ＤＯＣ）４と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）５の後方に、還元剤噴霧手段３を設け、この噴射手段３の後方に選択還元触媒（ＳＣＲ）６を配置した排気ガス浄化触媒装置である。

　本発明の触媒装置Ｉでは、ＤＯＣ及びＣＳＦによりＮＯをＮＯ_２に酸化することで、それらの後方に配置するＳＣＲにおける尿素水溶液やアンモニア水溶液（以下、アンモニア成分、またはＮＨ_３成分ということがある）を使用したＮＯｘ還元反応を促進する。
　また、ＣＳＦ内で蓄積された煤は、ディーゼルエンジンの筒内又はディーゼルエンジンとＤＯＣの中間部の配管内に未燃の軽油を定期的に噴霧することで未燃の軽油をＤＯＣで燃焼させて排気ガス温度を上昇させ、その燃焼熱で燃焼される。

１．［ＤＯＣ：酸化触媒］
　本発明に使用されるＤＯＣは、排気ガス中のＮＯ、ＨＣ、ＣＯ、及び軽油等の未燃の燃料を酸化する貴金属成分を含む酸化触媒であり、貴金属成分として、少なくとも白金成分とパラジム成分を含有する。

（貴金属成分）
　酸化触媒では、前記のとおり、貴金属成分として一般に白金成分が使用され、パラジウム成分も使用されることがある。但し、Ｐｄ成分のみでは充分なＮＯ酸化活性を得ることは難しい。また、Ｐｄ成分は、ディーゼルエンジンの燃料である軽油や重油中の硫黄成分により被毒し易く、長期間の使用で失活してしまうことがある。
　Ｐｄはこの様な問題点はあるものの、価格がＰｔに比べかなり安価なこと、ＨＣ種や排気ガスの雰囲気によっては、Ｐｔより高い酸化活性を示す場合があるため、ＰｔとＰｄの担持比率を適切に配分することにより、性能面、価格面で最適な条件を見出すことができる。

　本発明では、以上のことを勘案し、ＰｔとＰｄの比率については、１：１～１１：２であることが好ましく、３：２～１１：２であることがより好ましい。１：１未満であると白金の含有量の減少に伴うＨＣ、ＣＯ、ＮＯ等の酸化活性の低下、及び未燃の軽油等の燃焼による排気ガスの発熱能力の低下が大きくなり、１１：２を超えると価格面でのメリットがなくなる恐れがある。

　また、本発明ではＤＯＣの貴金属成分の担持量が一体構造型担体の体積あたりの金属換算で０．５～４．０ｇ／Ｌであることが好ましく、０．８ｇ／Ｌ～３．０ｇ／Ｌであることがより好ましい。貴金属成分の量が少なすぎると、ＨＣやＣＯの酸化除去性能、ＮＯの酸化性能、及び軽油など未燃の燃料の燃焼性が十分に得られず、貴金属成分の量が多すぎると価格面でのメリットがなくなる恐れがある。
　さらに、本発明では酸化触媒（ＤＯＣ）の触媒層の被覆量が、５０～３００ｇ／Ｌであることが好ましく、７０～２５０ｇ／Ｌであることがより好ましい。触媒層の被覆量が、５０ｇ／Ｌ未満であると、担持される白金等の貴金属の分散性が悪化することにより酸化活性が低下し、３００ｇ／Ｌを超えると、セル内が狭くなることで圧損が増大するので好ましくない。

（助触媒成分）
　本発明の排気ガス浄化装置における酸化触媒（ＤＯＣ）では、バリウム（Ｂａ）が助触媒として使用される。Ｂａは、イオン化傾向が高い元素の一つであり、電子をＰｔやＰｄなどの貴金属に与え、貴金属の還元を促進する。特に、ＢａはＰｄとの相性が良く、Ｐｄの活性を促進する働きを有する。
　Ｂａの出発塩としては、アルミナ上で高分散させるために、水に可溶な塩が好ましく、酢酸バリウム、塩化バリウム、硝酸バリウム、水酸化バリウム、酸化バリウム（水に溶かすと水酸化バリウムになる）が使用される。
　それらの中でも、酢酸バリウムや水酸化バリウム（酸化バリウム）は、水への溶解度が高く、電気炉内で空気雰囲気下、熱処理により酸化物にする際、比較的低温で酸化され易いので好ましい。

　本発明において、Ｂａの担持量は、酸化バリウム換算で０．５～４．０ｇ／Ｌが好ましく、０．５～３．０ｇ／Ｌがより好ましい。酸化バリウム換算での担持量が０．５ｇ／Ｌより少ないとＰｔやＰｄへの電子供与性に乏しくなることが懸念される。一方、酸化バリウム換算での担持量が４．０ｇ／Ｌより多いと、Ｐｔで酸化されたＮＯ_２を吸蔵して、ＮＯとして放出する能力が増大してしまうことが懸念される。

（無機母材）
　上記貴金属成分や助触媒成分は、無機酸化物（無機母材）に担持され、必要に応じ他の触媒成分と混合し、触媒組成物として構造型担体に被覆される。このように貴金属成分を担持する母材としての無機酸化物は、公知の排気ガス浄化用触媒材料が使用できる。このような無機材料は、耐熱性が高く、その比表面積値が大きいことで貴金属成分を安定に高分散できる多孔質の無機酸化物が好ましい。
　貴金属や助触媒を担持するための無機酸化物（無機母材）の一例として、アルミナが挙げられる。アルミナの素材としては、γ－アルミナ、β－アルミナ、δ－アルミナ、η－アルミナ、θ－アルミナが挙げられ、なかでもγ－アルミナが好ましい。また、γ－アルミナにランタン、ジルコニア、セリアなどを添加することが好ましい。特に、ランタンが添加されたγ－アルミナは、耐熱性に優れ、白金成分やパラジウム成分等の貴金属成分を担持させた場合、高温時にも高い触媒活性を維持することが可能である（特開２００４－２９０８２７号公報）。

　本発明において、アルミナは、細孔径（モード径、以下同じ）が１２～１２０ｎｍであることが好ましく、更に、１２～８０ｎｍであることがより好ましく、１２～６０ｎｍであることがさらに好ましい。アルミナの細孔径が１２ｎｍより小さいと細孔内でのガスの拡散が遅くなる上、煤などにより細孔が閉塞される恐れがある。一方、細孔径が１２０ｎｍより大きいと相対的にＢＥＴ比表面積が小さくなり、貴金属や助触媒などの分散性が悪化するので好ましくない。
　また、アルミナのＢＥＴ比表面積値（ＢＥＴ法による、以下同様）は、８０～２５０ｍ^２／ｇであることが好ましく、更に、１００～２００ｍ^２／ｇであるものがより好ましい。アルミナのＢＥＴ比表面積値が２５０ｍ^２／ｇより大きいと相対的に細孔径が小さくなるので、ガスの拡散の悪化や細孔の閉塞が懸念される。一方、ＢＥＴ比表面積が８０ｍ^２／ｇより小さいと貴金属や助触媒の分散性の悪化が懸念される。

　本発明では、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナは一種でもよいが、細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物であることが好ましい。それは分子量が小さいガス種ほど細孔径が小さい母材の方がガスと活性種との接触確率の面から好ましく、逆に分子量が大きいガス種ほど細孔径が大きい母材の方が細孔内ガス拡散の面から好ましいと考えられるためである。例えば、長鎖のＨＣは分子量が大きいので、細孔径が２０～１２０ｎｍと大きくないと細孔内に入りにくいので、細孔径の比較的大きいアルミナが好ましいが、一方でＣＯやＮＯは、分子が小さいので、細孔径が１２～２０ｎｍと小さくても細孔内に入ることができ反応しやすいため、細孔径の比較的小さいアルミナが好ましいというわけである。

（下地材）
　本発明においては、ＤＯＣの担体として後述する両端が開口した通孔を集積してハニカム状にした一体構造のフロースルー型ハニカム構造体が使用される。通常、このハニカム構造体として、四角柱セル仕様の物が使用されるため、触媒スラリーを塗布すると表面張力により四隅に触媒が溜まり易くなる。そのため、四角柱セルの四隅だけ触媒層が厚くなり、逆に、それ以外の部位の触媒層が相対的に薄くなる。触媒層が厚くなるとガスが触媒層の表面から底まで拡散するのに時間を要すため、触媒層が厚い部分では底の方の貴金属が有効に使われないことになる。これを避けるため、予め、底層となる下地材料を塗布して、四隅を埋めておくことが好ましい。
　このような材料として、アルミナ、シリカ、ゼオライトなどが使用できる。これらの材料は、その物性によって限定されないが、ある程度のＢＥＴ比表面積を有し、安価であるものが好ましい。

　なお、下地材の被覆量は２０～１３０ｇ／Ｌが好ましく、３０～１００ｇ／Ｌがより好ましい。下地材の被覆量が２０ｇ／Ｌ未満であると、四角柱セルの四隅を埋める効果が乏しくなることが懸念される。一方、１３０ｇ／Ｌを超えるとセル内が狭くなることで圧損が増大するので好ましくない。

（貴金属出発塩及び可燃性物質）
　上記の無機母材に貴金属の白金とパラジウムを担持させるため、白金の出発塩として、水酸化白金（ＩＶ）酸のエタノールアミン溶液、テトラアンミン白金（ＩＩ）酢酸塩、テトラアンミン白金（ＩＩ）炭酸塩、テトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩、水酸化白金（ＩＶ）酸の硝酸溶液、硝酸白金、ジニトロジアミン白金硝酸、塩化白金（ＩＶ）酸などを用いることができる。また、パラジウムの出発塩として、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）酢酸塩、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）炭酸塩、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウムなどを用いることができる。白金の出発塩として好ましいのは、水酸化白金（ＩＶ）酸のエタノールアミン溶液、硝酸白金、ジニトロジアミン白金硝酸、テトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩などで、貴金属以外の成分が触媒調製時の熱処理により容易に揮発する物が好ましい。
　なお、塩化物を出発塩とする場合、製法によっては塩素が残留して触媒活性に悪影響を及ぼす恐れがある。
　これらの金属塩との水溶液と、無機母材とを混合した後は、適宜公知の方法により乾燥、焼成を行うことができる。

　担持に際しては白金とパラジウムを各々別々に担持してもよいが、本発明では、相乗効果を期待し、白金とパラジウムをできる限り多く近接させるため、白金とパラジウムの各々の出発塩水溶液の性質（酸性、アルカリ性）を合わせることが好ましい。例えば、テトラアンミン白金（ＩＩ）酢酸塩－テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）酢酸塩（アルカリ性同士）、水酸化白金（ＩＶ）酸のエタノールアミン溶液－テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）酢酸塩（同左）、硝酸白金－硝酸パラジウム（酸性同士）、ジニトロジアミン白金硝酸－硝酸パラジウム（同左）、塩化白金（ＩＶ）酸－塩化パラジウム（同左）などの組み合わせが挙げられる。
　白金とパラジウムの出発塩水溶液の性質を同じにすることにより、両方の水溶液を混合させても沈殿を生じることなく、均一溶液のままで存在するようになり、無機母材に担持させた後も、白金粒子とパラジウム粒子は各々混合した状態で存在し、それぞれが近接し易くなる。

　また、本発明では、予め、触媒成分を加えてスラリーを製造する際に可燃性物質を添加しておくことが好ましい。スラリーを一体構造を有する担体にコート後、焼成する際に可燃性物質が焼かれて発熱し、高温を発生させることで担体上に触媒成分を焼結させると共に、白金等の貴金属成分を無機母材上に固着させることで焼成に要する温度を低減することができるからである。
　さらに、可燃性物質を用いると、触媒表面近傍で可燃性物質が燃焼（酸化）して空気中の酸素を消費するため、触媒表面が還元状態になる可能性があるので、白金等の貴金属が高温下で還元雰囲気となり、白金等の貴金属がメタルの状態を保ったまま、粒子成長することが期待できる。
　可燃性物質としては、安価で炭素を含む材料が好ましく、例えば、精製糖のほか、果糖、ブドウ糖、脳糖などの単糖類、ショ糖、麦芽糖、乳糖などの二糖類が挙げられる。
　これらの可燃性物質は、材料として安全である上、可溶性にも優れ、発火温度も３５０℃と触媒成分をハニカム構造体に塗布して焼成する際の条件で十分燃焼するだけでなく、分子を形成する炭素数も６～１２と小さいため、燃焼しても完全燃焼し易く、煤等の残渣が残り難いという特色がある。
　このＤＯＣは、装置内に１個だけ用いてもよいが、２個用いて（ＤＯＣ＋ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＳＣＲ）の装置としてもよい。

２．［一体型構造を有する担体］
　本発明において、ＤＯＣには貴金属成分を分散性よく担持するために一体型構造を有する担体、すなわちハニカム構造体（以下、ハニカム担体ともいう）が使用される。ハニカム構造体とは、多数の通孔が集中したハニカム形状の構造体である。このようなハニカム構造体の材質には、ステンレス、シリカ、アルミナ、炭化珪素、コーディエライトなどが使用できるが、本発明には、いずれの材質のハニカム構造体も使用できる。

　このようなハニカム構造体は、ＤＯＣだけでなく、後述するＳＣＲの用途でも両端が開口した通孔を集積してハニカム状にしたフロースルー型ハニカム構造体が使用されることが望ましい。一方、後述するＤＰＦ、ＣＳＦには、通孔開口部の一方を開口し、もう一方を閉口した通孔を集積してハニカム状にしたウォールフロー型ハニカム構造体が使用されることが望ましい。このようなハニカム構造体型触媒では、一つのハニカム構造体に各ハニカム構造型触媒専用の触媒組成物を被覆しても良い。
　このようなハニカム担体は、公知のハニカム構造型担体の中から選択可能であり、その全体形状も任意であり、円柱型、四角柱型、六角注型など、適用する排気系の構造に応じて適宜選択できる。さらに、開口部の孔数は、処理すべき排気ガスの種類、ガス流量、圧力損失あるいは除去効率などを考慮して適正な孔数が決められるが、通常、ディーゼル自動車の排気ガス浄化用途としては、１ｉｎｃｈ^２（６．４５ｃｍ^２）当たり１００～１５００個が好ましく、１００～９００個であることがより好ましい。１ｉｎｃｈ^２（６．４５ｃｍ^２）当たりのセル密度が１００個以上であれば、排気ガスと触媒の接触面積を確保することができ、充分な排気ガスの浄化機能が得られ、１ｉｎｃｈ^２（６．４５ｃｍ^２）当たりのセル密度が１５００個以下であれば、著しい排気ガスの圧力損出を生じることがなく内燃機関の性能を損なうことがない。
　また、ハニカム担体のセル壁の厚みは、２～１２ｍｉｌ（ミリインチ：０．０５～０．３ｍｍ）が好ましく、３～８ｍｉｌ（０．０７６～０．２ｍｍ）がより好ましい。

（触媒調製法）
　本発明に使用されるハニカム担体からＤＯＣなどの触媒を調製するには、一般にウォッシュコート法が用いられる。
　まず、触媒材料、ハニカム担体を用意する。触媒材料は必要に応じてバインダーや界面活性剤などの添加剤を水または水に水溶性有機溶媒を加えた溶媒と混合してスラリー状混合物にしてから、ハニカム担体へ塗工した後、乾燥、焼成する事により製造される。すなわち、触媒材料と水または水に水溶性有機溶媒を加えた溶媒（以下、水系媒体ともいう）と所定の比率で混合してスラリー状混合物を得る。本発明においては、水系媒体は、スラリー中で各触媒成分が均一に分散できる量を用いれば良い。

　触媒材料は、少なくとも白金を含む貴金属成分を無機母材として含んでいる。貴金属成分は、予め無機母材に担持させておくこともできる。金属触媒成分と無機母材は水系媒体中で混合してスラリーを調製しておく。
　触媒材料を調製するにあたり、貴金属を、予め無機母材に担持させておく場合、適宜公知の方法を採用できる。
　その一例を示すと、まず、貴金属成分の原料として硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩、塩化物などの化合物、具体的には水酸化白金（ＩＶ）酸のエタノールアミン溶液、テトラアンミン白金（ＩＩ）酢酸塩、テトラアンミン白金（ＩＩ）炭酸塩、テトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩、水酸化白金（ＩＶ）酸の硝酸溶液、硝酸白金、ジニトロジアミン白金硝酸、塩化白金（ＩＶ）酸などを用意し、パラジウムの出発塩として、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）酢酸塩、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）炭酸塩、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウムなどを用意する。これらから選択して水、有機溶媒に溶解して貴金属成分原料の溶液を用意する。

　次に、この貴金属成分原料の溶液を、水系媒体と共に無機母材と混合した後、５０～２００℃で乾燥して溶媒を除去した後、３００～１２００℃で焼成する。なお、上記成分以外に、バインダー等として公知の触媒材料を配合してもよい。このような公知の触媒材料としてはアルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、シリカ－アルミナ、セリア、アルカリ金属材料、アルカリ土類金属材料、遷移金属材料、希土類金属材料、銀、銀塩等が挙げられ、必要に応じて分散剤、ｐＨ調整剤を合わせて使用することができる。

　触媒組成物をハニカム担体に被覆するには、触媒組成物をスラリー状混合物として塗工する。触媒組成物は一層としてもよいし、二層以上になるように塗布してもよい。触媒組成物を塗工した後、乾燥、焼成を行う。なお、乾燥温度は、１００～３００℃が好ましく、１００～２００℃がより好ましい。また、焼成温度は、３００～６００℃が好ましく、特に４００～６００℃が好ましい。乾燥時間は０．５～２時間、焼成時間は１～３時間が好ましい。加熱は、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。

（ＤＯＣの機能）
　エンジンからの排気ガスに含まれるＮＯｘは、その多くがＮＯである。従来の排気ガス浄化装置では、ＳＣＲ触媒におけるＮＯｘ浄化を促進するため、ＮＯとＮＯ_２を適切な比率にすることが望ましいとされてきた。このＮＯ：ＮＯ_２比率は、Ｆｅ－βやＭＦＩなどのゼオライトを主要な成分としたＳＣＲ触媒では凡そモル比で１：１とされる。
　本発明の排気ガス浄化装置でも、ＳＣＲ触媒の前方にＤＯＣを配置して、ＮＯをＮＯ_２に酸化し、ＮＯｘ中のＮＯ_２濃度を上昇させる。このようなＮＯ酸化性能は、貴金属成分が遷移金属より高く、Ｐｄ成分よりもＰｔ成分の方が優れている（特開２００９－１６７８４４：段落［００２１］、特公表２００８－５２６５０９：段落［０００５］、特開２００８－１５５２０４：段落［０００６］、非特許文献４（ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＣＨＥＭＩＣＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　ＯＦ　ＪＡＰＡＮ，　Ｖｏｌ．４０　（２００７）　Ｎｏ．９　ｐｐ．７４１－７４８）。
　また、ＤＯＣの後段には、ウォールフロータイプのハニカム構造体でトラップされた煤などの微粒子を燃焼除去する手段が配置される。また、ディーゼルエンジンの筒内又はディーゼルエンジンとＤＯＣの中間部の配管内に、未燃の軽油を定期的に噴霧して燃焼させるために、排気ガス温度を上昇させ、その燃焼熱で煤などの微粒子を燃焼させる。微粒子の燃焼除去手段としては、ウォールフロータイプのハニカム構造体単独（ＤＰＦ）や触媒化されたウォールフロータイプのハニカム構造体（ＣＳＦ）が使用される。燃焼に要する燃料を節約し、煤などの微粒子を燃焼させるための開始温度を下げることができるために、触媒化されたウォールフロータイプのハニカム構造体（ＣＳＦ）の使用が一般的である。

３．［ＣＳＦ：触媒化燃焼フィルター］
　本発明において、触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）とは、ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の微粒子成分（ＰＭ）を捕集し、燃焼（酸化）除去するための貴金属成分を含む触媒化燃焼フィルターである。触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、細孔径が１２～６０ｎｍのアルミナ一種、又はその範囲内で細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物に、白金（Ｐｔ）、及びパラジウム（Ｐｄ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：４であることが好ましい。
　本発明の触媒装置Ｉにおいて、ＣＳＦは耐熱性の高いバグフィルターでも良いが、シリカ、アルミナ、炭化珪素、コーディエライトなどの無機酸化物の焼結体を多孔質化して得られたウォールフロータイプのハニカム型構造体を触媒化して使用することが望ましい。

　ＣＳＦには貴金属成分として、少なくとも白金成分とパラジム成分を含有する。Ｐｔ成分を含有させることでＣＳＦでもＮＯ酸化性能を発揮させ、排気ガス中のＮＯ_２濃度を増し、ＣＳＦ後段のＳＣＲ触媒におけるＮＯｘ還元浄化能力を向上させることができる。
　また、Ｐｔ成分にＰｄ成分を加えることで、Ｐｔ成分の揮発を抑制することが期待できる。触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：４であることが好ましく、３：２～１１：４であることがより好ましい。この範囲を外れると、前記ＤＯＣの場合と同様に好ましくない。１：１未満であると白金の含有率の低下に伴うＨＣ、ＣＯ、ＮＯ等の酸化活性の低下が大きくなり、１１：４を超えるとパラジウムが共存しても揮発した白金等の貴金属によるＳＣＲの脱硝性能の低下が大きくなるためである。そして、触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、白金の担持量が金属換算で０．０５～２．０ｇ／Ｌであることが好ましく、０．１～１．５ｇ／Ｌであることがより好ましい。

　さらに、本発明では触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）の触媒層を構成する酸化成分の被覆量が、４～１００ｇ／Ｌであることが好ましく、５～５０ｇ／Ｌであることがより好ましい。酸化成分の被覆量が、４ｇ／Ｌ未満であると、担持される白金等の貴金属の分散性が悪化することにより酸化活性が低下し、１００ｇ／Ｌを超えると、後述するようにフィルターセル壁に無数に開いた細孔が狭くなることで圧損が増大するので好ましくない。
　このようなＣＳＦは、本発明ではＤＯＣと同様の「酸化触媒組成物を被覆した構造体」であるといえる。そのため、無機母材については、ＤＯＣの項で詳細に述べた多孔質な無機酸化物がすべて使用できる。また、白金等の貴金属の出発塩についてもＤＯＣの項で詳細に述べた原料がすべて使用できる。

　前記ＤＯＣと同様、ＣＳＦにもハニカム構造体（一体構造型担体）が使用される。特に、通孔開口部の一方を開口し、もう一方を閉口した通孔を集積してハニカム状にしたウォールフロー型担体の使用が望ましい。ウォールフロー型担体は、通孔の壁が多孔質からできていて、微粒子成分は排気ガスと共に通孔開口部から通孔の中に進入し、排気ガスが通孔壁の多孔質の孔を通過して後方に排出され、微粒子成分は閉口された通孔の中に堆積する。このように堆積した微粒子成分は、前述のとおり燃焼除去されることでＣＳＦが再生され、再び排気ガスの中から微粒子成分を補足することができる。
　但し、ＤＯＣに使用されるフロースルー型ハニカム構造体とは異なり、フィルターとしての機能を有するウォールフロー型ハニカム構造体が使用されるため、ＣＳＦとして使用される触媒成分はＤＯＣと同じ機能を有しながら、ＤＯＣとは異なる機能も求められる。
　実際、ウォールフロー型ハニカム構造体にフロースルー型ハニカム構造体と同じ量の触媒成分を塗布すると、通孔の壁が多孔質からできているとはいえ、圧損が異常に増大してしまい、エンジンの出力を著しく低下させる。そのため、ウォールフロー型ハニカム構造体に触媒成分を塗布する場合、フロースルー型ハニカム構造体に比べ、触媒成分の単位体積当たりの使用量は半分以下にすることが好ましい。

（ＣＳＦの機能）
　ＣＳＦの主たる役割は、ウォールフロータイプのハニカム構造体にトラップされた煤などの微粒子成分の酸化除去であり、貴金属が担持された触媒成分の機能は、煤など微粒子成分の酸化除去の開始温度を下げることにある。しかも、ＣＳＦには、酸化触媒機能があるので、ＣＳＦに付着した煤、ＳＯＦなどの浮遊粒子状物質を比較的低温から燃焼させることができるため、煤などの燃焼用燃料の消費を低減することが可能になる。また、ＮＯの排出量が多い場合、ＤＯＣだけではＮＯを十分にＮＯ_２に酸化しきれないが、ＣＳＦはＤＯＣでは酸化しきれないＮＯをさらにＮＯ_２に酸化することもできる。

４．［ＳＣＲ触媒：選択還元触媒］
　本発明の触媒装置Ｉは、ＳＣＲ触媒（選択還元触媒）をＤＯＣ、ＣＳＦの後段に配置している。この構造によりＨＣ、ＣＯやＮＯｘの他、煤やＳＯＦについても高い浄化性能を発揮する。

　本発明の排気ガス浄化装置に使用されるＳＣＲ触媒は、アンモニア成分を還元剤として排気ガス中のＮＯｘを還元浄化するものである。ＳＣＲ触媒材料としては、ゼオライトや後述するゼオライト類似の化合物（結晶金属アルミノリン酸塩）の他、バナジウム酸化物、チタニア、ジルコニア、酸化タングステン等の遷移金属酸化物、セリア、ランタン、プラセオジム、サマリウム、ガドリニウム、ネオジム等の希土類酸化物、酸化ガリウム、酸化スズ等の碑金属酸化物、またはこれらの複合酸化物等の各種無機材料が挙げられる。また、アルミナやシリカ、及び希土類、アルカリ金属、アルカリ土類等で修飾されたアルミナやシリカと上記酸化物との混合物や複合化物等も挙げられる。ただし、自動車用途ではバナジウムのような有害な重金属を含まないことが望ましい。
　本発明では、ＳＣＲ触媒がゼオライト又は結晶金属アルミノリン酸塩を含むことが好ましい。また、本発明では、ＰｔやＰｄなどの貴金属成分は、アンモニア成分を酸化しＮＯｘを生成するので含まないことが好ましい。

　ゼオライトは、結晶中に微細孔を持つアルミノ珪酸塩の総称であり、その細孔内に選択的に分子を取り込み、反応を促進させることができる。このようなゼオライトや上記無機材料は、ＳＣＲ材料として優れたＮＯｘ還元浄化性能を有するが、貴金属に汚染されるとＮＯｘの還元浄化性能を著しく低下させてしまう。ところが、本発明によれば、ＤＯＣ中の貴金属成分であるＰｔが高温に晒されても飛散しにくい状態でハニカム構造体に担持されているので、ゼオライトや上記無機材料が汚染されるのを防ぎ、ＳＣＲ触媒として優れたＮＯｘ還元浄化性能を長期間にわたって安定的に発揮させることができる。
　ＳＣＲ触媒は、フロースルー型ハニカム構造体、又はウォールフロー型ハニカム構造体などの一体構造型担体であることが好ましい。

（ゼオライト及びゼオライト類似の化合物）
　本発明においてゼオライトは特に限定されないが、Ｙ型、β型、ＭＦＩ型、ＣＨＡ型、ＵＳＹ型、ＳＵＺ型、ＭＣＭ型、ＰＳＨ型、ＳＳＺ型、ＥＲＢ型、ＩＴＱ型、モルデナイト、フェリエライトの中から適宜選択できる。また、ゼオライトと同様の層状構造を有する結晶性金属アルミノリン酸塩（Ｃｒｙｔａｌ　ｍｅｔａｌ　ａｌｕｍｉｎｏｐｈｏｓｐｈａｔｅ）が挙げられる（特開昭６０－８６０１１）。このような結晶性金属アルミノリン酸塩は、結晶性リン酸アルミニウム（ＡＬＰＯ：Ａｌｕｍｉｎｏｐｈｏｓｐｈａｔｅ）や、結晶性ケイ酸リン酸アルミニウム（ＳＡＰＯ：Ｓｉｌｉｃｏａｌｕｍｉｎｏｐｈｏｓｐｈａｔｅ）が知られており、ＳＣＲ触媒材料としても検討されている（ＵＳ２００８／０２４１０６０）。このようなゼオライト、及びゼオライト類似の化合物は、単独でも良いが、２種以上の材料を混合してもよく、複数の材料を構造型担体表面に多層化して被覆してもよい。また、ゼオライト、及びゼオライト類似の化合物は、そのカチオンサイトに鉄や銅等の遷移金属成分や、セリウムやランタン等の希土類成分をイオン交換したものであってもよい。

　このようなゼオライト、及びゼオライト類似の化合物のうち、本発明ではＳＣＲ触媒材料としてβ型ゼオライトの使用が好ましい。β型ゼオライトは、比較的大きな径を有する一方向に整列した直線的細孔とこれに交わる曲線的細孔とからなる比較的複雑な３次元細孔構造を有し、イオン交換時のカチオンの拡散、およびＮＨ_３等のガス分子の拡散が容易であると共に反応性と耐久性に優れるという性質を有している。
　また、ゼオライトは、ＮＨ_３のような塩基性化合物が吸着できる酸点を有しており、そのＳｉ／Ａｌ比に応じてその酸点の数が異なる。一般的にＳｉ／Ａｌ比が低いゼオライトは酸点の数が多いが、水蒸気共存下での耐久において劣化度合いが大きく、逆にＳｉ／Ａｌ比が高いゼオライトは耐熱性に優れているが酸点は少ない。ＮＨ_３選択還元触媒においては、ゼオライトの酸点にＮＨ_３が吸着し、そこが活性点になってＮＯ_２などの窒素酸化物を還元除去するので、酸点が多い方（Ｓｉ／Ａｌ比が低い方）が脱硝反応には有利である。このようにＳｉ／Ａｌ比には、耐久性と活性がトレードオフの関係にあるが、これらを考慮すると、ゼオライトのＳｉ／Ａｌ比は５～５００が好ましく、１０～１００がより好ましく、１５～５０がさらに好ましい。このような特性は、ＳＣＲ触媒に好適なβ型ゼオライト、そしてＭＦＩ型ゼオライトも同様に有している。

（β型ゼオライト）
　本発明においてＳＣＲ触媒材料には、ゼオライトのカチオンサイトに鉄元素がイオン交換したβ型ゼオライトを使用することが好ましい。また、この鉄元素がイオン交換されたゼオライトには、鉄成分として酸化鉄が含まれていても良い。このようにして鉄元素を含むゼオライトはＮＨ_３吸着脱離速度が速く、ＳＣＲとしての活性も高いため、主成分として含むことが好ましい。ここで、主成分とは、ＳＣＲ触媒の担体に被覆される触媒組成物に仕様される全ゼオライト量のうち、５０ｗｔ％以上であることをいう。
　β型ゼオライトは、前述のような３次元細孔構造を有し、イオン交換時のカチオンの拡散、およびＮＨ_３等のガス分子の拡散が容易である。また、このような構造はモルデナイト、ホージャサイト等が一方向に整列した直線的な空孔のみを有するのに対して、特異な構造で、複雑な空孔構造であるがゆえに、β型ゼオライトは、熱による構造破壊が生じ難く安定性が高く、自動車用触媒にとって有効な材料である。

（鉄元素が添加されたβ型ゼオライト）
　一般にゼオライトには固体酸点として、カチオンがカウンターイオンとして存在する。カチオンとしては、アンモニウムイオンやプロトンが一般的であるが、カチオン種として鉄元素が添加されたβ型ゼオライト（以下、「Ｆｅ－β」ということがある）が好ましい。
　β型ゼオライトが鉄元素によりイオン交換される割合は、鉄元素（イオン）１個と、ゼオライト中の一価のイオン交換サイトである［ＡｌＯ_４／２］－単位の２個とがイオン対を形成することに基づいて、次の式（９）で表されることが好ましい。
　［単位重量のゼオライト中にイオン交換により含まれる鉄イオンのモル数／｛（単位重量のゼオライト中の存在するＡｌ_２Ｏ_３のモル数）×（１／２）｝］×１００・・・（９）
　イオン交換率は、１０～１００％である事が好ましく、１２～９２％であることがより好ましく、３０～７０％であることが更に好ましい。イオン交換率が９２％以下であると、ゼオライトの骨格構造がより安定化し、触媒の耐熱性、ひいては触媒の寿命が向上し、より安定した触媒活性を得ることができる。ただし、イオン交換率が低すぎて、１０％未満になると充分な脱硝性能が得られない場合がある。なお、前記イオン交換率が１００％である場合には、ゼオライト中のカチオン種全てが鉄イオンでイオン交換されていることを意味する。このように、イオン交換されたゼオライトは優れた浄化能力を発揮する。

（各種無機材料）
　本発明において、無機材料としては、チタニア、ジルコニア、酸化タングステン等の遷移金属酸化物、セリア、ランタン、プラセオジム、サマリウム、ガドリニウム、ネオジム等の希土類酸化物、酸化ガリウム、酸化スズ等の卑金属酸化物、またはこれらの複合酸化物等の中から適宜選択できる。それ以外にも、アルミナやシリカ、及び希土類、アルカリ金属、アルカリ土類等で修飾されたアルミナやシリカは耐熱性に優れ、比表面積が上記酸化物より大きいため、上記酸化物と混合または複合化することで上記酸化物自体の比表面積を増大させることができるので、より好ましい。
　なかでも、セリアは、ＮＯｘ吸着機能材料として知られており、本発明においてもＮＯｘ吸着を促進することでＮＨ_３とＮＯｘのＳＣＲ反応を促進できる機能を有する。また、ジルコニアは、その他成分を熱的に安定な状態で高分散させる為の分散保持材料としての効果を期待できる。その他、タングステンの酸化物は、酸性が強く、アルカリ成分である尿素やアンモニアの吸着力が大きいので、タングステンの酸化物を使用することで脱硝性能が高くなるという作用効果を期待できるため、これらの酸化物を単独または混合もしくは複合化して使用することが好ましい。
　これらの酸化物およびそれらの複合酸化物は、組成、構造、製法によって特に限定されない。例えば、上記元素を含む硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩、塩化物等の形態を有する出発原料を水溶液中に溶解させた後、混合し、ｐＨ調整等により沈殿物として沈降させるか蒸発乾固させるかして得られた固形物を焼成してもよいし、混合もしくは複合化する際には、これらの複数の金属塩を一度に可溶化させて上記処理を行ってもよいし、単一もしくは複数の金属塩に上記処理を行うことにより酸化物を形成させた後、残りの金属塩を一度にまたは逐次に担持してもよい。

５．［還元剤噴霧手段］
　本発明の排気ガス浄化触媒装置において、還元剤噴霧手段（Ｉｎｊｅｃｔｏｒ）は、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給するものであって、通常、還元剤の貯蔵タンクと配管、その先端に取り付けられた噴霧ノズルから構成される。
　還元剤噴霧手段の位置は、触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）の後方、かつ窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元剤と接触させて還元するための選択還元触媒（ＳＣＲ）の前方に設置される。さらに、二個目の酸化触媒（ＤＯＣ）がＣＳＦとＳＣＲの間に設置される場合は、二個目のＤＯＣの後方に配置することが好ましい。
　還元成分の種類は、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる。尿素成分としては、濃度３１．８～３３．３重量％の規格化された尿素水溶液、例えば商品名アドブルー（Ａｄｂｌｕｅ）を使用でき、またアンモニア成分であれば、アンモニア水のほか、アンモニアガスを使用してもよい。ただし、還元成分であるＮＨ_３は、それ自体に刺激臭等の有害性があるため、還元成分としてはＮＨ_３成分をそのまま使用するよりも、脱硝触媒の上流から尿素水を添加して、熱分解や加水分解によりＮＨ_３を発生させ、これを還元剤として作用させる方式が好ましい。

６．［ＡＭＯＸ：アンモニア酸化触媒］　
　本発明の排気ガス浄化装置においては、必要に応じ、ＳＣＲの後にさらにアンモニア酸化触媒（ＡＭＯＸ）を配置することができる。通常、ＳＣＲではＮＯｘやＮＨ_３が規制値以下まで浄化し切れない場合にＡＭＯＸが追加使用される。
　そのため、ＡＭＯＸにはＮＨ_３の酸化機能を有する触媒の他、ＮＯｘの浄化機能を有する触媒成分も含まれている。ＮＨ_３の酸化機能を有する触媒としては、貴金属成分として、白金、パラジウム、ロジウムなどから選ばれる一種以上の元素をアルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニアなどの一種以上からなる無機材料の上に担持したものが好ましい。また、希土類、アルカリ金属、アルカリ土類金属等の助触媒を加えて耐熱性を向上させた無機材料を使用することも好ましい。貴金属としての白金及びパラジウムは、優れた酸化活性を発揮する。これを、比表面積が高く、耐熱性も高い上記無機材料に担持することにより、貴金属成分が焼結し難くなり、貴金属の比表面積を高く維持することで活性サイトが増え、高い活性を発揮することができる。
　一方、ＮＯｘの浄化機能を有する触媒としては、ＳＣＲの項で述べたゼオライト及び酸化物のすべてが使用できる。
　これら二種類の触媒は、均一に混合して一体型を有するハニカム構造体に塗布すればよいが、ＮＨ_３の酸化機能を有する触媒を下層に、ＮＯｘの浄化機能を有する触媒を上層に塗布してもよい。

ＩＩ．［排気ガス浄化装置（ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＤＯＣ＋ＳＣＲ）］
　本発明では、上記排気ガス浄化装置（ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＳＣＲ）に対して、ＣＳＦの後段にもう一つのＤＯＣを配置し、最初のＤＯＣで、ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、及び窒素酸化物（ＮＯ）を酸化し、次のＣＳＦで排気ガス中の微粒子成分（ＰＭ）を捕集し、燃焼（酸化）除去し、さらに次のＤＯＣで未燃のＣＯ、ＨＣ、及びＮＯを酸化する機能を増強し、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給した後、ＳＣＦで窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元剤と接触させて還元除去することができる。以下、この排気ガス浄化触媒装置（ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＤＯＣ＋ＳＣＲ）を触媒装置ＩＩともいう。

　すなわち、本発明の触媒装置ＩＩは図２のように、ディーゼルエンジン１からの排気ガス流路２中、酸化触媒（ＤＯＣ）４を触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）５の両側に挟み込むと共に、その後方に、還元剤噴霧手段３を設け、この噴射手段３の後方に選択還元触媒（ＳＣＲ）６を配置した排気ガス浄化触媒装置である。
　こうしてＤＯＣをＣＳＦの前後に設置し、前段ＤＯＣの貴金属の一部を後段のＤＯＣに持ってくることにより、触媒システムとしての容量は増大するものの貴金属の総使用量を減らしながらＮＯの酸化性能を向上させることができ、それらの後方に配置するＳＣＲにおける尿素水溶液やアンモニア水溶液（ＮＨ_３成分）を使用したＮＯｘ還元反応を促進する。

　以下に実施例及び比較例を示し、本発明の特徴を一層明確にするが、本発明は、これら実施例の態様に限定されるものではない。

　なお、本実施例、並びに比較例に使用する酸化触媒（ＤＯＣ）及び触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）に使用されるアルミナの細孔径は下記に示す方法によって測定した。

＜細孔分布測定＞
　各種アルミナ粉末０．３ｇを乾燥後、Ｔｈｅｒｍｏ社製ＰＡＳＣＡＬ１４０－４４０を用いて、Ｈｇ圧入法により、アルミナの細孔分布を測定した｛細孔径としてモード径（直径）を採用した｝。
　また、酸化触媒（ＤＯＣ）および触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を単独又はそれらを組み合わせた耐久仕様及びエンジンによる評価試験は下記に示す方法によって測定した。

＜触媒の耐久試験＞
　下記実施例、比較例で得られた酸化触媒（ＤＯＣ）及び触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を、電気炉内で空気雰囲気下、モデルガス評価試験用触媒は７５０℃、５０時間、エンジン評価試験用触媒は７５０℃、１００時間熱処理した。　

＜触媒のモデルガス評価試験＞
　下記実施例１及び２、比較例１で得られた酸化触媒（ＤＯＣ）は、コアドリル及びダイアモンドカッターを用いてモデルガス評価用触媒の大きさ（２４ｍｍ径×６６ｍｍ長さ、３０ｍＬ）に切り出した後、７５０℃、５０時間の電気炉による熱処理を実施し、モデルガス評価装置にて、昇温・降温ライトオフ試験を実施した。
１．昇温ライトオフ試験
　モデルガス評価用触媒をモデルガス評価装置のホルダーに装着した後、表１に示すガス成分をＧＨＳＶ（Ｇａｓ　Ｈｏｕｒｌｙ　Ｓｐａｃｅ　Ｖｅｌｏｃｉｔｙ：気体時空間速度、触媒単位体積当たりの反応ガスの流入速度）４０，０００／ｈｒで流しながら、室温から４００℃まで３０℃／分の速度で昇温させる。その際、ＮＯ、ＣＯ、又はＨＣの酸化率が各々の数値に達した際の触媒の触媒床温度を計測した。なお、ＮＯＴ３０は、ＮＯの３０％が酸化された時の触媒の触媒床温度、ＣＯＴ７５は、ＣＯの７５％が酸化された時の触媒の触媒床温度、またＨＣＴ７５はＨＣの７５％が酸化された時の触媒の触媒床温度である。

＜触媒のエンジン評価試験＞
　下記実施例３～７、比較例１～４の酸化触媒（ＤＯＣ）及び触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、７５０℃、１００時間の電気炉による熱処理を実施した後、各々単独又はそれらを組み合わせてコンバーターに格納後、５Ｌディーゼルエンジンの排気口にコンバーターを装着して、以下の要領で定常試験と昇温・降温ライトオフ試験の２種類の評価試験を実施した。

１．定常試験
１－１．ＮＯ酸化性能
　ディーゼルエンジンの回転数を１，８００ｒｐｍとし、触媒床温度を２５０℃及び３００℃に固定し、触媒入口及び触媒出口から排気ガスの一部を吸引管で吸引し、ＮＯ計でＮＯ濃度を測定し、その差から下記の式でＮＯ酸化率を計算した。
　　ＮＯ酸化率（％）＝｛（入口ＮＯ濃度）－（出口ＮＯ濃度）｝／（入口ＮＯ濃度）×１００
１－２．軽油燃焼性
　ディーゼルエンジンの回転数を１，８００ｒｐｍとし、触媒床温度を２５０℃又は３００℃に固定し、触媒入口の手前に設置した噴霧管から軽油を２０ｍＬ／分（２５０℃）又は３０ｍＬ／分（３００℃）、５分間隔でＯＮ／ＯＦＦ噴霧し、触媒出口の後ろに設置した熱電対で排気ガスの温度を計測し、軽油噴霧ＯＮ／ＯＦＦにおける排気ガス温度の上昇分｛下記のΔＴ（℃）｝とした。ΔＴが高いほど軽油がより燃焼して発熱していることを示しているので、燃焼性に優れている。
　　ΔＴ（℃）＝（軽油噴霧ＯＮ時の触媒出口排気ガス温度）－（軽油噴霧ＯＦＦ時の触媒出口排気ガス温度）

２．昇温・降温ライトオフ試験
　ディーゼルエンジンの回転数を１，８００ｒｐｍとし、触媒床温度を１５０℃に固定した後、１０℃／分で４００℃まで昇温させた後、１０℃／分で１５０℃まで降温させた。この昇温時、ＮＯ、ＣＯ、又はＨＣの酸化率が各々の数値に達した際の一段目の酸化触媒（ＤＯＣ）の触媒床温度を計測した。
　なお、ＮＯＴ３０はＮＯの３０％が酸化された時の一段目の酸化触媒（ＤＯＣ）の触媒床温度、ＣＯＴ７５はＣＯの７５％が酸化された時の一段目の酸化触媒（ＤＯＣ）の触媒床温度、またＨＣＴ７５はＨＣの７５％が酸化された時の一段目の酸化触媒（ＤＯＣ）の触媒床温度である。

［実施例１］
＜酸化触媒ＤＯＣ（１）の製造＞
　＝下層＝
　ＢＥＴ比表面積１５０ｍ^２／ｇ、細孔径９ｎｍのγ－アルミナ粉末Ａを１ｋｇと水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーαを得た。
　続いてこのスラリーに一体型構造担体、すなわちハニカムフロースルー型コージェライト担体｛３００ｃｅｌｌ／ｉｎｃｈ^２（４６５ｋ／ｍ^２）／８ｍｉｌ（０．２ｍｍ）、７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×３．３ｉｎｃｈ（８３．８ｍｍ）長さ、２．３９Ｌ｝を浸漬させ、単位体積あたりのアルミナ担持量が６５ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（１）の下層塗布済み品を得た。
　＝上層＝
　貴金属成分原料として硝酸白金水溶液と硝酸パラジウム水溶液とを混合し、Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を得た。ここで白金とパラジウムの割合を、重量比で５：１とした。
　次に、ＢＥＴ比表面積１５０ｍ^２／ｇ、細孔径２３ｎｍのγ－アルミナ粉末Ｂ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で１．２９２重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸させて、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ａを得た。このＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ａを１１１４．４ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で８ｇ、精製糖を４５ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーβを得た。
　続いて、このスラリーに前記の下層塗布済み品を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が１１２．２４ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（１）（Ｐｔ＝１．２ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２４ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝０．８ｇ／Ｌ、触媒量：１１２．２４ｇ／Ｌ、下層アルミナ量：６５ｇ／Ｌ）を得た。
＜触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（１）の製造＞
　貴金属成分原料としての硝酸白金水溶液と硝酸パラジウム水溶液とを混合し、Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を得た。ここで白金とパラジウムの割合を、重量比で２：１とした。
　次に、γ－アルミナ粉末Ｂを６００ｇ、ＢＥＴ比表面積１６５ｍ^２／ｇ、細孔径１４ｎｍのγ－アルミナ粉末Ｃを４００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で２．４３重量％となるよう含浸担持させてＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｂを得た。
　そしてＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｂを５４３．２ｇ、シリカゾルをシリカ換算で３０ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーγを得た。続いてこのスラリーに一体型構造担体、すなわちハニカムウォールフロー型コージェライト担体｛３００ｃｅｌｌ／ｉｎｃｈ^２（４６５ｋ／ｍ^２）／１２ｍｉｌ（０．３ｍｍ）、７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×６．７ｉｎｃｈ（１７０．２ｍｍ）長さ、４．８５Ｌ｝を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が２８．６６ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＣＳＦ（１）（Ｐｔ＝０．４４ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２２ｇ／Ｌ、触媒量＝２８．６６ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記の酸化触媒ＤＯＣ（１）からコアドリル及びダイアモンドカッターを用いてモデルガス評価用触媒の大きさ（２４ｍｍ径×６６ｍｍ長さ、３０ｍＬ）に切り出し、７５０℃、５０時間の熱処理後、上記酸化触媒ＤＯＣ（１）によるモデルガス評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図３に示す。なお、酸化触媒ＤＯＣ（１）の成分、貴金属量を表２、３に示した。
　その後、上記の酸化触媒ＤＯＣ（１）｛７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×３．３ｉｎｃｈ（８３．８ｍｍ）長さ、２．３９Ｌ｝を７５０℃、１００時間熱処理後、触媒コンバーター内の前段に配置し、その後段に同条件で熱処理した上記のＣＳＦ（１）を置き、その後ろの別の触媒コンバーターに６５０℃、１００時間、１０％水蒸気を含む空気気流中で熱処理した選択還元触媒（ＳＣＲ、特開２００９－２６２０９８号公報参照）を配置し、これらを直列につないで、図１に示す本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［実施例２］
＜酸化触媒ＤＯＣ（２）の製造＞
　＝下層＝
　実施例１の下層の調製方法と同様にして、ＤＯＣ（２）の下層塗布済み品を得た。
　＝上層＝
　γ－アルミナ粉末Ｂ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で０．７７７重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｃを得た。また、γ－アルミナ粉末Ｃ　２００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で３．８５重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｄを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｃを９２７．２ｇ、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｄを１８７．２ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で８ｇ、精製糖を４５ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーδを得た。
　続いて、このスラリーに前記の下層塗布済み品を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が１１２．２４ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（２）（Ｐｔ＝１．２ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２４ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝０．８ｇ／Ｌ、触媒量：１１２．２４ｇ／Ｌ、下層アルミナ量：６５ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記の酸化触媒ＤＯＣ（２）からコアドリル及びダイアモンドカッターを用いて切り出したモデルガス評価用触媒（２４ｍｍ径×６６ｍｍ長さ、３０ｍＬ）を用いて、７５０℃、５０時間の熱処理後の上記酸化触媒ＤＯＣ（２）によるモデルガス評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図３に示す。なお、酸化触媒ＤＯＣ（２）の成分、貴金属量を表２、３に示した。
　その後、上記の酸化触媒ＤＯＣ（２）｛７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×３．３ｉｎｃｈ（８３．８ｍｍ）長さ、２．３９Ｌ｝を７５０℃、１００時間熱処理後、触媒コンバーター内の前段に配置し、実施例１と同様にして、ＣＳＦとＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［比較例１］
＜酸化触媒ＤＯＣ（３）の製造＞
　＝下層＝
　γ－アルミナ粉末Ａ　３４１ｇ、ＢＥＴ比表面積２２０ｍ^２／ｇ、細孔径８ｎｍのγ－アルミナ粉末Ｄ　５０６ｇ、ＢＥＴ比表面積１６０ｍ^２／ｇ、細孔径１０ｎｍのγ－アルミナ粉末Ｅ　２５３ｇに前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で０．６１４重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｅを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｅを１１０６．８ｇ、精製糖を１１１ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーεを得た。
　続いてこのスラリーに実施例１と同様のハニカムフロースルー型コージェライト担体を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が１１０．６８ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（３）の下層塗布済み触媒を得た。
　＝上層＝
　γ－アルミナ粉末Ａ　２７９ｇ、γ－アルミナ粉末Ｄ　４１４ｇ、γ－アルミナＥ　２０７ｇに前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で１．２５重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｆを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｆを９１１．４ｇ、精製糖を９１ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーζを得た。
　続いて、このスラリーに前記の下層塗布済み触媒を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が９１．１４ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（３）（Ｐｔ＝１．５２ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．３０ｇ／Ｌ、触媒総量：２０１．８２ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記の酸化触媒ＤＯＣ（３）からコアドリル及びダイアモンドカッターを用いて切り出したモデルガス評価用触媒（２４ｍｍ径×６６ｍｍ長さ、３０ｍＬ）を用いて、７５０℃、５０時間の熱処理後の上記酸化触媒ＤＯＣ（３）によるモデルガス評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図３に示す。なお、酸化触媒ＤＯＣ（３）の成分、貴金属量を表２、３に示した。
　その後、上記の酸化触媒ＤＯＣ（３）｛７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×３．３ｉｎｃｈ（８３．８ｍｍ）長さ、２．３９Ｌ｝を７５０℃、１００時間熱処理後、触媒コンバーター内の前段に配置し、実施例１と同様にして、ＣＳＦとＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す比較用の装置を構成した。この装置を用いても、良好な排ガス浄化性能は得られなかった。

「評価１」
　７５０℃、５０時間の熱処理後の上記触媒によるモデルガス評価試験を取りまとめた図３及び触媒の成分、貴金属量を表した表２、３から酸化触媒（ＤＯＣ）単独の場合のＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性について次のことがわかる。
　まず、図３のＮＯの酸化活性試験の結果から明らかなように、本発明の実施例１の酸化触媒ＤＯＣ（１）Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１（重量比、以下同じ）は、貴金属を担持する母材として細孔径２３ｎｍのアルミナＢを使用しているので、白金とパラジウムの総量が２６重量％も多いが、貴金属を担持する母材として細孔径１０ｎｍ以下のアルミナＡ、Ｄ、Ｅを３種類使用した比較例１（表３参照）の酸化触媒ＤＯＣ（３）を上回るＮＯの酸化活性を発揮した。さらに、貴金属を担持する母材として細孔径２３ｎｍのアルミナＢに細孔径１４ｎｍのアルミナＣを加えた実施例２の酸化触媒ＤＯＣ（２）は、細孔径２３ｎｍのアルミナＡだけを使用した実施例１の酸化触媒ＤＯＣ（１）よりさらに高いＮＯ酸化活性を発揮した。
　但し、ＣＯやＨＣの酸化活性は実施例１、２の酸化触媒ＤＯＣ（１）、ＤＯＣ（２）と比較例１の酸化触媒ＤＯＣ（３）では差異はみられなかった。
　これらの結果は、ＮＯの酸化活性の向上にＰｔやＰｄの貴金属の母材として１２ｎｍ以上のアルミナを使用することが有効であり、また、１２ｎｍ以上のアルミナを複数使用することがＮＯの酸化活性のさらなる向上に有効であることを示している。

［実施例３］
＜酸化触媒ＤＯＣ（４）の製造＞
　＝下層＝
　γ－アルミナ粉末Ｂ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で０．２９３重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸させた後、水酸化バリウム水溶液を酸化バリウム換算で０．０６５重量％となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｇを得た。
　同様にして、γ－アルミナ粉末Ｃ　２００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で１．４５重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）となるよう含浸担持させた後、水酸化バリウム水溶液を酸化バリウム換算で０．３２３重量％となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｈを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｇを９２０．３ｇ、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｈを１８６．３ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で５．８ｇ、精製糖を１１１ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーηを得た。
　続いてこのスラリーに実施例１と同様のハニカムフロースルー型コージェライト担体を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が１１１．２４ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（４）の下層塗布済み触媒を得た。
　＝上層＝
　γ－アルミナ粉末Ｂ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で０．５９５重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で０．１７２重量％となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｉを得た。また、γ－アルミナ粉末Ｃ　２００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で２．８９重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で０．８３４重量％となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｊを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｉを７５５．８ｇ、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｊを１５５．８ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で１０．４ｇ、精製糖を９２ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーθを得た。
　続いて、このスラリーに前記の下層塗布済み触媒を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が９２．２ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（４）（Ｐｔ＝１．２ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２４ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝２．０ｇ／Ｌ、触媒総量：２０３．４４ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記の酸化触媒ＤＯＣ（４）を用いて、７５０℃、１００時間の熱処理後の上記酸化触媒ＤＯＣ（４）によるエンジン評価試験を行った。ＮＯの酸化活性の結果を図４に、軽油燃焼性の結果を図５に示す。なお、酸化触媒ＤＯＣ（４）の成分、貴金属量を表４、５に示した。
　その後、上記の酸化触媒ＤＯＣ（４）を触媒コンバーター内の前段に配置し、その後段に実施例１と同様にして、ＣＳＦとＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［比較例２］
＜酸化触媒ＤＯＣ（５）の製造＞
　比較例１の酸化触媒ＤＯＣ（３）において、すべてのＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末のＰｔ－Ｐｄ担持量を一律２１重量％減量した以外は、ＤＯＣ（２）と同じ触媒調製法でＤＯＣ（５）（Ｐｔ＝１．２０ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２４ｇ／Ｌ、触媒総量：２０１．４４ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記の酸化触媒ＤＯＣ（５）を用いて、７５０℃、１００時間の熱処理後の上記酸化触媒ＤＯＣ（５）によるエンジン評価試験を行った。ＮＯの酸化活性の結果を図４に、軽油燃焼性の結果を図５に示す。なお、酸化触媒ＤＯＣ（５）の成分、貴金属量を表４、５に示した。
　その後、上記の酸化触媒ＤＯＣ（５）を触媒コンバーター内の前段に配置し、その後段に実施例１と同様にして、ＣＳＦとＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す比較用の装置を構成した。この装置を用いても、良好な排ガス浄化性能が得られなかった。

「評価２」
　７５０℃、１００時間の熱処理後の上記触媒によるエンジン定常評価試験を取りまとめた図４、５および触媒の成分、貴金属量を表した表４、５から酸化触媒（ＤＯＣ）単独の場合のＮＯ酸化活性及び軽油燃焼性について次のことがわかる。
　まず、図４のＮＯ酸化活性試験の結果から明らかなように、本発明の実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）は、白金とパラジウムの量が同一（表５参照）の比較例２の酸化触媒ＤＯＣ（５）に比べ、特に低温（２５０℃）で優れたＮＯの酸化活性を発揮した。さらに、実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）は、白金とパラジウムの量を各々３０重量％弱増量（表５参照）した比較例１の酸化触媒ＤＯＣ（３）よりも高いＮＯ酸化活性を発揮し、その効果は低温（２５０℃）で顕著であった。
　また、図５の軽油燃焼性試験の結果から明らかなように、本発明の実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）は、白金とパラジウムの量が同一の比較例２の酸化触媒ＤＯＣ（５）より、軽油の燃焼に伴う発熱による温度上昇が高く、その効果は低温（２５０℃）で顕著であった。さらに、実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）は白金とパラジウムの量を各々３０重量％弱増量した比較例１の酸化触媒ＤＯＣ（３）よりも軽油の燃焼による発熱の温度上昇も高かった。これらのことは酸化バリウム（ＢａＯ）を含み、２種類のアルミナの細孔径が１２ｎｍ～４０ｎｍ｛実際は２３ｎｍ（アルミナＡ）と１４ｎｍ（アルミナＢ）（表４参照）｝である実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）が酸化バリウムを含まず、アルミナの細孔径も１０ｎｍ以下｛実際は、８ｎｍ（アルミナＣ）、９ｎｍ（アルミナＤ）、および１０ｎｍ（アルミナＥ）（表１参照）｝である比較例１、２の酸化触媒ＤＯＣ（３）、ＤＯＣ（５）よりＮＯの酸化活性の他、軽油の燃焼性にも優れていることを示している。

［実施例４］
＜装置構成＞
　前記実施例３のＤＯＣ（４）と前記実施例１のＣＳＦ（１）にそれぞれ７５０℃、１００時間の熱処理を施した後、触媒コンバーター内で直列につないで、エンジン評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図６に示す。なお、ＤＯＣ（４）＋ＣＳＦ（１）の成分、貴金属量を表６、７に示した。
　上記｛ＤＯＣ（４）＋ＣＳＦ（１）｝の触媒コンバーターの後段に、実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［実施例５］
＜触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（２）の製造＞
　ＢＥＴ比表面積９５ｍ^２／ｇ、細孔径１０ｎｍのγ－アルミナ粉末Ｆ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）を貴金属換算で２．４３重量％となるよう含浸担持させてＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｋを得た。
　そしてＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｋを５４３．２ｇ、アルミナゾルをアルミナ換算で３０ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーιを得た。続いてこのスラリーに実施例１と同様のハニカムウォールフロー型コージェライト担体を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が２８．６６ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＣＳＦ（２）（Ｐｔ＝０．４４ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２２ｇ／Ｌ、触媒量＝２８．６６ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　前記実施例３のＤＯＣ（４）と上記ＣＳＦ（２）にそれぞれ７５０℃、１００時間の熱処理を施した後、触媒コンバーター内で直列につないで、エンジン評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図６に示す。なお、ＤＯＣ（４）＋ＣＳＦ（２）の成分、貴金属量を表６、７に示した。
　上記｛ＤＯＣ（４）＋ＣＳＦ（２）｝の触媒コンバーターの後段に、実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、比較的良好な排ガス浄化性能を確認した。

［比較例３］
＜触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（３）の製造＞
　実施例５の触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（２）において、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末のＰｔ－Ｐｄ担持量を一律３２重量％増量した以外は、ＣＳＦ（２）と同じ触媒調製法でＣＳＦ（３）（Ｐｔ＝０．５８ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２９ｇ／Ｌ、触媒量＝２８．８７ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　前記比較例１のＤＯＣ（３）と上記ＣＳＦ（３）にそれぞれ７５０℃、１００時間の熱処理を施した後、触媒コンバーター内で直列につないで、エンジン評価試験を行った。ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性の結果を図６に示す。なお、ＤＯＣ（３）＋ＣＳＦ（３）の成分、貴金属量を表６、７に示した。
　上記｛ＤＯＣ（３）＋ＣＳＦ（３）｝の触媒コンバーターの後段に実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を触媒コンバーターで直列につないで、図１に示す比較用の装置を構成した。この装置を用いても、良好な排ガス浄化性能を得ることができなかった。

「評価３」
　７５０℃、１００時間の熱処理後の上記触媒によるエンジン定常評価試験を取りまとめた図６および触媒の構成、成分、貴金属量を表した表６、７から酸化触媒（ＤＯＣ）と触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）を組み合わせた場合のＮＯ、ＣＯ、ＨＣの酸化活性について次のことがわかる。
　図６のＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性試験から明らかなように、本発明の実施例４では、酸化触媒ＤＯＣ（４）の後段に、１２～１２０ｎｍの細孔径を有する２種類のアルミナを使用した触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（１）を配置した場合であるが、ＮＯ、ＣＯ、ＨＣのすべてで酸化活性を発揮している。
　また、本発明の実施例５では、酸化触媒ＤＯＣ（４）の後段に、１０ｎｍの細孔径を有するアルミナを単独で使用した触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（２）を配置した場合であるが、ＮＯ、ＣＯ、ＨＣのすべてで酸化活性を発揮している。
　一方、比較例３の触媒｛ＤＯＣ（３）＋ＣＳＦ（３）の組み合わせ｝では、酸化触媒、触媒化燃焼フィルター共、実施例４、５よりも貴金属担持量が約３０重量％も多いにもかかわらず、ＮＯ、ＣＯ、ＨＣのすべてで酸化活性が低かった。
　以上の結果は、実施例４、５に使用されたＤＯＣとＣＳＦの総貴金属量（Ｐｔ＋Ｐｄの合計量）にそれほど大きな差異がないことから、ＤＯＣ＋ＣＳＦの組み合わせによるＮＯ、ＣＯ、ＨＣの酸化活性に及ぼす寄与は、後段のＣＳＦより前段のＤＯＣの方が大きいことを示唆しており、貴金属の低減はＤＯＣよりもＣＳＦに対して有効であると考えられる。

［実施例６］
＜酸化触媒ＤＯＣ（６）の製造＞
　＝下層＝
　γ－アルミナ粉末Ｂ　１０００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）を貴金属換算で０．３３６重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）となるよう含浸させた後、水酸化バリウム水溶液を酸化バリウム換算で０．０５４重量％となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｌを得た。
　同様にして、γ－アルミナ粉末Ｃ　２００ｇに、同Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で１．６６重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）となるよう含浸担持させた後、水酸化バリウム水溶液を酸化バリウム換算で０．２６８重量％となるよう含浸させることにより、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｍを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｌを９２０．６ｇ、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｍを１８６．６ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で３ｇ、精製糖を１１１ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーκを得た。
　続いてこのスラリーに一体型構造担体、すなわちハニカムフロースルー型コージェライト担体｛３００ｃｅｌｌ／ｉｎｃｈ^２（４６５ｋ／ｍ^２）／８ｍｉｌ（０．２ｍｍ）、７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×２．６４ｉｎｃｈ（６７．１ｍｍ）長さ、１．９１Ｌ｝を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が１１１．０２ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（６）の下層塗布済み触媒を得た。
　＝上層＝
　γ－アルミナ粉末Ｂ　１ｋｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で０．６８２重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で０．０９９重量％となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｎを得た。また、γ－アルミナ粉末Ｃ　２００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液を貴金属換算で３．３１重量％（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で０．４８１重量％となるよう含浸担持させて、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｏを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｎを７５５．９ｇ、Ｐｔ－Ｐｄ－Ｂａ担持アルミナ粉末ｏを１５５．９ｇ、水酸化バリウムを酸化バリウム換算で４．５ｇ、精製糖を９２ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーλを得た。
　続いて、このスラリーに前記の下層塗布済み触媒を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が９１．６３ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＤＯＣ（６）（Ｐｔ＝１．１ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．５５ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝１．０ｇ／Ｌ、触媒総量：２０２．６５ｇ／Ｌ）を得た。
＜酸化触媒ＤＯＣ（７）の製造＞
　実施例３のＤＯＣ（４）の製造において、ハニカムフロースルー型コージェライト担体のサイズを３００ｃｅｌｌ／ｉｎｃｈ^２（４６５ｋ／ｍ^２）／８ｍｉｌ（０．２ｍｍ）、７．５ｉｎｃｈ（１９０．５ｍｍ）径×２．６４ｉｎｃｈ（６７．１ｍｍ）長さ、１．９１Ｌに変える以外は、実施例３のＤＯＣ（４）と同じ触媒調製法により、ＤＯＣ（７）（Ｐｔ＝１．２ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．２４ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝２．０ｇ／Ｌ、触媒総量：２０３．４４ｇ／Ｌ）を得た。
＜触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（４）の製造＞
　γ－アルミナ粉末Ｂを６００ｇ、γ－アルミナ粉末Ｃを４００ｇに、前記Ｐｔ－Ｐｄ混合溶液（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）を貴金属換算で２．３９重量％となるよう含浸担持させてＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｐを得た。
　そして、Ｐｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末ｐを１３０．３ｇ、シリカゾルをシリカ換算で７．２ｇ、および水をボールミルに投入し、所定の粒度になるまでミリングしてスラリーμを得た。続いてこのスラリーに実施例１と同様のハニカムウォールフロー型コージェライト担体を浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が６．８７６ｇ／Ｌとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、１５０℃で１時間乾燥させ、大気雰囲気下、５００℃で２時間焼成してＣＳＦ（４）（Ｐｔ＝０．１０４ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．０５２ｇ／Ｌ、触媒量＝６．８７６ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　上記のＤＯＣ（６）、ＤＯＣ（７）、及びＣＳＦ（４）をこの順に触媒コンバーター内で直列につないで本発明の装置を構成した。これによるエンジン昇温評価試験を行って、ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性試験の結果を図７に示す。なお、ＤＯＣ（６）、ＤＯＣ（７）、及びＣＳＦ（４）の成分、貴金属量を表８、９に示した。
　上記の実施例６のＣＳＦ（４）の後段に、実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を配置し、図１の本発明の装置を構成した（実施例１～５の装置とはＤＯＣが二分割されて設置されている点で相違している）。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［実施例７］
＜装置構成＞
　上記実施例６のＤＯＣ（６）、ＤＯＣ（７）、及びＣＳＦ（４）を用い、ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＤＯＣの順に触媒コンバーター内で直列につないで本発明の装置を構成した。これによるエンジン昇温評価試験を行って、ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性試験の結果を図７に示す。なお、ＤＯＣ（６）、ＣＳＦ（４）、及びＤＯＣ（７）の成分、貴金属量を表８、９に示した。
　上記の実施例７のＤＯＣ（７）の後段に、実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を配置し、図２の本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

［実施例８］
＜酸化触媒ＤＯＣ（８）の製造＞
　実施例３の酸化触媒ＤＯＣ（４）において、すべてのＰｔ－Ｐｄ担持アルミナ粉末のＰｔ－Ｐｄ担持量を一律２４重量％減量した以外は、実施例３と同じ触媒調製法でＤＯＣ（８）（Ｐｔ＝０．９１ｇ／Ｌ、Ｐｄ＝０．１８ｇ／Ｌ、ＢａＯ＝２．０ｇ／Ｌ、触媒総量：２０３．０９ｇ／Ｌ）を得た。
＜装置構成＞
　前記実施例６のＤＯＣ（６）及びＣＳＦ（４）と上記ＤＯＣ（８）を用い、ＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＤＯＣの順に触媒コンバーター内で直列につないで本発明の装置を構成した。これによるエンジン昇温評価試験を行って、ＮＯ、ＣＯ、及びＨＣの酸化活性試験の結果を図７に示す。なお、ＣＳＦ（４）の成分、貴金属量を表８、９に示した。
　上記の実施例８のＤＯＣ（８）の後段に、実施例１と同様にして、ＳＣＲの熱処理品を配置し、図２の本発明の装置を構成した。この装置を用いることで、良好な排ガス浄化性能を確認した。

「評価４」
　７５０℃、１００時間の熱処理後の上記触媒（ＤＯＣ＋ＣＳＦ、ＤＯＣ＋ＤＯＣ＋ＣＳＦ、又はＤＯＣ＋ＣＳＦ＋ＤＯＣ）によるエンジン昇温評価試験を取りまとめた図７及び触媒の構成、成分、貴金属量を表した表８、９から次のことがわかる。
　評価３で得られた知見を基に貴金属担持量をＤＯＣに集中させた本発明の酸化触媒ＤＯＣ（６）（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）、酸化触媒ＤＯＣ（７）（Ｐｔ／Ｐｄ＝２／１）、とＣＳＦの貴金属担持量を大幅に低減させた触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（４）を直列に並べた実施例６は、ＰｔおよびＰｄの両方の総担持量が上記実施例４とほぼ同じ（表９参照）であるにも関わらず、実施例４をさらに上回るＣＯ及びＨＣの酸化活性を発揮したが、ＮＯの酸化活性はやや悪化した。但し、それでも、ＮＯの酸化活性は、貴金属の総担持量が３０重量％弱上回る比較例３を上回った。これは、ＤＯＣに貴金属の担持を集中させたことでＣＯやＨＣの酸化反応がＮＯの酸化反応より優先して起こっていると考えられ、ＣＯやＨＣの酸化には適しているが、ＮＯの酸化にはやや好ましくない組み合わせであると考えられる。
　さらに、本発明の触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（４）を挟むようにＤＯＣ（６）、ＣＳＦ（４）、ＤＯＣ（７）の順に直列に並べた実施例７は、ＰｔおよびＰｄの両方の総担持量が上記実施例４とほぼ同じ（表９参照）であるにも関わらず、実施例４をさらに上回るという優れたＮＯの酸化活性を発揮した。また、実施例７はＣＯ、ＨＣの酸化活性についても実施例４とほぼ同等で、貴金属の総担持量が３０重量％弱上回る比較例３をも上回った。
　また、本発明の酸化触媒ＤＯＣ（６）、触媒化燃焼フィルターＣＳＦ（４）、及び更に貴金属担持量を低減させた酸化触媒ＤＯＣ（８）（Ｐｔ／Ｐｄ＝５／１）を直列に並べた実施例８は、Ｐｔ及びＰｄの両方の総担持量が実施例７に比べさらに１０重量％近く低減し、比較例３に比べると３０重量％近くも低減（表９参照）しているにも関わらず、ＨＣの酸化活性でやや劣るものの、ＮＯ及びＣＯの酸化活性は比較例３を上回った。
　この様に本発明は、高価な貴金属（ＰｔおよびＰｄ）の担持量を２０～３０重量％近くも下げながら、ＢａＯの添加、アルミナの細孔仕様の最適化、ＤＯＣの配置の最適化などでＮＯ、ＣＯ、ＨＣの酸化活性の向上に寄与している。特に、ＮＯの酸化活性の向上においては顕著な効果を発揮している。

　本発明の排気ガス浄化装置は、希薄燃焼により発生するＮＯｘの浄化技術、例えばディーゼル自動車用途をはじめ、ガソリン自動車、船舶等の移動体用途や、発電機等の定置用途などに使用可能であり、特にディーゼル自動車用に有用である。

１　ディーゼルエンジン
２　排気ガス流路
３　還元剤噴霧手段
４　酸化触媒（ＤＯＣ）
５　触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）
６　選択還元触媒（ＳＣＲ）

Claims

　ディーゼルエンジンから排出される排気ガス中の一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物、煤などの微粒子成分を浄化するため、一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物の内、特に一酸化窒素を酸化し、軽油を燃焼するための貴金属成分を含む酸化触媒（ＤＯＣ）と、煤などの微粒子成分を捕集し、燃焼（酸化）除去するための貴金属成分を含む触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）と、尿素成分又はアンモニア成分から選ばれる還元剤を供給する還元剤噴霧手段と、窒素酸化物を還元剤と接触させて還元除去する選択還元触媒（ＳＣＲ）を排気ガス流路の上流側からこの順に配置した排気ガス浄化装置において、
　酸化触媒（ＤＯＣ）は、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）に、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、及び酸化バリウム（ＢａＯ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：２であることを特徴とする排気ガス浄化装置。
　前記触媒層は、一体構造型担体に一層以上に被覆されることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記触媒層は、その下層にアルミナからなる下地層を有することを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナは、細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物であることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、触媒化フィルター（ＣＳＦ）と還元噴霧手段との間にもさらに設置することを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、酸化バリウムの量が０．５～４．０ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、触媒層の被覆量が５０～３００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記酸化触媒（ＤＯＣ）は、貴金属の総担持量が金属換算で０．５～４．０ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
　前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、細孔径が１２～１２０ｎｍのアルミナ又はその範囲内で細孔径が異なる二種以上のアルミナ混合物に、白金（Ｐｔ）及びパラジウム（Ｐｄ）を担持した触媒層を有し、白金とパラジウムの比が重量換算で１：１～１１：４であることを特徴とする請求項１又は５に記載の排気ガス浄化装置。
　前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、触媒層の被覆量が４～１００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項９に記載の排気ガス浄化装置。
　前記触媒化燃焼フィルター（ＣＳＦ）は、貴金属の総担持量が金属換算で０．０５～２．０ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項９又は１０に記載の排気ガス浄化装置。
　前記選択還元触媒（ＳＣＲ）の後に、さらにアンモニア酸化触媒（ＡＭＯＸ）を配置することを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化装置。