WO2013136814A1 - 密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置 - Google Patents

密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2013136814A1
WO2013136814A1 PCT/JP2013/001783 JP2013001783W WO2013136814A1 WO 2013136814 A1 WO2013136814 A1 WO 2013136814A1 JP 2013001783 W JP2013001783 W JP 2013001783W WO 2013136814 A1 WO2013136814 A1 WO 2013136814A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
race
hermetic compressor
main
bearing
lubricating oil
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/001783
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
明石　浩業
照正 井出
坪井　康祐
究 渡部
秀則 小林
片山　誠
康司 林
Original Assignee
パナソニック株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2012059764A external-priority patent/JP2013194536A/ja
Priority claimed from JP2012260664A external-priority patent/JP2015038326A/ja
Application filed by パナソニック株式会社 filed Critical パナソニック株式会社
Priority to US14/236,002 priority Critical patent/US20140154111A1/en
Priority to EP13761549.8A priority patent/EP2826997B1/en
Priority to CN201380009445.XA priority patent/CN104114864B/zh
Publication of WO2013136814A1 publication Critical patent/WO2013136814A1/ja
Priority to US15/168,912 priority patent/US20160273579A1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/10—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for axial load mainly
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B35/00—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for
    • F04B35/04—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being electric
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/0094—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00 crankshaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/02—Lubrication
    • F04B39/0207—Lubrication with lubrication control systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/02—Lubrication
    • F04B39/0223—Lubrication characterised by the compressor type
    • F04B39/023—Hermetic compressors
    • F04B39/0238—Hermetic compressors with oil distribution channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/02—Lubrication
    • F04B39/0223—Lubrication characterised by the compressor type
    • F04B39/023—Hermetic compressors
    • F04B39/0238—Hermetic compressors with oil distribution channels
    • F04B39/0246—Hermetic compressors with oil distribution channels in the rotating shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/12—Casings; Cylinders; Cylinder heads; Fluid connections
    • F04B39/121—Casings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/12—Casings; Cylinders; Cylinder heads; Fluid connections
    • F04B39/122—Cylinder block
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
    • F04B49/20—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by changing the driving speed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B53/00—Component parts, details or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B23/00 or F04B39/00 - F04B47/00
    • F04B53/14—Pistons, piston-rods or piston-rod connections
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/38—Ball cages
    • F16C33/3806—Details of interaction of cage and race, e.g. retention, centring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
    • F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
    • F16C33/6659—Details of supply of the liquid to the bearing, e.g. passages or nozzles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
    • F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
    • F16C33/6681—Details of distribution or circulation inside the bearing, e.g. grooves on the cage or passages in the rolling elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/02—Compressor arrangements of motor-compressor units
    • F25B31/023—Compressor arrangements of motor-compressor units with compressor of reciprocating-piston type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/42—Pumps with cylinders or pistons

Definitions

  • the present invention relates to a hermetic compressor and a refrigeration apparatus including the same.
  • a hermetic compressor for improving the lubrication structure of a thrust bearing that supports the axial load of the rotating shaft is known (for example, see Patent Document 1).
  • the rotating shaft includes a main shaft portion, an eccentric shaft portion formed so as to be eccentric with respect to the main shaft, and an eccentric portion provided between the main shaft portion and the eccentric shaft portion. It has.
  • the oil passage array includes a first oil passage formed inside the main shaft portion, a second oil passage communicating with the first oil passage and formed on the outer surface of the main shaft portion, and the main shaft.
  • a third oil passage formed inside the portion and the eccentric portion, and a branch passage branched from the third oil passage.
  • oil flowing out from the upper end (downstream end) of the branch flow path or the third oil flow path is an oil sump formed on the bottom surface of the sealed container by its own weight. It is configured to be collected. For this reason, when the supply amount of oil supplied to the thrust bearing is excessive, the oil supplied to the thrust bearing may not be sufficiently collected in the oil sump, and the oil may accumulate in the thrust bearing. .
  • the present invention solves the above-mentioned conventional problems, and by making a stable supply of lubricating oil to a thrust ball bearing and a stable discharge of lubricating oil from a thrust ball bearing compatible,
  • An object of the present invention is to provide a hermetic compressor with low noise and high efficiency that can be rolled, and a refrigeration apparatus including the same.
  • a hermetic compressor includes an electric element including a stator and a rotor, a compression element driven by the electric element, the electric element, and the compression element.
  • a cylinder block that houses a piston that reciprocates as it rotates, a main bearing that is provided in the cylinder block and supports the main shaft portion, a flange surface that is formed on the shaft, and a thrust surface that is formed on the main bearing
  • a first oil supply path for conveying the lubricating oil from the lower part to the upper part of the main shaft part.
  • the thrust ball bearing includes a plurality of balls held by a holder portion, an upper race disposed so that one main surface is in contact with an upper portion of the ball, and one main surface is the ball of the ball.
  • At least one main surface is formed with an annular groove and provided with a race ring on which the ball is disposed.
  • the thrust ball bearing communicates with the first oil supply path, and the race ring is connected to the race ring.
  • a second oil supply path for supplying lubricating oil and a discharge path for discharging the lubricating oil supplied to the raceway out of the thrust ball bearing are disposed.
  • the lubricating oil can be sufficiently supplied to the thrust ball bearing, the lubricating oil supplied to the thrust ball bearing can be stably discharged, and friction caused by the viscous resistance of the lubricating oil can be reduced. it can. For this reason, the ball can be smoothly rolled, and low noise and high efficiency of the hermetic compressor can be achieved.
  • the smooth rotation of the ball can be maintained, so that the efficiency of the hermetic compressor can be improved.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged schematic diagram of the region D shown in FIG.
  • FIG. 3 is an exploded perspective view of a thrust ball bearing in the hermetic compressor shown in FIG.
  • FIG. 4 is an enlarged schematic view of the main part of the hermetic compressor according to the first modification of the first embodiment.
  • FIG. 5 is an exploded perspective view of a thrust ball bearing in the hermetic compressor shown in FIG.
  • FIG. 6 is an enlarged schematic diagram of a main part of the hermetic compressor according to the second modification of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is an enlarged schematic view of the main part of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • FIG. 9 is a schematic diagram illustrating a schematic configuration of the refrigeration apparatus according to the fourth embodiment. 10 is a cross-sectional view taken along the line JJ shown in FIG.
  • the hermetic compressor according to the first embodiment includes an electric element including a stator and a rotor, a compression element driven by the electric element, a lubricating oil that houses the electric element and the compression element, and lubricates the compression element.
  • the compression element includes a shaft having a main shaft portion to which a rotor is fixed and an eccentric shaft portion, and a cylinder block that houses a piston that reciprocates as the shaft rotates.
  • a main bearing provided on the cylinder block for supporting the main shaft portion; and a thrust ball bearing disposed between a flange surface formed on the shaft and a thrust surface formed on the main bearing.
  • the part is provided with a first oil supply path for conveying the lubricating oil from the lower part to the upper part of the main shaft part, and the thrust ball bearing is connected to a plurality of balls held by the holder part.
  • An upper race disposed so that the main surface of the ball contacts the upper portion of the ball, and a lower race disposed such that one main surface contacts the lower portion of the ball.
  • Each race has a main surface facing each other, and at least one main surface of the upper race main surface and the lower race main surface is formed with an annular groove and provided with a race ring on which a ball is disposed.
  • the thrust ball bearing includes a second oil supply path that communicates with the first oil supply path and supplies lubricating oil to the raceway, and a discharge path that discharges the lubricant supplied to the raceway to the outside of the thrust ball bearing. Exemplifies an aspect in which, is arranged.
  • the thrust surface is constituted by the inner bottom surface of the recess formed in the main surface which is the upper surface of the main bearing, and the main surface of the main bearing is a holder. It is formed so as to be located below the lower surface of the part.
  • the inner diameter of the holder portion is larger than the inner diameters of the upper race and the lower race.
  • the hermetic compressor according to the first embodiment further includes an inverter device, and the hermetic compressor is driven by the inverter device at two or more types of rotational speeds including the rotational speed lower than the power supply frequency.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged schematic diagram of the region D shown in FIG.
  • FIG. 3 is an exploded perspective view of a thrust ball bearing in the hermetic compressor shown in FIG. 1 to 3, the vertical direction of the hermetic compressor is shown as the vertical direction in the drawings.
  • the hermetic compressor 100 includes a hermetic container 101.
  • the sealed container 101 is provided with a suction pipe 107 and a discharge pipe 108 (see FIG. 9) so as to penetrate the wall portion of the sealed container 101.
  • the suction pipe 107 has an upstream end connected to a cooler 228 (see FIG. 9) and a downstream end communicating with the sealed container 101.
  • the discharge pipe 108 has an upstream end communicating with a discharge muffler (not shown), and a downstream end connected to the condenser 231 (see FIG. 9).
  • a terminal 147 is fixed to the sealed container 101.
  • the terminal 147 is electrically connected to an electric element 105 described later via an electric wire (not shown).
  • the terminal 147 is electrically connected to the inverter device 201 via the lead wire 148.
  • a commercial power source 202 is electrically connected to the inverter device 201 via an electric wire 203.
  • the inverter device 201 is configured to inverter-control the power supplied to the electric element 105 via the terminal 147. Thereby, the electric element 105 is driven at a plurality of operating frequencies.
  • Lubricating oil 102 is stored in the bottom portion of the sealed container 101 so that the lower end portion of a main shaft portion 111 of the shaft 110 described later is immersed.
  • a refrigerant (not shown) is sealed inside the sealed container 101, and a compression element 106 for sucking and compressing the refrigerant and an electric element 105 for driving the compression element 106 are arranged. ing.
  • the compression element 106 is disposed above the electric element 105.
  • an HFC refrigerant having a low global warming coefficient represented by R134a having an ozone depletion coefficient of zero is used.
  • the lubricating oil 102 a lubricating oil having high compatibility with the refrigerant may be used, and a lubricating oil having a viscosity of VG3 to VG8 is used.
  • the electric element 105 includes a stator 103 and a rotor 104.
  • the rotor 104 has a laminated body in which a plurality of electromagnetic steel plates are laminated, and a first member and a second member that sandwich the laminated body (both not shown).
  • the rotor 104 is fixed to the main shaft portion 111 of the shaft 110 constituting the compression element 106 by shrink fitting or the like.
  • the compression element 106 includes a shaft 110, a cylinder block 114, a piston 126, a connecting portion 128, and a thrust ball bearing 132.
  • the cylinder block 114 includes a cylinder 117 that forms a substantially cylindrical compression chamber 116 whose axial center extends in the horizontal direction, and a main bearing 120.
  • a piston 126 is inserted into the cylinder 117.
  • the piston 126 is connected to the eccentric shaft portion 112 of the shaft 110 via the connecting portion 128.
  • the shaft 110 includes a main shaft portion 111 having an axial center C extending in the vertical direction (vertical direction), an eccentric shaft portion 112 whose shaft center is eccentric with respect to the main shaft portion 111, and a connection for connecting the main shaft portion 111 and the eccentric shaft portion 112.
  • the unit 113 is provided.
  • the main shaft portion 111 is pivotally supported by the main bearing 120 of the cylinder block 114.
  • a thrust ball bearing 132 is interposed between the connecting portion 113 of the shaft 110 and the main bearing 120. Accordingly, the weight of the shaft 110 and the rotor 104 is supported by the main bearing 120 via the thrust ball bearing 132, and the rotation of the shaft 110 is smoothed by the thrust ball bearing 132.
  • the connecting portion 113 of the shaft 110 is formed in a thick and substantially disk shape.
  • a main shaft portion 111 is formed on the lower main surface of the connection portion 113 so as to extend downward from the central portion thereof, and the eccentric shaft portion 112 is formed on the upper main surface of the connection portion 113 from the periphery thereof. Is formed to extend upward.
  • a flange surface (upper race seating surface) 145 is formed on the lower main surface of the connection portion 113 so as to be orthogonal to the axis C of the main shaft portion 111.
  • the flange surface 145 is formed in a substantially circular shape centered on the main shaft portion 111 when viewed from below.
  • a substantially disc-shaped guide portion 115 is formed on the upper portion of the main shaft portion 111 (lower portion of the flange surface 145).
  • the guide portion 115 is formed such that its axis coincides with the axis C of the main shaft portion 111 and is concentric with the main shaft portion 111.
  • the guide part 115 is formed so that the outer peripheral surface protrudes outward (radially outward; radial direction) from the outer peripheral surface of the main shaft part 111 other than the guide part 115.
  • the guide portion 115 is formed so that the outer diameter thereof is larger than the outer diameter of the main shaft portion 111 and 105% or less of the outer diameter of the main shaft portion 111.
  • a concave portion 118 is formed between the main shaft portion 111 and the guide portion 115.
  • the recess 118 has an outer peripheral surface positioned inward of the outer peripheral surface of the main shaft 111 and is formed in a groove shape that is recessed inward.
  • the main bearing 120 of the cylinder block 114 has an annular main surface (upper surface) 119 as viewed from above (a disc shape having an opening through which the main shaft portion 111 is inserted).
  • the main surface 119 is formed with a recess concentrically around the outside of the opening of the main bearing 120, and the bottom surface of the recess constitutes a thrust surface (lower race seating surface) 130.
  • the thrust surface 130 is formed so as to be orthogonal to the axis of the main bearing 120 and is formed in an annular shape when viewed from above.
  • a cylindrical bearing extension 144 is provided on the inner peripheral portion of the thrust surface 130 so as to protrude upward from the thrust surface 130.
  • the bearing extension 144 is formed such that its upper end 170 is located between the upper end and the lower end of the recess 118 of the shaft 110. Further, the upper end 170 of the bearing extension 144 is formed to be positioned below the lower surface of the upper race 135 of a thrust ball bearing 132 described later.
  • the upper end on the inner peripheral side of the bearing extension 144 is chamfered. Thereby, even if the shaft 110 and the tip end portion of the bearing extension portion 144 come into contact with each other, it is possible to suppress the shaft 110 from being damaged.
  • annular gap 154 is formed between the inner peripheral surface of the bearing extension 144 and the outer peripheral surface of the recess 118 of the shaft 110.
  • the gap 154 is formed between the inner peripheral surface of the bearing extension portion 144 and the outer periphery of the main shaft portion 111 of the shaft 110. It is formed so that the size in the horizontal direction is larger than the gap between the surfaces.
  • a thrust ball bearing 132 is disposed on the thrust surface 130.
  • the thrust ball bearing 132 includes an upper race 135, a plurality of (here, twelve) balls 134, a holder portion 133 that holds the balls 134, and a lower race 136. These members are arranged in the order of the lower race 136, the holder portion 133, and the upper race 135 from the thrust surface 130 toward the upper side. More specifically, the lower race 136 and the holder portion 133 are disposed so that the bearing extension portion 144 is inserted through the inner periphery thereof, and the upper race 135 is disposed at the inner periphery thereof with the main shaft portion 111 (more precisely, The guide 115 and the recess 118) are arranged so as to be inserted therethrough.
  • the upper race 135 and the lower race 136 are made of, for example, heat-treated bearing steel so that the surface hardness is in the range of HRC58 to 68, preferably HRC58 to 62. Further, the ball 134 is set to be slightly higher than the surface hardness of the upper race 135 and the lower race 136. Specifically, the ball 134 is made of, for example, carburized and hardened bearing steel so that the surface hardness is in the range of HRC 60 to 70, preferably HRC 62 to 67.
  • the lower race 136 is formed in an annular shape (a disk shape having an opening in the center), and a gap 182 is formed between the inner peripheral surface of the lower race 136 and the outer peripheral surface of the bearing extension portion 144. ing. Further, the lower race 136 has a main surface in the vertical direction. The lower race 136 is disposed such that the lower main surface is in contact with the thrust surface 130. Further, a gap 184 is formed between the upper main surface (track surface) of the lower race 136 and the lower main surface of the holder portion 133.
  • an annular groove is formed on the raceway surface of the lower race 136, and the groove constitutes a raceway wheel 138.
  • the track ring 138 is formed in an arc shape so that the cross-sectional shape is similar to the contour shape of the ball 134 (contour shape of a cross section passing through the center of the ball 134).
  • a ball 134 is placed on the raceway 138 of the lower race 136.
  • the holder portion 133 is formed in an annular shape (a disc shape having an opening in the center), and a gap 183 is formed between the inner peripheral surface of the holder portion 133 and the outer peripheral surface of the bearing extension portion 144. ing.
  • the holder part 133 has a pair of upper and lower main surfaces.
  • a gap 185 is formed between the upper main surface of the holder portion 133 and the lower main surface of the upper race 135.
  • the main surface of the holder part 133 is provided with a plurality of (here, 12) through holes 139. All the through holes 139 are arranged so as to form a concentric circle with respect to the holder portion 133.
  • the through hole 139 has an opening formed in a circular shape, and has an inner peripheral surface formed in a curved surface so as to be similar to the contour shape of the ball 134. A ball 134 is held in the through hole 139.
  • the holder part 133 is formed so that its thickness dimension is smaller than the diameter of the ball 134. Thereby, the upper part of the ball 134 protrudes from the upper surface of the holder part 133, and the lower part of the ball 134 protrudes from the lower surface of the holder part 133.
  • the upper race 135 is formed in an annular shape (a disk shape having an opening in the center) and has a main surface in the vertical direction.
  • the upper race 135 is formed so that its outer diameter is larger than the outer diameter of the flange surface 145, and its inner diameter is smaller than the outer diameter of the bearing extension portion 144.
  • the upper race 135 is arranged such that the upper main surface is in contact with the flange surface 145 and the lower main surface (track surface) is in contact with the upper portion of the ball 134. That is, the thrust ball bearing 132 has a height dimension of the upper race 135 and the lower race 136, a diameter of the ball 134, and a depth dimension of the raceway ring 138 so as to come into contact with the flange surface 145 and the thrust surface 130. It is set appropriately.
  • the depth dimension of the race 138 are set as appropriate.
  • the depth dimension of the thrust surface 130 with respect to the main surface 119 and the height dimension of the lower race 136 are appropriately set so that the raceway surface of the lower race 136 is positioned above the main surface 119. .
  • the upper race 135 is arranged so as to have a gap 146 between the raceway surface and the upper end 170 of the bearing extension 144. As a result, the upper race 135 and the upper end 170 of the bearing extension 144 do not come into contact with each other, so that the ball 134 can smoothly roll between the upper race 135 and the lower race 136.
  • the inner diameter ⁇ D2 of the holder portion 133 is formed to be larger than the inner diameter ⁇ D1 of the upper race 135 and the inner diameter ⁇ D3 of the lower race 136.
  • the inner diameter ⁇ D1 of the upper race 135 is formed to be smaller than the inner diameter ⁇ D3 of the lower race 136. That is, the upper race 135, the holder portion 133, and the lower race 136 are formed so that the inner diameter ⁇ D1 of the upper race 135 is the smallest and the inner diameter ⁇ D2 of the holder portion 133 is the largest.
  • the first oil supply path 150 is provided in the main shaft portion 111, a pumping portion 150A formed at the lower portion of the main shaft portion 111, and a passage portion 150B formed so as to communicate with the pumping portion 150A, It has.
  • the pumping portion 150 ⁇ / b> A is configured by a recess, and the recess extends from the lower end portion of the main shaft portion 111 to the vicinity of the center of the main shaft portion 111 so as to extend upward in the main shaft portion 111.
  • the recess is formed so as to be inclined with respect to the axis C of the main shaft 111.
  • the passage portion 150B is formed on the peripheral surface of the upper portion of the main shaft portion 111, and is configured by a groove extending in a spiral shape from the vicinity of the center of the main shaft portion 111 toward the upper portion.
  • a through hole is provided in the base end portion of the passage portion 150B so as to communicate with the pumping portion 150A.
  • the passage 150B is formed so as to reach the recess 118 of the shaft 110, and is formed so as to communicate with the gap 154.
  • the lubricating oil 102 is pumped up to the pumping-up portion 150A.
  • the lubricating oil 102 pumped up by the pumping section 150A is supplied from the pumping section 150A to the passage section 150B, flows through the passage section 150B, and is supplied to the upper part of the main shaft section 111.
  • the second oil supply path 160 is formed so as to communicate with the first oil supply path 150 (branch from the first oil supply path 150), and inward of the gap 154, the gap 146, the gap 183, and the gap 184.
  • the space is composed of a space (on the axis C side of the main shaft 111 from the ball 134) and a space on the gap 185 (the axis C side of the main shaft 111 from the ball 134).
  • the gap 154 is larger than the gap between the inner peripheral surface of the bearing extension portion 144 and the outer peripheral surface of the main shaft portion 111 of the shaft 110, the gap 154 is supplied to the upper portion of the main shaft portion 111 through the first oil supply path 150.
  • the lubricating oil 102 flows through the gap 154 and is supplied to the gap 146.
  • the lubricating oil 102 supplied to the gap 146 is divided into the gap 185 and the gap 183.
  • the lubricating oil 102 that has been split into the gap 185 is supplied to the raceway surface of the upper race 135, the surface of the ball 134, the upper surface of the holder portion 133, and the through hole 139.
  • the lubricating oil 102 supplied to the gap 183 flows through the gap 184 and is supplied to the raceway 138 of the lower race 136, the surface of the ball 134, the lower surface of the holder portion 133, and the through hole 139.
  • the discharge path 180 includes a space on the outer side of the ball 134 in the gap 184 and a space on the outer side of the ball 134 in the gap 185.
  • the inverter device 201 supplies the electric power supplied from the commercial power source 202 to the stator 103 of the electric element 105 via the lead wire 148, the terminal 147, and the like. As a result, a magnetic field is generated in the stator 103 and the rotor 104 rotates, whereby the shaft 110 fixed to the rotor 104 rotates.
  • the piston 126 connected to the eccentric shaft portion 112 via the connecting portion 128 reciprocates in the cylinder 117.
  • the piston 126 reciprocates, the refrigerant is sucked into the compression chamber 116 through the cooling cycle, the suction pipe 107, and the suction muffler, and after being compressed, is discharged from the discharge muffler and goes to the cooling cycle through the discharge pipe 108. And flow.
  • the main shaft 111 rotates, and the lubricating oil 102 is pumped up by the pumping unit 150A.
  • the lubricating oil 102 pumped up by the pumping section 150A is supplied from the pumping section 150A to the passage section 150B, flows through the passage section 150B, and is supplied to the upper part of the main shaft section 111.
  • Lubricating oil 102 supplied to the upper part of the main shaft portion 111 flows through the second oil supply path 160 and is supplied into the thrust ball bearing 132.
  • the lubricating oil 102 supplied into the thrust ball bearing 132 is discharged out of the thrust ball bearing 132 from the discharge path 180 and returns to the bottom of the sealed container 101.
  • a second oil supply path 160 communicating with the first oil supply path 150 is provided. For this reason, the lubricating oil 102 can be stably supplied into the thrust ball bearing 132.
  • the raceway 138 having an arcuate cross-sectional shape is provided on the raceway surface of the lower race 136. For this reason, the lubricating oil 102 supplied to the raceway surface of the lower race 136 by the first oiling path 150 and the second oiling path 160 is accumulated on the raceway wheel 138, so that the lubricating oil 102 is stabilized on the surface of the ball 134. Supplied.
  • the lubricating oil 102 is stably supplied to the contact portion between the ball 134 and the upper race 135 and the lower race 136, the sliding loss of the thrust ball bearing 132 is reduced, and a compressor with low noise and high efficiency is realized. can do.
  • the discharge path 180 is disposed in the thrust ball bearing 132.
  • excess lubricating oil 102 in the thrust ball bearing 132 is quickly discharged out of the thrust ball bearing 132 from the discharge path 180.
  • the ball 134 can be stably and smoothly rolled, and the hermetic compressor 100 can be made highly efficient with low noise.
  • the circulation of the lubricating oil 102 is promoted. For this reason, the cooling efficiency of the thrust ball bearing 132 by the lubricating oil 102 can be increased.
  • the generated wear powder can be discharged out of the thrust ball bearing 132 together with the lubricating oil 102. Therefore, damage to the ball 134, the upper race 135, and the lower race 136 is suppressed, the life of the thrust ball bearing 132 can be prevented from being reduced, and the reliability of the thrust ball bearing 132 can be improved.
  • the race 138 on the lower race 136 the area of the contact portion between the ball 134 and the lower race 136 can be increased as compared with the case where the flat lower race 136 is used. It is possible to disperse (mitigate) thrust loads on the rotor 104 and the shaft 110 and the like. Thereby, it can suppress that stress concentrates on the contact part of the ball
  • the raceway surface (the race ring 138) of the lower race 136 is applied. It can suppress that a local load is applied. Further, by suppressing the application of a local load, it is possible to suppress the ball 134 and the lower race 136 from being damaged or deformed, and to maintain the smooth rotation of the ball 134.
  • the inner diameter ⁇ D2 of the holder portion 133 is formed to be larger than the inner diameter ⁇ D1 of the upper race 135 and the inner diameter ⁇ D3 of the lower race 136.
  • the holder part 133 contacts other components (for example, bearing extension part 144), and the sliding loss by contact with the holder part 133 or the bearing extension part 144 grade
  • the efficiency of the thrust ball bearing 132 can be improved, and the reliability of the thrust ball bearing 132 can be improved.
  • the lower main surface of the holder 133 is positioned above the main surface 119 of the main bearing 120, and the raceway surface of the lower race 136 is the main surface. It is located above the surface 119. For this reason, even if the lubricating oil 102 discharged from the discharge path 180 is stored in the concave portion constituting the thrust surface 130, the track surface of the lower race 136 can be suppressed from being immersed in the lubricating oil 102.
  • the effect obtained by the present invention is remarkable and the improvement effect is significant. large.
  • the hermetic compressor 100 is driven at a wide range of rotations among a plurality of predetermined rotations such as 20, 35, 40, 50, 60, 75, and 80 rotations. It is what is done.
  • the thrust ball bearing 132 is sufficiently lubricated by the first oil supply path 150 and the second oil supply path 160. 102 can be provided. For this reason, smooth rotation of the ball 134 is maintained, generation of noise can be suppressed, and the efficiency of the hermetic compressor 100 can be improved.
  • the improvement effect is great at the time of low speed rotation of 20 r / s or less where the supply of the lubricating oil 102 is likely to be insufficient.
  • the centrifugal force applied to the shaft 110 increases, and the first oil supply path 150 and the second oil supply path. 160 increases the flow rate of the lubricating oil 102 supplied to the thrust ball bearing 132. Therefore, the lubricating oil 102 can be sufficiently supplied to the thrust ball bearing 132, the smooth rotation of the ball 134 can be maintained, the generation of noise can be suppressed, and the efficiency of the hermetic compressor 100 can be improved. .
  • the lubricating oil 102 is hardly scattered and supplied to the race ring 138 due to centrifugal force when splashed from the outside of the thrust ball bearing 132. Since the bearing ring 138 is lubricated from the inside of the ball bearing 132, the lubrication is stabilized and the improvement effect is great.
  • the operating rotational speed range is set to 17 r / s to 80 r / s, and good efficiency or noise characteristics can be obtained in this operating rotational speed range.
  • the centrifugal force of the main shaft portion 111 is increased, the flow rate of the lubricating oil 102 discharged from the discharge path 180 is increased, and the circulation efficiency of the lubricating oil 102 is increased. For this reason, smooth rotation of the ball 134 is further maintained, generation of noise can be suppressed, and the efficiency of the hermetic compressor 100 can be improved.
  • the hermetic compressor 100 employs a configuration in which the compression element 106 is disposed above the electric element 105, but is not limited thereto, and the compression element 106 is located below the electric element 105. You may employ
  • the main bearing 120 is provided with the bearing extension portion 144.
  • the present invention is not limited to this, and a configuration in which the bearing extension portion 144 is not provided may be adopted.
  • a form in which a support member is provided between the thrust surface 130 and the lower race 136 may be adopted.
  • a support member a highly rigid wave washer, a hard elastic member, or the like can be used.
  • the upper race and the lower race each have a main surface facing each other, and the main surfaces of the upper race and the lower race are formed with annular grooves.
  • a raceway is provided, and balls are arranged on the raceways of the upper race and the lower race.
  • FIG. 4 is an enlarged schematic view of the main part of the hermetic compressor according to the first modification of the first embodiment.
  • FIG. 5 is an exploded perspective view of a thrust ball bearing in the hermetic compressor shown in FIG. 4 and 5, the vertical direction of the hermetic compressor is represented as the vertical direction in the drawings.
  • the hermetic compressor 100 according to the first modification has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the upper race 135 has a raceway surface. The difference is that a bearing ring 137 is provided.
  • an annular groove is formed on the raceway surface of the upper race 135, and the groove constitutes a raceway ring 137.
  • the bearing ring 137 is formed in an arc shape so that the cross-sectional shape is similar to the contour shape of the ball 134. Further, the bearing ring 137 is formed such that its axis coincides with the axis of the bearing ring 138 and its inner and outer diameters coincide with the inner and outer diameters of the bearing ring 138.
  • the lubricating oil 102 accumulated in the race 138 is caused by the rotation of the balls 134 to cause the race of the upper race 135. Since it is also supplied to the wheel 137, the lubricating oil 102 can be stably supplied to the surface of the ball 134.
  • the lubricating oil 102 is stably supplied to the contact portion between the ball 134 and the upper race 135 and the lower race 136, and the thrust ball bearing 132 slides. Dynamic loss can be reduced, and a compressor with low noise and high efficiency can be realized.
  • the area of the contact portion between the ball 134 and the upper race 135 can be increased as compared with the case where the flat upper race 135 is used, and the thrust load such as the rotor 104 and the shaft 110 applied to the portion can be increased. Can be dispersed (relaxed). Thereby, compared with the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, it is possible to suppress the stress from being concentrated on the contact portion between the ball 134 and the upper race 135.
  • the raceway surface (locally on the raceway 137) of the upper race 135 is applied. Further, by suppressing the application of a local load, the ball 134 and the upper race 135 can be prevented from being damaged or deformed, and the ball 134 can be made smooth. Rotation can be maintained.
  • the upper race and the lower race each have a main surface that faces each other, and the main race of the upper race is formed with an annular groove. Is provided, and the ball is disposed on the raceway of the upper race.
  • FIG. 6 is an enlarged schematic view of the main part of the hermetic compressor according to the second modification of the first embodiment.
  • the vertical direction of the hermetic compressor is shown as the vertical direction in the figure.
  • the hermetic compressor 100 according to the second modification has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the raceway 137 is formed on the raceway surface of the upper race 135. Is different from the point where the raceway 138 is not provided on the raceway surface of the lower race 136.
  • the lubricating oil 102 supplied from the second oil supply path 160 to the upper surface of the holder 133 and the balls 134 is Since the ball 134 is also supplied to the raceway 137 of the upper race 135, the lubricating oil 102 can be stably supplied to the surface of the ball 134. As a result, the lubricating oil 102 is stably supplied to the contact portion between the ball 134 and the upper race 135 and the lower race 136, the sliding loss of the thrust ball bearing 132 is reduced, and a low noise and high efficiency compressor is realized. it can.
  • the area of the contact portion between the ball 134 and the upper race 135 can be increased as compared with the case where the flat upper race 135 is used, and the thrust load such as the rotor 104 and the shaft 110 applied to the portion can be increased. Can be dispersed (relaxed). Thereby, it can suppress that stress concentrates on the contact part of the ball
  • the raceway surface (locally on the raceway 137) of the upper race 135 is applied. Further, by suppressing the application of a local load, the ball 134 and the upper race 135 can be prevented from being damaged or deformed, and the ball 134 can be made smooth. Rotation can be maintained.
  • the hermetic compressor according to the second embodiment is provided with a snubber bar provided at the lower part of the electric compression element including the electric element and the compression element, and the inner bottom surface of the hermetic container so as to face the snubber.
  • a shell snubber bar, and a coil spring through which the snubber and shell snubber bar are inserted and elastically support the electric compression element, and the distance between the lower end of the shaft and the inner bottom surface of the sealed container is And an embodiment that is larger than the distance between the upper end of the shell snubber bar.
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • the vertical direction of the hermetic compressor is shown as the vertical direction in the figure.
  • the hermetic compressor 100 according to the second embodiment has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but a snubber (buffer) 175, The difference is that a shell snubber (buffer) 174 and a coil spring 173 are further provided.
  • the snubber bar 175 is provided at a plurality of locations (here, four locations) below the electric compression element 171 including the electric element 105 and the compression element 106. More specifically, the snubber bar 175 is provided at the lower end of the stator 103.
  • the shell snubber bar 174 is provided on the inner bottom surface of the sealed container 101 so as to face the snubber bar 175.
  • the coil spring 173 is disposed so that the snubber bar 175 and the shell snubber bar 174 are inserted, and elastically supports the electric compression element 171.
  • the snubber bar 175 and the shell snubber bar 174 are such that the distance A between the lower end of the shaft 110 (more precisely, the main shaft portion 111) and the inner bottom surface of the sealed container 101 is such that the lower end of the snubber bar 175 and the upper end of the shell snubber bar 174 It is comprised so that it may become larger than this distance B.
  • the hermetic compressor 100 according to the second embodiment configured as described above has the same effects as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment.
  • the snubber bar 175 and the shell snubber bar 174 have a distance A between the lower end of the shaft 110 (more precisely, the main shaft portion 111) and the inner bottom surface of the hermetic container 101. Is configured to be greater than the distance B between the lower end of the snubber bar 175 and the upper end of the shell snubber bar 174.
  • the lower end portion of the shaft 110 (more precisely, the main shaft portion 111) and the inner bottom surface of the hermetic container 101 are used.
  • the lower end of the snubber bar 175 and the upper end of the shell snubber bar 174 contact each other. Thereby, the lower part of the main shaft part 111 provided with the pumping part 150A can be protected, and the oil supply obstruction to the thrust ball bearing 132 due to the damage of the main shaft part 111 can be prevented.
  • the raceway ring 137 formed of an annular groove and Since the balls 134 are in contact with each other, the contact area between the balls 134 and the upper race 135 and the lower race 136 is large, and the impact load is distributed over a wide contact area, so that the upper race 135 and the lower race 136 have dents. Hateful.
  • the hermetic compressor according to the third embodiment exemplifies an aspect in which a discharge hole for discharging lubricating oil is provided on the thrust surface.
  • FIG. 8 is an enlarged schematic view of the main part of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • the vertical direction of the hermetic compressor is shown as the vertical direction in the figure.
  • the hermetic compressor 100 according to the third embodiment has the same basic configuration as that of the hermetic compressor 100 according to the first embodiment. The difference is that the ring 137 is provided, the bearing extension portion 144 is not provided, and the notch 155 and the discharge hole 156 are provided on the thrust surface 130 of the main bearing 120.
  • the notch 155 is provided at the corner between the thrust surface 130 and the inner peripheral surface of the main bearing 120. More specifically, the notch 155 has a flow resistance between the notch 155 and the outer peripheral surface of the main shaft portion 111 rather than a flow resistance between the inner peripheral surface of the main bearing 120 and the outer peripheral surface of the main shaft portion 111. It is formed to be smaller. As a result, the lubricating oil 102 that has flowed through the first oil supply path 150 can easily flow into the gap 182.
  • the discharge hole 156 is provided so as to communicate the thrust surface 130 of the main bearing 120 and the lower end of the main bearing 120 (through the thrust surface 130 and vertically through the main bearing 120). .
  • the discharge hole 156 is configured to flow through the discharge hole 156 and be discharged to the inner bottom surface of the sealed container 101 so that the lubricating oil 102 does not accumulate in the concave portion forming the thrust surface 130. .
  • the discharge hole 156 has an upper end provided in a portion on the outer side of the portion of the thrust surface 130 where the lower race 136 is disposed, and is formed to extend in the vertical direction.
  • the flow passage cross-sectional area of the discharge hole 156 is arbitrarily set based on the flow rate of the lubricating oil 102 supplied to the thrust ball bearing 132, the viscosity of the lubricating oil 102, and the like.
  • the discharge hole 156 may be provided in the vicinity of the outer edge portion of the thrust surface 130 (in the vicinity of the base portion of the side wall in the concave portion forming the thrust surface 130). Thereby, the lubricating oil 102 discharged from the discharge path 180 can be smoothly guided to the discharge hole 156.
  • a plurality of discharge holes 156 may be provided.
  • a plurality of discharge holes 156 may be provided on the thrust surface 130 so as to be aligned in the circumferential direction.
  • the discharge hole 156 may be formed to be inclined with respect to the vertical direction.
  • the discharge hole 156 may be inclined so as to be separated from the axis of the main bearing 120 as it goes downward.
  • the hermetic compressor 100 according to the third embodiment configured as described above has the same effects as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment.
  • the distance between the inner peripheral surface of the lower race 136 and the outer peripheral surface of the main shaft portion 111 (the length dimension in the horizontal direction of the gap 182), and the holder portion 133 is the distance between the track surface of the lower race 136 and the lower surface of the holder 133 (the vertical length of the gap 184). It is configured to be larger than (dimension). For this reason, the flow path resistance of the gap 182 and the gap 183 is smaller than the flow path resistance of the gap 184.
  • the lubricating oil 102 supplied from the first oil supply path 150 to the gap 182 can easily flow from the gap 182 to the gap 183, and the lubricating oil 102 can be supplied to both the gap 184 and the gap 185. Therefore, the lubricating oil 102 can be sufficiently supplied to the raceways of the upper race 135 and the lower race 136.
  • the hermetic compressor 100 according to the third embodiment is provided with the discharge hole 156, the lubricating oil 102 discharged from the discharge path 180 of the thrust ball bearing 132 can be more efficiently contained in the sealed container 101. It can be discharged to the bottom.
  • the hermetic compressor 100 according to the third embodiment can increase the circulation efficiency of the lubricating oil 102 as compared with the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, and can generate noise. Can be further suppressed, and the efficiency of the hermetic compressor 100 can be further improved.
  • the hermetic compressor 100 since the discharge hole 156 is provided, it is possible to prevent excessive lubricating oil 102 from being accumulated in the thrust ball bearing 132. For this reason, even if the temperature decreases while the hermetic compressor 100 is stopped, the power consumption at the time of starting the hermetic compressor 100 can be reduced.
  • the main surface 119 of the main bearing 120 is configured to be higher than the raceway surface of the lower race 136.
  • the present invention is not limited to this, and the main surface 119 of the main bearing 120 is configured to be lower race. You may comprise so that it may become lower than the track surface of 136.
  • FIG. in the third embodiment a form that does not include the bearing extension part 144 is employed. However, the present invention is not limited thereto, and a form that includes the bearing extension part 144 may be employed.
  • Embodiment 4 The refrigeration apparatus according to Embodiment 4 exemplifies an aspect provided with a hermetic compressor according to any of Embodiments 1 to 3 (including modifications).
  • FIG. 9 is a schematic diagram illustrating a schematic configuration of the refrigeration apparatus according to the fourth embodiment.
  • 10 is a cross-sectional view taken along the line JJ shown in FIG. 9 and 10, the vertical direction in the refrigeration apparatus is shown as the vertical direction in the drawings.
  • the refrigeration apparatus 200 includes the hermetic compressor 100 according to the first embodiment and a casing 211.
  • the casing 211 is foam-filled in an inner box 211A vacuum-formed with a resin such as ABS, an outer box 211B made of a metal material such as a pre-coated steel plate, and a space between the inner box 211A and the outer box 211B.
  • a foam heat insulating material 211C such as hard foam urethane.
  • the internal space of the housing 211 is partitioned into a plurality of storage rooms by partition walls 212 to 214. Specifically, a refrigerating room 219 is provided at the top of the housing 211, and a storage room (not shown) and an ice making room 220 are provided side by side below the refrigerating room 219. A freezing room 221 is provided below the storage room and the ice making room 220, and a vegetable room 222 is provided below the freezing room 221.
  • the front surface of the casing 211 is open and provided with a door.
  • the refrigerating room 219 is provided with a rotary door 215, and the ice making room 220, the freezing room 221, and the vegetable room 222 are respectively provided with drawer type doors 216 to 218 having rails and the like. .
  • a recess is provided on the back surface of the casing 211, and the recess constitutes the machine room 240.
  • the machine room 240 accommodates components (equipment) constituting a cooling cycle such as a hermetic compressor 100, a dryer (not shown) for removing moisture, and a condenser 231.
  • a hermetic compressor 100 a hermetic compressor 100
  • a dryer not shown
  • a condenser 231 for removing moisture
  • the present invention is not limited to this. May be.
  • the refrigeration cycle includes a hermetic compressor 100, a discharge pipe 108, a condenser 231, a capillary 232, a cooler 228, and a suction pipe 107.
  • the hermetic compressor 100 and the condenser 231 are connected by a discharge pipe 108
  • the condenser 231 and the cooler 228 are connected by a capillary 232.
  • the cooler 228 and the hermetic compressor 100 are connected by a suction pipe 107.
  • the capillary 232 and the discharge pipe 108 are formed to extend in the vertical direction, and meander in the horizontal direction in the middle thereof. Further, the capillary 232 and the discharge pipe 108 are in contact with each other so that most of the pipes constituting them can exchange heat.
  • those functional components may be disposed in the machine room 240.
  • a configuration in which the decompressor is configured with a capillary is adopted, but the present invention is not limited to this.
  • an embodiment in which an electronic expansion valve that can freely control the flow rate of the refrigerant driven by the pulse motor is used as the decompressor may be employed.
  • a cooling chamber 226 is provided on the back side of the central portion of the casing 211.
  • the cooling chamber 226 is partitioned by a partition wall 225 that connects the partition wall 212 and the partition wall 214.
  • the cooling chamber 226 is provided with a cooler (evaporator) 228. Above the cooler 228, the cool air cooled by the cooler 228 is stored in the refrigerating chamber 219 via the cool air flow path 224 or the like.
  • a cooling fan 227 that blows air is disposed.
  • the cool air flow path 224 is configured by a space formed between the partition wall 223 erected on the partition wall 212 and the back surface of the housing 211.
  • the hermetic compressor 100 is actuated by a signal from a controller (not shown) according to the temperature set in the warehouse, and the cooling operation is performed. .
  • the discharged high-temperature and high-pressure refrigerant flows through the discharge pipe 108 and is supplied to the condenser 231.
  • the refrigerant supplied to the condenser 231 is condensed to some extent by the condenser 231 and supplied to a refrigerant pipe (not shown) disposed on the side surface and the back surface of the housing 211.
  • the refrigerant supplied to the refrigerant pipe is condensed and liquefied while the condensation of the casing 211 is suppressed while flowing through the refrigerant pipe, and is supplied to the capillary 232.
  • the refrigerant supplied to the capillary 232 is reduced in pressure to become a low-temperature and low-pressure liquid refrigerant while exchanging heat with the suction pipe 107 (including the refrigerant flowing through the suction pipe 107) while flowing through the capillary 232. And supplied to the cooler 228.
  • the refrigerant supplied to the cooler 228 is heat-exchanged with the air existing in the cooling chamber 226 and is evaporated (vaporized). Thereby, the air around the cooler 228 is cooled, and the cooled air (cold air) flows through the cool air flow path 224 by the cooling fan 227 and is supplied to the refrigerator compartment 219 and the like.
  • the cold air flows into the cold storage room 219, storage room (not shown), ice making room 220, freezing room 221, and vegetable room 222 by a damper (not shown) while flowing through the cold air flow path 224. It is diverted and cooled to reach the target temperature range.
  • the cooled refrigerant flows through the suction pipe 107, is supplied to the hermetic compressor 100, is compressed by the hermetic compressor 100, is discharged (discharged) to the discharge pipe 108, and repeats circulation. .
  • the refrigeration apparatus 200 according to the fourth embodiment configured as described above includes the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, the operation of the hermetic compressor 100 according to the first embodiment. Has the same effect as the effect.
  • the hermetic compressor 100 is an inverter compressor that rotates at a plurality of rotation speeds.
  • noise is likely to be generated due to a change in the rotation speed. There is a possibility of resonance.
  • the refrigeration apparatus 200 according to the fourth embodiment includes the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, the lubricating oil 102 can be sufficiently supplied to the thrust ball bearing 132, and the thrust ball The ball 134 and the race such as a race or a point contact in the bearing 132 can be suppressed.
  • the operating speed range is set to 17 r / s to 80 r / s, and good efficiency and noise characteristics are obtained in this operating speed range. Is obtained.
  • Embodiment 4 although the form provided with the hermetic compressor 100 which concerns on Embodiment 1 was employ
  • the hermetic compressor and the refrigeration apparatus including the same according to the present invention are useful because they can maintain the smooth rotation of the ball and can improve the efficiency of the hermetic compressor.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

　本発明に係る密閉型圧縮機は、電動要素（１０５）と圧縮要素（１０６）が収容され、潤滑油（１０２）が貯留されている密閉容器（１０１）と、を備え、圧縮要素（１０６）は、主軸部（１１１）を有するシャフト（１１０）と、主軸受（１２０）と、スラストボールベアリング（１３２）と、を備え、主軸部（１１１）には、潤滑油（１０２）を搬送するための第１の給油経路（１５０）が配設され、スラストボールベアリング（１３２）は、ホルダー部（１３３）、ボール（１３４）、上レース（１３５）、及び下レース（１３６）を備え、スラストボールベアリング（１３２）には、第１の給油経路（１５０）に連通し、上レース（１３５）及び下レース（１３６）の少なくとも一方に設けられている軌道輪に潤滑油（１０２）を供給する第２の給油経路（１６０）と、潤滑油（１０２）を排出する排出経路（１８０）と、が配設されている。

Description

密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置
　本発明は、密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置に関するものである。
　近年、冷凍冷蔵庫等の冷凍装置に使用される密閉型圧縮機については、消費電力の低減のための高効率化、低騒音化、並びに高信頼性化が望まれている。そして、回転軸の軸方向荷重を支持するスラスト軸受の潤滑構造を改善することを目的とした密閉型圧縮機が知られている（例えば、特許文献１参照）。
　特許文献１に開示されている密閉型圧縮機では、回転軸に、オイルを上部に導くオイル流路アレイが設けられていて、オイル流路アレイは、スラスト軸受にオイルの一部を供給するための分岐流路を備えている。より詳細には、回転軸は、メイン軸部と、メイン軸に対して偏心するように形成されている偏心軸部と、メイン軸部と偏心軸部との間に設けられている偏心部とを備えている。
　そして、オイル流路アレイは、メイン軸部内部に形成される第１オイル流路と、第１オイル流路と連通し、メイン軸部の外面に形成される第２オイル流路と、メイン軸部と偏心部の内部に形成される第３オイル流路と、第３オイル流路から分岐した分岐流路と、を備えている。これにより、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機では、スラスト軸受にオイルを供給することができる。
特開２００７－３２５６２号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機では、分岐流路又は第３オイル流路の上端（下流端）から流れ出たオイルは、その自重により密閉容器底面に形成されているオイルだめに回収されるように構成されている。このため、スラスト軸受に供給されるオイルの供給量が過剰であった場合等に、スラスト軸受に供給されたオイルが充分にオイルだめに回収されずに、スラスト軸受にオイルが溜まるおそれがあった。
　スラスト軸受にオイルが溜まると、スラスト軸受を構成するボールがオイルに浸漬され、オイルの粘性抵抗により、ボールのスムーズな転がりが阻害されるおそれがあった。
　本発明は、上記従来の課題を解決するもので、スラストボールベアリングへの潤滑油の安定した供給と、スラストボールベアリングからの潤滑油の安定した排出と、を両立させることにより、ボールをスムーズに転がせることができ、低騒音で高効率の密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置を提供することを目的とする。
　上記従来の課題を解決するために、本発明に係る密閉型圧縮機は、固定子と回転子を備える電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、前記電動要素と前記圧縮要素が収容され、前記圧縮要素を潤滑する潤滑油が貯留されている密閉容器と、を備え、前記圧縮要素は、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、前記シャフトの回転に伴って往復動するピストンを収容するシリンダブロックと、前記シリンダブロックに設けられ前記主軸部を軸支する主軸受と、前記シャフトに形成されたフランジ面と前記主軸受に形成されたスラスト面の間に配設されているスラストボールベアリングと、を備え、前記主軸部には、該主軸部の下部から上部にまで前記潤滑油を搬送するための第１の給油経路が配設され、前記スラストボールベアリングは、ホルダー部に保持されている複数のボールと、一方の主面が前記ボールの上部と当接するように配設されている上レースと、一方の主面が前記ボールの下部と当接するように配設されている下レースと、を備え、前記上レースと前記下レースは、それぞれ互いに対向する主面を有し、前記上レースの主面及び前記下レースの主面の少なくとも一方の主面には、環状の溝から形成され、前記ボールが配置される軌道輪が設けられ、前記スラストボールベアリングには、前記第１の給油経路に連通し、前記軌道輪に前記潤滑油を供給する第２の給油経路と、前記軌道輪に供給された前記潤滑油を前記スラストボールベアリング外に排出する排出経路と、が配設されている。
　これによって、スラストボールベアリングに潤滑油が充分に供給することができるとともに、スラストボールベアリングに供給された潤滑油を安定して排出することができ、潤滑油の粘性抵抗による摩擦を低減することができる。このため、ボールをスムーズに転がせることができ、密閉型圧縮機の低騒音、高効率化を図ることができる。
　本発明の密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置によれば、ボールの円滑な回転を維持することができるので、密閉型圧縮機の効率化を図ることができる。
図１は、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図２は、図１に示す領域Ｄを拡大した模式図である。 図３は、図１に示す密閉型圧縮機におけるスラストボールベアリングの分解斜視図である。 図４は、本実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。 図５は、図４に示す密閉型圧縮機におけるスラストボールベアリングの分解斜視図である。 図６は、本実施の形態１における変形例２の密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。 図７は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図８は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。 図９は、本実施の形態４に係る冷凍装置の概略構成を示す模式図である。 図１０は、図９に示すＪ－Ｊ断面図である。
　以下、本発明の好ましい実施の形態を、図面を参照しながら説明する。なお、全ての図面において、同一又は相当部分には同一符号を付し、重複する説明は省略する。また、全ての図面において、本発明を説明するために必要となる構成要素を抜粋して図示しており、その他の構成要素については図示を省略している場合がある。さらに、本発明は以下の実施の形態に限定されない。
　（実施の形態１）
　本実施の形態１に係る密閉型圧縮機は、固定子と回転子を備える電動要素と、電動要素によって駆動される圧縮要素と、電動要素と圧縮要素が収容され、圧縮要素を潤滑する潤滑油が貯留されている密閉容器と、を備え、圧縮要素は、回転子が固定された主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、シャフトの回転に伴って往復動するピストンを収容するシリンダブロックと、シリンダブロックに設けられ主軸部を軸支する主軸受と、シャフトに形成されたフランジ面と主軸受に形成されたスラスト面との間に配設されているスラストボールベアリングと、を備え、主軸部には、該主軸部の下部から上部にまで潤滑油を搬送するための第１の給油経路が配設され、スラストボールベアリングは、ホルダー部に保持されている複数のボールと、一方の主面がボールの上部と当接するように配設されている上レースと、一方の主面がボールの下部と当接するように配設されている下レースと、を備え、上レースと下レースは、それぞれ互いに対向する主面を有し、上レースの主面及び下レースの主面の少なくとも一方の主面には、環状の溝から形成され、ボールが配置される軌道輪が設けられ、スラストボールベアリングには、第１の給油経路に連通し、軌道輪に潤滑油を供給する第２の給油経路と、軌道輪に供給された潤滑油をスラストボールベアリング外に排出する排出経路と、が配設されている態様を例示するものである。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、スラスト面が、主軸受の上面である主面に形成されている凹部の内底面で構成されていて、主軸受の主面は、ホルダー部の下面よりも下方に位置するように形成されている。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、ホルダー部の内径が、上レース及び下レースの内径よりも大きい。
　さらに、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、インバータ装置をさらに備え、密閉型圧縮機は、インバータ装置により電源周波数より低い回転数を含む２種類以上の回転数で駆動される。
　以下、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の一例について、図１～図３を参照しながら説明する。
　［密閉型圧縮機の構成］
　図１は、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。図２は、図１に示す領域Ｄを拡大した模式図である。図３は、図１に示す密閉型圧縮機におけるスラストボールベアリングの分解斜視図である。なお、図１～図３においては、密閉型圧縮機の上下方向を図における上下方向として表している。
　図１に示すように、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００は、密閉容器１０１を備えている。密閉容器１０１には、該密閉容器１０１の壁部を貫通するように、吸入管１０７及び吐出管１０８（図９参照）が設けられている。吸入管１０７は、その上流端が冷却器２２８（図９参照）に接続され、その下流端が密閉容器１０１内に連通している。また、吐出管１０８は、その上流端が吐出マフラー（図示せず）と連通し、その下流端が凝縮器２３１（図９参照）に接続されている。
　また、密閉容器１０１には、ターミナル１４７が固定されている。ターミナル１４７は、図示されない電線を介して、後述する電動要素１０５と電気的に接続されている。また、ターミナル１４７は、リード線１４８を介して、インバータ装置２０１と電気的に接続されている。
　インバータ装置２０１には、電線２０３を介して、商用電源２０２が電気的に接続されている。インバータ装置２０１は、ターミナル１４７を介して電動要素１０５に供給する電力をインバータ制御するように構成されている。これにより、電動要素１０５は、複数の運転周波数で駆動する。
　密閉容器１０１内の底部には、後述するシャフト１１０の主軸部１１１の下端部が浸漬するように、潤滑油１０２が貯留されている。また、密閉容器１０１の内部には、冷媒（図示せず）が封入されていて、冷媒を吸入して圧縮するための圧縮要素１０６と、圧縮要素１０６を駆動する電動要素１０５と、が配置されている。なお、本実施の形態１においては、圧縮要素１０６が電動要素１０５よりも上方に位置するように配置されている。
　冷媒としては、例えば、オゾン破壊係数がゼロであるＲ１３４ａに代表される温暖化係数の低いＨＦＣ冷媒等を用いる。また、潤滑油１０２としては、冷媒と相溶性の高い潤滑油を用いてもよく、その粘度がＶＧ３～ＶＧ８である潤滑油を用いる。
　電動要素１０５は、固定子１０３と回転子１０４を備えている。回転子１０４は、複数の電磁鋼板が積層された積層体と、該積層体を挟持する第１部材及び第２部材を有している（いずれも図示せず）。また、回転子１０４が、圧縮要素１０６を構成するシャフト１１０の主軸部１１１に焼き嵌め等で固定されている。
　圧縮要素１０６は、シャフト１１０、シリンダブロック１１４、ピストン１２６、連結部１２８、及びスラストボールベアリング１３２を備えている。シリンダブロック１１４は、軸心が水平方向に延びる略円筒形の圧縮室１１６を形成するシリンダ１１７と、主軸受１２０と、を備えている。シリンダ１１７内には、ピストン１２６が挿入されている。ピストン１２６は、連結部１２８を介して、シャフト１１０の偏心軸部１１２と連結されている。
　シャフト１１０は、軸心Ｃが上下方向（鉛直方向）に延びる主軸部１１１、軸心が主軸部１１１に対して偏心している偏心軸部１１２、及び主軸部１１１と偏心軸部１１２を接続する接続部１１３を備えている。主軸部１１１は、シリンダブロック１１４の主軸受１２０に軸支されている。
　また、シャフト１１０の接続部１１３と主軸受１２０の間には、スラストボールベアリング１３２が介在されている。これにより、シャフト１１０と回転子１０４の重量は、スラストボールベアリング１３２を介して、主軸受１２０で支えられ、シャフト１１０の回転が、スラストボールベアリング１３２により、滑らかになる。
　次に、図１～図３を参照しながら、シャフト１１０、シリンダブロック１１４の主軸受１２０、及びスラストボールベアリング１３２の構成について、さらに詳細に説明する。
　シャフト１１０の接続部１１３は、肉厚の略円板状に形成されている。接続部１１３の下側の主面には、その中央部分から主軸部１１１が下方に延びるように形成されていて、接続部１１３の上側の主面には、その周部近傍から偏心軸部１１２が上方に延びるように形成されている。また、接続部１１３の下側の主面には、フランジ面（上レース着座面）１４５が主軸部１１１の軸心Ｃに対して直交するように形成されている。なお、フランジ面１４５は、下方から見て、主軸部１１１を中心とする略円形状に形成されている。
　主軸部１１１の上部（フランジ面１４５の下部）には、略円板状のガイド部１１５が形成されている。ガイド部１１５は、その軸心が主軸部１１１の軸心Ｃと一致し、主軸部１１１と同心円状になるように形成されている。また、ガイド部１１５は、その外周面が、主軸部１１１のガイド部１１５以外の部分の外周面よりも外方（半径方向外側；ラジアル方向）に突出するように形成されている。具体的には、ガイド部１１５は、その外径が、主軸部１１１の外径よりも大きく、かつ、主軸部１１１の外径の１０５％以下となるように形成されている。
　また、主軸部１１１とガイド部１１５との間には、凹部１１８が形成されている。凹部１１８は、その外周面が、主軸部１１１の外周面よりも内方に位置していて、内方に窪んだ溝状に形成されている。これにより、密閉型圧縮機１００の動作時に、シャフト１１０が振動しても、後述する主軸受１２０の軸受延出部１４４の先端部とシャフト１１０の主軸部１１１とが接触することを抑制することができ、主軸部１１１の損傷を抑制することができる。
　シリンダブロック１１４の主軸受１２０は、上方から見て、円環状（中央に主軸部１１１が挿通する開口を有する円板状）の主面（上面）１１９を有している。主面１１９には、主軸受１２０の開口の外側を同心円状に周回する凹部が形成されていて、該凹部の底面がスラスト面（下レース着座面）１３０を構成する。スラスト面１３０は、主軸受１２０の軸心に対して直交するように形成されていて、上方から見て、円環状に形成されている。また、スラスト面１３０の内周部分には、該スラスト面１３０から上方に突出し、かつ、円筒状の軸受延出部１４４が立設されている。
　軸受延出部１４４は、その上端１７０が、シャフト１１０の凹部１１８の上端と下端との間に位置するように形成されている。また、軸受延出部１４４の上端１７０は、後述するスラストボールベアリング１３２の上レース１３５の下面よりも下方に位置するように、形成されている。
　軸受延出部１４４の内周側上端部は面取りされている。これにより、万一、シャフト１１０と軸受延出部１４４の先端部が接触しても、シャフト１１０に傷が生じるのを抑制することができる。
　また、軸受延出部１４４の内周面とシャフト１１０の凹部１１８の外周面との間には、円環状の隙間１５４が形成されている。なお、凹部１１８は、その外周面が、主軸部１１１の外周面よりも内方に位置しているため、隙間１５４は、軸受延出部１４４の内周面とシャフト１１０の主軸部１１１の外周面との間の隙間よりも、その水平方向の大きさが大きくなるように形成されている。
　また、スラスト面１３０には、スラストボールベアリング１３２が配設されている。スラストボールベアリング１３２は、上レース１３５、複数（ここでは、１２）のボール１３４、ボール１３４を保持しているホルダー部１３３、及び下レース１３６を備えている。これらの部材は、スラスト面１３０から上側に向かって、下レース１３６、ホルダー部１３３、上レース１３５の順に配置されている。より詳細には、下レース１３６及びホルダー部１３３は、その内周に軸受延出部１４４が挿通するように配置されていて、上レース１３５は、その内周に主軸部１１１（正確には、ガイド部１１５及び凹部１１８）が挿通するように配置されている。
　上レース１３５及び下レース１３６は、表面硬度がＨＲＣ５８～６８、好ましくはＨＲＣ５８～６２の範囲内となるように、例えば、熱処理された軸受鋼で構成されている。また、ボール１３４は、上レース１３５及び下レース１３６の表面硬度よりもわずかに高くなるように設定されている。具体的には、ボール１３４は、表面硬度がＨＲＣ６０～７０、好ましくはＨＲＣ６２～６７の範囲内となるように、例えば、浸炭焼き入れされた軸受鋼で構成されている。
　これにより、ボール１３４の表面が早期に剥離することが抑制される。このため、剥離し部分が、ボール１３４、上レース１３５、又は下レース１３６と摩耗することにより、ボール１３４、上レース１３５、又は下レース１３６に損傷が生じることが抑制される。したがって、スラストボールベアリング１３２の寿命低下を抑制することができ、スラストボールベアリング１３２の信頼性を向上させることができる。
　下レース１３６は、円環状（中央に開口を有する円板状）に形成されていて、下レース１３６の内周面と軸受延出部１４４の外周面との間には、隙間１８２が形成されている。また、下レース１３６は、上下に主面を有している。下レース１３６は、下側の主面がスラスト面１３０と接触するように配置されている。さらに、下レース１３６の上側の主面（軌道面）とホルダー部１３３の下側の主面との間には、隙間１８４が形成されている。
　また、下レース１３６の軌道面には、環状の溝が形成されていて、該溝が軌道輪１３８を構成する。軌道輪１３８は、断面形状が、ボール１３４の輪郭形状（ボール１３４の中心を通る断面の輪郭形状）と相似するように、円弧状に形成されている。そして、下レース１３６の軌道輪１３８には、ボール１３４が載置されている。
　ホルダー部１３３は、円環状（中央に開口を有する円板状）に形成されていて、ホルダー部１３３の内周面と軸受延出部１４４の外周面との間には、隙間１８３が形成されている。また、ホルダー部１３３は、上下一対の主面を有している。ホルダー部１３３の上側の主面と上レース１３５の下側の主面との間には、隙間１８５が形成されている。
　ホルダー部１３３の主面には、複数（ここでは、１２）の貫通孔１３９が設けられている。全ての貫通孔１３９は、ホルダー部１３３に対して、同心円をなすように配置されている。貫通孔１３９は、その開口が円形に形成されていて、内周面が、ボール１３４の輪郭形状と相似するように、曲面に形成されている。そして、貫通孔１３９には、ボール１３４が保持されている。
　また、ホルダー部１３３は、その厚み寸法が、ボール１３４の直径よりも小さくなるように形成されている。これにより、ボール１３４の上部は、ホルダー部１３３の上面よりも突出していて、ボール１３４の下部は、ホルダー部１３３の下面よりも突出している。
　上レース１３５は、円環状（中央に開口を有する円板状）に形成されていて、上下に主面を有している。上レース１３５は、その外径がフランジ面１４５の外径よりも大きくなるように形成されていて、その内径が軸受延出部１４４の外径よりも小さくなるように形成されている。
　そして、上レース１３５は、上側の主面がフランジ面１４５と接触し、かつ、下側の主面（軌道面）がボール１３４の上部と接触するように配置されている。すなわち、スラストボールベアリング１３２は、フランジ面１４５及びスラスト面１３０と接触するように、上レース１３５及び下レース１３６の高さ寸法と、ボール１３４の直径と、軌道輪１３８の深さ寸法と、が適宜設定されている。
　また、ホルダー部１３３の下側の主面が、主軸受１２０の主面１１９よりも上方に位置するように、ホルダー部１３３、上レース１３５及び下レース１３６の高さ寸法と、ボール１３４の直径と、軌道輪１３８の深さ寸法と、が適宜設定されている。さらに、下レース１３６の軌道面が、主面１１９よりも上方に位置するように、主面１１９に対するスラスト面１３０の深さ寸法と、下レース１３６の高さ寸法と、が適宜設定されている。
　また、上レース１３５は、軌道面と軸受延出部１４４の上端１７０との間に隙間１４６を有するように配置されている。これにより、上レース１３５と軸受延出部１４４の上端１７０が接触しないので、ボール１３４が上レース１３５と下レース１３６の間で円滑に転がることができる。
　なお、ホルダー部１３３の内径φＤ２は、上レース１３５の内径φＤ１及び下レース１３６の内径φＤ３より大きくなるように形成されている。上レース１３５の内径φＤ１は、下レース１３６の内径φＤ３より小さくなるように形成されている。すなわち、上レース１３５の内径φＤ１が最も小さく、ホルダー部１３３の内径φＤ２が最も大きくなるように、上レース１３５、ホルダー部１３３、及び下レース１３６は形成されている。
　［第１の給油経路、第２の給油経路、及び排出経路の構成］
　次に、図１～図３を参照しながら、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の第１の給油経路１５０、第２の給油経路１６０、及び排出経路１８０の構成について、詳細に説明する。
　第１の給油経路１５０は、主軸部１１１に設けられていて、主軸部１１１の下部に形成されている汲み上げ部１５０Ａと、該汲み上げ部１５０Ａと連通するように形成されている通路部１５０Ｂと、を備えている。
　汲み上げ部１５０Ａは、凹部により構成されていて、該凹部は、主軸部１１１の下端部から主軸部１１１の中央付近にまで、主軸部１１１の内部を上方に延びるように形成されている。また、凹部は、主軸部１１１の軸心Ｃに対して傾斜するように形成されている。
　通路部１５０Ｂは、主軸部１１１の上部の周面に形成されていて、主軸部１１１の中央付近から上部に向かって、らせん状に延びる溝で構成されている。通路部１５０Ｂの基端部には、汲み上げ部１５０Ａと連通するように、貫通孔が設けられている。また、通路部１５０Ｂは、シャフト１１０の凹部１１８に至るように形成されていて、隙間１５４と連通するように形成されている。
　これにより、主軸部１１１が回転すると、汲み上げ部１５０Ａに潤滑油１０２が汲み上げられる。汲み上げ部１５０Ａに汲み上げられた潤滑油１０２は、汲み上げ部１５０Ａから通路部１５０Ｂに供給され、通路部１５０Ｂを通流して、主軸部１１１の上部にまで供給される。
　第２の給油経路１６０は、第１の給油経路１５０と連通する（第１の給油経路１５０から分岐する）ように形成されていて、隙間１５４、隙間１４６、隙間１８３、隙間１８４の内方側（ボール１３４よりも主軸部１１１の軸心Ｃ側）の空間、及び隙間１８５（ボール１３４よりも主軸部１１１の軸心Ｃ側）の空間から構成されている。
　隙間１５４は、軸受延出部１４４の内周面とシャフト１１０の主軸部１１１の外周面との間の隙間よりも大きいため、第１の給油経路１５０により、主軸部１１１の上部にまで供給された潤滑油１０２は、隙間１５４を通流して隙間１４６に供給される。隙間１４６に供給された潤滑油１０２は、隙間１８５と隙間１８３に分流する。
　隙間１８５に分流された潤滑油１０２は、上レース１３５の軌道面と、ボール１３４の表面と、ホルダー部１３３の上面及び貫通孔１３９と、に供給される。隙間１８３に供給された潤滑油１０２は、隙間１８４を通流して、下レース１３６の軌道輪１３８と、ボール１３４の表面と、ホルダー部１３３の下面及び貫通孔１３９に供給される。
　排出経路１８０は、隙間１８４のボール１３４よりも外方側の空間と隙間１８５のボール１３４よりも外方側の空間から構成されている。これにより、スラストボールベアリング１３２に供給された潤滑油１０２のうち、余剰の潤滑油１０２は、主軸部１１１の回転による遠心力及びボール１３４の回転による遠心力等により、排出経路１８０からスラストボールベアリング１３２外に排出される。
　［密閉型圧縮機の動作］
　次に、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の動作について、図１～図３を参照しながら説明する。
　まず、インバータ装置２０１が、商用電源２０２から供給された電力をリード線１４８及びターミナル１４７等を介して、電動要素１０５の固定子１０３に供給する。これにより、固定子１０３で磁界が発生し、回転子１０４が回転することで、回転子１０４に固定されているシャフト１１０が回転する。
　このとき、ボール１３４が上レース１３５と下レース１３６の間で転がるために、シャフト１１０の摺動損失を抑制することができ、シャフト１１０を回転させるトルクを低減させることができる。これにより、電動要素１０５に供給する電力を低減することができ、密閉型圧縮機１００の効率化を図ることができる。
　そして、シャフト１１０の回転に伴い、偏心軸部１１２と連結部１２８を介して連結されているピストン１２６がシリンダ１１７内を往復運動する。ピストン１２６の往復運動に伴い、冷媒が冷却サイクル、吸入管１０７、及び吸入マフラーを介して圧縮室１１６内へ吸入され、圧縮された後、吐出マフラーから吐出され、吐出管１０８を経て冷却サイクルへと流れる。
　また、シャフト１１０の回転に伴い、主軸部１１１が回転して、汲み上げ部１５０Ａでは、潤滑油１０２が汲み上げられる。汲み上げ部１５０Ａに汲み上げられた潤滑油１０２は、汲み上げ部１５０Ａから通路部１５０Ｂに供給され、通路部１５０Ｂを通流して、主軸部１１１の上部にまで供給される。
　主軸部１１１の上部にまで供給された潤滑油１０２は、第２の給油経路１６０を通流して、スラストボールベアリング１３２内に供給される。スラストボールベアリング１３２内に供給された潤滑油１０２は、排出経路１８０からスラストボールベアリング１３２外に排出され、密閉容器１０１の底部に戻る。
　［密閉型圧縮機の作用効果］
　次に、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の作用効果について、図１～図３を参照しながら説明する。
　本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、第１の給油経路１５０と連通する第２の給油経路１６０が配設されている。このため、潤滑油１０２を安定して、スラストボールベアリング１３２内に供給することができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、下レース１３６の軌道面に、円弧状の断面形状を有する軌道輪１３８が設けられている。このため、第１の給油経路１５０及び第２の給油経路１６０により、下レース１３６の軌道面に供給された潤滑油１０２は軌道輪１３８に溜まるため、ボール１３４の表面に潤滑油１０２が安定して供給される。
　これにより、ボール１３４と上レース１３５及び下レース１３６との接触部に潤滑油１０２が安定的に供給され、スラストボールベアリング１３２の摺動損失が低減され、騒音が低く効率の高い圧縮機を実現することができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、スラストボールベアリング１３２内に排出経路１８０が配設されている。これにより、スラストボールベアリング１３２内の余剰の潤滑油１０２が、排出経路１８０からスラストボールベアリング１３２外に速やかに排出される。このため、ボール１３４が潤滑油１０２に浸漬することを抑制でき、潤滑油１０２の粘性抵抗によってボール１３４の転動が阻害されることを抑制することができる。また、ボール１３４の表面に薄い油膜が形成された状態を維持することができる。
　したがって、ボール１３４が安定して、スムーズに転がることができ、密閉型圧縮機１００を低騒音で高効率にすることができる。
　また、排出経路１８０から潤滑油１０２が排出されることにより、潤滑油１０２の循環が促進される。このため、潤滑油１０２によるスラストボールベアリング１３２の冷却効率を高くすることができる。
　また、ホルダー部１３３の内周面等の摩耗により摩耗粉が発生したとしても、発生した摩耗粉を潤滑油１０２とともにスラストボールベアリング１３２外に排出することができる。したがって、ボール１３４、上レース１３５及び下レース１３６に損傷が生じることが抑制され、スラストボールベアリング１３２の寿命低下を抑制することができ、スラストボールベアリング１３２の信頼性を向上させることができる。
　さらに、下レース１３６に軌道輪１３８を設けることにより、平板状の下レース１３６を用いた場合に比して、ボール１３４と下レース１３６との接触部分の面積を大きくすることができ、当該部分にかかる回転子１０４及びシャフト１１０等のスラスト荷重を分散する（緩和する）ことができる。これにより、ボール１３４と下レース１３６との接触部分に応力が集中することを抑制することができる。
　また、密閉型圧縮機１００の運搬時に衝撃が加わって、ボール１３４と下レース１３６との接触部分に、鉛直方向に過度の荷重がかかっても、下レース１３６の軌道面（軌道輪１３８）に局所的な荷重がかかることを抑制することができる。さらに、局所的な荷重がかかることを抑制することにより、ボール１３４と下レース１３６に傷又は変形等が生じることを抑制し、ボール１３４の円滑な回転を維持することができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、ホルダー部１３３の内径φＤ２は、上レース１３５の内径φＤ１及び下レース１３６の内径φＤ３より大きくなるように形成されている。
　これにより、ホルダー部１３３が他の部品（例えば、軸受延出部１４４）に接触することが抑制され、ホルダー部１３３又は軸受延出部１４４等との接触による摺動損失を抑制することができる。このため、スラストボールベアリング１３２の効率を向上させることができ、スラストボールベアリング１３２の信頼性を向上させることができる。
　さらに、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、ホルダー部１３３の下側の主面が、主軸受１２０の主面１１９よりも上方に位置し、下レース１３６の軌道面が、主面１１９よりも上方に位置している。このため、排出経路１８０から排出された潤滑油１０２が、スラスト面１３０を構成する凹部に貯まっても、下レース１３６の軌道面が潤滑油１０２に浸漬されることを抑制することができる。
　したがって、ボール１３４が潤滑油１０２に浸漬することを抑制でき、潤滑油１０２の粘性抵抗による摩擦を低減することができる。また、ボール１３４の表面に薄い油膜が形成された状態を維持することができる。
　また、ボール１３４と上レース１３５又は下レース１３６との接触部において、油膜が切れやすいＶＧ３～ＶＧ８のような低粘度の潤滑油１０２において、本発明により得られる効果は顕著であり、改善効果が大きい。
　次に、密閉型圧縮機１００をインバータ装置２０１で駆動する際の作用効果について、説明する。
　インバータ装置２０１によって、例えば、商用電源周波数が５０ＨＺである場合、一定速の圧縮機の定格回転数で駆動する場合には、１秒間に５０回転であるが、インバータ装置２０１によって複数の回転数で運転可能な場合に、２０回転、３５回転、４０回転、５０回転、６０回転、７５回転、８０回転といった予め決められた複数の回転数の中で、幅広い回転数で密閉型圧縮機１００が駆動されるものである。
　ここで、インバータ装置２０１を用いて、商用周波数以下の周波数で運転（低速で運転）しても、第１の給油経路１５０及び第２の給油経路１６０により、スラストボールベアリング１３２に充分に潤滑油１０２を供給することができる。このため、ボール１３４の円滑な回転が維持され、騒音の発生を抑制し、密閉型圧縮機１００の効率化を図ることができる。
　本発明では、シャフト１１０から軌道輪１３８に直接給油ができるため、潤滑油１０２の供給が不足しやすい２０ｒ／ｓ以下の低速回転時において、改善効果が大きい。
　一方、インバータ装置２０１を用いて、定格回転数より高い回転数で駆動する場合には、シャフト１１０（主軸部１１１）にかかる遠心力が大きくなり、第１の給油経路１５０及び第２の給油経路１６０により、スラストボールベアリング１３２に供給される潤滑油１０２の流量が大きくなる。このため、スラストボールベアリング１３２に充分に潤滑油１０２を供給することができ、ボール１３４の円滑な回転が維持され、騒音の発生を抑制し、密閉型圧縮機１００の効率化を図ることができる。
　特に、７０ｒ／ｓ以上の高速回転時においては、スラストボールベアリング１３２の外側からの跳ね掛け給油では潤滑油１０２が遠心力により、飛散して軌道輪１３８に供給されにくいが、本発明では、スラストボールベアリング１３２の内側から軌道輪１３８に給油するので給油が安定し、改善効果が大きい。
　上記のように、本実施の形態においては、運転回転数範囲を１７ｒ／ｓ～８０ｒ／ｓに設定しており、この運転回転数範囲で良好な効率、又は騒音特性が得られる。
　また、主軸部１１１の遠心力が大きくなるため、排出経路１８０から排出される潤滑油１０２の流量も大きくなり、潤滑油１０２の循環効率が高くなる。このため、ボール１３４の円滑な回転がより維持され、騒音の発生を抑制し、密閉型圧縮機１００の効率化を図ることができる。
　なお、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００は、圧縮要素１０６が電動要素１０５の上方に配置される形態を採用したが、これに限定されず、圧縮要素１０６が電動要素１０５の下方に配置される形態を採用してもよい。
　また、本実施の形態１においては、主軸受１２０に軸受延出部１４４を設ける形態を採用したが、これに限定されず、軸受延出部１４４を設けない形態を採用してもよい。
　さらに、本実施の形態１においては、スラスト面１３０と下レース１３６の間に、支持部材を設ける形態を採用してもよい。支持部材としては、剛性の大きいウェーブワッシャ、又は硬質の弾性部材等を用いることができる。
　［変形例１］
　次に、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の変形例について説明する。
　本実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機は、上レースと下レースは、それぞれ互いに対向する主面を有し、上レース及び下レースの主面には、環状の溝から形成される軌道輪が設けられ、上レース及び下レースの軌道輪にボールが配置されている態様を例示するものである。
　以下、本変形例１の密閉型圧縮機の一例について、図４及び図５を参照しながら説明する。
　図４は、本実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。図５は、図４に示す密閉型圧縮機におけるスラストボールベアリングの分解斜視図である。なお、図４及び図５においては、密閉型圧縮機の上下方向を図における上下方向として表している。
　図４及び図５に示すように、本変形例１の密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、上レース１３５の軌道面に軌道輪１３７が設けられている点が異なる。
　具体的には、上レース１３５の軌道面には、環状の溝が形成されていて、該溝が軌道輪１３７を構成する。軌道輪１３７は、断面形状が、ボール１３４の輪郭形状と相似するように、円弧状に形成されている。また、軌道輪１３７は、その軸心が軌道輪１３８の軸心と一致し、かつ、その内外径が軌道輪１３８の内外径と一致するように形成されている。
　このように構成された、本変形例１の密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本変形例１の密閉型圧縮機１００では、上レース１３５に軌道輪１３７が設けられているため、軌道輪１３８に溜まっている潤滑油１０２が、ボール１３４の回転によって上レース１３５の軌道輪１３７にも供給されるため、潤滑油１０２をボール１３４の表面に安定して供給することができる。これにより、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００に比して、ボール１３４と上レース１３５及び下レース１３６との接触部に潤滑油１０２が安定的に供給され、スラストボールベアリング１３２の摺動損失を低減し、騒音が低く効率の高い圧縮機を実現できる。
　また、平板状の上レース１３５を用いた場合に比して、ボール１３４と上レース１３５との接触部分の面積を大きくすることができ、当該部分にかかる回転子１０４及びシャフト１１０等のスラスト荷重を分散する（緩和する）ことができる。これにより、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００に比して、ボール１３４と上レース１３５との接触部分に応力が集中することを抑制することができる。
　さらに、密閉型圧縮機１００の運搬時に衝撃が加わって、ボール１３４と上レース１３５との接触部分に、鉛直方向に過度の荷重がかかっても、上レース１３５の軌道面（軌道輪１３７に局所的な荷重がかかることを抑制することができる。また、局所的な荷重がかかることを抑制することにより、ボール１３４と上レース１３５に傷又は変形等が生じることを抑制し、ボール１３４の円滑な回転を維持することができる。
　［変形例２］
　本実施の形態１における変形例２の密閉型圧縮機は、上レースと下レースは、それぞれ互いに対向する主面を有し、上レースの主面には、環状の溝から形成される軌道輪が設けられ、上レースの軌道輪にボールが配置されている態様を例示するものである。
　以下、本変形例１の密閉型圧縮機の一例について、図６を参照しながら説明する。
　図６は、本実施の形態１における変形例２の密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。なお、図６においては、密閉型圧縮機の上下方向を図における上下方向として表している。
　図６に示すように、本変形例２の密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、上レース１３５の軌道面に軌道輪１３７が設けられている点と、下レース１３６の軌道面に軌道輪１３８が設けられていない点と、が異なる。
　このように構成された、本変形例２の密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　本変形例２の密閉型圧縮機１００では、上レース１３５に軌道輪１３７が設けられているため、第２の給油経路１６０からホルダー部１３３の上面及びボール１３４に供給された潤滑油１０２が、ボール１３４の回転によって上レース１３５の軌道輪１３７にも供給されるため、潤滑油１０２をボール１３４の表面に安定して供給することができる。これにより、ボール１３４と上レース１３５及び下レース１３６との接触部に潤滑油１０２が安定的に供給され、スラストボールベアリング１３２の摺動損失を低減し、騒音が低く効率の高い圧縮機を実現できる。
　また、平板状の上レース１３５を用いた場合に比して、ボール１３４と上レース１３５との接触部分の面積を大きくすることができ、当該部分にかかる回転子１０４及びシャフト１１０等のスラスト荷重を分散する（緩和する）ことができる。これにより、ボール１３４と上レース１３５との接触部分に応力が集中することを抑制することができる。
　さらに、密閉型圧縮機１００の運搬時に衝撃が加わって、ボール１３４と上レース１３５との接触部分に、鉛直方向に過度の荷重がかかっても、上レース１３５の軌道面（軌道輪１３７に局所的な荷重がかかることを抑制することができる。また、局所的な荷重がかかることを抑制することにより、ボール１３４と上レース１３５に傷又は変形等が生じることを抑制し、ボール１３４の円滑な回転を維持することができる。
　（実施の形態２）
　本実施の形態２に係る密閉型圧縮機は、電動要素と圧縮要素とで構成される電動圧縮要素の下部に設けられているスナブバーと、密閉容器の内底面に、スナブナー対向するように設けられているシェルスナブバーと、スナブナーとシェルスナブバーが挿通され、電動圧縮要素を弾性的に支持するコイルバネと、をさらに備え、シャフトの下端部と密閉容器の内底面との距離が、スナブバーの下端とシェルスナブバーの上端との距離よりも大きい態様を例示するものである。
　よって、実施の形態１で説明した技術特徴と組み合わせて実施することが可能である。
　以下、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の一例について、図７を参照しながら説明する。
　図７は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。なお、図７においては、密閉型圧縮機の上下方向を図における上下方向として表している。
　図７に示すように、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、スナブバー（緩衝器）１７５と、シェルスナブバー（緩衝器）１７４と、コイルバネ１７３と、をさらに備える点が異なる。
　具体的には、スナブバー１７５は、電動要素１０５と圧縮要素１０６から構成される電動圧縮要素１７１の下部に、複数箇所（ここでは、４箇所）に設けられている。より詳細には、スナブバー１７５は、固定子１０３の下端部に設けられている。シェルスナブバー１７４は、密閉容器１０１の内底面に、スナブバー１７５と対向するように設けられている。コイルバネ１７３は、スナブバー１７５とシェルスナブバー１７４が挿通されるように配置されていて、電動圧縮要素１７１を弾性的に支持している。
　そして、スナブバー１７５及びシェルスナブバー１７４は、シャフト１１０（より正確には、主軸部１１１）の下端と密閉容器１０１の内底面との距離Ａが、スナブバー１７５の下端とシェルスナブバー１７４の上端との距離Ｂよりも大きくなるように構成されている。
　このように構成された、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００では、スナブバー１７５及びシェルスナブバー１７４は、シャフト１１０（より正確には、主軸部１１１）の下端と密閉容器１０１の内底面との距離Ａが、スナブバー１７５の下端とシェルスナブバー１７４の上端との距離Ｂよりも大きくなるように構成されている。
　このため、密閉型圧縮機１００の運搬時等に、密閉型圧縮機１００全体に大きな外力が作用した場合、シャフト１１０（より正確には、主軸部１１１）の下端部と密閉容器１０１の内底面が接触する前に、スナブバー１７５の下端とシェルスナブバー１７４の上端が接触する。これにより、汲み上げ部１５０Ａが設けられている主軸部１１１の下部を保護することができ、主軸部１１１の損傷によるスラストボールベアリング１３２への給油阻害を防止することができる。
　密閉型圧縮機１００の運搬時等には、特に上下方向において大きな外力が作用した場合であっても、実施の形態１で示したように全てのボール１３４は軌道輪１３７、１３８の溝内に設置されており、軌道輪の曲面に安定して接触している。
　さらに、そのように輸送時等の大きな外力によりスナブバー１７５下端とシェルスナブバー１７４の上端が接触する瞬間には、シャフト１１０又は回転子１０４の質量による慣性力が、ボール１３４と上レース１３５及び下レース１３６の接触部に衝撃的に掛かる。
その場合、従来のような平面のレースではボール１３４とレースの接触部の面積が小さいために、衝撃荷重が一部分に掛かって、レースに打痕ができる可能性があった。
　このように打痕ができた場合には、ボール１３４のスムーズな回転が妨げられ摺動時に騒音が増加する可能性があったが、本発明では、環状の溝で形成された軌道輪１３７とボール１３４が接触しているので、ボール１３４と上レース１３５及び下レース１３６の接触部の面積が大きく、衝撃荷重が広い接触面積で分散されるため上レース１３５及び下レース１３６に打痕が付きにくい。
　従って、輸送時等の大きな外力に対してもシャフト１１０下部の破損又は上レース１３５及び下レース１３６の打痕を抑制することができる。
　（実施の形態３）
　本実施の形態３に係る密閉型圧縮機は、スラスト面に潤滑油を排出するための排出孔が設けられている態様を例示するものである。
　以下、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機の一例について、図８を参照しながら説明する。
　図８は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の要部を拡大した模式図である。なお、図８においては、密閉型圧縮機の上下方向を図における上下方向として表している。
　図８に示すように、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、上レース１３５の軌道面に軌道輪１３７が設けられている点と、軸受延出部１４４が設けられていない点と、主軸受１２０のスラスト面１３０に切欠き１５５と排出孔１５６が設けられている点と、が異なる。
　具体的には、切欠き１５５は、スラスト面１３０と主軸受１２０の内周面との角部に設けられている。より詳細には、切欠き１５５は、主軸受１２０の内周面と主軸部１１１の外周面との間の流路抵抗よりも、切欠き１５５と主軸部１１１の外周面との流路抵抗の方が小さくなるように形成されている。これにより、第１の給油経路１５０を通流した潤滑油１０２が、隙間１８２に流れやすくなる。
　また、排出孔１５６は、主軸受１２０のスラスト面１３０と主軸受１２０の下端とを連通するように（スラスト面１３０を通って、主軸受１２０を上下方向に貫通するように）設けられている。換言すると、排出孔１５６は、潤滑油１０２がスラスト面１３０を形成する凹部に貯まらないように、該排出孔１５６を通流して、密閉容器１０１の内底面に排出されるように構成されている。
　より詳細には、排出孔１５６は、その上端がスラスト面１３０における下レース１３６が配置されている部分よりも外方側の部分に設けられていて、上下方向に延びるように形成されている。また、排出孔１５６の流路断面積は、スラストボールベアリング１３２に供給される潤滑油１０２の流量と潤滑油１０２の粘度等から任意に設定される。
　なお、排出孔１５６は、スラスト面１３０の外縁部近傍（スラスト面１３０を形成する凹部における側壁の基部近傍）に設けられていてもよい。これにより、排出経路１８０から排出された潤滑油１０２が、排出孔１５６にスムーズに導くことができる。
　排出孔１５６は、複数設けていてもよい。例えば、スラスト面１３０において、周方向に並ぶように、複数の排出孔１５６を設けてもよい。さらに、排出孔１５６は、鉛直方向に対して傾斜するように形成されていてもよい。例えば、排出孔１５６は、下方に向かうにしたがって、主軸受１２０の軸心から離れるように傾斜していてもよい。
　このように構成された、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、下レース１３６の内周面と主軸部１１１の外周面との距離（隙間１８２の水平方向の長さ寸法）、及びホルダー部１３３の内周面と主軸部１１１の外周面との距離（隙間１８３の水平方向の長さ寸法）が、下レース１３６の軌道面とホルダー部１３３の下面との距離（隙間１８４の上下方向の長さ寸法）よりも大きくなるように構成されている。このため、隙間１８２及び隙間１８３の流路抵抗が、隙間１８４の流路抵抗よりも小さくなっている。
　これにより、第１の給油経路１５０から隙間１８２に供給された潤滑油１０２は、隙間１８２から隙間１８３へ流れやすくなり、隙間１８４と隙間１８５の両方に潤滑油１０２を供給することができる。したがって、上レース１３５及び下レース１３６の軌道面に潤滑油１０２を充分に供給することができる。
　さらに、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、排出孔１５６を設けているので、スラストボールベアリング１３２の排出経路１８０から排出された潤滑油１０２をより効率的に密閉容器１０１の内底面に排出することができる。
　このため、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００に比して、潤滑油１０２の循環効率をより高くすることができ、騒音の発生をより抑制し、密閉型圧縮機１００の効率化をより図ることができる。
　ところで、密閉型圧縮機１００が停止している間に、密閉型圧縮機１００内の温度が低下すると、潤滑油１０２の粘度が高くなる。このため、スラストボールベアリング１３２内に潤滑油１０２が蓄積されていると、密閉型圧縮機１００の運転を開始しようとすると消費電力が大きくなる。
　しかしながら、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、排出孔１５６を設けているので、スラストボールベアリング１３２内に過剰な潤滑油１０２が蓄積されることを防止することができる。このため、密閉型圧縮機１００の停止中に温度が低下しても、密閉型圧縮機１００の起動時の消費電力を低減することができる。
　なお、本実施の形態３においては、主軸受１２０の主面１１９を下レース１３６の軌道面よりも高くなるように構成したが、これに限定されず、主軸受１２０の主面１１９を下レース１３６の軌道面よりも低くなるように構成してもよい。また、本実施の形態３においては、軸受延出部１４４を備えていない形態を採用したが、これに限定されず、軸受延出部１４４を備える形態を採用してもよい。
　（実施の形態４）
　本実施の形態４に係る冷凍装置は、実施の形態１～３（変形例を含む）のいずれかに係る密閉型圧縮機を備える態様を例示するものである。
　［冷凍装置の構成］
　図９は、本実施の形態４に係る冷凍装置の概略構成を示す模式図である。図１０は、図９に示すＪ－Ｊ断面図である。なお、図９及び図１０においては、冷凍装置における上下方向を図における上下方向として表している。
　図９及び図１０に示すように、本実施の形態４に係る冷凍装置２００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と、筐体２１１と、を備えている。筐体２１１は、ＡＢＳ等の樹脂で真空成型された内箱２１１Ａと、プリコート鋼板などの金属材料で構成されている外箱２１１Ｂと、内箱２１１Ａと外箱２１１Ｂとの間の空間に発泡充填される硬質発泡ウレタン等の発泡断熱材２１１Ｃと、で構成されている。
　筐体２１１の内部空間には、仕切壁２１２～２１４によって複数の貯蔵室に区画されている。具体的には、筐体２１１の上部に、冷蔵室２１９が設けられていて、冷蔵室２１９の下方に貯蔵室（図示せず）と製氷室２２０が横並びに設けられている。また、貯蔵室と製氷室２２０の下方には、冷凍室２２１が設けられていて、冷凍室２２１の下方には、野菜室２２２が設けられている。
　また、筐体２１１の正面は、開放されていて、扉が設けられている。冷蔵室２１９には、回転式の扉２１５が配置されていて、製氷室２２０、冷凍室２２１、及び野菜室２２２には、それぞれ、レール等を有する引き出し式の扉２１６～２１８が配置されている。
　筐体２１１の背面部には、凹部が設けられていて、該凹部が機械室２４０を構成する。機械室２４０には、密閉型圧縮機１００、水分除去を行うドライヤ（図示せず）、及び凝縮器２３１等の冷却サイクルを構成する部品（機器）が収容されている。なお、本実施の形態８においては、機械室２４０を筐体２１１の上部に設ける形態を採用したが、これに限定されず、機械室２４０を筐体２１１の中央又は下部に設ける形態を採用してもよい。
　冷凍サイクルは、密閉型圧縮機１００、吐出管１０８、凝縮器２３１、キャピラリー２３２、冷却器２２８、及び吸入管１０７で構成されている。具体的には、密閉型圧縮機１００と凝縮器２３１は、吐出管１０８により接続されていて、凝縮器２３１と冷却器２２８は、キャピラリー２３２により接続されている。また、冷却器２２８と密閉型圧縮機１００は、吸入管１０７により接続されている。
　キャピラリー２３２と吐出管１０８は、上下方向に延びるように形成されていて、その途中で水平方向に蛇行している。また、キャピラリー２３２と吐出管１０８は、これらを構成する配管の大部分が、熱交換可能なように接触している。
　なお、筐体２１１に、三方弁や切替弁を用いる冷凍サイクルの場合は、それらの機能部品が機械室２４０内に配設されている場合もある。また、本実施の形態４では、減圧器をキャピラリーで構成する形態を採用したが、これに限定されない。例えば、パルスモーターで駆動する冷媒の流量を自由に制御できる電子膨張弁を減圧器として用いる形態を採用してもよい。
　また、筐体２１１の中央部の背面側には、冷却室２２６が設けられている。冷却室２２６は、仕切壁２１２と仕切壁２１４を接続する仕切壁２２５により区画されている。冷却室２２６には、冷却器（蒸発器）２２８が配設されており、冷却器２２８の上方には、該冷却器２２８で冷却した冷気を、冷気流路２２４等を介して、冷蔵室２１９等に送風する冷却ファン２２７が配設されている。なお、冷気流路２２４は、仕切壁２１２に立設されている仕切壁２２３と筐体２１１の背面との間に形成されている空間により構成される。
　［冷凍装置の動作］
　次に、本実施の形態４に係る冷凍装置２００の動作について、図９及び図１０を参照しながら説明する。
　本実施の形態４に係る冷凍装置２００では、庫内の設定された温度に応じて、制御器（図示せず）からの信号により、密閉型圧縮機１００が作動して、冷却運転が行われる。具体的には、密閉型圧縮機１００の動作により、吐出された高温高圧の冷媒が、吐出管１０８を通流して、凝縮器２３１に供給される。凝縮器２３１に供給された冷媒は、凝縮器２３１である程度凝縮液化し、筐体２１１の側面及び背面等に配設された冷媒配管（図示せず）に供給される。冷媒配管に供給された冷媒は、冷媒配管を通流する間に、筐体２１１の結露を抑制しながら、凝縮液化して、キャピラリー２３２に供給される。
　キャピラリー２３２に供給された冷媒は、キャピラリー２３２内を通流する間に、吸入管１０７（吸入管１０７を通流する冷媒を含む）と熱交換しながら、減圧されて低温低圧の液冷媒となって冷却器２２８に供給される。
　冷却器２２８に供給された冷媒は、冷却室２２６に存在する空気と熱交換され、蒸発（気化）する。これにより、冷却器２２８周辺の空気が冷却され、冷却された空気（冷気）は、冷却ファン２２７により、冷気流路２２４を通流して、冷蔵室２１９等に供給される。なお、冷気は、冷気流路２２４を通流する間に、ダンパ（図示せず）等により、冷蔵室２１９、貯蔵室（図示せず）、製氷室２２０、冷凍室２２１、及び野菜室２２２に分流され、それぞれの目的温度帯になるように冷却する。
　そして、冷却された冷媒は、吸入管１０７を通流して、密閉型圧縮機１００に供給され、密閉型圧縮機１００により、圧縮されて、吐出管１０８に吐出され（排出され）、循環を繰り返す。
　このように構成された、本実施の形態４に係る冷凍装置２００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を備えていることから、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の作用効果と同様の作用効果を奏する。
　また、密閉型圧縮機１００は複数の回転数で回転を行うインバータ圧縮機である。一般的には、インバータ装置２０１を用いて、複数の回転数で圧縮機を運転する場合には、回転数の変化により騒音が発生しやすく、騒音又は振動に起因して冷蔵庫本体側の部品と共振する可能性がある。
　しかしながら、本実施の形態４に係る冷凍装置２００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を備えているので、スラストボールベアリング１３２に潤滑油１０２を充分に供給することができ、スラストボールベアリング１３２内でのボール１３４とレース等のこじり又は点接触を抑えることができる。
　これにより、圧縮機の騒音又は振動を低減することができ、冷蔵庫本体側における騒音又は振動についても抑制することが可能となる。
　なお、上述の実施の形態で説明したように、本実施の形態においては、運転回転数範囲を１７ｒ／ｓ～８０ｒ／ｓに設定しており、この運転回転数範囲で良好な効率や騒音特性が得られる。
　なお、本実施の形態４においては、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を備える形態を採用したが、これに限定されず、実施の形態２又は３の密閉型圧縮機１００を備える形態を採用してもよい。
　上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施形態が明らかである。したがって、上記説明は、例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する具体的な態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の要旨を逸脱することなく、その構造及び／又は機能の詳細を実質的に変更できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組合せにより種々の発明を形成できる。
　本発明に係る密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置は、ボールの円滑な回転を維持することができ、密閉型圧縮機の効率化を図ることができるため有用である。
　１００　密閉型圧縮機
　１０１　密閉容器
　１０２　潤滑油
　１０３　固定子
　１０４　回転子
　１０５　電動要素
　１０６　圧縮要素
　１０７　吸入管
　１０８　吐出管
　１１０　シャフト
　１１１　主軸部
　１１２　偏心軸部
　１１３　接続部
　１１４　シリンダブロック
　１１５　ガイド部
　１１６　圧縮室
　１１７　シリンダ
　１１８　凹部
　１１９　主面
　１２０　主軸受
　１２６　ピストン
　１２８　連結部
　１３０　スラスト面
　１３２　スラストボールベアリング
　１３３　ホルダー部
　１３４　ボール
　１３５　上レース
　１３６　下レース
　１３７　軌道輪
　１３８　軌道輪
　１３９　貫通孔
　１４４　軸受延出部
　１４５　フランジ面
　１４６　隙間
　１５０　第１の給油経路
　１５０Ａ　汲み上げ部
　１５０Ｂ　通路部
　１５４　隙間
　１５５　切欠き
　１５６　排出孔
　１６０　第２の給油経路
　１７０　上端
　１７１　電動圧縮要素
　１７３　コイルバネ
　１７４　シェルスナブバー
　１７５　スナブバー
　１８０　排出経路
　１８２　隙間
　１８３　隙間
　１８４　隙間
　１８５　隙間
　２００　冷凍装置
　２０１　インバータ装置
　２０２　商用電源
　２０３　電線
　２１１　筐体
　２１１Ａ　内箱
　２１１Ｂ　外箱
　２１１Ｃ　発泡断熱材
　２１２　仕切壁
　２１３　仕切壁
　２１４　仕切壁
　２１５　扉
　２１６　扉
　２１７　扉
　２１８　扉
　２１９　冷蔵室
　２２０　製氷室
　２２１　冷凍室
　２２２　野菜室
　２２３　仕切壁
　２２４　冷気流路
　２２５　仕切壁
　２２６　冷却室
　２２７　冷却ファン
　２２８　冷却器
　２３１　凝縮器
　２３２　キャピラリー
　２４０　機械室

Claims (7)

  1. 　固定子と回転子を備える電動要素と、
    　前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、
    　前記電動要素と前記圧縮要素が収容され、前記圧縮要素を潤滑する潤滑油が貯留されている密閉容器と、を備え、
    　前記圧縮要素は、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、前記シャフトの回転に伴って往復動するピストンを収容するシリンダブロックと、前記シリンダブロックに設けられ前記主軸部を軸支する主軸受と、前記シャフトに形成されたフランジ面と前記主軸受に形成されたスラスト面の間に配設されているスラストボールベアリングと、を備え、
    　前記主軸部には、該主軸部の下部から上部にまで前記潤滑油を搬送するための第１の給油経路が配設され、
    　前記スラストボールベアリングは、ホルダー部に保持されている複数のボールと、一方の主面が前記ボールの上部と当接するように配設されている上レースと、一方の主面が前記ボールの下部と当接するように配設されている下レースと、を備え、
    　前記上レースと前記下レースは、それぞれ互いに対向する主面を有し、
    　前記上レースの主面及び前記下レースの主面の少なくとも一方の主面には、環状の溝から形成され、前記ボールが配置される軌道輪が設けられ、
    　前記スラストボールベアリングには、前記第１の給油経路に連通し、前記軌道輪に前記潤滑油を供給する第２の給油経路と、前記軌道輪に供給された前記潤滑油を前記スラストボールベアリング外に排出する排出経路と、が配設されている、密閉型圧縮機。
  2. 　前記スラスト面は、前記主軸受の上面である主面に形成されている凹部の内底面で構成されていて、
    　前記主軸受の主面は、前記ホルダー部の下面よりも下方に位置するように形成されている、請求項１に記載の密閉型圧縮機。
  3. 　前記スラスト面に前記潤滑油を排出するための排出孔が設けられている、請求項１又は２に記載の密閉型圧縮機。
  4. 　前記電動要素と前記圧縮要素とで構成される電動圧縮要素の下部に設けられているスナブバーと、
    　前記密閉容器の内底面に、前記スナブナー対向するように設けられているシェルスナブバーと、
    　前記スナブナーと前記シェルスナブバーが挿通され、前記電動圧縮要素を弾性的に支持するコイルバネと、をさらに備え、
    　前記シャフトの下端部と前記密閉容器の内底面との距離が、前記スナブバーの下端と前記シェルスナブバーの上端との距離よりも大きい、請求項１～３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  5. 　前記ホルダー部の内径が、前記上レース及び前記下レースの内径よりも大きい、請求項１～４のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  6. 　インバータ装置をさらに備え、
    　前記密閉型圧縮機は、前記インバータ装置により電源周波数より低い回転数を含む２種類以上の回転数で駆動される、請求項１～５のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  7. 　請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機を備える、冷凍装置。
PCT/JP2013/001783 2012-03-16 2013-03-15 密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置 WO2013136814A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/236,002 US20140154111A1 (en) 2012-03-16 2013-03-15 Sealed compressor and refrigeration unit including sealed compressor
EP13761549.8A EP2826997B1 (en) 2012-03-16 2013-03-15 Hermetically sealed compressor, and freezing device provided therewith
CN201380009445.XA CN104114864B (zh) 2012-03-16 2013-03-15 密闭型压缩机和具备其的制冷装置
US15/168,912 US20160273579A1 (en) 2012-03-16 2016-05-31 Sealed compressor and refrigeration unit including sealed compressor

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-059764 2012-03-16
JP2012059764A JP2013194536A (ja) 2012-03-16 2012-03-16 密閉型圧縮機および冷凍装置
JP2012-102217 2012-04-27
JP2012102217 2012-04-27
JP2012260664A JP2015038326A (ja) 2012-04-27 2012-11-29 密閉型圧縮機
JP2012-260664 2012-11-29

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/236,002 A-371-Of-International US20140154111A1 (en) 2012-03-16 2013-03-15 Sealed compressor and refrigeration unit including sealed compressor
US15/168,912 Division US20160273579A1 (en) 2012-03-16 2016-05-31 Sealed compressor and refrigeration unit including sealed compressor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013136814A1 true WO2013136814A1 (ja) 2013-09-19

Family

ID=49160737

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/001783 WO2013136814A1 (ja) 2012-03-16 2013-03-15 密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置

Country Status (4)

Country Link
US (2) US20140154111A1 (ja)
EP (1) EP2826997B1 (ja)
CN (1) CN104114864B (ja)
WO (1) WO2013136814A1 (ja)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015033536A1 (ja) * 2013-09-03 2015-03-12 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 密閉型圧縮機およびそれを搭載した冷蔵庫または冷凍装置
ES2864125T3 (es) 2016-07-05 2021-10-13 Vestas Wind Sys As Un generador de aerogenerador con un conjunto de rodamiento de generador eléctrico
CN107882767B (zh) * 2017-12-11 2024-01-12 重庆通用工业(集团)有限责任公司 压缩机轴承及压缩机

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03107582A (ja) * 1989-09-20 1991-05-07 Sanyo Electric Co Ltd 圧縮機の支持装置
JPH0681766A (ja) * 1992-09-04 1994-03-22 Hitachi Ltd 密閉形電動圧縮機
JP2006316795A (ja) * 2006-07-28 2006-11-24 Matsushita Refrig Co Ltd 密閉型電動圧縮機およびこれを用いた冷凍装置
JP2006329061A (ja) * 2005-05-26 2006-12-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd インバータ制御式密閉型圧縮機
JP2007032562A (ja) 2005-07-27 2007-02-08 Samsung Kwangju Electronics Co Ltd 密閉型圧縮機
JP2010255556A (ja) * 2009-04-27 2010-11-11 Panasonic Corp 密閉型圧縮機および冷凍装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7997802B2 (en) * 2003-05-13 2011-08-16 Carl Freudenberg Kg Axial plain bearing assembly
JP2005083290A (ja) * 2003-09-10 2005-03-31 Fujitsu General Ltd スクロール圧縮機
JP4617656B2 (ja) * 2003-10-14 2011-01-26 パナソニック株式会社 密閉型圧縮機
US7878771B2 (en) * 2004-02-24 2011-02-01 Panasonic Corporation Hermetic type compressor with wave-suppressing member in the oil reservoir
DE602006006410D1 (de) * 2005-11-22 2009-06-04 Panasonic Corp Hermetischer verdichter
JP2008303844A (ja) * 2007-06-11 2008-12-18 Hitachi Appliances Inc スクロール流体機械
CN102797660B (zh) * 2007-10-25 2015-11-25 松下知识产权经营株式会社 压缩机
US8545106B2 (en) * 2009-07-08 2013-10-01 Williams International Co., L.L.C. System and method for isolating a rolling-element bearing

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03107582A (ja) * 1989-09-20 1991-05-07 Sanyo Electric Co Ltd 圧縮機の支持装置
JPH0681766A (ja) * 1992-09-04 1994-03-22 Hitachi Ltd 密閉形電動圧縮機
JP2006329061A (ja) * 2005-05-26 2006-12-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd インバータ制御式密閉型圧縮機
JP2007032562A (ja) 2005-07-27 2007-02-08 Samsung Kwangju Electronics Co Ltd 密閉型圧縮機
JP2006316795A (ja) * 2006-07-28 2006-11-24 Matsushita Refrig Co Ltd 密閉型電動圧縮機およびこれを用いた冷凍装置
JP2010255556A (ja) * 2009-04-27 2010-11-11 Panasonic Corp 密閉型圧縮機および冷凍装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN104114864A (zh) 2014-10-22
US20160273579A1 (en) 2016-09-22
US20140154111A1 (en) 2014-06-05
CN104114864B (zh) 2017-09-05
EP2826997B1 (en) 2018-09-12
EP2826997A4 (en) 2015-07-01
EP2826997A1 (en) 2015-01-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6048849B2 (ja) 密閉型圧縮機および冷蔵庫
JP2010255556A (ja) 密閉型圧縮機および冷凍装置
US11236740B2 (en) Sealed compressor and freezer device or refrigerator equipped with same
EP2851563B1 (en) Hermetic compressor and refrigeration device comprising same
US20140308141A1 (en) Sealed compressor and refrigerator including sealed compressor
US20100221129A1 (en) Hermetic compressor
WO2013136814A1 (ja) 密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置
EP3633193B1 (en) Hermetic refrigerant compressor and freezing apparatus
JP2019074094A (ja) 密閉型圧縮機、前記密閉型圧縮機を備える冷凍装置、及び前記密閉型圧縮機を備える冷蔵庫
JP6480142B2 (ja) 密閉型圧縮機、前記密閉型圧縮機を備える冷凍装置、及び前記密閉型圧縮機を備える冷蔵庫
US20140341763A1 (en) Sealed compressor and refrigerator including sealed compressor
WO2018030414A1 (ja) 密閉型圧縮機およびそれを用いた冷凍装置
JP5579676B2 (ja) 密閉型圧縮機及びこれを用いた冷蔵庫
JP2018091236A (ja) 密閉型圧縮機及びそれを用いた冷凍装置
JP2014058930A (ja) 密閉型圧縮機および冷凍装置
JP5680500B2 (ja) 密閉形圧縮機及びこれを用いた冷蔵庫
JP2013136982A (ja) 密閉型圧縮機
JP2019138268A (ja) 冷媒圧縮機及びそれを用いた冷凍装置
JP2015038326A (ja) 密閉型圧縮機
KR20080054525A (ko) 냉장고의 송풍모터 구조
JP2012154234A (ja) 密閉型圧縮機および冷凍装置
JP2013234575A (ja) 密閉型圧縮機
JP2015155675A (ja) 密閉型圧縮機および冷蔵庫
JP2013224593A (ja) 密閉型圧縮機

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13761549

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14236002

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013761549

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE