WO2013128813A1 - 超電導回転機の界磁回転子 - Google Patents

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WO2013128813A1
WO2013128813A1 PCT/JP2013/000741 JP2013000741W WO2013128813A1 WO 2013128813 A1 WO2013128813 A1 WO 2013128813A1 JP 2013000741 W JP2013000741 W JP 2013000741W WO 2013128813 A1 WO2013128813 A1 WO 2013128813A1
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coil
superconducting
rotating machine
rotating shaft
field rotor
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PCT/JP2013/000741
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勝弥 梅本
寿恭 佐藤
悟 高雄
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川崎重工業株式会社
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment

Definitions

  • the present invention relates to a field rotor for a superconducting rotating machine.
  • Patent Document 1 discloses a rotor core of a superconducting rotating machine.
  • the rotor core of the superconducting rotating machine is composed of a substantially hollow cylindrical body made of a nonmagnetic material having an annular space penetrating in the axial direction.
  • the rotor core is cooled by helium gas flowing from the base end side to the terminal end side of the rotor core and helium gas flowing from the terminal end side to the base end side of the rotor core.
  • An object of the present invention is to provide a structure capable of supporting a huge electromagnetic force generated in a superconducting coil in a field rotor of a superconducting rotating machine that can be more easily and accurately manufactured than before.
  • the field rotor of the first superconducting rotating machine of the present invention includes a rotating shaft, a plurality of coil boxes, and a plurality of superconducting coils, and the coil box extends in the central axis direction of the rotating shaft, A wall configured to form a space therein, and is removably fixed to a peripheral surface of the rotating shaft; the superconducting coils are disposed in the spaces of the respective coil boxes; and Make field windings.
  • the field rotor of the second superconducting rotating machine of the present invention includes a rotating shaft, a plurality of superconducting coils, a low heat shrink member, and a coil holding member, and the coil holding member includes the coil holding member and the coil holding member.
  • the superconducting coil is interposed between the rotating shaft and the peripheral surface of the rotating shaft, and the superconducting coil is held on the peripheral surface of the rotating shaft. It is provided between at least one of the coil and the coil holding member and between the superconducting coil and the peripheral surface of the rotating shaft, and has an average coefficient of thermal expansion (mean coefficient of linear thermal expansion) of the coil holding member.
  • the superconducting coil forms a field winding of the superconducting rotating machine that is smaller than the average thermal linear expansion coefficient.
  • FIG. 1 is a perspective view showing an example of a schematic configuration of a field rotor of a superconducting rotating machine according to a first example of the first embodiment.
  • FIG. 2 is an exploded view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • FIG. 3 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing a cross-sectional structure of the coil box 20 in the first example of the first embodiment taken along a plane parallel to the central axis and perpendicular to the circumferential surface.
  • FIG. 1 is a perspective view showing an example of a schematic configuration of a field rotor of a superconducting rotating machine according to a first example of the first embodiment.
  • FIG. 2 is an exploded view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine
  • FIG. 5 is a perspective view showing a schematic configuration of the refrigerant path of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the second example of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional exploded view showing a schematic configuration of a field rotor of a superconducting rotating machine according to a second example of the first embodiment.
  • FIG. 8 is a perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • FIG. 9 is an exploded view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • FIG. 10 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • center axis mean the central axis, peripheral surface, circumferential direction, and radial direction of the rotating shaft, unless otherwise specified.
  • the central axis direction is the front-rear direction
  • the side where power is input / output is the front
  • the side where power and refrigerant are input / output is the rear.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine includes a rotating shaft, a plurality of coil boxes, and a plurality of superconducting coils, and the coil box extends in the central axis direction of the rotating shaft.
  • a wall configured to form a space inside, and removably fixed to the peripheral surface of the rotating shaft; the superconducting coils are disposed in the spaces of the respective coil boxes; and the field windings of the superconducting rotating machine Make.
  • a coil box containing a superconducting coil can be assembled, and then the coil box can be assembled to the rotating shaft.
  • a field rotor can be easily and accurately manufactured as compared with a configuration in which a superconducting coil is directly attached to a rotating shaft.
  • the coil box can support a huge electromagnetic force generated in the superconducting coil (hoop force [Hoop Stress]: force that the coil tries to spread in the direction perpendicular to the axial direction [winding axis direction]).
  • the rotating shaft is an axis that is an output shaft when the superconducting rotating machine is an electric motor, and an axis that is an input shaft when the superconducting rotating machine is a generator.
  • the coil box may be composed of a single member or a plurality of members.
  • the method for fixing the coil box to the peripheral surface of the rotating shaft is not particularly limited.
  • As the fixing method for example, bolting, screwing, welding or the like can be considered.
  • the coil box is preferably configured to be openable and closable. In such a configuration, the superconducting coil can be taken in and out, and the maintenance becomes easy.
  • the number of coil boxes and the number of superconducting coils are not particularly limited.
  • the “circumferential surface” may be, for example, a curved surface or a flat surface.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the second aspect of the first embodiment is the field rotator of the first aspect, and each coil box further passes a refrigerant for cooling the superconducting coil therein.
  • a refrigerant flow path for flowing is provided.
  • the superconducting coil can be cooled more effectively compared to a configuration in which the refrigerant flow channel is arranged on the rotating shaft.
  • the type of refrigerant is not particularly limited.
  • liquid nitrogen, liquid helium, low-temperature helium gas, or the like can be used as the refrigerant.
  • the refrigerant flow path may be provided separately in the space inside the coil box, may be formed in the wall of the coil box, or may be formed in the hole and the coil box provided in the wall of the coil box. It may be configured with an internal space.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the third aspect of the first embodiment is the field rotator of the second aspect, and further, between each coil box and the peripheral surface, in the direction of the central axis A gap extending in the circumferential direction of the rotating shaft is formed.
  • the “circumferential direction” is a direction perpendicular to both the axial direction and the radial direction.
  • the peripheral surface may be, for example, a curved surface or a flat surface.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the fourth aspect of the first embodiment is the field rotor according to the third aspect, further comprising a protective resistor, and the protective resistor is disposed inside the gap.
  • the coil box is fixed and connected in parallel to the superconducting coils corresponding to the respective gaps.
  • the superconducting coil when the superconducting is destroyed, the superconducting coil can be protected by the protective resistance, and the protective resistance can be stored by effectively using the gap, so that the field rotor can be further downsized.
  • Protective resistance refers to the resistance connected to the power supply circuit in parallel with the superconducting coil in order to protect the superconducting coil when the superconducting is destroyed. For example, if a problem occurs in some superconducting coils and the superconducting state is lost and the temperature rises (normal conducting transition: quench), the superconducting coil and the circuit that includes the protective resistance are disconnected from the power supply. The energy of the current flowing through the coil is rapidly converted into thermal energy or the like by the protective resistance, thereby reducing the possibility of burning the superconducting coil.
  • a superconducting coil corresponding to each gap means a superconducting coil stored in a particular coil box when a gap is formed between the particular coil box and the rotating shaft.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the fifth aspect of the first embodiment is the field rotor according to any one of the first to fourth aspects, further comprising a low heat shrink member, It arrange
  • the amount of heat shrinkage due to cooling is greater in the superconducting coil than in the coil box, the amount of heat shrinkage is different, and the contact surface pressure of the heat transfer surface that cools the superconducting coil from the coil box can be reduced.
  • the amount of heat shrinkage of the low heat shrinkage member is small, so that the contact surface pressure (contact interface pressure) of the heat transfer surface can be increased as compared with the case where the low heat shrinkage member is not disposed.
  • the contact surface pressure of the cooling surface necessary for cooling the superconducting coil is properly maintained, heat conduction is smoothly performed. Therefore, the superconducting coil can be cooled more efficiently and uniformly.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the sixth aspect of the first embodiment is the field rotator of the fifth aspect, and the average thermal linear expansion coefficient of the low heat shrinkage member is the average thermal linear expansion of the superconducting coil. Smaller than the coefficient.
  • the contact surface pressure of the heat transfer surface can be increased more positively.
  • the configuration (material, shape, size, etc.) of the low heat shrinkage member is set so that the contact surface pressure of the heat transfer surface is as large as possible within a range where the superconducting coil is not damaged.
  • the average thermal linear expansion coefficient means the average thermal linear expansion coefficient from room temperature.
  • the room temperature may be a temperature before cooling the coil.
  • the place where the low heat shrink member is arranged is not particularly limited.
  • it may be arranged between the wall facing the superconducting coil and the superconducting coil in the radial direction of the rotating shaft, or between the wall facing the superconducting coil and the superconducting coil in the circumferential direction of the rotating shaft. It may be arranged between the wall facing the superconducting coil and the superconducting coil in the direction of the central axis of the rotating shaft.
  • the superconducting coil tends to spread in the direction (the central axis direction of the rotating shaft, the circumferential direction of the rotating shaft) perpendicular to the axial direction (winding axis direction) of the coil by the hoop force when energized. For this reason, it is hard to produce a clearance with the wall in the direction perpendicular to the axial direction of the coil.
  • a hoop force does not work in the axial direction of the coil (the radial direction of the rotating shaft)
  • a gap with the wall is likely to occur. When the gap is generated, the thermal conductivity is lowered, and the temperature of the superconducting coil is likely to be uneven.
  • a low heat contraction member between the wall and superconducting coil which oppose a superconducting coil in the radial direction of a rotating shaft.
  • the low thermal contraction member may be arranged only between the wall facing the superconducting coil and the superconducting coil in the radial direction of the rotating shaft.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the seventh aspect of the first embodiment is the field rotor according to any of the first to sixth aspects, and further corresponds to each of the coil boxes on the peripheral surface.
  • a plurality of recesses are formed, the recesses are formed so as to face the corresponding coil boxes, have side surfaces extending in the central axis direction, and in each coil box, a protrusion is formed. It extends in the direction of the central axis, protrudes toward the rotation axis, and fits in contact with the side surface extending in the direction of the central axis of the recess.
  • torque generated in the superconducting coil can be efficiently transmitted to the rotating shaft via the contact surface between the coil box and the rotating shaft. Furthermore, the superconducting coil and the coil box can be cooled more efficiently by minimizing the contact portion between the coil box and the rotating shaft and lowering the thermal conductivity between the coil box and the rotating shaft.
  • the contact between the convex part and the concave part does not necessarily have to occur on the entire side surface, and the contact may occur at a line or a plurality of points arranged in the central axis direction.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the eighth aspect of the first embodiment is the field rotor according to any of the first to seventh aspects, further comprising a plurality of wedge members, When two coil boxes adjacent in the direction are used as a coil box pair, the wedge members each extend in the central axis direction, and each coil box pair is disposed between two coil boxes forming the coil box pair, It abuts with each of the two coil boxes.
  • a component that does not contribute to torque among the two hoop forces generated in the superconducting coil can be offset through the wedge member for two adjacent coil boxes.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the ninth aspect of the first embodiment is the field rotor according to any one of the second to fourth aspects, and further, the refrigerant flow path is provided on the rotating shaft of the wall. It is formed inside the opposing part.
  • the refrigerant flow path can be formed integrally with the coil box, and the field rotor can be manufactured more easily and accurately.
  • the refrigerant flow path, the gap, the protective resistance, the low heat shrink member, the concave portion, the convex portion, and the wedge member are not essential components and can be omitted as appropriate.
  • the superconducting rotating machine in this embodiment includes, for example, a superconducting motor and a superconducting generator.
  • a superconducting motor for example, a superconducting motor
  • a superconducting generator for example, a superconducting generator
  • voltage and current are continuously supplied to the field winding of the field rotor from the outside of the rotating machine, but voltage and current are continuously supplied from the outside of the rotating machine.
  • a configuration in which the field winding is used in a so-called permanent current mode may be employed.
  • FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a field rotor of a superconducting rotating machine according to a first example of the first embodiment.
  • FIG. 2 is an exploded view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • FIG. 3 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing a cross-sectional structure of the coil box 20 in the first example of the first embodiment taken along a plane parallel to the central axis and perpendicular to the circumferential surface.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a schematic configuration of the refrigerant path of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the first example of the first embodiment.
  • the field rotor 100 of the superconducting rotating machine includes a rotating shaft 10, a plurality of coil boxes 20, and a plurality of superconducting coils 30, and the coil box 20 is in the direction of the central axis of the rotating shaft 10. And a wall 25 configured to form a space therein, is detachably fixed to the peripheral surface of the rotary shaft 10, and the superconducting coils 30 are disposed in the spaces of the respective coil boxes 20, and are rotated by superconducting rotation. Form the field winding of the machine.
  • Each coil box 20 includes a refrigerant flow path 23 for flowing a refrigerant for cooling the superconducting coil 30 therein.
  • the refrigerant flow path 23 is formed inside a portion of the wall 25 facing the rotation shaft 10 (a wall extending in the central axis direction and the circumferential direction on the side closest to the rotation shaft 10).
  • the field rotor 100 includes a low thermal contraction member 35, which is disposed between the inner surface of the coil box 20 and the superconducting coil 30 housed in the coil box 20, and has an average thermal linear expansion coefficient of the coil. Less than the average coefficient of thermal expansion of the box.
  • the average thermal linear expansion coefficient of the low heat shrinkable member 35 may be smaller than both the average thermal linear expansion coefficient of the coil box and the average thermal linear expansion coefficient of the superconducting coil.
  • a plurality of recesses 11 are formed on the peripheral surface of the rotating shaft 10 so as to correspond to each of the coil boxes 20, and the recesses 11 are formed so as to face the corresponding coil boxes 20.
  • a convex portion 24 is formed in each coil box 20.
  • the convex portion 24 extends in the central axis direction, protrudes toward the rotary shaft 10, and extends in the central axis direction of the concave portion 11. 12 abuts.
  • each of the wedge members 40 extends in the central axis direction. It arrange
  • a gap 70 is formed that extends in the central axis direction and the circumferential direction of the rotary shaft.
  • the field rotor 100 of the superconducting rotating machine according to the first embodiment is a 6-pole type.
  • the field rotor of the first embodiment is preferably a multipole type, and is not limited to a 6-pole type, and may be a 4-pole type, an 8-pole type, or the like.
  • the rotating shaft 10 has a hollow substantially hexagonal column shape in which a cylindrical space penetrating in the central axis direction is formed.
  • the rotating shaft 10 is made of, for example, SUS316 stainless steel which is a nonmagnetic material and has excellent low temperature characteristics.
  • a recess 12 is formed with a predetermined depth so as to extend in the central axis direction.
  • a plurality of screw holes for fixing the coil box 20 to the rotating shaft 10 are formed in the recess 12.
  • the coil box 20 includes a box portion 21 and a lid portion 22.
  • the box portion 21 and the lid portion 22 are formed with a recess for storing the superconducting coil 30.
  • the superconducting coil 30 sandwiched between the two low heat shrink members 35 is stored in the recess.
  • the number of coil boxes 20 and the number of superconducting coils 30 are both six.
  • the coil box 20 is made of, for example, SUS316 stainless steel.
  • the box portion 21 and the lid portion 22 are formed with a plurality of holes through which screws for fixing the coil box 20 to the rotary shaft 10 are passed.
  • the superconducting coil 30 and the low heat shrinkage member 35 are stored in the inside of the coil box 20 by placing the superconducting coil 30 and the low heat shrinkage member 35 in the recess of the box portion 21 and covering with the lid portion 22. Thereafter, a bolt or the like is passed through a hole provided in the box portion 21 and the lid portion 22, and this bolt or the like is screwed into a screw hole provided in the concave portion 12 of the rotary shaft 10, whereby the coil box 20 is rotated. 10 is detachably fixed.
  • the coil box 20 includes a wall 25 configured to form a space therein.
  • a coolant channel 23 is formed in a portion of the wall 25 facing the rotary shaft 10 so as to penetrate the wall 25 linearly in the central axis direction.
  • the wall thickness can be, for example, 15 mm or more and 30 mm or less.
  • the low heat shrink member 35 is disposed between the wall 25 facing the superconducting coil 30 in the radial direction of the rotating shaft 10, that is, between the upper and lower walls 25 and the superconducting coil 30 in FIG. 4. Yes.
  • the low heat shrink member 35 is disposed between each of the two walls 25 parallel to the peripheral surface of the rotating shaft 10 and the superconducting coil 30.
  • the superconducting coil 30 When the superconducting coil 30 is energized, it tends to spread in a direction (the central axis direction of the rotating shaft 10 and the circumferential direction of the rotating shaft) perpendicular to the axial direction (winding axis direction) of the coil by the hoop force.
  • the low thermal contraction member 35 may be disposed between the wall 25 facing the superconducting coil 30 and the superconducting coil 30 in the axial direction of the coil (the radial direction of the rotating shaft 10). With this configuration, the temperature distribution of the superconducting coil 30 can be made more uniform.
  • the low heat shrink member 35 can be configured using, for example, carbon steel, nickel steel, or the like.
  • the shape and material of the low heat shrinkable member 35 can be appropriately set so that when the superconducting coil 30 is cooled during operation, the superconducting coil 30 receives a sufficient contact surface pressure and is held inside the coil box 20. .
  • the refrigerant pipe 50 is connected to the refrigerant flow path 23 by a joint or the like at the front and rear ends of the coil box 20.
  • a refrigerant such as liquid nitrogen, liquid helium, or low-temperature helium gas is supplied to the refrigerant flow path 23 via the refrigerant pipe 50.
  • the refrigerant pipe 50 extends in the cylindrical space at a predetermined distance from the central axis and extends in the central axis direction, and extends coaxially with the central axis inside the cylindrical space.
  • the supply central pipe 51 branches in three directions (each in the radial direction) at a 120-degree pitch, and respectively corresponds.
  • the first supply branch pipe 54 connected to the inlet of the refrigerant flow path 23 in the coil box 20 and the first discharge branch joint 55 provided at the rear end of the rotary shaft 10 are 120 degrees from the discharge central pipe 52.
  • the first discharge branch pipe 56 that branches in three directions (each of which is in the radial direction) at the pitch and is connected to the outlet of the refrigerant flow path 23 applied to the corresponding coil box 20 and the front end portion of the rotary shaft 10 are provided.
  • the second supply branch joint 57 is used as a starting point and branches from the supply central pipe 51 in three directions (each in the radial direction) at a pitch of 120 degrees and is connected to the inlet of the refrigerant flow path 23 applied to the corresponding coil box 20 respectively.
  • branching from the discharge central pipe 52 in three directions (each in the radial direction) at a 120 degree pitch corresponds to each.
  • a second discharge branch pipe 60 connected to the outlet of the refrigerant flow path 23 applied to the coil box 20 to be operated.
  • the first supply branch pipe 54 and the second supply branch pipe 58 extend from the central axis so as to be shifted at a pitch of 60 degrees.
  • a total of six supply pipes have a pitch of 60 degrees. It extends radially at equal intervals.
  • the first discharge branch pipe 56 and the second discharge branch pipe 60 extend from the central axis so as to be shifted at a pitch of 60 degrees.
  • a total of six discharge pipes have a pitch of 60 degrees. It extends radially at equal intervals.
  • the refrigerant pipe 50 is made of, for example, SUS316 stainless steel.
  • the refrigerant flow path 23 has an inlet connected to the first supply branch pipe 54 or the second supply branch pipe 58 at either the front end or the rear end wall 25 of the coil box 20. It goes straight in the axial direction, turns back in the vicinity of the other end, goes straight again in the direction of the central axis, and is connected to the first discharge branch pipe 56 or the second discharge branch pipe 60 on either the front end or the rear end wall 25 of the coil box 20.
  • the refrigerant flow path 23 has an inlet formed on the front end side of the coil box 20, folded back on the rear end side of the coil box 20, and a flow path formed with an outlet on the front end side of the coil box 20.
  • An inlet is formed on the rear end side of the coil box 20, and a flow path that is folded back on the front end side of the coil box 20 and has an outlet formed on the rear end side of the coil box 20 is alternately arranged for each adjacent coil box 20. .
  • the refrigerant flow path 23 forms a straight flow path that extends from either the front end or the rear end wall 25 to the opposite end with a drill or the like with the longitudinal direction of the coil box 20 as the front-rear direction.
  • a folding flow path is formed from the side surface with a drill or the like, and finally an excess flow path near the side surface is sealed by welding or the like. it can.
  • the refrigerant flows in the direction indicated by the arrow in FIG. That is, the refrigerant supplied to the supply central pipe 51 from the rear of the rotary shaft 10 is supplied to the three first supply branch pipes 54 via the first supply branch joint 53 at the rear end, and the front end part. Are supplied to the three second supply branch pipes 58 via the second supply branch joint 57.
  • the refrigerant supplied to the first supply branch pipe 54 is supplied to the first discharge branch pipe 56 via the refrigerant flow path 23.
  • the refrigerant supplied to the second supply branch pipe 58 is supplied to the second discharge branch pipe 60 via the refrigerant flow path 23.
  • the refrigerant supplied to the first discharge branch pipe 56 is supplied to the discharge central pipe 52 via the first discharge branch joint 55 at the rear end.
  • the refrigerant supplied to the second discharge branch pipe 60 is supplied to the discharge central pipe 52 via the second discharge branch joint 59 at the front end.
  • the refrigerant supplied to the discharge central pipe 52 is discharged to the rear of the rotating shaft 10.
  • the six coil boxes 20 and the superconducting coils 30 stored therein can be effectively cooled by the refrigerant flowing through the refrigerant pipe 50 and the refrigerant flow path 23.
  • the specific configurations of the refrigerant pipe 50 and the refrigerant flow path 23 described above are merely examples, and the configuration can be appropriately changed according to the type of the refrigerant, the material of the rotating shaft 10 and the coil box 20, the size, and the like. Needless to say.
  • the gap 70 is formed between the concave portion 11 and the convex portion 24. More specifically, it is formed between the bottom surface of the concave portion 11 and the upper surface of the convex portion 24.
  • the gap 70 is configured such that the bottom surface of the concave portion 11 and the top surface of the convex portion 24 are planar, and the depth of the concave portion 11 (the height of the side surface 12) is set to the height of the convex portion 24 (the height of the side surface 26). It can be formed by making it larger.
  • the height (thickness) of the gap 70 is preferably large enough to accommodate the protective resistance 75 and suppress heat transfer from the rotating shaft 10 to the coil box 20, specifically, for example, It is preferable to be 3 mm or more and 10 mm or less.
  • the height (thickness) here refers to the radial height (thickness) of the rotating shaft 10.
  • Rotation shaft 10 is hardly cooled because it receives heat from an external bearing or the like.
  • the gap 70 By providing the gap 70, the relatively high temperature rotating shaft 10 and the relatively low temperature coil box 20 are insulated from each other, and the superconducting coil 30 stored inside the coil box 20 can be cooled more efficiently.
  • the superconducting coil 30 is a so-called race track type coil.
  • a racetrack type coil especially in a straight portion, a hoop force generated during energization increases, and the risk of mechanical destruction of the coil increases.
  • the wall 25 of the coil box 20 imparts a drag force against the hoop force to the superconducting coil 30, so that the risk of such destruction can be drastically reduced.
  • the superconducting coil 30 is made of, for example, a bismuth superconducting wire or an yttrium superconducting wire.
  • the superconducting coil 30 is brought into a superconducting state by being cooled to about 30 K by, for example, a refrigerant flowing through the refrigerant flow path 23.
  • the superconducting coil 30 for example, six superconducting coils 30 forming six field poles are all connected in series by wiring (not shown) passing through holes (not shown) provided in the wall 25 of the coil box 20. Connected. Both ends of the current path formed by the superconducting coil 30 are led to the outside of the rotating machine by wiring (not shown) and brushes (not shown) passing through the inside of the rotating shaft 10 and connected to a power source (not shown). Is done. When the wiring is energized, the six superconducting coils 30 are excited to the north and south poles alternately in the circumferential direction.
  • the concave portions 11 are formed on the six peripheral surfaces of the rotating shaft 10 so that the corresponding convex portions 24 of the coil boxes 20 are fitted.
  • the recess 11 has two side surfaces 12 extending along the central axis and parallel to the radial direction, and one bottom surface extending along the central axis and parallel to the circumferential direction.
  • Each coil box 20 is formed with a convex portion 24 so as to fit in the concave portion 11 of the corresponding rotating shaft 10.
  • the convex part 24 has two side surfaces 26 extending along the central axis and parallel to the radial direction, and one top surface extending along the central axis and parallel to the circumferential direction.
  • the bottom surface of the concave portion 11 and the top surface of the convex portion 24 have substantially the same width, and the convex portion 24 fits into the concave portion 11 when the side surface 12 and the side surface 26 abut on each other.
  • the side surface 12 and the side surface 26 do not necessarily need to be parallel to the radial direction. It is preferable that the side surface 12 and the side surface 26 are configured so that torque can be transmitted from the coil box 20 to the rotating shaft 10 by the contact between the side surface 12 and the side surface 26. Therefore, the side surface 12 and the side surface 26 may be parallel to a plane that forms a predetermined angle that is greater than 0 degree and less than 90 degrees with respect to the radial direction.
  • the side surface 12 and the side surface 26 do not have to be flat surfaces, and may be curved surfaces.
  • the side surface 12 and the side surface 26 may be in contact with each other or only in part.
  • a cross section obtained by cutting the wedge member 40 along a plane perpendicular to the central axis has a tapered shape whose width becomes narrower toward the central axis.
  • the wedge member 40 is sandwiched between two coil boxes 20 adjacent in the circumferential direction of the rotating shaft 10. That is, one wedge member 40 corresponds to one boundary between adjacent circumferential surfaces.
  • the coil box 20 has two side surfaces extending along the central axis and parallel to the radial direction.
  • the wedge member 40 also has two side surfaces extending along the central axis and parallel to the radial direction.
  • the wedge member 40 has a plurality of holes through which screws for fixing the wedge member 40 to the rotary shaft 10 are passed.
  • the coil box 20 and the wedge member 40 are each fixed to the rotating shaft 10 using screws such as bolts.
  • the side surface of the coil box 20 and the side surface of the wedge member 40 are in surface contact with each other. Both side surfaces may be in contact with each other or may be in contact with only a part.
  • FIG. 6 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the second example of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional exploded view showing a schematic configuration of a field rotor of a superconducting rotating machine according to a second example of the first embodiment.
  • the field rotor of the present embodiment is the same as that shown in FIG. 1 for the first embodiment since the entire appearance after assembly is omitted.
  • the field rotor 110 of the superconducting rotating machine of the first embodiment is further provided with a protective resistor 75 in the field rotor 100 of the first embodiment, and the protective resistor 75 is arranged inside the gap 70.
  • the protective resistor 75 is arranged inside the gap 70.
  • the protective resistor 75 is made of, for example, stainless steel or titanium.
  • the resistance value of the protective resistor 75 can be set to 5 ⁇ , for example.
  • the protective resistor 75 is preferably disposed entirely within the gap 70.
  • the protective resistor 75 is connected in parallel with the superconducting coil 30 in a circuit including the superconducting coil 30 and a power source (not shown) provided outside the rotating machine.
  • the protective resistor 75 is preferably provided for each superconducting coil 30 forming individual field poles. That is, when the superconducting coil 30 forming one field pole is considered as one coil, it is preferable that a protective resistor 75 is provided for each coil.
  • one coil box 20, one superconducting coil 30, and one protective resistor 75 are provided corresponding to one field pole.
  • the relationship among the number of field poles, the number of coil boxes 20, the number of superconducting coils 30 and the number of protective resistors 75 is not particularly limited, and may be equal to each other or may be different from each other. The parts may be different.
  • the protection switch can be constituted by, for example, a switch provided on the wiring between the point where the wiring connected to the superconducting coil 30 and the wiring connected to the protection resistor 75 are branched.
  • the protection switch can be configured by a switch provided on a wiring between a point where a wiring connected to the superconducting coil 30 and a wiring connected to the protection resistor 75 merge and a power source.
  • the switch When the superconducting state is realized, the switch is closed.
  • the quench detector (not shown) detects the quench (normal conduction transition) of the superconducting coil 30, the switch is controlled to open.
  • the switch When the switch is opened, a circuit is formed by the superconducting coil 30 and the protective resistor 75, and the energy of the current flowing in the superconducting coil 30 is rapidly converted into thermal energy by the protective resistor 75, and the superconducting coil 30 is burned out. The possibility of such is reduced.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine includes a rotating shaft, a plurality of superconducting coils, a low heat shrinkage member, and a coil holding member, and the coil holding member is a coil holding member.
  • the superconducting coil is interposed between the peripheral surface of the rotating shaft and fixed to the peripheral surface of the rotating shaft to hold the superconducting coil on the peripheral surface of the rotating shaft.
  • the low thermal contraction member includes a superconducting coil, a coil holding member, , And at least one of the superconducting coil and the peripheral surface of the rotating shaft, the average thermal linear expansion coefficient is smaller than the average thermal linear expansion coefficient of the coil holding member, and the superconducting coil is a field winding of the superconducting rotating machine. Make a line.
  • the rotating shaft is an axis that is an output shaft when the superconducting rotating machine is an electric motor, and an axis that is an input shaft when the superconducting rotating machine is a generator.
  • the coil holding member may be, for example, a plate-like member that holds the superconducting coil with the rotating shaft.
  • the coil holding member may be a coil box as described in the first embodiment.
  • the “circumferential surface” may be, for example, a curved surface or a flat surface.
  • the superconducting coil is interposed between the coil holding member and the peripheral surface of the rotating shaft includes a mode in which the superconducting coil is interposed between at least a part of the coil holding member and the peripheral surface of the rotating shaft.
  • the coil holding member is a coil box that houses the superconducting coil
  • the superconducting coil is disposed between a part of the coil and the peripheral surface of the rotating shaft. Also in this aspect, it can be said that the superconducting coil is interposed between the coil holding member and the peripheral surface of the rotating shaft.
  • the average thermal linear expansion coefficient means the average thermal linear expansion coefficient from room temperature.
  • the room temperature may be a temperature before cooling the coil.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the second aspect of the second embodiment is the field rotator of the first aspect, and further the average thermal linear expansion coefficient of the low heat shrinkage member is the average thermal linear expansion of the superconducting coil. Smaller than the coefficient.
  • the contact surface pressure of the heat transfer surface can be increased more positively.
  • the field rotor of the superconducting rotator of the third aspect of the second embodiment is the field rotor of the first aspect or the second aspect, and the coil holding member is a coil box.
  • a coil box containing a superconducting coil can be assembled, and then the coil box can be assembled to the rotating shaft.
  • a field rotor can be easily and accurately manufactured as compared with a configuration in which a superconducting coil is directly attached to a rotating shaft.
  • the coil box can be the same as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the fourth aspect of the first embodiment is the field rotator of the third aspect, and each coil box further passes a refrigerant for cooling the superconducting coil therein.
  • a refrigerant flow path for flowing is provided.
  • the superconducting coil can be cooled more effectively compared to a configuration in which the refrigerant flow channel is arranged on the rotating shaft.
  • the refrigerant can be the same as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the fifth aspect of the second embodiment is the field rotator of the fourth aspect described above, and further, between each coil box and the peripheral surface, in the direction of the central axis A gap extending in the circumferential direction of the rotating shaft is formed.
  • the “circumferential direction” is a direction perpendicular to both the axial direction and the radial direction.
  • the peripheral surface may be, for example, a curved surface or a flat surface.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the sixth aspect of the second embodiment is the field rotator of the fifth aspect, further comprising a protective resistor, and the protective resistor is disposed inside the gap.
  • the coil box is fixed and connected in parallel to the superconducting coils corresponding to the respective gaps.
  • the superconducting coil when the superconducting is destroyed, the superconducting coil can be protected by the protective resistance, and the protective resistance can be stored by effectively using the gap, so that the field rotor can be further downsized.
  • the protective resistance can be the same as in the first embodiment, a detailed description thereof will be omitted.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the seventh aspect of the second embodiment is the field rotor according to any one of the first to sixth aspects, and further corresponds to each of the coil boxes on the peripheral surface.
  • a plurality of recesses are formed, the recesses are formed so as to face the corresponding coil boxes, have side surfaces extending in the central axis direction, and in each coil box, a protrusion is formed. It extends in the direction of the central axis, protrudes toward the rotation axis, and fits in contact with the side surface extending in the direction of the central axis of the recess.
  • torque generated in the superconducting coil can be efficiently transmitted to the rotating shaft via the contact surface between the coil box and the rotating shaft. Furthermore, the superconducting coil and the coil box can be cooled more efficiently by minimizing the contact portion between the coil box and the rotating shaft and lowering the thermal conductivity between the coil box and the rotating shaft.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the eighth aspect of the second embodiment is the field rotor according to any of the first to seventh aspects, further comprising a plurality of wedge members, When two coil boxes adjacent in the direction are used as a coil box pair, the wedge members each extend in the central axis direction, and each coil box pair is disposed between two coil boxes forming the coil box pair, It abuts with each of the two coil boxes.
  • a component that does not contribute to torque among the two hoop forces generated in the superconducting coil can be offset through the wedge member for two adjacent coil boxes.
  • the field rotor of the superconducting rotating machine according to the ninth aspect of the second embodiment is the field rotor according to any one of the second to fourth aspects, and further, the refrigerant flow path is provided on the rotating shaft of the wall. It is formed inside the opposing part.
  • the refrigerant flow path can be formed integrally with the coil box, and the field rotor can be manufactured more easily and accurately.
  • the coil box, the refrigerant flow path, the gap, the protective resistance, the concave portion, the convex portion, and the wedge member are not essential components and can be omitted as appropriate.
  • the superconducting rotating machine in this embodiment includes, for example, a superconducting motor and a superconducting generator.
  • a superconducting motor for example, a superconducting motor
  • a superconducting generator for example, a superconducting generator
  • voltage and current are continuously supplied to the field winding of the field rotor from the outside of the rotating machine, but voltage and current are continuously supplied from the outside of the rotating machine.
  • a configuration in which the field winding is used in a so-called permanent current mode may be employed.
  • FIG. 8 is a perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • FIG. 9 is an exploded view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • FIG. 10 is a cross-sectional perspective view showing a schematic configuration of the field rotor of the superconducting rotating machine according to the third example of the second embodiment.
  • the field rotor 120 of the superconducting rotating machine of the third embodiment includes a rotating shaft 15, a plurality of superconducting coils 30, a low heat shrink member 35, and a coil holding member 27.
  • the coil holding member 27 is a coil holding member.
  • the superconducting coil 30 is interposed between the member 27 and the peripheral surface of the rotating shaft 15 and is fixed to the peripheral surface of the rotating shaft 15, thereby holding the superconducting coil 30 on the peripheral surface of the rotating shaft 15, and the low heat shrinkable member 35. Is provided between at least one of the superconducting coil 30 and the coil holding member 27 and between the superconducting coil 30 and the peripheral surface of the rotary shaft 15, and the average thermal linear expansion coefficient is the average thermal linear expansion coefficient of the coil holding member 27. Smaller than.
  • the average thermal linear expansion coefficient of the low thermal contraction member 35 may be smaller than both the average thermal linear expansion coefficient of the coil holding member 27 and the average thermal linear expansion coefficient of the superconducting coil 30.
  • the superconducting coil 30 forms a field winding of a superconducting rotating machine.
  • the field rotor 120 of the superconducting rotating machine according to the third embodiment is a 6-pole type.
  • the field rotor of the second embodiment is preferably a multipole type, and is not limited to a 6-pole type, and may be a 4-pole type, an 8-pole type, or the like.
  • the rotation shaft 15 has a hollow, substantially hexagonal column shape in which a cylindrical space penetrating in the central axis direction is formed.
  • the rotating shaft 15 is made of, for example, SUS316 stainless steel which is a nonmagnetic material and has excellent low temperature characteristics.
  • a concave portion 13 is formed on the peripheral surface (side surface, side peripheral surface) of the rotating shaft 15 with a predetermined depth so as to extend in the central axis direction.
  • Recess 13 has substantially the same shape as superconducting coil 30 in plan view.
  • a plurality of screw holes for fixing the coil holding member 27 to the rotating shaft 15 are formed in the recess 13.
  • a part of the superconducting coil 30 sandwiched between the two low heat shrink members 35 is stored in the recess 13.
  • the coil holding member 27 in the present embodiment is formed of a plate-shaped member that sandwiches the superconducting coil with the rotating shaft and extends in the central axis direction and the circumferential direction.
  • the coil holding member 27 is formed with a recess 28 for storing the superconducting coil 30. A part of the superconducting coil 30 sandwiched between the two low heat shrink members 35 is stored in the recess 28.
  • the number of coil holding members 27 and the number of superconducting coils 30 are both six.
  • the coil holding member 27 is made of, for example, SUS316 stainless steel.
  • the coil holding member 27 has a plurality of holes through which screws for fixing the coil holding member 27 to the rotary shaft 15 are passed.
  • the superconducting coil 30 and the low heat shrinkable member 35 are placed in the recess 13 and covered with the coil holding member 27, so that the superconducting coil 30 and the low heat are placed in the space formed between the rotating shaft 15 and the coil holding member 27.
  • the contraction member 35 is stored. Thereafter, a bolt or the like is passed through a hole provided in the coil holding member 27, and the bolt or the like is screwed into a screw hole provided in the concave portion 13 of the rotating shaft 15, so that the coil holding member 27 is attached to the rotating shaft 15.
  • a pair of refrigerant flow paths 14 are formed on the outer peripheral portion of the rotating shaft 15 so as to correspond to the respective superconducting coils 30.
  • the coolant channel 14 is formed so as to penetrate the rotation shaft 15 in the central axis direction, for example. Since a well-known configuration can be adopted for the refrigerant flow method, detailed description thereof is omitted.
  • the low thermal contraction member 35 is between the bottom surface of the recess 13 and the superconducting coil 30 and between the lower surface of the coil holding member 27 (the surface on the rotating shaft 15 side) and the superconducting coil 30.
  • the superconducting coil 30 tends to expand its diameter by a hoop force when energized, a gap is hardly generated between the recess 13 and the wall of the recess 28 in the radial direction of the coil.
  • no hoop force acts in the axial direction of the coil, a gap is easily generated between the bottom surface of the recess 13 and the bottom surface of the coil holding member 27.
  • the low heat shrink member 35 between the bottom surface of the recess 13 and the lower surface of the coil holding member 27 and the superconducting coil 30.
  • the low heat shrink member 35 can be configured using, for example, carbon steel, nickel steel, or the like.
  • the shape and material of the low heat shrinkable member 35 can be appropriately set so that when the superconducting coil 30 is cooled during operation, the superconducting coil 30 receives a sufficient contact surface pressure and is held inside the coil box 20. .
  • the superconducting coil 30 is brought into a superconducting state by being cooled to about 30 K by, for example, a refrigerant flowing through the refrigerant flow path 14. Both ends of the current path formed by the superconducting coil 30 are led to the outside of the rotating machine by wires (not shown) and brushes (not shown) passing through the inside of the rotating shaft 15 and connected to a power source (not shown). Is done. When the wiring is energized, the six superconducting coils 30 are excited to the north and south poles alternately in the circumferential direction. Since the superconducting coil 30 can be configured in the same manner as the first example of the first embodiment with respect to points other than those described above, detailed description thereof will be omitted.
  • the first example and the second example of the first embodiment are also applicable to this embodiment.
  • the field rotator of the superconducting rotator of the present invention is useful as a field rotator of a superconducting rotator capable of providing a structure that can be more easily and accurately manufactured than before.

Landscapes

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Abstract

　回転軸（１０）と、複数のコイルボックス（２０）と、複数の超電導コイルと、を備え、コイルボックスは、回転軸の中心軸方向に延び、内部に空間を形成するように構成された壁を備え、回転軸の周面に着脱可能に固定され、超電導コイルは、それぞれのコイルボックスの空間に配置され、超電導回転機の界磁巻線をなす、超電導回転機の界磁回転子（１００）。

Description

超電導回転機の界磁回転子
　本発明は、超電導回転機の界磁回転子に関する。
　特許文献１は、超電導回転機のロータコアを開示する。該超電導回転機のロータコアは、軸方向に貫通する円環状空間を有する非磁性材料の略中空円筒体から構成されている。ロータコアは、該ロータコアの基端側から末端側に向けて流れるヘリウムガスと、該ロータコアの末端側から基端側に向けて流れるヘリウムガスにより冷却される。
特開２０１１－０４１４０３号公報
　本発明は、超電導回転機の界磁回転子において、従来よりもさらに容易に精度よく製造でき、超電導コイルに生じる巨大な電磁力を支持可能とする構造を提供することを課題とする。
　本発明の第１の超電導回転機の界磁回転子は、回転軸と、複数のコイルボックスと、複数の超電導コイルと、を備え、前記コイルボックスは、前記回転軸の中心軸方向に延び、内部に空間を形成するように構成された壁を備え、前記回転軸の周面に着脱可能に固定され、前記超電導コイルは、それぞれの前記コイルボックスの前記空間に配置され、前記超電導回転機の界磁巻線をなす。
　本発明の第２の超電導回転機の界磁回転子は、回転軸と、複数の超電導コイルと、低熱収縮部材と、コイル保持部材とを備え、前記コイル保持部材は、前記コイル保持部材と前記回転軸の周面との間に前記超電導コイルを介在させるとともに前記回転軸の周面に固定されることで前記超電導コイルを前記回転軸の周面に保持し、前記低熱収縮部材は、前記超電導コイルと前記コイル保持部材との間および前記超電導コイルと前記回転軸の周面との間の少なくともいずれか一方に設けられ、平均熱線膨張係数（mean coefficient of linear thermal expansion）が前記コイル保持部材の平均熱線膨張係数より小さく、前記超電導コイルは、前記超電導回転機の界磁巻線をなす。
　本発明の超電導回転機の界磁回転子によれば、従来よりもさらに容易に精度よく製造できる構造を提供することができるという効果を奏する。
図１は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成の一例を示す斜視図である。 図２は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す分解図である。 図３は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。 図４は、第１実施形態の第１実施例におけるコイルボックス２０を中心軸に平行かつ周面に垂直な平面に沿って切った断面の構造を示す概略模式図である。 図５は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の冷媒経路の概略構成を示す斜視図である。 図６は、第１実施形態の第２実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。 図７は、第１実施形態の第２実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面分解図である。 図８は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す斜視図である。 図９は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す分解図である。 図１０は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。
　以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照しつつ説明する。なお、以下の説明において「中心軸」、「周面」、「周方向」、「径方向」は、特段の説明のない限り、回転軸の中心軸、周面、周方向、径方向を、それぞれ指すものとする。また、説明の便宜上、中心軸方向を前後方向とし、動力が入出力される側を前方、電力や冷媒が入出力される側を後方とする。
　（第１実施形態）
　第１実施形態の第１態様の超電導回転機の界磁回転子は、回転軸と、複数のコイルボックスと、複数の超電導コイルと、を備え、コイルボックスは、回転軸の中心軸方向に延び、内部に空間を形成するように構成された壁を備え、回転軸の周面に着脱可能に固定され、超電導コイルは、それぞれのコイルボックスの空間に配置され、超電導回転機の界磁巻線をなす。
　かかる構成では、超電導コイルを格納したコイルボックスを組立て、その後にコイルボックスを回転軸に組み付けることができる。超電導コイルを回転軸に直接取り付ける構成と比較して、容易に精度よく界磁回転子を製造できる。また、コイルボックスにより超電導コイルに生じる巨大な電磁力（フープ力［Hoop Stress］：コイルが軸方向［巻軸方向］に垂直な方向に広がろうとする力）を支持できる。
　回転軸は、超電導回転機が電動機である場合には出力軸となる軸であり、超電導回転機が発電機である場合には入力軸となる軸である。
　コイルボックスは、１個の部材で構成されていてもよいし、複数の部材で構成されていてもよい。コイルボックスを回転軸の周面に固定する方法は特に限定されない。固定方法としては、例えば、ボルト止め、ネジ止め、溶接等が考えられる。
　コイルボックスは、開閉可能に構成されることが好ましい。かかる構成では、超電導コイルが出し入れ可能となり、メンテナンスが容易となる。
　コイルボックスの数、および、超電導コイルの数は特に限定されない。
　「周面」は、例えば、曲面であってもよいし、平面であってもよい。
　第１実施形態の第２態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１態様の界磁回転子であって、さらに、それぞれのコイルボックスが、内部に超電導コイルを冷却する冷媒を通流するための冷媒流路を備えている。
　かかる構成では、コイルボックスに冷媒流路が備えられているため、冷媒流路を回転軸に配置等する構成と比較して、より効果的に超電導コイルを冷却できる。
　冷媒の種類は特に限定されない。例えば、液体窒素、液体ヘリウム、低温ヘリウムガス等を冷媒に用いることができる。冷媒流路は、例えば、コイルボックスの内部の空間に別個に設けられていてもよいし、コイルボックスの壁に形成されていてもよいし、コイルボックスの壁に設けられた穴とコイルボックスの内部の空間とで構成されてもよい。
　第１実施形態の第３態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第２態様の界磁回転子であって、さらに、それぞれのコイルボックスと、周面との間に、中心軸方向および回転軸の周方向に広がる間隙が形成されている。
　かかる構成では、コイルボックスと回転軸とが間隙により断熱されるため、超電導コイルをさらに効果的に冷却できる。
　「周方向」とは、軸方向および径方向のいずれに対しても垂直な方向である。周面は、例えば、曲面であってもよいし、平面であってもよい。
　第１実施形態の第４態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第３態様の界磁回転子であって、さらに、保護抵抗を備え、保護抵抗は、間隙の内部に配置されるようにコイルボックスに固定され、それぞれの間隙に対応する超電導コイルに並列に接続されている。
　かかる構成では、超電導が破壊された際に保護抵抗により超電導コイルを保護できると共に、間隙を有効に利用して保護抵抗を格納できるため、界磁回転子をより小型化できる。
　保護抵抗とは、超電導が破壊された際に超電導コイルを保護するために、超電導コイルと並列に電源回路に接続される抵抗をいう。例えば、一部の超電導コイルに不具合が発生し、超電導状態が失われて温度が上昇した場合（常電導転移：クエンチ）に、それぞれの超電導コイルおよび保護抵抗を含む回路を電源から切り離すことにより超電導コイル中を流れていた電流のエネルギーが、保護抵抗によって熱エネルギー等に急速に変換され、超電導コイルの焼損等の可能性が低減される。
　「それぞれの間隙に対応する超電導コイル」とは、ある間隙が特定のコイルボックスと回転軸との間に形成されているとき、当該特定のコイルボックスに格納された超電導コイルを意味する。
　第１実施形態の第５態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１ないし４態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、低熱収縮部材を備え、低熱収縮部材は、コイルボックスの内面とコイルボックスに収納される超電導コイルとの間に配置され、平均熱線膨張係数がコイルボックスの平均熱線膨張係数よりも小さい。
　超電導コイルの方がコイルボックスよりも、冷却による熱収縮量が大きいと、熱収縮量に差が生じ、コイルボックスから超電導コイルを冷却する伝熱面の接触面圧が小さくなりうる。そのような場合でも、上記構成では、低熱収縮部材の熱収縮量が小さいために、低熱収縮部材を配置しない場合に比べて、伝熱面の接触面圧（contact interface pressure）を大きくできる。超電導コイルの冷却に必要な冷却面の接触面圧が適切に保たれると、熱伝導が円滑になされる。よって、超電導コイルをより効率よく均一に冷却できる。
　第１実施形態の第６態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第５態様の界磁回転子であって、さらに、低熱収縮部材の平均熱線膨張係数は、超電導コイルの平均熱線膨張係数よりも小さい。
　かかる構成では、より積極的に伝熱面の接触面圧を強くすることができる。
　低熱収縮部材の構成（材料、形状、大きさ等）は、超電導コイルが損傷しない範囲で、できるだけ伝熱面の接触面圧が大きくなるように設定することが望ましい。
　平均熱線膨張係数とは、室温からの平均熱線膨張係数を意味する。室温とは、コイルを冷却する前の温度としうる。室温からの平均熱線膨張係数とは、具体的には、コイルを冷却する前の温度から冷却された時の温度までの温度範囲における平均熱線膨張係数としうる。より具体的には、温度の上昇によって物体の長さが膨張する割合を、室温を基準温度として、１℃（＝１Ｋ）あたりで示した値であり、単位は例えば、１／Ｋとしうる。低熱収縮部材と超電導コイルとを合わせた部材全体としての熱線膨張量が、コイルボックスの熱線膨張量に対して、同程度か小さいことが好ましい。
　低熱収縮部材が配置される場所は特に限定されない。例えば、回転軸の径方向に超電導コイルと対抗する壁と超電導コイルとの間に配置されていてもよいし、回転軸の周方向に超電導コイルと対向する壁と超電導コイルとの間に配置されていてもよいし、回転軸の中心軸方向に超電導コイルと対向する壁と超電導コイルとの間に配置されていてもよい。
　超電導コイルは、通電時、フープ力によってコイルの軸方向（巻軸方向）に垂直な方向（回転軸の中心軸方向、回転軸の周方向）に広がろうとする。このため、コイルの軸方向に垂直な方向には壁との隙間が生じにくい。一方、コイルの軸方向（回転軸の径方向）にはフープ力が働かないため、壁との隙間が生じやすい。隙間が生じると、熱伝導性の低下を招き、超電導コイルの温度が不均一になりやすい。よって、回転軸の径方向に超電導コイルと対向する壁と超電導コイルとの間に低熱収縮部材を配置してもよい。かかる構成では、超電導コイルの温度分布をさらに均一化させることができる。回転軸の径方向に超電導コイルと対向する壁と超電導コイルとの間にのみ低熱収縮部材を配置してもよい。かかる構成では、超電導コイルの温度分布均一化と装置の小型化とを同時に実現できる。
　第１実施形態の第７態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１ないし６態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、周面において、コイルボックスのそれぞれに対応するように複数の凹部が形成され、凹部は、対応するコイルボックスに対向するように形成され、中心軸方向に延びる側面を有し、それぞれのコイルボックスにおいて、凸部が形成され、凸部は、中心軸方向に延び、回転軸に向かって突出し、凹部の中心軸方向に延びる側面に当接して嵌まる。
　かかる構成では、超電導コイルに生じるトルクを、コイルボックスと回転軸との当接面を介して効率的に回転軸へと伝達できる。さらに、コイルボックスと回転軸の接触部を極小化し、コイルボックスと回転軸の熱伝導性を低くすることで、超電導コイル及びコイルボックスをより効率的に冷却できる。
　凸部と凹部との当接は、側面全体で生じる必要は必ずしもなく、中心軸方向に並ぶ線や複数の点において当接が生じてもよい。
　第１実施形態の第８態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１ないし７態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、複数のウェッジ部材を備え、回転軸の周方向に隣接する２つのコイルボックスをコイルボックスペアとするとき、ウェッジ部材はそれぞれ、中心軸方向に延び、それぞれのコイルボックスペアにつき、そのコイルボックスペアをなす２つのコイルボックスの間に配置され、その２つのコイルボックスのそれぞれと当接する。
　かかる構成では、隣接する２つのコイルボックスにつき、超電導コイルに生じるフープ力のうちトルクに寄与しない成分を、ウェッジ部材を介して相殺させることができる。
　第１実施形態の第９態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第２ないし４態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、冷媒流路が、壁のうち回転軸に対向する部位の内部に形成されている。
　かかる構成では、冷媒流路をコイルボックスと一体に形成でき、さらに容易に精度よく界磁回転子を製造できる。
　なお、第１実施形態において、冷媒流路、間隙、保護抵抗、低熱収縮部材、凹部、凸部、ウェッジ部材は、いずれも必須の構成要素ではなく、適宜に省略可能である。
　本実施形態における超電導回転機には、例えば、超電導モータおよび超電導発電機が含まれる。以下の実施例では、界磁回転子の界磁巻線に、回転機の外部から電圧と電流とが継続的に供給されるものとして説明するが、回転機の外部から電圧と電流とが継続的に供給されず、界磁巻線がいわゆる永久電流モードで用いられる構成を採用してもよい。
　［第１実施例］
　図１は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す斜視図である。図２は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す分解図である。図３は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。図４は、第１実施形態の第１実施例におけるコイルボックス２０を中心軸に平行かつ周面に垂直な平面に沿って切った断面の構造を示す概略模式図である。図５は、第１実施形態の第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の冷媒経路の概略構成を示す斜視図である。
　第１実施例の超電導回転機の界磁回転子１００は、回転軸１０と、複数のコイルボックス２０と、複数の超電導コイル３０と、を備え、コイルボックス２０は、回転軸１０の中心軸方向に延び、内部に空間を形成するように構成された壁２５を備え、回転軸１０の周面に着脱可能に固定され、超電導コイル３０は、それぞれのコイルボックス２０の空間に配置され、超電導回転機の界磁巻線をなす。
　それぞれのコイルボックス２０は、内部に超電導コイル３０を冷却する冷媒を通流するための冷媒流路２３を備えている。冷媒流路２３は、壁２５のうち回転軸１０に対向する部位（回転軸１０に最も近い側において中心軸方向および周方向に広がる壁）の内部に形成されている。
　界磁回転子１００は、低熱収縮部材３５を備え、低熱収縮部材３５は、コイルボックス２０の内面とコイルボックス２０に収納される超電導コイル３０との間に配置され、平均熱線膨張係数が、コイルボックスの平均熱線膨張係数より小さい。低熱収縮部材３５の平均熱線膨張係数は、コイルボックスの平均熱線膨張係数および超電導コイルの平均熱線膨張係数のいずれよりも小さくてもよい。
　回転軸１０の周面において、コイルボックス２０のそれぞれに対応するように複数の凹部１１が形成され、凹部１１は、対応するコイルボックス２０に対向するように形成され、回転軸１０の中心軸方向に延びる側面１２を有し、それぞれのコイルボックス２０において、凸部２４が形成され、凸部２４は、中心軸方向に延び、回転軸１０に向かって突出し、凹部１１の中心軸方向に延びる側面１２に当接して嵌まる。
　複数のウェッジ部材４０を備え、回転軸の周方向に隣接する２つのコイルボックス２０をコイルボックスペアとするとき、ウェッジ部材４０はそれぞれ、中心軸方向に延び、それぞれのコイルボックスペアにつき、そのコイルボックスペアをなす２つのコイルボックス２０の間に配置され、その２つのコイルボックス２０のそれぞれと当接する。
　それぞれのコイルボックス２０と、周面との間に、中心軸方向および回転軸の周方向に広がる間隙７０が形成されている。
　以下、第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子１００につき、より詳細に説明する。本実施例の界磁回転子１００は、６極型である。第１実施形態の界磁回転子は多極型であることが好ましく、６極型に限定されるものではなく、例えば４極型、８極型等であってもよい。
　図１、２に示すように、回転軸１０は、中心軸方向に貫通する円筒状空間が形成された中空の略六角柱形状を有する。回転軸１０は、例えば、非磁性材料であって優れた低温特性を有するＳＵＳ３１６ステンレス鋼で形成される。回転軸１０の周面（側面、側周面）には、中心軸方向に延びるように、所定の深さで凹部１２が形成されている。凹部１２には、コイルボックス２０を回転軸１０に固定するためのネジ穴が複数形成されている。
　図１、２に示すように、コイルボックス２０は、箱部２１と蓋部２２とを備えている。箱部２１および蓋部２２には、超電導コイル３０を格納するための凹部が形成されている。該凹部に２つの低熱収縮部材３５に挟まれた超電導コイル３０が格納される。本実施例ではコイルボックス２０の数および超電導コイル３０の数はいずれも６個である。コイルボックス２０は、例えば、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼で形成される。箱部２１および蓋部２２には、コイルボックス２０を回転軸１０に固定するためのネジを貫通させるための穴が複数形成されている。箱部２１の凹部に超電導コイル３０と低熱収縮部材３５とを載置し、蓋部２２で蓋をすることで、コイルボックス２０の内部に超電導コイル３０と低熱収縮部材３５とが格納される。その後、箱部２１および蓋部２２に設けられた穴にボルト等が貫通され、このボルト等が回転軸１０の凹部１２に設けられたネジ穴に螺合することで、コイルボックス２０が回転軸１０に脱着可能に固定される。
　図４に示すように、コイルボックス２０は、内部に空間を形成するように構成された壁２５を備えている。壁２５のうち、回転軸１０に対向する部位の内部には、壁２５を中心軸方向に直線的に貫通するように、冷媒流路２３が形成されている。壁の厚みは、例えば、１５ｍｍ以上３０ｍｍ以下としうる。
　図２、４に示すように、低熱収縮部材３５は、回転軸１０の径方向に超電導コイル３０と対抗する壁２５、すなわち図４における上下の壁２５と超電導コイル３０との間に配置されている。換言すれば、低熱収縮部材３５は、回転軸１０の周面に平行な２枚の壁２５のそれぞれと、超電導コイル３０との間に配置されている。超電導コイル３０は、通電時、フープ力によってコイルの軸方向（巻軸方向）に垂直な方向（回転軸１０の中心軸方向、回転軸の周方向）に広がろうとする。このため、コイルの軸方向（巻軸方向）に垂直な方向には壁２５との隙間が生じにくい。一方、コイルの軸方向（回転軸１０の径方向）にはフープ力が働かないため、壁との隙間が生じやすい。隙間が生じると、熱伝導性の低下を招き、超電導コイルの温度が不均一になりやすい。よって、コイルの軸方向（回転軸１０の径方向）に超電導コイル３０と対向する壁２５と超電導コイル３０との間に低熱収縮部材３５を配置してもよい。かかる構成では、超電導コイル３０の温度分布をさらに均一化させることができる。低熱収縮部材３５は、例えば、炭素鋼、ニッケル鋼等を用いて構成することができる。低熱収縮部材３５の形状および材質は、運転時に超電導コイル３０を冷却した際に、超電導コイル３０が十分な接触面圧を受けてコイルボックス２０の内部に保持されるように、適宜に設定されうる。
　図１、２に示すように、冷媒配管５０は、コイルボックス２０の前後の端部において、継手等により冷媒流路２３と接続されている。液体窒素、液体ヘリウム、低温ヘリウムガス等の冷媒は、冷媒配管５０を介して冷媒流路２３へと供給される。
　図５に示すように、冷媒配管５０は、円筒状空間の内部において中心軸から所定の距離だけ離れて中心軸方向に延びる供給中央配管５１と、円筒状空間の内部において中心軸と同軸に延びる排出中央配管５２と、回転軸１０の後端部に設けられた第１供給分岐継手５３を起点として供給中央配管５１から１２０度ピッチで３方向（いずれも径方向）に分岐し、それぞれ対応するコイルボックス２０にかかる冷媒流路２３の入口に接続される第１供給枝配管５４と、回転軸１０の後端部に設けられた第１排出分岐継手５５を起点として排出中央配管５２から１２０度ピッチで３方向（いずれも径方向）に分岐し、それぞれ対応するコイルボックス２０にかかる冷媒流路２３の出口に接続される第１排出枝配管５６と、回転軸１０の前端部に設けられた第２供給分岐継手５７を起点として供給中央配管５１から１２０度ピッチで３方向（いずれも径方向）に分岐し、それぞれ対応するコイルボックス２０にかかる冷媒流路２３の入口に接続される第２供給枝配管５８と、回転軸１０の前端部に設けられた第２排出分岐継手５９を起点として排出中央配管５２から１２０度ピッチで３方向（いずれも径方向）に分岐し、それぞれ対応するコイルボックス２０にかかる冷媒流路２３の出口に接続される第２排出枝配管６０と、を備えている。
　中心軸方向から見ると、第１供給枝配管５４と第２供給枝配管５８とは６０度ピッチでずれるように中心軸から延びており、結果として、計６本の供給配管が６０度ピッチで等間隔に放射状に延びる。また、中心軸方向から見ると、第１排出枝配管５６と第２排出枝配管６０とは６０度ピッチでずれるように中心軸から延びており、結果として計６本の排出配管が６０度ピッチで等間隔に放射状に延びる。
　冷媒配管５０は、例えば、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼で形成される。
　図５に示すように、冷媒流路２３は、入口が、コイルボックス２０の前端または後端のいずれか一方の壁２５において第１供給枝配管５４または第２供給枝配管５８と接続され、中心軸方向に直進し、他端付近で折り返し、再び中心軸方向に直進し、コイルボックス２０の前端または後端のいずれか一方の壁２５において第１排出枝配管５６または第２排出枝配管６０と接続される。すなわち、冷媒流路２３は、コイルボックス２０の前端側に入口が形成され、コイルボックス２０の後端側において折り返して、コイルボックス２０の前端側に出口が形成される流路と、コイルボックス２０の後端側に入口が形成され、コイルボックス２０の前端側において折り返して、コイルボックス２０の後端側に出口が形成される流路とが、隣接するコイルボックス２０毎に交互に配置される。
　冷媒流路２３は、例えば、コイルボックス２０の長手方向を前後方向として、前端または後端のいずれか一方の壁２５からドリル等で反対側の端部にまで延びる直線状の流路を形成し、当該流路の端部に接続されるように、折り返し用の流路を側面からドリル等で形成し、最後に側面付近の余分な流路を溶接等で封止することで形成することができる。
　かかる構成において、冷媒は、図５において矢印で示す向きに流れる。すなわち、回転軸１０の後方から供給中央配管５１に供給された冷媒は、後端部の第１供給分岐継手５３を介して３本の第１供給枝配管５４へと供給されると共に、前端部の第２供給分岐継手５７を介して３本の第２供給枝配管５８へと供給される。第１供給枝配管５４へと供給された冷媒は、冷媒流路２３を経由して第１排出枝配管５６へと供給される。第２供給枝配管５８へと供給された冷媒は、冷媒流路２３を経由して第２排出枝配管６０へと供給される。第１排出枝配管５６に供給された冷媒は、後端部の第１排出分岐継手５５を介して排出中央配管５２へと供給される。第２排出枝配管６０に供給された冷媒は、前端部の第２排出分岐継手５９を介して排出中央配管５２へと供給される。排出中央配管５２へと供給された冷媒は、回転軸１０の後方へと排出される。
　以上のような構成によれば、冷媒配管５０および冷媒流路２３を通流する冷媒により、６個のコイルボックス２０およびその内部に格納された超電導コイル３０を効果的に冷却することができる。なお、上述した冷媒配管５０および冷媒流路２３の具体的構成はあくまで一例に過ぎず、冷媒の種類、回転軸１０およびコイルボックス２０の材料、大きさ等に応じ、適宜に構成を変更できることは言うまでもない。
　図３に示すように、間隙７０は、凹部１１と凸部２４との間に形成される。より詳細には、凹部１１の底面と、凸部２４の上面との間に形成される。間隙７０は、例えば、凹部１１の底面および凸部２４の上面を平面状に構成し、凹部１１の深さ（側面１２の高さ）を、凸部２４の高さ（側面２６の高さ）よりも大きくすることにより形成されうる。間隙７０の高さ（厚み）は、保護抵抗７５を格納し、かつ、回転軸１０からコイルボックス２０への伝熱を抑制するのに十分な大きさであることが好ましく、具体的には例えば、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることが好ましい。ここでいう高さ（厚み）とは、回転軸１０の径方向の高さ（厚み）をいう。
　回転軸１０は、外部の軸受け等から伝熱されるため、冷却されにくい。間隙７０が設けられることにより、相対的に高温の回転軸１０と相対的に低温のコイルボックス２０とが断熱され、コイルボックス２０の内部に格納された超電導コイル３０をより効率的に冷却できる。
　図２に示すように、超電導コイル３０は、いわゆるレーストラック（Race Truck）型のコイルである。レーストラック型のコイルでは、特に直線部分において、通電時に生じるフープ力が大きくなり、コイルが機械的に破壊される危険性が高くなる。本実施例では、コイルボックス２０の壁２５により、フープ力に対抗する抗力が超電導コイル３０へと付与されることから、かかる破壊の危険性を飛躍的に低減できる。超電導コイル３０は、例えば、ビスマス系超電導線材やイットリウム系超電導線材で構成される。超電導コイル３０は、例えば、冷媒流路２３を通流する冷媒により、３０Ｋ程度まで冷却されることにより、超電導状態となる。
　超電導コイル３０は、例えば、６個の界磁極をなす６個の超電導コイル３０が、コイルボックス２０の壁２５に設けられた穴（図示せず）を通る配線（図示せず）によって全て直列に接続される。超電導コイル３０がなす電流経路の両端が回転軸１０の内部を経由する配線（図示せず）とブラシ（図示せず）によって回転機の外部へと導かれ、電源（図示せず）へと接続される。配線に通電がされると、６個の超電導コイル３０が、周方向に交互にＮ極とＳ極とに励磁される。
　図２に示すように、回転軸１０の６個の周面には、それぞれ対応するコイルボックス２０の凸部２４が嵌まるように凹部１１が形成されている。凹部１１は、中心軸に沿って延びかつ径方向に平行な２個の側面１２と、中心軸に沿って延びかつ周方向に平行な１個の底面とを有する。それぞれのコイルボックス２０には、それぞれ対応する回転軸１０の凹部１１に嵌まるように凸部２４が形成されている。凸部２４は、中心軸に沿って延びかつ径方向に平行な２個の側面２６と、中心軸に沿って延びかつ周方向に平行な１個の頂面とを有する。凹部１１の底面と凸部２４の頂面とは、幅が略等しく、側面１２と側面２６とが面的に当接することにより、凸部２４が凹部１１に嵌まる。
　なお、側面１２および側面２６は、必ずしも径方向に平行である必要はない。側面１２および側面２６は、両者が当接することでトルクがコイルボックス２０から回転軸１０へと伝達されうるように構成されていることが好ましい。よって、側面１２および側面２６は、径方向に対して０度より大きく９０度より小さい所定の角をなす平面に平行であってもよい。側面１２および側面２６は、平面である必要はなく、曲面であってもよい。側面１２および側面２６は、全部において当接してもよいし、一部においてのみ当接してもよい。ウェッジ部材４０を中心軸に垂直な面で切った断面は、中心軸に向かって幅が狭くなるテーパ状の形状を有する。
　図１、２に示すように、ウェッジ部材４０は、回転軸１０の周方向に隣接する２つのコイルボックス２０に挟持されている。すなわち、１個のウェッジ部材４０は、互いに隣接する周面の境界の１個に対応する。コイルボックス２０は、中心軸に沿って延びかつ径方向に平行な２個の側面を有する。ウェッジ部材４０も、中心軸に沿って延びかつ径方向に平行な２個の側面を有する。
　ウェッジ部材４０には、ウェッジ部材４０を回転軸１０に固定するためのネジを貫通させるための穴が複数形成されている。コイルボックス２０と、ウェッジ部材４０とは、それぞれボルト等のネジを用いて、回転軸１０に固定される。かかる固定が行われると、コイルボックス２０の側面と、ウェッジ部材４０の側面とが、面的に当接する。両側面は、全部において当接してもよいし、一部においてのみ当接してもよい。
　［第２実施例］
　図６は、第１実施形態の第２実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。図７は、第１実施形態の第２実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面分解図である。本実施例の界磁回転子は、組立後の全体の外観は第１実施例につき図１で示したものと同様であるので、図示を省略する。
　第１実施例の超電導回転機の界磁回転子１１０は、第１実施例の界磁回転子１００において、さらに、保護抵抗７５を備え、保護抵抗７５は、間隙７０の内部に配置されるようにコイルボックス２０に固定され、それぞれの間隙７０に対応する超電導コイル３０に並列に接続されている。
　以下、第２実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子１１０につき、より詳細に説明する。なお、上述した構成以外については、第１実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子１００と同様であるため、詳細な説明は省略する。
　保護抵抗７５は、例えば、ステンレス鋼やチタンで構成される。保護抵抗７５の抵抗値は例えば、５Ωとすることができる。保護抵抗７５は、その全部が間隙７０の内部に配置されることが好ましい。
　保護抵抗７５は、超電導コイル３０と回転機外部に設けられた電源（図示せず）とを含んで構成される回路において、超電導コイル３０と並列に接続される。保護抵抗７５は、個々の界磁極をなす超電導コイル３０毎に設けられていることが好ましい。すなわち、１個の界磁極をなす超電導コイル３０を１個のコイルと考えた場合には、個々のコイル毎に保護抵抗７５が設けられていることが好ましい。本実施例では、１個の界磁極に対応して１個のコイルボックス２０と１個の超電導コイル３０と１個の保護抵抗７５とが設けられる。なお、界磁極の個数とコイルボックス２０の個数と超電導コイル３０の個数と保護抵抗７５の個数との関係は特に限定されず、互いに等しくてもよいし異なっていてもよいし一部が等しく一部が異なっていてもよい。
　超電導コイル３０および保護抵抗７５を含む回路の電源からの切り離しは、例えば、電源近傍に設けられた保護スイッチ等により実現される。該保護スイッチは、例えば、超電導コイル３０に接続される配線と保護抵抗７５に接続される配線とが分岐する点と電源との間の配線上に設けられたスイッチで構成されうる。あるいは、該保護スイッチは、例えば、超電導コイル３０に接続される配線と保護抵抗７５に接続される配線とが合流する点と電源との間の配線上に設けられたスイッチで構成されうる。
　超電導状態が実現されている時は、スイッチが閉路している。クエンチ検出器（図示せず）により超電導コイル３０のクエンチ（常電導転移）が検出されると、スイッチが開路するように制御される。スイッチが開路すると、超電導コイル３０と保護抵抗７５とで回路が形成され、超電導コイル３０中を流れていた電流のエネルギーが、保護抵抗７５によって熱エネルギー等に急速に変換され、超電導コイル３０の焼損等の可能性が低減される。
　クエンチ検出器、保護スイッチおよび保護抵抗等の具体的構成は、周知の構成を採用しうるので、詳細な説明を省略する。
　（第２実施形態）
　第２実施形態の第１態様の超電導回転機の界磁回転子は、回転軸と、複数の超電導コイルと、低熱収縮部材と、コイル保持部材とを備え、コイル保持部材は、コイル保持部材と回転軸の周面との間に超電導コイルを介在させるとともに回転軸の周面に固定されることで超電導コイルを回転軸の周面に保持し、低熱収縮部材は、超電導コイルとコイル保持部材との間および超電導コイルと回転軸の周面との間の少なくともいずれか一方に設けられ、平均熱線膨張係数がコイル保持部材の平均熱線膨張係数より小さく、超電導コイルは、超電導回転機の界磁巻線をなす。
　かかる構成では、冷却によって超電導コイルが収縮しても低熱収縮部材によって超電導コイルとコイル保持部材との隙間が所望の圧力をもって充填され、熱伝導が円滑になされることで、超電導コイルをより効率よく均一に冷却できる。
　回転軸は、超電導回転機が電動機である場合には出力軸となる軸であり、超電導回転機が発電機である場合には入力軸となる軸である。
　コイル保持部材は、例えば、回転軸との間で超電導コイルを挟持する、板状の部材であってもよい。あるいは、コイル保持部材は第１実施形態で説明したようなコイルボックスであってもよい。
　「周面」は、例えば、曲面であってもよいし、平面であってもよい。
　「コイル保持部材と回転軸の周面との間に超電導コイルを介在させる」とは、コイル保持部材の少なくとも一部と回転軸の周面との間に超電導コイルを介在させる態様を含む。具体的には例えば、コイル保持部材が超電導コイルを内部に格納するコイルボックスである場合、コイルボックスの壁のうち、回転軸の周面と反対側（径方向の外側）の壁（コイル保持部材の一部）と回転軸の周面との間に、超電導コイルが配置されることになる。かかる態様においても、コイル保持部材と回転軸の周面との間に超電導コイルを介在させているということができる。
　平均熱線膨張係数とは、室温からの平均熱線膨張係数を意味する。室温とは、コイルを冷却する前の温度としうる。室温からの平均熱線膨張係数とは、具体的には、コイルを冷却する前の温度から冷却された時の温度までの温度範囲における平均熱線膨張係数としうる。より具体的には例えば、温度の上昇によって物体の長さが膨張する割合を、室温を基準温度として、１℃（＝１Ｋ）あたりで示した値であり、単位は例えば、１／Ｋとしうる。低熱収縮部材と超電導コイルとを合わせた部材全体としての熱線膨張量が、コイル保持部材の熱線膨張量に対して、同程度か小さいことが好ましい。
　第２実施形態の第２態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１態様の界磁回転子であって、さらに、低熱収縮部材の平均熱線膨張係数が、超電導コイルの平均熱線膨張係数よりも小さい。
　かかる構成では、より積極的に伝熱面の接触面圧を強くすることができる。
　第２実施形態の第３態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１態様または第２態様の界磁回転子であって、さらに、コイル保持部材はコイルボックスであり、コイルボックスは、回転軸の中心軸方向に延び、内部に空間を形成するように構成された壁を備え、回転軸の周面に着脱可能に固定され、超電導コイルは、それぞれのコイルボックスの空間に配置される。
　かかる構成では、超電導コイルを格納したコイルボックスを組立て、その後にコイルボックスを回転軸に組み付けることができる。超電導コイルを回転軸に直接取り付ける構成と比較して、容易に精度よく界磁回転子を製造できる。
　コイルボックスについては第１実施形態と同様としうるので、詳細な説明を省略する。
　第１実施形態の第４態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第３態様の界磁回転子であって、さらに、それぞれのコイルボックスが、内部に超電導コイルを冷却する冷媒を通流するための冷媒流路を備えている。
　かかる構成では、コイルボックスに冷媒流路が備えられているため、冷媒流路を回転軸に配置等する構成と比較して、より効果的に超電導コイルを冷却できる。
　冷媒については第１実施形態と同様としうるので、詳細な説明を省略する。
　第２実施形態の第５態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第４態様の界磁回転子であって、さらに、それぞれのコイルボックスと、周面との間に、中心軸方向および回転軸の周方向に広がる間隙が形成されている。
　かかる構成では、コイルボックスと回転軸とが間隙により断熱されるため、超電導コイルをさらに効果的に冷却できる。
　「周方向」とは、軸方向および径方向のいずれに対しても垂直な方向である。周面は、例えば、曲面であってもよいし、平面であってもよい。
　第２実施形態の第６態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第５態様の界磁回転子であって、さらに、保護抵抗を備え、保護抵抗は、間隙の内部に配置されるようにコイルボックスに固定され、それぞれの間隙に対応する超電導コイルに並列に接続されている。
　かかる構成では、超電導が破壊された際に保護抵抗により超電導コイルを保護できると共に、間隙を有効に利用して保護抵抗を格納できるため、界磁回転子をより小型化できる。
　保護抵抗については第１実施形態と同様としうるので、詳細な説明を省略する。
　第２実施形態の第７態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１ないし６態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、周面において、コイルボックスのそれぞれに対応するように複数の凹部が形成され、凹部は、対応するコイルボックスに対向するように形成され、中心軸方向に延びる側面を有し、それぞれのコイルボックスにおいて、凸部が形成され、凸部は、中心軸方向に延び、回転軸に向かって突出し、凹部の中心軸方向に延びる側面に当接して嵌まる。
　かかる構成では、超電導コイルに生じるトルクを、コイルボックスと回転軸との当接面を介して効率的に回転軸へと伝達できる。さらに、コイルボックスと回転軸の接触部を極小化し、コイルボックスと回転軸の熱伝導性を低くすることで、超電導コイル及びコイルボックスをより効率的に冷却できる。
　第２実施形態の第８態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第１ないし７態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、複数のウェッジ部材を備え、回転軸の周方向に隣接する２つのコイルボックスをコイルボックスペアとするとき、ウェッジ部材はそれぞれ、中心軸方向に延び、それぞれのコイルボックスペアにつき、そのコイルボックスペアをなす２つのコイルボックスの間に配置され、その２つのコイルボックスのそれぞれと当接する。
　かかる構成では、隣接する２つのコイルボックスにつき、超電導コイルに生じるフープ力のうちトルクに寄与しない成分を、ウェッジ部材を介して相殺させることができる。
　第２実施形態の第９態様の超電導回転機の界磁回転子は、上記第２ないし４態様のいずれかの界磁回転子であって、さらに、冷媒流路が、壁のうち回転軸に対向する部位の内部に形成されている。
　かかる構成では、冷媒流路をコイルボックスと一体に形成でき、さらに容易に精度よく界磁回転子を製造できる。
　なお、第２実施形態において、コイルボックス、冷媒流路、間隙、保護抵抗、凹部、凸部、ウェッジ部材は、いずれも必須の構成要素ではなく、適宜に省略可能である。
　本実施形態における超電導回転機には、例えば、超電導モータおよび超電導発電機が含まれる。以下の実施例では、界磁回転子の界磁巻線に、回転機の外部から電圧と電流とが継続的に供給されるものとして説明するが、回転機の外部から電圧と電流とが継続的に供給されず、界磁巻線がいわゆる永久電流モードで用いられる構成を採用してもよい。
　［第３実施例］
　図８は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す斜視図である。図９は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す分解図である。図１０は、第２実施形態の第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子の概略構成を示す断面斜視図である。
　第３実施例の超電導回転機の界磁回転子１２０は、回転軸１５と、複数の超電導コイル３０と、低熱収縮部材３５と、コイル保持部材２７とを備え、コイル保持部材２７は、コイル保持部材２７と回転軸１５の周面との間に超電導コイル３０を介在させるとともに回転軸１５の周面に固定されることで超電導コイル３０を回転軸１５の周面に保持し、低熱収縮部材３５は、超電導コイル３０とコイル保持部材２７との間および超電導コイル３０と回転軸１５の周面との間の少なくともいずれか一方に設けられ、平均熱線膨張係数がコイル保持部材２７の平均熱線膨張係数より小さい。低熱収縮部材３５の平均熱線膨張係数は、コイル保持部材２７の平均熱線膨張係数および超電導コイル３０の平均熱線膨張係数のいずれよりも小さくてもよい。超電導コイル３０は、超電導回転機の界磁巻線をなす。
　以下、第３実施例にかかる超電導回転機の界磁回転子１２０につき、より詳細に説明する。本実施例の界磁回転子１２０は、６極型である。第２実施形態の界磁回転子は多極型であることが好ましく、６極型に限定されるものではなく、例えば４極型、８極型等であってもよい。
　図８、９、１０に示すように、回転軸１５は、中心軸方向に貫通する円筒状空間が形成された中空の略六角柱形状を有する。回転軸１５は、例えば、非磁性材料であって優れた低温特性を有するＳＵＳ３１６ステンレス鋼で形成される。回転軸１５の周面（側面、側周面）には、中心軸方向に延びるように、所定の深さで凹部１３が形成されている。凹部１３は、平面視において超電導コイル３０と略同一形状を有する。凹部１３には、コイル保持部材２７を回転軸１５に固定するためのネジ穴が複数形成されている。凹部１３に、２つの低熱収縮部材３５に挟まれた超電導コイル３０の一部が格納される。
　図８、９、１０に示すように、本実施例におけるコイル保持部材２７は、回転軸との間で超電導コイルを挟持する、中心軸方向および周方向に広がる板状の部材からなる。コイル保持部材２７には、超電導コイル３０を格納するための凹部２８が形成されている。凹部２８に、２つの低熱収縮部材３５に挟まれた超電導コイル３０の一部が格納される。本実施例ではコイル保持部材２７の数および超電導コイル３０の数はいずれも６個である。コイル保持部材２７は、例えば、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼で形成される。コイル保持部材２７には、コイル保持部材２７を回転軸１５に固定するためのネジを貫通させるための穴が複数形成されている。凹部１３に超電導コイル３０と低熱収縮部材３５とを載置し、コイル保持部材２７で蓋をすることで、回転軸１５とコイル保持部材２７との間に形成された空間に超電導コイル３０と低熱収縮部材３５とが格納される。その後、コイル保持部材２７に設けられた穴にボルト等が貫通され、このボルト等が回転軸１５の凹部１３に設けられたネジ穴に螺合することで、コイル保持部材２７が回転軸１５に脱着可能に固定される。なお、コイル保持部材２７は、溶接等により回転軸１５に脱着不能に固定されてもよい。
　図８、９、１０に示すように、回転軸１５の外周部には、それぞれの超電導コイル３０に対応するように、一対の冷媒流路１４が形成されている。冷媒流路１４は、例えば、回転軸１５を中心軸方向に貫通するように形成される。冷媒の通流方法については周知の構成を採用しうるので、詳細な説明を省略する。
　図９、１０に示すように、低熱収縮部材３５は、凹部１３の底面と超電導コイル３０との間、および、コイル保持部材２７の下面（回転軸１５側の面）と超電導コイル３０との間に配置されている。超電導コイル３０は、通電時、フープ力によって径を広げようとするため、コイルの径方向には凹部１３および凹部２８の壁との間で隙間が生じにくい。一方、コイルの軸方向にはフープ力が働かないため、凹部１３の底面およびコイル保持部材２７の下面との間に隙間が生じやすい。よって、凹部１３の底面およびコイル保持部材２７の下面と超電導コイル３０との間に低熱収縮部材３５を配置することが好ましい。低熱収縮部材３５は、例えば、炭素鋼、ニッケル鋼等を用いて構成することができる。低熱収縮部材３５の形状および材質は、運転時に超電導コイル３０を冷却した際に、超電導コイル３０が十分な接触面圧を受けてコイルボックス２０の内部に保持されるように、適宜に設定されうる。
　超電導コイル３０は、例えば、冷媒流路１４を通流する冷媒により、３０Ｋ程度まで冷却されることにより、超電導状態となる。超電導コイル３０がなす電流経路の両端が回転軸１５の内部を経由する配線（図示せず）とブラシ（図示せず）によって回転機の外部へと導かれ、電源（図示せず）へと接続される。配線に通電がされると、６個の超電導コイル３０が、周方向に交互にＮ極とＳ極とに励磁される。上記以外の点につき、超電導コイル３０は第１実施形態の第１実施例と同様に構成しうるので、詳細な説明を省略する。
　第１実施形態の第１実施例および第２実施例は、本実施形態にも適用可能である。
　上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施形態が明らかである。従って、上記説明は、例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する最良の態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の精神を逸脱することなく、その構造および／又は機能の詳細を実質的に変更できる。
　本発明の超電導回転機の界磁回転子は、従来よりもさらに容易に精度よく製造できる構造を提供可能な超電導回転機の界磁回転子として有用である。
　１０　回転軸
　１１　凹部
　１２　側面
　１３　凹部
　１４　冷媒流路
　１５　回転軸
　２０　コイルボックス
　２１　箱部
　２２　蓋部
　２３　冷媒流路
　２４　凸部
　２５　壁
　２６　側面
　２７　コイル保持部材
　２８　凹部
　３０　超電導コイル
　３５　低熱収縮部材
　４０　ウェッジ部材
　５０　冷媒配管
　５１　供給中央配管
　５２　排出中央配管
　５３　第１供給分岐継手
　５４　第１供給枝配管
　５５　第１排出分岐継手
　５６　第１排出枝配管
　５７　第２供給分岐継手
　５８　第２供給枝配管
　５９　第２排出分岐継手
　６０　第２排出枝配管
　７０　間隙
　７５　保護抵抗
１００、１１０、１２０　界磁回転子

Claims (9)

  1. 　超電導回転機の界磁回転子であって、
    　回転軸と、複数のコイルボックスと、複数の超電導コイルと、を備え、
    　前記コイルボックスは、
    　　前記回転軸の中心軸方向に延び、
    　　内部に空間を形成するように構成された壁を備え、
    　　前記回転軸の周面に着脱可能に固定され、
    　前記超電導コイルは、
    　　それぞれの前記コイルボックスの前記空間に配置され、
    　　前記超電導回転機の界磁巻線をなす、
    　超電導回転機の界磁回転子。
  2. 　それぞれの前記コイルボックスは、内部に前記超電導コイルを冷却する冷媒を通流するための冷媒流路を備える、請求項１に記載の超電導回転機の界磁回転子。
  3. 　それぞれの前記コイルボックスと、前記周面との間に、前記中心軸方向および前記回転軸の周方向に広がる間隙が形成されている、請求項２に記載の超電導回転機の界磁回転子。
  4. 　保護抵抗を備え、前記保護抵抗は、
    　　前記間隙の内部に配置されるように前記コイルボックスに固定され、
    　　それぞれの前記間隙に対応する前記超電導コイルに並列に接続されている、
    　請求項３に記載の超電導回転機の界磁回転子。
  5. 　低熱収縮部材を備え、前記低熱収縮部材は、
    　　前記コイルボックスの内面と前記コイルボックスに収納される前記超電導コイルとの間に配置され、
    　　平均熱線膨張係数が前記コイルボックスの平均熱線膨張係数よりも小さい、
    　請求項１ないし４のいずれかに記載の超電導回転機の界磁回転子。
  6. 　前記低熱収縮部材の平均熱線膨張係数が、前記超伝導コイルの平均熱線膨張係数よりも小さい、請求項５に記載の超電導回転機の界磁回転子。
  7. 　前記周面において、前記コイルボックスのそれぞれに対応するように複数の凹部が形成され、前記凹部は、
    　　対応する前記コイルボックスに対向するように形成され、
    　　前記中心軸方向に延びる側面を有し、
    　それぞれの前記コイルボックスにおいて、凸部が形成され、前記凸部は、
    　　前記中心軸方向に延び、
    　　前記回転軸に向かって突出し、
    　　前記凹部の前記中心軸方向に延びる側面に当接して嵌まる、
    　請求項１ないし６のいずれかに記載の超電導回転機の界磁回転子。
  8. 　複数のウェッジ部材を備え、
    　前記回転軸の周方向に隣接する２つの前記コイルボックスをコイルボックスペアとするとき、
    　前記ウェッジ部材はそれぞれ、
    　　前記中心軸方向に延び、
    　　それぞれの前記コイルボックスペアにつき、そのコイルボックスペアをなす２つのコイルボックスの間に配置され、
    　　その２つのコイルボックスのそれぞれと当接する、
    　請求項１ないし７のいずれかに記載の超電導回転機の界磁回転子。
  9. 　前記冷媒流路は、前記壁のうち前記回転軸に対向する部位の内部に形成されている、請求項２ないし４のいずれかに記載の超電導回転機の界磁回転子。
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