WO2013051481A1 - 光ファイバ - Google Patents

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core
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numerical aperture
overcoat
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Inventor
祐也 本間
一之 相馬
坂部　至
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住友電気工業株式会社
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02033—Core or cladding made from organic material, e.g. polymeric material
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
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    • G02B6/02033—Core or cladding made from organic material, e.g. polymeric material
    • G02B6/02038—Core or cladding made from organic material, e.g. polymeric material with core or cladding having graded refractive index

Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber.
  • the optical fiber is bent to a small diameter along with the recent expansion of FTTH (Fiber To The Home) and the interconnect field (optical fiber connection between devices or between components in the device).
  • FTTH Fiber To The Home
  • interconnect field optical fiber connection between devices or between components in the device.
  • the H-PCF (Hard Plastic Clad Silica Fiber) is attracting attention as an optical fiber that has both good bending loss characteristics and fracture resistance characteristics, and the development of optical fibers with improved characteristics based on this H-PCF.
  • the H-PCF includes a core made of glass (preferably quartz glass) and a clad made of a resin having a refractive index lower than that of the core and covering the periphery of the core.
  • H-PCF since the clad is made of resin, it is possible to greatly reduce the refractive index of the clad relative to the refractive index of the core (Patent Document 1). Therefore, compared with an optical fiber (AGF: All Glass Fiber) in which both the core and the clad are made of glass, the H-PCF can increase the numerical aperture (NA), thereby confining the light. The bending loss characteristics can be improved. Further, assuming that the clad diameter is the same, H-PCF can reduce the glass radius compared to AGF, so that the fracture resistance can be improved.
  • AGF All Glass Fiber
  • an optical fiber is formed into a core by providing a resin layer covering the clad around the clad.
  • a fluororesin layer for example, ethylene-tetrafluoroethylene copolymer (ETFE)
  • ETFE ethylene-tetrafluoroethylene copolymer
  • the resin layer meanders due to the non-uniform thickness of the resin layer to apply a lateral pressure to the optical fiber, and microbend loss of the optical fiber is likely to occur.
  • the Young's modulus of ETFE is as large as about 800 MPa, and since the resin having a large Young's modulus is directly coated around the cladding, microbend loss is likely to occur due to the shrinkage stress of the resin at a low temperature.
  • the present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to provide an optical fiber having good microbend resistance in addition to bending loss characteristics and fracture resistance characteristics.
  • An optical fiber of the present invention includes a core made of glass, a clad made of a resin having a refractive index lower than the refractive index of the core and covering the periphery of the core, and an overcoat made of an ultraviolet curable resin and covering the periphery of the clad. ing.
  • a 0.45 to the numerical aperture NA is 0.25
  • the bending stiffness constant of 1.5 N ⁇ mm 2 or less
  • the numerical aperture NA and Y the flexural modulus X [N ⁇ mm 2 ]
  • X and Y are Y> -1.066X + 0.503
  • the optical fiber of the present invention preferably has a core diameter of 60 to 100 ⁇ m. Further, it is preferable that the overcoat has a two-layer structure.
  • an optical fiber having good microbend resistance in addition to bending loss characteristics and fracture resistance characteristics is provided.
  • optical fiber 1 of this embodiment It is sectional drawing of the optical fiber 1 of this embodiment. It is the table
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber 1 of the present embodiment.
  • the optical fiber 1 is an H-PCF, and includes a core 10 made of glass and a clad 20 made of a resin having a refractive index lower than that of the core 10 and covering the periphery of the core 10.
  • the glass of the core 10 is preferably quartz glass.
  • a refractive index adjusting material (for example, GeO 2 ) may be added to the core 10.
  • the refractive index distribution of the core 10 may be substantially uniform, or may be a GI (Graded Index) type having a higher refractive index as it is closer to the center.
  • GI Gard Index
  • the present inventor provides an overcoat 30 made of an ultraviolet curable resin and covering the periphery of the clad 20 in the optical fiber 1 that is such an H-PCF, and sets the numerical aperture NA and the bending rigidity in a specific range.
  • the microbend resistance can be improved in addition to the bending loss characteristics and the fracture resistance.
  • the numerical aperture NA of the optical fiber 1 of the present embodiment is 0.25 to 0.45.
  • the bending rigidity of the optical fiber 1 is 1.5 N ⁇ mm 2 or less.
  • the numerical aperture NA of the optical fiber 1 is Y and the bending rigidity of the optical fiber 1 is X [N ⁇ mm 2 ] these X and Y are Y> -1.066X + 0.503 The relational expression is satisfied.
  • the core 10 has a diameter of 60 to 100 ⁇ m.
  • the overcoat 30 has a two-layer structure, and includes an inner primary layer 31 and an outer secondary layer 32.
  • FIG. 2 is a table summarizing the characteristics of the optical fibers of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4.
  • the numerical aperture NA, the bending rigidity, the core diameter, the cladding diameter, the primary diameter, and the secondary diameter of the optical fibers according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4 are as shown in FIG.
  • Comparative Examples 1 to 3 when the numerical aperture NA of each optical fiber is Y and the bending rigidity of each optical fiber is X [N ⁇ mm 2 ], these X and Y are Y> ⁇ 1.066X + 0.503
  • Comparative Examples 3 and 4 are examples in which the numerical aperture NA of each optical fiber is smaller than 0.25.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the numerical aperture NA and the bending rigidity of the optical fiber of each of the example and the comparative example and the quality of the product.
  • Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4 are shown.
  • the optical fibers of Examples 1 to 8 in which all the characteristics are good are indicated by ⁇
  • the optical fibers of Comparative Examples 1 to 4 in which any of the characteristics are not good are indicated by ⁇ . Yes.
  • optical fibers according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4 were evaluated for good or bad microbend resistance, bending loss characteristics, and fracture resistance.
  • the method for determining the quality was as follows.
  • the microbend loss value was obtained as the difference between the transmission loss values in the mesh bobbin winding state and the bundled state (the state where the optical fiber wound around the mesh bobbin was removed from the mesh bobbin).
  • the body diameter of the mesh bobbin was 405 mm
  • the winding tension was 80 g
  • the mesh wire diameter was 50 ⁇ m
  • the mesh space was 100 ⁇ m.
  • a light source that outputs white light was used. Between the white light source and the sample optical fiber, an excitation optical fiber having a length of 100 m and having substantially the same structure as the sample optical fiber was provided.
  • the light output from the white light source is input to the input end of the excitation optical fiber, the high-order mode is sufficiently attenuated while the light propagates through the excitation optical fiber, and the base mode output from the excitation optical fiber.
  • Light was input to the input end of the sample optical fiber.
  • the power of light having a wavelength of 850 nm was measured to determine the microbend loss value.
  • the microbend loss value of the sample optical fiber was 0.5 dB / 10 m or less, it was determined that the microbend resistance property of the sample optical fiber was good.
  • the microvent resistance was 0.5 dB / 10 m or less, and the microvent resistance was good.
  • the resistance to microventing was larger than 0.5 dB / 10 m, and the resistance to microventing was poor.
  • the bending loss value was obtained as a transmission loss value in a state where the sample optical fiber was wound around a mandrel having a diameter of 4 mm for one turn.
  • the light output from the white light source was input to the input end of the sample optical fiber, and the power of light having a wavelength of 850 nm among the light output from the output end of the sample optical fiber was measured to obtain the bending loss value.
  • the bending loss value of the sample optical fiber was 3.5 dB or less, it was determined that the bending loss characteristic of the sample optical fiber was good.
  • the bending loss value was 3.5 dB or less, and the bending loss characteristics were good.
  • the bending loss value was larger than 3.5 dB, and the bending loss characteristics were poor.
  • the fracture resistance was determined based on the fracture time when the sample optical fiber was wound 10 turns around a mandrel having a diameter of 4 mm.
  • the break time of the sample optical fiber is 1 week or more (when the sample optical fiber does not break even after 1 week), it is determined that the break resistance of the sample optical fiber is good, and the break time of the sample optical fiber is 1 When shorter than a week, it was determined that the fracture resistance of the sample optical fiber was poor.
  • the breaking time of the sample optical fiber was 1 week or more, and the fracture resistance was good.
  • the breaking time of the sample optical fiber was shorter than one week, and the fracture resistance was poor.
  • the numerical aperture NA is 0.25 to 0.45
  • the bending rigidity is 1.5 N ⁇ mm 2 or less
  • the numerical aperture NA is Y.
  • the bending rigidity is X [N ⁇ mm 2 ]
  • these X and Y are Y> -1.066X + 0.503
  • the microbend resistance characteristics were also good.
  • the numerical aperture NA is 0.25 to 0.45
  • the bending rigidity is 1.5 N ⁇ mm 2 or less
  • the numerical aperture NA is Y
  • the bending rigidity is X [N ⁇ mm. 2 ]
  • these X and Y are Y> -1.066X + 0.503
  • the microbend resistance cannot be improved in addition to the bending loss characteristics and the fracture resistance.
  • the numerical aperture NA of the optical fiber When the numerical aperture NA of the optical fiber is less than 0.25 (for example, Comparative Examples 3 and 4), the bending loss characteristics are inferior and the microbend loss is likely to increase.
  • the numerical aperture NA of the optical fiber When the numerical aperture NA of the optical fiber is more than 0.45, the light coupling efficiency is deteriorated when light is emitted from the optical fiber to another component (lens or the like).
  • the optical fiber has a bending rigidity of less than 0.05 N ⁇ mm 2 , the glass diameter (core diameter) becomes small, so precise alignment is required when light from the light source is incident. Manufacturing cost will increase.
  • the bending rigidity of the optical fiber is more than 1.5 N ⁇ mm 2, it is necessary to increase the glass diameter (core diameter) or increase the overcoat. When the glass diameter (core diameter) is increased, the fracture resistance tends to be inferior. When the overcoat is thickened, the coating diameter is increased and the outer diameter of the cable is increased.
  • the diameter of the core 10 is preferably 60 to 100 ⁇ m.
  • the overcoat 30 has a two-layer structure, and preferably includes an inner primary layer 31 and an outer secondary layer 32.
  • the primary layer 31 By softening the primary layer 31 (decreasing Young's modulus), the buffer effect of the overcoat 30 can be further improved, and the microbend can be further reduced.
  • the mechanical strength improvement by the overcoat 30 is securable by making the secondary layer 32 hard (it makes Young's modulus large).
  • the Young's modulus of the primary layer is preferably 0.2 to 2.0 MPa, and the Young's modulus of the secondary layer is preferably 500 to 2000 MPa.
  • the optical fiber of the present invention can be manufactured as follows. A glass base material is heated and drawn to form a core. An ultraviolet curable resin is applied to the core using a coating die and cured by irradiating with ultraviolet rays to form a clad layer. An ultraviolet curable resin is similarly coated thereon to form an overcoat layer. Microbending loss can be reduced by coating an optical fiber having a core diameter of 60 to 100 ⁇ m with an ultraviolet curable resin.

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Abstract

　光ファイバ１は、ガラスからなるコア１０と、コア１０の屈折率より低い屈折率を有する樹脂からなりコア１０の周囲を覆うクラッド２０と、紫外線硬化型樹脂からなりクラッド２０の周囲を覆うオーバーコート３０とを備える。光ファイバ１の開口数ＮＡは０．２５～０．４５である。光ファイバ１の曲げ剛性率は１．５Ｎ・ｍｍ２以下である。光ファイバ１の開口数ＮＡをＹとし、光ファイバ１の曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，ＹがＹ＞－１．０６６Ｘ＋０．５０３となる関係式を満たす。

Description

光ファイバ
　本発明は、光ファイバに関するものである。
　光ファイバを伝送路として用いる光通信システムでは、近年のＦＴＴＨ（Ｆｉｂｅｒ　Ｔｏ　Ｔｈｅ　Ｈｏｍｅ）やインターコネクト分野（機器間または機器内の部品間の光ファイバ接続）の伸長に伴い、光ファイバが小径に曲げられることが多くなってきている。このように小径に曲げられて用いられる光ファイバでは、曲げ損失特性が良好であること（曲げてもロス増が小さいこと）が要求され、また、耐破断特性も良好であること（曲げても折れ難いこと）が要求される。
　曲げ損失特性および耐破断特性の双方が良好である光ファイバとしてＨ－ＰＣＦ（Ｈａｒｄ　Ｐｌａｓｔｉｃ　Ｃｌａｄ　Ｓｉｌｉｃａ　Ｆｉｂｅｒ）が注目されており、このＨ－ＰＣＦを基に諸特性が改善された光ファイバの開発が行われている。Ｈ－ＰＣＦは、ガラス（好適には石英ガラス）からなるコアと、このコアの屈折率より低い屈折率を有する樹脂からなりコアの周囲を覆うクラッドとを備える。
　Ｈ－ＰＣＦは、クラッドが樹脂からなることから、コアの屈折率に対してクラッドの屈折率を大きく下げることが可能である（特許文献１）。したがって、コアおよびクラッドの双方がガラスからなる光ファイバ（ＡＧＦ:Ａｌｌ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｉｂｅｒ）と比べて、Ｈ－ＰＣＦは、開口数（ＮＡ）を大きくすることが可能であり、これにより、光の閉じ込め効果を向上させ、曲げ損失特性を向上させることができる。また、クラッド径が同じであるとすると、ＡＧＦと比べて、Ｈ－ＰＣＦは、ガラス半径を小さくできることから、耐破断特性を向上させることができる。
特開２０１１－１０７２１７号公報
　ところで、一般に光ファイバは、クラッドの周囲にクラッドを覆う樹脂層を設けることで、心線とされる。Ｈ－ＰＣＦでもクラッドの周囲にフッ素樹脂層（例えばエチレン－テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）等）が設けられる。この際、フッ素樹脂層は押出しにより被覆される場合が多い。
　それ故、樹脂層の厚みの不均一により樹脂層が蛇行して光ファイバに側圧を与え、光ファイバのマイクロベンドロスが発生しやすい。また、ＥＴＦＥのヤング率は約８００ＭＰａと大きく、このヤング率が大きい樹脂がクラッドの周囲に直接に被覆されることから、低温時等の樹脂の収縮応力によりマイクロベンドロスが発生しやすい。
　さらに、インターコネクト分野では、光ファイバはケーブル内に多心で入れられることもあり、ケーブル内での光ファイバ同士の接触や側圧により、マイクロベンドロスが発生しやすい状況になっている。
　本発明は、上記問題点を解消する為になされたものであり、曲げ損失特性および耐破断特性に加えて耐マイクロベンド特性も良好な光ファイバを提供することを目的とする。
　本発明の光ファイバは、ガラスからなるコアと、コアの屈折率より低い屈折率を有する樹脂からなりコアの周囲を覆うクラッドと、紫外線硬化型樹脂からなりクラッドの周囲を覆うオーバーコートとを備えている。この光ファイバでは、開口数ＮＡが０.２５から０.４５であり、曲げ剛性率が１.５Ｎ・ｍｍ２以下であり、開口数ＮＡをＹとし、曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙが、
　Ｙ＞－１.０６６Ｘ＋０.５０３
となる関係式を満たすようになっている。
　本発明の光ファイバは、コアの直径が６０～１００μｍであるのが好適である。また、オーバーコートが２層構造であるのが好適である。
　本発明によれば、曲げ損失特性および耐破断特性に加えて耐マイクロベンド特性も良好な光ファイバが提供される。
本実施形態の光ファイバ１の断面図である。 実施例および比較例それぞれの光ファイバの諸特性を纏めた表である。 実施例および比較例それぞれの光ファイバの開口数ＮＡおよび曲げ剛性率と特性良否との関係を示すグラフである。
　以下、添付図面を参照して、本発明を実施するための形態を詳細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
　図１は、本実施形態の光ファイバ１の断面図である。光ファイバ１は、Ｈ－ＰＣＦであって、ガラスからなるコア１０と、コア１０の屈折率より低い屈折率を有する樹脂からなりコア１０の周囲を覆うクラッド２０とを備える。コア１０のガラスは好適には石英ガラスである。コア１０は屈折率調整材（例えばＧｅＯ２）が添加されていてもよい。コア１０の屈折率分布は、略一様であってもよいし、中心に近いほど屈折率が高いＧＩ（Ｇｒａｄｅｄ　Ｉｎｄｅｘ）型であってもよい。
　本発明者は、このようなＨ－ＰＣＦである光ファイバ１において、紫外線硬化型樹脂からなりクラッド２０の周囲を覆うオーバーコート３０を設けるとともに、開口数ＮＡおよび曲げ剛性率を特定範囲とすることで、曲げ損失特性および耐破断特性に加えて耐マイクロベンド特性も向上させることができることを見出した。
　すなわち、本実施形態の光ファイバ１の開口数ＮＡは０.２５～０.４５である。光ファイバ１の曲げ剛性率は１.５Ｎ・ｍｍ２以下である。また、光ファイバ１の開口数ＮＡをＹとし、光ファイバ１の曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙは、
　Ｙ＞－１.０６６Ｘ＋０.５０３
となる関係式を満たす。
　なお、第ｉ層のヤング率をＧｉとし、第ｉ層の断面二次モーメントをＩｉとしたとき、曲げ剛性率Ｄは、
　Ｄ＝Σ(Ｇｉ×Ｉｉ)
となる式で表される。光ファイバの如く中心層が円柱形状を有するとともに他の各層が円筒形状を有している場合には、第ｉ層の外径をＲｉとしたとき、第ｉ層の断面二次モーメントＩｉは、
　Ｉｉ＝π(Ｒｉ ４－Ｒｉ－１ ４)／６４
となる式で表される。
　好ましくは、コア１０の直径は６０～１００μｍである。また、好ましくは、オーバーコート３０は、２層構造であって、内側のプライマリ層３１と外側のセカンダリ層３２とを含む。
　以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
　図２は、実施例１～８および比較例１～４それぞれの光ファイバの諸特性を纏めた表である。実施例１～８および比較例１～４に係る光ファイバの開口数ＮＡ、曲げ剛性率、コア径、クラッド径、プライマリ径、及び、セカンダリ径は、図２に示すとおりである。比較例１～３は、各光ファイバの開口数ＮＡをＹとし、各光ファイバの曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙが
　Ｙ＞－１.０６６Ｘ＋０.５０３
となる関係式を満たさない例であり、比較例３，４は、各光ファイバの開口数ＮＡが０．２５よりも小さい例である。
　また、図３は、実施例および比較例それぞれの光ファイバの開口数ＮＡおよび曲げ剛性率と特性良否との関係を示すグラフである。これらの図表には実施例１～８および比較例１～４が示されている。図３において、全ての特性が良好である実施例１～８の光ファイバについては○印で示され、何れかの特性が良好でない比較例１～４の光ファイバについては×印で示されている。
　本実施例では、実施例１～８および比較例１～４に係る光ファイバの耐マイクロベンド特性，曲げ損失特性および耐破断特性それぞれの良否を判定した。特性良否の判定方法は以下のとおりであった。
　マイクロベンド損失値は、メッシュボビン巻取り状態および束取り後状態（前記メッシュボビンに巻かれた光ファイバをメッシュボビンから取り外した状態）それぞれでの伝送損失値の差分として求めた。メッシュボビンの胴径は４０５ｍｍであり、巻付張力は８０ｇであり、メッシュ線径は５０μｍであり、メッシュ空間は１００μｍであった。光源として白色光を出力するものが用いられた。この白色光源とサンプル光ファイバとの間に、このサンプル光ファイバと略同一の構造で長さ１００ｍの励振用光ファイバを設けた。白色光源から出力された光を励振用光ファイバの入力端に入力させ、その光が励振用光ファイバを伝播する間に高次モードを充分に減衰させ、励振用光ファイバから出力された基底モード光をサンプル光ファイバの入力端に入力させた。サンプル光ファイバの出力端から出力された光のうち波長８５０ｎｍの光のパワーを測定して、マイクロベンド損失値を求めた。サンプル光ファイバのマイクロベンド損失値が０.５ｄＢ／１０ｍ以下である場合に、そのサンプル光ファイバの耐マイクロベンド特性が良好であると判定した。
　図２に示すように、実施例１～８に係る光ファイバでは、耐マイクロベント特性が０．５ｄＢ／１０ｍ以下であり、耐マイクロベント特性が良好であった。一方、比較例１～３に係る光ファイバでは、耐マイクロベント特性が０．５ｄＢ／１０ｍより大きく、耐マイクロベント特性が不良であった。
　続いて、曲げ損失値は、直径４ｍｍのマンドレルにサンプル光ファイバを１ターン巻き付けた状態での伝送損失値として求めた。白色光源から出力された光をサンプル光ファイバの入力端に入力させ、サンプル光ファイバの出力端から出力された光のうち波長８５０ｎｍの光のパワーを測定して、曲げ損失値を求めた。サンプル光ファイバの曲げ損失値が３.５ｄＢ以下である場合に、そのサンプル光ファイバの曲げ損失特性が良好であると判定した。
　図２に示すように、実施例１～８に係る光ファイバでは、曲げ損失値が３．５ｄＢ以下であり、曲げ損失特性が良好であった。一方、比較例３，４に係る光ファイバでは、曲げ損失値が３．５ｄＢより大きく、曲げ損失特性が不良であった。
　続いて、耐破断特性は、直径４ｍｍのマンドレルにサンプル光ファイバを１０ターン巻き付けたときの破断時間に基づいて判定した。サンプル光ファイバの破断時間が１週間以上である場合（１週間経過しても破断しない場合）に、そのサンプル光ファイバの耐破断特性が良好であると判定し、サンプル光ファイバの破断時間が１週間より短い場合に、そのサンプル光ファイバの耐破断特性が不良であると判定した。
　図２に示すように、実施例１～８に係る光ファイバでは、サンプル光ファイバの破断時間が１週間以上であり、耐破断特性が良好であった。一方、比較例４に係る光ファイバでは、サンプル光ファイバの破断時間が１週間より短く、耐破断特性が不良であった。
　以上、図２および図３に示されるように、開口数ＮＡが０.２５～０.４５であって曲げ剛性率が１.５Ｎ・ｍｍ２以下であり、さらに、開口数ＮＡをＹとし、曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙが、
　Ｙ＞－１.０６６Ｘ＋０.５０３
なる関係式を満たす実施例１～８では、曲げ損失特性および耐破断特性に加えて耐マイクロベンド特性も良好であった。
　一方、開口数ＮＡが０.２５～０.４５であること、曲げ剛性率が１.５Ｎ・ｍｍ２以下であること、さらに、開口数ＮＡをＹとし、曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙが、
　Ｙ＞－１.０６６Ｘ＋０.５０３
なる関係式を満たすこと、の何れかを満たさない比較例１～４では、曲げ損失特性および耐破断特性に加えて耐マイクロベンド特性も良好とすることができなかった。
　なお、光ファイバの開口数ＮＡが０.２５未満である場合（例えば比較例３，４）、曲げ損失特性が劣り、また、マイクロベンド損失の増加も起こりやすくなる。光ファイバの開口数ＮＡが０.４５超である場合、この光ファイバから他の部品（レンズ等）に光を出射するときに光の結合効率が悪くなる。光ファイバの曲げ剛性率が０.０５Ｎ・ｍｍ２未満である場合、ガラス径（コア径）が細くなるため、光源からの光を入射する際に精密な調心が必要となり、端末加工時の製造コストが上がってしまう。また、光ファイバの曲げ剛性率が１.５Ｎ・ｍｍ２超である場合、ガラス径（コア径）を大きくするか、オーバーコートを厚くする必要がある。ガラス径（コア径）を大きくすると、耐破断特性が劣る傾向があり、オーバーコートを厚くすると、被覆径が大きくなり、強いてはケーブル外径が大きくなるのでインターコネクト用途では好ましくない。
　コア径が大きい場合、耐破断特性が劣る傾向がある。したがって、コア１０の直径は６０～１００μｍであるのが好ましい。
　オーバーコート３０は、２層構造であって、内側のプライマリ層３１と外側のセカンダリ層３２とを含むのが好ましい。プライマリ層３１を柔らかく（ヤング率を小さく）することで、オーバーコート３０の緩衝効果を更に向上させて、マイクロベンドをさらに低減することができる。また、セカンダリ層３２を硬く（ヤング率を大きく）することで、オーバーコート３０による機械強度向上を確保することができる。プライマリ層のヤング率は０．２～２．０Ｍｐａとし、セカンダリ層のヤング率は５００～２０００ＭＰａとするのが好ましい。
　本発明の光ファイバは、以下のようにして製造することができる。ガラス母材を加熱及び線引きしてコアとする。そのコアに紫外線硬化型樹脂をコーティングダイスを用いて塗布して紫外線を照射して硬化させ、クラッド層とする。その上に紫外線硬化型樹脂を同様にして被覆してオーバーコート層とする。コア径が６０～１００μｍの光ファイバに紫外線硬化型樹脂をコーティングすることでマイクロベンド損失を小さくすることができる。
　１…光ファイバ、１０…コア、２０…クラッド、３０…オーバーコート、３１…プライマリ層、３２…セカンダリ層。

Claims (5)

  1. 　ガラスからなるコアと、前記コアの屈折率より低い屈折率を有する樹脂からなり前記コアの周囲を覆うクラッドと、紫外線硬化型樹脂からなり前記クラッドの周囲を覆うオーバーコートとを備え、
    　開口数ＮＡが０．２５～０．４５であり、
    　曲げ剛性率が１．５Ｎ・ｍｍ２以下であり、
    　開口数ＮＡをＹとし、曲げ剛性率をＸ［Ｎ・ｍｍ２］としたとき、これらＸ，Ｙが
    　Ｙ＞－１．０６６Ｘ＋０．５０３
    となる関係式を満たす光ファイバ。
  2. 　前記コアの直径が６０～１００μｍである、請求項１に記載の光ファイバ。
  3. 　前記オーバーコートが２層構造である、請求項１又は２に記載の光ファイバ。
  4. 　前記オーバーコートの２層が内側のプライマリ層と外側のセカンダリ層であり、
    　前記プライマリ層のヤング率が０．２～２．０Ｍｐａである請求項３に記載の光ファイバ。
  5. 　前記オーバーコートの２層が内側のプライマリ層と外側のセカンダリ層であり、
    　前記セカンダリ層のヤング率が５００～２０００ＭＰａである請求項３又は４に記載の光ファイバ。
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