WO2013031595A1 - 排煙脱硫装置における不活性化現象の予防方法 - Google Patents

Abstract

　排煙脱硫装置における不活性化現象を予測して、不活性化現象の発生を未然に防ぐ方法を提供する。　石炭焚きボイラーの燃焼排ガスを処理する排煙脱硫装置において発生する不活性化現象の予防方法であって、燃焼排ガス中の灰分に含まれるＮａ、Ｃａ、Ｍｇ及びＫなどのアルカリ成分から不活性化現象の指標となる不活性化ポテンシャルを算出し、その変化に応じて排煙脱硫装置に対してｐＨ制御系の設定値の調整や排水制御系の調整などの運転管理を行う。

Description

排煙脱硫装置における不活性化現象の予防方法

　本発明は、排煙脱硫装置で生じる不活性化現象を予防する方法に関する。

　石炭焚きの火力発電所では、ボイラーで石炭を燃焼した時に発生する硫黄酸化物（ＳＯ_Ｘ）を取り除くため、燃焼排ガスの処理を行う排煙脱硫装置が設けられている。排煙脱硫装置には、乾式法や湿式法など各種のものが提案されているが、安価な石灰石を脱硫剤に使用することができる上、比較的高い脱硫率が得られる湿式の石炭石膏法が従来から数多く使用されている（特許文献１）。

　石炭石膏法は、微粉化した石灰石を含むスラリー状の吸収液に排ガスを気液接触させて、排ガス中に含まれるＳＯ_２ガスを吸収液に吸収させる。そして、吸収液中で下記式１に示す反応によってＳＯ_２を石膏に固定することにより、硫黄酸化物の除去を行うものである。
［式１］
　ＳＯ_２＋ＣａＣＯ_３＋１／２Ｏ_２＋Ｈ_２Ｏ　→　ＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ_２

　石炭石膏法における吸収液と排ガスとの気液接触は、例えばスパージャーパイプを備えた反応槽（ジェットバブリングリアクター）を使用して効率よく行うことができる。具体的には、スパージャーパイプの先端部が浸漬するように反応槽に吸収液を張り込んでおき、該スパージャーパイプの先端部から吸収液中に排ガスを放出する。これにより、排ガスは吸収液内で細かな気泡となって液中を上昇し、その間に気泡の界面において吸収液と排ガスの効率的な気液接触が行われる。

　気液接触によって吸収された硫黄酸化物は、酸化されて硫酸になると同時に石灰石が溶解した吸収液にて中和され、石膏になる。このようにして生成した石膏を含むスラリーは、反応槽から抜き出されて遠心分離機などの固液分離手段に送られ、ここで粒状の石膏と液分に分離される。分離された液分の一部は排煙脱硫装置に戻され、残りは排水処理設備に送られて更なる処理が行なわれる。

特開平６－０８６９１０号公報

　石炭焚きボイラーの燃焼排ガス中には上記した硫黄酸化物のほか、窒素酸化物や灰分などが含まれている。これらは排煙脱硫装置の前段に設けられている脱硝装置や電気集塵機で除去されるが、一部の灰分はわずかながらこれら脱硝装置や電気集塵機を通り抜けて排煙脱硫装置に到達し、排煙脱硫装置の吸収液に混入する。混入した灰分は吸収液中で徐々に溶解した後、石灰石の表面に不活性な皮膜（アパタイト）を形成して脱硫剤としての石灰石を不活性化することがあった。

　上記した石灰石の不活性化が生じると脱硫性能が低下するため、その対策として吸収液のｐＨを調整したり、Ｎａ^＋などの薬剤を添加したりする対応がとられる。しかしながら、これらの対策は、不活性化現象が確認されてから事後的に行うものであるため、対応が遅れて脱硫性能を大きく低下させたり、適切に対処できずに頻繁な運転調整が必要になったりして、脱硫装置の信頼性を損なうことがあった。

　灰分は一般にアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）やシリカ(ＳｉＯ_２）を主成分としており、これら以外にＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどを含んでいる。固体の溶出速度は、一般的には、固体の比表面積、及び固体中の可溶性物質の含有率や拡散係数に比例するため、不活性化現象を引き起こすアルミナにおいても、これらの要因からある程度予測できるように思われる。

　しかしながら、瀝青炭やＰＲＢ炭が燃焼した後に残る灰分をサンプリングし、これらを吸収液に混合して溶出させたところ、灰分の全Ａｌ濃度及び比表面積から判断してほぼ同等の溶解速度（実験段階では溶出速度と称することもある）になると考えられる２種類の灰分の溶解速度に大きな差異が生じたり、他方に比べて溶解速度が遅いと考えられる灰分の方が逆に速かったりすることがあった。そこで発明者らは上記比表面積や可溶性物質の含有率等以外に溶解性に影響を及ぼす要因があると考え、鋭意研究を行った。

　その結果、溶解性は灰分中の全Ａｌ濃度に加えて、灰分中の鉱物がどの程度ガラス（非晶質）で存在しているのかを示すガラス化率や、ガラスの原子配列構造の影響を受けることを見出した。更に、これらガラス化率及びガラスの原子配列構造の影響を受けて溶出するＡｌによって生じる不活性化現象は、Ａｌ含有率などの灰分情報を用いて効果的に予測することが可能であり、これにより不活性化現象の発生を予防できることを見出し本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明が提供する不活性化現象の予防方法は、石炭焚きボイラーの燃焼排ガスを処理する排煙脱硫装置において発生する不活性化現象の予防方法であって、燃焼排ガス中の灰分に含まれるアルカリ成分から不活性化現象の指標となる不活性化ポテンシャルを算出し、その変化に応じて排煙脱硫装置の運転管理を行うことを特徴としている。

　本発明によれば、排煙脱硫装置における不活性化現象を予測してその発生を未然に防ぐことができるので、排煙脱硫装置の信頼性を向上させることが可能となる。

本発明の不活性化現象の予防方法の基礎指標となるＭＩとガラス化率及びガラスの質との関係を示すグラフである。 本発明の不活性化現象の予防方法の基礎指標となるＭＩとＡｌ及びＳｉのガラス化率との関係を示すグラフである。 排煙脱硫装置に組み込まれた本発明の制御装置の一具体例を示すブロック図である。 本発明の制御装置で実行されるアルゴリズムの一例を示すフローチャートである。 本発明の制御装置が排煙脱硫装置のｐＨ制御系に組み込まれた場合の一具体例を示す模式的なフロー図である。 本発明の不活性化現象の予防方法の一具体例における不活性化ポテンシャルの計算式が示されており、ガラス化率及びガラスの質についてはＭＩをパラメータとするグラフで示されている。 横軸を時間として、灰分中のＡｌの含有率、ガラス化率、及び不活性化ポテンシャルの変動を、吸収液中のＡｌ濃度の変動と共に示したグラフである。 ２種類の灰分のＡｌ及びＳｉに関する溶解速度の差を示すグラフである。

　石炭焚きボイラーの燃料となる石炭は、その内部若しくは外部に、Ｓｉ系の石英（ＳｉＯ_２）、Ｓｉ－Ａｌ系のカオリナイト（Ａｌ_２Ｓｉ_２Ｏ_５（ＯＨ）_４）、Ｎａ、Ｃａ及びＭｇを含むスメクタイト、Ｋを含むイライト、カルサイト（ＣａＣＯ_３）などの無機物を含んでいる。これら無機物は、石炭の主成分である炭化水素の燃焼の際に高温雰囲気にさらされて一部溶解した後、冷却されてガラス質を含む飛灰（フライアッシュ）に変化する。

　例えば石炭に含まれる石英は、一部が当初の結晶状態をそのまま維持し、残りは石英単独若しくは他の鉱物と共に溶解した後固化してガラス化する。カオリナイト、スメクタイト、イライト、及びカルサイトにおいてはほとんどが溶解し、ムライト（３Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２）などの結晶を生成したり、ＣａＡｌ_２Ｓｉ_２Ｏ_８やＣａ_２Ａｌ_２Ｓｉ_２Ｏ_９などのガラスを生成したりする。

　このように、結晶化したりガラス化したりする挙動は、鉱物に含まれるＮａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｋなどのアルカリ成分（以降、これら成分をモディファイヤ（Ｍｏｄｉｆｉｅｒ）とも称する）の影響によるものと考えられる。具体的には、モディファイヤが多いほどガラス化が促進されてガラス化率の高い灰分が得られると考えられる。そして、ガラス化率が高くなればなるほど、灰分の溶解度は高くなる。

　モディファイヤの量が上記ガラス化率に影響を及ぼすと考える理由は、モディファイヤの量が増えると、結晶の網目構造の間にモディファイヤが入り込む機会が増え、これにより網目に歪みや切れ目が生じて網目構造を崩すと考えられるからである。すなわち、モディファイヤの存在により原子配列の網目構造がより不規則になって溶融時の粘度が低下し、よって冷却時にガラス化しやすくなるものと考えられる。

　更に、灰分中に含まれるモディファイヤの種類や含有率が異なることにより、ガラスに質的な差異が生ずると考えられる。これは、固相と液相の混合体は、モディファイヤがないときは三次元構造が主体となり、モディファイヤが増加すると層状構造や鎖状構造の割合が相対的に増加することに起因している。

　そして、層状構造や鎖状構造の割合が増加するに伴い、網目構造の切れ目に存在する非架橋酸素の量が増加し、これにより灰分の溶解性が高まると考えられる。なお、層状構造よりも鎖状構造の方が非架橋酸素の量が多いので、層状構造よりも鎖状構造の方がより溶解度が高くなる。

　上記したように、ガラス化率の程度及びガラスの原子配列構造の差異によって灰分（飛灰）の溶解性に差が生じ、これにより不活性化現象の起こり易さに違いが生じる。従って、灰分のこれらガラス化率及びガラスの原子配列構造を灰分情報として予め把握しておけば、不活性化現象の発生を予測することができると考えられる。

　そこで、本発明者らは、不活性化現象の起こり易さを判断する指標として不活性化ポテンシャルを導入し、これを用いて灰分のガラス化率及びガラスの原子配列構造、ひいては灰分の溶解性を表現することを考えた。そして、この不活性化ポテンシャルに影響を及ぼす要因として、飛灰中のＡｌ、Ｓｉ及びモディファイヤに注目し、ＡｌやＳｉに対するモディファイヤ（すなわち、アルカリ成分）の比率を考慮にいれたモディファイヤ・インデックス（以下、ＭＩとも称する）を用いて不活性化ポテンシャルを表現することを試みた。その結果、極めて簡易且つ効果的に不活性化現象を予測してこれを予防し得ることが可能となった。

　具体的に示すと、先ず下記式２に示すように、灰分中のＡｌの溶解速度に影響を及ぼす要因として、不活性化ポテンシャルという概念を導入した。
［式２］
　Ａｌの溶解速度∝拡散係数×比表面積×不活性化ポテンシャル

　そして、この不活性化ポテンシャルは、下記式３に示すように、灰分中のＡｌ含有率と量的因子と質的因子の積によって表されると考えた。
［式３］
　不活性化ポテンシャル＝灰分中のＡｌ含有率×量的因子×質的因子

　更に、上記式３の量的因子及び質的因子は、各々下記式４で定義するＭＩと相関していると考えた。
［式４］
　ＭＩ＝（２Ｃａ＋２αＭｇ＋βＮａ＋γＫ）／Ａｌ

　ここで、Ｃａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ及びＡｌは飛灰中の各成分のモル濃度を表している。Ｃａ及びＭｇに係数２がかかっている理由は、上記４種類のアルカリ成分のうち、ＣａとＭｇはＭＡｌ_２Ｓｉ_２Ｏ_８に近いガラス組成を構成し、ＮａとＫはＭＡｌＳｉ_３Ｏ_８に近いガラス組成を構成すると考えられるからである（ここで、ＭはＣａ、Ｍｇ、Ｎａ又はＫを示す）。

　α、β及びγはＣａを基準とした各アルカリ成分のＭＩへの重み付け係数であり、ガラスの網目構造への歪みや切れ目の生じ易さを考慮して、修飾度合比及びイオン半径比から求めた。修飾度合比とはアルカリ成分が酸素イオンと結合することなく自由度の高い状態で存在している度合いを示すものであり、これは酸素との結合エネルギーなどから求めることができる。ここでは酸素との結合エネルギーに基づいてＣａとＭｇの修飾度合比は１、ＮａとＫの修飾度合比は２とした。

　また、イオン半径が大きい方がよりガラスの網目構造を歪ませ易いと考えられるので、Ｃａ、Ｍｇ、Ｎａ及びＫのイオン半径比であるＣａ：Ｍｇ：Ｎａ：Ｋ＝１：０.７５：２.０４：１.３３を採用した。これら修飾度合比とイオン半径比との積からα＝０.７５、β＝２.０４、γ＝２.６７が得られる。すなわち、ＭＩは下記の式５となる。
［式５］
　ＭＩ＝（２Ｃａ＋１.５Ｍｇ＋２.０４Ｎａ＋２.６７Ｋ）／Ａｌ

　上記のようにＭＩを定義することにより、灰分の溶解度に影響を及ぼす上記式３の量的因子と質的因子の両方を、ＭＩを用いて表現することができる。先ず、ガラスの量的因子であるガラス化率の程度とＭＩとの関係について説明する。例えば、灰分にモディファイヤとしてＣａのみが含まれる灰分を考えた場合、上記式５においてＭｇ＝Ｎａ＝Ｋ＝０となるので、ＭＩ＝２Ｃａ／Ａｌとなる。

　この灰分を分析してＣａ／Ａｌ＝０.５であったとすると、これらＣａ及びＡｌは、バルクのガラス組成であるＣａＡｌ_２Ｓｉ_２Ｏ_８に対して化学量論的に飽和している。よって、この灰分に含まれるＡｌは全量がガラス化している（すなわち、ガラス化率＝１００％）であると考えることができる。つまり、ＭＩ＝１のときはガラス化率が１００％になっていると判断することができる。

　一方、Ｃａの含有率が０のときはＭＩ＝０となり、この場合は灰分に全くモディファイヤが存在しないので、Ａｌは例えばムライトとして１００％結晶化していると考えることができる。つまり、ＭＩ＝０のときはガラス化率が０％になっていると判断することができる。そして、ＭＩとガラス化率の関係は、ＭＩが０～１の間は比例関係にあり、ＭＩが１を超えた場合は、ガラス化率は１００％のまま維持される。

　Ｃａ以外のＭｇ、Ｎａ及びＫにおいても、上記Ｃａと同様に考えることができるので、上記式５で定義したＭＩは、これらＣａ、Ｍｇ、Ｎａ及びＫを含んだ灰分のガラス化率を示していると考えることができる。以上説明した量的因子であるガラス化率とＭＩとの関係をグラフ化したものを図１（ａ）に示す。

　次に、ガラスの質的因子であるガラスの原子配列構造とＭＩとの関係について説明する。Ａｌに対するモディファイヤの比率が増加するに伴って、前述したようにガラスの原子配列構造に３次元構造以外に、層状構造や鎖状構造が増加すると考えることができるので、ＭＩが大きくなればなるほど不活性化ポテンシャルはガラスの質的因子に大きく左右されると考えることができる。

　そこで、ＭＩが１以上の場合は、ＭＩの値をそのまま式３の質的因子として採用することにした。なお、ＭＩ＝１が３次元構造の理論上の存在限界であり、ＭＩが１未満の場合は、前述した量的因子であるガラス化率が律速になる。つまり、ＭＩが１未満では、ＭＩの値にかかわらず一律に１を式３の質的因子として採用することにした。以上説明した質的因子であるガラスの質とＭＩとの関係をグラフ化したものを図１（ｂ）に示す。また、これら図１（ａ）と図１（ｂ）とをまとめてグラフ化したものを図１（ｃ）に示す。

　上記したＭＩが灰分中のガラス化率のパラメータとして有意であることを確認するため、Ｘ線回折（ＸＲＤ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等を用いて分析された様々な灰分のデータを収集して、ＭＩとＡｌ系鉱物のガラス化率との関係を図１（ａ）のグラフ上にプロットしてみた。その結果を図２（ａ）に示す。

　この図２（ａ）のグラフから分かるように、ＭＩが０～１の範囲では、ある程度ばらつきはあるものの、ＭＩとガラス化率の比例関係を示す原点を通る直線にほぼ沿った相関関係を示した。また、ＭＩが１を超えた範囲においては、一部にばらつきが見られるものの、ほぼガラス化率１００％が維持されていた。この結果から、上記したＭＩをパラメータとして灰分中のガラス化率を表現する方法は有意であることが分かった。

　ところで、上記の図１（ａ）に示す相関関係は、灰分に含まれるＡｌのガラス化率とＭＩとの関係を示すものであるが、このＭＩを用いて灰分に含まれるＳｉのガラス化率を推測することができれば、より高い精度で不活性化を予測することが可能となる。そこで、上記と同様に、Ｘ線回折（ＸＲＤ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等を用いて分析された様々な灰分のデータから、ＭＩとＳｉ系鉱物のガラス化率との関係を図１（ａ）のグラフ上にプロットしてみた。その結果を図２（ｂ）に示す。

　この図２（ｂ）から分かるように、図中Ａ及びＢにおいて図１（ａ）に示すグラフとの間に偏倚が生じたが、これらを除けば有意な相関関係が見られた。よって、例えば、下記式６に示すように、Ａｌをベースにして求めたＭＩに図２（ａ）と図２（ｂ）との差異を反映させた係数Ｆ（ＭＩ）をかけることにより、灰分中のＳｉ系鉱物のガラス化率を同様に推定することが可能となる。

　なお、図２（ｂ）のＡに示す偏倚が生じた理由は、石炭中の石英（ＳｉＯ_２）が一部そのまま結晶として残ることによりＳｉのガラス化が１００％になり得ないことによる。また、図２（ｂ）のＢに示す偏倚が生じた理由は、ＭＩの値が低い領域ではＳｉがＳｉＯ_２として単独でガラス化できることによる。また、Ｓｉ単独ガラスよりもＳｉＡｌガラスの方が、モディファイヤによる網目切断の影響を受けて、より溶解性が向上すると考えられる。
［式６］
　Ｓｉの溶解速度∝拡散係数×比表面積×不活性化ポテンシャル×Ｆ（ＭＩ）

　以上説明したように、ＭＩをパラメータとする不活性化ポテンシャルを用いることによって、飛灰に含まれるＡｌやＳｉの溶解速度を推定することが可能となる。そして、このようにして得たＡｌやＳｉの溶解速度に基づいて排煙脱硫装置の運転管理を行うことによって、不活性化現象の発生を予測することが可能となり、より迅速且つ的確に不活性化現象に対処することが可能となる。

　上記のようにして得たＡｌやＳｉの溶解速度に基づいて排煙脱硫装置において生じ得る不活性化現象に対処する方法としては、例えば、ＡｌやＳｉの溶解速度の許容値を定めておき、上記方法による計算で求めた溶解速度がこの許容値を超えたときにアラームを発するようにしてもよいし、あるいは上記方法による計算で求めた溶解速度に基づいて、排煙脱硫装置のｐＨ制御などの制御系の設定値を自動的に変化させてもよい。

　例えば図３には、石炭焚きの火力発電所に設けられた一連の排煙処理設備において、排煙脱硫装置の制御系に不活性化現象の発生を予防する機能を組み入れた例が示されている。具体的には、この図３に示す排煙処理設備は、ボイラー１から排出される排ガスを脱硝装置２、乾式電気集塵機５、及び脱硫装置７で処理した後、煙突１０で排出するようになっている。

　乾式電気集塵機５の前段と脱硫装置７の後段には熱回収のためのガスガスヒータ４、８が設けられている。また、脱硝装置２の後段にはエアヒータ３が、煙突１０の前段と脱硫装置７の前段には送風機６、９が設けられている。この図３に示す排煙処理設備は、ＣＰＵなどの制御装置２０において不活性化現象の発生を予測する演算が行われており、この演算結果を受けて脱硫装置７のｐＨ制御系１１、排水制御系１２、及び薬品添加制御系１３に信号が送られている。

　制御装置２０では、例えば図４のフローチャートに示すアルゴリズムが実行される。すなわち、先ずＡｌ含有率やモディファイヤ含有率などの灰分情報を取得し（取得手段Ｓ１）、この情報に基づいてＭＩを算出する（ＭＩ算出手段Ｓ２）。そして、このＭＩから不活性ポテンシャルを求め（不活性化ポテンシャル算出手段Ｓ３）、Ａｌ及びＳｉの溶出速度を算出する（溶出速度算出手段Ｓ４）。これらの溶出速度をそれぞれ予め設定しておいた閾値と比較して不活性化現象の発生の有無を判断する（比較手段Ｓ５）。

　そして、少なくともいずれかの溶出速度が閾値よりも高いと判断した場合はｐＨ制御系１１、排水制御系１２、及び／又は薬品添加制御系１３の設定値を変更する（設定値変更手段Ｓ６）。具体的には、溶出速度が閾値よりも高いと判断したときは、ｐＨ制御系１１についてはｐＨ値を下げて石灰石の溶解速度を相対的に増加させる。排水制御系１２については排水量を増加させてＡｌ濃度を低減させる。薬品添加制御系１３については薬品（例えばＮａ^＋）を投入することによってＣａ濃度を相対的に低下させる。一方、算出した溶出速度がいずれも閾値以下の場合は、設定値を変えずにそのまま制御を行う。これにより迅速かつ効果的に不活性化に対処することが可能となる。

　図５には、上記アルゴリズムを実行する制御装置２０を、脱硫装置７のｐＨ制御系１１に適用した場合の例が示されている。この例では、上記比較手段Ｓ５においていずれかの溶出速度が閾値より高いと判断された場合は、ｐＨの設定値が所定の値に変更され、この新たなｐＨ設定値を目標値として石灰石スラリーの供給量の流量制御が行われるようになっている。

　以上、本発明の不活性化現象の予防方法及び不活性化現象の予防機能を備えた排煙脱硫装置の制御装置について具体例を挙げて説明したが、本発明はかかる具体例に限定されるものではなく、本発明の主旨から逸脱しない範囲内で種々の代替例や変形例を考えることができる。例えば、上記説明ではＭＩのベースとなる情報を飛灰から得るものであったが、燃料となる石炭から情報を得てもよい。

　［実施例１］
　バルガ炭、ユカリョウ／ＮＬ炭、ＰＲＢ炭、及び瀝青炭を別々に石炭焚きボイラーで燃焼し、後段の電気集塵機から各々の飛灰を回収した。これら４種類の飛灰を分析し、アルミナ、シリカ及びモディファイヤの含有率を測定した。次に、この測定結果からＣａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ及びＡｌの各モル濃度を求め、上記式５に代入して各飛灰のＭＩを算出した。得られたＭＩから図１（ａ）、図１（ｂ）に従ってＡｌのガラス化率（量的因子）及びガラスの質的因子を求めた。

　また、Ｓｉについては上記ＭＩから図２（ｂ）に基づいてＳｉのガラス化率を求め、Ｓｉガラス量を求めた。このようにして得られた各飛灰のＡｌ含有率、ＭＩ、Ａｌガラス化率、Ａｌガラス量、Ａｌガラスの質、及び不活性化ポテンシャルを下記表１に示す。また、ＭＩをパラメータとしてガラス化率（量的因子）及びガラスの質的因子を求め、これらから不活性化ポテンシャルを算出する手順を、グラフを交えて示した計算式を図６に示す。なお、Ｓｉのガラス化率は、Ａｌの溶出速度を増加させる場合もある。

　上記表１から、Ａｌガラス量を指標とした場合は、最小値８～最大値２０までの間で狭く分布しているに過ぎないが、不活性化ポテンシャルを指標とした場合は、最小値８～最大値６２までの間で広く分布している。よって、ＭＩをパラメータとする不活性化ポテンシャルによって灰分を特徴づけることが有意であることが分かった。

　［実施例２］
　Ａｌ含有率、Ａｌガラス化率、及び不活性化ポテンシャルを用いて、それぞれ実際に稼動している排煙脱硫装置において生ずる不活性化現象の推定が可能か否か試みた。具体的には、排煙脱硫装置で処理される排ガス中に含まれる飛灰を定期的にサンプリングし、これを分析して灰分中のアルミナ及びモディファイヤの含有率を求めた。

　そして、これらの分析値からＣａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ及びＡｌのモル濃度を求め、これらを上記式５に代入してＭＩを算出した。更に、得られたＭＩの値から図１（ａ）を用いてガラス化率を求めた。更に、図１（ｂ）を用いてガラスの質を求め、上記図１（ａ）で求めたガラス化率と共に式３に代入して不活性化ポテンシャルを求めた。

　一方、排煙脱硫装置の吸収液を定期的にサンプリングし、液中の実際のＡｌ濃度を測定した。そして、燃料の炭が入れ替えられた後に生じた排煙脱硫装置の不活性化現象を、上記にて求めた灰分中のＡｌの含有率（図７（ａ））、灰分中のＡｌのガラス量（図７（ｂ））、及び不活性化ポテンシャル（図７（ｃ））を用いてそれぞれ予測することを試みた。

　その結果、灰分中のＡｌの含有率を指標とした場合は、図７（ａ）に示すように、平常時の運転のみならず、図中の逆三角形で示される燃料の炭が入れ替えられた時以降においても、液中の実際のＡｌ濃度を示すカーブに対して逆の傾向を示した。よって、灰分中のＡｌ含有率は、不活性化現象を予測する指標としては使用できないことが分かった。

　また、灰分中のＡｌのガラス量を指標とした場合は、図７（ｂ）に示すように、全体的に液中の実際のＡｌ濃度と同じような傾向を示したが、図中の逆三角形で示される燃料の炭が入れ替えられた時以降では感度が高くなく、測定誤差等を考慮にいれると不活性化現象を予測する指標として使用するのは困難であることが分かった。

　一方、不活性化ポテンシャルを指標とした場合は、図７（ｃ）に示すように、図中の逆三角形で示される燃料の炭が入れ替えられた時の前後のいずれにおいても液中の実際のＡｌ濃度とほぼ同等の挙動を示した。よって、不活性化ポテンシャルは、不活性化現象を予測する指標として極めて有効であることが分かった。なお、横軸のｔ_１からｔ_２までが、不活性化現象が発生した時間である。

　［参考例］
　ＰＲＢ炭及びバルガ炭（Ｂｕｌ炭）を別々に石炭焚きボイラーで燃焼させ、後段に設置されている電気集塵機から各々の飛灰を回収した。回収した飛灰の各々について、以下の溶出試験を行った。すなわち、先ず、採取した飛灰の各々に対して、１ｇを秤量して１００ｍｌの水に入れてスラリーにしたものを３つ作製した。これら３つのスラリーに対して濃度１ｍｏｌ／Ｌの硫酸を用いてｐＨが互いに異なるようにした。

　このようにして得た各スラリーをテフロン（登録商標）製羽根の攪拌機で攪拌してＡｌ及びＳｉを溶出させた。攪拌を開始してから３０分、１時間、及び６時間経過したサンプルを採取してろ過し、そのろ液を２００ｍｌにメスアップして、これを分析対象とした。分析対象中のＡｌ及びＳｉの濃度は、ＩＣＰ発光分析計を用いて分析した。その結果を図８（ａ）及び（ｂ）に示す。なお、攪拌開始からの経過時間に係らず、ほぼ同じ分析結果が得られたので、図８（ａ）、（ｂ）では１時間経過後のサンプルの分析結果を示している。

　これら図８（ａ）及び（ｂ）から分かるように、Ａｌ及びＳｉのいずれにおいても、ＰＲＢ炭の飛灰中のＡｌ含有量はバルガ炭の飛灰とほぼ同等であるにもかかわらず、排煙脱硫における一般的な運転範囲であるｐＨ４～７（図中矢印の範囲）において、ＰＲＢ炭の飛灰の溶出濃度がバルガ炭の飛灰の溶出濃度を上回っていた。この結果から、Ａｌ含有量以外に溶出速度に影響を及ぼす要因があることが分かる。

　１　　　ボイラー
　２　　　脱硝装置
　３　　　エアヒータ
　４、８　ガスガスヒータ
　５　　　乾式電気集塵機
　６、９　送風機
　７　　　脱硫装置
　１０　　煙突
　２０　　制御装置
 
 
 

Claims (5)

1. 　石炭焚きボイラーの燃焼排ガスを処理する排煙脱硫装置において発生する不活性化現象の予防方法であって、燃焼排ガス中の灰分に含まれるアルカリ成分から不活性化現象の指標となる不活性化ポテンシャルを算出し、その変化に応じて排煙脱硫装置の運転管理を行うことを特徴とする不活性化現象の予防方法。
2. 　前記運転管理が、排煙脱硫装置のｐＨ制御系、排水制御系、及び薬品添加制御系のうちの少なくともいずれかの調整であることを特徴とする、請求項１に記載の不活性化現象の予防方法。
3. 　前記不活性化ポテンシャルが、前記灰分のガラス化率及びガラスの原子配列構造を考慮にいれたものであることを特徴とする、請求項１又は２に記載の不活性化現象の予防方法。
4. 　前記不活性化ポテンシャルが、前記灰分に含まれる可溶性物質に対するアルカリ成分の比率をパラメータとして算出されることを特徴とする、請求項１～３のいずれかに記載の不活性化現象の予防方法。
5. 　石炭焚きボイラーの燃焼排ガスを処理する排煙脱硫装置において発生する不活性化現象の予防機能を備えた制御装置であって、燃焼排ガス中の灰分に含まれるアルカリ成分から不活性化現象の指標となる不活性化ポテンシャルを算出する手段と、該不活性化ポテンシャルに基づいて排煙脱硫装置の制御系の調整の要否を判断する手段とからなることを特徴とする排煙脱硫装置の制御装置。
    
    
    

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