WO2013013469A1 - 前馈式雷达天线 - Google Patents

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WO2013013469A1
WO2013013469A1 PCT/CN2011/082925 CN2011082925W WO2013013469A1 WO 2013013469 A1 WO2013013469 A1 WO 2013013469A1 CN 2011082925 W CN2011082925 W CN 2011082925W WO 2013013469 A1 WO2013013469 A1 WO 2013013469A1
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WO
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metamaterial
refractive index
layer
artificial
unit
Prior art date
Application number
PCT/CN2011/082925
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English (en)
French (fr)
Inventor
刘若鹏
季春霖
岳玉涛
郭洁
Original Assignee
深圳光启高等理工研究院
深圳光启创新技术有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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Priority claimed from CN201110210443.XA external-priority patent/CN102904045B/zh
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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
    • H01Q15/0086—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices having materials with a synthesized negative refractive index, e.g. metamaterials or left-handed materials

Definitions

  • the present invention relates to the field of radar antennas, and more particularly to a feedforward radar antenna using a metamaterial. ⁇ Background technique ⁇
  • the feedforward parabolic antenna includes a feed 1, a main reflection surface 2, and a bracket 3, and the feed 1 is mounted at a focus of the main reflection surface 2, and the mouth surface of the feed 1 and the main reflection surface 2 The opposite side of the mouth, the electromagnetic waves reflected by the main reflecting surface 2 are concentrated into the feed.
  • the advantage of the feedforward parabolic antenna is that the feed has small occlusion of electromagnetic waves in the air, simple structure, low cost and easy installation and debugging, but the large-caliber feedforward parabolic antenna has the following disadvantages: It is inconvenient to install and debug the high frequency head, and The tuner is located at the focal point of the parabola. The sunlight is sometimes focused on the tuner, which raises the temperature of the tuner, reduces the signal-to-noise ratio of the signal, and has a certain influence on the reliability and life of the tuner. .
  • a parabolic reflecting surface it is usually formed by mold casting or by a numerically controlled machine tool.
  • the process of the first method includes: making a parabolic mold, casting a parabolic surface, and mounting a parabolic reflector.
  • the process is relatively complicated, the cost is high, and the shape of the paraboloid is relatively accurate to achieve the directional propagation of the radar antenna, so the processing accuracy is relatively high.
  • the second method uses a large-scale CNC machine tool to perform paraboloid machining. By editing the program, the path of the tool in the CNC machine tool is controlled to cut the desired paraboloid shape. This method is very precise, but it is difficult and costly to manufacture such a large CNC machine.
  • the object of the present invention is to solve the problem of manufacturing a parabolic reflecting surface in the prior art, and provide a feedforward radar antenna, which adopts a flat metamaterial, saves the space of the antenna, improves the deflection problem of the electromagnetic wave at a large angle, and improves the deflection problem.
  • the efficiency of energy radiation also improves the front-to-back ratio of the antenna, making the antenna more directional, and also solves the difficulty of avoiding the manufacture of high-precision parabolic reflectors.
  • a feedforward radar antenna includes: a feed source for radiating electromagnetic waves; a meta-material panel, configured to convert electromagnetic waves radiated from the feed source into spherical electromagnetic waves, the antenna further comprising a surface of the super-material panel a side reflecting plate for reflecting electromagnetic waves to the metamaterial panel for concentrated refraction and radiating to a distant place, the metamaterial panel comprising a plurality of core layers having the same refractive index distribution, each of the core layers including a metamaterial unit comprising a unit substrate and an artificial metal microstructure, wherein a refractive index of each core layer of the metamaterial panel is circularly distributed at a center thereof, and is refracted as the radius increases The rate is gradually reduced, and the refractive index is the same at the same radius.
  • the metamaterial unit further includes a first filling layer, the artificial metal microstructure is located between the unit substrate and the first filling layer, and the material filled in the first filling layer includes air and artificial a metal microstructure and a medium of the same material as the unit substrate.
  • the meta-material panel further includes a plurality of gradation layers distributed on one side of the core layer, each of the gradation layers including a sheet-like substrate layer, a sheet-shaped second filling layer, and a setting layer An air layer between the substrate layer and the filling layer.
  • the medium filled in the second filling layer includes air and a medium of the same material as the substrate layer.
  • first substrate layer and the second substrate layer are each made of a ceramic material, an epoxy resin, a polytetrafluoroethylene, an FR-4 composite material or an F4B composite material.
  • each core layer of the metamaterial panel with its center as the center of the circle varies with the radius r as follows:
  • max represents the maximum refractive index value in each core layer
  • d represents the total thickness of all core layers
  • ss represents the distance from the feed to the core layer closest to the feed location
  • n ⁇ denotes the refractive index value at the radius r of the plurality of core layers.
  • the refractive index in each of the graded layers of the metamaterial panel is uniformly distributed, and the variation of the refractive index distribution between the plurality of graded layers is as follows:
  • m represents the number of layers of the graded layer
  • mn represents the minimum refractive index value in each core layer
  • max represents the maximum refractive index in each core layer
  • the man-made metal microstructure is a planar structure or a three-dimensional structure composed of at least one wire responsive to an electromagnetic field, the wire being a copper wire or a silver wire.
  • the wire is attached to the unit substrate by etching, plating, drilling, photolithography, electron engraving or ion etching.
  • the man-made metal microstructure is any one of a derivative shape, a snow flower shape or a snowflake shape derived from a "work" shape or a "work” shape.
  • each of the metamaterial units is formed with an artificial hole structure filled with a medium having a refractive index smaller than a refractive index of the unit substrate, and the artificial hole structures in all the super material units are filled.
  • the medium of the same material, the arrangement of the volume of the artificial pore structure disposed in the metamaterial unit in each core layer is: the volume of the artificial pore structure formed on the metamaterial unit is at the center of each core layer The center of the circle is distributed in a circular shape. As the radius increases, the volume of the artificial pore structure formed on the material unit increases, and the volume of the artificial pore formed on the metamaterial unit having the same radius is the same.
  • each of the metamaterial units is formed with an artificial hole structure filled with a medium having a refractive index greater than a refractive index of the unit substrate, and the artificial hole structures in all the metamaterial units are filled.
  • the medium of the same material, the arrangement of the volume of the artificial pore structure disposed in the metamaterial unit in each core layer is: the volume of the artificial pore structure formed on the metamaterial unit is at the center of each core layer The center of the circle is distributed in a circular shape. As the radius increases, the volume of the artificial hole formed on the material unit gradually decreases, and the volume of the artificial hole formed on the metamaterial unit having the same radius is the same.
  • the artificial hole structure is filled with a medium having a refractive index smaller than a refractive index of the unit substrate, and the artificial holes in all the super material units
  • the structure is filled with a medium of the same material, the artificial hole disposed in the metamaterial unit
  • the arrangement rule of the number of structures in each core layer is: the number of the artificial hole structures formed on the metamaterial unit is circularly distributed with the center of each core layer as a center, and the super-material unit is increased as the radius increases.
  • the number of formed manhole structures is also gradually increased, and the number of manhole structures formed on the metamaterial units having the same radius is the same.
  • the artificial hole structure is filled with a medium having a refractive index greater than a refractive index of the unit substrate, and the artificial holes in all the super material units
  • the structure is filled with a medium of the same material, and the arrangement of the number of the artificial hole structures disposed in the metamaterial unit in each core layer is: the number of the artificial hole structures formed on the metamaterial unit is each core layer The center of the center is circularly distributed. As the radius increases, the number of man-made hole structures formed on the material element gradually decreases, and the number of man-made hole structures formed on the metamaterial unit having the same radius is the same.
  • the feedforward radar antenna of the invention designs the distribution law of the internal refractive index of the super material panel, and adopts the flat metamaterial, which saves the space of the antenna and improves the electromagnetic wave.
  • the deflection problem of large angle incidence improves the efficiency of energy radiation; at the same time, it improves the front-to-back ratio of the antenna and makes the antenna directivity better.
  • FIG. 1 is a schematic structural view of a feedforward parabolic antenna in the prior art
  • FIG. 2 is a schematic structural view of a feedforward radar antenna according to a first embodiment of the present invention
  • FIG. 3 is a schematic structural view of the metamaterial panel according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic structural view of a plurality of core layers of the metamaterial according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 5 is a schematic structural view of the metamaterial unit according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 6 is a schematic structural view of the metamaterial graded layer of the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a schematic view showing the arrangement of the artificial metal microstructure in the core layer according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 8 is a schematic view showing the change of the refractive index of the core layer according to the first embodiment of the present invention
  • Figure 9 is a schematic view showing a change in refractive index of a core layer according to a first embodiment of the present invention
  • Figure 10 is a schematic view showing the structure of a feedforward type radar antenna according to an embodiment of the present invention
  • Figure 11 is a schematic view showing the structure of the metamaterial panel of the embodiment
  • Figure 12 is a schematic view showing the structure of a plurality of core layers of the metamaterial of the embodiment
  • Figure 13 is a view of the present invention: The structure of the metamaterial unit of the embodiment
  • Figure 14 is a view of the present invention: The structure of the metamaterial graded layer of the embodiment is shown:
  • the antenna includes a feed 10, a metamaterial panel 20, and a reflector 30.
  • the feed 10 and the emitter 30 are respectively located on both sides of the metamaterial panel 20.
  • the reflector 30 is closely attached to the metamaterial panel 20.
  • the electromagnetic wave radiated from the feed 10 is a spherical electromagnetic wave, but the far-field direction performance of the spherical electromagnetic wave is not good, and the signal transmission with the spherical electromagnetic wave as a carrier at a long distance has a great limitation, and the attenuation is fast, and the present invention passes the feed.
  • a metamaterial panel 20 having an electromagnetic wave converging function is designed in the transmission direction of the source 10, and the metamaterial panel 20 converts most of the electromagnetic waves radiated from the source 10 from spherical electromagnetic waves into planar electromagnetic waves, and passes through the electromagnetic waves passing through the metamaterial panel 20.
  • the reflection of the reflector 30 is again refracted and radiated through the metamaterial panel 20, so that the directivity of the radar antenna is better, the energy density of the main lobe of the antenna is higher, the energy is larger, and the signal transmission distance of the plane electromagnetic wave is further. .
  • the metamaterial panel 20 includes a plurality of core layers 210 and a plurality of graded layers 220 distributed on one side of the feed source, each core layer 210 being composed of a plurality of layers a metamaterial unit comprising a unit substrate 211, a sheet-shaped first filling layer 213, and a plurality of man-made metal microstructures 212 disposed between the unit substrate 211 and the first filling layer 213, As shown in Figure 4 and Figure 5.
  • the material filled in the first filling layer 213 may be air, an artificial metal microstructure, and a medium of the same material as the unit substrate, for example, when it is required that the equivalent refractive index in the metamaterial unit becomes large,
  • the first filling layer 213 may be filled with a metal microstructure or It is filled with a medium having a large refractive index; when it is required that the equivalent refractive index in the metamaterial unit becomes small, the first filling layer 213 may be filled with an air medium or not filled with any medium.
  • the plurality of metamaterial core layers 210 in the metamaterial panel 20 are stacked together, and the core layers 210 are assembled at equal intervals, or the front and back surfaces of the two or two layers are bonded integrally.
  • the number of super-material core layers and the distance between each core layer can be designed according to requirements.
  • Each of the metamaterial core layers 210 is formed by an array of a plurality of metamaterial units, and the entire metamaterial core layer 210 can be regarded as being arranged by an array of a plurality of metamaterial units in three directions of X, ⁇ , and ⁇ .
  • the plurality of core layers 210 of the metamaterial panel 20 realize phase radiation of electromagnetic waves or the like after passing through the metamaterial panel 20 by changing the refractive index distribution inside thereof, that is, realizing spherical electromagnetic wave conversion radiated from the feed source 10 It is a plane electromagnetic wave.
  • the refractive index distribution of each of the metamaterial core layers 210 is the same, and only the refractive index distribution of one of the supermaterial core layers 210 is described in detail.
  • the refractive index distribution of the intermediate core layer 210 satisfies the following rules:
  • the refractive index distribution of 210 is the same, each core layer includes a circular area centered on the center of the core layer 210, and the refractive index at the center of the circular area is the maximum value n max and increases with the radius The gradual decrease is large, and the refractive index at the same radius is the same.
  • n max ⁇ n mm
  • the design of the present invention is: When electromagnetic waves pass through the core layers 210 of each metamaterial, the deflection angle of the electromagnetic waves is gradually changed and finally radiated in parallel.
  • Sm ⁇ q* A «, where is the angle of the desired deflection electromagnetic wave, ⁇ « is the difference between the front and back refractive index changes, q is the thickness of the metamaterial functional layer and the required parameter value can be determined by computer simulation and The design purpose of the invention is achieved.
  • Figure 8 is a 0-0' view of the refractive index profile of the core layer of the metamaterial shown in Figure 9.
  • the refractive index of electromagnetic waves is proportional to ⁇ ⁇ , where ⁇ is the magnetic permeability and ⁇ is the dielectric constant.
  • ⁇ is the magnetic permeability
  • ⁇ is the dielectric constant.
  • the electromagnetic wave will refract.
  • the refractive index distribution inside the substance is non-uniform, the electromagnetic wave is deflected toward a position where the refractive index is relatively large. Therefore, the refractive index of each point of the core layer 210 in the super-material panel 20 is designed to satisfy the above refractive index change rule.
  • the metamaterial unit is actually a cube rather than a point, the above circular area is only an approximate description, and the actual metamaterial units having the same or substantially the same refractive index are distributed on a zigzag circumference. of.
  • the specific design is similar to the programming mode (such as OpenGL) when the computer draws a smooth curve such as a circle or an ellipse with a square pixel. When the pixel is small relative to the curve, the curve is smooth, and when the pixel is relative to the curve. When larger, the curve shows jagged.
  • the substrate 211 and the first filling layer 213 are distributed on the substrate.
  • the unit substrate 211 is made of a dielectric insulating material, and may be a ceramic material, a polymer material, a ferroelectric material, a ferrite material, a ferromagnetic material, or the like.
  • the material can be, for example, epoxy or polytetrafluoroethylene.
  • the artificial metal microstructure 212 is a metal wire which is attached to the unit substrate 211 in a certain geometric shape and is responsive to electromagnetic waves.
  • the metal wire may be a copper wire or a silver wire having a cylindrical or flat shape, and is generally made of copper. Because the copper wire is relatively cheap, the cross section of the metal wire may also be other shapes, and the metal wire is attached to the unit substrate 211 by etching, plating, drilling, photolithography, electron etching or ion etching, etc., the first
  • the filling layer 213 may be filled with a medium of different materials, may be the same material as the unit substrate 211, may also be an artificial metal microstructure, or may be air, and each core layer 210 is composed of a plurality of metamaterial units, each super The material units all have an artificial metal microstructure, and each metamaterial unit responds to electromagnetic waves passing through it, thereby affecting the transmission of electromagnetic waves therein.
  • the size of each metamaterial unit depends on the electromagnetic waves that need to be responded to, usually required
  • the shape and size of the artificial metal microstructure 212 and its spatial distribution on the unit substrate 211 and the medium having different refractive indices filled in the first filling layer 213 can be adjusted.
  • the equivalent dielectric constant and equivalent permeability throughout the metamaterial in turn alter the equivalent refractive index throughout the metamaterial.
  • the man-made metal microstructure 212 adopts the same geometry, the larger the size of the artificial metal microstructure at a certain point, the larger the equivalent dielectric constant and the larger the refractive index.
  • the pattern of the artificial metal microstructure 212 used in this embodiment is an I-shaped derivative pattern, which is shown in FIG. It can be seen that the size of the snowflake artificial metal microstructure 212 gradually decreases from the center to the periphery. At the center of each core layer 210, the snowflake artificial metal microstructure 212 has the largest size and a snowflake shape at the same radius from the center.
  • the artificial metal microstructures 212 have the same size, so that the equivalent dielectric constant of each core layer 210 gradually decreases from the middle to the periphery, and the intermediate equivalent dielectric constant is the largest, and thus the refractive index of each core layer 210 is from the middle to the center. The circumference gradually becomes smaller, and the refractive index of the middle portion is the largest.
  • the pattern of the artificial metal microstructures 212 may be two-dimensional or three-dimensional, and is not limited to the embodiment.
  • the "work" shape used can be a derivative structure of the "work” shape, which can be a snowflake-like and snowflake-like derivative structure in which each side of the three-dimensional space is perpendicular to each other, or other geometric shapes, in which different artificial
  • the metal microstructures 212 may have the same pattern, but the design dimensions are different; the patterns and design dimensions may be different, as long as the electromagnetic waves emitted by the antenna unit are propagated through the metamaterial panel 20 and can be emitted in parallel.
  • the refractive index of each core layer 210 of the metamaterial panel 20 is centered on the center thereof, and the variation law with the radius r is as follows:
  • max represents the maximum refractive index value in each core layer 210
  • d represents the total thickness of all core layers 210
  • ss represents the distance of the feed source 10 to the core layer 210 closest to the feed position
  • each of the metamaterial grading layers 220 includes a sheet substrate layer 221, a sheet-shaped second filling layer 223, and an air layer 222 disposed between the substrate layer 221 and the second filling layer 223.
  • the substrate layer 221 may be selected from a polymer, a ceramic material, a ferroelectric material, a ferrite material, or the like. among them
  • the high molecular polymer is preferably a FR-4 or F4B material.
  • the refractive indices between the plurality of metamaterial graded layers 220 are different, in order to match the impedance of the air to the core layer 210, typically by adjusting the width of the air layer 222 and by filling the second fill layer 223 with different refractions.
  • the medium of the rate is used to achieve impedance matching.
  • the medium may also be the same material as the substrate layer 221, or may be air, wherein the metamaterial gradient layer 220 close to the air has a refractive index closest to the air and gradually becomes a refractive index toward the core layer 210. increase.
  • the refractive index of each of the gradient layers 220 of the metamaterial panel 20 is uniformly distributed, and the variation of the refractive index distribution between the plurality of graded layers 220 is as follows:
  • the core layer 210, the first layer of the gradient layer is the outermost layer.
  • a feedforward radar antenna of the present invention greatly increases the far field power of the antenna by changing the refractive index distribution inside the super material panel 20, thereby increasing the distance traveled by the antenna and increasing the antenna.
  • the front-to-back ratio makes the antenna more directional.
  • the antenna includes a feed 10, a metamaterial panel 20', and a reflector 30.
  • the feed 10 and the launcher 30 are respectively located in the super On both sides of the material panel 20', the reflector 30 is closely attached to the metamaterial panel 20'.
  • the electromagnetic wave radiated from the feed 10 is a spherical electromagnetic wave, but the far-field direction performance of the spherical electromagnetic wave is not good, and the signal transmission with the spherical electromagnetic wave as a carrier at a long distance has a great limitation, and the attenuation is fast, and the present invention passes the feed.
  • a metamaterial panel 20' having an electromagnetic wave converging function is designed. The metamaterial panel 20' converts most of the electromagnetic waves radiated from the source 10 from spherical electromagnetic waves into planar electromagnetic waves, and passes through the metamaterial panel 20'.
  • the electromagnetic wave is reflected by the reflecting plate 30 and condensed and condensed again through the metamaterial panel 20', so that the directivity of the radar antenna is better, the energy density of the main lobe of the antenna is higher, the energy is larger, and the signal of the plane electromagnetic wave is used as the carrier.
  • the transmission distance is farther.
  • the metamaterial panel 20' includes a plurality of core layers 210' having the same refractive index distribution. And a plurality of graded layers 220' distributed near the side of the feed 10, which is a functional layer of the metamaterial panel 10, consisting of a plurality of metamaterial units, since the supermaterial panel 20' requires electromagnetic waves A continuous response is produced, so the metamaterial unit size should be less than one-fifth of the wavelength of the desired response electromagnetic wave, and this embodiment is preferably one tenth of the wavelength of the electromagnetic wave.
  • the metamaterial unit includes a unit substrate 211' provided with one or more artificial hole structures 212'. Each core layer 210' thus provided with the manhole structure 212' is superposed to form a functional layer of the metamaterial panel 20', as shown in FIG.
  • the plurality of core layers 210' of the metamaterial panel 20' realize phase radiation of electromagnetic waves or the like after passing through the metamaterial panel 20' by changing the refractive index distribution inside thereof, that is, to be radiated from the feed source 10 Spherical electromagnetic waves are converted into planar electromagnetic waves.
  • the refractive index distribution of each of the metamaterial core layers 210' in this embodiment is the same, and is the same as the refractive index distribution of the core layer 210 of the previous embodiment.
  • only the refractive index distribution law of one metamaterial core layer 210' will be described in detail.
  • each metamaterial core layer 210' The refractive index profile of each metamaterial core layer 210' is shown in Figure 9 by the design of the volume of the manhole structure 212', the medium filled within the manhole structure 212', and the density of the manhole structure 212'.
  • Each core layer 210' of the metamaterial panel includes a circular area centered on the center point of the metamaterial core layer 210', the refractive index of the center of the circular area is at most nmax , and the refractive index is the same at the same radius. The larger the radius, the smaller the refractive index.
  • a refractive index change diagram of n max ⁇ n mm is given in Fig. 9, but it should be understood that the refractive index change of the present invention is not limited thereto.
  • the design of the present invention is: When electromagnetic waves pass through the core layers 210' of each metamaterial, the deflection angle of the electromagnetic waves is gradually changed and finally radiated in parallel.
  • Sm ⁇ q* A «, where is the angle of the desired deflection electromagnetic wave, ⁇ is the difference between the front and back refractive index changes, q is the thickness of the metamaterial functional layer and can be determined by computer simulation to achieve the required parameter value and reach The design object of the present invention.
  • Figure 8 is a 0-0' view of the refractive index profile of the core layer of the metamaterial shown in Figure 9.
  • ⁇ magnetic permeability
  • ⁇ dielectric constant
  • the metamaterial unit Since the metamaterial unit is actually a cube rather than a point, the above circular area It is only an approximate description that the actual metamaterial units of the same or substantially the same refractive index are distributed over a zigzag circumference.
  • the specific design is similar to the programming mode (such as OpenGL) when the computer draws a smooth curve such as a circle or an ellipse with a square pixel. When the pixel is small relative to the curve, the curve is smooth, and when the pixel is relative to the curve. When larger, the curve shows jagged.
  • the volume of the artificial hole structure 212' and the medium filled in the artificial hole structure 212' can be designed. Two preferred embodiments are discussed in detail below.
  • each core layer 210' of the metamaterial panel 20' is composed of a plurality of metamaterial units, each of which includes a unit substrate 211' provided with an artificial hole structure 212'.
  • Unit substrate 21 ⁇ Polymers, ceramic materials, ferroelectric materials, ferrite materials, etc. can be used. Among them, the high molecular polymer is preferably a FR-4 or F4B material.
  • the artificial hole structure 212' may be formed on the unit substrate 211' by different processes corresponding to different unit substrates 211'. For example, when the unit substrate 211' is selected from a high molecular polymer, it may be drilled or punched by a drill press or The artificial hole structure 212' is formed by injection molding or the like. When the unit base material 211' is selected from ceramics, the artificial hole structure 212 can be formed by drilling, punching, or high-temperature sintering.
  • the artificial hole structure 212' can be filled with a medium.
  • the medium filled in the artificial hole structure 212' is air, and the refractive index of the air is inevitably smaller than the refractive index of the unit substrate 211', when the artificial hole structure The larger the 212' volume, the smaller the refractive index of the metamaterial unit in which the manhole structure 212' is located.
  • the arrangement of the artificial hole structure 212' disposed in the metamaterial unit in each core layer 210' is: the volume of the artificial hole structure 212' formed on the metamaterial unit is each The center of the core layer 210' has a circular center, wherein the volume of the artificial hole structure 212' formed on the metamaterial unit at the center of the circle is the smallest, and the volume of the artificial hole structure 212' formed on the material unit increases with the increase of the radius.
  • the manhole structure 212' formed on the metamaterial unit having the same radius is also increased in volume.
  • the artificial hole structure 212' when the artificial hole structure 212' is filled with the same medium having a refractive index greater than that of the unit substrate 211', then the larger the artificial hole structure 212' is, the hypermaterial unit occupied by the artificial hole structure 212'.
  • the refractive index is also larger, so that the artificial hole structure 212' disposed in the metamaterial unit at this time is in each core layer 210'
  • the arrangement of the inside will be completely opposite to the arrangement of the air filled in the artificial hole structure 212'.
  • Another embodiment of the present invention is different from the first preferred embodiment in that a plurality of artificial hole structures 212' having the same volume are present in each metamaterial unit, which simplifies the artificial setting on the unit substrate 21 The process difficulty of the hole structure 212'.
  • each core layer 210' includes a circular area centered on the center thereof and at the center of the circular area
  • the number of the artificial hole structures 212' formed on the metamaterial unit is the smallest, and the number of the artificial hole structures 212' formed on the metamaterial unit having the same radius is the same, and the hypermaterial unit of each radius corresponding to the radius increases
  • the number of artificial hole structures 212' formed thereon also increases.
  • each core layer 210' includes The number of man-made hole structures 212' formed on the meta-material unit centered on the center of the center of the center and having the largest radius, and the number of the man-made hole structures 212' formed on the metamaterial units having the same radius Similarly, as the radius increases, the number of manhole structures 212' formed on the metamaterial units throughout the corresponding radius decreases.
  • the refractive index of each core layer 210' of the metamaterial panel 20' is centered on its center, and the variation law with the radius r is as follows:
  • max represents the maximum refractive index value in each core layer 210'
  • d represents the total thickness of all core layers 210'
  • ss represents the feed source 10 to the core layer 210' closest to the feed position.
  • the distance, n(r) represents the refractive index value at the radius r in each core layer 210'.
  • each of the metamaterial grading layers 220' includes a sheet-like substrate layer 221', a sheet-like filling layer 223', and an air layer disposed between the substrate layer 221' and the filling layer 223'. 222'.
  • the substrate layer 221 ' can be selected from a polymer, a ceramic material, a ferroelectric material, a ferrite material, or the like. Among them, the polymer is preferably FR-4 or F4B.
  • the refractive index profile within each graded layer 220' is uniform, and the index of refraction between the plurality of graded layers is different, in order to match the impedance of the air and core layer 210', typically by adjusting the layer of air 222'
  • the impedance is achieved by filling and filling the filling layer 223' with a medium having a different refractive index.
  • the medium may also be the same material as the substrate layer 22 or air, wherein the refraction of the metamaterial gradient layer 220' close to the air The rate is closest to the air and the refractive index gradually increases toward the core layer 210'.
  • the refractive index in each of the graded layers 220' of the metamaterial panel 20' is uniformly distributed, and the variation of the refractive index distribution between the plurality of graded layers 220' is as follows:
  • the gradient layer is the outermost gradient layer.
  • a feedforward radar antenna of the present invention greatly increases the far-field power of the antenna by changing the refractive index distribution inside the super-material panel 20', thereby increasing the distance traveled by the antenna and increasing the distance.
  • the front-to-back ratio of the antenna makes the antenna more directional.

Abstract

本发明涉及一种前馈式雷达天线，所述天线包括馈源和超材料面板，所述天线还包括紧贴于所述超材料面板一侧的反射板，所述超材料面板包括多个具有相同折射率分布的核心层，所述每一核心层包括多个超材料单元，所述超材料单元包括设置有人造微金属结构或人造孔结构的单元基材，所述超材料面板的每一核心层的折射率以其中心为圆心呈圆形分布，随着半径的增加折射率逐渐减小，且半径相同处的折射率相同。本发明一种前馈式雷达天线通过设计超材料面板内部折射率的分布规律，改进了电磁波大角度入射的偏折问题，提高了能量辐射的效率，同时也提高了天线的前后比，使天线的方向性更好，且本发明采用了平板超材料，节约了天线的空间。

Description

前馈式雷达天线
【技术领域】
本发明涉及雷达天线领域， 特别是涉及一种使用超材料的前馈式雷达天线。 【背景技术】
如图 1所示， 前馈式抛物面天线包括馈源 1、 主反射面 2以及支架 3， 所述 馈源 1安装于主反射面 2的焦点处， 馈源 1的口面与主反射面 2的口面相对， 由主反射面 2 反射的电磁波集中射入馈源内。 前馈式抛物面天线的优点是馈源 对空中电磁波的遮挡小， 结构简单， 成本低， 安装调试容易， 但是大口径的前 馈式抛物面天线具有如下缺点： 安装调试高频头部不方便， 而且高频头位于抛 物面焦点处， 太阳光有时候被聚焦到高频头上， 使高频头的温度升高， 降低了 信号的信噪比， 对高频头的可靠性和寿命也有一定的影响。
再者， 为了制造抛物面反射面通常利用模具铸造成型或者采用数控机床进 行加工的方法。 第一种方法的工艺流程包括： 制作抛物面模具、 铸造成型抛物 面和进行抛物面反射器地安装。 工艺比较复杂， 成本高， 而且抛物面的形状要 比较准确才能实现雷达天线的定向传播， 所以对加工精度的要求也比较高。 第 二种方法采用大型数控机床进行抛物面的加工， 通过编辑程序， 控制数控机床 中刀具所走路径， 从而切割出所需的抛物面形状。 这种方法切割很精确， 但是 制造这种大型数控机床比较困难， 而且成本比较高。
【发明内容】
本发明的目的在于解决现有技术制造抛物面反射面的问题， 提供前馈式雷 达天线， 该天线采用了平板超材料， 节约了天线的空间， 改进了电磁波大角度 入射的偏折问题， 提高了能量辐射的效率； 同时也提高了天线的前后比， 使天 线的方向性更好， 同时也解决了避免制造高精度的抛物面反射面的困难。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是： 提出一种前馈式雷达天线， 所述天线包括： 馈源， 用于辐射电磁波； 超材料面板， 用于将所述馈源辐射出 的电磁波从球面电磁波转化为平面电磁波， 所述天线还包括紧贴于所述超材料 面板一侧的反射板， 用于将电磁波反射到超材料面板进行汇聚折射并向远处辐 射， 所述超材料面板包括多个具有折射率相同分布的多个核心层， 所述每一核 心层包括多个超材料单元， 所述超材料单元包括单元基材以及人造金属微结构， 所述超材料面板的每一核心层的折射率以其中心为圆心呈圆形分布， 且随着半 径的增加折射率逐渐减小， 且半径相同处的折射率相同。
进一歩地， 所述超材料单元还包括第一填充层， 所述人造金属微结构位于 所述单元基材和第一填充层之间， 所述第一填充层内填充的材料包括空气、 人 造金属微结构以及与所述单元基材相同材料的介质。
进一歩地， 所述超材料面板还包括分布于所述核心层一侧的多个渐变层， 所述每一渐变层均包括片状的基板层、 片状的第二填充层以及设置在所述基板 层和填充层之间的空气层。
进一歩地， 所述第二填充层内填充的介质包括空气以及与所述基板层相同 材料的介质。
进一歩地， 所述第一基板层和第二基板层均由陶瓷材料、 环氧树脂、 聚四 氟乙烯、 FR-4复合材料或 F4B复合材料制得。
进一歩地， 所述超材料面板的每一核心层的折射率以其中心为圆心随着半 径 r的变化规律如以下表达式：
.、
Figure imgf000004_0001
ss
n(r )― n ：
、 ) max 2d 式中《max表示所述每一核心层中的最大折射率值， d表示所有核心层的总厚 度， ss表示所述馈源到最靠近馈源位置的核心层的距离， n^表示所述多个核心 层内半径 r处折射率值。
进一歩地， 所述超材料面板的每一渐变层内的折射率均匀分布的， 且多个 渐变层间折射率分布的变化规律如以下表达式：
ητ = ( max mm )m , 1=1、 2、 3、 …、 m， 其中 表示第 i层渐变层的折射率值， m表示渐变层的层数， 《mn表示所述 每一核心层内的最小折射率值， 《max表示所述每一核心层中的最大折射率值， 其 中第 m层渐变层与核心层靠近， 随着 m值的变小逐渐远离核心层， 第一层渐变 层为最外层渐变层。
进一歩地， 所述人造金属微结构为由至少一根金属丝组成对电磁场有响应 的平面结构或立体结构， 所述金属丝为铜丝或银丝。
进一歩地， 所述金属丝通过蚀刻、 电镀、 钻刻、 光刻、 电子刻或离子刻的 方法附着在所述单元基材上。
进一歩地， 所述人造金属微结构为在 "工"字形、 "工"字形的衍生形、 雪 花状或雪花状的衍生形任意一种。
进一歩地， 所述每一超材料单元上形成有一个人造孔结构， 所述人造孔结 构内填充有折射率小于单元基材折射率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔 结构都填充相同材料的介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔结构体积在每 一核心层内的排布规律为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构体积以每一核 心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着半径的增大超材料单元上形成的人造孔结 构体积亦增大， 且具有相同半径处的超材料单元上形成的人造孔结构体积相同。
进一歩地， 所述每一超材料单元上形成有一个人造孔结构， 所述人造孔结 构内填充有折射率大于单元基材折射率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔 结构都填充相同材料的介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔结构体积在每 一核心层内的排布规律为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构体积以每一核 心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着半径的增大超材料单元上形成的人造孔结 构体积逐渐减小， 且具有相同半径处的超材料单元上形成的人造孔结构体积相 同。
进一歩地， 所述超材料单元上形成有数量不同、 体积相同的人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率小于单元基材折射率的介质， 且所有超材料单 元内的人造孔结构都填充相同材料的介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔 结构数量在每一核心层内的排布规律为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构 数量以每一核心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着半径的增大超材料单元上形 成的人造孔结构数量亦逐渐增加， 且具有相同半径处的超材料单元上形成的人 造孔结构数量相同。
进一歩地， 所述超材料单元上形成有数量不同、 体积相同的人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率大于单元基材折射率的介质， 且所有超材料单 元内的人造孔结构都填充相同材料的介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔 结构数量在每一核心层内的排布规律为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构 数量以每一核心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着半径的增大超材料单元上形 成的人造孔结构数量逐渐减小， 且具有相同半径处的超材料单元上形成的人造 孔结构数量相同。
本发明相对于现有技术， 具有以下有益效果： 本发明一种前馈式雷达天线 通过设计超材料面板内部折射率的分布规律， 并且采用了平板超材料， 节约了 天线的空间， 改进了电磁波大角度入射的偏折问题， 提高了能量辐射的效率； 同时也提高了天线的前后比， 使天线的方向性更好。
【附图说明】
图 1是现有技术中前馈抛物面天线的结构示意图；
图 2是本发明第一实施例的一种前馈式雷达天线的结构示意图；
图 3是本发明第一实施例的所述超材料面板的结构示意图；
图 4是本发明第一实施例的所述超材料多个核心层的结构示意图； 图 5是本发明第一实施例的所述超材料单元的结构示意图；
图 6是本发明第一实施例的所述超材料渐变层的结构示意图；
图 7是本发明第一实施例的所述核心层内人造金属微结构排布示意图； 图 8是本发明第一实施例的核心层折射率变化示意图；
图 9是本发明第一实施例的核心层折射率变化示意图； 图 10是本发明: ：实施例的一种前馈式雷达天线的结构示意图； 图 11是本发明; .实施例的所述超材料面板的结构示意图；
图 12是本发明: ：实施例的所述超材料多个核心层的结构示意图;
图 13是本发明: ：实施例的所述超材料单元的结构
图 14是本发明: ：实施例的所述超材料渐变层的结构示：
【具体实施方式】
下面结合实施例及附图， 对本发明作进一歩地详细说明， 但本发明的实施 方式不限于此。
图 2是本发明前馈式雷达天线的结构示意图， 该天线包括馈源 10、 超材料 面板 20以及反射板 30， 所述馈源 10和发射板 30分别位于所述超材料面板 20 的两侧， 反射板 30与超材料面板 20紧贴相连。
通常从馈源 10辐射的电磁波是球面电磁波， 但是球面电磁波的远场方向性 能不好， 对于远距离以球面电磁波为载体的信号传输有很大的局限性， 而且衰 减快， 本发明通过在馈源 10传输方向上设计一具有电磁波汇聚功能的超材料面 板 20 ，该超材料面板 20将馈源 10辐射出来的大部分电磁波从球面电磁波转换 为平面电磁波， 且在通过超材料面板 20的电磁波经过反射板 30反射再次通过 超材料面板 20折射汇聚并辐射出去， 使得雷达天线的方向性更好， 天线主瓣能 量密度更高， 能量更大， 进而以该平面电磁波为载体的信号传输距离更远。
图 3是图 2所示的超材料面板 20的结构示意图， 超材料面板 20包括多个 核心层 210以及分布在靠近馈源一侧的多个渐变层 220，每一核心层 210均由多 个超材料单元组成， 所述超材料单元包括单元基材 211、 片状的第一填充层 213 以及设置在所述单元基材 211 和第一填充层 213 之间的多个人造金属微结构 212， 如图 4以及如图 5所示。 所述第一填充层 213内填充的材料可以是空气、 人造金属微结构以及与所述单元基材相同材料的介质， 比如， 当需要所述超材 料单元内的等效折射率变大时， 可以在第一填充层 213 内填充金属微结构或者 是填充具有较大折射率的介质； 当需要所述超材料单元内的等效折射率变小时， 可以在第一填充层 213内填充空气介质或者是不填充任何介质。 超材料面板 20 内的多个超材料核心层 210堆叠在一起， 且各个核心层 210之间等间距排列地 组装， 或两两片层之间直接前、 后表面相粘合地连接成一体。 具体实施时， 超 材料核心层的数目以及各个核心层之间的距离可依据需求来进行设计。 每个超 材料核心层 210 由多个超材料单元阵列形成， 整个超材料核心层 210可看作是 由多个超材料单元沿 X、 Υ、 Ζ三个方向阵列排布而成。
所述超材料面板 20的多个核心层 210通过改变其内部的折射率分布以实现 通过所述超材料面板 20后的电磁波等相位辐射， 即实现从所述馈源 10辐射出 的球面电磁波转换为平面电磁波。 本发明中每个超材料核心层 210 的折射率分 布均相同， 这里仅对一个超材料核心层 210 的折射率分布规律进行详细描述。 通过对人造金属微结构 212的拓扑图案、 几何尺寸以及其在单元基材 211和第 一填充层 213上分布的设计， 使中间的核心层 210的折射率分布满足如下规律: 每一层核心层 210的折射率分布均相同， 每一核心层包括一个以核心层 210的 中心为圆心的圆形面域， 所述圆形面域内圆心处的折射率为最大值 nmax且随着 半径的增大逐渐减小， 相同半径处的折射率相同， 如图 9所示， 给出 nmax~ nmm 的折射率变化图， 但应知本发明的折射率变化并不以此为限。 本发明设计目的 为： 使电磁波经过各超材料核心层 210 时， 电磁波偏折角度被逐渐改变并最终 平行辐射。 通过公式 Sm^=q* A«， 其中 为所需偏折电磁波的角度、 Δ«为前后 折射率变化差值， q为超材料功能层的厚度并通过计算机仿真即可确定所需参数 值并达到本发明设计目的。
图 8为图 9所示超材料核心层折射率分布图的 0-0 ' 视图。 作为公知常识 我们可知， 电磁波的折射率与 Λ ^成正比关系，其中 μ为磁导率， ε为介电常数， 当一束电磁波由一种介质传播到另外一种介质时， 电磁波会发生折射， 当物质 内部的折射率分布非均匀时， 电磁波就会向折射率比较大的位置偏折， 因此， 设计超材料面板 20内核心层 210各点的折射率使其满足上述折射率变化规律， 需要说明的是， 由于实际上超材料单元是一个立方体而非一个点， 因此上述圆 形面域只是近似描述， 实际上的折射率相同或基本相同的超材料单元是在一个 锯齿形圆周上分布的。 其具体设计类似于计算机用方形像素点绘制圆形、 椭圆 形等平滑曲线时进行描点的编程模式 （例如 OpenGL) , 当像素点相对于曲线很 小时曲线显示为光滑， 而当像素点相对于曲线较大时曲线显示有锯齿。
为使超材料面板 20的每一核心层 210实现图 8以及图 9所示折射率的变化， 经过理论和实际证明， 可对所述人造金属微结构 212 的拓扑结构、 几何尺寸以 及其在单元基材 211和第一填充层 213上分布的设计， 单元基材 211采用介电 绝缘材料制成， 可以为陶瓷材料、 高分子材料、 铁电材料、 铁氧材料、 铁磁材 料等， 高分子材料例如可以是、 环氧树脂或聚四氟乙烯。 人造金属微结构 212 为以一定的几何形状附着在单元基材 211 上能够对电磁波有响应的金属线， 金 属线可以是剖面为圆柱状或者扁平状的铜线、 银线等， 一般采用铜， 因为铜丝 相对比较便宜， 当然金属线的剖面也可以为其他形状， 金属线通过蚀刻、 电镀、 钻刻、 光刻、 电子刻或离子刻等工艺附着在单元基材 211 上， 所述第一填充层 213可以填充不同材料的介质， 可以与单元基材 211相同的材料， 也可以是人造 金属微结构， 还可以是空气， 所述每一核心层 210 由多个超材料单元组成， 每 超材料单元都具有一个人造金属微结构， 每一个超材料单元都会对通过其中的 电磁波产生响应， 从而影响电磁波在其中的传输， 每个超材料单元的尺寸取决 于需要响应的电磁波， 通常为所需响应的电磁波波长的十分之一， 否则空间中 包含人造金属微结构 212的超材料单元所组成的排列在空间中不能被视为连续。
在单元基材 211 的选定的情况下， 通过调整人造金属微结构 212的形状、 尺寸及其在单元基材 211上的空间分布和在第一填充层 213填充不同折射率的 介质， 可以调整超材料上各处的等效介电常数及等效磁导率进而改变超材料各 处的等效折射率。 当人造金属微结构 212采用相同的几何形状时， 某处人造金 属微结构的尺寸越大， 则该处的等效介电常数越大， 折射率也越大。
本实施例采用的人造金属微结构 212 的图案为工字形的衍生图案， 由图 7 可知， 雪花状人造金属微结构 212 的尺寸从中心向周围逐渐变小， 在每一核心 层 210中心处， 雪花状的人造金属微结构 212的尺寸最大， 并且在距离中心相 同半径处的雪花状人造金属微结构 212的尺寸相同， 因此每一核心层 210的等 效介电常数由中间向四周逐渐变小， 中间的等效介电常数最大， 因而每一核心 层 210的折射率从中间向四周逐渐变小， 中间部分的折射率最大。
上面结合附图对本发明的实施例进行了描述， 但是本发明并不局限于上述 的具体实施方式， 人造金属微结构 212的图案可以是二维、 也可以是三维结构， 不限于该实施例中使用的 "工"字形， 可以为 "工"字形的衍生结构， 可以是 在三维空间中各条边相互垂直的雪花状及雪花状的衍生结构， 也可以是其他的 几何形状， 其中不同的人造金属微结构 212可以是图案相同， 但是其设计尺寸 不同； 也可以是图案和设计尺寸均不相同， 只要满足由天线单元发出的电磁波 经过超材料面板 20传播后可以平行射出即可。
本发明实施例中， 所述超材料面板 20的每一核心层 210的折射率以其中心 为圆心， 随着半径 r的变化规律如以下表达式：
.、
Figure imgf000010_0001
ss
n(r )― n ：
、 ) max 2d
式中《max表示所述每一核心层 210中的最大折射率值， d表示所有核心层 210 的总厚度， ss表示所述馈源 10到最靠近馈源位置的核心层 210的距离， 表 示所述每一核心层 210内半径 r处折射率值。
通常当电磁波从一种介质传输到另一种介质的时候， 由于阻抗不匹配的问 题， 会出现一部分电磁波反射， 这样影响电磁波的传输性能， 本发明中， 当从 馈源 10辐射出来的电磁波入射到超材料面板 20时同样会产生反射， 为了减少 反射对雷达天线的影响， 我们在超材料面板 20的核心层 210—侧设置多个超材 料渐变层 220， 如图 3所示。
如图 5所示， 每一超材料渐变层 220均包括片状的基板层 221、片状的第二 填充层 223以及设置在所述基板层 221和第二填充层 223之间的空气层 222。所 述基板层 221 可选用高分子聚合物、 陶瓷材料、 铁电材料、 铁氧材料等。 其中 高分子聚合物优选 FR-4或 F4B材料。多个超材料渐变层 220之间的折射率是不 同的， 为了匹配空气与核心层 210的阻抗， 通常是通过调整所述空气层 222的 宽度和通过在第二填充层 223 内填充含有不同折射率的介质来实现阻抗匹配， 该介质也可以是与基板层 221 相同的材料， 也可以是空气， 其中靠近空气的超 材料渐变层 220的折射率最接近空气且朝核心层 210方向折射率逐渐增加。
本发明中实施例中， 所述超材料面板 20的每一渐变层内 220的折射率均匀 分布的， 且多个渐变层 220间折射率分布的变化规律如以下表达式：
ητ = ( max ^ mm )m , 1=1、 2、 3、 …、 m， 其中 表示第 i层渐变层 220的折射率值， m表示渐变层 220的层数，《mn表 示所述每一核心层 210内的最小折射率值， 《max表示所述每一核心层 210中的最 大折射率值， 其中第 m层渐变层 220与核心层 210靠近， 随着 m值的变小逐渐 远离核心层 210， 第 1层渐变层为最外层渐变层。
综上所述， 本发明的一种前馈式雷达天线通过改变超材料面板 20内部的折 射率分布情况， 使得天线远场功率大大地增强了， 进而提升了天线传播的距离， 同时增加了天线的前后比， 使得天线更具方向性。
图 10是本发明第二实施例的前馈式雷达天线的结构示意图， 该天线包括馈 源 10、 超材料面板 20'以及反射板 30， 所述馈源 10和发射板 30分别位于所述 超材料面板 20'的两侧， 反射板 30与超材料面板 20'紧贴相连。
通常从馈源 10辐射的电磁波是球面电磁波， 但是球面电磁波的远场方向性 能不好， 对于远距离以球面电磁波为载体的信号传输有很大的局限性， 而且衰 减快， 本发明通过在馈源 10传输方向上设计一具有电磁波汇聚功能的超材料面 板 20' ， 该超材料面板 20'将馈源 10辐射出来的大部分电磁波从球面电磁波转 换为平面电磁波， 且在通过超材料面板 20'的电磁波经过反射板 30反射再次通 过超材料面板 20'折射汇聚并辐射出去， 使得雷达天线的方向性更好， 天线主瓣 能量密度更高， 能量更大， 进而以该平面电磁波为载体的信号传输距离更远。
图 11所示，所述超材料面板 20'包括多个具有相同折射率分布的核心层 210' 以及分布在靠近馈源 10—侧的多个渐变层 220'，所述核心层 210'也就是超材料 面板 10的功能层， 由多个超材料单元组成， 由于超材料面板 20 ' 需对电磁波产 生连续响应， 因此超材料单元尺寸应小于所需响应电磁波波长的五分之一， 本 实施例优选为电磁波波长的十分之一。 如图 13所示， 所述超材料单元包括设置 有一个或多个人造孔结构 212'的单元基材 211 '。 这样设置有人造孔结构 212'的 每一核心层 210'叠加在一起就构成超材料面板 20'的功能层， 如图 12所示。
所述超材料面板 20'的多个核心层 210'通过改变其内部的折射率分布以实现 通过所述超材料面板 20'后的电磁波等相位辐射， 即实现从所述馈源 10辐射出 的球面电磁波转换为平面电磁波。本实施例中每个超材料核心层 210' 的折射率 分布均相同， 且与上一实施例的核心层 210 的折射率分布相同。 这里仅对一个 超材料核心层 210' 的折射率分布规律进行详细描述。 通过对人造孔结构 212 ' 的体积、 人造孔结构 212 ' 内填充的介质以及人造孔结构 212' 的密度的设计使 得每个超材料核心层 210' 的折射率分布如图 9所示。超材料面板的每一核心层 210' 包括一个以超材料核心层 210 ' 中心点为圆心的圆形面域， 圆形面域的圆 心处折射率最大为 nmax， 具有相同半径处折射率相同， 半径越大， 折射率越小。 图 9中给出 nmax~ nmm的折射率变化图， 但应知本发明的折射率变化并不以此为 限。 本发明设计目的为： 使电磁波经过各超材料核心层 210'时， 电磁波偏折角 度被逐渐改变并最终平行辐射。 通过公式 Sm^=q* A«， 其中 为所需偏折电磁 波的角度、 ^为前后折射率变化差值， q 为超材料功能层的厚度并通过计算机 仿真即可确定所需参数值并达到本发明设计目的。
图 8为图 9所示超材料核心层折射率分布图的 0-0 ' 视图。 作为公知常识 我们可知， 电磁波的折射率与 成正比关系， 其中 μ为磁导率， ε为介电常 数， 当一束电磁波由一种介质传播到另外一种介质时， 电磁波会发生折射， 当 物质内部的折射率分布非均匀时， 电磁波就会向折射率比较大的位置偏折， 因 此， 设计超材料面板 20' 各点的折射率使其满足上述折射率变化规律， 需要说 明的是， 由于实际上超材料单元是一个立方体而非一个点， 因此上述圆形面域 只是近似描述， 实际上的折射率相同或基本相同的超材料单元是在一个锯齿形 圆周上分布的。 其具体设计类似于计算机用方形像素点绘制圆形、 椭圆形等平 滑曲线时进行描点的编程模式 （例如 OpenGL), 当像素点相对于曲线很小时曲 线显示为光滑， 而当像素点相对于曲线较大时曲线显示有锯齿。
为使功能层实现图 8以及图 9所示折射率的变化， 可对人造孔结构 212'的 体积、 人造孔结构 212'内填充的介质进行设计。 下面详细论述两种较佳实施方 式。
如图 12所示， 超材料面板 20'的每一核心层 210'由多个超材料单元组成， 每一超材料单元包括设置有一个人造孔结构 212'的单元基材 211'。单元基材 21Γ 可选用高分子聚合物、 陶瓷材料、 铁电材料、 铁氧材料等。 其中高分子聚合物 优选 FR-4或 F4B材料。对应不同的单元基材 211 '可采用不同的工艺在单元基材 211 '上形成人造孔结构 212'， 例如当单元基材 211 '选用高分子聚合物时， 可通 过钻床钻孔、 冲压成型或者注塑成型等方式形成人造孔结构 212'， 当单元基材 211 '选用陶瓷时则可通过钻床钻孔、冲压成型或者高温烧结等方式形成人造孔结 构 212，。
人造孔结构 212'内可填充介质， 本较佳实施方式中， 人造孔结构 212'内填 充的介质均为空气， 而空气的折射率必然小于单元基材 211 '的折射率， 当人造 孔结构 212'体积越大时， 人造孔结构 212'所在的超材料单元的折射率则越小。 本较佳实施方式中， 设置在超材料单元内的人造孔结构 212'在每一核心层 210' 内的排布规律为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构 212'体积以每一核心层 210'的中心为圆心呈圆形分布， 其中圆心处的超材料单元上形成的人造孔结构 212'的体积最小，随着半径的增大超材料单元上形成的人造孔结构 212'体积亦增 大， 且具有相同半径处的超材料单元上形成的人造孔结构 212'体积相同。 可以 想象地， 当人造孔结构 212'内填充有折射率大于单元基材 211 '的同种介质时， 则此时人造孔结构 212'体积越大， 人造孔结构 212'所占据的超材料单元的折射 率亦越大， 因此此时设置在超材料单元内的人造孔结构 212'在每一核心层 210' 内的排布规律将与人造孔结构 212'内填充为空气的排布规律完全相反。 本发明的另一实施例， 与第一较佳实施方式的不同点在于， 每一超材料单 元中存在多个体积相同的人造孔结构 212'， 这样能简化在单元基材 21 Γ上设置 人造孔结构 212'的工艺难度。 与第一较佳实施方式相同的地方在于， 本较佳实 施方式中每一超材料单元中所有人造孔结构占超材料单元的体积的分布规律与 第一较佳实施方式相同， 即分为两种情况： （1 ) 所有人造孔结构内填充的介质 折射率小于单元基材折射率时， 每一核心层 210'包括一个以其中心为圆心的圆 形面域且圆形面域中心处的超材料单元上形成的人造孔结构 212'的数量最少， 具有相同半径的超材料单元上形成的人造孔结构 212'的数量相同， 随着半径的 增大、 对应半径的各处的超材料单元上形成的人造孔结构 212'的数量亦增多。 本较佳实施方式即为此种情况且所有人造孔结构 2 内填充介质为空气； （2 ) 所 有人造孔结构 212'内填充的介质折射率大于基板折射率时， 每一核心层 210'包 括一个以其中心为圆心的圆形面域且圆心处的超材料单元上形成的人造孔结构 212'的数量最多， 具有相同半径的各处的超材料单元上形成的人造孔结构 212 ' 的数量相同， 随着半径的增大、 对应半径的各处的超材料单元上形成的人造孔 结构 212' 的数量减少。
本发明实施例中，所述超材料面板 20'的每一核心层 210'的折射率以其中心 为圆心， 随着半径 r的变化规律如以下表达式：
.、
Figure imgf000014_0001
- ss
n(r)― n ：
、 ) max 2d
式中《max表示所述每一核心层 210'中的最大折射率值， d表示所有核心层 210'的总厚度， ss表示所述馈源 10到最靠近馈源位置的核心层 210'的距离， n(r) 表示所述每一核心层 210'内半径 r处折射率值。
通常当电磁波从一种介质传输到另一种介质的时候， 由于阻抗不匹配的问 题， 会出现一部分电磁波反射， 这样影响电磁波的传输性能， 本发明中， 当从 馈源 10辐射出来的电磁波入射到超材料面板 20'时同样会产生反射， 为了减少 反射对雷达天线的影响，我们在超材料面板 20'的核心层 210'—侧堆成设置多个 超材料渐变层 220'， 如图 11所示。
如图 14所示， 每一超材料渐变层 220'均包括片状的基板层 221 '、 片状的填 充层 223'以及设置在所述基板层 221 '和填充层 223'之间的空气层 222'。 基板层 221 '可选用高分子聚合物、 陶瓷材料、 铁电材料、 铁氧材料等。 其中高分子聚合 物优选 FR-4或 F4B材料。每一渐变层 220'内的折射率分布是均匀的， 多个渐变 层之间的折射率是不同的， 为了匹配空气与核心层 210'的阻抗， 通常是通过调 整所述空气层 222'的距离和通过在填充层 223'内填充含有不同折射率的介质来 实现阻抗匹配， 该介质也可以是与基板层 22Γ相同的材料也可以是空气， 其中 靠近空气的超材料渐变层 220'的折射率最接近空气且朝核心层 210'方向折射率 逐渐增加。
本发明中实施例中，所述超材料面板 20'的每一渐变层 220'内的折射率均匀 分布的， 且多个渐变层 220'间折射率分布的变化规律如以下表达式：
ητ = ( max ^ mm )m , 1=1、 2、 3、 …、 m， 其中 表示第 i层渐变层的折射率值， m表示渐变层的层数， 《mn表示所述 每一核心层内的最小折射率值， 《max表示所述每一核心层中的最大折射率值， 其 中第 m层渐变层与核心层靠近， 随着 m值的变小逐渐远离核心层， 第一层渐变 层为最外层渐变层。
综上所述， 本发明的一种前馈式雷达天线通过改变超材料面板 20'内部的折 射率分布情况， 使得天线远场功率大大地增强了， 进而提升了天线传播的距离， 同时增加了天线的前后比， 使得天线更具方向性。
上述实施例为本发明较佳的实施方式， 但本发明的实施方式并不受上述实 施例的限制， 其他的任何未违背本发明的精神实质与原理下所作的改变、 修饰、 替代、 组合、 简化， 均应为等效的置换方式， 都包含在本发明的保护范围之内。

Claims

权 利 要求
1、 一种前馈式雷达天线， 所述天线包括： 馈源， 用于辐射电磁波； 超材料 面板， 用于将所述馈源辐射出的电磁波从球面电磁波转化为平面电磁波， 其特 征在于， 所述天线还包括紧贴于所述超材料面板一侧的反射板， 用于将电磁波 反射到超材料面板进行汇聚折射并向远处辐射， 所述超材料面板包括多个具有 折射率相同分布的多个核心层， 所述每一核心层包括多个超材料单元， 所述超 材料单元包括单元基材以及人造金属微结构， 所述超材料面板的每一核心层的 折射率以其中心为圆心呈圆形分布， 且随着半径的增加折射率逐渐减小， 且半 径相同处的折射率相同。
2、 根据权利要求 1所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料单元还包括 第一填充层， 所述人造金属微结构位于所述单元基材和第一填充层之间， 所述 第一填充层内填充的材料包括空气、 人造金属微结构以及与所述单元基材相同 材料的介质。
3、 根据权利要求 1所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料面板还包括 分布于所述核心层一侧的多个渐变层， 所述每一渐变层均包括片状的基板层、 片状的第二填充层以及设置在所述基板层和填充层之间的空气层。
4、 根据权利要求 3所述的雷达天线， 其特征在于， 所述第二填充层内填充 的介质包括空气以及与所述基板层相同材料的介质。
5、 根据权利要求 3所述的雷达天线， 其特征在于， 所述第一基板层和第二 基板层均由陶瓷材料、 环氧树脂、 聚四氟乙烯、 FR-4复合材料或 F4B复合材料 制得。
6、 根据权利要求 1所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料面板的每一 核心层的折射率以其中心为圆心随着半径 r的变化规律如以下表达式：
.、
Figure imgf000016_0001
ss
n(r )― n ：
、 ) max 2d 式中《max表示所述每一核心层中的最大折射率值， d表示所有核心层的总厚 度， ss表示所述馈源到最靠近馈源位置的核心层的距离， n^表示所述多个核心 层内半径 r处折射率值。
7、 根据权利要求 1所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料面板的每一 渐变层内的折射率均匀分布的， 且多个渐变层间折射率分布的变化规律如以下 表达式：
ητ = ( max ^ mm )m , 1=1、 2、 3、 …、 m， 其中 表示第 i层渐变层的折射率值， m表示渐变层的层数， 《mn表示所述 每一核心层内的最小折射率值， 《max表示所述每一核心层中的最大折射率值， 其 中第 m层渐变层与核心层靠近， 随着 m值的变小逐渐远离核心层， 第一层渐变 层为最外层渐变层。
8、 根据权利要求 1所述的雷达天线， 其特征在于， 所述人造金属微结构为 由至少一根金属丝组成对电磁场有响应的平面结构或立体结构， 所述金属丝为 铜丝或银丝。
9、 根据权利要求 8所述的雷达天线， 其特征在于， 所述金属丝通过蚀刻、 电镀、 钻刻、 光刻、 电子刻或离子刻的方法附着在所述单元基材上。
10、 根据权利要求 8所述的雷达天线， 其特征在于， 所述人造金属微结构 为在 "工"字形、 "工"字形的衍生形、 雪花状或雪花状的衍生形任意一种。
11、 根据权利要求 1 所述的雷达天线， 其特征在于， 所述每一超材料单元 上形成有一个人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率小于单元基材折射 率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔结构都填充相同材料的介质， 所述设 置在超材料单元内的人造孔结构体积在每一核心层内的排布规律为： 所述超材 料单元上形成的人造孔结构体积以每一核心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着 半径的增大超材料单元上形成的人造孔结构体积亦增大， 且具有相同半径处的 超材料单元上形成的人造孔结构体积相同。
12、 根据权利要求 1 所述的雷达天线， 其特征在于， 所述每一超材料单元 上形成有一个人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率大于单元基材折射 率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔结构都填充相同材料的介质， 所述设 置在超材料单元内的人造孔结构体积在每一核心层内的排布规律为： 所述超材 料单元上形成的人造孔结构体积以每一核心层的中心为圆心呈圆形分布， 随着 半径的增大超材料单元上形成的人造孔结构体积逐渐减小， 且具有相同半径处 的超材料单元上形成的人造孔结构体积相同。
13、 根据权利要求 1 所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料单元上形 成有数量不同、 体积相同的人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率小于 单元基材折射率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔结构都填充相同材料的 介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔结构数量在每一核心层内的排布规律 为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构数量以每一核心层的中心为圆心呈圆 形分布， 随着半径的增大超材料单元上形成的人造孔结构数量亦逐渐增加， 且 具有相同半径处的超材料单元上形成的人造孔结构数量相同。
14、 根据权利要求 1 所述的雷达天线， 其特征在于， 所述超材料单元上形 成有数量不同、 体积相同的人造孔结构， 所述人造孔结构内填充有折射率大于 单元基材折射率的介质， 且所有超材料单元内的人造孔结构都填充相同材料的 介质， 所述设置在超材料单元内的人造孔结构数量在每一核心层内的排布规律 为： 所述超材料单元上形成的人造孔结构数量以每一核心层的中心为圆心呈圆 形分布， 随着半径的增大超材料单元上形成的人造孔结构数量逐渐减小， 且具 有相同半径处的超材料单元上形成的人造孔结构数量相同。
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