WO2012137352A1 - ガス絶縁開閉装置 - Google Patents

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WO2012137352A1
WO2012137352A1 PCT/JP2011/058940 JP2011058940W WO2012137352A1 WO 2012137352 A1 WO2012137352 A1 WO 2012137352A1 JP 2011058940 W JP2011058940 W JP 2011058940W WO 2012137352 A1 WO2012137352 A1 WO 2012137352A1
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WO
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tank
current transformer
inner diameter
insulated switchgear
gas insulated
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PCT/JP2011/058940
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English (en)
French (fr)
Inventor
康宏 塚尾
白木　康博
健次 笹森
祐貴 兵頭
Original Assignee
三菱電機株式会社
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B—BOARDS, SUBSTATIONS OR SWITCHING ARRANGEMENTS FOR THE SUPPLY OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B13/00—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle
    • H02B13/02—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle with metal casing
    • H02B13/035—Gas-insulated switchgear
    • H02B13/0356—Mounting of monitoring devices, e.g. current transformers
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B—BOARDS, SUBSTATIONS OR SWITCHING ARRANGEMENTS FOR THE SUPPLY OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B13/00—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle
    • H02B13/02—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle with metal casing
    • H02B13/025—Safety arrangements, e.g. in case of excessive pressure or fire due to electrical defect

Definitions

  • the present invention relates to a gas insulated switchgear equipped with a current transformer for an instrument.
  • a conductor (main circuit) that is a current-carrying part is housed in a metal container filled with an insulating gas, and this conductor is insulated and supported from the metal container by an insulating spacer.
  • an instrument current transformer is provided to measure the current flowing through the conductor.
  • the current transformer for an instrument measures the current flowing through the conductor through the current flowing through the secondary winding, with the conductor as the primary conductor and the secondary winding as the constituent element of the instrument current transformer as the secondary conductor.
  • the instrument current transformer is housed in a current transformer container connected to the bus container that houses the conductor.
  • the instrument current transformer container includes, for example, an inner cylinder and an outer cylinder that are coaxially arranged around a conductor, and the instrument current transformer is installed on the outer peripheral surface of the inner cylinder.
  • the busbar container and the current transformer container are grounded from the viewpoint of ensuring safety. For this reason, when the inner and outer cylinders form a closed loop, an induced current flows in the current transformer container due to the current flowing through the conductor, and the current flowing through the conductor is accurately measured by the current transformer. It becomes difficult. Therefore, conventionally, by providing a gap between one end of the inner cylinder and the busbar container in the conductor extending direction, a closed loop is formed by the inner cylinder and the outer cylinder to prevent generation of a loop current.
  • a switch for example, a circuit breaker, a disconnect switch, or a ground switch
  • an excessive switching surge may occur when the switch is opened or closed.
  • a switching surge occurs, a high-frequency surge voltage is induced in the busbar container, and a similar surge voltage is also induced in the instrument current transformer.
  • surge voltage suppression means for connecting the inner cylinder and the outer cylinder is provided to suppress the surge voltage induced in the current transformer for the instrument.
  • the surge voltage suppression means electrically short-circuits between the inner cylinder and the outer cylinder when a surge voltage is induced between the inner cylinder and the outer cylinder.
  • two surge voltage suppression means are disclosed.
  • One is a non-linear resistor such as a varistor that conducts between the inner cylinder and the outer cylinder when a surge voltage higher than a predetermined voltage is applied.
  • the other is surge voltage suppression means comprising a high dielectric constant material coated plate fixed to the flange of the bus bar container and a metal bellows connecting the high dielectric constant material coated plate and one end of the inner cylinder.
  • the high dielectric constant material coated plate has a characteristic of high impedance in the commercial frequency region and low impedance in the high frequency region of the switching surge.
  • the lead wire as the secondary wiring drawn out from the current transformer for the instrument is connected to the drawer pipe of the current transformer container for the instrument. It is connected to the provided sealed terminal, and is further drawn out of the current transformer container from the sealed terminal and connected to the current measuring circuit.
  • surge voltage suppression means for connecting the inner cylinder and the outer cylinder is provided to suppress the surge voltage induced in the instrument current transformer. It has not been studied to suppress the surge voltage induced in the lead wire drawn out from the instrument, and the sealed terminal and the current transformer for instrument are simply connected by the lead wire. Therefore, there is a problem in that the current measurement accuracy decreases depending on the magnitude of the surge voltage induced in the lead wire.
  • the present invention has been made in view of the above, and provides a gas-insulated switchgear that can suppress a surge voltage induced in a lead wire as a secondary wiring of a current transformer for an instrument. Objective.
  • a gas insulated switchgear includes a cylindrical metal tank filled with an insulating gas, and the tank stored in the tank.
  • a conductor that is a current-carrying portion that extends along the direction of the central axis, a cylindrical tubular portion that is connected to the tank and circulates around the conductor, and is provided at one end of the tubular portion.
  • a metal instrument current transformer support frame having a ring-shaped and bowl-shaped first annular part, and one or more instrument current transformers mounted on the outer peripheral surface of the cylindrical part
  • a cylindrical metal member having an inner diameter larger than the outer diameter of the cylindrical portion, and arranged coaxially with the cylindrical portion and in a space between the cylindrical portions.
  • the instrument current transformer is accommodated, and one end portion in the central axis direction is fastened to the first annular portion. Between the current transformer tank for the instrument and the other end portion of the current transformer tank for the instrument, a gap portion is formed around the entire circumference in the circumferential direction centering on the conductor between the tip portion of the cylindrical portion.
  • the ring-shaped metal-made second annular portion connected to the tank and the side surface of the instrument current transformer tank are provided, and the open end is sealed with a sealing terminal.
  • a lead pipe which is a secondary wire drawn from the current transformer for the instrument, connected to the sealed terminal, and the instrument is arranged on the side closest to the gap
  • the lead wire drawn from the current transformer is drawn from the end opposite to the gap on the outer peripheral surface of the instrument current transformer, and is drawn linearly in the radial direction of the tank. It is characterized by being.
  • a gas insulated switchgear capable of suppressing a surge voltage induced in a lead wire as a secondary wiring of a current transformer for an instrument.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a view showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the first comparative example.
  • FIG. 3 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the second embodiment.
  • 4 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
  • FIG. 5 is a graph showing a simulation result of a temporal change in surge voltage induced in the lead wire.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a longitudinal cross-sectional configuration of the gas-insulated switchgear according to the third embodiment.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a view showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the first comparative example.
  • FIG. 7 is a view showing a longitudinal sectional configuration of a gas insulated switchgear according to a second comparative example.
  • FIG. 8 is a view showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 4.
  • FIG. 9 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 5.
  • FIG. 10 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas insulated switchgear shown in FIG.
  • FIG. 11 is a diagram showing simulation conditions for obtaining the electric field intensity distribution shown in FIG.
  • FIG. 12 is a diagram showing another vertical cross-sectional configuration of the gas-insulated switchgear according to the fifth embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas insulated switchgear shown in FIG.
  • FIG. 14 is a diagram showing simulation conditions for obtaining the electric field strength distribution shown in FIG.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to a third comparative example.
  • FIG. 16 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas insulated switchgear shown in FIG.
  • FIG. 17 is a diagram showing a configuration example of the gas insulated switchgear described in Patent Document 1.
  • FIG. 18 is a diagram showing another configuration example of the gas insulated switchgear described in Patent Document 1.
  • FIG. 19 is a view showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 6.
  • FIG. 20 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 7.
  • FIG. 21 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 8.
  • FIG. 22 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to Embodiment 9.
  • FIG. 23 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to Embodiment 10.
  • FIG. 24 is a diagram showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to Embodiment 11.
  • FIG. 25 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 12.
  • FIG. 26 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to Embodiment 13.
  • FIG. 1 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • a conductor 2 that is a current-carrying portion is accommodated in a tank 1 that is a cylindrical metal container, and the conductor 2 extends along the central axis direction (longitudinal direction) of the tank 1.
  • flanges 13 are formed at both ends of the tank 1.
  • the conductor 2 is insulated and supported from the tank 1 by, for example, an insulating spacer 3 attached to the flange 13.
  • An insulating gas such as SF 6 gas is sealed in the tank 1.
  • the conductor 2 is connected to a switch such as a disconnect switch.
  • the tank 1 for storing the conductor 2 is connected in the center axis direction via a flange 13. Further, in the illustrated example, in order to accommodate the current transformer 5 for measuring, for example, a current transformer tank 7 having a diameter larger than that of the tank 1 is connected to the tank 1 via adapter members 11 and 6. . Specifically, an instrument current transformer tank 7 is arranged between the two tanks 1. Tank 1 and instrument current transformer tank 7 are grounded. The instrument current transformer 5 is disposed in a region surrounded by the instrument current transformer support frame 4, the adapter member 11, and the instrument current transformer tank 7.
  • the instrument current transformer support frame 4 includes, for example, a cylindrical tube portion 24 that circulates around the conductor 2 and an annular portion 25 (first ring shape, for example, in the shape of an annular plate at one end of the tube portion 24. 1 annular portion).
  • the cylindrical portion 24 is disposed coaxially with the tank 1. Further, the inner diameter of the cylindrical portion 24 is set to be approximately equal to the inner diameter of the tank 1, for example.
  • the annular portion 25 can be connected to the cylindrical portion 24 by welding or the like, for example.
  • the annular portion 25 is fixed to the adapter member 6 made of, for example, an annular plate-shaped metal member using, for example, a bolt.
  • the adapter member 6 is used to connect the current transformer support frame 4 to the tank 1, and the adapter member 6 and the flange 13 are sandwiched between the insulating spacers 3 by, for example, bolts or the like. It is concluded.
  • the annular portion 25 and the adapter member 6 have the same shape, for example.
  • the instrument current transformer 5 is inserted into the cylindrical portion 24 of the instrument current transformer support frame 4 and attached to the outer peripheral surface of the cylindrical portion 24.
  • the instrument current transformer 5 is arranged so as to circulate around the conductor 2 along the outer periphery of the cylindrical portion 24.
  • the instrument current transformer 5 is configured by winding a coil around an iron core (not shown). In FIG. 1, the example which has arrange
  • the adapter member 11 is disposed opposite to the annular portion 25 in the central axis direction of the tank 1 on the side where the cylindrical portion 24 is disposed.
  • the adapter member 11 is made of, for example, a ring-shaped metal member (second annular portion).
  • the adapter member 11 and the annular portion 25 have the same shape, for example.
  • the adapter member 11 is disposed in a region on the radially outer side than the inner diameter of the tubular portion 24.
  • the adapter member 11 sandwiches the insulating spacer 3 together with the flange 13 of the tank 1 on the surface opposite to the adapter member 6 side, and is fastened to the flange 13 with a bolt or the like via the insulating spacer 3. .
  • a gap portion 20 is formed between the other end portion (tip portion) of the cylindrical portion 24 and the adapter member 11, and the gap portion 20 is formed over the entire circumference in the circumferential direction with the conductor 2 as the center. That is, the instrument current transformer support frame 4 and the adapter member 11 are configured not to contact each other. This is because when the instrument current transformer support frame 4 and the adapter member 11 are connected, a closed loop is formed by the instrument current transformer support frame 4, the adapter member 11, and the instrument current transformer tank 7. As a result, a loop current caused by the current flowing through the conductor 2 is induced in the closed loop, and the measurement accuracy of the current flowing through the conductor 2 by the instrument current transformer 5 is lowered.
  • the end of the adapter member 11 on the inner diameter side is positioned on the extension line of the cylindrical portion 24 in the central axis direction.
  • the instrument current transformer tank 7 is, for example, a cylindrical metal container, and a drawer pipe 30 is provided on a part of the side surface thereof. Further, flanges 31 are respectively provided at both ends of the current transformer tank 7 in the central axis direction. One flange 31 is fastened to the adapter member 11 by bolts or the like, and the other flange 31 is fastened by bolts or the like. Fastened to the annular portion 25 and further fastened to the adapter member 6.
  • the inner diameter of the instrument current transformer tank 7 is larger than the outer diameter of the cylindrical portion 24, and the instrument current transformer 5 includes an instrument current transformer tank 7 that is an “outer cylinder” and a cylinder that is an “inner cylinder”. It arrange
  • the inner diameter of the cylindrical portion 24 is equal to, for example, the inner diameter of the tank 1, so the “outer cylinder”, “inner cylinder”, and the current transformer 5 housed between them are: It will be arranged in a region radially outside the inner diameter of the tank 1.
  • One end of the current transformer tank 7 in the central axis direction is sealed with the annular portion 25 of the current transformer support frame 4, and the other end is sealed with the adapter member 11 of the current transformer support frame 4. ing. Further, a sealing terminal 9 is provided at the opening end of the drawer tube 30. The sealing terminal 9 seals the drawer tube 30 and keeps hermeticity.
  • the control unit 10 is a current measurement circuit, and measures a current flowing through the conductor 2 from a current flowing through the lead wire 8.
  • the lead wire 8 is drawn from the end opposite to the gap 20 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5 and is drawn linearly in the radial direction.
  • the radial direction is the radial direction of the tank 1 and is a direction orthogonal to the central axis direction of the tank 1.
  • tube 30 is set substantially parallel to radial direction, for example.
  • the lead wire 8 is drawn substantially parallel to the central axis of the drawing tube 30.
  • the air gap 20 has an effect of preventing the generation of a loop current, but also serves as an entrance for an electric field generated by the current flowing through the conductor 2, and includes the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7. An electric field will enter the space surrounded by. Therefore, a surge voltage may be induced in the lead wire 8 as the switch is opened / closed. However, since the influence of the electric field decreases as the distance from the gap portion 20 increases, the lead wire 8 is connected to the outer periphery of the current transformer 5. Surge voltage can be suppressed by pulling out from the end of the surface opposite to the gap 20, that is, the position farthest from the gap 20.
  • the lead wire 8 is drawn linearly along the radial direction, so that the shortest path is drawn in the radial direction.
  • the voltage can be suppressed.
  • the end portion for drawing the lead wire 8 from the current transformer 5 is arranged in a region defined by the inner diameter of the drawing pipe 30.
  • the installation location of the current transformer 5 needs to be adjusted in the direction of the central axis of the tank 1.
  • the position of the lead wire 8 in the radial direction of the drawing tube 30 is not particularly limited.
  • FIG. 2 is a view showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the first comparative example. 2, the same components as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals.
  • the lead wire 8 is drawn from the substantially central portion in the central axis direction of the tank 1 on the outer peripheral surface of the current transformer 5 for the instrument, And it is pulled out linearly in the radial direction. That is, in FIG. 2, the lead wire 8 is pulled out from the instrument current transformer 5 in a position closer to the gap 20 than in the case of FIG. 1.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8 is increased as compared with the present embodiment.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8 in the present embodiment is approximately compared with the case of the first comparative example. It was found to be reduced by 7%.
  • the drawing of the lead wire 8 from the substantially central portion of the current transformer 5 is a configuration generally performed conventionally.
  • FIG. 2 it is not a general configuration to draw the lead wire 8 linearly from the current transformer 5 in the radial direction (see, for example, FIG. 1 of Patent Document 1). Therefore, the surge voltage induced in the lead wire 8 in the comparative example of FIG. 2 already has a surge voltage suppressing effect as compared with the case where the lead wire is not drawn linearly.
  • the configuration of the lead wire 8 in FIG. 2 has a surge voltage suppressing effect of about 5% as compared with the case where the lead wire is not drawn linearly.
  • the present embodiment further has a surge voltage suppression effect of about 7% compared to the comparative example of FIG.
  • FIG. FIG. 3 is a diagram showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the lead wire 8 of the present embodiment is (1) drawn out from the end opposite to the gap 20 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5, and (2) the drawing pipe 30. Is drawn linearly along the radial direction of the tank 1 (the direction of the central axis of the drawer pipe 30), and (3) the position of the tank 1 in the central axis direction of the tank 1 is relative to the central axis of the drawer pipe 30 It is pulled out so as to be arranged on the side opposite to the gap 20.
  • the lead wire 8 is arranged in the vicinity of the inner wall of the drawing tube 30 in the radial direction of the drawing tube 30 and is drawn out along the inner wall.
  • (1) and (2) are the same as the drawer modes described in the first embodiment.
  • the other components are the same as those in FIG. 1, and thus the same components are denoted by the same reference numerals.
  • the lead wire 8 be wired as close to the inner wall surface as possible within a range not contacting the inner wall surface of the extraction pipe 30 on the side far from the gap portion 20 so as not to be affected by the surge voltage as much as possible. Therefore, in addition to the above conditions (1) and (2), the lead wire 8 is wired so as to satisfy the condition (3).
  • the lead wire 8 is disposed on the opposite side (the annular portion 25 side) from the central axis of the drawer tube 30 in the direction of the central axis of the tank 1, so that the void portion 20 extends from the central axis of the drawer tube 30.
  • the suppression effect of a surge voltage is acquired.
  • the surge voltage can be further suppressed by disposing it closer to the inner wall surface of the drawer tube 30 on the annular portion 25 side.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
  • the inner diameter (radius) of the extraction pipe 30 is R
  • the shortest distance from the lead wire 8 to the inner wall of the extraction pipe 30 in the central axis direction of the tank 1 is represented by d
  • the central axis of the extraction pipe 30 is P. From the condition (3), it is required that d ⁇ R, but preferably, for example, d ⁇ R / 2, that is, the lead wire 8 is closer to the inner wall than P in the radial direction of the lead-out pipe 30. And more preferably, for example, d ⁇ R / 6.
  • FIG. 5 is a graph showing a simulation result of the temporal change of the surge voltage induced in the lead wire 8.
  • the horizontal axis represents time ( ⁇ s)
  • the vertical axis represents the magnitude of the surge voltage induced in the lead wire 8
  • the solid line represents the comparative example
  • the dotted line represents the present embodiment.
  • R 60 mm
  • This voltage is expressed as a relative value with the peak value of the comparative example from time to about 0.01 ( ⁇ s) as 1.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8 of the present embodiment is larger than that of the comparative example. It can be seen that it can be reduced by about 48%.
  • the present embodiment it is possible to suppress the surge voltage induced in the lead wire 8 as the secondary wiring of the current transformer 5 for instrument. Further, the present embodiment has a further surge suppression effect than the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the same components as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals.
  • three instrument current transformers 5 a to 5 c are inserted into the cylindrical portion 24 of the instrument current transformer support frame 4, and are respectively attached to the outer peripheral surface of the cylindrical portion 24. .
  • the instrument current transformers 5 a to 5 c are arranged so as to go around the conductor 2 along the outer circumference of the cylindrical portion 24.
  • the instrument current transformers 5a to 5c are each configured by winding a coil around an iron core (not shown). That is, FIG. 6 shows an example in which, for example, three current transformer cores are arranged.
  • the first embodiment is expanded when a plurality of instrument current transformer cores are arranged.
  • the instrument current transformer 5a is arranged closest to the gap 20 side, then the instrument current transformer 5b is arranged, and further the instrument current transformer 5c is arranged.
  • the instrument current transformer 5c is arranged on the most annular portion 25 side.
  • a drawer pipe 30a is provided on a part of the side surface of the current transformer tank 7 for the instrument.
  • a sealed terminal 9 is provided at the open end of the drawer tube 30a. The sealing terminal 9 seals the drawer tube 30a and keeps hermeticity.
  • a lead wire 8a which is a secondary wiring connected to the current transformer 5a, is connected to the sealed terminal 9, and is further drawn out of the current transformer tank 7 from the sealed terminal 9 and connected to the control unit 10. .
  • secondary wirings are also drawn out from the current transformers 5b and 5c, respectively, but are not shown in FIG. Since the lead wire 8a of the instrument current transformer 5a closest to the gap 20 is most affected by the surge, this embodiment will describe the lead mode of the lead wire 8a drawn from the instrument current transformer 5a. There is no particular limitation on the manner of drawing out the lead wires drawn out from the current transformers 5b and 5c, respectively.
  • the lead wire 8a is drawn from the end opposite to the gap portion 20 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5a, and the inside of the drawing pipe 30a is arranged in the radial direction of the tank 1 (drawing It is drawn linearly in the direction of the central axis of the tube 30a.
  • the central axis of the drawer pipe 30a is set substantially parallel to the radial direction of the tank 1, for example.
  • a surge voltage may be induced in the lead wire 8a as the switch is opened / closed.
  • the lead wire 8a is Surge voltage can be suppressed by pulling out from the end opposite to the gap 20 on the outer peripheral surface of the current transformer 5a, that is, the position farthest from the gap 20.
  • the longer the length of the lead wire 8a the more affected by the electric field. Therefore, by drawing the lead wire 8a linearly along the radial direction of the tank 1, the lead wire 8a is drawn along the shortest path in the radial direction.
  • the surge voltage can be suppressed. For this purpose, as shown in FIG.
  • the end portion for drawing out the lead wire 8a from the current transformer 5a is arranged in an area defined by the inner diameter of the lead-out pipe 30a.
  • the installation location of the current transformer 5 a needs to be adjusted in the direction of the central axis of the tank 1.
  • the position of the lead wire 8a in the radial direction of the lead pipe 30a is not particularly limited.
  • FIG. 7 is a view showing a longitudinal sectional configuration of a gas insulated switchgear according to a second comparative example.
  • the same components as those in FIG. 6 are denoted by the same reference numerals.
  • three instrument current transformers 5a to 5c are installed and drawn from the instrument current transformer 5a.
  • the lead wire 8a thus drawn is drawn from a substantially central portion in the central axis direction of the tank 1 on the outer peripheral surface of the current transformer 5a and drawn linearly in the radial direction. That is, in FIG.
  • the lead-out position of the lead wire 8a from the instrument current transformer 5a is closer to the gap 20 than in the case of FIG. Therefore, according to the gas insulated switchgear according to the comparative example, it is expected that the surge voltage induced in the lead wire 8a is increased as compared with the present embodiment.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8a in the present embodiment is approximately compared with the case of the second comparative example. It was found to be reduced by 9%.
  • the drawing of the lead wire 8a from the substantially central portion of the instrument current transformer 5a is a configuration generally performed conventionally. However, as shown in FIG. 7, it is not a general configuration to linearly pull out the lead wire 8a from the current transformer 5a in the radial direction (see, for example, FIG. 1 of Patent Document 1). Therefore, the surge voltage induced in the lead wire 8a in the comparative example of FIG. 7 already has a surge voltage suppressing effect as compared with the case where the lead wire is not drawn linearly. For example, in FIG. 7, the lead wire (not shown) of the instrument current transformer 5b is drawn linearly in the radial direction, and the lead wire of the instrument current transformer 5a is bent and drawn (for example, Patent Document 1).
  • the number of instrument current transformers is three, but the present invention is not limited to this, and the present invention is generally applicable to a plurality of current transformers.
  • the lead wire drawn out from the instrument current transformer arranged closest to the gap 20 among the plurality of instrument current transformers arranged in the central axis direction of the tank 1 It is drawn out from the end opposite to the gap 20 on the outer peripheral surface of the current transformer, and the inside of the drawing pipe 30a is drawn linearly along the radial direction of the tank 1 (the central axis direction of the drawing pipe 30a). You can do it.
  • FIG. 8 is a view showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the same components as those in FIG. 6 are denoted by the same reference numerals.
  • three instrument current transformers 5a to 5c are inserted into the cylindrical portion 24 of the instrument current transformer support frame 4 as in the third embodiment. Are respectively mounted on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 24.
  • the second embodiment is expanded when a plurality of instrument current transformer cores are arranged.
  • the lead wire 8a of the instrument current transformer 5a is (1) drawn out from the end opposite to the gap 20 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5a, and (2) drawn out.
  • the inside of the pipe 30a is drawn linearly in the radial direction of the tank 1 (the central axis direction of the drawer pipe 30a), and (3) its position in the central axis direction of the tank 1 is relative to the central axis of the drawer pipe 30a. It is pulled out so as to be arranged on the side opposite to the gap 20.
  • the lead wire 8a is disposed in the vicinity of the inner wall of the drawer tube 30a in the radial direction of the drawer tube 30a and is drawn out along the inner wall.
  • the other configuration of the present embodiment is the same as that of the second embodiment, and for example, the description using FIG.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8a of the present embodiment is calculated by simulation, the surge voltage induced in the lead wire 8a of the third embodiment (FIG. 6) is further reduced by about 6%. It was found that there was a voltage suppression effect. That is, this embodiment has a surge voltage suppression effect more than that of the third embodiment.
  • the present embodiment it is possible to suppress the surge voltage induced in the lead wire 8a as the secondary wiring of the current transformer for instrument 5a.
  • the number of installed current transformers is three, for example.
  • the present invention is not limited to this, and it is generally applicable to a plurality of current transformers as in the third embodiment. is there.
  • Embodiment 5 the description has been given of the wiring of the lead wire so as to reduce the surge voltage that may be induced in the lead wire drawn out from the current transformer for instrument.
  • the electric field that enters the space between the “inner cylinder” and the “outer cylinder” containing the instrument current transformer through the gap portion 20 is prevented with a simple structure, so that the instrument transformer is changed. The reduction of the surge voltage induced in the flow device will be described.
  • FIG. 9 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the same components as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and differences from FIG. 1 will be mainly described below.
  • the lead wire 8 is drawn from a substantially central portion in the central axis direction of the tank 1 on the outer peripheral surface of the current transformer 5 and drawn linearly in the radial direction. Further, the lead wire 8 is drawn out, for example, such that its position in the central axis direction of the tank 1 is disposed on the opposite side of the gap portion 20 with respect to the central axis of the drawing pipe 30.
  • a cylindrical partition wall 12 having an inner diameter larger than the outer diameter of the cylindrical portion 24 is formed on the surface of the adapter member 11 facing the cylindrical portion 24 in the circumferential direction. It is provided coaxially so as to surround.
  • the partition wall 12 is made of, for example, metal, and one end of the partition wall 12 is fixed to the surface of the adapter member 11 by, for example, welding.
  • the length of the partition wall portion 12 in the central axis direction is set to be larger than the length of the gap portion 20 in the central axis direction, and the partition wall portion 12 and the cylindrical portion 24 partially overlap each other in the central axis direction. That is, the partition wall portion 12 is disposed so as to close the gap portion 20 when viewed from the instrument current transformer tank 7 side.
  • the partition wall portion 12 is separated from the cylindrical portion 24 in the radial direction, the purpose of providing the gap portion 20 for preventing the generation of the loop current is not impaired.
  • the electric field generated by the current flowing through the conductor 2 enters the space surrounded by the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7 through the gap portion 20. It is what suppresses it.
  • FIG. 15 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of a gas insulated switchgear according to a third comparative example.
  • the difference between FIG. 15 and FIG. 9 is that the partition wall portion 12 is provided in the adapter member 11 in FIG. 9, whereas the partition wall portion 12 is not provided in FIG.
  • Other configurations of the gas insulated switchgear shown in FIG. 15 are the same as those in FIG. 9, and the same components are denoted by the same reference numerals.
  • FIG. 16 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas insulated switchgear shown in FIG. That is, FIG. 16 shows the result of obtaining the electric field strength distribution by the conduction current of the conductor 2 by simulation. Further, the difference in electric field strength is expressed using different line types (correspondence between the line type and the electric field strength is shown on the right side in the range of 0.05 to 5.00 V / m). As shown in FIG. 16, it can be seen that the electric field penetrates from the gap portion 20 into a space surrounded by the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7.
  • the electric field is generated from the conductor 2 side from the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7. Intrusion into the space surrounded by the gap 20 is prevented.
  • FIG. 10 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas-insulated switchgear shown in FIG. 9, and FIG. 11 is a diagram showing the simulation conditions for obtaining the electric field strength distribution shown in FIG.
  • the length of the partition wall 12 in the central axis direction is, for example, 50 mm, and the partition wall 12 and the instrument current transformer support frame 4 (cylindrical portion 24).
  • the radial direction was, for example, 15 mm.
  • the electric field strength in the space surrounded by the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7 is clearly smaller than that of FIG. It can be seen that the electric field penetrating from is suppressed by the partition wall portion 12.
  • the current transformer support frame 4 and the current transformer tank 7 are surrounded by the partition wall 12. Since the electric field that enters the space through the gap 20 can be suppressed, the surge voltage induced in the current transformer 5 can be suppressed.
  • FIG. 12 is a diagram showing another longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment
  • FIG. 13 is a diagram showing the electric field strength distribution of the gas insulated switchgear shown in FIG. 12
  • FIG. FIG. 14 is a diagram showing simulation conditions when obtaining the electric field strength distribution shown in FIG.
  • the configuration of the present embodiment is the same as the configuration of FIG. 9, but in this embodiment, the partition wall portion 12 and the instrument current transformer support frame 4 (tubular portion 24) are separated.
  • the radial distance between them is shorter than in the case of FIG.
  • the radial distance between the partition wall 12 and the instrument current transformer support frame 4 (cylindrical portion 24) is set to 15 mm, for example, but in FIG. 5 mm.
  • the length of the partition wall portion 12 in the central axis direction is, for example, 50 mm
  • the radial distance between the partition wall portion 12 and the instrument current transformer support frame 4 (tubular portion 24) is, for example, 5 mm. This is shown schematically. Since the other configuration of the present embodiment is the same as that of the first embodiment, the same components as those in FIG. 9 are denoted by the same reference numerals in FIG.
  • the partition wall portion 12 has a higher electric field penetration suppressing effect when the radial distance from the current transformer support frame 4 (tubular portion 24) is set shorter.
  • the partition wall 12 and the instrument current transformer support frame 4 (tubular portion 24). ) May come into contact with each other, and considering the assembly intersection, the distance in the radial direction is preferably about several millimeters, for example.
  • the interval is, for example, 3 mm or more and less than 10 mm, more preferably 5 mm or more and 7 mm or less, the electric field penetration suppressing effect is high. However, even if the interval is 10 mm or more, it is sufficiently effective as compared with the prior art.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating a configuration example of the gas-insulated switchgear described in Patent Document 1
  • FIG. 18 is a diagram illustrating another configuration example of the gas-insulated switchgear described in Patent Document 1. That is, in FIG. 17, the varistor 70 is provided between the instrument current transformer tank 7 and the instrument current transformer support frame 4 (tubular portion 24).
  • a high dielectric constant material coating plate 71 is fixed to the adapter member 11, and a metal bellows 72 is provided between the high dielectric constant material coating plate 71 and the instrument current transformer support frame 4 (tubular portion 24).
  • the other configurations in FIGS. 17 and 18 are the same as the configurations in FIG. 9, and thus the same components are denoted by the same reference numerals.
  • the varistor 70 in FIG. 17 and the high dielectric constant material coating plate 71 and the metal bellows 72 in FIG. 18 both connect the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7 when a switching surge occurs.
  • the surge voltage is suppressed by short-circuiting. Therefore, it is essentially different from what prevents the electric field intrusion from the gap 20 by providing the partition wall 12 as in the present embodiment.
  • the varistor 70 or other parts such as the high dielectric constant material coating plate 71 and the metal bellows 72 are separated from the inner cylinder (instrument current transformer support frame 4) and the outer cylinder (instrument current transformer).
  • the tank 7) needs to be mounted so as to be bridged, and the structure is complicated as compared with the present embodiment, and the mounting is troublesome. Furthermore, using the varistor 70 is costly.
  • the partition wall 12 is provided on the adapter member 11, but a configuration in which this is provided on the flange 13 of the tank 1 is also possible.
  • the flange 13 of the tank 1 has the same size as the adapter member 11, and the insulating spacer 3 is not disposed between the tank 1 and the instrument current transformer tank 7, and the flange 13 of the tank 1 and the instrument current transformer are arranged.
  • the flange 31 of the vessel tank 7 may be directly fastened, and a partition wall portion may be provided on the surface of the flange 13 on the side facing the cylindrical portion 24. In this case, the flange 13 seals the space surrounded by the instrument current transformer support frame 4 and the instrument current transformer tank 7 instead of the adapter member 11.
  • the shape of the gas insulated switchgear shown together with the electric field intensity distribution of FIG. 10 does not necessarily match the shape of the gas insulated switchgear shown in FIG. 9, but the shape of this gas insulated switchgear is
  • the outline is schematically shown and does not affect the result of the comparative analysis of the electric field strength distribution. The same applies to the diagrams showing other electric field strengths.
  • FIG. 19 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the partition wall 12 (FIG. 9) described in the fifth embodiment is provided in the gas insulated switchgear (FIG. 1) of the first embodiment.
  • the same components as those in FIGS. 1 and 9 are denoted by the same reference numerals.
  • the present embodiment combines the effects of the first embodiment and the fifth embodiment, and suppresses the surge voltage induced in the instrument current transformer 5 and the lead wire 8 with a simple structure. it can. Others are the same as in the first and fifth embodiments.
  • FIG. 20 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the partition 12 (FIG. 9) described in the fifth embodiment is provided in the gas insulated switchgear (FIG. 3) of the second embodiment.
  • FIG. 20 the same components as those in FIGS. 3 and 9 are denoted by the same reference numerals.
  • the present embodiment combines the effects of the second embodiment and the fifth embodiment, and suppresses the surge voltage induced in the instrument current transformer 5 and the lead wire 8 with a simple structure. it can. Others are the same as in the second and fifth embodiments. *
  • FIG. 21 is a diagram showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the partition 12 (FIG. 9) described in the fifth embodiment is provided in the gas insulated switchgear (FIG. 6) of the third embodiment.
  • the same components as those in FIGS. 6 and 9 are denoted by the same reference numerals.
  • the present embodiment combines the effects of the third embodiment and the fifth embodiment, and suppresses the surge voltage induced in the instrument current transformers 5a to 5c and the lead wire 8a with a simple structure. be able to. Others are the same as in the third and fifth embodiments. *
  • FIG. 22 is a diagram showing a longitudinal cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment. As shown in FIG. 22, in this embodiment, the partition 12 (FIG. 9) described in the fifth embodiment is provided in the gas insulated switchgear of the fourth embodiment (FIG. 8). In FIG. 22, the same components as those in FIGS. 8 and 9 are denoted by the same reference numerals.
  • the present embodiment combines the effects of the fourth embodiment and the fifth embodiment, and suppresses the surge voltage induced in the instrument current transformers 5a to 5c and the lead wire 8a with a simple structure. be able to. Others are the same as in the fourth and fifth embodiments. *
  • FIG. 23 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the instrument current transformer 5 is disposed in a region surrounded by the instrument current transformer support frame 15, the adapter member 16, and the instrument current transformer tank 37.
  • the instrument current transformer support frame 15 includes, for example, a cylindrical tubular portion 34 that circulates around the conductor 2 and an annular portion 35 (first ring) provided at one end of the tubular portion 34, for example, in an annular plate shape. 1 annular portion).
  • the cylindrical portion 34 is disposed coaxially with the tank 1. Further, the inner diameter of the cylindrical portion 34 is set smaller than the inner diameter of the tank 1, for example. Therefore, the cylindrical portion 34 is arranged in a region radially inward from the inner diameter of the tank 1 with the conductor 2 as the center.
  • the annular portion 35 can be connected to the tubular portion 34 by, for example, welding.
  • the annular portion 35 is fastened to the flange 13 of the tank 1 with, for example, bolts with the insulating spacer 3 interposed therebetween.
  • the instrument current transformer 5 is inserted into the cylindrical portion 34 of the instrument current transformer support frame 15 and attached to the outer peripheral surface of the cylindrical portion 34.
  • the instrument current transformer 5 is arranged so as to circulate around the conductor 2 along the outer periphery of the cylindrical portion 34.
  • the adapter member 16 is disposed to face the annular portion 35 in the central axis direction.
  • the adapter member 16 is made of, for example, a ring-shaped metal member (second annular portion), and sandwiches the insulating spacer 3 together with the flange 13 of the tank 1 on the surface opposite to the annular portion 35 side.
  • the adapter member 16 is fastened to the flange 13 with a bolt or the like through the insulating spacer 3.
  • the adapter member 16 has an inner diameter side edge portion disposed in a region radially inward of the inner diameter of the tank 1 with the conductor 2 as the center.
  • a cylindrical partition wall 17 having an inner diameter larger than the outer diameter of the cylindrical portion 34 is provided coaxially with the cylindrical portion 34 at the inner edge of the adapter member 16.
  • the partition wall portion 17 is disposed so as to surround the gap portion 21 formed over the entire circumference between the edge portion of the adapter member 16 and the other end portion (tip portion) of the cylindrical portion 34. That is, the length of the partition wall portion 17 in the central axis direction is set to be longer than the length of the gap portion 21 in the central axis direction, and the partition wall portion 17 and the tubular portion 34 extending from the adapter member 16 toward the annular portion 35 are provided. Some overlap each other in the direction of the central axis.
  • the partition wall portion 17 is separated from the tubular portion 34 in the radial direction.
  • the partition wall portion 17 is disposed so as to close the gap portion 21 when viewed from the instrument current transformer tank 37 side.
  • the partition wall portion 17 prevents the electric field generated by the current flowing through the conductor 2 from entering the space surrounded by the instrument current transformer support frame 15 and the instrument current transformer tank 37 via the gap portion 21.
  • the partition wall 17 is made of, for example, metal, and one end of the partition wall 17 is fixed to the end edge of the adapter member 16 by, for example, welding.
  • the instrument current transformer tank 37 is, for example, a cylindrical metal container, and a drawer pipe 30 is provided on a part of the side surface thereof. Further, flanges 31 are respectively provided at both ends of the current transformer tank 37 in the central axis direction, one flange 31 is fastened to the adapter member 16 by, for example, a bolt, and the other flange 31 is, for example, by a bolt or the like. Fastened to the annular portion 35 and further fastened to the flange 13 of the tank 1 via the insulating spacer 3.
  • the inner diameter of the meter current transformer tank 37 is substantially equal to the inner diameter of the tank 1, and is set slightly larger than the inner diameter of the tank 1 in the illustrated example.
  • the instrument current transformer 5 is disposed between an instrument current transformer tank 37 that is an “outer cylinder” and a cylindrical portion 34 that is an “inner cylinder”. In the present embodiment, the instrument current transformer 5 is arranged in a region radially inward of the inner diameter of the tank 1.
  • the vertical cross-sectional shape of the adapter member 16 provided with the partition wall 17 is an “L” shape. That is, the partition wall portion 17 has a shape in which the edge portion on the inner diameter side of the adapter member 16 is bent toward the annular portion 35 side in the central axis direction. Due to such an “L” -shaped shape, for example, it is not necessary to provide a vertical wall for electric field relaxation at the tip of the cylindrical portion 34.
  • the vertical cross-sectional shape of the adapter member provided with the partition wall portion 12 is a “T” shape. In this embodiment mode, a “T” -shaped partition wall may be provided.
  • the lead wire 8 is drawn from the current transformer 5 in the same manner as in the first or sixth embodiment. That is, the lead wire 8 is drawn out from the end portion on the opposite side of the gap 20 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5 and is drawn out linearly in the radial direction of the tank 1.
  • the partition wall portion 17 since the partition wall portion 17 may be provided, the structure is simple compared with, for example, FIGS. 10 and 11.
  • the inner diameter of the tank 1 and the inner diameter of the cylindrical portion 24 are substantially the same.
  • the inner diameter of the cylindrical portion 34 is the inner diameter of the tank 1. It is applied when smaller than. If the positional relationship between the partition wall portion 12 and the cylindrical portion 24 and the positional relationship between the partition wall portion 17 and the cylindrical portion 34 are substantially the same, both have the same effect.
  • the radial interval between the partition wall portion 17 and the instrument current transformer support frame 15 is, for example, about several millimeters. It is preferable to set. Specifically, if the distance is, for example, 3 mm or more and less than 10 mm, more preferably 5 mm or more and 7 mm or less, the electric field penetration suppressing effect is high. However, as described in the first embodiment, even if the interval is 10 mm or more, it is sufficiently effective as compared with the conventional technique.
  • the lead wire 8 is drawn from the current transformer 5 in the same manner as in the first or sixth embodiment, as the secondary wiring of the current transformer 5 The surge voltage induced in the lead wire 8 can be suppressed.
  • FIG. FIG. 24 is a diagram showing a vertical cross-sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment. As shown in FIG. 24, in the present embodiment, the manner in which the lead wire 8 is pulled out from the current transformer 5 is different from that in the tenth embodiment (FIG. 23) and is the same as in the second embodiment (FIG. 3) It is.
  • the lead wire 8 of the present embodiment is drawn out from the end opposite to the gap 21 on the outer peripheral surface of the current transformer 5 as in the second embodiment, (2)
  • the inside of the drawer pipe 30 is drawn linearly along the radial direction of the tank 1 (the central axis direction of the drawer pipe 30), and (3) its position in the central axis direction of the tank 1 is the central axis of the drawer pipe 30 Are drawn out so as to be arranged on the opposite side to the gap 20.
  • the lead wire 8 is arranged in the vicinity of the inner wall of the drawing tube 30 in the radial direction of the drawing tube 30 and is drawn out along the inner wall. Since the other configuration of the present embodiment is the same as that of FIG. 23, the same components as those of FIG. 23 are denoted by the same reference numerals.
  • the current transformer support frame 15 for the instrument and the current transformer tank for the instrument are separated by the partition wall portion 17. 37, the electric field that enters through the gap 21 can be suppressed in the space surrounded by 37, so that the surge voltage induced in the instrument current transformer 5 can be suppressed with a simple structure.
  • FIG. FIG. 25 is a view showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • three instrument current transformers 5a to 5c are inserted into the cylindrical portion 34 of the instrument current transformer support frame 15 as in the third embodiment. These are respectively mounted on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 34.
  • the instrument current transformer 5a is arranged closest to the gap 21 side, then the instrument current transformer 5b is arranged, and further the instrument current transformer 5c is arranged.
  • the instrument current transformer 5c is arranged on the most annular portion 35 side.
  • a drawer pipe 30 a is provided on a part of the side surface of the current transformer tank 37 for the instrument.
  • a sealed terminal 9 is provided at the open end of the drawer tube 30a.
  • the lead wire 8a is drawn from the end opposite to the gap 21 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5a, and the inside of the drawing pipe 30a is arranged in the radial direction of the tank 1 (drawing It is drawn linearly in the direction of the central axis of the tube 30a.
  • the current transformer support frame 15 for the instrument and the current transformer tank for the instrument are separated by the partition wall portion 17. 37, the electric field that enters through the gap 21 can be suppressed in the space surrounded by 37, so that the surge voltage induced in the instrument current transformer 5 can be suppressed with a simple structure.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8a as the secondary wiring of the current transformer 5 can be suppressed.
  • the number of installed current transformers is three, for example.
  • the present invention is not limited to this, and it is generally applicable to a plurality of current transformers as in the third embodiment. is there.
  • FIG. FIG. 26 is a diagram showing a longitudinal sectional configuration of the gas insulated switchgear according to the present embodiment.
  • the lead wire 8a of the instrument current transformer 5a is, as in the fourth embodiment, (1) the end opposite to the gap 21 on the outer peripheral surface of the instrument current transformer 5a.
  • the inside of the drawer pipe 30a is linearly drawn in the radial direction of the tank 1 (the central axis direction of the drawer pipe 30a), and (3) its position in the central axis direction of the tank 1 is pulled out.
  • the pipe 30a is drawn out so as to be disposed on the opposite side of the gap 21 with respect to the central axis of the pipe 30a.
  • the lead wire 8a is disposed in the vicinity of the inner wall of the drawer tube 30a in the radial direction of the drawer tube 30a and is drawn out along the inner wall.
  • the surge voltage induced in the lead wire 8a as the secondary wiring of the instrument current transformer 5a can be suppressed, and the surge voltage can be further suppressed as compared with the twelfth embodiment.
  • Others are the same as in the twelfth embodiment.
  • the present invention is useful as a gas-insulated switchgear that can suppress a surge voltage induced in an instrument current transformer.

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Abstract

　絶縁性ガスが封入されたタンク１内には通電部である導体２が収納されている。計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで囲まれた領域内に配置されている。計器用変流器５から引出されたリード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、タンク１の径方向に直線的に引出される。これにより、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

Description

ガス絶縁開閉装置
　本発明は、計器用変流器を備えたガス絶縁開閉装置に関するものである。
　ガス絶縁開閉装置では、絶縁性ガスが封入された金属容器内に通電部である（主回路）導体が収納され、この導体は絶縁スペーサにより金属容器から絶縁支持されている。また、ガス絶縁開閉装置では、導体を流れる電流を計測するために計器用変流器が設けられている。計器用変流器は、導体を一次導体、計器用変流器の構成要素である二次巻線を二次導体として、二次巻線を流れる電流を介して導体を流れる電流を計測する。
　計器用変流器は、導体を収納する母線容器に連設された計器用変流器容器内に収納される。計器用変流器容器は、例えば、導体の周囲に同軸的に配置された内筒と外筒とを備えて構成され、計器用変流器は、内筒の外周面に設置される。
　ところで、母線容器および計器用変流器容器は安全性確保の観点から接地されている。このため、内筒と外筒とが閉ループを構成すると、導体を流れる電流に起因して計器用変流器容器に誘導電流が流れ、計器用変流器による導体の通流電流の正確な計測が困難となる。そこで、従来、導体延伸方向における内筒の一端と母線容器との間に空隙を設けることにより、内筒と外筒とで閉ループが構成されてループ電流が発生するのを防止している。
　一方、導体は開閉器（例えば遮断器、断路器、または接地開閉器）と接続されているため、この開閉器の開閉時には過大な開閉サージが発生することがある。そして、開閉サージが発生すると、母線容器に高周波のサージ電圧が誘起され、さらに計器用変流器にも同様のサージ電圧が誘起されることとなる。
　そこで、例えば特許文献１では、内筒と外筒間を接続するサージ電圧抑制手段を設け、計器用変流器に誘起されるサージ電圧の抑制を図っている。ここで、サージ電圧抑制手段は、内筒と外筒との間にサージ電圧が誘起されると内筒と外筒との間を電気的に短絡するものである。特許文献１では、二つのサージ電圧抑制手段が開示されている。一つは、所定電圧以上のサージ電圧が印加されたときに内筒と外筒間を導通するバリスタ等の非線形抵抗体である。もう一つは、母線容器のフランジに固着された高誘電率材被膜板、およびこの高誘電率材被膜板と内筒の一端とを接続する金属ベローズとからなるサージ電圧抑制手段である。ここで、高誘電率材被膜板は、商用周波数領域においては高インピーダンスであり、開閉サージの高周波数領域においては低インピーダンスとなる特性を有する。
　また、例えば特許文献１に示されているように、従来のガス絶縁開閉装置では、計器用変流器から引出された二次配線としてのリード線は、計器用変流器容器の引出し管に設けられた密封端子に接続され、さらに密封端子から計器用変流器容器外に引出されて電流計測回路に接続されている。
特開２０１０－９３９６８号公報
　上記のように、特許文献１では、内筒と外筒間を接続するサージ電圧抑制手段を設け、計器用変流器に誘起されるサージ電圧の抑制を図ってはいるものの、計器用変流器から引出されたリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することについては検討されておらず、密封端子と計器用変流器とを単純にリード線で接続する構成としている。そのため、リード線に誘起されるサージ電圧の大きさによっては、電流の計測精度が低下するという問題点があった。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、計器用変流器の二次配線としてのリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することが可能なガス絶縁開閉装置を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るガス絶縁開閉装置は、絶縁性ガスが封入された円筒状の金属製のタンクと、このタンク内に収納されるとともに前記タンクの中心軸方向に沿って延設された通電部である導体と、前記タンクに連設されるとともに、前記導体を周回する円筒状の筒状部とこの筒状部の一端部に設けられた円環板状で鍔状の第１の環状部とを備えた金属製の計器用変流器支持枠と、前記筒状部の外周面に装着された１または複数個の計器用変流器と、前記タンクに連設され、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記筒状部と同軸的に配置されて前記筒状部との間の空間に前記計器用変流器を収納するとともに、前記中心軸方向の一端部が前記第１の環状部に締結された計器用変流器タンクと、前記計器用変流器タンクの他端部と締結され、前記筒状部の先端部との間に前記導体を中心として周方向の全周にわたって空隙部が形成されるよう配置されるとともに、前記タンクと連設された円環板状の金属製の第２の環状部と、前記計器用変流器タンクの側面に設けられ、開口端部が密封端子で密封されるとともに、前記計器用変流器から引出された二次配線であるリード線が前記密封端子に接続された引出し管と、を備え、前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、当該計器用変流器の外周面上における前記空隙部と反対側の端部から引出され、かつ、前記タンクの径方向に直線的に引出されていることを特徴とする。
　本発明によれば、計器用変流器の二次配線としてのリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することが可能なガス絶縁開閉装置を提供することができる、という効果を奏する。
図１は、実施の形態１に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２は、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図３は、実施の形態２に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図４は、図３のＡ－Ａ断面図である。 図５は、リード線に誘起されるサージ電圧の時間変化についてのシミュレーション結果を示すグラフである。 図６は、実施の形態３に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図７は、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図８は、実施の形態４に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図９は、実施の形態５に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図１０は、図９に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１１は、図１０に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。 図１２は、実施の形態５に係るガス絶縁開閉装置の別の縦断面構成を示す図である。 図１３は、図１２に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１４は、図１３に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。 図１５は、第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図１６は、図１５に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１７は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の構成例を示した図である。 図１８は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の別の構成例を示した図である。 図１９は、実施の形態６に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２０は、実施の形態７に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２１は、実施の形態８に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２２は、実施の形態９に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２３は、実施の形態１０に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２４は、実施の形態１１に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２５は、実施の形態１２に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２６は、実施の形態１３に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。
　以下に、本発明に係るガス絶縁開閉装置の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
実施の形態１．
　図１は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１に示すように、例えば円筒状の金属容器であるタンク１内には通電部である導体２が収納され、導体２はタンク１の中心軸方向（長手方向）に沿って延設されている。また、タンク１の両端部にはそれぞれフランジ１３が形成されている。導体２は、例えばフランジ１３に取り付けられた絶縁スペーサ３によりタンク１から絶縁支持されている。タンク１内には例えばＳＦ６ガス等の絶縁性ガスが封入されている。なお、図示はしていないが、導体２には例えば断路器等の開閉器が接続されている。
　導体２を収納するタンク１はフランジ１３を介して中心軸方向に連設される。さらに、図示例では、計器用変流器５を収納するため、例えばタンク１よりも大径の計器用変流器タンク７を、アダプタ部材１１，６を介してタンク１に連設している。具体的には、二つのタンク１間に計器用変流器タンク７が配置されている。タンク１と計器用変流器タンク７は接地されている。計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで囲まれた領域内に配置されている。
　計器用変流器支持枠４は、導体２を周回する例えば円筒状の筒状部２４と筒状部２４の一端部にて例えば円環板状で鍔状に設けられた環状部２５（第１の環状部）とを備えた金属部材からなる。筒状部２４はタンク１と同軸的に配置される。また、筒状部２４の内径は、例えばタンク１の内径と略等しく設定されている。環状部２５は例えば溶接等により筒状部２４に接続することができる。また、環状部２５は、例えば円環板状の金属部材からなるアダプタ部材６に例えばボルト等を用いて固定される。ここで、アダプタ部材６は、計器用変流器支持枠４をタンク１と接続するために用いられるものであり、アダプタ部材６とフランジ１３とが絶縁スペーサ３を間に挟んで例えばボルト等により締結される。なお、環状部２５とアダプタ部材６は例えば同じ形状である。
　計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４の筒状部２４に挿通され、筒状部２４の外周面に装着されている。計器用変流器５は、筒状部２４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。計器用変流器５は、図示しない鉄心にコイルを巻回して構成されている。図１では、計器用変流器５を構成するリング状のコアを１つ配置した例を示している。
　アダプタ部材１１は、筒状部２４が配置される側でタンク１の中心軸方向において環状部２５と対向して配置されている。アダプタ部材１１は、例えば円環板状の金属部材からなる（第２の環状部）。アダプタ部材１１と環状部２５は例えば同じ形状である。アダプタ部材１１は、環状部２５と同様に、筒状部２４の内径よりも径方向外側の領域に配置されている。そして、アダプタ部材１１は、アダプタ部材６側とは反対側の面でタンク１のフランジ１３とともに絶縁スペーサ３を挟持しており、絶縁スペーサ３を介して例えばボルト等によりフランジ１３に締結されている。
　筒状部２４の他端部（先端部）とアダプタ部材１１との間には空隙部２０が形成され、この空隙部２０は導体２を中心として周方向の全周にわたって形成されている。すなわち、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１とが接触しないよう構成されている。これは、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１とが接続されると、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで閉ループが形成され、その結果、この閉ループに導体２を流れる電流に起因したループ電流が誘起され、計器用変流器５による導体２の通流電流の計測精度が低下してしまうからである。なお、図示例では、筒状部２４の中心軸方向の延長線上にアダプタ部材１１の内径側の端縁が位置している。
　計器用変流器タンク７は、例えば円筒状の金属容器であり、その側面の一部には引出し管３０が設けられている。また、計器用変流器タンク７の中心軸方向の両端部にはそれぞれフランジ３１が設けられ、一方のフランジ３１は例えばボルト等によりアダプタ部材１１に締結され、他方のフランジ３１は例えばボルト等により環状部２５に締結され、さらにアダプタ部材６に締結される。計器用変流器タンク７の内径は筒状部２４の外径よりも大きく、計器用変流器５は、「外筒」である計器用変流器タンク７と「内筒」である筒状部２４との間に配置される。また、本実施の形態では、筒状部２４の内径は例えばタンク１の内径と等しいので、「外筒」、「内筒」、およびこれらの間に収納された計器用変流器５は、タンク１の内径よりも径方向外側の領域に配置されることとなる。
　計器用変流器タンク７の中心軸方向の一端部は計器用変流器支持枠４の環状部２５で密封され、その他端部は計器用変流器支持枠４のアダプタ部材１１で密封されている。さらに、引出し管３０の開口端部には密封端子９が設けられている。密封端子９は引出し管３０を密封して気密性を保つ。
　計器用変流器５に接続された二次配線であるリード線８は密封端子９に接続され、さらに密封端子９から計器用変流器タンク７外に引出されて制御部１０に接続される。制御部１０は、電流計測回路であり、リード線８を流れる電流から導体２を流れる電流を計測する。
　リード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。なお、径方向はタンク１の径方向であり、タンク１の中心軸方向と直交する方向である。また、引出し管３０の中心軸線は、例えば径方向と略平行に設定されている。リード線８は、引出し管３０の中心軸線に略平行に引出されている。
　空隙部２０は、ループ電流の発生を防止する効果を有する一方で、導体２を流れる電流により生成された電界の侵入口ともなり、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７で囲まれた空間内に電界が侵入することとなる。そのため、開閉器の開閉に伴いリード線８にサージ電圧が誘起される可能性があるが、電界の影響は空隙部２０から離れるにつれて減少するので、リード線８を計器用変流器５の外周面上の空隙部２０と反対側の端部、即ち、空隙部２０から最も遠い位置から引出すことでサージ電圧の抑制を図ることができる。さらに、リード線８の長さが長くなるほど電界の影響を受けることになるので、リード線８を径方向に沿って直線的に引出すことで、径方向に最短経路で引出すことになるので、サージ電圧の抑制を図ることができる。なお、そのためには、図１に示すように、計器用変流器５からリード線８を引出す端部部分が、引出し管３０の内径で規定される領域内に配置されるように、計器用変流器５の設置箇所がタンク１の中心軸方向に調整されている必要がある。なお、本実施の形態では、リード線８の引出し管３０の径方向における位置は特に限定されない。
　ここで、比較例を挙げて、本実施の形態との対比を行う。図２は、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２において、図１と同一の構成要素には同一の符号を付している。図２に示すように、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置では、リード線８は、計器用変流器５の外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。即ち、図２では、計器用変流器５からのリード線８の引出し位置が、図１の場合と比較して、より空隙部２０に近い位置となっている。そのため、当該比較例に係るガス絶縁開閉装置によれば、本実施の形態と比較して、リード線８に誘起されるサージ電圧が増大することが予想される。実際、図１と図２のそれぞれの構成に対してシミュレーション計算を行った結果、本実施の形態におけるリード線８に誘起されるサージ電圧は、第１の比較例の場合と比較して、約７％低減されることが判明した。
　リード線８を計器用変流器５の略中央部から引出すことは従来一般的に行われている構成である。しかしながら、図２のように、リード線８を計器用変流器５から径方向に直線的に引出すことは一般的な構成ではない（例えば、特許文献１の図１を参照）。そのため、図２の比較例におけるリード線８に誘起されるサージ電圧は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、既にサージ電圧の抑制効果を有している。実際、シミュレーション計算によれば、図２のリード線８の構成は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、約５％のサージ電圧抑制効果があることが判明した。そして、本実施の形態は、図２の比較例に対して、さらに約７％のサージ電圧抑制効果を有している。
　以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
実施の形態２．
　図３は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図３に示すように、本実施の形態のリード線８は、（１）計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０の内部をタンク１の径方向（引出し管３０の中心軸方向）に沿って直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８は、引出し管３０の径方向において引出し管３０の内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。（１）、（２）は、実施の形態１で説明した引出し態様と同じである。なお、図３では、その他の構成は図１と同様であるので、同一の構成要素には同一の符号を付している。
　実施の形態１で説明したように、空隙部２０からは導体２を流れる電流により生成された電界が入り込み、密封端子９からサージが漏れ得ることとなる。そのため、リード線８は、サージ電圧の影響をできるだけ受けないように、空隙部２０から遠い側で、引出し管３０の内壁面に接触しない範囲でできるだけ内壁面に近づけて配線することが好ましい。そこで、上記（１）及び（２）の条件に加えて、（３）の条件を満たすようにリード線８を配線する。特に、リード線８は、タンク１の中心軸方向において、引出し管３０の中心軸から空隙部２０と反対側（環状部２５側）に配置することにより、引出し管３０の中心軸から空隙部２０側に配置された場合と比較して、サージ電圧の抑制効果を得る。さらに、上記のように、引出し管３０の内壁面により近づけて環状部２５側に配置することでより一層のサージ電圧の抑制効果を奏する。
　図４は、図３のＡ－Ａ断面図である。図４では、引出し管３０の内径（半径）をＲとし、タンク１の中心軸方向においてリード線８から引出し管３０の内壁までの最短距離をｄで表し、さらに、引出し管３０の中心軸をＰで表している。（３）の条件から、ｄ＜Ｒであることが要求されるが、好ましくは例えばｄ＜Ｒ／２であること、即ち、リード線８が引出し管３０の径方向においてＰよりも内壁により近接して配置されることが好ましく、より好ましくは例えばｄ＜Ｒ／６である。
　図５は、リード線８に誘起されるサージ電圧の時間変化についてのシミュレーション結果を示すグラフである。図５において、横軸は時間（μｓ）、縦軸はリード線８に誘起されるサージ電圧の大きさであり、実線は比較例を、点線は本実施の形態を表している。Ｒ＝６０ｍｍとした場合に、実線はｄ＝５０ｍｍであり、点線はｄ＝１０ｍｍとしたときの計算結果である。なお、この電圧は、時刻～約０．０１（μｓ）における比較例のピーク値を１として相対値で示したものである。時刻～約０．０１（μｓ）での本実施の形態と比較例の各ピーク値の比較から、本実施の形態のリード線８に誘起されるサージ電圧は、比較例の場合と比べて、約４８％低減できることがわかる。
　以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。また、本実施の形態は、実施の形態１よりも一層のサージ抑制効果がある。
実施の形態３．
　図６は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図６において、図１と同一の構成要素には同一の符号を付している。図６に示すように、計器用変流器支持枠４の筒状部２４には例えば３つの計器用変流器５ａ～５ｃが挿通され、それぞれ筒状部２４の外周面に装着されている。計器用変流器５ａ～５ｃは、それぞれ筒状部２４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。計器用変流器５ａ～５ｃは、それぞれ図示しない鉄心にコイルを巻回して構成されている。即ち、図６では、計器用変流器コアを例えば３つ配置した例を示している。本実施の形態は、実施の形態１を、計器用変流器コアが複数個配置された場合に拡張するものである。
　計器用変流器５ａは最も空隙部２０側に配置され、次いで計器用変流器５ｂが配置され、さらに計器用変流器５ｃが配置されている。計器用変流器５ｃは最も環状部２５側に配置されている。
　計器用変流器タンク７の側面の一部には引出し管３０ａが設けられている。引出し管３０ａの開口端部には密封端子９が設けられている。密封端子９は引出し管３０ａを密封して気密性を保つ。
　計器用変流器５ａに接続された二次配線であるリード線８ａは密封端子９に接続され、さらに密封端子９から計器用変流器タンク７外に引出されて制御部１０に接続される。なお、計器用変流器５ｂ，５ｃからもそれぞれ二次配線が引出されているが、図６では図示を省略している。空隙部２０に最も近い計器用変流器５ａのリード線８ａが最もサージの影響を受けるので、本実施の形態では、計器用変流器５ａから引出されたリード線８ａの引出し態様について述べ、計器用変流器５ｂ，５ｃからそれぞれ引出されたリード線の引出し態様については特に限定しない。
　リード線８ａは、実施の形態１と同様に、計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されている。なお、引出し管３０ａの中心軸線は、例えばタンク１の径方向と略平行に設定されている。
　実施の形態１で説明したように、開閉器の開閉に伴いリード線８ａにサージ電圧が誘起される可能性があるが、電界の影響は空隙部２０から離れるにつれて減少するので、リード線８ａを計器用変流器５ａの外周面上の空隙部２０と反対側の端部、即ち、空隙部２０から最も遠い位置から引出すことでサージ電圧の抑制を図ることができる。さらに、リード線８ａの長さが長くなるほど電界の影響を受けることになるので、リード線８ａをタンク１の径方向に沿って直線的に引出すことで、当該径方向に最短経路で引出すことになり、サージ電圧の抑制を図ることができる。なお、そのためには、図６に示すように、計器用変流器５ａからリード線８ａを引出す端部部分が、引出し管３０ａの内径で規定される領域内に配置されるように、計器用変流器５ａの設置箇所がタンク１の中心軸方向に調整されている必要がある。本実施の形態では、リード線８ａの引出し管３０ａの径方向における位置は特に限定されない。
　ここで、比較例を挙げて、本実施の形態との対比を行う。図７は、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図７において、図６と同一の構成要素には同一の符号を付している。図７に示すように、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置では、図６と同様に、３つの計器用変流器５ａ～５ｃが設置されており、計器用変流器５ａから引出されたリード線８ａは、計器用変流器５ａの外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。即ち、図７では、計器用変流器５ａからのリード線８ａの引出し位置が、図６の場合と比較して、より空隙部２０に近い位置となっている。そのため、当該比較例に係るガス絶縁開閉装置によれば、本実施の形態と比較して、リード線８ａに誘起されるサージ電圧が増大することが予想される。実際、図６と図７のそれぞれの構成に対してシミュレーション計算を行った結果、本実施の形態におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は、第２の比較例の場合と比較して、約９％低減されることが判明した。
　リード線８ａを計器用変流器５ａの略中央部から引出すことは従来一般的に行われている構成である。しかしながら、図７のように、リード線８ａを計器用変流器５ａから径方向に直線的に引出すことは一般的な構成ではない（例えば、特許文献１の図１を参照）。そのため、図７の比較例におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、既にサージ電圧の抑制効果を有している。例えば、図７において、計器用変流器５ｂのリード線（図示せず）を径方向に直線的に引出し、計器用変流器５ａのリード線を折り曲げて引出した場合（例えば、特許文献１の図１を参照）と比較すると、図７の比較例におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は折り曲げた場合と比較して約３８％低減できることが判明した。したがって、図７の比較例は、例えば特許文献１に記載された公知例と比較して、リード線に発生するサージ電圧を抑制する効果を既に十分有している。そして、本実施の形態は、図７の比較例の場合よりも、さらにリード線８に誘起されるサージ電圧の抑制効果を有している。
　なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができる。この場合、タンク１の中心軸方向に配列された複数個の計器用変流器のうち最も空隙部２０側に配置された計器用変流器から引出されるリード線に対して、当該計器用変流器の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出し、かつ、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に沿って直線的に引出すようにすればよい。
　以上説明したように、本実施の形態によれば、複数個の計器用変流器５ａ～５ｃが配列されている場合において、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
実施の形態４．
　図８は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図８において、図６と同一の構成要素には同一の符号を付している。図８に示すように、本実施の形態でも、実施の形態３と同様に、計器用変流器支持枠４の筒状部２４には例えば３つの計器用変流器５ａ～５ｃが挿通され、それぞれ筒状部２４の外周面に装着されている。本実施の形態は、実施の形態２を、計器用変流器コアが複数個配置された場合に拡張するものである。
　図８に示すように、計器用変流器５ａのリード線８ａは、（１）計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０ａの中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８ａは、引出し管３０ａの径方向において引出し管３０ａの内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態２と同様であり、例えば、図４を用いた説明などについても同様である。
　本実施の形態のリード線８ａに誘起されるサージ電圧をシミュレーションで計算したところ、実施の形態３（図６）のリード線８ａに誘起されるサージ電圧と比較して、さらに約６％のサージ電圧抑制効果があることが判明した。即ち、本実施の形態は、実施の形態３よりもさらにサージ電圧抑制効果がある。
　以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができることは、実施の形態３と同様である。
実施の形態５．
　実施の形態１～４では、計器用変流器から引出されたリード線に誘起される可能性のあるサージ電圧を低減するようにリード線を配線することについて説明した。本実施の形態では、計器用変流器を収納する「内筒」と「外筒」との間の空間に空隙部２０を介して侵入する電界を簡素な構造で防ぐことにより、計器用変流器に誘起されるサージ電圧を低減することについて説明する。
　図９は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図９では、図１と同一の構成要素には同一の符号を付しており、以下では、主に図１との相違について説明する。
　まず、図９では、リード線８は、例えば、計器用変流器５の外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。また、リード線８は、例えば、タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。
　また、図９では、アダプタ部材１１の筒状部２４と対向する側の表面には、筒状部２４の外径よりも大きな内径を有する例えば円筒状の隔壁部１２が空隙部２０を周方向に囲うようにして同軸的に設けられている。隔壁部１２は例えば金属からなり、隔壁部１２の一端はアダプタ部材１１の表面に例えば溶接で固定されている。隔壁部１２の中心軸方向の長さは、空隙部２０の中心軸方向の長さよりも大きく設定され、隔壁部１２と筒状部２４とが中心軸方向に一部互いに重なり合っている。つまり、隔壁部１２は、計器用変流器タンク７側からみると、空隙部２０を塞ぐように配置されている。ただし、隔壁部１２は、径方向には筒状部２４から離隔しているので、ループ電流の発生を防止するという空隙部２０を設けた目的を損なうことはない。後述するように、隔壁部１２は、導体２を流れる電流が生成する電界が空隙部２０を介して計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７で囲まれた空間内に侵入するのを抑制するものである。
　次に、本実施の形態の動作および効果を説明するにあたり、まず第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の構成および動作について説明する。
　図１５は、第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１５と図９との違いは、図９ではアダプタ部材１１に隔壁部１２が設けられているのに対して、図１５では隔壁部１２が設けられていない点である。なお、図１５に示すガス絶縁開閉装置のその他の構成は、図９と同様であり、同一の構成要素には同一の符号を付している。
　図１６は、図１５に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。すなわち、図１６では、導体２の通流電流による電界強度分布をシミュレーションで求めた結果を示している。また、電界強度の違いは異なる線種を用いて表している（線種と電界強度との対応は０．０５～５．００Ｖ／ｍの範囲で右側に示している。）。図１６に示すように、電界が空隙部２０から計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に侵入していることがわかる。そして、このようなシミュレーションにより、開閉器の開閉に伴って開閉サージが導体２に発生した場合に、上記のように空隙部２０から侵入する電界が計器用変流器５にサージ電圧を誘起させることが判明した。すなわち、シミュレーションを実施した結果、計器用変流器５に発生し得るサージ電圧の要因が、空隙部２０から侵入する電界であることが判明した。つまり、空隙部２０から侵入する電界が強いほど計器用変流器５に誘起されるサージ電圧も大きくなる。したがって、計器用変流器５に発生するサージ電圧を抑制するためには、空隙部２０から侵入する電界を防ぐことが効果的である。
　そこで、本実施の形態では、図９に示すように、アダプタ部材１１に隔壁部１２を設けることにより、電界が導体２側から計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に空隙部２０を介して侵入するのを防いでいる。
　図１０は、図９に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図であり、図１１は、図１０に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。図１１に示すように、本実施の形態では、シミュレーションの条件として、隔壁部１２の中心軸方向の長さを例えば５０ｍｍとし、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離を例えば１５ｍｍとした。
　図１０に示すように、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内の電界強度は、図１６と比較すると明らかに小さくなっており、空隙部２０から侵入する電界が隔壁部１２により抑制されていることがわかる。このように、本実施の形態によれば、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１２により計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に空隙部２０を経て侵入する電界を抑制することができるので、計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
　図１２は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の別の縦断面構成を示す図、図１３は、図１２に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図、図１４は、図１３に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。
　図１２に示すように、本実施の形態の構成は図９の構成と同様であるが、本実施の形態では、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離が図９の場合よりも短い。具体的には、図９では、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離を例えば１５ｍｍとしているが、図１２では、その距離を例えば５ｍｍとしている。図１４では、隔壁部１２の中心軸方向の長さが例えば５０ｍｍであり、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離が例えば５ｍｍであることを模式的に示している。なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態１と同様であるので、図１２では図９と同一の構成要素には同一の符号を付してその詳細な説明を省略する。
　図１３では、図１０と比較して、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内の電界強度がさらに小さくなっており、空隙部２０から侵入する電界が隔壁部１２によりさらに抑制されていることがわかる。
　一般に、隔壁部１２は、計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離をより短く設定するほうが、その電界侵入抑制効果がより高くなる。他方、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離をあまり短くすると、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）とが接触してしまう可能性があるので、組立交差を考慮すると、その径方向の間隔は、例えば数ｍｍ程度が好ましい。具体的には、間隔は、例えば３ｍｍ以上１０ｍｍ未満、より好ましくは５ｍｍ以上７ｍｍ以下であれば電界侵入抑制効果は高い。ただし、その間隔が１０ｍｍ以上であっても、従来技術と比較すると十分効果的である。
　図１７は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の構成例を示した図であり、図１８は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の別の構成例を示した図である。すなわち、図１７では、計器用変流器タンク７と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間にバリスタ７０を設けている。また、図１８では、アダプタ部材１１に高誘電率材被膜板７１を固着し、高誘電率材被膜板７１と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間を金属ベローズ７２で接続している。なお、図１７、図１８におけるその他の構成は、図９における構成と同様であるので、同一の構成要素には同一の符号を付している。
　図１７のバリスタ７０、ならびに図１８の高誘電率材被膜板７１および金属ベローズ７２は、いずれも開閉サージが発生したときに計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とを短絡することによりサージ電圧を抑制するものである。したがって、本実施の形態のように隔壁部１２を設けることにより空隙部２０からの電界侵入を防止するものとは本質的に異なる。
　また、図１７または図１８では、バリスタ７０、または高誘電率材被膜板７１および金属ベローズ７２等の別部品を内筒（計器用変流器支持枠４）と外筒（計器用変流器タンク７）とを架け渡すように取り付ける必要があり、本実施の形態に比べて構造が複雑になり、取り付けの手間もかかる。さらに、バリスタ７０を用いるとコストもかかる。
　以上説明したように、本実施の形態によれば、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる、という効果を奏する。
　なお、図９では、隔壁部１２はアダプタ部材１１に設けられているが、これをタンク１のフランジ１３に設ける構成も可能である。例えば、タンク１のフランジ１３をアダプタ部材１１と同じ大きさとし、当該タンク１と計器用変流器タンク７との間に絶縁スペーサ３を配置することなく、タンク１のフランジ１３と計器用変流器タンク７のフランジ３１とを直接締結し、フランジ１３の筒状部２４と対向する側の表面に隔壁部を設ければよい。この場合、フランジ１３が、アダプタ部材１１の代わりに、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間を密封する。
　なお、図１０の電界強度分布と合わせて示したガス絶縁開閉装置の形状は必ずしも図９に示したガス絶縁開閉装置の形状と一致しているわけではないが、このガス絶縁開閉装置の形状はその概略を模式的に示したものであり、電界強度分布の比較解析の結果に影響を与えるものではない。これは、その他の電界強度を示した図でも同様である。
実施の形態６．
　図１９は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１９に示すように、本実施の形態は、実施の形態１のガス絶縁開閉装置（図１）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図１９では、図１および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　よって、本実施の形態は、実施の形態１の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５およびリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態１，５と同様である。
実施の形態７．
　図２０は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２０に示すように、本実施の形態は、実施の形態２のガス絶縁開閉装置（図３）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２０では、図３および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　よって、本実施の形態は、実施の形態２の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５およびリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態２，５と同様である。　
実施の形態８．
　図２１は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２１に示すように、本実施の形態は、実施の形態３のガス絶縁開閉装置（図６）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２１では、図６および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　よって、本実施の形態は、実施の形態３の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５ａ～５ｃおよびリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態３，５と同様である。　
実施の形態９．
　図２２は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２２に示すように、本実施の形態は、実施の形態４のガス絶縁開閉装置（図８）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２２では、図８および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　よって、本実施の形態は、実施の形態４の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５ａ～５ｃおよびリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態４，５と同様である。　
実施の形態１０．
　図２３は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２３では、計器用変流器５は、計器用変流器支持枠１５とアダプタ部材１６と計器用変流器タンク３７とで囲まれた領域内に配置されている。
　計器用変流器支持枠１５は、導体２を周回する例えば円筒状の筒状部３４と筒状部３４の一端部にて例えば円環板状で鍔状に設けられた環状部３５（第１の環状部）とを備えた金属部材からなる。筒状部３４はタンク１と同軸的に配置される。また、筒状部３４の内径は、例えばタンク１の内径よりも小さく設定されている。したがって、筒状部３４は、導体２を中心にタンク１の内径よりも径方向内側の領域内に配置されている。環状部３５は例えば溶接等により筒状部３４に接続することができる。また、環状部３５は、絶縁スペーサ３を間に挟んで例えばボルト等によりタンク１のフランジ１３と締結されている。
　計器用変流器５は、計器用変流器支持枠１５の筒状部３４に挿通され、筒状部３４の外周面に装着されている。計器用変流器５は、筒状部３４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。
　アダプタ部材１６は、中心軸方向に環状部３５と対向して配置されている。アダプタ部材１６は、例えば円環板状の金属部材からなり（第２の環状部）、環状部３５側とは反対側の面でタンク１のフランジ１３とともに絶縁スペーサ３を挟持している。アダプタ部材１６は、絶縁スペーサ３を介して例えばボルト等によりフランジ１３に締結されている。また、アダプタ部材１６は、その内径側の端縁部が導体２を中心にタンク１の内径よりも径方向内側の領域内に配置されている。
　アダプタ部材１６の内径側の端縁部には、筒状部３４の外径よりも大きな内径を有する例えば円筒状の隔壁部１７が筒状部３４と同軸的に設けられている。この隔壁部１７は、アダプタ部材１６の前記端縁部と筒状部３４の他端部（先端部）との間で全周にわたって形成された空隙部２１を囲うようにして配置されている。すなわち、隔壁部１７の中心軸方向の長さは、空隙部２１の中心軸方向の長さよりも大きく設定され、アダプタ部材１６から環状部３５側に延伸した隔壁部１７と筒状部３４とが中心軸方向に一部互いに重なりあっている。ただし、隔壁部１７は、径方向には筒状部３４から離隔している。隔壁部１７は、計器用変流器タンク３７側からみると、空隙部２１を塞ぐように配置されている。隔壁部１７は、導体２を流れる電流が生成する電界が空隙部２１を介して計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７で囲まれた空間内に侵入するのを抑制するものである。隔壁部１７は例えば金属からなり、隔壁部１７の一端はアダプタ部材１６の前記端縁部に例えば溶接で固定されている。
　計器用変流器タンク３７は、例えば円筒状の金属容器であり、その側面の一部には引出し管３０が設けられている。また、計器用変流器タンク３７の中心軸方向の両端部にはそれぞれフランジ３１が設けられ、一方のフランジ３１は例えばボルト等によりアダプタ部材１６に締結され、他方のフランジ３１は例えばボルト等により環状部３５に締結され、さらに絶縁スペーサ３を介してタンク１のフランジ１３に締結される。計器用変流器タンク３７の内径はタンク１の内径と略等しく、図示例では、タンク１の内径よりも若干大きく設定されている。計器用変流器５は、「外筒」である計器用変流器タンク３７と「内筒」である筒状部３４との間に配置される。本実施の形態では、計器用変流器５は、タンク１の内径よりも径方向内側の領域に配置されることとなる。
　図２３では、隔壁部１７が設けられたアダプタ部材１６の縦断面形状は「Ｌ」字型である。すなわち、隔壁部１７は、アダプタ部材１６の内径側の端縁部が中心軸方向の環状部３５側に折れ曲がった形状である。このような「Ｌ」字型の形状により、例えば筒状部３４の先端部に電界緩和用の縦壁を設けなくともよい。これに対して、図１９では、隔壁部１２が設けられたアダプタ部材の縦断面形状は「Ｔ」字型である。なお、本実施の形態において、「Ｔ」字型の隔壁を設けることもできる。
　リード線８は、実施の形態１または６と同様にして、計器用変流器５から引出されている。即ち、リード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、タンク１の径方向に直線的に引出されている。
　なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態６と同様である。そのため、図２７では、図１９と同一の構成要素には同一の符号を付してその詳細な説明を省略する。
　本実施の形態によれば、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。また、本実施の形態は、隔壁部１７を設ければよいので、例えば図１０、図１１と比較すると、構造も簡素である。
　なお、実施の形態１では、例えばタンク１の内径と筒状部２４の内径がほぼ同径となる場合について説明したが、本実施の形態は、例えば筒状部３４の内径がタンク１の内径よりも小さい場合に適用されている。隔壁部１２と筒状部２４との位置関係と隔壁部１７と筒状部３４との位置関係が略同等であれば、いずれも同様の効果を奏する。
　また、実施の形態５で説明したように、本実施の形態でも、隔壁部１７と計器用変流器支持枠１５（筒状部３４）との間の径方向の間隔を例えば数ｍｍ程度に設定することが好ましい。具体的には、その間隔は、例えば３ｍｍ以上１０ｍｍ未満、より好ましくは５ｍｍ以上７ｍｍ以下であれば電界侵入抑制効果は高い。ただし、実施の形態１で説明したように、その間隔が１０ｍｍ以上であっても、従来技術と比較すると十分効果的である。
　また、本実施の形態によれば、リード線８は、実施の形態１または６と同様の態様で計器用変流器５から引出すようにしたので、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
実施の形態１１．
　図２４は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２４に示すように、本実施の形態では、リード線８の計器用変流器５からの引出し態様が実施の形態１０（図２３）とは異なり、実施の形態２（図３）と同様である。
　即ち、本実施の形態のリード線８は、実施の形態２と同様に、（１）計器用変流器５の外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０の内部をタンク１の径方向（引出し管３０の中心軸方向）に沿って直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８は、引出し管３０の径方向において引出し管３０の内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。なお、本実施の形態のその他の構成は、図２３と同様であるので、図２３と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　本実施の形態によれば、実施の形態１０と同様に、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
　また、本実施の形態によれば、実施の形態２と同様に、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
実施の形態１２．
　図２５は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２５に示すように、本実施の形態では、実施の形態３と同様に、計器用変流器支持枠１５の筒状部３４には例えば３つの計器用変流器５ａ～５ｃが挿通され、それぞれ筒状部３４の外周面に装着されている。また、計器用変流器５ａは最も空隙部２１側に配置され、次いで計器用変流器５ｂが配置され、さらに計器用変流器５ｃが配置されている。計器用変流器５ｃは最も環状部３５側に配置されている。また、計器用変流器タンク３７の側面の一部には引出し管３０ａが設けられている。引出し管３０ａの開口端部には密封端子９が設けられている。リード線８ａは、実施の形態３と同様に、計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されている。
　なお、本実施の形態のその他の構成は、図２３と同様であるので、図２３と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　本実施の形態によれば、実施の形態１０と同様に、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
　また、本実施の形態によれば、実施の形態３と同様に、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができることは、実施の形態３と同様である。
実施の形態１３．
　図２６は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２６に示すように、計器用変流器５ａのリード線８ａは、実施の形態４と同様に、（１）計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０ａの中心軸に対して空隙部２１と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８ａは、引出し管３０ａの径方向において引出し管３０ａの内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。
　なお、本実施の形態のその他の構成は、図２５と同様であるので、図２５と同一の構成要素には同一の符号を付している。
　本実施の形態によれば、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができ、実施の形態１２よりもさらにサージ電圧抑制効果がある。なお、その他は、実施の形態１２と同様である。
　以上のように、本発明は、計器用変流器に誘起されるサージ電圧を抑制することができるガス絶縁開閉装置として有用である。
１　タンク
２　導体
３　絶縁スペーサ
４，１５　計器用変流器支持枠
５，５ａ～５ｃ　計器用変流器
６，１１，１６　アダプタ部材
７，３７　計器用変流器タンク
８，８ａ　リード線
９　密封端子
１０　制御部
１２　隔壁部
１３，３１　フランジ
１７　隔壁部
２０，２１　空隙部
２４，３４　筒状部
２５，３５　環状部
３０　引出し管
７０　バリスタ
７１　高誘電率材被膜板
７２　金属ベローズ

Claims (11)

  1. 　絶縁性ガスが封入された円筒状の金属製のタンクと、
    　このタンク内に収納されるとともに前記タンクの中心軸方向に沿って延設された通電部である導体と、
    　前記タンクに連設されるとともに、前記導体を周回する円筒状の筒状部とこの筒状部の一端部に設けられた円環板状で鍔状の第１の環状部とを備えた金属製の計器用変流器支持枠と、
    　前記筒状部の外周面に装着された１または複数個の計器用変流器と、
    　前記タンクに連設され、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記筒状部と同軸的に配置されて前記筒状部との間の空間に前記計器用変流器を収納するとともに、前記中心軸方向の一端部が前記第１の環状部に締結された計器用変流器タンクと、
    　前記計器用変流器タンクの他端部と締結され、前記筒状部の先端部との間に前記導体を中心として周方向の全周にわたって空隙部が形成されるよう配置されるとともに、前記タンクと連設された円環板状の金属製の第２の環状部と、
    　前記計器用変流器タンクの側面に設けられ、開口端部が密封端子で密封されるとともに、前記計器用変流器から引出された二次配線であるリード線が前記密封端子に接続された引出し管と、
    　を備え、
    　前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、当該計器用変流器の外周面上における前記空隙部と反対側の端部から引出され、かつ、前記タンクの径方向に直線的に引出されていることを特徴とするガス絶縁開閉装置。
  2. 　前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、前記タンクの中心軸方向におけるその位置が前記引出し管の中心軸に対して前記空隙部と反対側に配置されるように引出されていることを特徴とする請求項１に記載のガス絶縁開閉装置。
  3. 　前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、前記引出し管の内壁の近傍に配置され、当該内壁に沿って引出されていることを特徴とする請求項２に記載のガス絶縁開閉装置。
  4. 　前記第２の環状部に設けられ、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記空隙部を全周にわたって囲うように前記筒状部と同軸的に配置されるとともに、前記第１の環状部側の一部が前記中心軸方向において前記筒状部の一部と重なり合う隔壁部を備えることを特徴とする請求項１に記載のガス絶縁開閉装置。
  5. 　前記第２の環状部に設けられ、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記空隙部を全周にわたって囲うように前記筒状部と同軸的に配置されるとともに、前記第１の環状部側の一部が前記中心軸方向において前記筒状部の一部と重なり合う隔壁部を備えることを特徴とする請求項２に記載のガス絶縁開閉装置。
  6. 　前記筒状部の内径は前記タンクの内径と略等しく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向外側の領域に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のガス絶縁開閉装置。
  7. 　前記筒状部の内径は前記タンクの内径と略等しく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向外側の領域に配置されていることを特徴とする請求項５に記載のガス絶縁開閉装置。
  8. 　前記筒状部の内径は前記タンクの内径よりも小さく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向内側の領域に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のガス絶縁開閉装置。
  9. 　前記筒状部の内径は前記タンクの内径よりも小さく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向内側の領域に配置されていることを特徴とする請求項５に記載のガス絶縁開閉装置。
  10. 　前記隔壁部は前記第２の環状部の内径側の端縁部に設けられ、前記隔壁部の設けられた前記第２の環状部の縦断面形状はＬ字型であることを特徴とする請求項８に記載のガス絶縁開閉装置。
  11. 　前記隔壁部は前記第２の環状部の内径側の端縁部に設けられ、前記隔壁部の設けられた前記第２の環状部の縦断面形状はＬ字型であることを特徴とする請求項９に記載のガス絶縁開閉装置。
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