JP4912514B1 - ガス絶縁開閉装置 - Google Patents

Abstract

絶縁性ガスが封入されたタンク１内には通電部である導体２が収納されている。計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで囲まれた領域内に配置されている。計器用変流器５から引出されたリード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、タンク１の径方向に直線的に引出される。これにより、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、計器用変流器を備えたガス絶縁開閉装置に関するものである。

ガス絶縁開閉装置では、絶縁性ガスが封入された金属容器内に通電部である（主回路）導体が収納され、この導体は絶縁スペーサにより金属容器から絶縁支持されている。また、ガス絶縁開閉装置では、導体を流れる電流を計測するために計器用変流器が設けられている。計器用変流器は、導体を一次導体、計器用変流器の構成要素である二次巻線を二次導体として、二次巻線を流れる電流を介して導体を流れる電流を計測する。

計器用変流器は、導体を収納する母線容器に連設された計器用変流器容器内に収納される。計器用変流器容器は、例えば、導体の周囲に同軸的に配置された内筒と外筒とを備えて構成され、計器用変流器は、内筒の外周面に設置される。

ところで、母線容器および計器用変流器容器は安全性確保の観点から接地されている。このため、内筒と外筒とが閉ループを構成すると、導体を流れる電流に起因して計器用変流器容器に誘導電流が流れ、計器用変流器による導体の通流電流の正確な計測が困難となる。そこで、従来、導体延伸方向における内筒の一端と母線容器との間に空隙を設けることにより、内筒と外筒とで閉ループが構成されてループ電流が発生するのを防止している。

一方、導体は開閉器（例えば遮断器、断路器、または接地開閉器）と接続されているため、この開閉器の開閉時には過大な開閉サージが発生することがある。そして、開閉サージが発生すると、母線容器に高周波のサージ電圧が誘起され、さらに計器用変流器にも同様のサージ電圧が誘起されることとなる。

そこで、例えば特許文献１では、内筒と外筒間を接続するサージ電圧抑制手段を設け、計器用変流器に誘起されるサージ電圧の抑制を図っている。ここで、サージ電圧抑制手段は、内筒と外筒との間にサージ電圧が誘起されると内筒と外筒との間を電気的に短絡するものである。特許文献１では、二つのサージ電圧抑制手段が開示されている。一つは、所定電圧以上のサージ電圧が印加されたときに内筒と外筒間を導通するバリスタ等の非線形抵抗体である。もう一つは、母線容器のフランジに固着された高誘電率材被膜板、およびこの高誘電率材被膜板と内筒の一端とを接続する金属ベローズとからなるサージ電圧抑制手段である。ここで、高誘電率材被膜板は、商用周波数領域においては高インピーダンスであり、開閉サージの高周波数領域においては低インピーダンスとなる特性を有する。

また、例えば特許文献１に示されているように、従来のガス絶縁開閉装置では、計器用変流器から引出された二次配線としてのリード線は、計器用変流器容器の引出し管に設けられた密封端子に接続され、さらに密封端子から計器用変流器容器外に引出されて電流計測回路に接続されている。

特開２０１０−９３９６８号公報

上記のように、特許文献１では、内筒と外筒間を接続するサージ電圧抑制手段を設け、計器用変流器に誘起されるサージ電圧の抑制を図ってはいるものの、計器用変流器から引出されたリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することについては検討されておらず、密封端子と計器用変流器とを単純にリード線で接続する構成としている。そのため、リード線に誘起されるサージ電圧の大きさによっては、電流の計測精度が低下するという問題点があった。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、計器用変流器の二次配線としてのリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することが可能なガス絶縁開閉装置を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るガス絶縁開閉装置は、絶縁性ガスが封入された円筒状の金属製のタンクと、このタンク内に収納されるとともに前記タンクの中心軸方向に沿って延設された通電部である導体と、前記タンクに連設されるとともに、前記導体を周回する円筒状の筒状部とこの筒状部の一端部に設けられた円環板状で鍔状の第１の環状部とを備えた金属製の計器用変流器支持枠と、前記筒状部の外周面に装着された１または複数個の計器用変流器と、前記タンクに連設され、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記筒状部と同軸的に配置されて前記筒状部との間の空間に前記計器用変流器を収納するとともに、前記中心軸方向の一端部が前記第１の環状部に締結された計器用変流器タンクと、前記計器用変流器タンクの他端部と締結され、前記筒状部の先端部との間に前記導体を中心として周方向の全周にわたって空隙部が形成されるよう配置されるとともに、前記タンクと連設された円環板状の金属製の第２の環状部と、前記計器用変流器タンクの側面に設けられ、開口端部が密封端子で密封されるとともに、前記計器用変流器から引出された二次配線であるリード線が前記密封端子に接続された引出し管と、を備え、前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、当該計器用変流器の外周面上における前記空隙部と反対側の端部から引出され、かつ、前記タンクの径方向に直線的に引出されていることを特徴とする。

本発明によれば、計器用変流器の二次配線としてのリード線に誘起されるサージ電圧を抑制することが可能なガス絶縁開閉装置を提供することができる、という効果を奏する。

図１は、実施の形態１に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２は、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図３は、実施の形態２に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図４は、図３のＡ−Ａ断面図である。 図５は、リード線に誘起されるサージ電圧の時間変化についてのシミュレーション結果を示すグラフである。 図６は、実施の形態３に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図７は、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図８は、実施の形態４に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図９は、実施の形態５に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図１０は、図９に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１１は、図１０に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。 図１２は、実施の形態５に係るガス絶縁開閉装置の別の縦断面構成を示す図である。 図１３は、図１２に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１４は、図１３に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。 図１５は、第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図１６は、図１５に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。 図１７は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の構成例を示した図である。 図１８は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の別の構成例を示した図である。 図１９は、実施の形態６に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２０は、実施の形態７に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２１は、実施の形態８に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２２は、実施の形態９に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２３は、実施の形態１０に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２４は、実施の形態１１に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２５は、実施の形態１２に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。 図２６は、実施の形態１３に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。

以下に、本発明に係るガス絶縁開閉装置の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１に示すように、例えば円筒状の金属容器であるタンク１内には通電部である導体２が収納され、導体２はタンク１の中心軸方向（長手方向）に沿って延設されている。また、タンク１の両端部にはそれぞれフランジ１３が形成されている。導体２は、例えばフランジ１３に取り付けられた絶縁スペーサ３によりタンク１から絶縁支持されている。タンク１内には例えばＳＦ_６ガス等の絶縁性ガスが封入されている。なお、図示はしていないが、導体２には例えば断路器等の開閉器が接続されている。

導体２を収納するタンク１はフランジ１３を介して中心軸方向に連設される。さらに、図示例では、計器用変流器５を収納するため、例えばタンク１よりも大径の計器用変流器タンク７を、アダプタ部材１１，６を介してタンク１に連設している。具体的には、二つのタンク１間に計器用変流器タンク７が配置されている。タンク１と計器用変流器タンク７は接地されている。計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで囲まれた領域内に配置されている。

計器用変流器支持枠４は、導体２を周回する例えば円筒状の筒状部２４と筒状部２４の一端部にて例えば円環板状で鍔状に設けられた環状部２５（第１の環状部）とを備えた金属部材からなる。筒状部２４はタンク１と同軸的に配置される。また、筒状部２４の内径は、例えばタンク１の内径と略等しく設定されている。環状部２５は例えば溶接等により筒状部２４に接続することができる。また、環状部２５は、例えば円環板状の金属部材からなるアダプタ部材６に例えばボルト等を用いて固定される。ここで、アダプタ部材６は、計器用変流器支持枠４をタンク１と接続するために用いられるものであり、アダプタ部材６とフランジ１３とが絶縁スペーサ３を間に挟んで例えばボルト等により締結される。なお、環状部２５とアダプタ部材６は例えば同じ形状である。

計器用変流器５は、計器用変流器支持枠４の筒状部２４に挿通され、筒状部２４の外周面に装着されている。計器用変流器５は、筒状部２４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。計器用変流器５は、図示しない鉄心にコイルを巻回して構成されている。図１では、計器用変流器５を構成するリング状のコアを１つ配置した例を示している。

アダプタ部材１１は、筒状部２４が配置される側でタンク１の中心軸方向において環状部２５と対向して配置されている。アダプタ部材１１は、例えば円環板状の金属部材からなる（第２の環状部）。アダプタ部材１１と環状部２５は例えば同じ形状である。アダプタ部材１１は、環状部２５と同様に、筒状部２４の内径よりも径方向外側の領域に配置されている。そして、アダプタ部材１１は、アダプタ部材６側とは反対側の面でタンク１のフランジ１３とともに絶縁スペーサ３を挟持しており、絶縁スペーサ３を介して例えばボルト等によりフランジ１３に締結されている。

筒状部２４の他端部（先端部）とアダプタ部材１１との間には空隙部２０が形成され、この空隙部２０は導体２を中心として周方向の全周にわたって形成されている。すなわち、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１とが接触しないよう構成されている。これは、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１とが接続されると、計器用変流器支持枠４とアダプタ部材１１と計器用変流器タンク７とで閉ループが形成され、その結果、この閉ループに導体２を流れる電流に起因したループ電流が誘起され、計器用変流器５による導体２の通流電流の計測精度が低下してしまうからである。なお、図示例では、筒状部２４の中心軸方向の延長線上にアダプタ部材１１の内径側の端縁が位置している。

計器用変流器タンク７は、例えば円筒状の金属容器であり、その側面の一部には引出し管３０が設けられている。また、計器用変流器タンク７の中心軸方向の両端部にはそれぞれフランジ３１が設けられ、一方のフランジ３１は例えばボルト等によりアダプタ部材１１に締結され、他方のフランジ３１は例えばボルト等により環状部２５に締結され、さらにアダプタ部材６に締結される。計器用変流器タンク７の内径は筒状部２４の外径よりも大きく、計器用変流器５は、「外筒」である計器用変流器タンク７と「内筒」である筒状部２４との間に配置される。また、本実施の形態では、筒状部２４の内径は例えばタンク１の内径と等しいので、「外筒」、「内筒」、およびこれらの間に収納された計器用変流器５は、タンク１の内径よりも径方向外側の領域に配置されることとなる。

計器用変流器タンク７の中心軸方向の一端部は計器用変流器支持枠４の環状部２５で密封され、その他端部は計器用変流器支持枠４のアダプタ部材１１で密封されている。さらに、引出し管３０の開口端部には密封端子９が設けられている。密封端子９は引出し管３０を密封して気密性を保つ。

計器用変流器５に接続された二次配線であるリード線８は密封端子９に接続され、さらに密封端子９から計器用変流器タンク７外に引出されて制御部１０に接続される。制御部１０は、電流計測回路であり、リード線８を流れる電流から導体２を流れる電流を計測する。

リード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。なお、径方向はタンク１の径方向であり、タンク１の中心軸方向と直交する方向である。また、引出し管３０の中心軸線は、例えば径方向と略平行に設定されている。リード線８は、引出し管３０の中心軸線に略平行に引出されている。

空隙部２０は、ループ電流の発生を防止する効果を有する一方で、導体２を流れる電流により生成された電界の侵入口ともなり、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７で囲まれた空間内に電界が侵入することとなる。そのため、開閉器の開閉に伴いリード線８にサージ電圧が誘起される可能性があるが、電界の影響は空隙部２０から離れるにつれて減少するので、リード線８を計器用変流器５の外周面上の空隙部２０と反対側の端部、即ち、空隙部２０から最も遠い位置から引出すことでサージ電圧の抑制を図ることができる。さらに、リード線８の長さが長くなるほど電界の影響を受けることになるので、リード線８を径方向に沿って直線的に引出すことで、径方向に最短経路で引出すことになるので、サージ電圧の抑制を図ることができる。なお、そのためには、図１に示すように、計器用変流器５からリード線８を引出す端部部分が、引出し管３０の内径で規定される領域内に配置されるように、計器用変流器５の設置箇所がタンク１の中心軸方向に調整されている必要がある。なお、本実施の形態では、リード線８の引出し管３０の径方向における位置は特に限定されない。

ここで、比較例を挙げて、本実施の形態との対比を行う。図２は、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２において、図１と同一の構成要素には同一の符号を付している。図２に示すように、第１の比較例に係るガス絶縁開閉装置では、リード線８は、計器用変流器５の外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。即ち、図２では、計器用変流器５からのリード線８の引出し位置が、図１の場合と比較して、より空隙部２０に近い位置となっている。そのため、当該比較例に係るガス絶縁開閉装置によれば、本実施の形態と比較して、リード線８に誘起されるサージ電圧が増大することが予想される。実際、図１と図２のそれぞれの構成に対してシミュレーション計算を行った結果、本実施の形態におけるリード線８に誘起されるサージ電圧は、第１の比較例の場合と比較して、約７％低減されることが判明した。

リード線８を計器用変流器５の略中央部から引出すことは従来一般的に行われている構成である。しかしながら、図２のように、リード線８を計器用変流器５から径方向に直線的に引出すことは一般的な構成ではない（例えば、特許文献１の図１を参照）。そのため、図２の比較例におけるリード線８に誘起されるサージ電圧は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、既にサージ電圧の抑制効果を有している。実際、シミュレーション計算によれば、図２のリード線８の構成は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、約５％のサージ電圧抑制効果があることが判明した。そして、本実施の形態は、図２の比較例に対して、さらに約７％のサージ電圧抑制効果を有している。

以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

実施の形態２．
図３は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図３に示すように、本実施の形態のリード線８は、（１）計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０の内部をタンク１の径方向（引出し管３０の中心軸方向）に沿って直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８は、引出し管３０の径方向において引出し管３０の内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。（１）、（２）は、実施の形態１で説明した引出し態様と同じである。なお、図３では、その他の構成は図１と同様であるので、同一の構成要素には同一の符号を付している。

実施の形態１で説明したように、空隙部２０からは導体２を流れる電流により生成された電界が入り込み、密封端子９からサージが漏れ得ることとなる。そのため、リード線８は、サージ電圧の影響をできるだけ受けないように、空隙部２０から遠い側で、引出し管３０の内壁面に接触しない範囲でできるだけ内壁面に近づけて配線することが好ましい。そこで、上記（１）及び（２）の条件に加えて、（３）の条件を満たすようにリード線８を配線する。特に、リード線８は、タンク１の中心軸方向において、引出し管３０の中心軸から空隙部２０と反対側（環状部２５側）に配置することにより、引出し管３０の中心軸から空隙部２０側に配置された場合と比較して、サージ電圧の抑制効果を得る。さらに、上記のように、引出し管３０の内壁面により近づけて環状部２５側に配置することでより一層のサージ電圧の抑制効果を奏する。

図４は、図３のＡ−Ａ断面図である。図４では、引出し管３０の内径（半径）をＲとし、タンク１の中心軸方向においてリード線８から引出し管３０の内壁までの最短距離をｄで表し、さらに、引出し管３０の中心軸をＰで表している。（３）の条件から、ｄ＜Ｒであることが要求されるが、好ましくは例えばｄ＜Ｒ／２であること、即ち、リード線８が引出し管３０の径方向においてＰよりも内壁により近接して配置されることが好ましく、より好ましくは例えばｄ＜Ｒ／６である。

図５は、リード線８に誘起されるサージ電圧の時間変化についてのシミュレーション結果を示すグラフである。図５において、横軸は時間（μｓ）、縦軸はリード線８に誘起されるサージ電圧の大きさであり、実線は比較例を、点線は本実施の形態を表している。Ｒ＝６０ｍｍとした場合に、実線はｄ＝５０ｍｍであり、点線はｄ＝１０ｍｍとしたときの計算結果である。なお、この電圧は、時刻〜約０．０１（μｓ）における比較例のピーク値を１として相対値で示したものである。時刻〜約０．０１（μｓ）での本実施の形態と比較例の各ピーク値の比較から、本実施の形態のリード線８に誘起されるサージ電圧は、比較例の場合と比べて、約４８％低減できることがわかる。

以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。また、本実施の形態は、実施の形態１よりも一層のサージ抑制効果がある。

実施の形態３．
図６は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図６において、図１と同一の構成要素には同一の符号を付している。図６に示すように、計器用変流器支持枠４の筒状部２４には例えば３つの計器用変流器５ａ〜５ｃが挿通され、それぞれ筒状部２４の外周面に装着されている。計器用変流器５ａ〜５ｃは、それぞれ筒状部２４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。計器用変流器５ａ〜５ｃは、それぞれ図示しない鉄心にコイルを巻回して構成されている。即ち、図６では、計器用変流器コアを例えば３つ配置した例を示している。本実施の形態は、実施の形態１を、計器用変流器コアが複数個配置された場合に拡張するものである。

計器用変流器５ａは最も空隙部２０側に配置され、次いで計器用変流器５ｂが配置され、さらに計器用変流器５ｃが配置されている。計器用変流器５ｃは最も環状部２５側に配置されている。

計器用変流器タンク７の側面の一部には引出し管３０ａが設けられている。引出し管３０ａの開口端部には密封端子９が設けられている。密封端子９は引出し管３０ａを密封して気密性を保つ。

計器用変流器５ａに接続された二次配線であるリード線８ａは密封端子９に接続され、さらに密封端子９から計器用変流器タンク７外に引出されて制御部１０に接続される。なお、計器用変流器５ｂ，５ｃからもそれぞれ二次配線が引出されているが、図６では図示を省略している。空隙部２０に最も近い計器用変流器５ａのリード線８ａが最もサージの影響を受けるので、本実施の形態では、計器用変流器５ａから引出されたリード線８ａの引出し態様について述べ、計器用変流器５ｂ，５ｃからそれぞれ引出されたリード線の引出し態様については特に限定しない。

リード線８ａは、実施の形態１と同様に、計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されている。なお、引出し管３０ａの中心軸線は、例えばタンク１の径方向と略平行に設定されている。

実施の形態１で説明したように、開閉器の開閉に伴いリード線８ａにサージ電圧が誘起される可能性があるが、電界の影響は空隙部２０から離れるにつれて減少するので、リード線８ａを計器用変流器５ａの外周面上の空隙部２０と反対側の端部、即ち、空隙部２０から最も遠い位置から引出すことでサージ電圧の抑制を図ることができる。さらに、リード線８ａの長さが長くなるほど電界の影響を受けることになるので、リード線８ａをタンク１の径方向に沿って直線的に引出すことで、当該径方向に最短経路で引出すことになり、サージ電圧の抑制を図ることができる。なお、そのためには、図６に示すように、計器用変流器５ａからリード線８ａを引出す端部部分が、引出し管３０ａの内径で規定される領域内に配置されるように、計器用変流器５ａの設置箇所がタンク１の中心軸方向に調整されている必要がある。本実施の形態では、リード線８ａの引出し管３０ａの径方向における位置は特に限定されない。

ここで、比較例を挙げて、本実施の形態との対比を行う。図７は、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図７において、図６と同一の構成要素には同一の符号を付している。図７に示すように、第２の比較例に係るガス絶縁開閉装置では、図６と同様に、３つの計器用変流器５ａ〜５ｃが設置されており、計器用変流器５ａから引出されたリード線８ａは、計器用変流器５ａの外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。即ち、図７では、計器用変流器５ａからのリード線８ａの引出し位置が、図６の場合と比較して、より空隙部２０に近い位置となっている。そのため、当該比較例に係るガス絶縁開閉装置によれば、本実施の形態と比較して、リード線８ａに誘起されるサージ電圧が増大することが予想される。実際、図６と図７のそれぞれの構成に対してシミュレーション計算を行った結果、本実施の形態におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は、第２の比較例の場合と比較して、約９％低減されることが判明した。

リード線８ａを計器用変流器５ａの略中央部から引出すことは従来一般的に行われている構成である。しかしながら、図７のように、リード線８ａを計器用変流器５ａから径方向に直線的に引出すことは一般的な構成ではない（例えば、特許文献１の図１を参照）。そのため、図７の比較例におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は、リード線が直線的に引出されていない場合と比較して、既にサージ電圧の抑制効果を有している。例えば、図７において、計器用変流器５ｂのリード線（図示せず）を径方向に直線的に引出し、計器用変流器５ａのリード線を折り曲げて引出した場合（例えば、特許文献１の図１を参照）と比較すると、図７の比較例におけるリード線８ａに誘起されるサージ電圧は折り曲げた場合と比較して約３８％低減できることが判明した。したがって、図７の比較例は、例えば特許文献１に記載された公知例と比較して、リード線に発生するサージ電圧を抑制する効果を既に十分有している。そして、本実施の形態は、図７の比較例の場合よりも、さらにリード線８に誘起されるサージ電圧の抑制効果を有している。

なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができる。この場合、タンク１の中心軸方向に配列された複数個の計器用変流器のうち最も空隙部２０側に配置された計器用変流器から引出されるリード線に対して、当該計器用変流器の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出し、かつ、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に沿って直線的に引出すようにすればよい。

以上説明したように、本実施の形態によれば、複数個の計器用変流器５ａ〜５ｃが配列されている場合において、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

実施の形態４．
図８は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図８において、図６と同一の構成要素には同一の符号を付している。図８に示すように、本実施の形態でも、実施の形態３と同様に、計器用変流器支持枠４の筒状部２４には例えば３つの計器用変流器５ａ〜５ｃが挿通され、それぞれ筒状部２４の外周面に装着されている。本実施の形態は、実施の形態２を、計器用変流器コアが複数個配置された場合に拡張するものである。

図８に示すように、計器用変流器５ａのリード線８ａは、（１）計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０ａの中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８ａは、引出し管３０ａの径方向において引出し管３０ａの内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態２と同様であり、例えば、図４を用いた説明などについても同様である。

本実施の形態のリード線８ａに誘起されるサージ電圧をシミュレーションで計算したところ、実施の形態３（図６）のリード線８ａに誘起されるサージ電圧と比較して、さらに約６％のサージ電圧抑制効果があることが判明した。即ち、本実施の形態は、実施の形態３よりもさらにサージ電圧抑制効果がある。

以上説明したように、本実施の形態によれば、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができることは、実施の形態３と同様である。

実施の形態５．
実施の形態１〜４では、計器用変流器から引出されたリード線に誘起される可能性のあるサージ電圧を低減するようにリード線を配線することについて説明した。本実施の形態では、計器用変流器を収納する「内筒」と「外筒」との間の空間に空隙部２０を介して侵入する電界を簡素な構造で防ぐことにより、計器用変流器に誘起されるサージ電圧を低減することについて説明する。

図９は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。なお、図９では、図１と同一の構成要素には同一の符号を付しており、以下では、主に図１との相違について説明する。

まず、図９では、リード線８は、例えば、計器用変流器５の外周面上においてタンク１の中心軸方向の略中央部から引出され、かつ、径方向に直線的に引出されている。また、リード線８は、例えば、タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。

また、図９では、アダプタ部材１１の筒状部２４と対向する側の表面には、筒状部２４の外径よりも大きな内径を有する例えば円筒状の隔壁部１２が空隙部２０を周方向に囲うようにして同軸的に設けられている。隔壁部１２は例えば金属からなり、隔壁部１２の一端はアダプタ部材１１の表面に例えば溶接で固定されている。隔壁部１２の中心軸方向の長さは、空隙部２０の中心軸方向の長さよりも大きく設定され、隔壁部１２と筒状部２４とが中心軸方向に一部互いに重なり合っている。つまり、隔壁部１２は、計器用変流器タンク７側からみると、空隙部２０を塞ぐように配置されている。ただし、隔壁部１２は、径方向には筒状部２４から離隔しているので、ループ電流の発生を防止するという空隙部２０を設けた目的を損なうことはない。後述するように、隔壁部１２は、導体２を流れる電流が生成する電界が空隙部２０を介して計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７で囲まれた空間内に侵入するのを抑制するものである。

次に、本実施の形態の動作および効果を説明するにあたり、まず第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の構成および動作について説明する。

図１５は、第３の比較例に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１５と図９との違いは、図９ではアダプタ部材１１に隔壁部１２が設けられているのに対して、図１５では隔壁部１２が設けられていない点である。なお、図１５に示すガス絶縁開閉装置のその他の構成は、図９と同様であり、同一の構成要素には同一の符号を付している。

図１６は、図１５に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図である。すなわち、図１６では、導体２の通流電流による電界強度分布をシミュレーションで求めた結果を示している。また、電界強度の違いは異なる線種を用いて表している（線種と電界強度との対応は０．０５〜５．００Ｖ／ｍの範囲で右側に示している。）。図１６に示すように、電界が空隙部２０から計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に侵入していることがわかる。そして、このようなシミュレーションにより、開閉器の開閉に伴って開閉サージが導体２に発生した場合に、上記のように空隙部２０から侵入する電界が計器用変流器５にサージ電圧を誘起させることが判明した。すなわち、シミュレーションを実施した結果、計器用変流器５に発生し得るサージ電圧の要因が、空隙部２０から侵入する電界であることが判明した。つまり、空隙部２０から侵入する電界が強いほど計器用変流器５に誘起されるサージ電圧も大きくなる。したがって、計器用変流器５に発生するサージ電圧を抑制するためには、空隙部２０から侵入する電界を防ぐことが効果的である。

そこで、本実施の形態では、図９に示すように、アダプタ部材１１に隔壁部１２を設けることにより、電界が導体２側から計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に空隙部２０を介して侵入するのを防いでいる。

図１０は、図９に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図であり、図１１は、図１０に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。図１１に示すように、本実施の形態では、シミュレーションの条件として、隔壁部１２の中心軸方向の長さを例えば５０ｍｍとし、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離を例えば１５ｍｍとした。

図１０に示すように、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内の電界強度は、図１６と比較すると明らかに小さくなっており、空隙部２０から侵入する電界が隔壁部１２により抑制されていることがわかる。このように、本実施の形態によれば、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１２により計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内に空隙部２０を経て侵入する電界を抑制することができるので、計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

図１２は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の別の縦断面構成を示す図、図１３は、図１２に示すガス絶縁開閉装置の電界強度分布を示した図、図１４は、図１３に示す電界強度分布を求める際のシミュレーションの条件を示した図である。

図１２に示すように、本実施の形態の構成は図９の構成と同様であるが、本実施の形態では、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離が図９の場合よりも短い。具体的には、図９では、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離を例えば１５ｍｍとしているが、図１２では、その距離を例えば５ｍｍとしている。図１４では、隔壁部１２の中心軸方向の長さが例えば５０ｍｍであり、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離が例えば５ｍｍであることを模式的に示している。なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態１と同様であるので、図１２では図９と同一の構成要素には同一の符号を付してその詳細な説明を省略する。

図１３では、図１０と比較して、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間内の電界強度がさらに小さくなっており、空隙部２０から侵入する電界が隔壁部１２によりさらに抑制されていることがわかる。

一般に、隔壁部１２は、計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離をより短く設定するほうが、その電界侵入抑制効果がより高くなる。他方、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間の径方向の距離をあまり短くすると、隔壁部１２と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）とが接触してしまう可能性があるので、組立交差を考慮すると、その径方向の間隔は、例えば数ｍｍ程度が好ましい。具体的には、間隔は、例えば３ｍｍ以上１０ｍｍ未満、より好ましくは５ｍｍ以上７ｍｍ以下であれば電界侵入抑制効果は高い。ただし、その間隔が１０ｍｍ以上であっても、従来技術と比較すると十分効果的である。

図１７は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の構成例を示した図であり、図１８は、特許文献１に記載のガス絶縁開閉装置の別の構成例を示した図である。すなわち、図１７では、計器用変流器タンク７と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間にバリスタ７０を設けている。また、図１８では、アダプタ部材１１に高誘電率材被膜板７１を固着し、高誘電率材被膜板７１と計器用変流器支持枠４（筒状部２４）との間を金属ベローズ７２で接続している。なお、図１７、図１８におけるその他の構成は、図９における構成と同様であるので、同一の構成要素には同一の符号を付している。

図１７のバリスタ７０、ならびに図１８の高誘電率材被膜板７１および金属ベローズ７２は、いずれも開閉サージが発生したときに計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とを短絡することによりサージ電圧を抑制するものである。したがって、本実施の形態のように隔壁部１２を設けることにより空隙部２０からの電界侵入を防止するものとは本質的に異なる。

また、図１７または図１８では、バリスタ７０、または高誘電率材被膜板７１および金属ベローズ７２等の別部品を内筒（計器用変流器支持枠４）と外筒（計器用変流器タンク７）とを架け渡すように取り付ける必要があり、本実施の形態に比べて構造が複雑になり、取り付けの手間もかかる。さらに、バリスタ７０を用いるとコストもかかる。

以上説明したように、本実施の形態によれば、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる、という効果を奏する。

なお、図９では、隔壁部１２はアダプタ部材１１に設けられているが、これをタンク１のフランジ１３に設ける構成も可能である。例えば、タンク１のフランジ１３をアダプタ部材１１と同じ大きさとし、当該タンク１と計器用変流器タンク７との間に絶縁スペーサ３を配置することなく、タンク１のフランジ１３と計器用変流器タンク７のフランジ３１とを直接締結し、フランジ１３の筒状部２４と対向する側の表面に隔壁部を設ければよい。この場合、フランジ１３が、アダプタ部材１１の代わりに、計器用変流器支持枠４と計器用変流器タンク７とで囲まれた空間を密封する。

なお、図１０の電界強度分布と合わせて示したガス絶縁開閉装置の形状は必ずしも図９に示したガス絶縁開閉装置の形状と一致しているわけではないが、このガス絶縁開閉装置の形状はその概略を模式的に示したものであり、電界強度分布の比較解析の結果に影響を与えるものではない。これは、その他の電界強度を示した図でも同様である。

実施の形態６．
図１９は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図１９に示すように、本実施の形態は、実施の形態１のガス絶縁開閉装置（図１）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図１９では、図１および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。

よって、本実施の形態は、実施の形態１の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５およびリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態１，５と同様である。

実施の形態７．
図２０は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２０に示すように、本実施の形態は、実施の形態２のガス絶縁開閉装置（図３）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２０では、図３および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。

よって、本実施の形態は、実施の形態２の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５およびリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態２，５と同様である。

実施の形態８．
図２１は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２１に示すように、本実施の形態は、実施の形態３のガス絶縁開閉装置（図６）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２１では、図６および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。

よって、本実施の形態は、実施の形態３の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５ａ〜５ｃおよびリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態３，５と同様である。

実施の形態９．
図２２は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２２に示すように、本実施の形態は、実施の形態４のガス絶縁開閉装置（図８）に、実施の形態５で説明した隔壁部１２（図９）を設けたものである。なお、図２２では、図８および図９と同一の構成要素には同一の符号を付している。

よって、本実施の形態は、実施の形態４の効果と実施の形態５の効果を併せ持ち、簡素な構造で、計器用変流器５ａ〜５ｃおよびリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。その他は、実施の形態４，５と同様である。

実施の形態１０．
図２３は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２３では、計器用変流器５は、計器用変流器支持枠１５とアダプタ部材１６と計器用変流器タンク３７とで囲まれた領域内に配置されている。

計器用変流器支持枠１５は、導体２を周回する例えば円筒状の筒状部３４と筒状部３４の一端部にて例えば円環板状で鍔状に設けられた環状部３５（第１の環状部）とを備えた金属部材からなる。筒状部３４はタンク１と同軸的に配置される。また、筒状部３４の内径は、例えばタンク１の内径よりも小さく設定されている。したがって、筒状部３４は、導体２を中心にタンク１の内径よりも径方向内側の領域内に配置されている。環状部３５は例えば溶接等により筒状部３４に接続することができる。また、環状部３５は、絶縁スペーサ３を間に挟んで例えばボルト等によりタンク１のフランジ１３と締結されている。

計器用変流器５は、計器用変流器支持枠１５の筒状部３４に挿通され、筒状部３４の外周面に装着されている。計器用変流器５は、筒状部３４の外周に沿って導体２を周回するよう配置されている。

アダプタ部材１６は、中心軸方向に環状部３５と対向して配置されている。アダプタ部材１６は、例えば円環板状の金属部材からなり（第２の環状部）、環状部３５側とは反対側の面でタンク１のフランジ１３とともに絶縁スペーサ３を挟持している。アダプタ部材１６は、絶縁スペーサ３を介して例えばボルト等によりフランジ１３に締結されている。また、アダプタ部材１６は、その内径側の端縁部が導体２を中心にタンク１の内径よりも径方向内側の領域内に配置されている。

アダプタ部材１６の内径側の端縁部には、筒状部３４の外径よりも大きな内径を有する例えば円筒状の隔壁部１７が筒状部３４と同軸的に設けられている。この隔壁部１７は、アダプタ部材１６の前記端縁部と筒状部３４の他端部（先端部）との間で全周にわたって形成された空隙部２１を囲うようにして配置されている。すなわち、隔壁部１７の中心軸方向の長さは、空隙部２１の中心軸方向の長さよりも大きく設定され、アダプタ部材１６から環状部３５側に延伸した隔壁部１７と筒状部３４とが中心軸方向に一部互いに重なりあっている。ただし、隔壁部１７は、径方向には筒状部３４から離隔している。隔壁部１７は、計器用変流器タンク３７側からみると、空隙部２１を塞ぐように配置されている。隔壁部１７は、導体２を流れる電流が生成する電界が空隙部２１を介して計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７で囲まれた空間内に侵入するのを抑制するものである。隔壁部１７は例えば金属からなり、隔壁部１７の一端はアダプタ部材１６の前記端縁部に例えば溶接で固定されている。

計器用変流器タンク３７は、例えば円筒状の金属容器であり、その側面の一部には引出し管３０が設けられている。また、計器用変流器タンク３７の中心軸方向の両端部にはそれぞれフランジ３１が設けられ、一方のフランジ３１は例えばボルト等によりアダプタ部材１６に締結され、他方のフランジ３１は例えばボルト等により環状部３５に締結され、さらに絶縁スペーサ３を介してタンク１のフランジ１３に締結される。計器用変流器タンク３７の内径はタンク１の内径と略等しく、図示例では、タンク１の内径よりも若干大きく設定されている。計器用変流器５は、「外筒」である計器用変流器タンク３７と「内筒」である筒状部３４との間に配置される。本実施の形態では、計器用変流器５は、タンク１の内径よりも径方向内側の領域に配置されることとなる。

図２３では、隔壁部１７が設けられたアダプタ部材１６の縦断面形状は「Ｌ」字型である。すなわち、隔壁部１７は、アダプタ部材１６の内径側の端縁部が中心軸方向の環状部３５側に折れ曲がった形状である。このような「Ｌ」字型の形状により、例えば筒状部３４の先端部に電界緩和用の縦壁を設けなくともよい。これに対して、図１９では、隔壁部１２が設けられたアダプタ部材の縦断面形状は「Ｔ」字型である。なお、本実施の形態において、「Ｔ」字型の隔壁を設けることもできる。

リード線８は、実施の形態１または６と同様にして、計器用変流器５から引出されている。即ち、リード線８は、計器用変流器５の外周面上における空隙部２０と反対側の端部から引出され、かつ、タンク１の径方向に直線的に引出されている。

なお、本実施の形態のその他の構成は、実施の形態６と同様である。そのため、図２７では、図１９と同一の構成要素には同一の符号を付してその詳細な説明を省略する。

本実施の形態によれば、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。また、本実施の形態は、隔壁部１７を設ければよいので、例えば図１０、図１１と比較すると、構造も簡素である。

なお、実施の形態１では、例えばタンク１の内径と筒状部２４の内径がほぼ同径となる場合について説明したが、本実施の形態は、例えば筒状部３４の内径がタンク１の内径よりも小さい場合に適用されている。隔壁部１２と筒状部２４との位置関係と隔壁部１７と筒状部３４との位置関係が略同等であれば、いずれも同様の効果を奏する。

また、実施の形態５で説明したように、本実施の形態でも、隔壁部１７と計器用変流器支持枠１５（筒状部３４）との間の径方向の間隔を例えば数ｍｍ程度に設定することが好ましい。具体的には、その間隔は、例えば３ｍｍ以上１０ｍｍ未満、より好ましくは５ｍｍ以上７ｍｍ以下であれば電界侵入抑制効果は高い。ただし、実施の形態１で説明したように、その間隔が１０ｍｍ以上であっても、従来技術と比較すると十分効果的である。

また、本実施の形態によれば、リード線８は、実施の形態１または６と同様の態様で計器用変流器５から引出すようにしたので、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

実施の形態１１．
図２４は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２４に示すように、本実施の形態では、リード線８の計器用変流器５からの引出し態様が実施の形態１０（図２３）とは異なり、実施の形態２（図３）と同様である。

即ち、本実施の形態のリード線８は、実施の形態２と同様に、（１）計器用変流器５の外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０の内部をタンク１の径方向（引出し管３０の中心軸方向）に沿って直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０の中心軸に対して空隙部２０と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８は、引出し管３０の径方向において引出し管３０の内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。なお、本実施の形態のその他の構成は、図２３と同様であるので、図２３と同一の構成要素には同一の符号を付している。

本実施の形態によれば、実施の形態１０と同様に、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

また、本実施の形態によれば、実施の形態２と同様に、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

実施の形態１２．
図２５は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２５に示すように、本実施の形態では、実施の形態３と同様に、計器用変流器支持枠１５の筒状部３４には例えば３つの計器用変流器５ａ〜５ｃが挿通され、それぞれ筒状部３４の外周面に装着されている。また、計器用変流器５ａは最も空隙部２１側に配置され、次いで計器用変流器５ｂが配置され、さらに計器用変流器５ｃが配置されている。計器用変流器５ｃは最も環状部３５側に配置されている。また、計器用変流器タンク３７の側面の一部には引出し管３０ａが設けられている。引出し管３０ａの開口端部には密封端子９が設けられている。リード線８ａは、実施の形態３と同様に、計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されている。

なお、本実施の形態のその他の構成は、図２３と同様であるので、図２３と同一の構成要素には同一の符号を付している。

本実施の形態によれば、実施の形態１０と同様に、開閉器の開閉に伴って開閉サージが発生した場合でも、隔壁部１７により計器用変流器支持枠１５と計器用変流器タンク３７とで囲まれた空間内に空隙部２１を経て侵入する電界を抑制することができるので、簡素な構造で計器用変流器５に誘起されるサージ電圧を抑制することができる。

また、本実施の形態によれば、実施の形態３と同様に、計器用変流器５の二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができる。なお、本実施の形態では、計器用変流器の設置個数を例えば３個としたが、これに限定されず、一般に複数個の場合に適用することができることは、実施の形態３と同様である。

実施の形態１３．
図２６は、本実施の形態に係るガス絶縁開閉装置の縦断面構成を示す図である。図２６に示すように、計器用変流器５ａのリード線８ａは、実施の形態４と同様に、（１）計器用変流器５ａの外周面上における空隙部２１と反対側の端部から引出され、（２）引出し管３０ａの内部をタンク１の径方向（引出し管３０ａの中心軸方向）に直線的に引出されるとともに、（３）タンク１の中心軸方向におけるその位置が引出し管３０ａの中心軸に対して空隙部２１と反対側に配置されているように引出されている。また、リード線８ａは、引出し管３０ａの径方向において引出し管３０ａの内壁の近傍に配置されて当該内壁に沿って引出されている。

なお、本実施の形態のその他の構成は、図２５と同様であるので、図２５と同一の構成要素には同一の符号を付している。

本実施の形態によれば、計器用変流器５ａの二次配線としてのリード線８ａに誘起されるサージ電圧を抑制することができ、実施の形態１２よりもさらにサージ電圧抑制効果がある。なお、その他は、実施の形態１２と同様である。

以上のように、本発明は、計器用変流器に誘起されるサージ電圧を抑制することができるガス絶縁開閉装置として有用である。

１ タンク
２ 導体
３ 絶縁スペーサ
４，１５ 計器用変流器支持枠
５，５ａ〜５ｃ 計器用変流器
６，１１，１６ アダプタ部材
７，３７ 計器用変流器タンク
８，８ａ リード線
９ 密封端子
１０ 制御部
１２ 隔壁部
１３，３１ フランジ
１７ 隔壁部
２０，２１ 空隙部
２４，３４ 筒状部
２５，３５ 環状部
３０ 引出し管
７０ バリスタ
７１ 高誘電率材被膜板
７２ 金属ベローズ

Claims (11)

1. 絶縁性ガスが封入された円筒状の金属製のタンクと、
   このタンク内に収納されるとともに前記タンクの中心軸方向に沿って延設された通電部である導体と、
   前記タンクに連設されるとともに、前記導体を周回する円筒状の筒状部とこの筒状部の一端部に設けられた円環板状で鍔状の第１の環状部とを備えた金属製の計器用変流器支持枠と、
   前記筒状部の外周面に装着された１または複数個の計器用変流器と、
   前記タンクに連設され、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記筒状部と同軸的に配置されて前記筒状部との間の空間に前記計器用変流器を収納するとともに、前記中心軸方向の一端部が前記第１の環状部に締結された計器用変流器タンクと、
   前記計器用変流器タンクの他端部と締結され、前記筒状部の先端部との間に前記導体を中心として周方向の全周にわたって空隙部が形成されるよう配置されるとともに、前記タンクと連設された円環板状の金属製の第２の環状部と、
   前記計器用変流器タンクの側面に設けられ、開口端部が密封端子で密封されるとともに、前記計器用変流器から引出された二次配線であるリード線が前記密封端子に接続された引出し管と、
   を備え、
   前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、当該計器用変流器の外周面上における前記空隙部と反対側の端部から引出され、かつ、前記タンクの径方向に直線的に引出されていることを特徴とするガス絶縁開閉装置。
2. 前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、前記タンクの中心軸方向におけるその位置が前記引出し管の中心軸に対して前記空隙部と反対側に配置されるように引出されていることを特徴とする請求項１に記載のガス絶縁開閉装置。
3. 前記空隙部に最も近い側に配置された前記計器用変流器から引出された前記リード線は、前記引出し管の内壁の近傍に配置され、当該内壁に沿って引出されていることを特徴とする請求項２に記載のガス絶縁開閉装置。
4. 前記第２の環状部に設けられ、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記空隙部を全周にわたって囲うように前記筒状部と同軸的に配置されるとともに、前記第１の環状部側の一部が前記中心軸方向において前記筒状部の一部と重なり合う隔壁部を備えることを特徴とする請求項１に記載のガス絶縁開閉装置。
5. 前記第２の環状部に設けられ、前記筒状部の外径よりも大きな内径の円筒状の金属部材からなり、前記空隙部を全周にわたって囲うように前記筒状部と同軸的に配置されるとともに、前記第１の環状部側の一部が前記中心軸方向において前記筒状部の一部と重なり合う隔壁部を備えることを特徴とする請求項２に記載のガス絶縁開閉装置。
6. 前記筒状部の内径は前記タンクの内径と略等しく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向外側の領域に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のガス絶縁開閉装置。
7. 前記筒状部の内径は前記タンクの内径と略等しく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向外側の領域に配置されていることを特徴とする請求項５に記載のガス絶縁開閉装置。
8. 前記筒状部の内径は前記タンクの内径よりも小さく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向内側の領域に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のガス絶縁開閉装置。
9. 前記筒状部の内径は前記タンクの内径よりも小さく、前記第２の環状部は前記導体を中心として前記タンクの内径よりも径方向内側の領域に配置されていることを特徴とする請求項５に記載のガス絶縁開閉装置。
10. 前記隔壁部は前記第２の環状部の内径側の端縁部に設けられ、前記隔壁部の設けられた前記第２の環状部の縦断面形状はＬ字型であることを特徴とする請求項８に記載のガス絶縁開閉装置。
11. 前記隔壁部は前記第２の環状部の内径側の端縁部に設けられ、前記隔壁部の設けられた前記第２の環状部の縦断面形状はＬ字型であることを特徴とする請求項９に記載のガス絶縁開閉装置。

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