WO2012133332A1 - 排熱回収ボイラおよび発電プラント - Google Patents

排熱回収ボイラおよび発電プラント Download PDF

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amount
stage auxiliary
auxiliary combustion
steam
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啓一 中村
秀顕 島田
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株式会社 東芝
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    • F01K23/103—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with afterburner in exhaust boiler
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    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G1/00—Steam superheating characterised by heating method
    • F22G1/16—Steam superheating characterised by heating method by using a separate heat source independent from heat supply of the steam boiler, e.g. by electricity, by auxiliary combustion of fuel oil
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

Definitions

  • Embodiments of the present invention relate to an exhaust heat recovery boiler and a power plant.
  • the combined cycle power plant is a power plant in which an exhaust heat recovery boiler is combined with a gas turbine and a steam turbine.
  • a high-temperature and high-pressure combustion gas is sent from the combustor to the gas turbine, and the generator is rotated by rotating the gas turbine by the expansion of the combustion gas.
  • the exhaust gas is introduced into an exhaust heat recovery boiler, and steam is generated by the heat energy of the exhaust gas in the exhaust heat recovery boiler.
  • the steam is sent to the steam turbine and turns the generator with the gas turbine.
  • an exhaust heat recovery boiler is a boiler that generates steam according to the heat of exhaust gas discharged from a gas turbine and supplies the steam to the steam turbine.
  • an auxiliary combustion device for heating the exhaust gas has been added. Waste heat recovery boilers are increasing. This is because the output of the gas turbine decreases in summer and it is necessary to compensate for the decrease in the amount of steam generated in the exhaust heat recovery boiler as the amount of exhaust gas decreases.
  • other than steam turbines such as cogeneration plants and desalination plants This is to supply steam.
  • the heat balance inside the exhaust heat recovery boiler differs greatly between when the auxiliary combustion device is ignited and the exhaust gas is heated and when the auxiliary combustion device is extinguished.
  • the amount of evaporation may increase too much and the degree of superheating of the steam may decrease, or conversely, the degree of superheating of the steam may increase excessively.
  • the object of the present invention is to solve the problems of the prior art and appropriately distribute the amount of fuel input to the auxiliary combustion devices installed at multiple locations in the exhaust heat recovery boiler according to the operation status of the exhaust heat recovery boiler.
  • An object is to provide an exhaust heat recovery boiler that can be used.
  • Another object of the present invention is to provide an exhaust heat recovery boiler capable of appropriately distributing the amount of fuel input to the auxiliary combustion devices installed at a plurality of locations in the exhaust heat recovery boiler according to the operation status of the exhaust heat recovery boiler. It is to provide a power plant equipped with.
  • an exhaust gas recovery boiler includes a plurality of heat exchangers including a superheater, an evaporator, and a economizer along a flow direction of exhaust gas from a gas turbine.
  • a first stage auxiliary combustion device for heating the exhaust gas on the upstream side of the superheater, and an upstream side of the evaporator, in an exhaust gas recovery boiler that is disposed inside and generates steam using the exhaust gas of the gas turbine
  • a second stage auxiliary combustion device for heating the exhaust gas, a first stage auxiliary combustion apparatus, a fuel supply system for distributing and supplying fuel to the second stage auxiliary combustion apparatus, and the first stage
  • the ratio of the fuel to be supplied to each of the auxiliary combustion devices and the second-stage auxiliary combustion device to the total fuel input amount is preset according to the total fuel input amount, and the fuel to be input to each auxiliary fuel device according to the distribution ratio Controlling the distribution of fuel Characterized by comprising a distribution control means.
  • a power plant includes a gas turbine that rotationally drives a turbine with high-temperature, high-pressure combustion gas, and a plurality of superheaters, evaporators, and economizers along the flow direction of exhaust gas from the gas turbine.
  • An exhaust gas recovery boiler that generates steam using exhaust gas from the gas turbine, a steam turbine driven by the steam generated in the exhaust gas recovery boiler, the gas turbine, and the A generator driven by a steam turbine, wherein the exhaust gas recovery boiler includes a first stage auxiliary combustion device that heats the exhaust gas upstream of the superheater, and the exhaust gas upstream of the evaporator.
  • the distribution ratio of the fuel to be supplied to the auxiliary combustion apparatus and the second stage auxiliary combustion apparatus with respect to the total fuel input amount is set in advance according to the total fuel input amount.
  • a fuel distribution control means for controlling distribution.
  • FIG. 1 is a system diagram of a power plant including an exhaust heat recovery boiler according to an embodiment of the present invention.
  • 1 is a schematic view showing an exhaust heat recovery boiler according to an embodiment of the present invention. These are the graphs which show the change of the fuel distribution to the auxiliary combustion apparatus in the waste heat recovery boiler by one Embodiment of this invention.
  • FIG. 1 is a system diagram of a combined cycle type power plant to which an exhaust heat recovery boiler according to the present embodiment is applied.
  • reference numeral 10 indicates a generator
  • 12 indicates a steam turbine
  • 14 indicates a gas turbine
  • Reference numeral 16 indicates an exhaust heat recovery boiler.
  • the generator 10 is connected by the same drive shaft 18 as the steam turbine 12 and the gas turbine 14.
  • An air compressor 20 is connected to the drive shaft 18.
  • the air compressor 20 compresses air A sucked from the outside into a high temperature and high pressure and supplies the compressed air to the combustor 22.
  • the compressed air is mixed with the fuel supplied from the fuel system 24 and burned, and high-temperature and high-pressure combustion gas is sent to the gas turbine 14.
  • the turbine of the gas turbine 14 is rotationally driven, and the generator 10 rotates.
  • the exhaust gas 25 discharged from the gas turbine 14 is guided to the exhaust heat recovery boiler 16 through the exhaust duct 26.
  • a high temperature superheater 28 in order from the upstream side along the flow direction of the exhaust gas 25 discharged from the gas turbine 14,
  • Four types of heat exchangers such as an evaporator 32 and a economizer 34 are installed.
  • a steam drum 36 is installed in the evaporator 32.
  • the economizer 34 heats the boiler feed water with the heat of the exhaust gas 25 and then supplies it to the steam drum 36.
  • the steam drum 36 performs gas-liquid separation of the saturated steam generated in the evaporator 32, and maintains a balance with the saturated steam by maintaining the interior at a predetermined water level.
  • the water that has been gas-liquid separated by the steam drum 36 is reintroduced into the evaporator 32.
  • the saturated steam inside the steam drum 36 is sent to the low-temperature superheater 30 through the saturated steam pipe 38 and superheated here, and further guided to the high-temperature superheater 28 where the steam is further superheated.
  • a temperature reducer 40 for adjusting the steam temperature is installed between the low temperature superheater 30 and the high temperature superheater 28.
  • An outlet pipe 42 is connected to the boiler outlet of the high-temperature superheater 28, and the superheated steam superheated by the high-temperature superheater 28 is sent to the steam turbine 12 through the outlet pipe 42 and performs expansion work to perform the steam turbine. 12 is rotated.
  • the steam that has finished the work is led to the condenser 43 and returned to the water, is pressurized by the feed water pump 46 through the condensate return pipe 45 by the condensate pump 46, and is returned to the economizer 34.
  • fuel supply pipes 54 and 55 for supplying fuel to the auxiliary combustion devices 50 and 52, respectively, are branched.
  • the auxiliary combustion devices 50 and 52 are installed at two places as follows.
  • the first stage auxiliary combustion device 50 is disposed at the most upstream position in the flow direction of the exhaust gas 25, and is installed upstream of the high-temperature superheater 28 in the case of the exhaust heat recovery boiler 16 of this embodiment.
  • a plurality of burners 51 are installed toward the high-temperature superheater 28 on the downstream side.
  • the first fuel supply pipe 54 is provided with a fuel adjustment valve 56 and a fuel cutoff valve 57, and controls the amount of fuel to be burned by the burner 51 by adjusting the opening of the fuel adjustment valve 56. Yes.
  • the second stage auxiliary burner 52 is disposed at a position downstream of the first stage auxiliary burner 50, in the case of this embodiment, upstream of the evaporator 32.
  • a plurality of burners 53 are installed toward the evaporator 32 on the downstream side.
  • the second fuel supply pipe 55 is provided with a fuel adjustment valve 58 that adjusts the fuel input amount and a fuel cutoff valve 59 that closes when the burner 53 is extinguished.
  • reference numeral 60 indicates a control device that controls ignition, extinguishing, and fuel injection amount of the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52.
  • the flow rate of the fuel flowing through the fuel system 24 is detected by the flow meter 62 and input to the control device 60.
  • the distribution ratio of the fuel input amount is set in advance as shown in FIG. 3, and the controller 60 controls the fuel input amount. Based on the relationship, the opening amounts of the fuel adjustment valves 56 and 58 are respectively adjusted to control the amount of fuel injected into the first stage auxiliary burner 50 and the second stage auxiliary burner 52. Yes.
  • the exhaust heat recovery boiler according to the present embodiment is configured as described above. Next, its operation and effects will be described. First, the operation of the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52 in the exhaust heat recovery boiler 16 will be described. Since the second stage auxiliary burner 52 is installed upstream of the evaporator 32, when the exhaust gas 25 is heated by the flame blown from the burner 53, the amount of evaporation in the evaporator 32 is mainly increased. Can be increased.
  • the first stage auxiliary combustion device 50 is disposed upstream of the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30, when the exhaust gas 25 is heated by the flame blown from the burner 51, The superheat degree of the steam generated in the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30 can be increased.
  • the horizontal axis represents the total amount of fuel input to the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52
  • the vertical axis represents the amount of fuel input to each auxiliary combustion device 50, 52.
  • a broken line A indicates a change in the amount of fuel input to the first-stage auxiliary burner 50
  • a broken line B indicates a change in the amount of fuel input to the second-stage auxiliary burner 52. Since the horizontal axis represents the total amount of fuel input, the sum of the slope values of the polygonal line A and the polygonal line B is 1.
  • the fuel is distributed to the first-stage auxiliary burner 50 and the second-stage auxiliary burner 52 as follows as the amount of fuel input increases.
  • the method of distributing the fuel input amount is changed into three regions of a small input amount region, an intermediate input amount region, and a large input amount region.
  • the second stage auxiliary combustion device when the exhaust heat recovery boiler 16 is operated without igniting the auxiliary combustion devices 50 and 52, the amount of steam is insufficient, and when the amount of steam to be supplied to the steam turbine 12 is increased, first, the second stage auxiliary combustion device.
  • the burner 53 of 52 is ignited to increase the amount of fuel input to the auxiliary combustion device 52 (straight line b1). From the start-up stage, the second stage auxiliary burner 52 and the first stage auxiliary burner 50 are ignited to increase the fuel at the same time, or the first stage prior to the second stage auxiliary burner 52.
  • the auxiliary combustion device 50 is ignited and fuel is increased, the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30 are overheated with high temperature exhaust gas while the amount of evaporation is not sufficient.
  • the steam temperature at the boiler outlet is controlled by a temperature reducer 40 installed between the high-temperature superheater 28 and the low-temperature superheater 30, and by overheating the steam,
  • the spray flow rate becomes excessive, and water induction into the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30 becomes a problem.
  • ignition and fuel injection to the second-stage auxiliary combustion device 52 are started first, and the first-stage auxiliary combustion device 50 is stopped in the small injection amount region.
  • the control device 60 sets the fuel input amount to the second stage auxiliary combustor 52 at a constant rate in response to a request for increasing the steam flow rate. Increase linearly. As the amount of fuel input increases, the thermal power of the burner 53 increases, so the amount of steam generated in the evaporator 32 by the exhaust gas 25 heated by the burner 53 increases. The steam is sequentially sent from the evaporator 32 to the low temperature superheater 30 and the high temperature superheater 28, where the steam is superheated by the exhaust gas 25 discharged from the gas turbine 14 and sent to the steam turbine 12.
  • the first stage auxiliary combustion device 50 since the first stage auxiliary combustion device 50 is stopped, the steam is not overheated by the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30, and spraying by the temperature reducer 40 that controls the steam temperature is prevented. It is possible to appropriately control the steam temperature without becoming excessive.
  • the increase amount of the steam supplied to the steam turbine 12 is not so large, so the first stage auxiliary combustion apparatus 50 is stopped and only the second stage auxiliary combustion apparatus 52 is used. Even when it is in operation, the required amount of steam increase can be sufficiently covered.
  • the first stage auxiliary burner 50 is also ignited. However, after the burner 51 is ignited, it is maintained constant after reaching the amount of fuel input necessary for combustion as a seed flame (straight line a1). At the same time, in the second stage auxiliary burner 52, a constant amount of fuel is supplied while the amount of fuel input to the first stage auxiliary burner 50 increases.
  • control device 60 linearly increases the amount of fuel input to the second stage auxiliary combustor 52 at a constant rate (straight line b2). During this time, in the first stage auxiliary burner 50, the burner 51 continues to burn as a seed flame.
  • the amount of steam evaporated by the evaporator 32 increases, but without the additional cooking by the first stage auxiliary combustion device 50, the high temperature superheater 28, the low temperature superheater. In 30, the steam can be sufficiently heated by the exhaust gas 25.
  • the burner 51 of the first stage auxiliary combustion device 50 is in a state of being ignited, so that it is necessary to increase the degree of superheating of the steam. It is possible to respond quickly.
  • control device 60 distributes the fuel input amount in the large input amount region. Control will be transferred.
  • control device 60 supplies fuel to both the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52. Increase the amount by a certain percentage.
  • the amount of steam generated in the evaporator 32 increases due to an increase in the amount of fuel input to the second stage auxiliary burner 52, and the first stage auxiliary burner 50 heats. If the temperature of the exhaust gas 25 is not increased, the steam is not sufficiently heated in the high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30 and the steam temperature at the boiler outlet may be lowered.
  • the amount of fuel input is increased to the first stage auxiliary burner 50 at a constant rate as shown by the straight line a2.
  • the thermal power of 51 is increased to raise the temperature of the exhaust gas 25.
  • the superheat degree of the steam is increased by the temperature high temperature superheater 28 and the low temperature superheater 30.
  • the rate of increase of the fuel input to the first stage auxiliary combustor 50 is greater. It is set to be larger than the rate of increase of the fuel to be input to the second stage auxiliary burner 52.
  • the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52 are connected to each other. While increasing the amount of fuel input, it is possible to smoothly supply an appropriate amount of steam at an appropriate temperature. Note that the rate of increase in the amount of fuel input to each of the first-stage auxiliary burner 50 and the second-stage auxiliary burner 52 (inclinations of the straight line a2 and the straight line b3) is an example and is not limited to this. Absent.
  • the amount of fuel input to the first stage auxiliary combustion device 50 and the second stage auxiliary combustion device 52 is not individually controlled, but the total amount of fuel input is distributed in advance at a certain ratio. Therefore, if the amount of fuel input to the first stage auxiliary combustion device 50 is determined, the fuel injection to the second stage auxiliary combustion device 52 is also controlled in a direction that makes the relationship between the amount of generated steam and the vapor temperature appropriate. It will be. In this way, the control of fuel distribution to the first stage auxiliary combustion apparatus 50 and the second stage auxiliary combustion apparatus 52 can be simplified.
  • exhaust heat recovery boiler of the present invention can be applied not only to a steam turbine but also to a plant that supplies steam to, for example, a desalination plant.

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Abstract

　本発明の実施形態によれば、過熱器２８の上流側で排ガスを加熱する第１段目の助燃装置５０と、蒸発器３２の上流側で排ガスを加熱する第２段目の助燃装置５２と、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２に燃料を分配して供給する燃料供給系を設け、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２にそれぞれ投入する燃料の全燃料投入量に対する配分比を、全燃料投入量に応じてあらかじめ設定し、配分比にしたがって各助燃装置に投入する燃料の分配を制御する。

Description

排熱回収ボイラおよび発電プラント
　本発明の実施形態は、排熱回収ボイラおよび発電プラントに関する。
　近年の火力発電プラントでは、プラントの熱効率の向上を図るため、コンバインドサイクル発電が主流になりつつある。コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービン、蒸気タービンに排熱回収ボイラを組み合わせた発電プラントである。ガスタービンには燃焼器から高温高圧の燃焼ガスが送られ、燃焼ガスの膨張によりガスタービンを回転させ発電機を回す。その後、排ガスは排熱回収ボイラに導入され、この排熱回収ボイラで排ガスのもつ熱エネルギーによって蒸気を発生させる。蒸気は蒸気タービンに送られ、ガスタービンとともに発電機を回すことになる。
　一般に、排熱回収ボイラは、ガスタービンから排出される排ガスの熱に応じた蒸気を発生して蒸気タービンに蒸気を供給するボイラであるが、最近では、排気ガスを加熱する助燃装置を付加した排熱回収ボイラが増えている。これは、夏季にはガスタービンの出力が低下し排ガス量の減少に伴い排熱回収ボイラでの蒸気発生量低下を補填する必要があること、またコジェネレーションプラントや造水プラント等、蒸気タービン以外にも蒸気を供給するためである。
　最近の排熱回収ボイラにおいては、蒸気供給量を増やすために助燃装置が大型化してきている。これに伴い排熱回収ボイラ内の排ガス温度が高くなり、ボイラ構成部材の耐久性・信頼性が下がるのを防止するために、助燃装置を複数箇所に設置することが行われている（例えば、特開２００１－１１６２０８号公報）。
　助燃装置を設置した排熱回収ボイラでは、助燃装置に点火して排ガスを加熱した場合と、助燃装置を消火した場合とでは、排熱回収ボイラ内部の熱バランスが大きく異なってくる。とりわけ、助燃装置を複数箇所に設置した排熱回収ボイラでは、蒸発量が増大し過ぎて蒸気の過熱度が低下したり、逆に蒸気の過熱度を上昇させすぎたりすることがある。
　このため、複数の助燃装置を備えた排熱回収ボイラでは、各助燃装置に供給する燃料を適切に分配する必要がある。ところが、蒸気量を増大させるため一方の助燃装置に投入する燃料を増加させると、蒸気量の増大によりボイラ出口の蒸気温度が下がり、蒸気温度を上げるために他方の助燃装置へ投入する燃料も増加させると過熱し過ぎるというように、各助燃装置へ燃料を適切に分配するには、燃料投入量の制御が複雑になるという問題がある。
　そこで、本発明の目的は、前記従来技術の有する問題点を解消し、排熱回収ボイラ内に複数箇所設置した助燃装置への燃料投入量を排熱回収ボイラの運転状況に応じて適切に分配できるようにした排熱回収ボイラを提供することにある。
　また、本発明の他の目的は、排熱回収ボイラ内に複数箇所設置した助燃装置への燃料投入量を排熱回収ボイラの運転状況に応じて適切に分配できるようにした排熱回収ボイラを備えた発電プラントを提供することにある。
　前記の目的を達成するために、本発明の実施形態に係る排ガス回収ボイラは、ガスタービンから排出ガスの流れ方向にそって過熱器、蒸発器、節炭器からなる複数の熱交換器がダクト内に配置され、前記ガスタービンの排ガスを利用して蒸気を発生する排ガス回収ボイラにおいて、前記過熱器の上流側で前記排ガスを加熱する第１段目の助燃装置と、前記蒸発器の上流側で前記排ガスを加熱する第２段目の助燃装置と、前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置に燃料を分配して供給する燃料供給系と、前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置にそれぞれ投入する燃料の全燃料投入量に対する配分比が、全燃料投入量に応じてあらかじめ設定され、前記配分比にしたがって各助燃装置に投入する燃料の分配を制御する燃料分配制御手段と、を具備したことを特徴とする。
　また、本発明に係る発電プラントは、高温、高圧の燃焼ガスによってタービンを回転駆動するガスタービンと、前記ガスタービンから排出ガスの流れ方向にそって過熱器、蒸発器、節炭器からなる複数の熱交換器がダクト内に配置され、前記ガスタービンの排ガスを利用して蒸気を発生する排ガス回収ボイラと、前記排ガス回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび前記蒸気タービンによって駆動される発電機と、を備え、前記排ガス回収ボイラは、前記過熱器の上流側で前記排ガスを加熱する第１段目の助燃装置と、前記蒸発器の上流側で前記排ガスを加熱する第２段目の助燃装置と、前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置に燃料を分配して供給する燃料供給系と、前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置にそれぞれ投入する燃料の全燃料投入量に対する配分比が、全燃料投入量に応じてあらかじめ設定され、前記配分比にしたがって各助燃装置に投入する燃料の分配を制御する燃料分配制御手段と、を具備したことを特徴とする。
は本発明の一実施形態による排熱回収ボイラを備えた発電プラントの系統図である。 は本発明の一実施形態による排熱回収ボイラを示す模式図である。 は本発明の一実施形態による排熱回収ボイラにおける助燃装置への燃料分配の変化を示すグラフである。
　以下、本発明による排熱回収ボイラおよび発電プラントの一実施形態について、添付の図面を参照しながら説明する。　
　図１は、本実施形態による排熱回収ボイラが適用されるコンバインドサイクル型の発電プラントの系統図である。
　この図１において、参照番号１０は発電機を示し、１２は蒸気タービン、１４はガスタービンを示している。参照番号１６は、排熱回収ボイラを示す。
　発電機１０は、蒸気タービン１２とガスタービン１４と同一の駆動軸１８によって連結されている。また駆動軸１８には空気圧縮機２０が連結されている。この空気圧縮機２０は、外部から吸入された空気Ａを高温高圧に圧縮して燃焼器２２に供給する。この燃焼器２２では、燃料系統２４から供給される燃料に圧縮された空気が混合されて燃焼し、高温高圧の燃焼ガスがガスタービン１４に送られる。この燃焼ガスが膨張仕事をすることによりガスタービン１４のタービンが回転駆動され、発電機１０は回転する。ガスタービン１４から排出された排ガス２５は排気ダクト２６を通って排熱回収ボイラ１６に導かれる。
　図１に示されるように、排熱回収ボイラ１６のダクト２７の内部には、ガスタービン１４から排出された排ガス２５の流れ方向にそって上流側から順に高温過熱器２８、低温過熱器３０、蒸発器３２、節炭器３４といった４種類の熱交換器が設置されている。蒸発器３２には蒸気ドラム３６が設置されている。節炭器３４は、ボイラ給水を排ガス２５の熱で加熱してから蒸気ドラム３６に供給する。蒸気ドラム３６では、蒸発器３２で発生した飽和蒸気の気液分離を行うとともに、その内部を所定の水位に保つことで飽和蒸気とのバランスが保たれるようになっている。蒸気ドラム３６で気液分離された水は蒸発器３２に再導入される。
　蒸気ドラム３６内部の飽和蒸気は、飽和蒸気管３８を通って低温過熱器３０に送られ、ここで過熱されてから、さらに高温過熱器２８に導かれ、ここで蒸気はさらに過熱される。低温過熱器３０と高温過熱器２８の間には、蒸気温度を調節するための減温器４０が設置されている。
　高温過熱器２８のボイラ出口には出口配管４２が接続されており、高温過熱器２８で過熱された過熱蒸気は、出口配管４２を通って蒸気タービン１２に送られ、膨張仕事を行って蒸気タービン１２を回転させることになる。仕事を終えた蒸気は、復水器４３に導かれて水に戻され、復水ポンプ４６によって復水戻り配管４５を通って給水ポンプ４６で加圧されて節炭器３４に還流される。燃料系統２４からは、助燃装置５０、５２にそれぞれ燃料を供給する燃料供給配管５４、５５が分岐している。
　本実施形態による排熱回収ボイラ１６では、次のように助燃装置５０、５２は２箇所に設置されている。　
　このうち、第１段目の助燃装置５０は、排ガス２５の流れ方向において最上流の位置に配置され、この実施形態の排熱回収ボイラ１６の場合、高温過熱器２８の上流側に設置されている。この第１段目の助燃装置５０には、複数のバーナ５１が下流側の高温過熱器２８に向けて設置されている。第１の燃料供給配管５４には、燃料調整弁５６と燃料遮断弁５７が配設されており、バーナ５１で燃焼させる燃料投入量を燃料調整弁５６の開度を調整することで制御している。バーナ５１を消火するときには燃料遮断弁５７が閉じるようになっている。　
　第２段目の助燃装置５２は、第１段目の助燃装置５０より下流位置、この実施形態の場合、蒸発器３２の上流側に配置されている。この第２段目の助燃装置５２には複数のバーナ５３が下流側の蒸発器３２に向けて設置されている。第２の燃料供給配管５５には、燃料投入量を調整する燃料調整弁５８とバーナ５３を消火するときに閉じる燃料遮断弁５９が配設されている。
　図２において、参照番号６０は、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２の点火、消火および燃料投入量を制御する制御装置を示す。燃料系統２４を流れる燃料の流量は、流量計６２により検出され、制御装置６０に入力される。第１段目の助燃装置５０と、第２段目の助燃装置５２とについては、燃料投入量の分配比率が図３に示すようにあらかじめ設定されており、制御装置６０は、この燃料投入量の関係に基づいてそれぞれ燃料調整弁５６、５８の開度をそれぞれ調整して第１段目の助燃装置５０と、第２段目の助燃装置５２への燃料投入量を制御するようになっている。
　本実施形態による排熱回収ボイラは、以上のように構成されるものであり、次に、その作用並びに効果について説明する。　
　まず、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２の排熱回収ボイラ１６における作用について説明する。　
　第２段目の助燃装置５２は、蒸発器３２の上流に設置されていることから、バーナ５３から噴き出される火炎で排ガス２５が加熱されると、主に、蒸発器３２での蒸発量を増大させることができる。
　これに対して、第１段目の助燃装置５０は、高温過熱器２８、低温過熱器３０の上流に配置されていることから、バーナ５１から噴き出される火炎で排ガス２５が加熱されると、これら高温過熱器２８、低温過熱器３０で発生した蒸気の過熱度を上昇させることができる。
　そこで、図３を参照しながら、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２への燃料分配制御について説明する。
　図３において、横軸は第１段目の助燃装置５０および第２段目の助燃装置５２への燃料投入量の合計を表し、縦軸は各助燃装置５０、５２への燃料投入量を表している。そして折れ線Ａは第１段目の助燃装置５０への燃料投入量の変化を示し、折れ線Ｂは第２段目の助燃装置５２への燃料投入量の変化を示している。横軸が燃料投入量の合計であるため、折れ線Ａ、折れ線Ｂの傾きの値の和は１になる。
　そこで、第１段目の助燃装置５０、第２段目の助燃装置５２には、燃料投入量が増加するに従って以下のように燃料を分配する。　
　図３において、この実施形態では、小投入量域、中間投入量域、大投入量域の３つの領域に分けてそれぞれ燃料投入量の配分の仕方を変えている。
　まず、助燃装置５０、５２に点火せずに排熱回収ボイラ１６を運転していて蒸気量が足りなくなり、蒸気タービン１２に供給すべき蒸気量を増やすときには、最初に第２段目の助燃装置５２のバーナ５３に点火して、助燃装置５２への燃料投入量を増加させていく（直線ｂ１）。始動の段階から、第２段目の助燃装置５２と第１段目の助燃装置５０に点火して両者とも同時に燃料を増加させたり、あるいは第２段目の助燃装置５２より先に第１段目の助燃装置５０に点火して燃料を増加させていくと、蒸発量が十分でない状態のまま高温の排ガスで高温過熱器２８、低温過熱器３０を過熱しすぎることになる。また、ボイラ出口での蒸気温度は、高温過熱器２８と低温過熱器３０の間に設置されている減温器４０によって制御されており、蒸気を過熱しすぎることで、減温器４０でのスプレー流量が過剰になったり、高温過熱器２８、低温過熱器３０へのウォーターインダクションが問題となる。このようなことから、第２段目の助燃装置５２への点火、燃料投入を先に開始し、小投入量域では、第１段目の助燃装置５０は休止させておく。
　図３の直線ｂ１に示されるように、小投入量域では、制御装置６０は、蒸気流量の増加の要求に応じて、第２段目の助燃装置５２への燃料投入量を一定の割合で線形的に増加させていく。燃料投入量が増加していくと、バーナ５３の火力が増大していくので、バーナ５３で加熱された排ガス２５によって蒸発器３２で発生する蒸気量が増加する。蒸気は、蒸発器３２から低温過熱器３０、高温過熱器２８へと順次送られ、ここでガスタービン１４から排出されてくる排ガス２５によって蒸気は過熱されて蒸気タービン１２に送られることになる。
　このとき第１段目の助燃装置５０は休止しているので、高温過熱器２８、低温過熱器３０で蒸気を過熱し過ぎることはなくなり、また、蒸気温度を制御する減温器４０でのスプレーが過剰になることなく、蒸気温度を適正に制御することできる。この運転段階にある排熱回収ボイラ１６では、蒸気タービン１２に供給する蒸気の増加量はそれほど大きくないので、第１段目の助燃装置５０を休止して第２段目の助燃装置５２だけを運転していても必要とされる蒸気増加量を十分に賄うことができる。
　図３に示されるように、第２段目の助燃装置５２への燃料投入量が予め設定された投入量に達すると、次に中間投入量域での燃料投入量分配制御に移行する。
　この中間投入量域では、第２段目の助燃装置５２に加えて第１段目の助燃装置５０も点火される。ただし、バーナ５１が着火してから、種火として燃焼させるのに必要な燃料投入量に達した後は、一定に維持される（直線ａ１）。同時に第２段目の助燃装置５２では、第１段目の助燃装置５０への燃料投入量が増加する間、一定の燃料が供給される。
　蒸気タービン１２に供給すべき蒸気量を増やすときには、制御装置６０は第２段目の助燃装置５２への燃料投入量を一定の割合で線形的に増加させる（直線ｂ２）。この間、第１段目の助燃装置５０では、種火としてバーナ５１は燃焼を継続する。
　この運転段階にある排熱回収ボイラ１６では、蒸発器３２で蒸発する蒸気の量は増大してくるが、第１段目の助燃装置５０による追い炊きなしで、高温過熱器２８、低温過熱器３０では排ガス２５による蒸気の過熱も十分に行うことができる。発電プラントの運転状況によっては、ボイラ出口での蒸気温度が下がってくるような事態が想定される。蒸気の過熱度を上昇させる必要があるときには、第１段目の助燃装置５０のバーナ５１が種火の付いた状態になっているため、蒸気の過熱度を上昇させることが必要となる事態に迅速に対応することが可能である。
　さらに、第２段目の助燃装置５２への燃料投入量が増加し予め設定された投入量に達すると、図３に示されるように、制御装置６０は大投入量域での燃料投入量分配制御に移行することになる。
　この大投入量域では、蒸気タービン１２に供給すべき蒸気量を増やすときに、制御装置第６０は１段目の助燃装置５０、第２段目の助燃装置５２の両方に対して、燃料投入量を一定の割合で増加させる。
　図３の直線ｂ３で示されるように、第２段目の助燃装置５２への燃料投入量の増大によって、蒸発器３２で発生する蒸気量が増えて、第１段目の助燃装置５０で加熱して排ガス２５の温度を上昇させないと、高温過熱器２８、低温過熱器３０での蒸気の過熱が十分でなくなり、ボイラ出口での蒸気温度が低下してしまうおそれがある。
　そこで、ボイラ出口での蒸気温度を監視しながら、蒸気温度が低下した場合には、第１段目の助燃装置５０へは、直線ａ２で示すように一定の比率で燃料投入量を増加させバーナ５１の火力を大きくして排ガス２５の温度を上昇させる。これによって、温度高温過熱器２８、低温過熱器３０で蒸気の過熱度を高める。
　この実施形態では、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２への燃料投入量の総量のうち、第１段目の助燃装置５０に投入する燃料の増加割合の方が第２段目の助燃装置５２に投入する燃料の増加割合よりも大きく設定されている。これにより、蒸発器３２での蒸気発生量の増大に蒸気の過熱度の上昇が追いつかないというようなことがなくなり、蒸気発生量とボイラ出口での蒸気温度の関係を適正に保つことができる。また、発電プラント全体としてみれば、ガスタービン１４の出力が低下するなどして、蒸気の発生量が低下した場合でも、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２への燃料投入量を増加させながら、適正な温度の蒸気量を必要なだけ円滑に供給することができる。なお、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２へのそれぞれ燃料投入量の増加割合（直線ａ２、直線ｂ３の傾き）は、一例であってこれに限定されるものではない。
　しかも、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２への燃料投入量は、個別に制御されているのではなく、燃料投入量の総量を予め一定の比率で分配しているので、第１段目の助燃装置５０への燃料投入量が決まれば、第２段目の助燃装置５２への燃料投入も同時に蒸気発生量と蒸気温度の関係を適正する方向に制御されることになる。このようにして、第１段目の助燃装置５０と第２段目の助燃装置５２への燃料分配の制御を簡潔なシステムにすることができる。
　以上、本発明による排熱回収ボイラについて、好適な実施形態を挙げて説明したが、実施形態は例示であり、発明の範囲はそれらに限定されない。本発明の排熱回収ボイラは、蒸気タービンだけに限らずに、例えば、造水プラント等に蒸気を供給するプラントにも適用することができる。

Claims (6)

  1. 　ガスタービンから排出ガスの流れ方向にそって過熱器、蒸発器、節炭器からなる複数の熱交換器がダクト内に配置され、前記ガスタービンの排ガスを利用して蒸気を発生する排ガス回収ボイラにおいて、
    　前記過熱器の上流側で前記排ガスを加熱する第１段目の助燃装置と、
    　前記蒸発器の上流側で前記排ガスを加熱する第２段目の助燃装置と、
    　前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置に燃料を分配して供給する燃料供給系と、
    　前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置にそれぞれ投入する燃料の全燃料投入量に対する配分比が、全燃料投入量に応じてあらかじめ設定され、前記配分比にしたがって各助燃装置に投入する燃料の分配を制御する燃料分配制御手段と、
    を具備したことを特徴とする排熱回収ボイラ。
  2. 　前記燃料分配制御手段は、蒸気量増加に従って、まず前記第２段目の助燃装置への燃料投入量を増大させ、その後、前記第１段目の助燃装置への燃料投入量を増大させるように燃料の分配を制御することを特徴とする請求項１に記載の排熱回収ボイラ。
  3. 　前記燃料分配制御手段は、前記過熱器での蒸気過熱度が十分な間、前記第１段目の助燃装置への燃料投入量は一定にして種火の状態を保持したまま、前記第２段目の助燃装置への燃料投入量を増加させることを特徴とする請求項２に記載の排熱回収ボイラ。
  4. 　高温、高圧の燃焼ガスによってタービンを回転駆動するガスタービンと、
    　前記ガスタービンから排出ガスの流れ方向にそって過熱器、蒸発器、節炭器からなる複数の熱交換器がダクト内に配置され、前記ガスタービンの排ガスを利用して蒸気を発生する排ガス回収ボイラと、
    　前記排ガス回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気タービンと、
    　前記ガスタービンおよび前記蒸気タービンによって駆動される発電機と、を備え、
    　前記排ガス回収ボイラは、
    　前記過熱器の上流側で前記排ガスを加熱する第１段目の助燃装置と、
    　前記蒸発器の上流側で前記排ガスを加熱する第２段目の助燃装置と、
    　前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置に燃料を分配して供給する燃料供給系と、
    　前記第１段目の助燃装置と前記第２段目の助燃装置にそれぞれ投入する燃料の全燃料投入量に対する配分比が、全燃料投入量に応じてあらかじめ設定され、前記配分比にしたがって各助燃装置に投入する燃料の分配を制御する燃料分配制御手段と、を具備したことを特徴とする発電プラント。
  5. 　前記排ガス回収ボイラの燃料分配制御手段は、蒸気量増加に従って、まず前記第２段目の助燃装置への燃料投入量を直線的に増大させ、その後前記第１段目の助燃装置への燃料投入量を増大させることを特徴とする請求項４に記載の発電プラント。
  6. 　前記排ガス回収ボイラの燃料分配制御手段は、前記過熱器での蒸気過熱度が十分な間、前記第１段目の助燃装置への燃料投入量は一定にして種火の状態を保持したまま、前記第２段目の助燃装置への燃料投入量を増加させることを特徴とする助燃装置を有する請求項５に記載の発電プラント。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7088812B2 (ja) * 2018-11-12 2022-06-21 三菱重工業株式会社 コンバインドサイクルプラント、その制御装置、及びその運転方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01318802A (ja) * 1988-06-16 1989-12-25 Hitachi Ltd 再熱型コンバインドプラントの蒸気温度制御システム
JP2001108202A (ja) * 1999-10-05 2001-04-20 Babcock Hitachi Kk 排熱回収ボイラ
JP2004068652A (ja) * 2002-08-02 2004-03-04 Mitsubishi Heavy Ind Ltd コンバインドサイクル発電プラントおよびその起動方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05203146A (ja) * 1992-01-29 1993-08-10 Hitachi Ltd ガスタービン燃焼器及びガスタービン発電装置
US6092362A (en) * 1996-11-27 2000-07-25 Hitachi, Ltd. Gas-turbine combustor with load-responsive premix burners
JP3794796B2 (ja) * 1997-08-29 2006-07-12 三菱重工業株式会社 コンバインド発電プラント
US6092363A (en) * 1998-06-19 2000-07-25 Siemens Westinghouse Power Corporation Low Nox combustor having dual fuel injection system
JP2001116208A (ja) * 1999-10-14 2001-04-27 Babcock Hitachi Kk ダクトバーナ付き排熱回収ボイラ
RU2436969C2 (ru) 2007-03-02 2011-12-20 Ансальдо Энергия С.П.А. Электростанция комбинированного цикла и соответствующий способ эксплуатации

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01318802A (ja) * 1988-06-16 1989-12-25 Hitachi Ltd 再熱型コンバインドプラントの蒸気温度制御システム
JP2001108202A (ja) * 1999-10-05 2001-04-20 Babcock Hitachi Kk 排熱回収ボイラ
JP2004068652A (ja) * 2002-08-02 2004-03-04 Mitsubishi Heavy Ind Ltd コンバインドサイクル発電プラントおよびその起動方法

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