WO2012098874A1 - 加圧水型原子炉 - Google Patents

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WO2012098874A1
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core
downcomer
cylindrical
pressure vessel
lower plenum
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憲 内田
奥田　健
一義 青木
池田　浩
智香子 岩城
山本　哲三
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株式会社 東芝
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    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
    • G21C19/02—Details of handling arrangements
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/02—Arrangements or disposition of passages in which heat is transferred to the coolant; Coolant flow control devices
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C1/00—Reactor types
    • G21C1/04—Thermal reactors ; Epithermal reactors
    • G21C1/06—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated
    • G21C1/08—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being highly pressurised, e.g. boiling water reactor, integral super-heat reactor, pressurised water reactor
    • G21C1/086—Pressurised water reactors
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • This invention relates to a pressurized water reactor.
  • coolant flows into the reactor pressure vessel from the inlet nozzle, and the inner surface of the reactor pressure vessel and the reactor core
  • the downcomer that is an annular flow path formed between the outer surface and the outer surface is lowered.
  • the coolant that reaches the lower end of the downcomer passes through the lower plenum inlet, turns into an upward flow in the lower plenum, passes through a number of upward flow holes opened in the lower core support plate, and the fuel assembly is installed.
  • the temperature of the coolant rises, passes through the upper plenum, and exits from the reactor pressure vessel through the outlet nozzle.
  • the coolant that has flowed out of the reactor pressure vessel through the outlet nozzle is guided to the steam generator.
  • the flow path from the inlet nozzle to the core is designed so that the factors that cause vortices and flow collisions are eliminated as much as possible, and the flow rate of the coolant entering each fuel assembly is stable and uniform.
  • a vortex suppression plate is installed in the lower plenum.
  • FIG. 11 shows the vicinity of the lower plenum inlet in a conventional general pressurized water reactor, and the flow of the coolant will be described.
  • FIG. 11 is a partial vertical sectional view showing only the left side portion of the vertical sectional view of the lower part of the reactor pressure vessel of the conventional pressurized water reactor.
  • the coolant flow 21 descending the downcomer 14 passes through the lower plenum inlet 15 and flows into the lower plenum 16.
  • the flow velocity of the inflow into the lower plenum 16 increases and the inertia increases.
  • the flow 22 in the lower plenum 16 descends along the inner wall surface of the bottom 81 of the reactor pressure vessel of the lower plenum 16 and reaches the center of the reactor bottom.
  • a cylindrical porous plate 31 having a large number of inward flow holes (radial through holes) 83 is installed at the lower plenum inlet 15 as shown in FIG. Sometimes.
  • a cylindrical porous plate 31 is fixed to the bottom 81 of the reactor pressure vessel via a support member 33 or the like.
  • the flow 21 descending the downcomer 14 changes its direction radially inward at the lower plenum inlet 15, passes through the inward flow holes 83 of the cylindrical porous plate 31,
  • the flow 41 flows into the plenum 16 in a radially inward direction. Since the flow diffuses when passing through the inward flow hole 83 of the cylindrical porous plate 31, and the flow flows horizontally near the lower surface of the lower core support plate 17, the central portion 23 as shown in FIG. Therefore, the above-mentioned tendency that the flow rate of the coolant flowing through the central fuel assembly is increased is mitigated.
  • the flow 42 discharged from the upper inward flow hole 83 flows through the upper flow hole 80 of the peripheral portion 24 of the lower core support plate 17. It will flow across the bottom end.
  • an action in the suction direction by the venturi effect that is, the direction in which the fluid in the upward circulation hole 80 is moved downward, acts on the lower end of the upward circulation hole 80 of the peripheral portion 24.
  • the cylindrical perforated plate 31 has a new function of reducing the coolant supply to the peripheral fuel assembly, and this is a problem.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to reduce the deviation in the radial distribution of the coolant supply to the fuel assembly in the pressurized water reactor.
  • one aspect of a pressurized water reactor has a bottom of a container formed in a convex shape on the lower side, an inlet nozzle is formed on a side surface, and extends vertically.
  • a cylindrical reactor pressure vessel having a shaft, a cylindrical reactor tank provided in the reactor pressure vessel to form an annular downcomer between the inner surface of the reactor pressure vessel, and the reactor core vessel A core disposed in the core, a lower core support plate provided in a horizontal direction across the lower part of the core tank below the core and having a large number of upward flow holes, and a bottom of the vessel
  • a cylindrical perforated plate that is disposed so as to partition a lower plenum in contact with the bottom of the downcomer and has a plurality of inward flow holes that form a flow path from the bottom of the downcomer to the lower plenum; Having a plurality of inward facings At least a portion of the through hole, it is inclined in a direction rising toward the lower plenum on the side which is open at least in the lower plenum, and wherein.
  • Another aspect of the pressurized water reactor according to the embodiment of the present invention is a cylinder having a container bottom portion formed in a convex shape below, an inlet nozzle formed on a side surface, and an axis extending in the vertical direction.
  • a cylindrical reactor tank, and a cylindrical reactor tank provided in the reactor pressure vessel and forming an annular downcomer between the inner surface of the reactor pressure vessel, and disposed in the reactor tank
  • a lower core support plate provided below the core and extending in a horizontal direction across the lower part of the core tank and having a number of upward flow holes, and a lower plenum in contact with the bottom of the vessel
  • a cylindrical perforated plate disposed so as to partition the bottom portion of the downcomer and having a plurality of inward flow holes forming a flow path from the bottom portion of the downcomer to the lower plenum, and In the lower part of the cylindrical perforated plate, the dow The step extending in the circumferential direction and projects sickle side is formed, characterized by.
  • FIG. 1 Another aspect of the pressurized water reactor according to the embodiment of the present invention is a cylinder having a container bottom portion formed in a convex shape below, an inlet nozzle formed on a side surface, and an axis extending in the vertical direction.
  • a cylindrical reactor tank, and a cylindrical reactor tank provided in the reactor pressure vessel and forming an annular downcomer between the inner surface of the reactor pressure vessel, and disposed in the reactor tank
  • a lower core support plate provided below the core and extending in a horizontal direction across the lower part of the core tank and having a number of upward flow holes, and a lower plenum in contact with the bottom of the vessel
  • a cylindrical perforated plate disposed so as to partition the bottom portion of the downcomer and having a plurality of inward flow holes forming a flow path from the bottom portion of the downcomer to the lower plenum, and Lower core support plate and cylindrical porous
  • FIG. 1 Another aspect of the pressurized water reactor according to the embodiment of the present invention is a cylinder having a container bottom portion formed in a convex shape below, an inlet nozzle formed on a side surface, and an axis extending in the vertical direction.
  • a cylindrical reactor tank, and a cylindrical reactor tank provided in the reactor pressure vessel and forming an annular downcomer between the inner surface of the reactor pressure vessel, and disposed in the reactor tank
  • a lower core support plate provided below the core and extending in a horizontal direction across the lower part of the core tank and having a number of upward flow holes, and a lower plenum in contact with the bottom of the vessel
  • a cylindrical perforated plate disposed so as to partition the bottom portion of the downcomer and having a plurality of inward flow holes forming a flow path from the bottom portion of the downcomer to the lower plenum, and Lower core support plate and cylindrical porous
  • the bias in the radial distribution of the coolant supply to the fuel assembly can be reduced in the pressurized water reactor.
  • FIG. 1 is an elevational sectional view showing the inside of a reactor pressure vessel of a first embodiment of a pressurized water reactor according to the present invention. It is an expanded vertical sectional view which shows only the left side part of the vertical cross section of the cylindrical perforated plate of FIG. It is a fragmentary sectional view which shows only the left side part of the standing section of the lower part of the reactor pressure vessel of 2nd Embodiment of the pressurized water reactor which concerns on this invention.
  • FIG. 5 is an enlarged vertical sectional view showing only a left portion of the vertical cross section of the cylindrical porous plate in FIG. 4. It is an expanded vertical sectional view which shows only the left side part of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of 3rd Embodiment of the pressurized water reactor which concerns on this invention. It is a fragmentary sectional view which shows only the left side part of the standing cross section of the lower part of the reactor pressure vessel of the 4th Embodiment of the pressurized water reactor which concerns on this invention. It is an expanded vertical sectional view which shows only the left side part of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of FIG.
  • FIG. 1 is a partial vertical sectional view showing only a left side portion of a vertical sectional view of a lower part of a reactor pressure vessel according to a first embodiment of a pressurized water reactor according to the present invention.
  • FIG. 2 is an elevational sectional view showing the inside of the reactor pressure vessel of the first embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • FIG. 3 is an enlarged vertical sectional view showing only the left portion of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of FIG.
  • the pressurized water reactor includes a reactor pressure vessel 11, a reactor core tank 13 accommodated in the reactor pressure vessel 11, and a reactor core 18 disposed in the reactor tank 13. ing.
  • a plurality of fuel assemblies are accommodated in the core 18.
  • the reactor pressure vessel 11 is a cylindrical vessel whose axis is the vertical direction.
  • the bottom 81 of the reactor pressure vessel 11 protrudes downward in a hemispherical shape, and a lower plenum 16 is formed on the inside thereof.
  • a lid 88 that can be opened and closed is attached to the top of the reactor pressure vessel 11.
  • the reactor core tank 13 has a cylindrical shape whose axis is a vertical direction, and an annular downcomer 14 is formed between the outer wall of the reactor core tank 13 and the inner wall of the reactor pressure vessel 11.
  • An inlet nozzle 12 and an outlet nozzle 50 are provided on the side surface of the reactor pressure vessel 11.
  • An upper plenum 19 is formed in the upper part of the core tank 13.
  • a disk-shaped lower core support plate 17 is attached to the lower end of the core tank 13 so as to spread horizontally so as to cover the lower end of the core tank 13.
  • a number of upward flow holes 80 are formed in the lower core support plate 17.
  • a vortex suppressing plate 51 is disposed for stabilizing and uniformizing the flow of the coolant flowing through the upward flow hole 80 of the lower core support plate 17 and flowing into the fuel assembly.
  • the vortex suppression plate 51 shown in FIG. 2 is not shown.
  • the bottom of the downcomer 14 is a lower plenum inlet 15 through which the coolant descending the downcomer 14 flows into the lower plenum 16, and a cylindrical perforated plate 31 is disposed in the lower plenum inlet 15.
  • the cylindrical porous plate 31 is supported by the bottom 81 of the reactor pressure vessel 11 via an annular support member 33.
  • the cylindrical perforated plate 31 is disposed below the outer periphery of the lower core support plate 17, and a large number of inward flow holes 83 are formed.
  • An annular gap 32 is formed between the lower surface near the outer periphery of the lower core support plate 17 and the upper end of the cylindrical porous plate 31.
  • the inward circulation hole 83 has a bent portion in the middle, and the inclination is different between the downcomer 14 side (outside, inflow side) and the lower plenum 16 side (inside, outflow side).
  • the inward circulation hole 83 is horizontal on the downcomer 14 side and is upwardly directed by the angle ⁇ toward the lower plenum 16 on the lower plenum 16 side.
  • the coolant flows into the reactor pressure vessel 11 from the inlet nozzle 12 and descends the downcomer 14.
  • the coolant reaching the lower end of the downcomer passes through the inward flow hole 83 and the annular gap 32 of the cylindrical perforated plate 31 and flows into the lower plenum 16 at the lower plenum inlet 15.
  • the flow of the coolant turns upward in the lower plenum 16, passes through the upward flow holes 80 of the lower core support plate 17, and reaches the core 18.
  • the temperature of the coolant rises while rising in the reactor core 18, and passes through the upper plenum 19 and exits from the reactor pressure vessel 11 through the outlet nozzle 50.
  • the coolant that has exited the reactor pressure vessel from the outlet nozzle 50 is guided to a steam generator (not shown).
  • the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 is directed upward by an angle ⁇ on the outflow side, that is, the lower plenum 16 side. Therefore, the flow of the coolant flowing out of the inward circulation hole 83 in the lower plenum 16 is directed upward and toward the center of the lower plenum 16. Therefore, the flow easily flows into the upward flow hole 80 of the peripheral portion 24, and it becomes possible to improve the decrease in the supply of coolant to the fuel assemblies in the peripheral portion without generating the above-mentioned venturi effect.
  • the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 is horizontal on the inflow side, that is, the downcomer 14 side, so that the entire inward flow hole 83 faces upward toward the lower plenum 16. Compared with a certain case, the flow on the inflow side becomes smooth, and the pressure loss can be reduced.
  • FIG. 4 is a partial vertical sectional view showing only the left side portion of the vertical sectional view of the lower part of the reactor pressure vessel of the second embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • FIG. 5 is an enlarged vertical sectional view showing only the left portion of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of FIG.
  • parts that are the same as or similar to those in the first embodiment are denoted by common reference numerals, and redundant description is omitted.
  • the inclination angle of the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 on the lower plenum 16 side (inner side) is changed according to the height position. That is, the inclination angle inside the uppermost cylindrical perforated plate 31 is ⁇ 1, and as the position is lowered, the angles ⁇ 2, ⁇ 3 become smaller, and the lowermost inward circulation hole 83 has an inclination angle of zero. It is a thing.
  • Other configurations are the same as those of the first embodiment.
  • the coolant that has passed through the inward flow hole 83 in the upper part of the cylindrical porous plate 31 flows upward in the peripheral portion 24. It becomes easy to flow into the lower end of the hole 80, and the coolant that has passed through the lower inward flow hole 83 can flow toward the upward flow hole 80 of the farther central portion 23.
  • By adjusting the angle of each inward flow hole 83 in this way it is possible to improve the decrease in the supply of coolant to the peripheral fuel assembly and to make the entire core inlet flow distribution uniform. .
  • FIG. 6 is an enlarged vertical sectional view showing only the left portion of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of the third embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • This embodiment is a modification of the second embodiment, and the same or similar parts as those of the second embodiment are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
  • a stepped surface 91 having a substantially constant height is provided on the downcomer 14 side of the cylindrical porous plate 31, that is, the outer surface.
  • the lower end height of the uppermost inward flow hole 83 and the height of the step surface 91 are the same.
  • Other configurations are the same as those of the second embodiment.
  • the width of the stepped surface 91 is, the larger the effect of increasing the coolant guided to the inward flow hole 83 is.
  • the width of the step surface is preferably 20% or more of the hole diameter.
  • the hole shape of the inward flow hole 83 is the same as that of the second embodiment, but this is not limited to the increase in the coolant in the surrounding fuel assembly, and the target radial position
  • the coolant flow rate can be freely increased or decreased.
  • FIG. 7 is a partial vertical sectional view showing only the left side of the vertical sectional view of the lower part of the reactor pressure vessel of the fourth embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • FIG. 8 is an enlarged vertical sectional view showing only the left portion of the vertical cross section of the cylindrical porous plate of FIG.
  • parts that are the same as or similar to those in the first to third embodiments are denoted by common reference numerals, and redundant description is omitted.
  • annular protrusion 85 protruding downward near the outer periphery of the lower core support plate 17 is provided.
  • the upper end surface 72 of the cylindrical porous plate 31 faces the lower end surface of the annular protrusion 85 with the annular gap 32 therebetween.
  • a portion near the lower plenum 16 of the upper end surface 72 of the cylindrical perforated plate 31 is provided with an inclination so as to rise toward the lower plenum 16 side.
  • a portion of the lower end surface of the annular protrusion 85 facing the lower plenum 16 is also inclined so as to rise toward the lower plenum 16 side, and the gap 32 is substantially constant.
  • the configuration of the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 is linear in the horizontal direction as in the prior art shown in FIG.
  • the coolant is supplied to the upward flow path 80 of the peripheral portion 24 of the lower core support plate 17.
  • Stream 71 is smooth.
  • the annular protrusion 85 is provided on the lower core support plate 17, the height position of the gap 32 moves downward from the inlet portion, that is, the lower end portion of the upward flow path 80 of the lower core support plate 17. The venturi effect due to the lateral flow of coolant flowing through and into the lower plenum 16 is mitigated. Thereby, the flow of the coolant to the upward flow path 80 of the peripheral portion 24 of the lower core support plate 17 is promoted.
  • FIG. 9 is a partial vertical sectional view showing only the left side portion of the vertical sectional view of the lower part of the reactor pressure vessel of the fifth embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • the fifth embodiment is a modification of the fourth embodiment, and the same or similar parts as those of the fourth embodiment are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
  • the cylindrical porous plate 31 is supported by the bottom 81 of the reactor pressure vessel 11 via the support member 33.
  • the upper surface of the cylindrical porous plate 31 is fixed to the lower surface of the lower core support plate 17 and is suspended.
  • the upper end surface of the cylindrical perforated plate 31 is discretely extended in the circumferential direction by several heights by the height of the gap 32, and joined by groove welding or the like when it contacts the lower core support plate 17.
  • FIG. 10 is a partial vertical sectional view showing only the left side portion of the vertical cross section in the vicinity of the cylindrical porous plate of the sixth embodiment of the pressurized water reactor according to the present invention.
  • the sixth embodiment is a modification of the fourth embodiment, and the same or similar parts as those of the fourth embodiment are denoted by common reference numerals, and redundant description is omitted.
  • the lower corner portion 44 of the gap entrance is more protruded toward the downcomer 14 side (radially outward) than the upper corner portion 43 of the gap 32, so that the height of the corner 32 on the inflow side of the gap 32 is approximately.
  • the protrusion 74 which becomes a fixed surface is provided.
  • Other configurations are the same as those of the fourth embodiment.
  • the protrusion width is preferably 20% or more of the gap height.
  • the downcomer 14 side of the inward circulation hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 is horizontal, but if the inclination is smaller than the lower plenum 16 side, the downcomer 14 side is the lower part. It may have a slope that rises toward the plenum 16. Furthermore, the downcomer 14 side of the inward circulation hole 83 may have an inclination that descends toward the lower plenum 16.
  • the inward circulation hole 83 has an inclination that rises toward the lower plenum 16, it may not be bent in the middle.
  • the step is provided only for the uppermost inward circulation hole 83, but is not limited to that for the uppermost inward circulation hole 83, and is similar to other positions. You may provide the level
  • the inclination angle of the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 on the lower plenum 16 side (inner side) is the same as in the second embodiment (FIG. 5).
  • the inclination angle on the lower plenum 16 side of the inward flow hole 83 of the cylindrical porous plate 31 is set to the height position. Regardless of this, it may be constant.
  • the inclination angle on the lower plenum 16 side of the inward flow hole 83 of the cylindrical perforated plate 31 may be horizontal as in the prior art.
  • the cylindrical perforated plate 83 is oriented horizontally as in the prior art (FIG. 12), but if tilted in the same manner as in any of the first to third embodiments, effective.
  • the cylindrical perforated plate 31 and the reactor pressure vessel 11 are cylindrical, but these are not limited to a cylindrical shape, and may be, for example, a cylindrical shape having an elliptical cross section.

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Abstract

加圧水型原子炉は、原子炉圧力容器（１１）と、円筒状の炉心槽（１３）と、炉心槽（１３）内に配置された炉心と、下部炉心支持板（１７）と、円筒状多孔板（３１）と、を有する。炉心槽（１３）は、原子炉圧力容器（１１）内に設けられて原子炉圧力容器（１１）の内側面との間で環状のダウンカマ（１４）を形成する。下部炉心支持板（１７）は、炉心の下方で水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔（８０）が形成されている。円筒状多孔板（３１）は、下部プレナム（１６）とダウンカマ（１４）の底部とを区画して、ダウンカマ（１４）の底部から下部プレナム（１６）への流路となる複数の内向き流通孔（８３）が形成されている。内向き流通孔（８３）は、下部プレナム（１６）に開口する側で下部プレナム（１６）に向かって上昇する向きに傾斜している。

Description

加圧水型原子炉
　この発明は加圧水型原子炉に関する。
　従来の一般的な加圧水型原子炉では、たとえば特許文献１に記載されているように、冷却材が、入口ノズルより原子炉圧力容器内に流入し、原子炉圧力容器の内側面と炉心槽の外面との間に構成される環状流路であるダウンカマを下降する。ダウンカマの下端に到達した冷却材は下部プレナム入口を通過し、下部プレナムにて上昇流に転じ、下部炉心支持板に開けられている多数の上向き流通孔を通過し、燃料集合体が設置されている炉心に到達する。炉心内を上昇しながら冷却材は昇温し、上部プレナムを経て出口ノズルより原子炉圧力容器の外に出る。出口ノズルから原子炉圧力容器の外に出た冷却材は蒸気発生器に導かれる。
　入口ノズルから炉心に至るまでの流路は、渦や流れの衝突などを発生させる要因を極力排除し、各燃料集合体に入る冷却材の流量が安定して一様となるように設計される。たとえば下部プレナムに渦抑制板が設置されているのもこの対策の一つである。
　従来の一般的な加圧水型原子炉における下部プレナム入口付近を図１１に示し、冷却材の流れを説明する。図１１は、従来の加圧水型原子炉の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。
　ダウンカマ１４を下降する冷却材の流れ２１は、下部プレナム入口１５を通り、下部プレナム１６内に流入する。下部プレナム入口１５の流路が狭くなると下部プレナム１６への流入流速は増加し、慣性が増大することになる。この慣性のため、下部プレナム１６内の流れ２２としては、図１１に示すように、速度の速い流れが下部プレナム１６の原子炉圧力容器の底部８１の内壁面沿いに下降し、炉底部中央に向かう傾向を持つ。この流れの傾向により、下部炉心支持板１７を上向きに通過する冷却材流量としては中央部２３で多くなる分布が現れる。つまり、下部炉心支持板１７の上方に配置される燃料集合体において、中央の燃料集合体に供給される冷却材流量が周辺部の燃料集合体に比べて多くなる傾向が現れやすい。
　このような炉心流量分布の非一様性を緩和するため、図１２に示すように多数の内向き流通孔（半径方向貫通孔）８３を有する円筒状多孔板３１を下部プレナム入口１５に設置することがある。通常、このような円筒状多孔板３１は、原子炉圧力容器の底部８１に対して支持部材３３を介すなどして固定される。下部炉心支持板１７と円筒状多孔板３１の間には若干のすき間３２が存在するが、すき間３２入口の上部側の角部４３とすき間３２入口の下部側の角部４４は半径位置が揃えられ、段差を持たないように構成される。
　この円筒状多孔板３１を用いた場合、ダウンカマ１４を下降する流れ２１は、下部プレナム入口１５にて半径方向内側に向きを変え、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３を通過し、下部プレナム１６内に対し半径方向内側向きの流れ４１となって流入する。円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３を通過する時に流れが拡散すること、および、流れは下部炉心支持板１７の下面至近を水平に流れることから、図１１に示したような中央部２３に収斂する流れ２２は生じにくくなり、中央の燃料集合体を流れる冷却材流量が多くなるという前述の傾向は緩和される。
特開平８－６２３７２号公報
　図１２に示しているように、上述した従来の円筒状多孔板３１においては、上部の内向き流通孔８３から吐出した流れ４２は、下部炉心支持板１７の周辺部２４の上向き流通孔８０の下端至近を横切る流れとなる。この場合、周辺部２４の上向き流通孔８０下端にはベンチュリ効果による吸出し方向、つまり上向き流通孔８０内の流体を下向きに移動させる方向の作用が働くことになる。このように、円筒状多孔板３１は周辺部の燃料集合体への冷却材供給を減少させる新たな作用を持ち、この点が課題であった。
　本発明は上述した課題を解決するためになされたものであり、加圧水型原子炉において、燃料集合体への冷却材の供給の半径方向分布の偏りを減らすことを目的とする。
　上記目的を達成するために、本発明の実施形態に係る加圧水型原子炉の一つの態様は、下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、前記炉心槽内に配置された炉心と、前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、を有し、前記複数の内向き流通孔の少なくとも一部は、少なくとも前記下部プレナムに開口する側で下部プレナムに向かって上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする。
　また、本発明の実施形態に係る加圧水型原子炉の他の一つの態様は、下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、前記炉心槽内に配置された炉心と、前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、を有し、前記筒状多孔板の下部に、前記ダウンカマ側に突出して周方向に延びる段差が形成されていること、を特徴とする。
　また、本発明の実施形態に係る加圧水型原子炉の他の一つの態様は、下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、前記炉心槽内に配置された炉心と、前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、を有し、前記下部炉心支持板と前記筒状多孔板の上端部との間に、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する水平に延びた環状のすき間が形成され、前記すき間の少なくとも前記下部プレナム側が前記下部プレナムに向かって上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする。
　また、本発明の実施形態に係る加圧水型原子炉の他の一つの態様は、下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、前記炉心槽内に配置された炉心と、前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、を有し、前記下部炉心支持板と前記筒状多孔板の上端部との間に、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する水平に延びた環状のすき間が形成され、前記筒状多孔板の上端部外周が、前記下部炉心支持板の下端部外周よりも外側に突出していること、を特徴とする。
　本発明によれば、加圧水型原子炉において、燃料集合体への冷却材の供給の半径方向分布の偏りを減らすことができる。
本発明に係る加圧水型原子炉の第１の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第１の実施形態の原子炉圧力容器の内部を示す立断面図である。 図１の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第２の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 図４の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第３の実施形態の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第４の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 図７の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第５の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 本発明に係る加圧水型原子炉の第６の実施形態の円筒状多孔板の付近の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 従来の加圧水型原子炉の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。 従来の加圧水型原子炉の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図であって、図１１に示すものと異なる例を示す図である。
　以下、本発明に係る加圧水型原子炉の実施形態について、図面を参照して説明する。
　　（第１の実施形態）
　図１は、本発明に係る加圧水型原子炉の第１の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。図２は、本発明に係る加圧水型原子炉の第１の実施形態の原子炉圧力容器の内部を示す立断面図である。図３は、図１の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。
　この第１の実施形態に係る加圧水型原子炉は、原子炉圧力容器１１と、この原子炉圧力容器１１内に収容された炉心槽１３と、炉心槽１３内に配置された炉心１８とを備えている。炉心１８には複数の燃料集合体が収容されている。
　原子炉圧力容器１１は、軸を鉛直方向とする円筒状の容器である。原子炉圧力容器１１の底部８１は半球状に下方に突出していてその内側に下部プレナム１６が形成されている。原子炉圧力容器１１の頂部は開閉可能な蓋８８が取り付けられている。
　炉心槽１３は軸を鉛直方向とする円筒状であって、炉心槽１３の外壁と原子炉圧力容器１１の内壁との間に環状のダウンカマ１４が形成されている。
　原子炉圧力容器１１の側面には入口ノズル１２と出口ノズル５０が設けられている。炉心槽１３の上部には上部プレナム１９が形成されている。炉心槽１３の下端部には、炉心槽１３の下端部を覆うように水平に広がる円板状の下部炉心支持板１７が取り付けられている。下部炉心支持板１７には、多数の上向き流通孔８０が形成されている。
　下部プレナム１６内には、下部炉心支持板１７の上向き流通孔８０を流れて燃料集合体に流入する冷却材の流れを安定させて均一化させるための渦抑制板５１が配置されている。なお、図１では、図２に示す渦抑制板５１の図示は省略している。
　ダウンカマ１４の底部はダウンカマ１４を下降した冷却材が下部プレナム１６に流入する下部プレナム入口１５となっていて、この下部プレナム入口１５に、円筒状多孔板３１が配置されている。円筒状多孔板３１は、円環状の支持部材３３を介して原子炉圧力容器１１の底部８１で支持されている。円筒状多孔板３１は、下部炉心支持板１７の外周に沿ってその下方に配置され、多数の内向き流通孔８３が形成されている。
　下部炉心支持板１７の外周近くの下面と円筒状多孔板３１の上端との間には環状のすき間３２が形成されている。
　内向き流通孔８３は途中に曲がり部があって、ダウンカマ１４側（外側、流入側）と下部プレナム１６側（内側、流出側）とで、傾斜が異なっている。図３に示す例では、内向き流通孔８３は、ダウンカマ１４側では水平であり、下部プレナム１６側では下部プレナム１６に向かって角度θだけ上向きになっている。
　以上説明した構成の第１の実施形態で、冷却材は、入口ノズル１２より原子炉圧力容器１１内に流入し、ダウンカマ１４を下降する。ダウンカマ下端に到達した冷却材は、下部プレナム入口１５で、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３および環状のすき間３２を通過して下部プレナム１６内に流入する。その後、冷却材の流れは、下部プレナム１６にて上昇流に転じ、下部炉心支持板１７の上向き流通孔８０を通過し、炉心１８に到達する。炉心１８内を上昇しながら冷却材は昇温し、上部プレナム１９を経て出口ノズル５０より原子炉圧力容器１１の外に出る。出口ノズル５０から原子炉圧力容器外に出た冷却材は図示しない蒸気発生器に導かれる。
　本実施形態によれば、加圧水型原子炉において、燃料集合体への冷却材の供給の半径方向分布の偏りを減らすことができる。
　この実施形態では、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３は、流出側すなわち下部プレナム１６側で角度θだけ上向きになっている。そのため、内向き流通孔８３を流出した冷却材の下部プレナム１６内の流れは上向きでかつ下部プレナム１６の中央へ向かう流れとなる。したがって、周辺部２４の上向き流通孔８０に流入しやすい流れとなり、前述のベンチュリ効果を発生させずに周辺部の燃料集合体に対する冷却材の供給減少を改善することが可能となる。
　また、この実施形態では、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３は、流入側すなわちダウンカマ１４側では水平となっているので、内向き流通孔８３の全体で下部プレナム１６に向かって上向きである場合に比べて流入側での流れが滑らかになり、圧力損失を小さくすることができる。
　なお、円筒状多孔板３１の製作にあたっては、円筒状構造材に対して孔開けを行なう際、外側（図３では左方）からは水平方向にドリルを挿入し、内側（図３では右方）からは斜め上方からドリルを挿入し、それぞれ板厚の半分程度まで孔開けを行ない、貫通させれば良い。このように本実施形態は簡易に製作が可能である。
　　（第２の実施形態）
　図４は、本発明に係る加圧水型原子炉の第２の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。図５は、図４の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。ここで、第１の実施形態と同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。
　第２の実施形態では、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３の下部プレナム１６側（内側）の傾斜角度を高さ位置に応じて変化させる。すなわち、最上部の円筒状多孔板３１の内側での傾斜角度はθ１であり、位置が下がるに連れてθ２、θ３、と角度は小さくなり、最下部の内向き流通孔８３では傾斜角度ゼロとしたものである。その他の構成は第１の実施形態と同様である。
　このように構成された第２の実施形態においては、図４で流れ４１として示したように、円筒状多孔板３１の上部の内向き流通孔８３を通過した冷却材は周辺部２４の上向き流通孔８０下端に流入しやすくなるとともに、下部の内向き流通孔８３を通過した冷却材はより遠くの中央部２３の上向き流通孔８０に向かう流れとすることができる。このように各内向き流通孔８３の角度を調整することにより、周辺部の燃料集合体への冷却材の供給減少を改善するとともに、炉心入口流量分布全体の均一化を図ることが可能となる。
　　（第３の実施形態）
　図６は、本発明に係る加圧水型原子炉の第３の実施形態の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。この実施形態は第２の実施形態の変形であって、第２の実施形態と同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。
　第３の実施形態では、円筒状多孔板３１のダウンカマ１４側すなわち外側の面に高さが略一定面となる段差面９１を設けたものである。図の例では、最上段の内向き流通孔８３の下端高さと段差面９１の高さを同一とした。他の構成は第２の実施形態と同様である。
　このように構成された本実施形態において、図中に流線９２に示すように、ダウンカマ１４内を下降する流れの一部がこの突き出した段差面９１に衝突すると、この衝突した流れは最上段の内向き流通孔８３に導かれる。このように、最上段の内向き流通孔８３の下端高さと段差面９１の高さを同一としたことにより、流れは円滑に最上段の内向き流通孔８３に導かれる。このように、段差面９１を持つことにより、段差面９１が無いときに比べ、より多くの冷却材を内向き流通孔８３に導くことができる。
　段差面９１の幅は大きいほど内向き流通孔８３に導く冷却材を増加させる効果が大きいが、内向き流通孔８３の孔径の２割を下回ると効果は限定的であることがわかっている。このため、段差面の幅は孔径の２０％以上とするのが好ましい。
　また、この実施形態で、内向き流通孔８３の孔形状に関しては第２の実施形態と同様としたが、これにより、周辺の燃料集合体の冷却材増加に限らず、狙った半径方向位置の冷却材流量を自在に増減させることが可能となる。
　　（第４の実施形態）
　図７は、本発明に係る加圧水型原子炉の第４の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。図８は、図７の円筒状多孔板の立断面の左側部分のみを示す拡大立断面図である。第４の実施形態の説明で、第１ないし第３の実施形態と同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。
　本実施形態では、下部炉心支持板１７の外周近くで下方に突出した環状突起８５を設ける。円筒状多孔板３１の上端面７２は、環状のすき間３２を隔てて環状突起８５の下端面と対向している。円筒状多孔板３１の上端面７２の下部プレナム１６寄りの部分は下部プレナム１６側に向かって上昇するような傾斜が設けられている。また、これに対向する環状突起８５の下端面の下部プレナム１６寄りの部分も、下部プレナム１６側に向かって上昇するような傾斜が設けられていて、すき間３２がほぼ一定間隔になっている。
　この実施形態では、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３の構成は、図１２に示した従来技術と同様に、水平方向で直線状となっている。
　この実施形態では、すき間３２の下部プレナム１６寄りの部分が下部プレナム１６側に向かって上昇するような傾斜をもっているので、下部炉心支持板１７の周辺部２４の上向き流路８０への冷却材の流れ７１が円滑になる。さらに、下部炉心支持板１７に環状突起８５を設けたことにより、すき間３２の高さ位置が、下部炉心支持板１７の上向き流路８０の入口部すなわち下端部から下方に離れるので、すき間３２を通って下部プレナム１６内に流入した冷却材の横方向流れによる前記ベンチュリ効果が緩和される。これにより、下部炉心支持板１７の周辺部２４の上向き流路８０への冷却材の流れが促進される。
　　（第５の実施形態）
　図９は、本発明に係る加圧水型原子炉の第５の実施形態の原子炉圧力容器の下部の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。
　第５の実施形態は第４の実施形態の変形であって、第４の実施形態と同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。
　上記第１ないし第４の実施形態では円筒状多孔板３１は、支持部材３３を介して原子炉圧力容器１１の底部８１で支持されているものとした。この第５の実施形態では、円筒状多孔板３１の上面を下部炉心支持板１７の下面に固定し、垂下させる構造をとる。固定は、円筒状多孔板３１の上端面を周方向に離散的に数ヶ所、すき間３２の高さ分、上方に延長し、下部炉心支持板１７と接するところで開先溶接などにより接合する。
　このように構成された本実施形態では、すき間３２の高さに関する不確かさが小さくなるため、第４の実施形態に示した周辺部の燃料集合体に対する冷却材の供給減少を改善する効果をより確実にすることが可能となる。
　　（第６の実施形態）
　図１０は、本発明に係る加圧水型原子炉の第６の実施形態の円筒状多孔板の付近の立断面の左側部分のみを示す部分立断面図である。
　第６の実施形態は第４の実施形態の変形であって、第４の実施形態と同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。
　本実施形態は、すき間３２の入口の上部の角部４３よりもすき間入口の下部の角部４４をダウンカマ１４側（半径方向外側）に突出させることにより、すき間３２の流入側に高さが略一定面となる突き出し部７４を設けたものである。その他の構成は第４の実施形態と同様である。
　このように構成された本実施形態によれば、ダウンカマ１４を下降する流れ２１の一部がこの突き出し部７４に衝突し、この衝突した流れはすき間３２に導かれる。このため、突き出し部が無いときに比べてより多くの冷却材をすき間３２に導くことができる。また、第４の実施形態と同様の効果も合わせて得られる。
　なお、突き出し幅は大きいほど効果が大きいが、すき間高さに比べて２０％を下回ると効果は限定的であることがわかっている。このため、突き出し幅はすき間高さの２０％以上とするのが良い。設計時に突き出し幅を調整することにより、周辺の燃料集合体に供給する流量を適正化することが可能となる。
　　（他の実施形態）
　第１の実施形態（図３）で、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３のダウンカマ１４側は水平であるとしたが、下部プレナム１６側の傾斜よりも小さければ、ダウンカマ１４側は下部プレナム１６に向かって上昇する傾斜を持っていてもよい。さらに、内向き流通孔８３のダウンカマ１４側が下部プレナム１６に向かって下降する傾斜を持っていてもよい。
　また、第１の実施形態で、内向き流通孔８３が下部プレナム１６に向かって上昇する傾斜を持っていれば、途中で折れ曲がっていなくてもよい。
　第３の実施形態（図６）で、段差は最上段の内向き流通孔８３に対してのみ設けるものとしたが、最上段の内向き流通孔８３に対するものに限らず、他の位置に同様の段差を設けてもよい。また、複数の高さ位置に段差を設けてもよい。
　上記各実施形態の特徴を種々に組み合わせることもできる。
　たとえば、第３の実施形態（図６）で、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３の下部プレナム１６側（内側）の傾斜角度については、第２の実施形態（図５）と同様に高さ位置に応じて変化させるものとしたが、第１の実施形態（図３）と同様に、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３の下部プレナム１６側の傾斜角度を、高さ位置によらず一定としてもよい。さらに、円筒状多孔板３１の内向き流通孔８３の下部プレナム１６側の傾斜角度については、従来技術と同様に水平としてもよい。
　第４ないし第６の実施形態で、円筒状多孔板８３は従来技術（図１２）と同様に水平向きとしたが、第１ないし第３の実施形態のいずれかと同様に傾斜させれば、さらに効果がある。
　上記各実施形態で、円筒状多孔板３１および原子炉圧力容器１１は円筒状としたが、これらは円筒状に限らず、たとえば横断面が楕円の筒状でもよい。
　以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
１１…原子炉圧力容器
１２…入口ノズル
１３…炉心槽
１４…ダウンカマ
１５…下部プレナム入口
１６…下部プレナム
１７…下部炉心支持板
１８…炉心
１９…上部プレナム
２３…中央部
２４…周辺部
３１…円筒状多孔板
３２…すき間
３３…支持部材
４３…角部
４４…角部
５０…出口ノズル
５１…渦抑制板
７２…上端面
７４…突き出し部
８０…上向き流通孔
８１…底部
８３…内向き流通孔
８５…環状突起
８８…蓋
９１…段差面

Claims (13)

  1. 　下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、
    　前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、
    　前記炉心槽内に配置された炉心と、
    　前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、
    　前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、
    　を有し、
    　前記複数の内向き流通孔の少なくとも一部は、少なくとも前記下部プレナムに開口する側で下部プレナムに向かって上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする加圧水型原子炉。
  2. 　前記複数の内向き流通孔の少なくとも一部は途中で傾斜が変わっていて、前記ダウンカマ側よりも前記下部プレナムに開口する側で、下部プレナムに向かって大きく上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする請求項１に記載の加圧水型原子炉。
  3. 　前記複数の内向き流通孔の前記筒状多孔板での位置が高いほど当該内向き流通孔の前記下部プレナムに開口する側での傾斜が大きいこと、を特徴とする請求項１または請求項２に記載の加圧水型原子炉。
  4. 　前記筒状多孔板の下部に、前記ダウンカマ側に突出して周方向に延びる段差が形成されていること、を特徴とする請求項１または請求項２に記載の加圧水型原子炉。
  5. 　下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、
    　前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、
    　前記炉心槽内に配置された炉心と、
    　前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、
    　前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、
    　を有し、
    　前記筒状多孔板の下部に、前記ダウンカマ側に突出して周方向に延びる段差が形成されていること、を特徴とする加圧水型原子炉。
  6. 　前記段差よりも上方と下方の両方に複数の前記内向き流通孔が形成されていること、を特徴とする請求項４に記載の加圧水型原子炉。
  7. 　前記段差の高さと同じ高さに前記複数の内向き流通孔の少なくとも一部の内向き流通孔が形成されていること、を特徴とする請求項４に記載の加圧水型原子炉。
  8. 　前記下部炉心支持板と前記筒状多孔板の上端部との間に、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する水平に延びた環状のすき間が形成され、
    　前記すき間の少なくとも前記下部プレナム側が前記下部プレナムに向かって上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする請求項１または請求項２に記載の加圧水型原子炉。
  9. 　下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、
    　前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、
    　前記炉心槽内に配置された炉心と、
    　前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、
    　前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、
    　を有し、
    　前記下部炉心支持板と前記筒状多孔板の上端部との間に、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する水平に延びた環状のすき間が形成され、
    　前記すき間の少なくとも前記下部プレナム側が前記下部プレナムに向かって上昇する向きに傾斜していること、を特徴とする加圧水型原子炉。
  10. 　前記下部炉心支持板には、前記筒状多孔板の上端部に向かって下方に突出する環状突出部が形成されていること、を特徴とする請求項８に記載の加圧水型原子炉。
  11. 　前記筒状多孔板は前記下部炉心支持板に支持されていることを特徴とする請求項８に記載の加圧水型原子炉。
  12. 　前記筒状多孔板の上端部外周が、前記下部炉心支持板の下端部外周よりも外側に突出していること、を特徴とする請求項８に記載の加圧水型原子炉。
  13. 　下方に凸形状に形成された容器底部を有して側面に入口ノズルが形成され上下方向に延びる軸を有する筒状の原子炉圧力容器と、
    　前記原子炉圧力容器内に設けられて該原子炉圧力容器の内側面との間で環状のダウンカマを形成する筒状の炉心槽と、
    　前記炉心槽内に配置された炉心と、
    　前記炉心の下方で前記炉心槽の下部を横断して水平方向に広がるように設けられて多数の上向き流通孔が形成された下部炉心支持板と、
    　前記容器底部に接する下部プレナムと前記ダウンカマの底部とを区画するように配置されて、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する複数の内向き流通孔が形成された筒状多孔板と、
    　を有し、
    　前記下部炉心支持板と前記筒状多孔板の上端部との間に、前記ダウンカマの底部から前記下部プレナムへの流路を構成する水平に延びた環状のすき間が形成され、
    　前記筒状多孔板の上端部外周が、前記下部炉心支持板の下端部外周よりも外側に突出していること、を特徴とする加圧水型原子炉。
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