WO2012081250A1 - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2012081250A1
WO2012081250A1 PCT/JP2011/007007 JP2011007007W WO2012081250A1 WO 2012081250 A1 WO2012081250 A1 WO 2012081250A1 JP 2011007007 W JP2011007007 W JP 2011007007W WO 2012081250 A1 WO2012081250 A1 WO 2012081250A1
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WO
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lens
lens group
positive
negative
zoom
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PCT/JP2011/007007
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敏浩 青井
伸吉 池田
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
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    • G02B15/167—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses
    • G02B15/17—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses arranged +--
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    • G02B15/24—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with movable lens means specially adapted for focusing at close distances having a front fixed lens or lens group and two movable lenses or lens groups in front of a fixed lens or lens group
    • G02B15/26—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with movable lens means specially adapted for focusing at close distances having a front fixed lens or lens group and two movable lenses or lens groups in front of a fixed lens or lens group arranged +--

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus, and more particularly to a zoom lens suitable for mounting on a television camera, a video camera, and the like, and an imaging apparatus including the zoom lens.
  • a four-group type is known as a zoom lens mounted on a TV camera or a video camera.
  • a four-group type zoom lens for example, the second lens group second from the object side is used as a lens group for zooming, and the image plane movement due to zooming is corrected by the third lens group third from the object side.
  • zoom lenses for example, those described in Patent Documents 1 and 2 below have been proposed.
  • Patent Document 1 describes a six-lens configuration in which a first lens group closest to the object side is formed by arranging a negative lens and five positive lenses in order from the object side.
  • the first lens group closest to the object side has a four-lens structure or a five-lens structure in which a negative lens and three or four positive lenses are arranged in order from the object side. Has been.
  • JP 2005-84409 A Japanese Patent No. 3507291
  • an image formed by a zoom lens is generally configured to be imaged by an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor). It has become.
  • image sensors such as CCDs and CMOSs have been miniaturized, and the image pickup apparatus and the lens system mounted on the image pickup apparatus are also required to be reduced in size and weight.
  • a lens system is also required to have higher resolution performance.
  • Patent Document 1 discloses a zoom lens having a zoom ratio of about 18 times. Although this zoom lens has high performance, the number of constituent lenses in the first lens group is six, which is disadvantageous in terms of size reduction, weight reduction, and cost reduction.
  • Patent Document 2 discloses a zooming ratio of about 20 to 35 times and the number of constituent lenses of the first lens group being four or less.
  • the distance between the negative lens in the first lens group and the positive lens immediately after the image side is narrow, and the height of light rays incident on the plurality of positive lenses in the first lens group on the wide angle side is small. Since the diameter of these positive lenses tends to increase and the lens system tends to become large, the lens system may become heavy.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and has achieved a zoom lens that is reduced in size, weight, and cost while ensuring high performance and a high zoom ratio, and an image pickup provided with the zoom lens.
  • the object is to provide an apparatus.
  • the first zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed at the time of zooming, and a first lens group having a negative refractive power that moves at the time of zooming.
  • the first lens group includes, in order from the object side, one negative lens and a positive lens group including three or less positive lenses.
  • the first lens group includes the negative lens and the first lens group.
  • At least one positive lens has at least one aspheric surface, and the distance on the optical axis between the negative lens of the first lens group and the positive lens immediately behind the negative lens on the image side is d12, and the first lens
  • the focal length of the group is fG1
  • the following conditional expression (1) is satisfied: Than is. 0.14 ⁇ d12 / fG1 ⁇ 0.44 (1)
  • the first zoom lens of the present invention four lens groups having positive, negative, negative, and positive refractive power are arranged in order from the object side, and the second lens group is moved at the time of zooming.
  • the configuration of the first lens group having the most weight of the zoom lens is suitably set.
  • the number of constituent lenses is set to 4 or less
  • the lens power array is suitably set
  • an aspheric surface is applied to both the negative lens and the positive lens, and the conditional expression (1) is satisfied.
  • the distance between the negative lens and the positive lens immediately after the image side is suitably set. According to such a configuration, it is easy to achieve a reduction in size, weight, and cost while ensuring high performance and a high zoom ratio.
  • the second zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed at the time of zooming, and a first lens group having a negative refractive power that moves at the time of zooming.
  • the first lens group is composed of, in order from the object side, one negative lens and a positive lens group including three positive lenses, and at least one of the negative lens and the first lens group of the first lens group.
  • Each positive lens has at least one aspheric surface, and focusing is performed by moving only the two positive lenses on the image side of the first lens group.
  • the distance between the positive lens and the second positive lens on the optical axis when focusing on an object at infinity is d23,
  • the focal length of the lens unit and fG1 is characterized in satisfying the following conditional expression (5). 0.08 ⁇ d23 / fG1 ⁇ 0.15 (5)
  • the second zoom lens of the present invention four lens groups having refractive powers of positive, negative, negative, and positive are arranged in order from the object side, and the second lens group is moved at the time of zooming, and accompanying zooming.
  • the configuration of the first lens group having the most weight of the zoom lens is suitably set.
  • the number of constituent lenses is four
  • the lens power array is suitably set
  • an aspheric surface is applied to both the negative lens and the positive lens
  • an inner focus method is adopted.
  • the distance between the sub lens group that moves during focusing and the fixed sub lens group is suitably set so as to satisfy the conditional expression (5). According to such a configuration, it is easy to achieve a reduction in size, weight, and cost while ensuring high performance and a high zoom ratio.
  • the third zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed during zooming, and a first lens group that has a negative refractive power that moves during zooming.
  • the first lens group is composed of, in order from the object side, one negative lens and a positive lens group including two positive lenses, and all the lenses constituting the first lens group are at least one each. It has a non-spherical surface.
  • the third zoom lens of the present invention four lens groups having positive, negative, negative, and positive refractive power are arranged in order from the object side, and the second lens group is moved at the time of zooming.
  • the configuration of the first lens group having the most weight of the zoom lens is suitably set.
  • the number of constituent lenses is three
  • the lens power array is suitably set, and an aspherical surface is applied to all the lenses constituting the first lens group. According to such a configuration, it is easy to achieve a reduction in size, weight, and cost while ensuring high performance and a high zoom ratio.
  • the Abbe number for the d-line of the negative lens in the first lens group is ⁇ n
  • the average of the Abbe number for the d-line of the positive lens group is ⁇ p It is preferable that the following conditional expressions (2) and (3) are satisfied. 20.0 ⁇ n ⁇ 31.5 (2) 78.0 ⁇ p (3)
  • the focal length of the negative lens of the first lens group is fn and the focal length of the positive lens group is fp
  • the following conditional expression (4) is satisfied. It is preferable to satisfy. -3.30 ⁇ fn / fp ⁇ -1.70 (4)
  • the first lens group includes, in order from the object side, a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power, and only the rear group You may comprise so that focusing may be performed by moving.
  • the first lens group is composed of a plurality of sub-lens groups, and at least two of the plurality of sub-lens groups move separately during focusing. May be.
  • the sign of the refractive power of the lens in the first, second, and third zoom lenses of the present invention is in the paraxial region when each lens is an aspheric lens.
  • positive lens immediately after the negative lens image side means a positive lens arranged without an optical member having refractive power on the image side of the negative lens.
  • An image pickup apparatus includes the zoom lens according to the present invention described above, and an image pickup element that picks up an optical image formed by the zoom lens.
  • the zoom lens of the present invention in order from the object side, four lens groups having refractive powers of positive, negative, negative, and positive are arranged, and the second lens group is moved at the time of zooming, and an image accompanying zooming.
  • the configuration of the first lens group having the most weight of the zoom lens is suitably set, so that various aberrations occur over the entire zoom range. It is well corrected, and can be reduced in size, weight, and cost while ensuring high performance and a high zoom ratio.
  • the zoom lens of the present invention since the zoom lens of the present invention is provided, a favorable image can be obtained with high zoom ratio, and it can be configured in a small size, light weight and low cost.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 1 of the present invention, where (A) is at the wide-angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 2 of the present invention, where (A) is at the wide-angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 3 of the present invention, where (A) is at the wide-angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 4 of the present invention, where (A) is at the wide angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 5 of the present invention, where (A) is at the wide-angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 6 of the present invention, where (A) is at the wide-angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 4 of the present invention, where (A) is at the wide angle end and (B) is at the telephoto end.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 5 of the present invention, where
  • FIGS. 10 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a zoom lens according to Example 7 of the present invention, where (A) is at the wide angle end and (B) is at the telephoto end.
  • 8A to 8L are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 1 of the present invention.
  • FIGS. 9A to 9L are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 2 of the present invention.
  • FIGS. 10A to 10L are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 3 of the present invention.
  • FIGS. 11A to 11L are graphs showing aberrations of the zoom lens according to Example 4 of the present invention.
  • FIGS. 12A to 12L are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 5 of the present invention.
  • FIGS. 13A to 13L are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 6 of the present invention.
  • FIGS. 14A to 14L are graphs showing aberrations of the zoom lens according to Example 7 of the present invention.
  • 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIGS. 1A and 1B are sectional views of a zoom lens according to an embodiment of the present invention. 4 (A), FIG. 4 (B), FIG. 5 (A), FIG. 5 (B), FIG. 6 (A), FIG. 6 (B), FIG. 7 (A), and FIG.
  • the configuration example shown in FIGS. 1A and 1B corresponds to a zoom lens of Example 1 described later, as described as Example 1 above FIG.
  • the configuration examples shown in FIGS. 2A to 7B correspond to zoom lenses of Examples 2 to 7 described later.
  • the basic configurations of these configuration examples are the same, and the illustration methods of these drawings are basically the same. Therefore, here, the configuration examples shown mainly in FIGS. 1A and 1B are mainly referred to.
  • a zoom lens according to an embodiment of the present invention will be described.
  • This zoom lens is designed to be small and light while having a zoom ratio of about 18 times, for example.
  • This zoom lens includes four lens groups, a first lens group G1 to a fourth lens group G4.
  • FIGS. 1A and 1B show the lens arrangements at the wide-angle end and the telephoto end of the zoom lens in a state in which an object at infinity is in focus. It is the image side. Further, between FIGS. 1A and 1B, the movement locus of the lens group that moves with zooming is schematically indicated by an arrow.
  • FIG. 1A and FIG. 1B show an example in which a parallel plate-shaped optical member PP that assumes these is arranged between the fourth lens group G4 and the image plane Sim.
  • This zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis Z, a first lens group G1 having a positive refractive power that is fixed during zooming, and a negative refractive power that moves during zooming.
  • a second lens group G2 that has a negative refracting power that moves to correct image plane fluctuations associated with zooming, and a positive refracting power that is fixed during zooming.
  • the fourth lens group G4 is arranged.
  • the aperture stop St may be disposed, for example, in the vicinity of the object side of the fourth lens group G4 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. Note that the aperture stop St shown in FIGS. 1A and 1B does not represent the size or shape, but indicates the position on the optical axis.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, one negative lens L11 and a positive lens group G1p including three or less positive lenses. Since the lens of the first lens group G1 arranged on the most object side has a large outer diameter, the number of lenses constituting the first lens group G1 increases beyond one negative lens L11 and three or less positive lenses. As a result, the cost and weight increase, and it becomes difficult to realize cost reduction and weight reduction to the extent that it can meet recent demands.
  • At least one positive lens in the negative lens L11 of the first lens group G1 and at least one positive lens in the positive lens group G1p has at least one aspheric surface.
  • the first lens group G1 is composed entirely of spherical lenses without using an aspherical surface, the number of lenses increases to correct various aberrations, the overall length becomes longer, and a compact configuration cannot be realized. It becomes impossible to realize weight reduction.
  • the aspherical lens as the negative lens L11 closest to the object side, it becomes possible to satisfactorily correct various aberrations including off-axis aberrations, and it is easy to realize high resolution.
  • the positive lens group G1p it is preferable to apply an aspherical surface to the most image side lens of the positive lens group G1p. In this case, it is advantageous for correction of spherical aberration and distortion on the telephoto side. .
  • the first lens group G1 includes four lenses in which a negative lens L11, positive lenses L12, L13, and L14 are arranged in order from the object side, as in the example shown in FIGS. 1A and 1B. It consists of a lens, and can be configured such that the negative lens L11 and the positive lens L14 are aspherical lenses. Since a large-diameter aspherical lens is difficult to manufacture and tends to be expensive, it is advantageous in terms of cost to reduce the number of aspherical lenses included in the first lens group G1 to two or less.
  • the first lens group G1 includes, for example, three lenses in which a negative lens L11, positive lenses L12, and L13 are arranged in order from the object side, as in the example illustrated in FIGS. 4A and 4B.
  • all three lenses may have at least one aspherical surface.
  • the negative lens L11 may be a biconcave lens or a negative meniscus lens.
  • the negative lens L11 is a negative meniscus lens, it is preferable to have a shape with a convex surface facing the object side. If the negative lens L11 is a negative meniscus lens and has a convex surface facing the image side, the curvature of field at the wide-angle end has a large absolute value on the negative side and distortion also increases. At the telephoto end, the spherical aberration takes a large absolute value on the minus side.
  • the most image side lens of the positive lens group G1p is preferably a positive meniscus lens, and the other lenses are preferably biconvex lenses.
  • the positive lens closest to the image side of the positive lens group G1p into a meniscus shape, the peripheral light beam at the telephoto end and the off-axis light beam at the wide angle end can be gently guided to the second lens group G2, and spherical aberration at the telephoto end is achieved.
  • the effect of correcting curvature of field and distortion at the wide angle end can be enhanced.
  • a convex shape is preferred.
  • this zoom lens has a configuration described below as appropriate.
  • it may have one of the structures described below, or may have a plurality of combinations.
  • the distance on the optical axis between the negative lens L11 of the first lens group G1 and the positive lens L12 immediately after the negative lens on the image side is d12, and the focal length of the first lens group G1 is fG1. It is preferable that the following conditional expression (1) is satisfied. 0.14 ⁇ d12 / fG1 ⁇ 0.44 (1)
  • Conditional expression (1) is an expression that prescribes a suitable range of the ratio of the distance between the negative lens L11 and the positive lens L12 located immediately after the image side and the focal length of the first lens group G1. In order to achieve good aberration correction and downsizing with a small number of lenses, it is important to arrange the lenses with a suitable lens interval in the first lens group G1. If the air space between the negative lens L11 and the positive lens L12 becomes narrower than the lower limit of the conditional expression (1), it becomes difficult to satisfactorily correct astigmatism on the wide angle side, distortion, and spherical aberration on the telephoto side.
  • the off-axis light beam that has passed through the negative lens L11 enters the positive lens L12 at a high position, and the diameter of the positive lens included in the positive lens group G1p increases, making it difficult to reduce the weight. It becomes. If the air space between the negative lens L11 and the positive lens L12 becomes larger than the upper limit of the conditional expression (1), the power of the negative lens L11 and the positive lens group G1p becomes weak, leading to an increase in the total length and making compactness difficult. .
  • Conditional expression (2) is an expression that prescribes a suitable range of the Abbe number of the negative lens L11 in the first lens group G1. In order to realize a zoom lens having a high zoom ratio and high performance, it is required that the remaining secondary spectrum is small and that the variation in chromatic aberration is small even when zooming. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the residual secondary spectrum of axial chromatic aberration increases, color blur occurs in the resulting image, and it is difficult to achieve sufficient performance. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, there are many colored materials that can be used as optical materials at present, and using such colored materials causes problems in terms of color balance. Arise. When this zoom lens is used in a television camera for broadcasting, color balance is important. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the difference in Abbe number between the negative lens L11 and the positive lens in the first lens group G1 becomes small, and primary achromaticity becomes difficult.
  • ⁇ p is an average of Abbe numbers related to the d-line of the positive lens group G1p of the first lens group G1. 78.0 ⁇ p (3)
  • Conditional expression (3) is an expression that prescribes a suitable range of the Abbe number of the positive lens in the first lens group G1. In order to realize a zoom lens having a high zoom ratio and high performance, it is required that the remaining secondary spectrum is small and that the variation in chromatic aberration is small even when zooming. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the residual secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration increases, color blur occurs in the resulting image, and it becomes difficult to achieve sufficient performance.
  • Conditional expression (4) is an expression that prescribes a suitable range of the ratio of the power of the negative lens L11 and the positive lens group G1p constituting the first lens group G1. If the power of the negative lens L11 becomes weaker than the lower limit of the conditional expression (4), astigmatism on the wide angle side becomes large, and spherical aberration on the telephoto side becomes under, which is not preferable. If the power of the positive lens group G1p becomes weaker than the upper limit of the conditional expression (4), chromatic aberration on the telephoto side, particularly axial chromatic aberration increases, and it becomes difficult to correct spherical aberration well. The performance cannot be realized.
  • At least a part of the first lens group G1 may have a focusing function of moving in the optical axis direction and focusing when the object distance varies.
  • an overall extension method in which the entire first lens group G1 is moved and focused may be used.
  • the first lens group G1 is considered to be composed of a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power, and only the rear group is moved for focusing when the object distance fluctuates.
  • An inner focus method may be used.
  • the front group includes a negative lens L11 and a positive lens L12
  • the rear group includes a positive lens L13 and a positive lens L14.
  • the first lens group G1 may be composed of a plurality of sub lens groups, and a floating focus method in which at least two of the plurality of sub lens groups move separately at the time of focusing when the object distance fluctuates may be employed. If the number of lenses in the first lens group G1 is reduced, the performance change particularly when the object distance varies on the telephoto side increases. However, this change in performance can be suppressed by adopting the inner focus method or the floating focus method. .
  • the first lens group G1 has a four-lens configuration including one negative lens L11 and three positive lens groups G1p in order from the object side, and focuses when the object distance varies.
  • the first lens group G1 is configured to be performed with only two positive lenses on the image side, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied.
  • d23 is an interval on the optical axis at the time of focusing on an object at infinity between the first positive lens L12 and the second positive lens L13 from the object side in the positive lens group G1p of the first lens group G1
  • fG1 Is the focal length of the first lens group G1. 0.08 ⁇ d23 / fG1 ⁇ 0.15 (5)
  • Conditional expression (5) is an expression that prescribes a suitable range of the ratio between the distance between the positive lens L12 and the positive lens L13 and the focal length of the first lens group G1.
  • the distance between the positive lens L12 and the positive lens L13 becomes narrower than the lower limit of the conditional expression (5), the focus stroke becomes short, and it becomes difficult to correct the performance change due to the fluctuation of the object distance.
  • the distance between the positive lens L12 and the positive lens L13 is larger than the upper limit of the conditional expression (5), it becomes easy to correct the performance change due to the fluctuation of the object distance, but the total length of the first lens group G1 is long. Therefore, it is difficult to downsize.
  • conditional expressions (1-1) to (5-1) are substituted for the conditional expressions (1) to (5).
  • the second lens group G2 may have a five-lens configuration including a lens L21, a lens L22, a lens L23, a lens L24, and a lens L25 in order from the object side, or further on the image side of the lens L25. It is good also as a 6-sheet structure which has arrange
  • the third lens group G3 can have, for example, a two-lens configuration in which a lens L31 and a lens L32 are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a lens L41, a lens L42, a lens L43, a lens L44, a lens L45, a lens L46, a lens L47, a lens L48, and a lens L49. It can be configured as nine sheets.
  • the lens placed closest to the object side is resistant to surface degradation due to wind and rain, temperature changes due to direct sunlight, and oils, detergents, etc. It is preferable to use a material resistant to chemicals, that is, a material having high water resistance, weather resistance, acid resistance, chemical resistance and the like, and it is preferable to use a material that is hard and hard to break.
  • the material of the lens arranged closest to the object side is preferably glass, or transparent ceramics may be used.
  • a protective multilayer coating when the zoom lens is used in a harsh environment, it is preferable to apply a protective multilayer coating.
  • an antireflection coating film for reducing ghost light during use may be applied.
  • Table 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1
  • Table 2 shows data relating to zooming
  • Table 3 shows aspherical data.
  • basic lens data, zoom-related data, and aspherical data of the zoom lenses of Examples 2 to 7 are shown in Tables 4 to 21, respectively.
  • the meaning of the symbols in the table will be described using the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 7.
  • the i-th (i 1, 2, 3,%) That sequentially increases toward the image side with the object-side surface of the most object-side component as the first.
  • the surface number is indicated
  • the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the Di column indicates the surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the ⁇ dj column indicates the Abbe number of the j-th lens with respect to the d-line.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP, and ⁇ (aperture stop) is described in the column of the radius of curvature of the surface of the aperture stop.
  • D8 is the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2
  • D17 is the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3
  • D20 is the distance between the third lens group G3 and the aperture stop St. Is the interval.
  • D19 and D22 are used instead of D17 and D20 of Example 1, respectively, and in Examples 4 to 7, D6 is used instead of D8 of Example 1.
  • the data relating to zoom in Table 2 shows the focal length f, F value (Fno.), And the total angle of view 2 ⁇ , D8, D17, and D20 of the entire system at the wide-angle end, middle, and telephoto end.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial curvature radius is shown as the curvature radius of the aspheric surface.
  • “S2” in Table 3 means the surface number of the aspheric surface shown in Table 1.
  • Table 3 shows the aspheric coefficients related to these aspheric surfaces.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric coefficient in Table 3 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”, and “E + n” means “ ⁇ 10 n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ RAm ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C paraxial curvature KA
  • mm is used as the unit of length, but since the optical system can be used even with proportional enlargement or reduction, other appropriate units can be used.
  • Tables numerical values rounded by a predetermined digit are shown.
  • the focusing method of the zoom lens of each embodiment when the object distance fluctuates can be as follows, for example.
  • the zoom lenses of Embodiments 1 to 3 can be of an inner focus method in which only the lenses L13 and L14 of the first lens group G1 are moved during focusing.
  • the zoom lens according to the fourth exemplary embodiment can be configured as an entire extension system in which the entire first lens group G1 is moved integrally during focusing.
  • the zoom lenses of Examples 5 to 7 are of a floating focus system in which the first sub-lens group including the lenses L11 and L12 and the second sub-lens group including the lenses L13 and L14 are moved separately during focusing. Can do. Note that the focus method of each of the above embodiments is not an absolute one, and a focus method different from the above can be adopted.
  • Table 22 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) in the zoom lenses of Examples 1 to 7.
  • the d-line is used as a reference wavelength, and Table 22 shows values at this reference wavelength.
  • FIGS. 8A to 8D show aberration diagrams of spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and chromatic aberration of magnification (chromatic aberration of magnification) at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1, respectively.
  • FIGS. 8E to 8H show aberration diagrams of spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the intermediate zoom position of the zoom lens of Example 1, respectively.
  • FIG. 8 (L) shows respective aberration diagrams of spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the telephoto end of the zoom lens of Example 1.
  • FIG. The aberration diagrams in FIGS. 8A to 8L are obtained when the object distance is 50 m.
  • spherical aberration diagram Aberrations with respect to d-line (wavelength 587.6 nm), g-line (wavelength 436 nm), and C-line (wavelength 656.3 nm) are shown.
  • astigmatism diagram Aberrations in the sagittal direction and the tangential direction are indicated by a solid line and a broken line, respectively.
  • the aberration for the d-line is shown by a solid line.
  • lateral chromatic aberration diagram Aberrations relating to the g-line and the C-line are shown.
  • Fno Of spherical aberration diagram. Means F value, and ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • the zoom lenses of Examples 1 to 7 have a high zoom ratio of about 17 times, and are reduced in size, weight, and cost. Various aberrations are corrected well and high optical performance is achieved.
  • FIG. 15 shows a configuration diagram of a television camera 10 configured using the zoom lens 1 according to the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • the positive first lens group G1, the negative second lens group G2, the negative third lens group G3, the aperture stop St, and the positive fourth lens group G4 included in the zoom lens 1 are schematically illustrated. Show.
  • the television camera 10 includes a zoom lens 1, a filter 2 having functions such as a low-pass filter and an infrared cut filter disposed on the image side of the zoom lens 1, and color separation prisms 3R and 3G disposed on the image side of the filter 2. 3B and imaging elements 4R, 4G, and 4B provided on the end faces of the color separation prisms.
  • the image pickup devices 4R, 4G, and 4B convert an optical image formed by the zoom lens 1 into an electric signal, and for example, a CCD or a CMOS can be used.
  • the imaging elements 4R, 4G, and 4B are arranged such that their imaging surfaces coincide with the image plane of the zoom lens 1.
  • the television camera 10 also includes a signal processing unit 5 that performs arithmetic processing on output signals from the image sensors 4R, 4G, and 4B, a display unit 6 that displays an image formed by the signal processing unit 5, and a zooming magnification of the zoom lens 1.
  • the television camera 10 shown in FIG. 15 is a so-called 3CCD image pickup device having three image pickup devices, but the image pickup device of the present invention is not limited to this, and the entire wavelength band is picked up by one image pickup device. It may be a thing.
  • the present invention has been described with reference to the embodiment and examples, the present invention is not limited to the above-described embodiment and example, and various modifications are possible.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspheric coefficient of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
  • the television camera has been described as an example, but the imaging device of the present invention is not limited to this.
  • the imaging device may be used in another imaging device such as a video camera.
  • the invention can also be applied.

Abstract

【課題】ズームレンズにおいて、小型化、軽量化、低コスト化、高性能、高変倍比を実現する。 【解決手段】ズームレンズは、物体側から順に、変倍時固定の正の第１レンズ群（Ｇ１）、変倍時移動の負の第２レンズ群（Ｇ２）、変倍に伴う像面変動を補正する負の第３レンズ群（Ｇ３）、変倍時固定の正の第４レンズ群（Ｇ４）からなる。第１レンズ群（Ｇ１）は、物体側から順に、負レンズ（Ｌ１１）と、３枚以下の正レンズからなる正レンズ群（Ｇ１ｐ）とからなる。第１レンズ群（Ｇ１）の負レンズ（Ｌ１１）と少なくとも１枚の正レンズは各々１面の非球面を有する。第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離をｆＧ１とし、第１レンズ群（Ｇ１）の負レンズ（Ｌ１１）とその像側直後の正レンズ（Ｌ１２）との光軸上の間隔をｄ１２としたとき、式（１）を満たす。　０．１４＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４４　（１）

Description

ズームレンズおよび撮像装置
　本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、テレビカメラやビデオカメラ等への搭載に好適なズームレンズ、および該ズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。
　従来、テレビカメラやビデオカメラ等に搭載されるズームレンズとして、４群タイプのものが知られている。４群タイプのズームレンズとしては、例えば、物体側から２番目の第２レンズ群を変倍用のレンズ群とし、該変倍による像面移動を物体側から３番目の第３レンズ群によって補正するタイプのものがある。このようなズームレンズとしては、例えば下記特許文献１、２に記載のものが提案されている。
　特許文献１には、最も物体側の第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと、５枚の正レンズとを配列してなる６枚構成のものが記載されている。特許文献２には、最も物体側の第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと、３枚または４枚の正レンズとを配列してなる４枚構成または５枚構成のものが記載されている。
特開２００５－８４４０９号公報 特許３５０７２９１号公報
　ところで、最近のテレビカメラやビデオカメラ等の撮像装置では、ズームレンズによる像をＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子で撮像するように構成されたものが一般的になっている。近年、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子は小型化が進み、撮像装置や該撮像装置に搭載されるレンズ系にも、小型化・軽量化が求められている。また近年では、高画質を達成するために、画素数の多い撮像素子が開発されており、それに伴いレンズ系にも、より高解像の性能を有することが要求されている。さらに、低コスト化が図られながら、広い範囲での撮影が可能な高変倍比を有するズームレンズの開発が望まれている。
　しかしながら、４群タイプのズームレンズにおいて、高性能、高変倍比を実現しようとすると、最も物体側の第１レンズ群の構成レンズ枚数が増加し、また大型化するため重量が重くなりがちである。そこで、小型化・軽量化・低コスト化を図るために、第１レンズ群のレンズ枚数を削減したり、第１レンズ群を構成する各レンズを薄型化したりすることが考えられるが、そうすると、球面収差や像面特性が悪化しやすい。したがって、小型化・軽量化・低コスト化を図りながら、諸収差の発生を抑えて高解像、高変倍比を達成したズームレンズの開発が必要とされる。
　特許文献１には、変倍比が１８倍程度のズームレンズが開示されている。このズームレンズは高性能であるが、第１レンズ群の構成レンズ枚数が６枚であり、小型化・軽量化・低コスト化という点で不利である。特許文献２には、変倍比が２０～３５倍程度で、第１レンズ群の構成レンズ枚数が４枚以下のものが開示されている。しかし、これらのズームレンズは、第１レンズ群中の負レンズとその像側直後の正レンズとの間隔が狭く、広角側で第１レンズ群の複数の正レンズに入射する光線の光線高が高くなり、これらの正レンズの径が大きくなる傾向があるため、レンズ系が重量化してしまう虞がある。
　本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、高性能および高変倍比を確保しながら、小型化・軽量化・低コスト化が図られたズームレンズ、および該ズームレンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の第１のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、３枚以下の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、第１レンズ群の負レンズおよび第１レンズ群の少なくとも１枚の正レンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有し、第１レンズ群の負レンズと該負レンズの像側直後の正レンズとの光軸上の間隔をｄ１２とし、第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（１）を満足することを特徴とするものである。
　　　０．１４＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４４　…　（１）
　本発明の第１のズームレンズでは、物体側から順に、屈折力が正、負、負、正の４つのレンズ群を配設し、変倍時に第２レンズ群を移動させ、変倍に伴う像面変動の補正を第３レンズ群で行う４群方式のズームレンズにおいて、ズームレンズの大半の重量を持つ第１レンズ群の構成を好適に設定している。特に第１レンズ群において、構成レンズ枚数を４枚以下とし、レンズのパワー配列を好適に設定し、負レンズと正レンズの両方に非球面を適用し、条件式（１）を満足するように負レンズとその像側直後の正レンズとの間隔を好適に設定している。かかる構成によれば、高性能と高変倍比を確保しながら、小型化・軽量化・低コスト化を図ることが容易になる。
　本発明の第２のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、３枚の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、第１レンズ群の負レンズおよび第１レンズ群の少なくとも１枚の正レンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有し、第１レンズ群の像側の２枚の正レンズのみを移動させて合焦を行い、正レンズ群における物体側から１番目の正レンズと２番目の正レンズの無限遠物体合焦時の光軸上の間隔をｄ２３とし、第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（５）を満足することを特徴とするものである。
　　　０．０８＜ｄ２３／ｆＧ１＜０．１５　…　（５）
　本発明の第２のズームレンズでは、物体側から順に、屈折力が正、負、負、正の４つのレンズ群を配設し、変倍時に第２レンズ群を移動させ、変倍に伴う像面変動の補正を第３レンズ群で行う４群方式のズームレンズにおいて、ズームレンズの大半の重量を持つ第１レンズ群の構成を好適に設定している。特に第１レンズ群において、構成レンズ枚数を４枚とし、レンズのパワー配列を好適に設定し、負レンズと正レンズの両方に非球面を適用し、インナーフォーカス方式を採用している。また、第１レンズ群において、条件式（５）を満足するように合焦時に移動するサブレンズ群と固定されているサブレンズ群の間隔を好適に設定している。かかる構成によれば、高性能と高変倍比を確保しながら、小型化・軽量化・低コスト化を図ることが容易になる。
　本発明の第３のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、２枚の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、第１レンズ群を構成する全てのレンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有していることを特徴とするものである。
　本発明の第３のズームレンズでは、物体側から順に、屈折力が正、負、負、正の４つのレンズ群を配設し、変倍時に第２レンズ群を移動させ、変倍に伴う像面変動の補正を第３レンズ群で行う４群方式のズームレンズにおいて、ズームレンズの大半の重量を持つ第１レンズ群の構成を好適に設定している。特に第１レンズ群において、構成レンズ枚数を３枚とし、レンズのパワー配列を好適に設定し、第１レンズ群を構成する全てのレンズに非球面を適用している。かかる構成によれば、高性能と高変倍比を確保しながら、小型化・軽量化・低コスト化を図ることが容易になる。
　本発明の第１、第２、第３のズームレンズにおいては、第１レンズ群の負レンズのｄ線に関するアッベ数をνｎとし、正レンズ群のｄ線に関するアッベ数の平均をνｐとしたとき、下記条件式（２）、（３）を満足することが好ましい。
　　　２０．０＜νｎ＜３１．５　…　（２）
　　　７８．０＜νｐ　…　（３）
　本発明の第１、第２、第３のズームレンズにおいては、第１レンズ群の負レンズの焦点距離をｆｎとし、正レンズ群の焦点距離をｆｐとしたとき、下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　　－３．３０＜ｆｎ／ｆｐ＜－１．７０　…　（４）
　本発明の第１のズームレンズにおいては、第１レンズ群を、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とからなるものとし、該後群のみを移動させて合焦を行うように構成してもよい。
　本発明の第１、第３のズームレンズにおいては、第１レンズ群を、複数のサブレンズ群からなるものとし、合焦時に複数のサブレンズ群のうち少なくとも２つが別個に移動するように構成してもよい。
　なお、上記本発明の第１、第２、第３のズームレンズにおけるレンズの屈折力の符号は、各レンズが非球面レンズの場合は近軸領域におけるものとする。
　なお、上記の「負レンズの像側直後の正レンズ」とは、この負レンズの像側に屈折力を有する光学部材を介在させることなく配置されている正レンズ、という意味である。
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明のズームレンズと、該ズームレンズにより形成された光学像を撮像する撮像素子とを備えたことを特徴とするものである。
　本発明のズームレンズによれば、物体側から順に、屈折力が正、負、負、正の４つのレンズ群を配設し、変倍時に第２レンズ群を移動させ、変倍に伴う像面変動の補正を第３レンズ群で行う４群方式のズームレンズにおいて、ズームレンズの大半の重量を持つ第１レンズ群の構成を好適に設定しているため、変倍域全域にわたって諸収差が良好に補正され、高性能および高変倍比を確保しながら、小型化・軽量化・低コスト化を図ることができる。
　本発明の撮像装置によれば、本発明のズームレンズを備えているため、高変倍で良好な像を得ることができ、小型・軽量・低コストに構成することができる。
本発明の実施例１のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例２のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例３のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例４のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例５のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例６のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 本発明の実施例７のズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は望遠端におけるものである 図８（Ａ）～図８（Ｌ）は本発明の実施例１のズームレンズの各収差図である 図９（Ａ）～図９（Ｌ）は本発明の実施例２のズームレンズの各収差図である 図１０（Ａ）～図１０（Ｌ）は本発明の実施例３のズームレンズの各収差図である 図１１（Ａ）～図１１（Ｌ）は本発明の実施例４のズームレンズの各収差図である 図１２（Ａ）～図１２（Ｌ）は本発明の実施例５のズームレンズの各収差図である 図１３（Ａ）～図１３（Ｌ）は本発明の実施例６のズームレンズの各収差図である 図１４（Ａ）～図１４（Ｌ）は本発明の実施例７のズームレンズの各収差図である 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図である
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。本発明の実施形態にかかるズームレンズの断面図を図１（Ａ）、図１（Ｂ）、図２（Ａ）、図２（Ｂ）、図３（Ａ）、図３（Ｂ）、図４（Ａ）、図４（Ｂ）、図５（Ａ）、図５（Ｂ）、図６（Ａ）、図６（Ｂ）、図７（Ａ）、図７（Ｂ）に示す。図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す構成例は、図１（Ａ）の上方に実施例１と記載しているように、後述の実施例１のズームレンズに対応している。同様に、上記の図２（Ａ）～図７（Ｂ）に示す構成例は、後述の実施例２～７のズームレンズに対応している。これらの構成例の基本構成は同じであり、これらの図の図示方法も基本的に同様であるため、ここでは、主に図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す構成例を参照しながら、本発明の実施形態にかかるズームレンズについて説明する。
　このズームレンズは、例えば１８倍程度の変倍比を有しながら、小型化および軽量化を図ったものである。このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４の４つのレンズ群から構成される。図１（Ａ）、図１（Ｂ）はそれぞれ、無限遠物体に合焦した状態でのこのズームレンズの広角端、望遠端におけるレンズ配置を示しており、図の左側が物体側、右側が像側である。また、図１（Ａ）、図１（Ｂ）の間には変倍に伴い移動するレンズ群の移動軌跡を模式的に矢印で示してある。
　ズームレンズが撮像装置に搭載される際には、撮像素子の撮像面を保護するカバーガラスや、撮像装置の仕様に応じた色分解プリズム等のプリズム、ローパスフィルタや赤外線カットフィルタ等の各種フィルタを備えるように撮像装置を構成することが好ましい。図１（Ａ）、図１（Ｂ）では、これらを想定した平行平板状の光学部材ＰＰを第４レンズ群Ｇ４と像面Ｓｉｍとの間に配置した例を示している。
　このズームレンズは、光軸Ｚに沿って物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、変倍に伴う像面変動を補正するために移動する負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とが配列されて構成される。開口絞りＳｔは、例えば第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の、第４レンズ群Ｇ４の物体側近傍に配置するようにしてもよい。なお、図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す開口絞りＳｔは大きさや形状を表すものではなく、光軸上での位置を示すものである。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、１枚の負レンズＬ１１と、３枚以下の正レンズからなる正レンズ群Ｇ１ｐとから構成される。最も物体側に配置される第１レンズ群Ｇ１のレンズは外径が大きいため、第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズが、１枚の負レンズＬ１１および３枚以下の正レンズを超えて増加すると、コストと重量が増大してしまい、近年の要望に対応可能な程度にまでの低コスト化および軽量化を実現することが困難になる。
　軽量化、低コスト化を実現するためにはレンズ枚数を極力削減する必要があるが、単純に枚数を減らすだけでは、所望の性能を達成することが困難である。そこで、本ズームレンズでは、少ないレンズ枚数で所望の性能を達成するために、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１１と正レンズ群Ｇ１ｐの少なくとも１枚の正レンズが、それぞれ少なくとも１面の非球面を有するようにしている。仮に非球面を用いずに第１レンズ群Ｇ１を全て球面レンズで構成した場合は、諸収差を補正するためにレンズ枚数が多くなり、全長が長くなってコンパクトな構成を実現できず、また、軽量化を実現することもできなくなる。
　最も物体側の負レンズＬ１１を非球面レンズとすることで、軸外収差を始めとする諸収差を良好に補正することが可能になり、高解像化の実現が容易になる。また、正レンズ群Ｇ１ｐにおいては、正レンズ群Ｇ１ｐの最も像側のレンズに非球面を適用することが好ましく、このようにした場合は、望遠側における球面収差、歪曲収差の補正に有利となる。
　例えば、第１レンズ群Ｇ１は、図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す例のように、物体側から順に、負レンズＬ１１、正レンズＬ１２、Ｌ１３、Ｌ１４が配置された４枚のレンズからなり、負レンズＬ１１と正レンズＬ１４の２枚が非球面レンズであるように構成することができる。大径の非球面レンズは製造が難しく高コストになる傾向があるため、第１レンズ群Ｇ１に含まれる非球面レンズを２枚以下とすることで、コスト的に有利となる。
　あるいは、第１レンズ群Ｇ１は、例えば図４（Ａ）、図４（Ｂ）に示す例のように、物体側から順に、負レンズＬ１１、正レンズＬ１２、Ｌ１３が配置された３枚のレンズからなる場合は、これら３枚のレンズ全てが少なくとも１面の非球面を有するように構成してもよい。第１レンズ群Ｇ１を構成する全てのレンズを非球面レンズとすることで、レンズ枚数を極限まで削減して第１レンズ群Ｇ１を３枚構成とすることができ、小型化、軽量化、低コスト化を図ることができる。
　負レンズＬ１１は両凹レンズとしてもよく、負メニスカスレンズとしてもよい。負レンズＬ１１を負メニスカスレンズとする場合は、物体側に凸面を向けた形状とすることが好ましい。仮に、負レンズＬ１１を負メニスカスレンズとして、像側に凸面を向けた形状とした場合は、広角端において像面湾曲がマイナス側で絶対値の大きな値をとるようになるとともに歪曲収差も増大し、望遠端において球面収差がマイナス側で絶対値の大きな値をとるようになる。
　正レンズ群Ｇ１ｐにおいては、正レンズ群Ｇ１ｐの最も像側のレンズは正メニスカスレンズであり、その他のレンズは両凸レンズであることが好ましい。正レンズ群Ｇ１ｐの最も像側の正レンズをメニスカス形状にすることにより、望遠端における周辺光束、広角端における軸外光束を第２レンズ群Ｇ２へ緩やかに導くことができ、望遠端における球面収差、広角端における像面湾曲、歪曲収差の補正効果を高めることができる。正レンズ群Ｇ１ｐにおける最も像側のレンズ以外のレンズは、色収差補正のためアッベ数が大きい材質を用いることが好ましく、そのようにした場合はレンズが厚い方が色収差の補正効果が高いため、両凸形状であることが好ましい。
　このズームレンズはさらに以下に述べる構成を適宜選択的に有することが好ましい。なお、好ましい態様としては、以下に述べる構成の１つを有するものでもよく、あるいは複数の組合せを有するものでもよい。
　第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１１と該負レンズの像側直後の正レンズＬ１２との光軸上の間隔をｄ１２とし、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（１）を満足することが好ましい。
　　　０．１４＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４４　…　（１）
　条件式（１）は、負レンズＬ１１と、その像側直後に位置する正レンズＬ１２との間隔と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比の好適な範囲を規定する式である。少ないレンズ枚数で良好な収差補正と小型化を図るため、第１レンズ群Ｇ１におけるレンズ間隔を好適に設定してレンズを配列することが重要である。条件式（１）の下限を下回って負レンズＬ１１と正レンズＬ１２の空気間隔が狭くなると、広角側の非点収差、ディストーションおよび望遠側での球面収差を良好に補正することが困難となる。また、広角側において、負レンズＬ１１を通った軸外光束が正レンズＬ１２に高い位置で入射することになり、正レンズ群Ｇ１ｐに含まれる正レンズの径が増大してしまい、軽量化が困難となる。条件式（１）の上限を上回って負レンズＬ１１と正レンズＬ１２の空気間隔が広くなると、負レンズＬ１１と正レンズ群Ｇ１ｐのパワーが弱くなり、全長の増加を招き、コンパクト化が困難となる。
　第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１１のｄ線に関するアッベ数をνｎとしたとき、下記条件式（２）を満足することが好ましい。
　　　２０．０＜νｎ＜３１．５　…　（２）
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１中の負レンズＬ１１のアッベ数の好適な範囲を規定する式である。高変倍比、高性能なズームレンズを実現するためには、残存２次スペクトルが小さく、かつ変倍した際にも色収差の変動量が小さいことが要求される。条件式（２）の下限を下回ると、軸上色収差の残存２次スペクトルが増大し、得られる像に色滲みが生じ、十分な性能を実現することが困難になる。また、条件式（２）の下限を下回ると、現在光学材質として使用可能なものでは着色している材質が多くなり、このような着色している材質を用いると、カラーバランスの点で問題が生じる。このズームレンズが放送用のテレビカメラに用いられる場合は、カラーバランスは重要である。条件式（２）の上限を上回ると、負レンズＬ１１と第１レンズ群Ｇ１の正レンズとのアッベ数の差が小さくなり、１次の色消しが困難になる。
　また、第１レンズ群Ｇ１の正レンズ群Ｇ１ｐのｄ線に関するアッベ数の平均をνｐとしたとき、下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　　７８．０＜νｐ　…　（３）
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１中の正レンズのアッベ数の好適な範囲を規定する式である。高変倍比、高性能なズームレンズを実現するためには、残存２次スペクトルが小さく、かつ変倍した際にも色収差の変動量が小さいことが要求される。条件式（３）の下限を下回ると、軸上色収差の残存２次スペクトルが増大し、得られる像に色滲みが生じ、十分な性能を実現することが困難になる。
　第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１１の焦点距離をｆｎとし、第１レンズ群Ｇ１の正レンズ群Ｇ１ｐの焦点距離をｆｐとしたとき、下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　　－３．３０＜ｆｎ／ｆｐ＜－１．７０　…　（４）
　条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１を構成する負レンズＬ１１と正レンズ群Ｇ１ｐのパワーの比の好適な範囲を規定する式である。条件式（４）の下限を下回って、負レンズＬ１１のパワーが弱くなると、広角側の非点収差が大きくなり、また、望遠側の球面収差がアンダーとなり、補正が困難となるため好ましくない。条件式（４）の上限を上回って、正レンズ群Ｇ１ｐのパワーが弱くなると、望遠側における色収差、特に軸上色収差が増大し、また、球面収差を良好に補正することが困難になり、高性能を実現することができない。
　第１レンズ群Ｇ１の少なくとも一部は、物体距離が変動した際に光軸方向に移動して合焦を行う合焦機能を有するようにしてもよい。例えば、第１レンズ群Ｇ１全体を移動して合焦を行う全体繰り出し方式としてもよい。
　あるいは、第１レンズ群Ｇ１が、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とからなると考え、物体距離が変動した際の合焦をこの後群のみを移動させて行うインナーフォーカス方式としてもよい。図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す例では、例えば、前群が負レンズＬ１１と正レンズＬ１２とからなり、後群が正レンズＬ１３と正レンズＬ１４とからなると考えることができる。合焦時に移動するレンズを２枚とすることで、全体繰り出し方式に比して駆動系の負担を小さくすることができる。また、インナーフォーカス方式は、合焦時にレンズ全長が変化しないという長所がある。
　もしくは、第１レンズ群Ｇ１が、複数のサブレンズ群からなると考え、物体距離が変動した際の合焦時に該複数のサブレンズ群のうち少なくとも２つが別個に移動するフローティングフォーカス方式としてもよい。第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を少なくすると、特に望遠側における物体距離変動時の性能変化が大きくなるが、インナーフォーカス方式やフローティングフォーカス方式を採用することで、この性能変化を抑制することができる。
　第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、１枚の負レンズＬ１１と、３枚の正レンズからなる正レンズ群Ｇ１ｐとからなる４枚構成であり、物体距離が変動した際の合焦を第１レンズ群Ｇ１の像側の２枚の正レンズのみで行うように構成されている場合、下記条件式（５）を満足することが好ましい。ここで、ｄ２３は、第１レンズ群Ｇ１の正レンズ群Ｇ１ｐにおける物体側から１番目の正レンズＬ１２と２番目の正レンズＬ１３の無限遠物体合焦時の光軸上の間隔であり、ｆＧ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離である。
　　　０．０８＜ｄ２３／ｆＧ１＜０．１５　…　（５）
　条件式（５）は、正レンズＬ１２と正レンズＬ１３の間隔と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比の好適な範囲を規定する式である。条件式（５）の下限を下回って、正レンズＬ１２と正レンズＬ１３の間隔が狭くなると、フォーカスストロークが短くなり、物体距離の変動による性能変化を補正することが困難になる。条件式（５）の上限を上回って、正レンズＬ１２と正レンズＬ１３の間隔が広くなると、物体距離の変動による性能変化を補正することは容易になるが、第１レンズ群Ｇ１の全長が長くなり、コンパクト化が困難になる。
　上記条件式（１）～（５）それぞれを満たした場合の効果をさらに向上させるには、条件式（１）～（５）それぞれに代わり、下記条件式（１－１）～（５－１）それぞれを満たすことが好ましい。
　　　０．１６＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４２　…　（１－１）
　　　２２．０＜νｎ＜２９．０　…　（２－１）
　　　８０．０＜νｐ　…　（３－１）
　　　－３．１０＜ｆｎ／ｆｐ＜－１．９０　…　（４－１）
　　　０．１０５＜ｄ２３／ｆＧ１＜０．１３０　…　（５－１）
　第２レンズ群Ｇ２は、例えば、物体側から順に、レンズＬ２１と、レンズＬ２２と、レンズＬ２３と、レンズＬ２４と、レンズＬ２５とからなる５枚構成としてもよく、あるいはレンズＬ２５の像側にさらにレンズＬ２６を配置した６枚構成としてもよい。
　第３レンズ群Ｇ３は、例えば、物体側から順に、レンズＬ３１と、レンズＬ３２とが配列された２枚構成とすることができる。第４レンズ群Ｇ４は、例えば、物体側から順に、レンズＬ４１と、レンズＬ４２と、レンズＬ４３と、レンズＬ４４と、レンズＬ４５と、レンズＬ４６と、レンズＬ４７と、レンズＬ４８と、レンズＬ４９とからなる９枚構成とすることができる。
　なお、ズームレンズが例えば屋外等の厳しい環境において使用される場合には、最も物体側に配置されるレンズには、風雨による表面劣化、直射日光による温度変化に強く、さらには油脂・洗剤等の化学薬品に強い材料、すなわち耐水性、耐候性、耐酸性、耐薬品性等が高い材料を用いることが好ましく、堅く、割れにくい材質を用いることが好ましい。
これらの要望を満たすことが重視される場合は最も物体側に配置されるレンズの材質はガラスとすることが好ましく、または透明なセラミックスを用いてもよい。
　また、ズームレンズが厳しい環境において使用される場合には、保護用の多層膜コートが施されることが好ましい。さらに、保護用コート以外にも、使用時のゴースト光低減等のための反射防止コート膜を施すようにしてもよい。
　なお、図１（Ａ）、図１（Ｂ）に示す例では、最も像側のレンズのさらに像側に光学部材ＰＰを配置した例を示したが、各種フィルタを各レンズの間に配置することも可能であり、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明のズームレンズの数値実施例について説明する。前述したように、実施例１～実施例７のズームレンズのレンズ断面図はそれぞれ図１（Ａ）、図１（Ｂ）、図２（Ａ）、図２（Ｂ）、図３（Ａ）、図３（Ｂ）、図４（Ａ）、図４（Ｂ）、図５（Ａ）、図５（Ｂ）、図６（Ａ）、図６（Ｂ）、図７（Ａ）、図７（Ｂ）に示したものである。
　実施例１のズームレンズの基本レンズデータを表１に、ズームに関するデータを表２に、非球面データを表３に示す。同様に、実施例２～７のズームレンズの基本レンズデータ、ズームに関するデータ、非球面データをそれぞれ表４～表２１に示す。以下では表中の記号の意味について、実施例１のものを例にとり説明するが、実施例２～７のものについても基本的に同様である。
　表１の基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。また、Ｎｄｊの欄には最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）のレンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目のレンズのｄ線に対するアッベ数を示している。
　なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。基本レンズデータには、開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも含めて示しており、開口絞りの面の曲率半径の欄には∞（開口絞り）と記載している。
　表１の基本レンズデータにおいて、変倍時に間隔が変化する面間隔の欄にはそれぞれ、Ｄ８、Ｄ１７、Ｄ２０と記載している。Ｄ８は第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔であり、Ｄ１７は第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔であり、Ｄ２０は第３レンズ群Ｇ３と開口絞りＳｔとの間隔である。ただし、実施例３では、実施例１の上記Ｄ１７、Ｄ２０に代わりそれぞれＤ１９、Ｄ２２を用いており、実施例４～７では、実施例１の上記Ｄ８に代わりＤ６を用いている。
　表２のズームに関するデータに、広角端、中間、望遠端における全系の焦点距離ｆ、Ｆ値（Ｆｎｏ．）、全画角２ω、Ｄ８、Ｄ１７、Ｄ２０の値を示す。
　表１の基本レンズデータでは、非球面は面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３のＳ２等は、表１で示している非球面の面番号を意味する。表３は、これら非球面に関する非球面係数を示すものである。表３の非球面係数の数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は「×１０－ｎ」を意味し、「Ｅ＋ｎ」は「×１０ｎ」を意味する。非球面係数は、下式で表される非球面式における各係数ＫＡ、ＲＡｍ（ｍ＝３、４、５、…）の値である。なお、ＲＡｍについては、値が０のものは記載を省略している。
Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＲＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率
ＫＡ、ＲＡｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…）
　ここでは、長さの単位としてｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため、他の適当な単位を用いることもできる。また、下記各表では、所定の桁でまるめた数値を記載している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　物体距離が変動した際の各実施例のズームレンズの合焦方法は例えば以下のようにすることができる。実施例１～３のズームレンズは、合焦時に第１レンズ群Ｇ１のレンズＬ１３、Ｌ１４のみを移動させるインナーフォーカス方式とすることができる。実施例４のズームレンズは、合焦時に第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に移動させる全体繰り出し方式とすることができる。実施例５～７のズームレンズは、レンズＬ１１、Ｌ１２からなる第１サブレンズ群と、レンズＬ１３、Ｌ１４からなる第２サブレンズ群とが、合焦時に別個に移動するフローティングフォーカス方式とすることができる。なお、上記の各実施例のフォーカス方式は絶対的なものではなく、上記とは異なるフォーカス方式を採ることも可能である。
　上記実施例１～７のズームレンズにおける上記条件式（１）～（５）に対応する値を表２２に示す。実施例１～７では、ｄ線を基準波長としており、表２２にはこの基準波長における各値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
　図８（Ａ）～図８（Ｄ）にそれぞれ、実施例１のズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）の各収差図を示し、図８（Ｅ）～図８（Ｈ）にそれぞれ実施例１のズームレンズの中間のズーム位置における球面収差、非点収差、ディストーション、倍率色収差の各収差図を示し、図８（Ｉ）～図８（Ｌ）にそれぞれ実施例１のズームレンズの望遠端における球面収差、非点収差、ディストーション、倍率色収差の各収差図を示す。図８（Ａ）～図８（Ｌ）の収差図は物体距離が５０ｍのときのものである。
　球面収差図では、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長４３６ｎｍ）、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ）に関する収差を示している。非点収差図ではサジタル方向、タンジェンシャル方向に関する収差をそれぞれ実線、破線で示している。ディストーションの図では、ｄ線に関する収差を実線で示している。倍率色収差図では、ｇ線、Ｃ線に関する収差を示している。球面収差図のＦｎｏ．はＦ値、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　また同様に、物体距離が５０ｍのときの実施例２～７のズームレンズそれぞれの各収差図を図９（Ａ）～図９（Ｌ）、図１０（Ａ）～図１０（Ｌ）、図１１（Ａ）～図１１（Ｌ）、図１２（Ａ）～図１２（Ｌ）、図１３（Ａ）～図１３（Ｌ）、図１４（Ａ）～図１４（Ｌ）に示す。
　以上の説明およびデータからわかるように、実施例１～７のズームレンズは、約１７倍という高変倍比を有し、小型化、軽量化、低コスト化が図られ、変倍域全域にわたって諸収差が良好に補正されて高い光学性能を有している。
　図１５に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態にかかるズームレンズ１を用いて構成したテレビカメラ１０の構成図を示す。なお、図１５では、ズームレンズ１が備える正の第１レンズ群Ｇ１、負の第２レンズ群Ｇ２、負の第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳｔ、正の第４レンズ群Ｇ４を概略的に示している。
　テレビカメラ１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されたローパスフィルタおよび赤外線カットフィルタ等の機能を有するフィルタ２と、フィルタ２の像側に配置された色分解プリズム３Ｒ、３Ｇ、３Ｂと、各色分解プリズムの端面に設けられた撮像素子４Ｒ、４Ｇ、４Ｂとを備えている。撮像素子４Ｒ、４Ｇ、４Ｂはズームレンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等を用いることができる。撮像素子４Ｒ、４Ｇ、４Ｂは、その撮像面がズームレンズ１の像面に一致するように配置される。
　テレビカメラ１０はまた、撮像素子４Ｒ、４Ｇ、４Ｂからの出力信号を演算処理する信号処理部５と、信号処理部５により形成された像を表示する表示部６と、ズームレンズ１の変倍を制御するズーム制御部７と、ズームレンズ１のフォーカス調整を行うフォーカス制御部８とを備えている。なお、図１５に示すテレビカメラ１０は、３つの撮像素子を有するいわゆる３ＣＣＤ方式の撮像装置であるが、本発明の撮像装置はこれに限定されず、１つの撮像素子で全波長帯域を撮像するものでもよい。
　以上、実施の形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　また、撮像装置の実施形態では、テレビカメラを例に挙げ図を示して説明したが、本発明の撮像装置はこれに限定されるものではなく、例えば、ビデオカメラ等の別の撮像装置に本発明を適用することも可能である。

Claims (12)

  1. 　物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、３枚以下の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群の前記負レンズおよび前記第１レンズ群の少なくとも１枚の正レンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有し、
    　前記第１レンズ群の前記負レンズと該負レンズの像側直後の正レンズとの光軸上の間隔をｄ１２とし、前記第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（１）を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　０．１４＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４４　…　（１）
  2. 　前記第１レンズ群の前記負レンズのｄ線に関するアッベ数をνｎとし、前記正レンズ群のｄ線に関するアッベ数の平均をνｐとしたとき、下記条件式（２）、（３）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
    　　　２０．０＜νｎ＜３１．５　…　（２）
    　　　７８．０＜νｐ　…　（３）
  3. 　前記第１レンズ群の前記負レンズの焦点距離をｆｎとし、前記正レンズ群の焦点距離をｆｐとしたとき、下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１または２記載のズームレンズ。
    　　　－３．３０＜ｆｎ／ｆｐ＜－１．７０　…　（４）
  4. 　前記第１レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とからなり、該後群のみを移動させて合焦を行うことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載のズームレンズ。
  5. 　前記第１レンズ群が、複数のサブレンズ群からなり、合焦時に前記複数のサブレンズ群のうち少なくとも２つが別個に移動することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載のズームレンズ。
  6. 　物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、３枚の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群の前記負レンズおよび前記第１レンズ群の少なくとも１枚の正レンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有し、
    　前記第１レンズ群の像側の２枚の正レンズのみを移動させて合焦を行い、
    　前記正レンズ群における物体側から１番目の正レンズと２番目の正レンズの無限遠物体合焦時の光軸上の間隔をｄ２３とし、前記第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（５）を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　０．０８＜ｄ２３／ｆＧ１＜０．１５　…　（５）
  7. 　下記条件式（５－１）を満足することを特徴とする請求項６記載のズームレンズ。
    　　　０．１０５＜ｄ２３／ｆＧ１＜０．１３０　…　（５－１）
  8. 　物体側から順に、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群が、物体側から順に、１枚の負レンズと、２枚の正レンズで構成される正レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群を構成する全てのレンズがそれぞれ少なくとも１面の非球面を有していることを特徴とするズームレンズ。
  9. 　前記第１レンズ群の前記負レンズと該負レンズの像側直後の正レンズとの光軸上の間隔をｄ１２とし、前記第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、下記条件式（１－１）を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　　０．１６＜ｄ１２／ｆＧ１＜０．４２　…　（１－１）
  10. 　前記第１レンズ群の前記負レンズのｄ線に関するアッベ数をνｎとし、前記正レンズ群のｄ線に関するアッベ数の平均をνｐとしたとき、下記条件式（２－１）、（３－１）を満足することを特徴とする請求項１から９のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　　２２．０＜νｎ＜２９．０　…　（２－１）
    　　　８０．０＜νｐ　…　（３－１）
  11. 　前記第１レンズ群の前記負レンズの焦点距離をｆｎとし、前記正レンズ群の焦点距離をｆｐとしたとき、下記条件式（４－１）を満足することを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　　－３．１０＜ｆｎ／ｆｐ＜－１．９０　…　（４－１）
  12. 　請求項１から１１のいずれか１項記載のズームレンズと、
    　該ズームレンズにより形成された光学像を撮像する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。
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