WO2011141439A1 - Mehrstufiger getriebeverdichter - Google Patents

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WO2011141439A1
WO2011141439A1 PCT/EP2011/057456 EP2011057456W WO2011141439A1 WO 2011141439 A1 WO2011141439 A1 WO 2011141439A1 EP 2011057456 W EP2011057456 W EP 2011057456W WO 2011141439 A1 WO2011141439 A1 WO 2011141439A1
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WO
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compressor
gear
stage
transmission
process stage
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PCT/EP2011/057456
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English (en)
French (fr)
Inventor
Dieter Nass
Lars Schlüter
Original Assignee
Siemens Aktiengesellschaft
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Priority to US13/697,084 priority patent/US9512849B2/en
Priority to RU2012153343/06A priority patent/RU2561959C2/ru
Priority to CN201180023717.2A priority patent/CN102893032B/zh
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D25/028—Units comprising pumps and their driving means the driving means being a planetary gear
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
    • F04D25/163—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows driven by a common gearing arrangement

Definitions

  • the invention relates to a multistage transmission compressor with a first process stage, a second process stage and a transmission via which the two process stages
  • Transmission compressors are used for compressing air or chemical gases, for air separation, in metallurgy and in other processes.
  • the air or other gases which are also referred to as air in the following, is compressed in the first process stage to a first pressure, then fed to the second process stage, where it is compressed to a second and higher pressure.
  • the process steps causing the air compression are operated at different speeds, usually the second process stage is operated at a higher speed than the first process stage.
  • the gear compressor is equipped with a gear that couples the two process stages with different speeds.
  • the drive can be both an electric motor and a turbomachine, for example a steam turbine or a gas turbine.
  • the invention is based on the consideration that the
  • Compressor drive uses an electric motor, so this would - to be directly coupled to one of the two wheels rigidly - be a very fast-running electric motor, for example, via a frequency converter
  • Compressor drive so the compressor drive shaft, converts to a suitable speed for a process stage, especially for that of the first process stage. In this way, a relatively low speed of the compressor drive can be translated to a higher second speed of the first process stage and to an even higher third speed of the second process stage. Both the compressor drive and the two process stages can be operated with an optimal speed for each, so that the
  • the gear compressor can be an air compressor or
  • the transmission compressor is a
  • Called connecting shaft serves to connect to a
  • Compressor drive so to transfer the complete from the drive drive entered into the transmission compressor drive power.
  • a process stage may be a radial compressor stage with an impeller, e.g. in the construction of an overhang stage, as usual in transmission compressors, or more on a shaft successively arranged wheels between two
  • a process level can also be a
  • Axialver emphasizertre comprising one or more rotating on a shaft Axialbeschaufelungs-2n.
  • Each of the two process stages is equipped with at least one paddle wheel.
  • the speed of a process stage is the speed of at least one of them
  • a process stage is defined by an inlet, e.g. one
  • Inlet nozzle and an outlet, e.g. an outlet port marked. It may comprise one or more paddle wheels, with two radial impellers on a common
  • Wave can also form two process stages, if they each have their own inlets and outlets.
  • a process level can be a work step or a work step in one
  • Two process steps can perform two steps in a single work process, or two work steps in two separate work processes.
  • the two process stages can compress the same air in succession to different pressures.
  • the two process stages are expediently designed differently in shape and / or size.
  • the compressor housing expediently comprises a plurality of closed pressure chambers, wherein the first
  • Process stage, the second process stage and the transmission pressure-tight can be separated from each other.
  • the transmission comprises a planetary gear.
  • Planetary gear high forces connected to high speeds can be transmitted stable and long-term reliable.
  • a particularly effective arrangement of the planetary gear in the entire transmission can be achieved if the sun gear is arranged centrally in the transmission, ie in particular
  • the compressor drive shaft is coupled via the planetary gear with the two process stages.
  • the drive energy of both process stages can be passed through a single planetary gear, making this efficient.
  • the compressor drive shaft is guided centered to the planetary gear, wherein an aligned arrangement of
  • the sun gear is held fixed to the housing, that is fixed to the gear housing, the housing of the
  • Gear compressor the housing of a drive, so for example a motor housing, or fixed to another stationary to the housing of the gear compressor
  • a further advantageous embodiment of the invention provides that the first process stage is rigidly connected to a ring gear of the planetary gear. This symmetrical arrangement of the first process stage to the planetary gear a stable transmission of high forces on the process stage, ie on the impeller or paddle wheels can be achieved.
  • These two speeds are expediently at the planet carrier and the ring gear of the planetary gear.
  • the transmission in addition to the planetary gear comprises a spur gear.
  • the shaft of the second process stage is expediently the pinion shaft of a pinion of the spur gear. It can be a simple and effective power transmission by rolling the pinion shaft or the pinion on the ring gear of
  • An effective connection between the planetary gear and the spur gear can be achieved when the ring gear of the planetary gear is rigidly connected to a spur gear of the spur gear.
  • the large gear of the spur gear is in this case by the
  • Planetary gear formed, or by the ring gear of the planetary gear.
  • the transmission includes a spur gear with a large gear, wherein the first process stage is arranged symmetrically to the large wheel. This also makes it possible to execute the first process stage as a central Axialverêtrtre.
  • the use of an axial compressor stage as the first process stage for compressing particularly high air flows, in particular in a range above 500,000 m 3 / h, the use of an axial compressor stage as the first process stage
  • Air can be sucked in through a large-volume axial inlet and effectively compacted in large volumes.
  • Arrangement of the gear compressor can be achieved if the first process stage, e.g. the blading of the first and executed as Axialverêt
  • Process stage rigidly coupled to the large wheel.
  • the second process stage is a radial compressor stage, effective compression to a high final pressure can be achieved.
  • effective compression to a high final pressure can be achieved.
  • an intermediate cooling is advantageous.
  • the volume flow exiting from the first process stage can be fed to an intercooler, which is arranged in the air flow path between the two process stages.
  • the compressed in the first process stage air such a
  • the transmission compressor expediently includes a
  • the compressed air in the first process stage is led through the cooler to the recooling and arrives after the successful recooling in the second process stage. It is also possible the radiator
  • Axialverêt is, it is advantageous if the volume flow compressed by them can be divided into several second process stages whose processing volume is smaller. In this arrangement, several
  • Radial compressor stages are used as second process stages in parallel. For this purpose, it is advantageous if the exiting from the first process stage and already
  • pre-compressed volume flow is divided into several volume streams for recompression in several second process stages.
  • the gear compressor advantageously comprises a plurality of parallel used second process stages, each with separate drive shafts.
  • Each of the second process stages is expediently each a radial compressor stage with an impeller in overhang construction.
  • the second process stages can be distributed symmetrically around a gear center, so that a symmetrical and thus robust power distribution in the transmission takes place.
  • the two process stages can be designed such that the suction side of the second process stage is connected to the pressure side of the first process stage. As a result, air can be pre-compressed in a first process step and subsequently compressed in a subsequent process step.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of a
  • FIG. 2 shows a schematic representation of an air duct
  • Axialverdicherteil to Radialverdicherteil and 3 is a schematic representation of an alternative
  • the transmission compressor 2 comprises a first process stage 4 in the form of a
  • the three process stages 4, 8 are via a transmission 12th
  • Both process stages 4, 8 and the transmission 12 are arranged in a compressor housing 18, which encloses these elements.
  • the transmission 12 is disposed within the compressor housing 18 in a transmission housing 20.
  • the compressor housing 18 is in several
  • the transmission 12 is also pressure-tight in its transmission housing 20 of the
  • Compressor housing 18 forms.
  • a radiator 22 is outside the compressor housing 18
  • a drive 24 is arranged to drive the gear compressor 2, the one
  • Electric motor a steam turbine, a gas turbine or other suitable drive 24 may be.
  • the gear compressor serves to compress air drawn in through the inlet 26 of the first process stage 4, through the axial blading 6 to a first pressure of e.g. 3.96 bar compressed and the cooler 22 is supplied.
  • the compressed volume flow is in this
  • Example embodiment 800,000 m 3 / h The by the
  • Compressed air is cooled down in the cooler 22 and exits the cooler 22 at a pressure of e.g. 3.87 bar and the two radial impellers 10 of the second
  • Process stage 8 fed, as indicated by arrows 28. Through the second process stage 8, the two air streams are recompressed to 8.67 bar and leave the
  • precompressed air to two air streams in the two second process stages 8 is shown schematically in FIG.
  • the air compressed by the axial blading 6 is forced radially outward into an air distribution system 32, as indicated by arrows 34.
  • the air distribution system 32 as indicated by arrows 34.
  • Planetary gear 14 connected.
  • the gear compressor 2, 42 is shown from above, the two cooling elements 38 are respectively laterally or below the transmission 12th
  • the sun gear 44 is held fixed to the housing. It is about one
  • Compressor drive shaft 40 dashed in Fig. 1
  • Gear ratio can be adjusted according to the given requirements of the gear compressor 2.
  • the drive 24 drives the compressor drive shaft 40 at a speed of, for example, 1,000 rpm.
  • Speed is translated to 1,500 rpm of the gear 50 and thus of the planetary carrier 52.
  • the planet carrier 52 drives with its planetary gears 54 through the fixed housing sun gear 44 a ring gear 56 which rotates at a speed of 3,400 rev / min.
  • the ring gear 56 is over a
  • Axialradwelle 58 connected to the Axialbeschaufelung 6 and drives this at a speed of 3400 U / min.
  • the ring gear 56 replaces or forms the large gear 60 of the Spur gear 16, wherein the ring gear 56 with a
  • spur gears 62 of the spur gear 16 may be provided.
  • the ring gear 56 is mounted on a flange which forms the large gear 60 for the spur gear 16.
  • the large gear 60 and the flange rotate at the same speed as the ring gear 56.
  • the two spur gears 62 are driven at a speed of 9,400 U / min. Due to the rigid coupling of the spur gears 62 with the
  • Pinion shafts 64 of the radial impellers 10 with which they are rigidly coupled the rotational speed of 9,400 rpm is transmitted to the radial impellers 10. This high speed results in a performance-optimized compression of the air to the final pressure.
  • Every third process stage is driven by a pinion or spur gear, which is analogous to the
  • Spur gears 62 the large gear 60 meshes.
  • the further spur gears may have a different number of teeth than the spur gears 62, so that the third process stage or the third
  • the sun gear 46 is guided through the gear housing 18 through to the outside. It can be passed through the drive 24 and connected to a stationary element, so that it is held fixed to the housing.
  • the compressor drive shaft 66 is in this case designed as a hollow shaft and extends coaxially about the sun gear axis 46. It transmits the drive speed of the drive and directly to the planet carrier 52nd
  • the Clarradachse 46 is used as a sun gear, which is connected to the drive 24. It can be in addition to
  • Compressor drive shaft 66 is when a speed ratio to the ring gear 56 is to be achieved.
  • Gear compressor 42 applied torque can be reduced, in extreme cases even led to zero.
  • Drive 24 in two, for example, one behind the other driving parts, as indicated by the additionally shown in dashed and drive part 68.
  • Both drive parts 68 are suitably prepared for reverse rotation, so that with them a high speed ratio with twice the half drive power compared to the solitary drive 24 can be achieved.
  • Compressor drive shaft 66 and Axialradwelle 58 possible, ie a coaxial arrangement, through which a compact and powerful mechanism is created.
  • the two shafts 58, 66 are arranged centrally symmetrically in the transmission compressor 2.
  • the two radial impellers 10 Centrally symmetrically about the two shafts 58, 66 are arranged. Also possible are more than two radial impellers 10, which are expediently also centrally symmetrical about the two shafts 58, 66 are arranged.
  • Radial impellers 10 can be operated at different speeds. As a result, the two partial air streams can be compressed to a different final pressure. Due to an asymmetrical design of the two flow channels 36, the air flow to unequal parts of the
  • Radial impellers 10 are distributed so that, for example, a smaller current is given to a faster rotating radial impeller 10 for higher compression.

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  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
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Abstract

Die Erfindung geht aus von einem mehrstufigen Getriebeverdichter (2) mit einer ersten Prozessstufe (4), einer zweiten Prozessstufe (8) und einem Getriebe (12), über das die beiden Prozessstufen (4, 8) mit unterschiedlicher Drehzahl miteinander gekoppelt sind. Ein hoher Wirkungsgrad des Getriebeverdichters (2) kann erreicht werden, wenn das Getriebe (12) eine Verdichterantriebswelle (40, 66) mit einer dritten Drehzahl, die von den Drehzahlen der Prozessstufen (4, 8) unterschiedlich ist, mit den beiden Prozessstufen (4, 8) koppelt.

Description

Beschreibung
Mehrstufiger Getriebeverdichter Die Erfindung betrifft einen mehrstufigen Getriebeverdichter mit einer ersten Prozessstufe, einer zweiten Prozessstufe und einem Getriebe, über das die beiden Prozessstufen mit
unterschiedlicher Drehzahl miteinander gekoppelt sind. Getriebeverdichter werden zum Verdichten von Luft oder chemischen Gasen, zur Lufttrennung, in der Metallurgie und bei weiteren Prozessen verwendet. Die Luft oder andere Gase, die im Folgenden vereinfachend ebenfalls als Luft bezeichnet sind, wird in der ersten Prozessstufe auf einen ersten Druck verdichtet, dann der zweiten Prozessstufe zugeführt, wo sie auf einen zweiten und höheren Druck verdichtet wird.
Große Getriebeverdichter, z.B. für moderne
LuftZerlegungsanlagen zur Produktion mehrerer tausend Tonnen Sauerstoff pro Tag, müssen hohe Volumenströme mit hohen
Wirkungsgraden verdichten. Zum Erreichen eines hohen
Wirkungsgrads werden die die Luftverdichtung bewirkenden Prozessstufen mit unterschiedlichen Drehzahlen betrieben, wobei in der Regel die zweite Prozessstufe mit einer höheren Drehzahl betrieben wird als die erste Prozessstufe.
Zum Herstellen der unterschiedlichen Drehzahl mit einem einzigen Verdichterantrieb ist der Getriebeverdichter mit einem Getriebe ausgestattet, das die beiden Prozessstufen mit unterschiedlicher Drehzahl miteinander koppelt. Der Antrieb kann sowohl ein Elektromotor als auch eine Turbomaschine sein, beispielsweise eine Dampfturbine oder eine Gasturbine.
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen
mehrstufigen Getriebeverdichter anzugeben, der mit geringem Aufwand und hohem Wirkungsgrad betreibbar ist.
Diese Aufgabe wird durch einen mehrstufigen Getriebeverdichter der Eingangs genannten Art gelöst, bei dem das Getriebe erfindungsgemäß eine Verdichterantriebswelle mit einer dritten Drehzahl mit den beiden Prozessstufen koppelt, wobei die dritte Drehzahl von den Drehzahlen der beiden
Prozessstufen verschieden ist.
Die Erfindung geht von der Überlegung aus, dass zur
Luftverdichtung eine Prozessstufendrehzahl von weit oberhalb 1000 U/min benötigt wird, um ein sehr großes Luftvolumen mit hohem Wirkungsgrad verdichten zu können. Wird als
Verdichterantrieb ein Elektromotor verwendet, so müsste dieser - um direkt mit einem der beiden Laufräder starr koppelbar zu sein - ein sehr schnell laufender Elektromotor sein, der beispielsweise über einen Frequenzumrichter
verfügt. Ein solcher Elektromotor ist kostspielig.
Um einen Standardelektromotor verwenden zu können, ist es daher vorteilhaft, wenn das Getriebe die Drehzahl des
Verdichterantriebs, also der Verdichterantriebswelle, auf eine für eine Prozessstufe geeignete Drehzahl wandelt, insbesondere für das der ersten Prozessstufe. Hierdurch kann eine verhältnismäßig niedrige Drehzahl des Verdichterantriebs auf eine höhere zweite Drehzahl der ersten Prozessstufe und auf eine noch höhere dritte Drehzahl der zweiten Prozessstufe übersetzt werden. Es können sowohl der Verdichterantrieb als auch die beiden Prozessstufen mit einer für sie jeweils optimalen Drehzahl betrieben werden, sodass der
Getriebeverdichter mit einem einfachen Antrieb,
beispielsweise einem einfachen Elektromotor, mit hohem
Wirkungsgrad betrieben werden kann.
Der Getriebeverdichter kann ein Luftverdichter oder
Prozessgasverdichter sein, wobei Gase jeglicher Art im
Folgenden vereinfachend auch als Luft bezeichnet werden.
Zweckmäßigerweise ist der Getriebeverdichter ein
Turboverdichter. Die Verdichterantriebswelle, auch
Anschlusswelle genannt, dient zum Verbinden mit einem
Verdichterantrieb, also zum Übertragen der vollständigen von dem Verdichterantrieb in den Getriebeverdichter eingetragenen Antriebsieistung .
Eine Prozessstufe kann eine Radialverdichterstufe mit einem Laufrad sein, z.B. in der Bauweise einer Überhangstufe, wie bei Getriebeverdichtern üblich, oder mehreren auf einer Welle hintereinander angeordneten Laufrädern zwischen zwei
Wellenlagern. Eine Prozessstufe kann auch eine
Axialverdichterstufe sein, die eine oder mehrere auf einer Welle rotierende Axialbeschaufelungsreihen umfasst.
Zur Vereinfachung der Begriffe wird im Folgenden sowohl ein Laufrad einer Radialverdichterstufe als auch eine rotierende Beschaufelungsreihe einer Axialverdichterstufe als
Schaufelrad bezeichnet. Jede der beiden Prozessstufen ist mit zumindest einem Schaufelrad ausgestattet. Die Drehzahl einer Prozessstufe ist die Drehzahl von deren zumindest einem
Schaufelrad. Durch das Getriebe sind die Schaufelräder der beiden Prozessstufen mit unterschiedlicher Drehzahl
miteinander gekoppelt.
Eine Prozessstufe ist durch einen Einlass, z.B. einen
Einlassstutzen, und einen Auslass, z.B. einen Auslassstutzen gekennzeichnet. Sie kann ein oder mehrere Schaufelräder umfassen, wobei zwei Radiallaufräder auf einer gemeinsamen
Welle auch zwei Prozessstufen bilden können, wenn sie jeweils eigene Einlässe und Auslässe haben. Eine Prozessstufe kann einen Arbeitsschritt oder eine Arbeitsetappe in einem
Arbeitsprozess bewerkstelligen, z.B. der Luftverdichtung. Zwei Prozessstufen können zwei Arbeitsschritte in einem einzigen Arbeitsprozess nacheinander ausführen oder zwei Arbeitsschritte in zwei separaten Arbeitsprozessen. Die beiden Prozessstufen können die gleiche Luft nacheinander auf unterschiedliche Drücke verdichten. Hierzu sind die beiden Prozessstufen zweckmäßigerweise in Form und/oder Größe unterschiedlich ausgeführt. Vorteilhafterweise sind die
Prozessstufen und das Getriebe in einem einzigen
Verdichtergehäuse angeordnet und sind von diesem umschlossen. Das Verdichtergehäuse umfasst zweckmäßigerweise mehrere voneinander abgeschlossene Druckräume, wobei die erste
Prozessstufe, die zweite Prozessstufe und das Getriebe druckdicht voneinander abgegrenzt werden können.
In einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung umfasst das Getriebe ein Planetengetriebe. Mit Hilfe eines
Planetengetriebes können hohe Kräfte verbunden mit hohen Drehzahlen stabil und langzeitzuverlässig übertragen werden.
Eine besonders effektive Anordnung des Planetengetriebes im gesamten Getriebe kann erreicht werden, wenn das Sonnenrad zentral im Getriebe angeordnet ist, also insbesondere
zentralsymmetrisch zu den Antriebswellen der beiden
Prozessstufen. Besonders vorteilhaft ist eine fluchtende Anordnung der Sonnenradachse mit der Welle der ersten
Prozessstufe .
Außerdem wird vorgeschlagen, dass die Verdichterantriebswelle über das Planetengetriebe mit den beiden Prozessstufen gekoppelt ist. Die Antriebsenergie beider Prozessstufe kann über ein einziges Planetengetriebe geführt werden, wodurch dieses effizient genutzt wird. Zweckmäßigerweise ist die Verdichterantriebswelle zentriert zum Planetengetriebe geführt, wobei eine fluchtende Anordnung der
Verdichterantriebswelle mit der Achse des Sonnenrads
vorteilhaft ist.
Vorteilhafterweise ist das Sonnenrad gehäusefest gehalten, also fest zum Getriebegehäuse, zum Gehäuse des
Getriebeverdichters, zum Gehäuse eines Antriebs, also beispielsweise eines Motorgehäuses, oder fest zu einem anderen zum Gehäuse des Getriebeverdichters stationären
Element .
Ist die Verdichterantriebswelle starr mit einem
Planetenhalter des Planetengetriebes verbunden, so kann eine effiziente Übersetzung vom Antrieb über das Planetengetriebe zu den Prozessstufen erreicht werden.
Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung sieht vor, dass die erste Prozessstufe starr mit einem Hohlrad des Planetengetriebes verbunden ist. Durch diese symmetrische Anordnung von erster Prozessstufe zum Planetengetriebe kann eine stabile Übertragung hoher Kräfte auf die Prozessstufe, also auf deren Schaufelrad oder Schaufelräder, erreicht werden .
Durch das Planetengetriebe wird zweckmäßigerweise eine
Drehzahl der Verdichterantriebswelle auf eine zu dieser unterschiedlichen, insbesondere höhere Drehzahl der ersten Prozessstufe gewandelt. Diese beiden Drehzahlen liegen hierbei zweckmäßigerweise am Planetenträger und am Hohlrad des Planetengetriebes an.
Zur Erzeugung der dritten Drehzahl für die zweite
Prozessstufe ist es vorteilhaft, wenn das Getriebe zusätzlich zum Planetengetriebe ein Stirnradgetriebe umfasst. Eine vorteilhafte Ausführungsform sieht vor, dass die Welle der zweiten Prozessstufe zweckmäßigerweise die Ritzelwelle eines Ritzels des Stirnradgetriebes ist. Es kann eine einfache und effektive Kraftübertragung durch ein Abrollen der Ritzelwelle beziehungsweise des Ritzels auf dem Hohlrad des
Planetengetriebes erreicht werden.
Eine effektive Verbindung zwischen dem Planetengetriebe und dem Stirnradgetriebe kann erreicht werden, wenn das Hohlrad des Planetengetriebes starr mit einer Stirnradverzahnung des Stirnradgetriebes verbunden ist. Zweckmäßigerweise ist das Großrad des Stirnradgetriebes hierbei durch das
Planetengetriebe gebildet, beziehungsweise durch das Hohlrad des Planetengetriebes.
Von der Art des Aufbaus und der Kraftübertragung ist es außerdem vorteilhaft, wenn das Getriebe ein Stirnradgetriebe mit einem Großrad enthält, wobei die erste Prozessstufe symmetrisch zum Großrad angeordnet ist. Hierdurch besteht außerdem die Möglichkeit, die erste Prozessstufe als zentrale Axialverdichterstufe auszuführen . Zur Verdichtung besonders hoher Luftströme, insbesondere in einem Bereich oberhalb von 500.000 m3/h, ist die Verwendung einer Axialverdichterstufe als erste Prozessstufe
vorteilhaft. Luft kann durch einen großvolumigen axialen Einlass eingesaugt und in großem Volumen effektiv verdichtet werden. Eine mechanisch besonders belastbare und kompakte
Anordnung des Getriebeverdichters kann erreicht werden, wenn die erste Prozessstufe, also z.B. die Beschaufelung der ersten und als Axialverdichterstufe ausgeführten
Prozessstufe, starr mit dem Großrad gekoppelt ist.
Ist die zweite Prozessstufe eine Radialverdichterstufe, so kann eine effektive Verdichtung auf einen hohen Enddruck erreicht werden. Zur Verdichtung eines hohen Volumenstroms in der zweiten
Prozessstufe auf einen hohen Druck ist eine Zwischenkühlung vorteilhaft. Hierzu kann der aus der ersten Prozessstufe austretende Volumenstrom einem Zwischenkühler zugeführt werden, der im Luftstromweg zwischen den beiden Prozessstufen angeordnet ist. Zur effektiven Verdichtung von Luft kann die in der ersten Prozessstufe verdichtete Luft so eine
Rückkühlung erfahren, bevor sie in die zweite Prozessstufe eintritt und auf ihren Enddruck verdichtet wird. Hierzu umfasst der Getriebeverdichter zweckmäßigerweise einen
Luftausgang von der ersten Prozessstufe aus dem
Getriebeverdichter heraus und einen Lufteingang in den
Getriebeverdichter herein zur zweiten Prozessstufe, sodass ein Kühler an den Lufteingang und den Luftausgang
angeschlossen werden kann. Die in der ersten Prozessstufe verdichtete Luft wird durch den Kühler zur Rückkühlung geführt und gelangt nach der erfolgten Rückkühlung in die zweite Prozessstufe. Es ist auch möglich, den Kühler
innerhalb des Verdichtergehäuses anzuordnen. Insbesondere wenn die erste Prozessstufe eine
Axialverdichterstufe ist, ist es vorteilhaft, wenn der durch sie verdichtete Volumenstrom auf mehrere zweite Prozessstufen aufgeteilt werden kann, deren Bearbeitungsvolumen kleiner ist. Bei dieser Anordnung können mehrere
Radialverdichterstufen als zweite Prozessstufen parallel eingesetzt werden. Hierzu ist es vorteilhaft, wenn der aus der ersten Prozessstufe austretende und bereits
vorverdichtete Volumenstrom auf mehrere Volumenströme zum Nachverdichten in mehrere zweiten Prozessstufen aufgeteilt wird .
Somit umfasst der Getriebeverdichter vorteilhafterweise mehrere parallel eingesetzte zweite Prozessstufen mit jeweils getrennten Antriebswellen. Jede der zweiten Prozessstufen ist zweckmäßigerweise jeweils eine Radialverdichterstufe mit einem Laufrad in Überhangbauweise. Die zweiten Prozessstufen können symmetrisch um ein Getriebezentrum verteilt werden, sodass eine symmetrische und damit robuste Kraftaufteilung im Getriebe erfolgt.
Die beiden Prozessstufen können derart ausgeführt sein, dass die Saugseite der zweiten Prozessstufe mit der Druckseite der ersten Prozessstufe verbunden ist. Hierdurch kann Luft in einem ersten Prozessschritt vorverdichtet und in einem nachfolgenden Prozessschritt nachverdichtet werden.
Alternativ ist es denkbar, dass die beiden Prozessstufen in unterschiedlichen Arbeitsprozessen arbeiten, sodass der ersten Prozessstufe andere Luft zugeführt wird als der zweiten Prozessstufe. Auf diese Weise können mit dem
Getriebeverdichter unterschiedliche Gase und/oder
unterschiedliche Volumina in den beiden Prozessstufen
bearbeitet werden.
Die Erfindung wird anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert, das in den Zeichnungen dargestellt ist. Es zeigen:
FIG 1 Eine schematische Darstellung eines
Getriebeverdichters mit einem Axialverdichter- und einem Radialverdicherteil sowie einem Kühler,
FIG 2 eine schematische Darstellung einer Luftführung vom
Axialverdicherteil zum Radialverdicherteil und FIG 3 eine schematische Darstellung eines alternativen
Getriebeverdichters mit einer koaxialen Führung der Verdichterantriebswelle und einem Sonneradhalter.
FIG 1 zeigt einen Getriebeverdichter 2 in einer geschnittenen und schematischen Darstellung. Der Getriebeverdichter 2 umfasst eine erste Prozessstufe 4 in Form einer
Axialverdichterstufe bzw. eines Axialverdichters mit einer nur schematisch angedeuteten Axialbeschaufelung 6, die einreihig oder mehrreihig sein kann, also ein oder mehrere auf einer gemeinsamen Welle und starr miteinander verbundene Schaufelräder umfassen kann. Weiter verfügt der
Getriebeverdichter 2 über zwei zweite Prozessstufen 8 jeweils in Form einer Radialverdichterstufe bzw. eines
Radialverdichters mit jeweils einem nur schematisch
angedeuteten Radiallaufrad 10.
Die drei Prozessstufen 4, 8 sind über ein Getriebe 12
miteinander verbunden, das ein Planetengetriebe 14 und ein Stirnradgetriebe 16 umfasst. Beide Prozessstufe 4, 8 und das Getriebe 12 sind in einem Verdichtergehäuse 18 angeordnet, dass diese Elemente umschließt. Das Getriebe 12 ist innerhalb des Verdichtergehäuses 18 in einem Getriebegehäuse 20 angeordnet. Das Verdichtergehäuse 18 ist in mehrere
druckdicht voneinander abgegrenzte Kammern unterteilt, wobei die erste Prozessstufe 4 und beide zweiten Prozessstufen 8 druckdicht voneinander getrennt sind. Das Getriebe 12 ist in seinem Getriebegehäuse 20 ebenfalls druckdicht von den
Prozessstufen 4, 8 getrennt, so dass kein verdichtetes oder unverdichtetes Prozessgas in das Getriebegehäuse 20 gelangt. Ebenfalls möglich ist es, dass das Getriebegehäuse 20
zumindest stückweit außen liegt und so einen Teil des
Verdichtergehäuses 18 bildet.
Ein Kühler 22 ist außerhalb des Verdichtergehäuses 18
platziert, wobei es ebenso gut möglich ist, den Kühler 22 innerhalb des Verdichtergehäuses 18 unterzubringen. Ebenfalls außerhalb des Verdichtergehäuses 18 ist ein Antrieb 24 zum Antrieb des Getriebeverdichters 2 angeordnet, der ein
Elektromotor, eine Dampfturbine, eine Gasturbine oder ein anderer geeigneter Antrieb 24 sein kann.
Der Getriebeverdichter dient zum Verdichten von Luft, die durch den Einlass 26 der ersten Prozessstufe 4 eingesaugt, durch die Axialbeschaufelung 6 auf einen ersten Druck von z.B. 3,96 bar verdichtet und dem Kühler 22 zugeführt wird. Der verdichtete Volumenstrom beträgt in diesem
Ausführungsbeispiel z.B. 800.000 m3/h. Die durch die
Verdichtung erwärmte Luft wird im Kühler 22 heruntergekühlt und verlässt den Kühler 22 mit einem Druck von z.B. 3,87 bar und wird den beiden Radiallaufrädern 10 der zweiten
Prozessstufe 8 zugeführt, wie durch Pfeile 28 angedeutet ist. Durch die zweite Prozessstufe 8 werden die beiden Luftströme auf jeweils 8,67 bar nachverdichtet und verlassen den
Getriebeverdichter 2 durch entsprechende Auslässe 30.
Volumina und Drücke sind durch entsprechende bauliche
Abmessungen und Drehzahlen in weiten Bereichen an
unterschiedlichste Erfordernisse anpassbar.
Die Verteilung der in der ersten Prozessstufe 4
vorverdichteten Luft auf zwei Luftströme in die beiden zweiten Prozessstufen 8 ist in FIG 2 schematisch dargestellt. Die durch die Axialbeschaufelung 6 verdichtete Luft wird radial nach außen in ein Luftverteilungssystem 32 gedrückt, wie durch Pfeile 34 angedeutet ist. Hierbei wird die
vorverdichtete Luft zu gleichen Teilen auf zwei
Strömungskanäle 36 verteilt, die die Luft jeweils zu einem Kühlelement 38 des Kühlers 22 führen. Hierdurch wird die vorverdichtete Luft von dem einstufigen Axialverdichter auf die beiden Radialverdichters der beiden zweiten
Prozessstufen zu gleichen Teilen aufgeteilt.
Zum Antrieb der beiden Prozessstufen 4, 8 ist der
Verdichterantrieb 24 über eine Verdichterantriebswelle 40 mittelbar (Fig. 1) oder unmittelbar (Fig. 3) mit dem
Planetengetriebe 14 verbunden. In beiden Darstellungen ist der Getriebeverdichter 2, 42 von oben gezeigt, die beiden Kühlelemente 38 stehen jeweils seitlich oder unterhalb des Getriebes 12.
Bei dem in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel ist das Sonnenrad 44 gehäusefest gehalten. Es ist über eine
Sonnenradachse 46 fest mit dem Getriebegehäuse 18 verbunden. Der Antrieb des Getriebes 12 erfolgt über die
Verdichterantriebswelle 40, die in Fig. 1 gestrichelt
dargestellt ist und die unterhalb der Sonnenradachse 46 starr mit einem ebenfalls gestrichelt gezeichneten Zahnrad 48 verbunden ist. Das Zahnrad 48 kämmt mit einem darüber
liegenden Zahnrad 50, das starr mit dem Planetenträger 52 des Planetengetriebes 14 verbunden ist. Die beiden Zahlräder 48, 50 bilden ein weiteres Stirnradgetriebe, dessen
Getriebeverhältnis entsprechend den gegebenen Erfordernissen an den Getriebeverdichter 2 angepasst werden kann.
Der Antrieb 24 treibt die Verdichterantriebswelle 40 mit einer Drehzahl von beispielsweise 1.000 U/min an. Diese
Drehzahl wird auf 1.500 U/min des Zahnrads 50 und damit des Planetenträgers 52 übersetzt. Der Planetenträger 52 treibt mit seinen Planetenrädern 54 durch das gehäusefest gehaltene Sonnenrad 44 ein Hohlrad 56 an, das mit einer Geschwindigkeit von 3.400 U/min rotiert. Das Hohlrad 56 ist über eine
Axialradwelle 58 mit der Axialbeschaufelung 6 verbunden und treibt dies mit einer Drehzahl von 3.400 U/min an.
Das Hohlrad 56 ersetzt oder bildet das Großrad 60 des Stirnradgetriebes 16, wobei das Hohlrad 56 mit einer
Innenverzahnung für die Planetenräder 54 und mit einer
Außenverzahnung für Stirnräder 62 des Stirnradgetriebes 16 versehen sein kann. In einer anderen Ausführungsform ist das Hohlrad 56 auf einen Flansch aufgesetzt, der das Großrad 60 für das Stirnradgetriebe 16 bildet. Das Großrad 60 bzw. der Flansch rotieren mit der gleichen Geschwindigkeit wie das Hohlrad 56. Durch das Stirnradgetriebe 16 werden die beiden Stirnräder 62 mit einer Drehzahl von 9.400 U/min angetrieben. Durch die starre Kopplung der Stirnräder 62 mit den
Ritzelwellen 64 der Radiallaufräder 10 mit denen sie starr gekoppelt sind, wird die Drehzahl von 9.400 U/min auf die Radiallaufräder 10 übertragen. Durch diese hohe Drehzahl findet eine leistungsoptimierte Verdichtung der Luft auf den Enddruck statt.
In einer anderen Ausführungsform sind zusätzlich zu den beiden zweiten Prozessstufen 8 eine oder mehrere dritte
Prozessstufen denkbar. Jede dritte Prozessstufe wird über ein Ritzel bzw. Stirnrad angetrieben, das analog zu den
Stirnrädern 62 das Großrad 60 kämmt. Die weiteren Stirnräder können eine andere Zähnezahl aufweisen, als die Stirnräder 62, so dass die dritte Prozessstufe oder die dritten
Prozessstufen mit einer unterschiedlichen Drehzahl zu der zweiten Prozessstufe oder den zweiten Prozessstufen
antreibbar ist. Auf diese Weise sind drei Prozessstufen erreichbar, die jeweils mit einer eigenen Drehzahl
angetrieben werden, wobei jede der drei Drehzahlen
unterschiedlich zu den beiden anderen ist.
Bei dem in Fig. 3 dargestellten Ausführungsbeispiel ist die Sonnenradachse 46 durch das Getriebegehäuse 18 hindurch nach außen geführt. Sie kann durch den Antrieb 24 hindurchgeführt und mit einem stationären Element verbunden sein, so dass es gehäusefest gehalten ist. Die Verdichterantriebswelle 66 ist hierbei als Hohlwelle ausgeführt und verläuft koaxial um die Sonnenradachse 46. Sie überträgt die Antriebsdrehzahl des Antriebs und unmittelbar auf den Planetenträger 52. Eine weitere Ausführungsform sieht vor, dass die Sonnenradachse 46 als Sonnenradwelle eingesetzt wird, die mit dem Antrieb 24 verbunden ist. Sie kann zusätzlich zum
Planetenträger 52 angetrieben werden, wobei die Drehzahl der Sonnenradachse 46 verschieden zur Drehzahl der
Verdichterantriebswelle 66 ist, wenn eine Übersetzung der Drehzahl auf das Hohlrad 56 erreicht werden soll. Bei
gleicher Drehzahl wird auch das Hohlrad 56 mit dieser
Drehzahl betrieben. Durch eine gegenläufige Drehrichtung von Sonnenradachse 46 und Verdichterantriebswelle 66 kann die Übersetzung auf das Hohlrad 56 noch vergrößert werden.
Zusätzlich kann das zwischen dem Antrieb 24 und dem
Getriebeverdichter 42 anliegende Drehmoment verringert werden, im Extremfall sogar gegen Null geführt werden.
Weiter denkbar und vorteilhaft ist eine Aufteilung des
Antriebs 24 in zwei beispielsweise hintereinander liegende Antriebsteile, wie durch den zusätzlich und gestrichelt dargestellten Antriebsteil 68 angedeutet ist. Ein
Antriebsteil 68 ist zur Rotation der Sonnenradachse 46 vorgesehen und der andere Antriebsteil- in diesem Fall bildet der durchgezogen gezeichnete Antrieb 24 den anderen
Antriebsteil - zur Rotation der Verdichterantriebswelle 66 und damit des Planetenträgers 52. Beide Antriebsteile 68 sind zweckmäßigerweise zur gegenläufigen Rotation vorbereitet, so dass mit ihnen eine hohe Drehzahlübersetzung mit zweimal der halben Antriebsleistung im Vergleich zum solitären Antrieb 24 erreicht werden kann.
Durch die Konstruktion der Verbindung von Planetengetriebe 14 mit Stirnradgetriebe 16 ist die für den Getriebeverdichter 2 vorteilhafte Anordnung von miteinander fluchtender
Verdichterantriebswelle 66 und Axialradwelle 58 möglich, also einer koaxialen Anordnung, durch die eine kompakte und leistungsfähige Mechanik entsteht. Außerdem sind die beiden Wellen 58, 66 zentralsymmetrisch im Getriebeverdichter 2 angeordnet. Außerdem sind die beiden Radiallaufräder 10 zentralsymmetrisch um die beiden Wellen 58, 66 angeordnet sind. Ebenfalls möglich sind mehr als zwei Radiallaufräder 10, die zweckmäßigerweise ebenfalls zentralsymmetrisch um die beiden Wellen 58, 66 angeordnet sind.
In einem weiteren Ausführungsbeispiel können die beiden
Stirnräder 62 der Getriebeverdichter 2, 42 eine
unterschiedliche Zähnezahl aufweisen, sodass die beiden
Radiallaufräder 10 mit unterschiedlicher Drehzahl betrieben werden können. Hierdurch können die beiden Luftteilströme auf einen unterschiedlichen Enddruck verdichtet werden. Durch eine asymmetrische Ausgestaltung der beiden Strömungskanäle 36 kann der Luftstrom zu ungleichen Teilen auf die
Radiallaufräder 10 verteilt werden, sodass beispielsweise ein kleinerer Strom auf ein schneller drehendes Radiallaufrad 10 zur höheren Verdichtung gegeben wird.

Claims

Patentansprüche
1. Mehrstufiger Getriebeverdichter (2) mit einer ersten
Prozessstufe (4), einer zweiten Prozessstufe (8) und einem Getriebe (12), über das die beiden Prozessstufen (4, 8) mit unterschiedlicher Drehzahl miteinander gekoppelt sind, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe (12) eine
Verdichterantriebswelle (40, 66) mit einer dritten Drehzahl, die von den Drehzahlen der Prozessstufen (4, 8)
unterschiedlich ist, mit den beiden Prozessstufen (4, 8) koppelt .
2. Getriebeverdichter (2) nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die Verdichterantriebswelle (40, 66) über ein Planetengetriebe (14) mit den Prozessstufen (4, 8) gekoppelt ist.
3. Getriebeverdichter (2) nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, dass die Verdichterantriebswelle (60) zentriert zum Planetengetriebe (14) geführt ist.
4. Getriebeverdichter (2) nach Anspruch 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, dass die Verdichterantriebswelle (40, 66) mit einem Planetenträger (52) des Planetengetriebes (14) starr verbunden ist.
5. Getriebeverdichter (2) nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Prozessstufe (4) starr mit einem Hohlrad (56) des Planetengetriebes (14) verbunden ist.
6. Getriebeverdichter (2) nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Hohlrad (56) des
Planetengetriebes (14) starr mit einer Stirnradverzahnung eines Stirnradgetriebes (16) des Getriebes (12) verbunden ist .
7. Getriebeverdichter (2) nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Prozessstufe (8) starr mit einer Ritzelwelle (64) des Stirnradgetriebes (16) verbunden ist.
8. Getriebeverdichter (2) nach einem der vorhergehenden
Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe (12) ein
Stirnradgetriebe mit einem Großrad (60) enthält, wobei die erste Prozessstufe (4) symmetrisch zum Großrad (60)
angeordnet ist.
9. Getriebeverdichter (2) nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, dass die erste Prozessstufe (4) starr mit dem Großrad (60) gekoppelt ist.
10. Getriebeverdichter (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die erste Prozessstufe (4) eine Axialverdichterstufe und die zweite Prozessstufe (8) ein Radialverdichterstufe ist.
11. Getriebeverdichter (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass mehrere parallel eingesetzte zweite Prozessstufen (8) mit jeweils getrennten
Antriebswellen vorhanden sind.
12. Getriebeverdichter (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Saugseite der zweiten
Prozessstufe (8) mit der Druckseite der ersten Prozessstufe (4) verbunden ist.
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RU2012153343/06A RU2561959C2 (ru) 2010-05-11 2011-05-10 Многоступенчатый компрессор с встроенной передачей
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3106670A1 (de) 2015-06-15 2016-12-21 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeturboverdichter
EP3112693A1 (de) 2015-07-02 2017-01-04 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeturboverdichter, verfahren zur ausrichtung
EP3636932A1 (de) 2018-10-10 2020-04-15 Siemens Aktiengesellschaft Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
EP4163500A1 (de) 2021-10-11 2023-04-12 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
EP4163501A1 (de) 2021-10-11 2023-04-12 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITCO20120002A1 (it) * 2012-01-27 2013-07-28 Nuovo Pignone Srl Sistema compressore per gas naturale, metodo per comprimere gas naturale ed impianto che li utilizza
DE102013208564A1 (de) * 2013-05-08 2014-11-13 Voith Patent Gmbh Getriebe und Getriebeverdichteranlage
EP2990661B1 (de) * 2013-09-06 2018-11-07 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Rotationsmaschine
WO2016042639A1 (ja) * 2014-09-18 2016-03-24 三菱重工コンプレッサ株式会社 圧縮機システム
DE102014225136A1 (de) * 2014-12-08 2016-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeverdichter, Anordnung mit einem Antrieb und einem Getriebeverdichter
US10267328B2 (en) 2015-07-21 2019-04-23 Rolls-Royce Corporation Rotor structure for rotating machinery and method of assembly thereof
CN207245975U (zh) 2016-04-11 2018-04-17 阿特拉斯科普柯康珀泰克有限责任公司 具有离心式和容积式压缩级组合的集成式齿轮传动压缩机
EP3299630A1 (de) 2016-09-27 2018-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Anordnung zum verdichten
IT201600109378A1 (it) * 2016-10-28 2018-04-28 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Sistema di liquefazione di gas naturale comprendente un turbocompressore con moltiplicatore integrato
EP3617519A1 (de) 2018-08-27 2020-03-04 Siemens Aktiengesellschaft Radialverdichterrotor, radialverdichter, getriebeverdichter
CN109209896B (zh) * 2018-10-29 2021-03-30 淼汇能源科技（上海）有限公司 高扬程扬水装置
EP3705725A1 (de) 2019-03-05 2020-09-09 Siemens Aktiengesellschaft Anordnung mit getriebekomponenten
US11739694B2 (en) 2020-04-15 2023-08-29 General Electric Company Embedded electric motor assembly
JP2021156290A (ja) * 2021-03-26 2021-10-07 三菱重工コンプレッサ株式会社 圧縮機システム
IT202100010475A1 (it) * 2021-04-26 2022-10-26 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Hydrogen compressing assembly, hydrogen production plant, and compressing method.
IT202100017996A1 (it) * 2021-07-08 2023-01-08 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Compressore a moltiplicatore integrato con un'unita' di compressore assiale e metodo
DE102021121301A1 (de) 2021-08-17 2023-02-23 Voith Patent Gmbh Antriebsvorrichtung mit Überlagerungsgetriebe für Turbokompressoren
CN114017363A (zh) * 2021-11-02 2022-02-08 西安热工研究院有限公司 一种轴径流一体双转速高效防喘二氧化碳压缩机结构

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4047848A (en) * 1974-01-31 1977-09-13 Compair Industrial Limited Centrifugal compressors
US4105372A (en) * 1975-01-31 1978-08-08 Hitachi, Ltd. Fluid rotary machine
EP0653566A1 (de) * 1993-11-16 1995-05-17 Deutsche Babcock-Borsig Aktiengesellschaft Getriebeverdichter für die Verdichtung von Sauerstoff
US20070134111A1 (en) * 2005-12-14 2007-06-14 Eybergen William N Fuel cell compressor system

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3038307A (en) * 1958-02-25 1962-06-12 Saurer Ag Adolph Counter-rotating turbine wheels and auxiliary bucket wheel control device
DE2451741C2 (de) 1974-10-31 1984-02-09 United Turbine AB & Co. Kommanditbolag, Malmö Gasturbinentriebwerk für Fahrzeuge
US4010016A (en) * 1975-05-27 1977-03-01 Ingersoll-Rand Company Gas compressor
JPS5817358B2 (ja) * 1978-03-07 1983-04-06 川崎重工業株式会社 多段タ−ボ形圧縮機
SU821750A1 (ru) 1979-06-25 1981-04-15 Ордена Ленина И Ордена Трудовогокрасного Знамени Производственноеобъединение "Невский Завод" Им.B.И.Ленина Компрессор
GB2263308A (en) 1992-01-16 1993-07-21 Ian Charles Crossley Differential drive for supercharged engine
KR100530757B1 (ko) * 1999-07-15 2005-11-23 삼성테크윈 주식회사 터보식 압축기
US6499953B1 (en) 2000-09-29 2002-12-31 Pratt & Whitney Canada Corp. Dual flow impeller
US20030123972A1 (en) * 2001-10-09 2003-07-03 Quetel Ralph L. Method of standardizing compressor design
US6695591B2 (en) * 2002-05-20 2004-02-24 Grimmer Industries, Inc. Multi-stage gas compressor system
ES2289484T3 (es) * 2003-02-17 2008-02-01 Nexxtdrive Limited Soplantes de aire de automocion.
US7571607B2 (en) * 2006-03-06 2009-08-11 Honeywell International Inc. Two-shaft turbocharger
JP6390953B2 (ja) * 2013-09-25 2018-09-19 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 ターボ圧縮機及び冷凍サイクル装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4047848A (en) * 1974-01-31 1977-09-13 Compair Industrial Limited Centrifugal compressors
US4105372A (en) * 1975-01-31 1978-08-08 Hitachi, Ltd. Fluid rotary machine
EP0653566A1 (de) * 1993-11-16 1995-05-17 Deutsche Babcock-Borsig Aktiengesellschaft Getriebeverdichter für die Verdichtung von Sauerstoff
US20070134111A1 (en) * 2005-12-14 2007-06-14 Eybergen William N Fuel cell compressor system

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3106670A1 (de) 2015-06-15 2016-12-21 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeturboverdichter
EP3112693A1 (de) 2015-07-02 2017-01-04 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeturboverdichter, verfahren zur ausrichtung
EP3636932A1 (de) 2018-10-10 2020-04-15 Siemens Aktiengesellschaft Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
WO2020074300A1 (de) 2018-10-10 2020-04-16 Siemens Aktiengesellschaft Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
EP4163500A1 (de) 2021-10-11 2023-04-12 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
EP4163501A1 (de) 2021-10-11 2023-04-12 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
WO2023061806A1 (de) 2021-10-11 2023-04-20 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung
WO2023061813A1 (de) 2021-10-11 2023-04-20 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Luftverdichtungsanlage für eine luftzerlegung

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EP2569542B1 (de) 2016-04-13
CN102893032B (zh) 2015-11-25
RU2561959C2 (ru) 2015-09-10
US9512849B2 (en) 2016-12-06
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RU2012153343A (ru) 2014-06-20
DE102010020145A1 (de) 2011-11-17

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