WO2011115295A1 - 同軸ケーブル - Google Patents

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WO2011115295A1
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dielectric layer
conductor
coaxial cable
phase change
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Inventor
裕太 塚原
一 大木
博美 安本
Original Assignee
株式会社 潤工社
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B11/00—Communication cables or conductors
    • H01B11/18—Coaxial cables; Analogous cables having more than one inner conductor within a common outer conductor
    • H01B11/1878—Special measures in order to improve the flexibility

Definitions

  • the present invention relates to a coaxial cable, and more particularly to a coaxial cable having a braided structure supported by a wound body.
  • the coaxial cable of US Pat. No. 4,719,320 includes a central conductor (inner conductor), a flexible dielectric surrounding the central conductor, a flexible outer conductor surrounding the dielectric, and an outer conductor.
  • a metal coil in the shape of a tension spring wound in a semi-closed manner and at least one load supporting braid surrounding the metal coil are provided. According to such a configuration, a high-performance and flexible coaxial cable having good mechanical strength characteristics can be obtained.
  • the above-described coaxial cable is used, for example, as a connection cable that connects the main body of the cable testing machine and the object to be measured.
  • this cable testing machine it is necessary to test a cable that transmits a signal having a high frequency of 5 GHz to 25 GHz in a temperature environment of ⁇ 30 ° C. to + 90 ° C., for example.
  • the above-described coaxial cable has a problem that when the high-frequency signal is transmitted under the above-described temperature environment, the phase change of the connection cable changes very greatly, resulting in a large measurement error.
  • the phase that was constant before the bending stress is applied the phase change when the bending stress is applied becomes particularly large as the signal becomes a high frequency, and after the bending stress is removed.
  • the measurement error increases because the phase of the signal does not return to its original state as the frequency of the signal becomes higher.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and the object thereof is to suppress a phase change when a high-frequency signal is transmitted in response to a change in temperature environment and a bending stress.
  • an inner conductor, a dielectric layer provided on the outer peripheral side of the inner conductor, an outer conductor layer provided on the outer peripheral side of the dielectric layer, and the outer A coaxial cable comprising a wound body wound on the outer peripheral side of a conductor layer and an exterior having a braided structure provided on the outer periphery of the wound body, wherein the inner conductor and the dielectric layer An adhesive layer that is in close contact with the inner conductor and the dielectric layer is provided therebetween, and a buffer layer serving as a buffer is provided between the dielectric layer and the outer conductor layer.
  • the inner conductor and the dielectric layer are brought into close contact with each other by the adhesive layer, and therefore the inner conductor and the dielectric layer accompanying expansion and contraction of the inner conductor and the dielectric layer due to a change in temperature environment. Can be prevented from occurring. Therefore, it is thought that the phase change at the time of transmitting a high frequency signal with respect to the change of the temperature environment can be suppressed.
  • the inner conductor and the dielectric layer are in close contact with each other through the adhesive layer, the variation of the multiple strands due to the bending stress is prevented especially when the internal conductor is composed of multiple strands. Can do.
  • the adhesion layer is fused to the inner conductor and the dielectric layer.
  • the inner conductor and the dielectric layer can be brought into close contact with each other in the process of manufacturing the coaxial cable, so that the cost of the coaxial cable can be kept low.
  • FIG. 1 is a perspective view of an embodiment of the coaxial cable of the present invention.
  • FIGS. 2A and 2B are diagrams showing the relationship between the change in the temperature environment and the amount of phase change in this embodiment and the conventional coaxial cable for each frequency.
  • FIGS. 3 (A) and 3 (B) are diagrams showing the relationship between the frequency and the phase change amount of this embodiment and the conventional coaxial cable for each addition and removal of bending stress.
  • FIG. 1 is a perspective view of an embodiment of the coaxial cable of the present invention.
  • the coaxial cable 1 includes a central conductor 11 (inner conductor), an adhesion layer 12 which is a characteristic part of the present invention, a dielectric layer 13, a first outer conductor layer 14, and a characteristic of the present invention.
  • the buffer layer 15, the second outer conductor layer 16, the covering layer 17, the wound body 18, the shield layer 19, and the jacket 20 are substantially configured.
  • the coaxial cable 1 is formed by the following procedure.
  • a plurality of conductor strands are twisted together to form the center conductor 11, and the adhesion body layer 12 is formed on the outer periphery of the center conductor 11 using an extruder (not shown).
  • porous polytetrafluoroethylene hereinafter simply referred to as EPTFE
  • EPTFE porous polytetrafluoroethylene
  • a metal foil is horizontally wound around the outer periphery of the dielectric layer 13 to form a first outer conductor layer 14, and an EPTFE tape, for example, is wound around the outer periphery of the first outer conductor layer 14 to buffer it.
  • the body layer 15 is coated.
  • the second outer conductor layer 16 is formed on the outer periphery of the buffer layer 15 with a plurality of conductor strands in a braided structure, and the coating layer 17 is formed on the outer periphery of the outer conductor layer 16 using an extruder. Then, a wound body 18 is inserted into the outer periphery of the covering layer 17, a shield layer 19 is formed on the outer periphery of the wound body 18 with a plurality of conductor strands in a braided structure.
  • the jacket 20 is formed using an extruder.
  • the jacket 20 is composed of a jacket 20a and a protective layer 20b in which a plurality of conductor strands are braided on the outer periphery of the jacket 20a.
  • the wound body 18, the shield layer 19, and the jacket 20 function as an armor for the coaxial cable 1.
  • the conductor wire of the central conductor 11 is, for example, an annealed copper wire containing silver
  • the adhesion layer 12 is, for example, a tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer (hereinafter simply referred to as FEP)
  • the dielectric layer 13 is, for example, EPTFE can be used.
  • the dielectric layer 13 is coated and formed as described above, sintering is performed, so that the adhesion layer 12 can be melted and fused to the central conductor 11.
  • EPTFE is a foamed or stretched porous fluororesin, but a solid fluororesin can also be used for the dielectric layer 13.
  • the first outer conductor layer 14 may be, for example, silver-containing annealed copper foil or aluminum foil
  • the buffer layer 15 may be, for example, EPTFE
  • the second outer conductor layer 16 may be, for example, a silver-plated copper-coated steel wire
  • FEP can be used for the coating layer 17.
  • the wound body 18 is made of, for example, a steel coil spring
  • the conductor wire of the shield layer 19 is made of, for example, a silver-plated copper-coated steel wire
  • the jacket 20a of the jacket 20 is made of, for example, polytetrafluoroethylene (hereinafter simply referred to as PTFE).
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • a covering layer made of a braid of resin yarn can be used for the protective layer 20b of the jacket 20.
  • the center conductor 11 and the dielectric layer 13 are in close contact with each other by the adhesion body layer 12, it is possible to prevent the center conductor 11 made up of a plurality of stranded wires from being bent due to bending stress. Furthermore, since the buffer layer 15 is interposed between the dielectric layer 13 and the second outer conductor layer 16, the influence of bending stress on the central conductor 11 and the dielectric layer 13 can be buffered. In particular, since the dielectric layer 13 is made of porous EPTFE, the collapse of the holes can be suppressed.
  • the adhesive layer 12 can prevent the center conductor 11 and the dielectric layer 13 from shifting with respect to changes in the temperature environment, It is considered that the phase change during signal transmission can be suppressed. Further, the adhesion layer 12 can prevent the central conductor 11 from being separated from the bending stress, and the buffer layer 15 can buffer the influence of the bending stress on the center conductor 11 and the dielectric layer 13, particularly the dielectric layer 13. Therefore, it is considered that the phase change at the time of transmitting a high frequency signal can be suppressed.
  • the coaxial cable 1 having the adhesion layer 12 and the buffer layer 15 of the present embodiment and the coaxial cable without the adhesion layer 12 and the buffer layer 15 for comparison the temperature environment changes.
  • the coaxial cable 1 of the present embodiment has the following configuration. Nineteen annealed copper wires with an outer diameter of 0.287 mm, which are conductor wires, are twisted to form the center conductor 11, and the outer periphery of the center conductor 11 is coated with 0.2 mm of FEP to form the adhesion layer 12. . Then, an EPTFE tape is wound around the outer periphery of the adhesion layer 12 to cover a thickness of 0.93 mm to form a dielectric layer 13. The outer periphery of the dielectric layer 13 contains silver as a first outer conductor layer 14.
  • the annealed copper foil is wound (laterally wound) to a thickness of 1.35 mm.
  • an EPTFE tape is wound around the outer periphery of the first outer conductor layer 14 to form a buffer layer 15 with a thickness of 0.14 mm.
  • the outer diameter of the buffer layer 15 corresponds to the conductor wire.
  • a second outer conductor layer 16 is formed by braiding a 0.102 mm silver-plated copper-coated steel wire with a striking number of 16 and a number of ten.
  • a coating layer 17 is formed by coating the outer periphery of the second outer conductor layer 16 with a thickness of 0.25 mm, and a steel coil spring having an outer diameter of 6.7 mm is inserted into the outer periphery of the coating layer 17.
  • a wound body 18 is obtained.
  • a shield layer 19 is formed on the outer periphery of the wound body 18 by forming a braided structure having a striking number of 16 and a number of six with a silver-plated copper-coated steel wire having an outer diameter of 0.102 mm corresponding to a conductor wire.
  • a jacket 20a of the jacket 20 is formed by covering PTFE with a thickness of 0.15 mm on the outer periphery, and a silver-plated copper-coated steel wire corresponding to a conductor wire is formed on the outer periphery of the jacket 20a of the jacket 20 to form a braided structure.
  • the protective layer 20b is formed, and the cable outer diameter is finally set to 7.9 mm.
  • FIGS. 2A and 2B are diagrams showing the relationship between the change in the temperature environment and the amount of phase change in this embodiment and the conventional coaxial cable for each frequency.
  • the signal frequency was 5 GHz, 10 GHz, 15 GHz, 20 GHz, or 25 GHz
  • the amount of phase change (° / m) was measured when the temperature environment was changed from ⁇ 30 ° C. to + 90 ° C.
  • the amount of phase change increases in a mountain shape as the signal frequency becomes higher, and the temperature environment is + 30 ° C. at any signal frequency.
  • the amount of phase change when the signal frequency is 25 GHz shows a large value of 21 ° / m.
  • the phase change amount does not become zero even if the temperature environment exceeds + 30 ° C.
  • the amount of phase change increases in a mountain shape as the signal frequency becomes higher, and the temperature environment is in any signal frequency. It tends to be the maximum amount of phase change at + 30 ° C.
  • the phase change amount is 12 ° / m, which is much smaller than the phase change amount 21 ° / m of the conventional coaxial cable.
  • FIGS. 3 (A) and 3 (B) are diagrams showing the relationship between the frequency and the phase change amount of this embodiment and the conventional coaxial cable for each addition and removal of bending stress.
  • the phase change amount before the bending stress was approximately 0 ° / m is the phase change amount when the bending stress is applied.
  • the amount of phase change when the signal frequency is 20 GHz shows a large value of 5 ° / m.
  • the phase change amount after applying the bending stress tends to increase linearly as the signal frequency increases, and does not return to approximately 0 ° / m, which is the phase change amount before applying the bending stress.
  • the amount of phase change when the frequency of the signal is 25 GHz shows a large value of 3 ° / m.
  • the amount of phase change before applying the bending stress is approximately 0 ° / m, but the bending stress is applied.
  • the amount of phase change at that time tends to be slightly larger in the minus direction after it increases slightly in a mountain shape as the signal frequency increases.
  • the phase change amount is maximum at 0.5 ° / m
  • the phase change amount is 0 ° / m
  • the phase change amount is -2 ° / m.
  • the phase change amount after the bending stress is applied returns to approximately 0 ° / m, which is the phase change amount before the bending stress is applied. Therefore, the coaxial cable 1 which can suppress the phase change at the time of transmitting the signal of a high frequency with respect to addition and removal of bending stress can be obtained.

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Abstract

　同軸ケーブル１は、内部導体１１と誘電体層１３とは密着体層１２により密着することになるため、温度環境の変化による内部導体および誘電体層の伸縮に伴う内部導体と誘電体層との間のずれの発生を防止することができ、温度環境の変化に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができる。また、誘電体層と外部導体層１６との間は緩衝体層１５が介在しているため、誘電体層が多孔質体でなるときの孔の潰れを抑制することができ、更に密着体層により内部導体が撚り線でなるときのバラケを防止でき、曲げ応力の加除に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができる。

Description

同軸ケーブル
　本発明は、同軸ケーブルに関し、特に巻回体で支持された編組構造を有する同軸ケーブルに関する。
　米国特許第４７１９３２０号の同軸ケーブルは、中心導体（内部導体）と、この中心導体を取囲む可撓性の誘電体と、この誘電体を取囲む可撓性の外部導体と、この外部導体を取囲む半閉に巻回されたテンションスプリングの形状の金属コイルと、この金属コイルを取囲む少なくとも１つの負荷支持編組体とを備えている。このような構成によれば、良好な機械的強度特性を有する高性能で可撓性のある同軸ケーブルとすることができるというものである。
　上述の同軸ケーブルは、例えば、ケーブル試験機の本体と被測定物とを接続する接続ケーブルとして用いられる。このケーブル試験機では、例えば−３０°Ｃから＋９０°Ｃという温度環境下で５ＧＨｚから２５ＧＨｚという高周波数の信号を伝送するケーブルを試験する必要がある。ところが、上述の同軸ケーブルでは、上記温度環境下で上記高周波数の信号を伝送した場合、接続ケーブルの位相変化が非常に大きく変化するため、測定誤差が大きくなるという問題があった。
　また、ケーブル試験機を使用する際には被測定物を試験ケーブルに接続させる必要があるため、接続ケーブルには曲げ応力が加わることになる。ところが、上述の同軸ケーブルでは、曲げ応力が加わる前には一定であった位相が、曲げ応力が加わったときの位相変化は特に高周波数の信号になるほど大きくなり、さらに曲げ応力が除かれた後の位相は特に高周波数の信号になるほど元の状態に戻らないため、測定誤差が大きくなるという問題があった。
　本発明は、上記のような課題に鑑みなされたものであり、その目的は、温度環境の変化および曲げ応力の加除に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができる同軸ケーブルを提供することにある。
　上記目的達成のため、本発明の同軸ケーブルでは、内部導体と、該内部導体の外周側に設けられた誘電体層と、該誘電体層の外周側に設けられた外部導体層と、該外部導体層の外周側に巻回された巻回体と、該巻回体の外周に設けられた編組構造を有する外装とを備えた同軸ケーブルであって、前記内部導体と前記誘電体層との間に前記内部導体と前記誘電体層とに密着する密着体層を設けると共に、前記誘電体層と前記外部導体層との間に緩衝となる緩衝体層を設けたことを特徴としている。
　これにより、本発明の同軸ケーブルでは、内部導体と誘電体層とは密着体層により密着することになるため、温度環境の変化による内部導体および誘電体層の伸縮に伴う内部導体と誘電体層との間のずれの発生を防止することができる。よって、温度環境の変化に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができるものと考えられる。
　また、内部導体と誘電体層とは密着体層により密着することになるため、特に内部導体が複数本の撚り線でなる場合に曲げ応力の加除による複数本の撚り線のバラケを防止することができる。さらに、誘電体層と外部導体層との間は緩衝体層が介在しているため、内部導体および誘電体層に対する曲げ応力の影響を緩衝、特に誘電体層が多孔質体でなるときの孔の潰れを抑制することができる。よって、曲げ応力の加除に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができるものと考えられる。
　また、本発明の同軸ケーブルでは、前記密着体層は、前記内部導体と前記誘電体層とに融着されていることが好適である。これにより、同軸ケーブルの製作過程において内部導体と誘電体層とを密着させることは比較的容易に行えるため、かかる同軸ケーブルのコストを低く抑えることができる。
　第１図は、本発明の同軸ケーブルの実施形態の斜視図である。
　第２図（Ａ）および（Ｂ）は、本実施形態および従来の同軸ケーブルの温度環境の変化と位相変化量との関係を周波数毎に示す図である。
　第３図（Ａ）および（Ｂ）は、本実施形態および従来の同軸ケーブルの周波数と位相変化量との関係を曲げ応力の加除毎に示す図である。
　以下に説明する実施形態は特許請求の範囲に係る発明を限定するものではなく、また実施形態の中で説明されている特徴の組み合わせの全てが本発明の成立に必須であるとは限らない。
　第１図は、本発明の同軸ケーブルの実施形態の斜視図である。この同軸ケーブル１は、中心導体１１（内部導体）と、本発明の特徴的な部分である密着体層１２と、誘電体層１３と、第１の外部導体層１４と、本発明の特徴的な部分である緩衝体層１５と、第２の外部導体層１６と、被覆層１７と、巻回体１８と、シールド層１９と、ジャケット２０とにより略構成されている。そして、この同軸ケーブル１は以下の手順により形成される。
　先ず、複数本の導体素線を撚り合わせて中心導体１１を形成し、中心導体１１の外周に押出機（図示せず）を用いて密着体層１２を被覆形成し、更に密着体層１２の外周に例えば多孔質ポリテトラフルオロエチレン（以下、単にＥＰＴＦＥとする）を巻回して誘電体層１３を被覆形成した後、シンターする。次に、この誘電体層１３の外周に金属箔を横巻きして第１の外部導体層１４を形成し、第１の外部導体層１４の外周に、例えば、ＥＰＴＦＥのテープを巻回して緩衝体層１５を被覆形成する。更に緩衝体層１５の外周に複数本の導体素線を編組構造にして第２の外部導体層１６を形成し、外部導体層１６の外周に押出機を用いて被覆層１７を被覆形成する。
　そして、この被覆層１７の外周に巻回体１８を挿入し、この巻回体１８の外周に複数本の導体素線を編組構造にしてシールド層１９を形成し、このシールド層１９の外周に押出機を用いてジャケット２０を形成する。なお、ジャケット２０は、外被２０ａと、この外被２０ａの外周に複数本の導体素線を編組構造にした保護層２０ｂとで構成されている。そして、巻回体１８とシールド層１９とジャケット２０とは、同軸ケーブル１のアーマーとして機能する。
　中心導体１１の導体素線には例えば銀入り軟銅線、密着体層１２には例えばテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下、単にＦＥＰとする）、誘電体層１３には、例えば、ＥＰＴＦＥが使用可能である。また、上記したように誘電体層１３を被覆形成した後、シンターするので、密着体層１２を溶融させて中心導体１１に融着させることができる。なお、ＥＰＴＦＥは発泡もしくは延伸させた多孔質のフッ素樹脂であるが、誘電体層１３には、充実のフッ素樹脂も使用可能である。
　また、第１の外部導体層１４には例えば銀入り軟銅箔やアルミニウム箔、緩衝体層１５には例えばＥＰＴＦＥ、第２の外部導体層１６の導体素線には例えば銀めっき銅被覆鋼線、被覆層１７には例えばＦＥＰが使用可能である。また、巻回体１８には例えば鋼製コイルばね、シールド層１９の導体素線には例えば銀めっき銅被覆鋼線、ジャケット２０の外被２０ａには例えばポリテトラフルオロエチレン（以下、単にＰＴＦＥとする）、ジャケット２０の保護層２０ｂには例えば樹脂製の糸の編組からなる被覆層が使用可能である。
　このように、中心導体１１と誘電体層１３とは密着体層１２により密着することになるため、温度環境の変化による中心導体１１および誘電体層１３の伸縮に伴う中心導体１１と誘電体層１３との間のずれの発生を防止することができる。また、中心導体１１と誘電体層１３とは密着体層１２により密着することになるため、曲げ応力の加除による複数本の撚り線でなる中心導体１１のバラケを防止することができる。さらに、誘電体層１３と第２の外部導体層１６との間は緩衝体層１５が介在しているため、中心導体１１および誘電体層１３に対する曲げ応力の影響を緩衝することができる。特に誘電体層１３が多孔質体のＥＰＴＦＥでなるために孔の潰れを抑制することができる。
　そして、以上のような構成の同軸ケーブル１によれば、温度環境の変化に対して密着体層１２により中心導体１１と誘電体層１３との間のずれの発生を防止できるため、高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができるものと考えられる。また、曲げ応力の加除に対して密着体層１２により中心導体１１のバラケを防止でき、さらに緩衝体層１５により中心導体１１および誘電体層１３に対する曲げ応力の影響を緩衝、特に誘電体層１３の孔の潰れを抑制できるため、高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができるものと考えられる。
　次に、本実施形態の密着体層１２および緩衝体層１５を有する同軸ケーブル１と、比較のために密着体層１２および緩衝体層１５がない同軸ケーブルとを用いて、温度環境の変化と位相変化量との関係を周波数毎に測定する試験および周波数と位相変化量との関係を曲げ応力の加除毎に測定する試験を行った。
　本実施形態の同軸ケーブル１は、以下の構成となっている。導体素線にあたる外径０．２８７ｍｍの銀入り軟銅線を１９本撚り合わせて中心導体１１を形成し、この中心導体１１の外周にＦＥＰを厚さ０．２ｍｍ被覆して密着層１２を形成する。そして、この密着層１２の外周にＥＰＴＦＥのテープを巻回し、厚さ０．９３ｍｍ被覆して誘電体層１３を形成し、この誘電体層１３の外周に第１の外部導体層１４として銀入り軟銅箔を厚さ１．３５ｍｍとなるように巻回（横巻き）する。そして、この第１の外部導体層１４の外周にＥＰＴＦＥのテープを巻回し、厚さ０．１４ｍｍ被覆して緩衝体層１５を形成し、この緩衝体層１５の外周に導体素線にあたる外径０．１０２ｍｍの銀めっき銅被覆鋼線を打数１６、持数１０の編組構造にして第２の外部導体層１６を形成する。
　そして、この第２の外部導体層１６の外周にＦＥＰを厚さ０．２５ｍｍ被覆して被覆層１７を形成し、この被覆層１７の外周に外径６．７ｍｍの鋼製コイルばねを挿入して巻回体１８とする。そして、この巻回体１８の外周に導体素線にあたる外径０．１０２ｍｍの銀めっき銅被覆鋼線を打数１６、持数６の編組構造にしてシールド層１９を形成し、このシールド層１９の外周にＰＴＦＥを厚さ０．１５ｍｍ被覆してジャケット２０の外被２０ａを形成し、このジャケット２０の外被２０ａの外周に導体素線にあたる銀めっき銅被覆鋼線を編組構造にしてジャケット２０の保護層２０ｂを形成し、最終的にケーブル外径を７．９ｍｍとする。一方、比較例の同軸ケーブルは、上記密着体層１２および緩衝体層１５がないこと以外は同一構成で形成する。
　第２図（Ａ）および（Ｂ）は、本実施形態および従来の同軸ケーブルの温度環境の変化と位相変化量との関係を周波数毎に示す図である。信号の周波数が５ＧＨｚ、１０ＧＨｚ、１５ＧＨｚ、２０ＧＨｚ、２５ＧＨｚの場合、温度環境を−３０°Ｃから＋９０°Ｃまで変化させたときの位相変化量（°／ｍ）を測定した。第２図（Ｂ）から明らかなように、従来の同軸ケーブルでは、信号周波数が高周波数になるに従って位相変化量は山形に大きくなり、何れの信号周波数の場合も温度環境が＋３０°Ｃのときに最大の位相変化量となる傾向にある。特に、信号周波数が２５ＧＨｚの場合の位相変化量は２１°／ｍという大きな値を示している。さらに、従来の同軸ケーブルでは、温度環境が＋３０°Ｃを超えても位相変化量は０となることはない。
　一方、第２図（Ａ）から明らかなように、本実施形態の同軸ケーブル１でも、信号周波数が高周波数になるに従って位相変化量は山形に大きくなり、何れの信号周波数の場合も温度環境が＋３０°Ｃのときに最大の位相変化量となる傾向にある。しかし、信号周波数が２５ＧＨｚの場合の位相変化量は１２°／ｍという値であり、従来の同軸ケーブルの位相変化量２１°／ｍよりも極めて小さな値を示している。さらに、本実施形態の同軸ケーブル１では、温度環境が＋３０°Ｃを超えて＋９０°Ｃに達すると、何れの信号の周波数の場合も位相変化量は略０°／ｍとなる。よって、温度環境の変化に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができる同軸ケーブル１を得ることができる。
　第３図（Ａ）および（Ｂ）は、本実施形態および従来の同軸ケーブルの周波数と位相変化量との関係を曲げ応力の加除毎に示す図である。曲げ応力を加える前（試験前）、加えているとき（試験中）、加えた後（試験後）において、信号の周波数を５ＧＨｚ、１０ＧＨｚ、１５ＧＨｚ、２０ＧＨｚ、２５ＧＨｚまで変化させたときの位相変化量（°／ｍ）を測定した。第３図（Ｂ）から明らかなように、従来の同軸ケーブルでは、曲げ応力を加える前の位相変化量は略０°／ｍであったものが、曲げ応力を加えているときの位相変化量は信号周波数が大きくなるにつれて山形に大きくなる傾向にある。特に、信号周波数が２０ＧＨｚの場合の位相変化量は５°／ｍという大きな値を示している。そして、曲げ応力を加えた後の位相変化量は信号の周波数が大きくなるにつれて直線状に大きくなる傾向にあり、曲げ応力を加える前の位相変化量である略０°／ｍには戻らない。特に、信号の周波数が２５ＧＨｚの場合の位相変化量は３°／ｍという大きな値を示している。
　一方、第３図（Ａ）から明らかなように、本実施形態の同軸ケーブル１では、曲げ応力を加える前の位相変化量は略０°／ｍであったものが、曲げ応力を加えているときの位相変化量は信号周波数が大きくなるにつれて僅かではあるが山形に大きくなった後、マイナス方向に若干大きくなる傾向にある。すなわち、信号周波数が１２ＧＨｚ付近で位相変化量は０．５°／ｍと最大となり、信号周波数が１７ＧＨｚのときに位相変化量は０°／ｍとなり、信号周波数が２５ＧＨｚのときに位相変化量は−２°／ｍとなる。そして、曲げ応力を加えた後の位相変化量は、曲げ応力を加える前の位相変化量である略０°／ｍに戻っている。よって、曲げ応力の加除に対して高周波数の信号を伝送する際の位相変化を抑制することができる同軸ケーブル１を得ることができる。

Claims (2)

  1. 　内部導体と、該内部導体の外周側に設けられた誘電体層と、該誘電体層の外周側に設けられた外部導体層と、該外部導体層の外周側に巻回された巻回体と、該巻回体の外周に設けられた編組構造を有する外装とを備えた同軸ケーブルであって、
    　前記内部導体と前記誘電体層との間に前記内部導体と前記誘電体層とに密着する密着体層を設けると共に、前記誘電体層と前記外部導体層との間に緩衝となる緩衝体層を設けたことを特徴とする同軸ケーブル。
  2. 　前記密着体層は、前記内部導体と前記誘電体層とに融着されていることを特徴とする請求項１に記載の同軸ケーブル。
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