WO2011114646A1 - 調理器具およびそれを用いた加熱装置 - Google Patents

調理器具およびそれを用いた加熱装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2011114646A1
WO2011114646A1 PCT/JP2011/001306 JP2011001306W WO2011114646A1 WO 2011114646 A1 WO2011114646 A1 WO 2011114646A1 JP 2011001306 W JP2011001306 W JP 2011001306W WO 2011114646 A1 WO2011114646 A1 WO 2011114646A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
temperature
food
grill pan
heat generating
microwave
Prior art date
Application number
PCT/JP2011/001306
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
福田　祐
島田　良治
河合　祐
Original Assignee
パナソニック株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by パナソニック株式会社 filed Critical パナソニック株式会社
Priority to EP11755839.5A priority Critical patent/EP2548480B1/en
Priority to CN201180014554.1A priority patent/CN102811649B/zh
Priority to JP2012505481A priority patent/JPWO2011114646A1/ja
Publication of WO2011114646A1 publication Critical patent/WO2011114646A1/ja

Links

Images

Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
    • A47J—KITCHEN EQUIPMENT; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; APPARATUS FOR MAKING BEVERAGES
    • A47J36/00—Parts, details or accessories of cooking-vessels
    • A47J36/02—Selection of specific materials, e.g. heavy bottoms with copper inlay or with insulating inlay
    • A47J36/027—Cooking- or baking-vessels specially adapted for use in microwave ovens; Accessories therefor
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/6408—Supports or covers specially adapted for use in microwave heating apparatus
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/647—Aspects related to microwave heating combined with other heating techniques
    • H05B6/6491—Aspects related to microwave heating combined with other heating techniques combined with the use of susceptors
    • H05B6/6494—Aspects related to microwave heating combined with other heating techniques combined with the use of susceptors for cooking

Definitions

  • the present invention relates to a cooking utensil such as a grill plate and a heating apparatus using the same, which cooks food using heat of a heat generating layer that generates heat by absorbing irradiated microwave energy.
  • the grill pan cooking function is a function of placing a grill pan in which a heating layer made of a microwave heating element that absorbs microwave energy to generate heat is formed in a heating chamber and placing food on the grill pan.
  • the food is cooked using the heat generated from the heat generation layer by the irradiation of microwave energy.
  • a grill pan provided with a heating layer made of a microwave heating element that absorbs microwave energy and generates heat has a configuration as shown in FIGS. 8 and 9 (see, for example, Patent Document 1).
  • the prior art will be described with reference to the drawings.
  • FIG. 8 is a perspective view of a grill pan provided with a heat generating layer made of a conventional microwave heating element described in Patent Document 1.
  • FIG. FIG. 9 is a cross-sectional view of a grill pan provided with a heat generating layer made of the microwave heat generating element. As shown in FIGS. 8 and 9, a heating layer 102 made of a microwave heating element is provided on the bottom surface of the grill pan 101.
  • the heating layer 102 made of a microwave heating element is provided on the back surface of the mounting surface 103 on which the food on the grill pan 101 is placed.
  • a coating layer of a fluorine material is formed on the mounting surface 103 in order to suppress scorching of food and improve the cleanability of the grill pan after cooking.
  • the heat generating layer 102 made of a conventional microwave heating element is composed of a composite of a powder of a microwave absorbing material that generates heat by absorbing microwave energy and a silicone rubber material.
  • the powder of the microwave absorbing material is kneaded with the rubber material, and the metal surface that becomes the base material of the grill pan by a method such as hot pressing a mixture in which the particles of the microwave absorbing material are uniformly dispersed in the rubber, Alternatively, the heat generation layer 102 is formed by being adhered to the painted surface.
  • the grill pan 101 on which the food is placed is placed at a predetermined position of a microwave heating device equipped with a magnetron that generates microwaves, and grill cooking is started.
  • the microwave energy oscillated from the magnetron is absorbed by the heat generating layer 102 made of a microwave heating element provided on the grill pan 101, whereby the microwave energy is converted into heat.
  • the placing surface 103 of the grill pan 101 is heated, and the food placed on the placing surface 103 is cooked.
  • Patent Document 2 there is known a cooking utensil in which a heating layer made of a microwave heating element is provided on the back surface of a metal plate disposed on a rotating body of a turntable.
  • the heating layer made of the microwave heating element uses a ferrite material in which a Curie temperature lower than the maximum temperature of the metal plate being cooked is selected.
  • the ferrite material reaches the Curie temperature
  • the ferrite material having a Curie temperature lower than the maximum temperature during cooking as a heating layer composed of a microwave heating element
  • the ferrite itself controls the absorption and stoppage of microwaves and maintains the temperature of the metal plate uniformly. I am doing so.
  • the ferrite used for the heating layer composed of the microwave heating element of the conventional grill pan has a Curie temperature of about 220 ° C. or a Curie temperature lower than a temperature suitable for high temperature cooking.
  • the heat generation layer using these ferrites can only be heated to a temperature of 220 ° C. or lower because the absorption of the microwave energy decreases when the microwave energy is absorbed and reaches a temperature near the Curie temperature.
  • the ultimate temperature of the grill pan mounting surface can be increased to the 300 ° C. level.
  • the temperature reached by heating time increases, so that the temperature of the fluorine coating layer formed on the mounting surface of the grill pan 101 or the temperature of the silicone rubber used for the heat generating layer 102 made of a microwave heat generating element is allowed. Since the temperature exceeds the heat resistance temperature, the grill pan is damaged due to the occurrence of peeling or cracking.
  • the microwave output is controlled by detecting the temperature of the mounting surface of the grill pan, or the microwave output is controlled by elapse of the microwave heating time, and the mounting surface of the grill pan is controlled. It was necessary to design so that the temperature of the material would be lower than the allowable heat-resistant temperature of the material constituting the grill pan.
  • the present invention raises the temperature of the mounting surface of the grill pan to a predetermined temperature in a short time, and saturates the temperature of the food mounting surface of the grill pan below the allowable heat resistance temperature of the material constituting the grill pan. Let This shortens the cooking time of food and prevents overheating of the grill pan, and improves the performance and durability, safety and reliability of grill pan cooking that requires high temperature in the microwave heating device It is.
  • the cooking utensil according to the present invention includes a support having a mounting surface on which food is placed, and a heating layer formed of a microwave heating element formed on the surface of the support and containing ferrite that absorbs microwave energy and generates heat.
  • the ferrite contains Fe 2 O 3 , MnO and ZnO, and the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24.
  • the cooking utensil of the present invention can raise the temperature of the mounting surface to a high temperature in a short time, and the temperature of the grill pan is set to be equal to or lower than the allowable heat resistance temperature of the constituent material. be able to. Accordingly, the cooking time of the food can be shortened, and the performance of grill pan cooking requiring high temperature can be improved. Furthermore, damage and deterioration of the constituent material of the grill pan can be prevented, and durability and reliability can be improved.
  • the cooking utensil according to the present invention includes a base material having a mounting surface on which food is placed, and a microwave heating element including ferrite that is formed on the surface of the base material and absorbs microwave energy to generate heat.
  • a cooking utensil having a heat generating layer and having a configuration in which the temperature of the mounting surface that saturates when food is not mounted on the mounting surface is set to 240 to 300 ° C.
  • the food placement surface is designed to have a high saturation temperature, so the temperature can be raised to a predetermined cooking temperature in a short time, and the cooking time can be shortened.
  • the food can be appropriately burned without drying, and the performance of cooking at a high temperature can be improved.
  • the temperature of the grill pan which is a cooking utensil, can be made equal to or lower than the heat resistant allowable temperature of the constituent material. As a result, deterioration and breakage of the material constituting the grill pan can be prevented, and safety, durability, and reliability can be improved.
  • the heating apparatus of the present invention includes a heating chamber, a microwave generator for supplying microwaves to the heating chamber, and the cooking utensil disposed in the heating chamber.
  • Such a configuration can improve the performance of cooking the grill pan in the heating device.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a grill pan, which is a cooking appliance in Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a grill pan, which is a cooking utensil in the first embodiment.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing a structure of a heat generating layer made of the microwave heat generating element in the first embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a heating device on which a grill pan, which is a cooking utensil in the first embodiment, is mounted.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a grill pan having another shape of the cooking utensil according to the first embodiment.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a grill pan, which is a cooking appliance in Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a grill pan, which is a cooking utensil
  • FIG. 6 is a graph of temperature rise characteristics showing the effect of the heat generating layer made of the microwave heat generator in the first embodiment.
  • FIG. 7 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a grill pan, which is a cooking appliance according to Embodiment 2 of the present invention.
  • FIG. 8 is a perspective view of a grill pan as a conventional cooking utensil.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a grill pan, which is a conventional cooking utensil.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a cooking utensil (hereinafter referred to as a grill pan) in which a microwave heating element is formed in Embodiment 1 of the present invention.
  • the grill pan of the present embodiment has the same shape as the conventional one described in FIG.
  • a grill pan 1 includes a dish-shaped support 2, and a heating layer 3 made of a microwave heating element that is provided on one surface of the support 2 and absorbs microwave energy to generate heat. Consists of As shown in FIG. 1, the heating layer 3 made of a microwave heating element is formed on a surface 2B (corresponding to the back surface of the grill pan 1) different from the surface 2A on the side of the support 2 on which food is placed. It is desirable. As shown in FIG. 1, the grill pan 1 is provided with a groove portion 2 ⁇ / b> C on the food placing surface in order to separate oil and fat from the food from the food.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of the grill pan 1 in which the heat generating layer 3 made of the microwave heat generator in the first embodiment is formed.
  • the support 2 of the grill pan 1 includes a base material 4 such as a metal base material, a coating layer 5 mainly composed of a polyethersulfone resin material formed on both surfaces of the base material 4, and a food. It is comprised from the fluorine coating layer 6 which has the fluororesin as a main component and was formed in the coating layer 5 of the surface 2A of the side to be placed.
  • a base material 4 such as a metal base material
  • a coating layer 5 mainly composed of a polyethersulfone resin material formed on both surfaces of the base material 4, and a food. It is comprised from the fluorine coating layer 6 which has the fluororesin as a main component and was formed in the coating layer 5 of the surface 2A of the side to be placed.
  • heat resistant glass such as ceramic or crystallized glass can be used as the base material 4 other than the metal base material. Since the base material 4 other than the metal base material has high corrosion resistance, the coating layer 5 mainly composed of the polyethersulfone resin material on
  • the heating layer 3 made of a microwave heating element is formed on the surface of the coating layer 5 on the surface 2B different from the surface 2A on the side where the food is placed.
  • a steel plate of iron, a surface-treated steel plate plated with aluminum or zinc is applied as the base material 4.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing the structure of the heat generating layer 3 made of a microwave heat generator.
  • the heat generating layer 3 made of a microwave heating element has a composition including a ferrite powder 7 that generates heat by absorbing microwaves and an organic compound 8. Further, a dispersant, an antiaging agent for rubber, an antioxidant and the like are added as necessary.
  • the ferrite powder 7 is in a state of being uniformly dispersed in the organic compound 8.
  • a coating layer 5 is formed on both surfaces of a base material 4 such as a hot-dip aluminized steel sheet by coating with a polyethersulfone resin material as a main component, and then the main component is fluorine on the surface of one coating layer 5.
  • a coating made of resin is applied to form the fluorine coating layer 6.
  • the shape of the grill pan 1 is pressed so that the fluorine coating layer 6 becomes a food placing surface (surface 2A).
  • the ferrite powder 7 used in the heat generating layer 3 has a temperature rise characteristic that raises the food placing surface of the grill pan 1 to a high temperature in a short time and saturates below the allowable heat resistance temperature of the grill pan 1.
  • the ferrite powder 7 for realizing this is preferably one containing Fe 2 O 3 , MnO and ZnO and having a weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO in the range of 11 to 24.
  • carbonates or lead nitrates containing Fe, Mn, and Zn as starting materials are mixed at a predetermined ratio and reacted by firing at a high temperature to have a ferrite crystal structure.
  • a composite oxide is produced. By pulverizing the composite oxide of ferrite, ferrite powder 7 having a predetermined weight ratio can be obtained.
  • the ferrite powder 7 having a predetermined blending amount and the silicone rubber selected as the organic compound 8 are kneaded using a kneading apparatus such as an open roll or a kneader until the ferrite powder 7 is uniformly dispersed in the silicone rubber. Then, a crosslinking agent is added and kneaded again.
  • a necessary amount of the kneaded material lump or the sheet formed by an open roll is collected, and this is applied to the surface 2B different from the food placing surface pressed into the shape of the grill pan 1. It arrange
  • a heat-resistant agent for imparting further heat resistance of the heat-generating layer 3 made of a microwave heating element, an anti-aging agent, an oil and fat agent for imparting flexibility, and the like are added as necessary. May be.
  • a primer having an adhesive function on the bonding surface of the heat generating layer 3 made of the microwave heating element or the surface of the coating layer 5 May be applied, and the heating layer 3 and the coating layer 5 made of a microwave heating element may be bonded via the primer.
  • an adhesive may be added in advance when the ferrite powder 7 and the organic compound 8 are kneaded.
  • the heat generating layer 3 made of the microwave heating element is formed on the coating layer 5, but the surface layer 2B on the side where the heat generating layer 3 is formed is not provided, and the substrate is directly formed. You may adhere
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a heating apparatus on which the grill pan 1 which is a cooking utensil according to the present invention is mounted.
  • the heating device 40 has a heating chamber 9.
  • the heating chamber 9 is an open / close wall surface that is a metal boundary portion made of a metal material, that is, a right wall surface 10, a left wall surface 11, a back wall surface 12, an upper wall surface 13, a bottom wall surface 14, and an open / close wall surface for taking food into and out of the heating chamber 9.
  • the door (not shown) has a substantially rectangular parallelepiped shape (including a rectangular parallelepiped). Thereby, the supplied microwave energy is substantially confined in the inside.
  • the open / close door is installed at a position facing the back wall surface 12 (front side in FIG. 4).
  • the magnetron 15 that is a microwave generation unit constituting the heating device 40 of the present embodiment generates microwaves to be supplied to the heating chamber 9.
  • the heating device 40 includes a waveguide 16 for guiding the microwave energy generated from the magnetron 15 into the heating chamber 9, and a microwave radiating unit 17 that irradiates the microwave energy from the waveguide 16 into the heating chamber 9. And are provided.
  • the bottom wall surface 14 is provided with a sealing portion 18 made of a glass or ceramic material that transmits microwaves.
  • the heating apparatus 40 has a function of microwave cooking of food, grill cooking, and oven cooking.
  • Grill pan 1 which is a cooking utensil of the present embodiment is inserted and arranged in heating chamber 9 along rail portion 20 which is a locking portion provided on right wall surface 10 and left wall surface 11 of heating chamber 9.
  • rail portion 20 which is a locking portion provided on right wall surface 10 and left wall surface 11 of heating chamber 9.
  • three rail portions 20 are provided on each of the right wall surface 10 and the left wall surface 11. Thereby, the installation height of the grill pan 1 can be adjusted in three stages.
  • the heating chamber 9 is provided with a thermistor 21 that detects the temperature in the heating chamber 9 and an infrared sensor 22 that detects the temperature of the food, the grill pan 1 and the like.
  • the thermistor 21, infrared sensor 22, magnetron 15, and heater 19 are electrically connected to a controller 23 that controls these operations.
  • the grill pan 1 on which food (not shown) is placed is placed on the rail portion 20, and a predetermined instruction operation is performed with the open / close door closed.
  • the magnetron 15 is operated by the control unit 23 to generate microwave energy.
  • the generated microwave energy passes through the waveguide 16 and passes through the sealing portion 18 formed of ceramic or the like from the microwave radiating portion 17 and is irradiated into the heating chamber 9.
  • the microwave energy irradiated into the heating chamber 9 is absorbed by the heating layer 3 made of a microwave heating element constituting the grill pan 1 and converted into heat.
  • the heat is transmitted to the placing surface (surface 2A) on which food is placed on the grill pan 1, and the food is heated.
  • the heat generation mechanism of ferrite by microwaves can be considered as follows.
  • the frequency of microwaves used for microwave heating devices such as microwave ovens is 2.45 GHz.
  • the magnetic flux density which is the magnetic characteristic of ferrite, cannot follow the magnetic field, and magnetic loss occurs.
  • This magnetic loss is represented by the imaginary part of the complex relative permeability. The larger this value, the higher the heat generation performance due to the absorption of microwave energy.
  • the magnetic flux density decreases, the imaginary part of the complex relative permeability decreases, and the amount of microwave energy absorbed decreases.
  • the temperature of the ferrite reaches the Curie temperature, the magnetic flux density becomes 0, the imaginary part of the complex relative permeability disappears and heat is not generated, and the temperature of the ferrite does not increase.
  • the ferrite material applied to the heating layer 3 made of the microwave heating element applied to the grill pan 1 of the present embodiment is preferably a material whose temperature rises quickly and saturates at a high temperature. It is preferable that the imaginary part of the magnetic flux density and complex relative permeability of ferrite is large and the Curie temperature is high.
  • the heat generation layer 3 having excellent heat generation performance by microwave energy can be obtained.
  • the heat generation mechanism of ferrite is as described above, but there are other heat generation due to dielectric loss and conduction loss.
  • ferrite material In order to saturate the placing surface on which food is placed on the grill pan 1 to a predetermined temperature, it is a ferrite material having no heat generating action other than magnetic loss, or has a heat generating action that does not change the predetermined saturation temperature.
  • a ferrite material is preferred.
  • the organic compound 8 used for the coating layer 5, the fluorine coating layer 6, and the heating layer 3 composed of the microwave heating element constituting the grill pan 1 has a temperature at which the food mounting surface is saturated in order to ensure long-term durability. Needs to be set to a heat resistant temperature (300 ° C.) or less at which the material constituting the grill pan 1 is allowed.
  • the cooking temperature of foods that require high temperatures is around 200 ° C.
  • the temperature of the food placing surface of the grill pan 1 for securing this cooking temperature is the place where the food is placed.
  • the saturation temperature of the grill pan 1 is necessary. Is preferably 240 to 300 ° C.
  • said saturation temperature used by the following embodiment means the temperature which is saturated when there is no food on the food mounting surface of the grill pan 1 (empty cooking).
  • ferrite material commercially available for use as the heating layer 3 made of a microwave heating element, and most of them are used as noise countermeasures for power wires such as ferrite cores and power transformers.
  • commercially available ferrite materials have disclosed complex relative magnetic permeability at frequencies in the kHz to MHz band, but do not disclose characteristics of frequencies in the GHz band such as 2.45 GHz used in microwave ovens. Absent.
  • the required specification of the heating layer 3 used in the grill pan 1 in particular that is, having a high saturation magnetic flux density and an imaginary part of complex relative permeability, and the food mounting surface of the grill pan 1
  • the useful ferrite material and composition satisfying the saturation temperature of 240 to 300 ° C. were unknown.
  • a ferrite core material used for a transformer of a power source is useful among various ferrite core materials.
  • This ferrite core is a Mn—Zn-based ferrite containing Fe 2 O 3 , MnO and ZnO, has a saturation magnetic flux density at 0 ° C. of about 550 mT and a Curie temperature of about 290 ° C.
  • Ferrite powder 7 was prepared by pulverizing this ferrite core, and mixed with organic compound 8 (silicone rubber) to form heat generating layer 3 made of a microwave heating element on the back surface of grill pan 1.
  • the ferrite powder 7 was a sintered body, the saturation magnetic flux density at 0 ° C. was 400 mT or more.
  • the heating layer 3 containing the powder 7 and the organic compound 8 is used, the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature is 1.3 or more in terms of the frequency in the microwave region, and the Curie temperature of the ferrite powder 7 is 250 to 330. It has been found useful to be in ° C.
  • ferrite powders with different weight ratios of Fe 2 O 3 to ZnO were prepared, and these were kneaded with silicone rubber as an organic compound. Then, using the grill pan on which the heat generating layer was formed, the temperature rise characteristics, complex relative permeability, and Curie temperature of the grill pan were evaluated. As a result, it has been found that the ferrite powder has excellent temperature rise characteristics of the grill pan 1 when the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO in the ferrite powder is less than 11
  • the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer is less than 1.3 and the Curie temperature is less than 250 ° C.
  • the temperature rise of the food placing surface of the grill pan is delayed, and the saturation temperature of the food placing surface is less than 240 ° C., resulting in poor cooking performance.
  • the temperature of the food placing surface increases, but the Curie temperature exceeds 330 ° C.
  • the saturation temperature of the food placing surface rises to an allowable heat-resistant temperature of 300 ° C. or more, so that the constituent material of the grill pan is deteriorated or broken, and cannot be used for a long time as a cooking utensil.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24
  • the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer 3 including the ferrite powder 7 is 1.3 or more, and the Curie temperature of the ferrite powder 7 is A characteristic of 250 to 330 ° C. was obtained. It was also confirmed that the temperature of the food mounting surface (surface 2A) was saturated at 240 to 300 ° C.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO in the ferrite powder 7 by a range of 11-24, it is possible to realize a cooking performance, durability, and reliability.
  • the Mn—Zn ferrite used as the ferrite powder 7 contains Fe 2 O 3 , MnO and ZnO, and the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24, thereby increasing the Curie temperature of the ferrite. can do. Therefore, the temperature of the mounting surface of the grill pan 1 can be increased, the cooking time for grill pan cooking can be shortened, and the cooking performance can be improved.
  • the Mn—Zn-based ferrite used as the ferrite powder 7 contains Fe 2 O 3 , MnO and ZnO, and the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24.
  • the temperature can be increased to 250-330 ° C.
  • the saturation temperature of the food placing surface (surface 2A) of the grill pan 1 can be set to 240 to 300 ° C., which is higher than that of the conventional grill pan.
  • the temperature of the food placing surface (surface 2A) of the grill pan 1 can be increased, the cooking time for grill pan cooking can be shortened, and the cooking performance can be improved.
  • the composition of the ferrite powder 7 includes Fe 2 O 3 , MnO and ZnO, and the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24. It is possible to prevent breakage due to excessive temperature rise, ignition of the constituent material of the grill pan 1 and spread of fire to other members, and durability and reliability can be improved.
  • the allowable heat-resistant temperature of the constituent material of the grill pan 1 is 300 ° C.
  • the saturation temperature of the grill pan 1 is 280 ° C. lower than 300 ° C. as judged from long-term durability. In order to achieve both, it is preferable that the temperature is 240 to 280 ° C.
  • the Curie temperature of the ferrite powder 7 used for the heating layer 3 made of the microwave heating element of the present invention is preferably 250 to 300 ° C.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO in the Mn—Zn ferrite powder 7 that develops the Curie temperature is preferably in the range of 11 to 17.5.
  • the saturation temperature of the grill pan 1 is preferably 260 ° C. or higher. In order to achieve both further cooking performance and excellent durability and reliability, the saturation temperature of the grill pan 1 is preferably set to 260 to 280 ° C.
  • the Curie temperature of the ferrite powder 7 for setting the saturation temperature of the food mounting surface (surface 2A) to 260 to 280 ° C. is preferably 280 to 300 ° C.
  • the weight ratio of 2 O 3 is preferably in the range of 14.5 to 17.5.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is 14.5 to 17.5 at which the Curie temperature is 280 to 300 ° C.
  • the content of Fe 2 O 3 in the Mn—Zn ferrite powder 7 is preferably in the range of 70 to 76% by weight when the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24.
  • the range of the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO in the ferrite powder 7 is 11 to 17.5 and 14.5 to 1, the content of Fe 2 O 3 is 70 to 74% by weight, respectively. 72-74% by weight is suitable.
  • the ferrite powder 7 used in the first embodiment uses the magnetic loss due to the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer 3 and the Curie temperature of the ferrite powder 7 to place the food on the grill pan 1.
  • the ferrite powder 7 uses the magnetic loss due to the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer 3 and the Curie temperature of the ferrite powder 7 to place the food on the grill pan 1.
  • it is necessary to reduce the heat generated by other actions such as dielectric loss.
  • the imaginary part (dielectric loss) of the complex relative dielectric constant of the heat generation layer 3 including the ferrite powder 7 and the silicone rubber that is the organic compound 8 is 0.7 or less, heat generation due to the dielectric loss can be suppressed. . Therefore, it is possible to saturate the heat generating layer 3 made of a microwave heat generator at a predetermined temperature.
  • Ferrite materials include Mg—Zn and Ni—Zn ferrites in addition to Mn—Zn ferrites. Among these, any material can be applied as long as the preferable magnetic characteristics and Curie temperature in the present embodiment are satisfied.
  • the saturation phenomenon of the temperature of the food mounting surface (surface 2A) is caused by the amount of heat generated by the heat generating layer 3 made of a microwave heating element by absorbing microwave energy, and the conduction and convection from the heated grill pan 1. This occurs when the amount of heat released by radiation is balanced.
  • the heat generated by the heat generation layer 3 and the heat released from the grill pan 1 serving as a cooking utensil are saturated in a state where food is not placed on the placement surface (surface 2A).
  • the temperature of the surface (surface 2A) is 240 to 300 ° C.
  • the saturation magnetic flux density and the imaginary part of the complex relative permeability, which are the characteristics of the ferrite, are reduced, and the microwave energy is absorbed. Decreases. Therefore, as the temperature of the food placement surface increases, the amount of heat generation decreases, and the food placement surface is saturated at a temperature lower than the Curie temperature of the ferrite powder 7.
  • the temperature at which the cooking performance of the grill pan 1 and the allowable heat-resistant temperature of the constituent materials are compatible is 240 to 300 ° C.
  • the ferrite powder 7 used for the heating layer 3 made of a microwave heating element for saturation at this temperature.
  • the Curie temperature is 250-330 ° C.
  • the saturation temperature of the food placement surface (surface 2A) to a high temperature of 240 to 300 ° C.
  • the temperature can be raised to a predetermined cooking temperature in a short time, and the cooking time can be shortened.
  • the food can be appropriately burnt without drying, and the performance of cooking at a high temperature can be improved.
  • the constituent material of the grill pan which is a cooking utensil, can be set to a heat resistant allowable temperature or less. Therefore, deterioration and breakage of the constituent material of the grill pan can be prevented, and safety, durability, and reliability can be improved.
  • the microwave energy is not absorbed.
  • the microwave electric field is generated at a place other than the heat generating layer 3 (the right wall surface 10, the left wall surface 11, the back wall surface 12, the upper wall surface 13, the bottom wall constituting the heating chamber 9).
  • Safety such as the occurrence of sparks concentrated on the wall surface 14 and the like, the reflection of the microwaves in the heating chamber 9 and the return to the magnetron 15 through the waveguide 16 and the microwave radiation part 17 being damaged. Reliability may be impaired.
  • the ferrite powder 7 of the heating layer 3 continues to absorb the microwave irradiated to the heating chamber 9. can do.
  • the electric field concentration on the other members of the heating chamber 9 and the reflection of the microwave to the magnetron 15 are suppressed, and the spark and the magnetron 15 in the heating chamber 9 can be prevented from being damaged. Can be secured.
  • the time for reaching the temperature of the food placing surface of the grill pan 1 to 200 ° C. or higher is 2 minutes or less in grill pan cooking. Therefore, it is necessary to increase the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer 3 that absorbs microwave energy at least in the temperature range from room temperature to 200 ° C.
  • the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature of the heating layer 3 made of a microwave heating element is preferably 1.3 or more.
  • the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generating layer 3 becomes smaller as the saturation magnetic flux density of the ferrite powder 7 decreases.
  • the rate of temperature rise becomes slower and the time to reach the temperature required for cooking tends to be longer.
  • the heat generating layer 3 needs to reduce the decrease in the imaginary part of the complex relative permeability from room temperature to 200 ° C.
  • the imaginary part of the complex relative permeability of the heat generation layer 3 from room temperature to 200 ° C. is 50% or more of the value of the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature, a decrease in the rate of temperature rise of the heat generation layer 3 is suppressed.
  • the temperature of the food placing surface of the grill pan 1 can reach 200 ° C. or more within 2 minutes.
  • the temperature dependence of the imaginary part of the complex relative permeability is considered to be related to the saturation magnetic flux density and the Curie temperature of the ferrite, and the imaginary part of the complex relative permeability has a high saturation magnetic flux density and a high Curie temperature. growing.
  • the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature of the heat generating layer 3 is 1.3 or more
  • the imaginary part of the complex relative permeability up to 200 ° C. is preferably at least 50% or more of the value of the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature.
  • the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is in the range of 11 to 24 in the Mn—Zn ferrite powder 7 used for the heat generating layer 3
  • the imaginary part of the complex relative permeability is 1.3 or more. can do.
  • the temperature of the food placing surface of the grill pan 1 as a cooking utensil can be raised in the vicinity of the Curie temperature of the ferrite powder 7 in a short time.
  • the cooking time can be further shortened, and the cooking ability can be further improved.
  • the food in contact with the mounting surface of the grill pan 1 can be quickly baked, sticking of the food to the mounting surface is suppressed, and the food can be taken out of the grill pan after cooking, Cleaning such as cleaning can be easily performed.
  • the complex relative permeability is measured by heating the sample holder to a predetermined temperature by the S-parameter method using a network analyzer.
  • the material of the organic compound 8 includes rubber and resin with high heat resistance.
  • the heating layer 3 made of a microwave heating element including the ferrite powder 7 can be easily formed on the grill pan 1 by hot pressing or the like by using these organic compounds 8.
  • the organic compound 8 can realize strong adhesion between the support 2 and the heat generating layer 3 of the grill pan 1, durability can be improved.
  • the heat generating layer 3 can be formed at a relatively low temperature, deterioration of the constituent materials of the grill pan 1 can be prevented.
  • the organic compound 8 is particularly preferably silicone rubber or fluororubber.
  • silicone rubber has high heat resistance and can further improve the adhesion between the heat generating layer 3 and the support 2 of the grill pan 1. Therefore, exfoliation and cracking of the heat generating layer 3 are prevented, the initial heat generating performance can be maintained for a long time, and stable grill pan cooking performance can always be realized.
  • the silicone rubber has excellent heat resistance and chemical resistance, the heat generating layer 3 having high durability and reliability can be realized.
  • the heat generating layer 3 can be formed thick by using silicone rubber, a large amount of ferrite powder 7 necessary for microwave absorption can be contained.
  • the amount of microwave energy absorbed by the ferrite powder 7 can be increased, and a microwave heating element with a high temperature rise rate can be realized.
  • the grill pan 1 of the present embodiment is heated by the heat generating layer 3 made of a microwave heating element.
  • the heat generating layer 3 made of a microwave heating element.
  • the amount of heat released from the grill pan 1 is increased, and food is placed thereon.
  • the saturation temperature of the surface is lowered.
  • the grill pan 1 is small, the amount of heat radiation is reduced, and the saturation temperature of the food placing surface is increased.
  • the ferrite powder 7 having a Curie temperature that saturates near the allowable heat-resistant temperature of the grill pan 1 according to the amount of heat released from the grill pan 1 may be used.
  • the saturation magnetic flux density at 0 ° C. is 400 mT or more
  • the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature when the heating layer 3 includes the ferrite powder 7 and silicone rubber is 1. 3 or more
  • the imaginary part of the complex relative permeability from room temperature to 200 ° C. is at least 50% or more of the value of the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature
  • the Curie temperature of the ferrite powder 7 is 250 to 330 ° C.
  • the grill cooking using the grill pan 1 usually uses a microwave output of around 800W.
  • the grill pan 1 When heating the grill pan 1 at 800 W, if the area of the heat generating layer 3 exceeds 0.1 m 2 , the grill pan 1 becomes large and the heat capacity increases. Therefore, it takes time to raise the temperature of the food placing surface (surface 2A), and the temperature cannot be raised to 200 ° C. within 2 minutes, which is suitable for cooking on a grill pan.
  • the amount of heat released from the heated surface is increased by increasing the area of the food placement surface, and the saturation temperature of the food placement surface (surface 2A) is less than 240 ° C. As a result, the cooking time becomes longer, and suitable burnt and delicious foods cannot be obtained.
  • the area of the heat generating layer 3 is less than 0.05 m 2 , the amount of the ferrite powder 7 included in the heat generating layer 3 is reduced, so that the heat absorption of the heat generating layer 3 is reduced.
  • durability and safety may be impaired, such as generation of sparks due to concentration of the microwave electric field on members other than the heat generating layer 3, and damage of the magnetron due to reflected microwaves.
  • the absorption of microwave energy into the food also increases, causing a decrease in the amount of water in the food and inhibiting the taste.
  • the food placement surface (surface 2A) can be heated in a short time and heated to a predetermined saturation temperature. Therefore, excellent cooking performance can be realized.
  • cooking time can be shortened and energy can be saved. Furthermore, damage to the magnetron and occurrence of sparks can be prevented, and the durability and safety of the heating device 40 can be ensured.
  • the saturation temperature of the food placing surface (surface 2A) is set to 260 to 280 ° C.
  • the balance width between the microwave energy absorption amount of the heat generating layer 3 and the heat radiation amount from the grill pan 1 is narrowed.
  • a range of 0.06 to 0.08 m 2 is suitable.
  • the heating layer 3 made of the microwave heating element of the present embodiment has an increased heat capacity due to an increase in the weight of the heating layer 3 and a food placement surface due to poor heat conduction ( Due to the decrease in heat transfer to the surface 2A), the temperature rise rate of the food placing surface (surface 2A) becomes slow. Further, the cost increases due to the thick film thickness.
  • the thickness of the heat generating layer 3 is less than 0.5 mm, the amount of the ferrite powder 7 is insufficient, and the saturation temperature of the food placing surface (surface 2A) is lowered.
  • the thickness of the heating layer 3 should be 0.5 to 2 mm. Is preferred. Further, by setting the film thickness of the heat generating layer 3 to 0.5 to 2 mm, excellent cooking performance and shortening of cooking time can be realized.
  • the saturation temperature of the food mounting surface is set to 260 to 280 ° C.
  • the balance width between the microwave energy absorption amount of the heat generating layer 3 and the heat radiation amount from the grill pan 1 is narrowed.
  • the range of 0.7 to 1.5 mm is suitable.
  • the thickness of the heat generating layer 3 is in the range of 0.9 to 1.1 mm.
  • the adhesion between the organic compound 8 and the food mounting surface is deteriorated, and the exothermic layer 3 is easily peeled off.
  • the heating element composition of the organic compound 8 and the ferrite powder 7 becomes hard, the fluidity of the heating element composition during hot pressing is poor, and the heating layer 3 having a uniform film thickness cannot be obtained. Thereby, the heating unevenness of the heat generating layer 3 is increased, and the cooking performance is lowered.
  • the heat generating layer 3 formed becomes hard, the heat shock resistance and the mechanical shock resistance are lowered, and when the grill pan 1 is dropped or repeatedly cooled, the heat generating layer 3 may be damaged.
  • the saturation temperature of the food mounting surface is set to 240 to 300 ° C.
  • the ferrite powder 7 of the heat generating layer 3 is used to solve the above problems and obtain the heat generating layer 3 excellent in durability, temperature rise performance, and cooking performance.
  • the blending amount is preferably in the range of 50 to 90% by weight.
  • the saturation temperature of the food mounting surface is 260 to 280 ° C.
  • the balance between the microwave energy absorption amount of the heat generating layer 3 and the heat dissipation amount from the grill pan 1 is narrowed.
  • the range of 65 to 85% by weight is suitable.
  • the blending amount of the ferrite powder 7 is preferably in the range of 75 to 80% by weight.
  • the heating chamber 9 When the heating chamber 9 is irradiated with microwaves, a microwave standing wave is generated in the heating chamber 9. As a result, the intensity of the microwave energy is generated in the heating chamber 9, and the surface of the heat generating layer 3 made of the microwave heating element bonded to the bottom surface of the grill pan 1 also absorbs the microwave due to the intensity of the microwave energy. Are different, resulting in a non-uniform temperature distribution.
  • the material of the support 2 of the grill pan 1 can transmit the heat from the heat generating layer 3 more efficiently as the thermal conductivity is higher, and the temperature distribution on the food placing surface can be made uniform. However, if the heat conduction is too high, heat is transmitted to other than the food placement surface, the amount of heat released from the grill pan 1 is increased, and the saturation temperature of the food placement surface is lowered.
  • Examples of the material having a too high thermal conductivity include materials having a thermal conductivity of 200 W / m ⁇ K or more, such as aluminum and copper.
  • Examples of the material having too low thermal conductivity include materials having a thermal conductivity of 10 W / m ⁇ K or less, such as ceramic and glass. These materials are not preferable as the support 2.
  • a material having a thermal conductivity of 50 to 150 W is preferable.
  • the material include a steel plate mainly composed of iron, a surface-treated steel plate mainly composed of iron plated with aluminum or zinc, and a surface-treated steel sheet mainly composed of iron coated with a paint.
  • a steel plate mainly composed of iron has a thermal conductivity of about 85 W / m ⁇ K and is lower than aluminum, but has high mechanical strength and a reduced thickness of the support 2. Therefore, the thermal resistance from the heat generating layer 3 to the food placement surface can be reduced, and heat can be transmitted efficiently.
  • the steel plate mainly composed of iron is inferior in temperature distribution to that of aluminum, the temperature distribution of the entire food placing surface can be made uniform.
  • the steel sheet mainly composed of iron can increase the thermal resistance in the direction from the heat generating layer 3 to the direction other than the food placing surface. Therefore, since heat loss other than the food placement surface can be suppressed, the temperature of the food placement surface can be saturated at a high temperature.
  • the thermal conductivity of the support 2 of the grill pan 1 is more preferably 80 to 150 W / m ⁇ K.
  • the grill pan 1 of this Embodiment aims at improving the performance of the grill pan cooking at high temperature, for grill pan cooking which does not require high temperature, for example, thawing cooking and warm cooking, This can be handled by controlling the output of the microwave power.
  • the saturation temperature of the food placing surface is determined by the Curie temperature of the ferrite, it can be set to the allowable heat resistant temperature or less of the constituent material of the grill pan 1, and durability and reliability can be ensured.
  • the heat generating layer 3 is configured by mixing a ferrite powder having a low Curie temperature with a dielectric powder having a Curie temperature higher than that of the ferrite powder can be applied.
  • the same effect can be obtained by giving the dielectric powder a function of saturating the dielectric powder below the allowable heat resistant temperature of the constituent material of the grill pan 1.
  • a heat generating layer 3 composed of a mixture of a dielectric powder having the same Curie temperature and a large dielectric loss and a ferrite powder having a large magnetic loss can also be applied, and similar effects can be obtained.
  • composition and blending of the ferrite powder and the dielectric powder are based on the assumption that the heating rate is fast and the food placing surface of the grill pan 1 is saturated at a predetermined temperature. It is selected as necessary in consideration of advantages such as adhesion to the support 2 and applicability of the use environment.
  • FIG. 5 is a perspective view showing grill pans having different shapes in the present embodiment.
  • the heating layer 3 made of the microwave heating element of the present embodiment can also be applied to the grill pan shape shown in FIG.
  • the placing surface (surface 2A) on which the food on the grill pan 24 is placed has a configuration in which the central portion 2E is wider than the end portion 2D. Thereby, the area of the mounting surface near the center of the grill pan 24 where food is highly likely to be mounted is increased.
  • the contact area between the food and the placement surface (surface 2A) can be increased. Therefore, heat transmitted from the heat generating layer 3 to the food can be increased more than the grill pan 1 having the same shape as that of FIG. 8 (see FIG. 1), so that the cooking time can be shortened and the grill pan cooking performance can be further improved. be able to.
  • the contact area with the food is increased, the non-uniformity of the food can be reduced, so that the finished state of the food can be improved. Furthermore, since the drying unevenness of the food can be suppressed, juiciness and deliciousness can be improved.
  • FIG. 6 is a graph of temperature rise characteristics showing the effect of the heat generating layer 3 made of the microwave heat generating element in the first embodiment.
  • FIG. 6 shows a microwave heating element when the grill pan 1 on which food is not placed is disposed at a predetermined position in the heating chamber 9 and irradiated with microwave power of 800 W using the heating device shown in FIG. The result of having evaluated the heat-generating performance of the heat-generating layer 3 made of each heating time is shown.
  • a grill pan on which a heat generating layer composed of two types of conventional microwave heating elements was formed was also evaluated in the same manner.
  • line A represents the present embodiment, Curie temperature of about 300 ° C., 0 saturation magnetic flux density at ° C. of about 550mT, Fe 2 O 3 weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is 15.5, MnO 4 is a temperature rise characteristic of the food placing surface of the grill pan 1 in which the Mn—Zn ferrite powder 7 containing ZnO is used and the heating layer 3 made of a microwave heating element is formed.
  • Line B shows the temperature rise characteristic of a conventional heat generating layer as a comparative example, where the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is 9.8, the Curie temperature is about 220 ° C., and the saturation magnetic flux density at 0 ° C. is about 540 mT.
  • This is the temperature rise characteristic of the food placing surface of the grill pan in which the heat generating layer 3 made of a microwave heat generating element using the Zn-based ferrite powder 7 is formed.
  • Line C shows the temperature rise characteristic of another conventional heat generating layer as a comparative example.
  • the heat generated from the microwave heat generating element is a composition in which a dielectric material is added to the same ferrite powder 7 as the heat generating layer having the characteristic of line B. It is the temperature rising characteristic of the food mounting surface of the grill pan in which the layer 3 is formed.
  • the imaginary part of the complex relative permeability up to 200 ° C. of the heat generating layer 3 of the present embodiment having the characteristics of the line A is about 69% of the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature, and the line B is In the case of the heat generating layer having the temperature rise characteristic, it is 41%.
  • the temperature of the food placing surface of the grill pan 1 having the heat generating layer 3 (line A) of the present embodiment is high at a rate of temperature rise of 230 ° C. or more in a heating time of 2 minutes. It reaches about 270 ° C. in minutes, and tends to saturate at about 280 ° C. after 5 minutes.
  • the food placing surface of the grill pan having the heat generating layer having the characteristics of the line B shows a heating rate substantially equal to that of the heat generating layer 3 (line A) of the present embodiment until the heating time of 1 minute. If the time is longer than that, the rate of temperature rise is slow, and if it is 5 minutes or longer, the temperature tends to be saturated at about 250 ° C.
  • the heating layer 3 (line A) of the present embodiment has a saturation magnetic flux density at 0 ° C., an imaginary part of complex relative permeability up to 200 ° C. with respect to an imaginary part of complex relative permeability at room temperature, It is higher than the heat generation layer having the characteristics of the line B, and there is little deterioration in heat generation performance due to magnetic loss, and the Curie temperature of the ferrite powder 7 used in the heat generation layer 3 (line A) of the present embodiment is This is because it is higher than the ferrite powder used in the heat generating layer having characteristics.
  • the food placing surface on the grill pan provided with the heat generating layer having the characteristics of the line C has a heating rate almost equal to that of the line B within 3 minutes of heating time, and gradually increases over the heating time. The temperature rises and the temperature of the food placing surface tends not to be saturated.
  • the initial temperature rise characteristic is the same as that of the line B, but the heat generation layer having the characteristics of the line C is used. Since the dielectric powder is further added, the dielectric loss of this dielectric powder appears, and the temperature rise value is considered to be higher than that of the heat generating layer having the characteristics of the line B.
  • the reason why the temperature of the food placement surface does not saturate in line C is considered to be that the Curie temperature of the added dielectric powder is high and heat generation due to absorption of microwave energy is sustained.
  • grill pan 1 of the present embodiment Curie temperature of about 290 ° C., the saturation magnetic flux density of about 550mT at 0 °C, Fe 2 O 3 weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO 15.5
  • a ferrite powder 7 having a Curie temperature of 290 ° C. it is possible to saturate the temperature of the food placing surface below the Curie temperature. Can be ensured, and excellent durability can be realized.
  • the weight ratio range of Fe 2 O 3 to ZnO is 11 to 24, and the saturation temperature when not placed on the placement surface is 240 to 300 ° C.
  • the range of the weight ratio of Fe 2 O 3 to ZnO is not particularly required to be 11 to 24. That is, a saturation temperature of 240 to 300 ° C. may be realized without being placed on the placement surface by the heat generating material, composition, or temperature control used as the heat generating layer 3 of the grill pan 1.
  • FIG. 7 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of grill pan 1 on which heat generation layer 3 made of a microwave heat generator in Embodiment 2 of the present invention is formed.
  • a coating layer 26 having an infrared emissivity of 0.9 or more is provided instead of the fluorine coating layer 6 and that the heat generating layer 3 is directly formed on the substrate 4.
  • the same materials as those in Embodiment 1 are applied.
  • the support 25 has a configuration in which a coating layer 26 having an infrared emissivity of 0.9 or more is formed on the substrate 4 and the substrate 4 on the side on which food is placed (surface 2A).
  • the heat generating layer 3 made of a microwave heating element is formed on the surface of the base material 4 having a surface 2B different from the surface 2A on the side where the food is placed.
  • the infrared emissivity of the surface of the fluorine coating layer 6 is about 0.degree.
  • the temperature of the food placing surface is 200 to 250.degree. C. in the wavelength range of 2 to 20 .mu.m. 8.
  • the grill pan 1 is provided with a groove portion 2 ⁇ / b> C on the food placing surface in order to separate oil and fat from the food from the food.
  • the groove 2C does not come into contact with the food, the heat of the heat generating layer 3 of the microwave heating element is hardly transmitted to the food, and the finished state of the food due to the occurrence of baking unevenness is deteriorated.
  • the covering layer 26 having an infrared emissivity of 0.9 or more instead of the fluorine coating layer 6 on the food placing surface (surface 2A) of the grill pan 1 microwave heat generation is achieved.
  • the emissivity of the placing surface (surface 2A) of the food heated by the heat generating layer 3 of the body can be increased.
  • the coating layer 26 having an infrared emissivity of 0.9 or more according to the second embodiment is preferably a ceramic material mainly composed of silica or a glass material (enamel).
  • silica Since silica has a property of transmitting microwaves, it does not absorb the microwave energy that wraps around the food placing surface side (surface 2A side) of the grill pan 1 of the coating layer 26. Therefore, a reduction in the amount of microwave energy absorbed in the food is prevented, and cooking performance can be improved.
  • the allowable heat-resistant temperature of the constituent material of the grill pan 1 can be improved by making the coating layer 26 ceramic or glass containing silica as a main component. Thereby, since the temperature of the food mounting surface (surface 2A) of the grill pan 1 can be further increased, the performance of grill pan cooking can be further improved.
  • the coating layer 26 can increase the surface hardness. Therefore, even if a metal spatula is used when taking out the food or a hard nylon bundler is used when cleaning the grill pan 1, the coating layer 26 is not damaged or peeled off, resulting in excellent durability. Can be realized.
  • the expression of water-repellent antifouling property to the coating layer 26 can be realized by adding an organic component such as silicone oil, which has no problem in food hygiene, to the base material of the coating layer 26.
  • the expression of antifouling properties other than water repellency can also be realized by forming minute irregularities on the surface of the coating layer 26.
  • the formation of the minute unevenness can be realized by controlling the formation conditions such as the firing conditions of the coating layer 26 and the selection of organic substances.
  • hydrophilic antifouling property to the coating layer 26 can be realized by adding a material that reduces the surface energy to the base material of the coating layer 26.
  • the heat generating layer 3 made of the microwave heat generator is directly provided on the surface 2B of the substrate 4.
  • the present invention is not limited to this, and in order to improve the corrosion resistance of the substrate 4, the coating layer 5 described in the first embodiment and other coating layers having heat resistance are provided, and a heat generating layer is provided thereon. 3 may be formed.
  • the heat generating layer 3 made of the microwave heat generator uses a rubber material, particularly silicone rubber, as the organic compound 8.
  • materials used as the coating layer 26 such as an inorganic binder such as frit, alumina sol, and silica sol used in enamel can be used.
  • the allowable temperature limit of the grill pan can be made higher than that of the grill pan 1 described in the first embodiment, and the durability and reliability can be further improved.
  • a material used as the coating layer 26 such as an inorganic binder such as a frit used in enamel, alumina sol, silica sol or the like is used to make the constituent material of the grill pan nonflammable. Therefore, in addition to durability, safety can be improved.
  • a protective layer made of a material having high permeability to microwaves may be provided on the heat generating layer 3 in order to improve the durability of the heat generating layer 3 made of a microwave heat generating element.
  • the material for the protective layer include inorganic binders such as frit, alumina sol, and silica sol used in the above-mentioned enamel, and materials used as the coating layer 26.
  • the cooking utensil of the present invention includes a base material having a mounting surface on which food is placed, and a microwave heat generation including ferrite that is formed on the surface of the base material and absorbs microwave energy to generate heat.
  • Such a configuration makes it possible to increase the Curie temperature of the ferrite, so that the temperature of the mounting surface of the grill pan can be increased. Therefore, the cooking time for grill dish cooking can be shortened, and the performance of grill dish cooking can be improved.
  • the cooking utensil according to the present invention includes a base material having a mounting surface on which food is placed, and a microwave heating element including ferrite that is formed on the surface of the base material and absorbs microwave energy to generate heat.
  • the saturation temperature of the food placement surface is designed to be high, the temperature can be raised to a predetermined cooking temperature in a short time, and the cooking time can be shortened. Can do.
  • the food can be burnt moderately without drying, and the performance of cooking at a high temperature can be improved.
  • the temperature of the grill pan which is a cooking utensil, can be made equal to or lower than the heat resistant allowable temperature of the constituent material. As a result, deterioration and breakage of the material constituting the grill pan can be prevented, and safety, durability, and reliability can be improved.
  • the heat generating layer contains ferrite particles and an organic compound. According to such a structure, the heat generating layer which consists of a microwave heat generating body containing a ferrite can be easily formed in a grill pan.
  • the organic compound can realize strong adhesion between the base material of the grill pan, which is a cooking utensil, and the heat generating layer, the durability can be improved.
  • the heat generating layer can be formed at a relatively low temperature, deterioration of the components of the grill pan can be prevented.
  • the present invention includes a silicone rubber as the organic compound contained in the heat generating layer.
  • the heat resistance of the heat generating layer can be improved, and more excellent adhesion between the grill pan and the heat generating layer can be realized.
  • the thickness of the heat generation layer can be increased, the amount of ferrite necessary for microwave absorption can be increased, and a microwave heating element with a high temperature rise rate can be realized.
  • the imaginary part of the complex relative permeability up to 200 ° C. has at least 50% of the imaginary part of the complex relative permeability at room temperature.
  • the area of the heat generating layer is smaller than 0.1 m 2 or 0.1 m 2 .
  • the grill pan which is a cooking utensil
  • a commonly used microwave output of around 800 W the increase in the heat capacity of the grill pan and the amount of heat released from the heated grill pan are suppressed. be able to. Therefore, the temperature can be raised to a predetermined temperature in a short time, and cooking time can be shortened and energy can be saved.
  • the temperature at which saturation is achieved by balance between heat generation and heat dissipation without lowering the rate of temperature rise can be easily set to be near the Curie temperature of the ferrite and lower than the Curie temperature.
  • An excellent grill pan can be realized.
  • the thermal conductivity of the substrate is in the range of 50 to 150 W / mK.
  • a coating layer made of a material having an infrared emissivity higher than that of the base material is formed on the placement surface on which the food is placed.
  • the present invention imparts antifouling properties to the coating layer. According to such a configuration, it is possible to suppress the sticking of contaminants such as foods, fats and oils, and seasonings from the foods, and it is possible to easily perform cleaning such as cleaning of the grill pan. Therefore, a clean state can always be maintained as a cooking utensil.
  • the coating layer contains silica. According to such a configuration, the heat resistance of the coating layer can be improved, and the temperature of the mounting surface of the grill pan can be further increased. Therefore, the performance and durability of grill pan cooking can be further improved.
  • the coating layer can be increased, even if a hard nylon bundler is used to wash the metal spatula or grill pan when taking out food, the coating layer can be prevented from being scratched or peeled off. And excellent durability can be realized.
  • the present invention is a heating apparatus including a heating chamber, a microwave generation unit that supplies a microwave into the heating chamber, and a cooking utensil disposed in the heating chamber.
  • the performance of cooking the grill pan in the heating device can be improved.
  • the cooking utensil of the present invention can improve the performance of grill dish cooking, it can be applied to a microwave heating device such as a microwave oven, and the heating layer mainly composed of a microwave heating element is It can be applied as microwave heating equipment other than cooking equipment such as a dryer.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Cookers (AREA)
  • Electric Ovens (AREA)
  • Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
  • Baking, Grill, Roasting (AREA)

Abstract

食品が載置される載置面を有する基材と、基材の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層（３）とを有する調理器具であって、フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とした構成を備えることにより、調理器具であるグリル皿の載置面を短時間で所定の温度に昇温させることができ、かつグリル皿の載置面の温度をグリル皿の構成材料の許容される耐熱温度以下に飽和させることができるので、グリル皿調理の性能向上と耐久性、安全性、信頼性を図ることができる。

Description

調理器具およびそれを用いた加熱装置
　本発明は、照射されたマイクロ波エネルギーを吸収することによって発熱する発熱層の熱を利用して食品を調理する、グリル皿などの調理器具およびそれを用いた加熱装置に関する。
　近年、電子レンジなどのマイクロ波加熱装置においては、食品に直接マイクロ波を照射することで食品を加熱するマイクロ波加熱機能に加え、マイクロ波加熱装置内に設置する調理器具、いわゆる、グリル皿を用いた調理機能が存在する。以下、これをグリル皿調理機能という。
　このグリル皿調理機能とは、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するマイクロ波発熱体からなる発熱層が形成されたグリル皿を加熱室内に設置し、そのグリル皿の上に食品を載置して、マイクロ波エネルギーの照射により発熱層から発生する熱を利用し、その食品を調理するというものである。
　従来、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するマイクロ波発熱体からなる発熱層を設けたグリル皿は、図８、図９に示されるような構成のものがある（例えば、特許文献１参照）。上記従来の技術について、図面を参照して説明する。
　図８は、特許文献１に記載された従来のマイクロ波発熱体からなる発熱層が設けられたグリル皿の斜視図である。図９は、同マイクロ波発熱体からなる発熱層が設けられたグリル皿の断面図である。図８、図９に示すように、グリル皿１０１の底面にマイクロ波発熱体からなる発熱層１０２が設けられている。
　図９に示すように、マイクロ波発熱体からなる発熱層１０２は、グリル皿１０１の食品が載置される載置面１０３の裏側の面に設けられている。また、載置面１０３には、食品の焦げ付きの抑制、調理後のグリル皿の洗浄性を向上させるためにフッ素材料のコーティング層が形成されている。
　従来のマイクロ波発熱体からなる発熱層１０２は、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するマイクロ波吸収材料の粉末とシリコーンのゴム材料の複合物で構成される。マイクロ波吸収材料の粉末はゴム材料と混練され、ゴム中にマイクロ波吸収材料の粒子が均一に分散された状態とした混合物を、ホットプレスなどの方法でグリル皿の基材となる金属面、もしくは塗装面に接着され、発熱層１０２が形成される。
　食品が載置されたグリル皿１０１を、マイクロ波を発生させるマグネトロンを搭載したマイクロ波加熱装置の所定の位置に配置し、グリル調理を開始する。これにより、マグネトロンから発振されたマイクロ波エネルギーをグリル皿１０１に設けられたマイクロ波発熱体からなる発熱層１０２が吸収することによってマイクロ波エネルギーが熱に変換される。これにより、グリル皿１０１の載置面１０３が加熱され、載置面１０３に載置された食品が調理される。
　一般的に、グリル調理において、おいしさと、食するのに適した焦げ目とを両立させようとすると、グリル皿１０１の載置面１０３を短時間で高温に昇温させる必要がある。しかし、優れた昇温速度と到達温度の高温化を両立するマイクロ波吸収材料が見出せていない。従来は、マイクロ波発熱体からなる発熱層１０２のマイクロ波吸収材料は、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するものという観点で選定されたＭｎ－Ｚｎ系フェライトが用いられている。
　また、特許文献２によると、ターンテーブルの回転体に配置される金属プレートの裏面にマイクロ波発熱体からなる発熱層を設けた調理器具が知られている。このマイクロ波発熱体からなる発熱層は、調理中の金属プレートの最高温度よりも低いキュリー温度が選択されたフェライト材料が用いられている。
　フェライト材料はキュリー温度に達するとマイクロ波の吸収が停止する。マイクロ波発熱体からなる発熱層として調理中の最高温度よりも低いキュリー温度を有するフェライト材料を用いることによって、フェライト自体がマイクロ波の吸収・停止を制御し、金属プレートの温度を均一に維持するようにしている。
　しかしながら、従来のグリル皿のマイクロ波発熱体からなる発熱層に用いられているフェライトは、キュリー温度が２２０℃程度、あるいは高温調理に適した温度よりも低いキュリー温度である。
　これらのフェライトを用いた発熱層はマイクロ波エネルギーを吸収してキュリー温度近傍の温度になるとマイクロ波エネルギーの吸収が低下するため２２０℃以下の温度までしか昇温させることができない。
　その結果、ハンバーグや魚などの調理においては、適度な焦げ目を得ようとすると、調理時間が長くなる。さらに、これとともに、食品にもマイクロ波の一部が吸収され、食品内部の油や水分が加熱されて蒸気となって揮発するため、食品が乾燥してジューシーさやおいしさが失われるという課題を有していた。
　一方、前述のフェライト材料に金属窒化物などの誘電体の材料を加えることにより、グリル皿の載置面の到達温度を３００℃レベルに高温化することができる。しかし、加熱時間とともに到達温度が上昇することにより、グリル皿１０１の載置面に形成しているフッ素コーティング層や、マイクロ波発熱体からなる発熱層１０２に用いているシリコーンゴムの温度が許容される耐熱温度を超えるため、剥離や割れなどの発生により、グリル皿が破損するという課題を有していた。
　そのため、温度センサを搭載し、グリル皿の載置面の温度を検知することによってマイクロ波出力を制御するか、あるいはマイクロ波加熱時間の経過によってマイクロ波出力を制御し、グリル皿の載置面の温度がグリル皿を構成している材料の許容される耐熱温度以下となるように設計する必要があった。
　しかし、センサの誤動作や故障、調理メニューの選択ミスや食品が載置されていない状態での調理（空焚き）によって３００℃以上の高温に昇温することが考えられ、安全性と信頼性の確保が困難であるという課題を有していた。
特開２００６－５２９３２号公報 特開平４－２６３７０５号公報
　本発明は、グリル皿の載置面を短時間で所定の温度に昇温させ、かつグリル皿の食品の載置面の温度を、グリル皿を構成する材料の許容される耐熱温度以下で飽和させる。これにより、食品の調理時間の短縮化とグリル皿の過昇温防止を実現し、マイクロ波加熱装置における高温を必要とするグリル皿調理の性能向上と耐久性、安全性、信頼性を図るものである。
　本発明の調理器具は、食品が載置される載置面を有する支持体と、支持体の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層とを有する調理器具であって、フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とした構成を備える。
　このような構成により、本発明の調理器具は、短時間で載置面の温度を高温に昇温させることができるとともに、グリル皿の温度を、構成する材料の許容される耐熱温度以下とすることができる。したがって、食品の調理時間の短縮が可能となり、高温を必要とするグリル皿調理の性能を向上させることができる。さらに、グリル皿の構成材料の破損、劣化を防止することができ、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　また、本発明の調理器具は、食品が載置される載置面を有する基材と、基材の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層とを有する調理器具であって、食品が載置面に載置されない状態で飽和する載置面の温度を２４０～３００℃とした構成を備える。
　このような構成により、食品載置面の飽和温度が高温になるように設計しているので、所定の調理温度に短時間で昇温させることができ、調理時間の短縮化を図ることができる。また、食品を乾燥させないで適度な焦げ目を付けることができ、高温でのグリル皿調理の性能を向上させることができる。
　また、食品が載置されていない状態で食品の載置面が飽和する最高温度を３００℃とすることにより、調理器具であるグリル皿の温度を構成材料の耐熱許容温度以下とすることができるので、グリル皿の構成材料の劣化や破損を防止することができ、安全性、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　また、本発明の加熱装置は、加熱室と、加熱室内にマイクロ波を供給するマイクロ波発生部と、加熱室内に配置される上記調理器具とを備えた構成を備える。
　このような構成により、加熱装置におけるグリル皿調理の性能を向上させることができる。
図１は、本発明の実施の形態１における調理器具であるグリル皿の断面図である。 図２は、同実施の形態１における調理器具であるグリル皿の詳細な構造を示す一部断面図である。 図３は、同実施の形態１におけるマイクロ波発熱体からなる発熱層の構造を示す模式図である。 図４は、同実施の形態１における調理器具であるグリル皿が搭載される加熱装置の断面図である。 図５は、同実施の形態１における調理器具の他の形状のグリル皿を示す斜視図である。 図６は、同実施の形態１におけるマイクロ波発熱体からなる発熱層の効果を示す昇温特性のグラフである。 図７は、本発明の実施の形態２における調理器具であるグリル皿の詳細な構造を示す一部断面図である。 図８は、従来の調理器具であるグリル皿の斜視図である。 図９は、従来の調理器具であるグリル皿の断面図である。
　以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
　（実施の形態１）
　図１は、本発明の実施の形態１におけるマイクロ波発熱体が形成された調理器具（以下、グリル皿と記す）の断面図である。なお、本実施の形態のグリル皿は、図８で述べた従来のものと同様の形状である。
　図１において、グリル皿１は、皿形状の支持体２と、支持体２のいずれか一方の表面に設けられた、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するマイクロ波発熱体からなる発熱層３とから構成される。マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、図１に示すように、支持体２の食品が載置される側の表面２Ａとは異なる表面２Ｂ（グリル皿１の裏面に相当）に形成されることが望ましい。なお、グリル皿１は、図１に示すように、食品から出る油脂などを食品と分離するために、食品の載置面に溝部２Ｃを設けている。
　図２は、本実施の形態１におけるマイクロ波発熱体からなる発熱層３が形成されたグリル皿１の詳細な構造を示す一部断面図である。
　図２において、グリル皿１の支持体２は、金属基材などの基材４と、基材４の両面に形成されたポリエーテルスルホン樹脂材料を主成分とする被覆層５と、食品が載置される側の表面２Ａの被覆層５に形成された、フッ素樹脂を主成分とするフッ素コーティング層６とから構成される。なお、金属基材以外の基材４として、セラミックや結晶化ガラスなどの耐熱ガラスも用いることができる。金属基材以外の基材４は耐食性が高いので、発熱層３側の基材表面のポリエーテルスルホン樹脂材料を主成分とする被覆層５は必ずしも必要としない。そのため、グリル皿１の支持体２の構成を簡略化できる。
　マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、食品が載置される側の表面２Ａとは異なる表面２Ｂの被覆層５の表面に形成されている。基材４としては、鉄の鋼板やアルミニウム、亜鉛がメッキされた表面処理鋼板が適用される。
　図３は、マイクロ波発熱体からなる発熱層３の構造を示す模式図である。図３において、マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、マイクロ波を吸収して発熱するフェライト粉末７と、有機化合物８とを含む組成である。さらに、必要に応じて分散剤やゴムの老化防止剤、酸化防止剤などが添加される。フェライト粉末７は、有機化合物８の中に均一に分散した状態となっている。
　次に、本発明のマイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成したグリル皿１の製造方法の一例について述べる。
　溶融アルミメッキ鋼板などの基材４の両面に、ポリエーテルスルホン樹脂材料を主成分とする塗料を塗布して被覆層５を形成し、その後、一方の被覆層５の表面に、主成分がフッ素樹脂からなる塗料を塗布し、フッ素コーティング層６を形成する。次に、図１に示すように、フッ素コーティング層６が食品の載置面（表面２Ａ）となるようにグリル皿１の形状にプレス加工が施される。
　一方、発熱層３に用いられるフェライト粉末７には、グリル皿１の食品の載置面を短時間で高温に昇温させ、かつグリル皿１の許容される耐熱温度以下で飽和する昇温特性が必要である。これを実現するフェライト粉末７は、Ｆｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲としたものがよい。この重量比の範囲となるように、出発原料であるＦｅ、Ｍｎ、Ｚｎを含む炭酸塩や硝酸鉛などを所定の比率で混合し、高温で焼成することによって反応させ、フェライトの結晶構造を有する複合酸化物が造られる。このフェライトの複合酸化物を粉砕することによって、所定の重量比のフェライト粉末７が得られる。
　次に、所定の配合量のフェライト粉末７と、有機化合物８として選択したシリコーンゴムとをオープンロールやニーダーなどの混練加工装置を用い、フェライト粉末７がシリコーンゴムの中に均一に分散するまで混練し、その後、架橋剤を添加し、再度混練する。
　次に、これらの混練物の固まり、もしくはオープンロールでシート状に分出ししたものを必要量採取し、これをグリル皿１の形状にプレス加工された食品の載置面とは異なる表面２Ｂの被覆層５の上に配置して、ホットプレスで加圧接着および一次加硫を行う。その後、必要に応じて二次加硫などの熱処理を行うことによって、マイクロ波発熱体からなる発熱層３が形成され、本実施の形態の調理器具であるグリル皿１が得られる。
　なお、混練の際にマイクロ波発熱体からなる発熱層３のさらなる耐熱性を付与するための耐熱性剤、老化防止剤や、柔軟性を付与するための油脂剤などを必要に応じて添加してもよい。
　また、マイクロ波発熱体からなる発熱層３と被覆層５との接着性を向上させるために、マイクロ波発熱体からなる発熱層３の接着面あるいは被覆層５の面に、接着機能を有するプライマーを塗布し、そのプライマーを介してマイクロ波発熱体からなる発熱層３と被覆層５を接着してもよい。また、予め、フェライト粉末７と有機化合物８の混練時に接着剤を添加してもよい。
　また、上述の製造方法では、マイクロ波発熱体からなる発熱層３を被覆層５の上に形成したが、発熱層３が形成される側の表面２Ｂの被覆層５を設けず、直接、基材４の面（表面２Ｂ）と接着してもよい。
　図４は、本発明の調理器具であるグリル皿１が搭載される加熱装置の断面図である。
　図４において、加熱装置４０は加熱室９を有している。加熱室９は、金属材料から構成された金属境界部である右側壁面１０、左側壁面１１、奥壁面１２、上壁面１３、底壁面１４および食品を加熱室９内に出し入れする開閉壁面である開閉扉（図示せず）により略直方体形状（直方体を含む）に構成される。これにより、給電されたマイクロ波エネルギーをその内部に実質的に閉じ込める。開閉扉は奥壁面１２と対向した位置（図４の手前側）に設置される。
　本実施の形態の加熱装置４０を構成するマイクロ波発生部であるマグネトロン１５は、加熱室９に供給するマイクロ波を発生するものである。加熱装置４０には、マグネトロン１５から発生したマイクロ波エネルギーを加熱室９内に導くための導波管１６と、導波管１６から加熱室９内にマイクロ波エネルギーを照射するマイクロ波放射部１７とが設けられている。底壁面１４にはマイクロ波を透過するガラス系やセラミック系の材料からなる封口部１８が設けられている。
　また、加熱室９の上部には加熱ヒータ１９が設けられており、加熱室９の奥壁面１２の奥にはコンベクションヒータユニット（図示せず）が設けられている。これにより、加熱装置４０は、食品のマイクロ波調理、グリル調理、オーブン調理の機能を有する。
　本実施の形態の調理器具であるグリル皿１は、加熱室９の右側壁面１０および左側壁面１１に設けられた係止部であるレール部２０に沿って加熱室９内に挿入され、配置される。本実施の形態では、レール部２０は、右側壁面１０および左側壁面１１のそれぞれに３箇所設けられている。これにより、グリル皿１の設置高さを３段階に調整できるようになっている。
　また、加熱室９には加熱室９内の温度を検出するサーミスタ２１、食品やグリル皿１などの温度を検出する赤外線センサ２２が設けられている。サーミスタ２１、赤外線センサ２２、マグネトロン１５、加熱ヒータ１９は、これらの動作を制御する制御部２３に電気的に接続されている。
　次に、以上の構成からなる加熱装置４０を用い、本実施の形態のグリル皿１の動作と作用について説明する。
　加熱室９内に、食品（図示せず）を載置したグリル皿１をレール部２０に配置し、開閉扉を閉めた状態で所定の指示操作を行う。これにより、制御部２３によりマグネトロン１５が動作してマイクロ波エネルギーを発生する。発生したマイクロ波エネルギーは、導波管１６を経て、マイクロ波放射部１７からセラミックなどで形成された封口部１８を透過して加熱室９内に照射される。
　加熱室９内に照射されたマイクロ波エネルギーは、グリル皿１を構成するマイクロ波発熱体からなる発熱層３で吸収され、熱に変換される。その熱がグリル皿１の食品を載置している載置面（表面２Ａ）に伝達され、食品が加熱される。
　フェライトのマイクロ波による発熱メカニズムは、次のように考察できる。
　電子レンジなどのマイクロ波加熱装置に使用されるマイクロ波の周波数は２．４５ＧＨｚである。このような周波数が高い領域ではフェライトの磁気特性である磁束密度（磁化）が磁場に追従できず、磁気損失が発生する。この磁気損失は、複素比透磁率の虚数部で表され、この値が大きいほどマイクロ波エネルギーの吸収による発熱性能が高くなる。
　一方、フェライトの温度が上昇すると、磁束密度が小さくなるとともに複素比透磁率の虚数部が小さくなり、マイクロ波エネルギーの吸収量は減少する。フェライトの温度がキュリー温度に達すると磁束密度が０となり、複素比透磁率の虚数部が消失して発熱しなくなり、フェライトが昇温しなくなる。
　以上のように、本実施の形態のグリル皿１に適用されるマイクロ波発熱体からなる発熱層３に適用されるフェライト材料は、昇温が速く、高い温度で飽和するものがよいことから、フェライトの磁束密度と複素比透磁率の虚数部が大きく、キュリー温度が高いものがよい。
　このような特性を有するフェライトを適用することによって、マイクロ波エネルギーによる発熱性能に優れた発熱層３を得ることができる。
　フェライトの発熱メカニズムは前述の通りであるが、その他に誘電損失、導電損失による発熱がある。
　グリル皿１の食品が載置される載置面を所定の温度に飽和させるためには、磁性損失以外の発熱作用がないフェライト材料か、もしくは所定の飽和温度を変化させない程度の発熱作用を有するフェライト材料であることが好ましい。
　また、グリル皿１を構成する被覆層５、フッ素コーティング層６、マイクロ波発熱体からなる発熱層３に用いる有機化合物８は長期の耐久性を確保するため、食品の載置面が飽和する温度を、グリル皿１を構成する材料が許容される耐熱温度（３００℃）以下とする必要がある。
　一方、グリル皿調理においては、食品の焦げ目、調理時間の短縮の点から判断すると、グリル皿１の飽和温度は高い方がよい。しかし、食品を載置した場合は食品の熱容量が加算されるため、食品が載置面と接触した部位の温度は、食品がない状態でのグリル皿の食品の載置面の温度よりも低くなる。
　通常、ハンバーグや魚などの高温を必要とする食品の調理温度は、２００℃前後であり、この調理温度を確保するためのグリル皿１の食品の載置面の温度は、食品が載置されていない状態で２４０℃以上必要であること、グリル皿１の構成材料の耐熱温度が３００℃であることから、調理性能と耐久性・信頼性を両立させるためには、グリル皿１の飽和温度を２４０～３００℃とすることが好ましい。
　これを実現するためには、常温からの昇温速度を速くすることが可能となる高い飽和磁束密度と複素透磁率の虚数部を有し、かつグリル皿１の食品の載置面の飽和温度が２４０～３００℃になるようなキュリー温度を有するフェライト材料が必要となる。
　なお、以下の実施の形態で用いる上記の飽和温度とは、グリル皿１の食品の載置面に食品がない状態（空焚き）で飽和する温度をいう。
　しかしながら、マイクロ波発熱体からなる発熱層３としての用途で市販されているフェライト材料はなく、フェライトコアなど電源線、電源トランスなどのノイズ対策として使用されるのがほとんどである。また、市販されているフェライト材料は、ｋＨｚ～ＭＨｚ帯の周波数での複素比透磁率は開示されているが、オーブンレンジなどで使用する２．４５ＧＨｚなどのＧＨｚ帯の周波数の特性は開示されていない。
　したがって、マイクロ波発熱体として、特にグリル皿１に用いられる発熱層３の要求仕様（すなわち、高い飽和磁束密度と複素比透磁率の虚数部とを有し、グリル皿１の食品の載置面の飽和温度が２４０～３００℃）を満たす有用なフェライト材料および組成は不明であった。
　そこでフェライト材料を探索し、マイクロ波発熱体としての性能を検討した結果、各種フェライトコア材料の中から電源のトランスに用いられているフェライトコア材料が有用であることを見出した。このフェライトコアは、Ｆｅ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＺｎＯを含むＭｎ－Ｚｎ系フェライトで０℃における飽和磁束密度が約５５０ｍＴ、キュリー温度が約２９０℃である。このフェライトコアを粉砕することによってフェライト粉末７を作製し、有機化合物８（シリコーンゴム）と混合してグリル皿１の裏面にマイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成した。
　図４に示す加熱装置４０を用い、８００Ｗマイクロ波電力を供給した。その結果、常温から２００℃までの昇温速度が速く、最高温度が約２８０℃で飽和することを確認した。
　そこで上記市販のフェライト材料をベースとして、グリル皿１の上記要求仕様を満足するフェライト材料を検討した結果、フェライト粉末７を焼結体としたときの０℃での飽和磁束密度が４００ｍＴ以上、フェライト粉末７と有機化合物８とを含む発熱層３としたときの常温での複素比透磁率の虚数部が、マイクロ波領域での周波数で１．３以上、フェライト粉末７のキュリー温度が２５０～３３０℃であることが有用であることを見出した。
　さらに、上記磁気特性を発現させるためのＭｎ－Ｚｎ系フェライトの組成を検討するため、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を変えたフェライト粉末を作製し、これらを有機化合物であるシリコーンゴムと混練し、発熱層を形成したグリル皿を用い、グリル皿の昇温特性、複素比透磁率、キュリー温度を評価した。その結果、フェライト粉末は、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とすることがグリル皿１の昇温特性に優れていることを見出した。
　すなわち、フェライト粉末のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１未満の場合、発熱層の複素比透磁率の虚数部が１．３未満、キュリー温度が２５０℃未満となる。そのため、グリル皿の食品の載置面の昇温が遅くなるとともに、食品の載置面の飽和温度が２４０℃未満となり、調理性能が悪くなる。
　一方、フェライト粉末のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が２４を超える場合、食品の載置面の昇温は速くなるが、キュリー温度が３３０℃を超える。その結果、食品の載置面の飽和温度が３００℃の許容される耐熱温度以上に昇温するため、グリル皿の構成材料が劣化、もしくは破損し、調理器具として長期の使用ができなくなる。
　以上のように、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１～２４の範囲は、フェライト粉末７を含む発熱層３の複素比透磁率の虚数部が１．３以上、フェライト粉末７のキュリー温度が２５０～３３０℃の特性が得られた。また、食品の載置面（表面２Ａ）の温度は２４０～３００℃で飽和することが確認された。
　したがって、フェライト粉末７のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とすることにより、調理性能と、耐久性、信頼性を実現することができる。
　フェライト粉末７として用いるＭｎ－Ｚｎ系フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１～２４の範囲の組成とすることにより、フェライトのキュリー温度を高くすることができる。したがって、グリル皿１の載置面の温度を高温にすることが可能となり、グリル皿調理の調理時間を短縮することができ、調理性能を向上させることができる。
　また、フェライト粉末７として用いるＭｎ－Ｚｎ系フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１～２４の範囲の組成とすることにより、フェライト粉末のキュリー温度を２５０～３３０℃と高くすることができる。そして、フェライト粉末７のキュリー温度を高くすることによって、グリル皿１の食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度を従来のグリル皿よりも高い２４０～３００℃とすることができる。
　したがって、グリル皿１の食品の載置面（表面２Ａ）の温度を高温にすることが可能となり、グリル皿調理の調理時間を短縮することができ、調理性能を向上させることができる。
　また、フェライト粉末７がキュリー温度近傍になると、マイクロ波エネルギーの吸収量が少なくなるように自己制御するため、調理器具であるグリル皿１を構成する材料が許容される耐熱温度以下、すなわち３００℃以下で食品の載置面の温度を飽和させることが可能となる。
　以上のように、フェライト粉末７の組成は、Ｆｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とすることにより、グリル皿１の構成材料の過昇温による破損やグリル皿１の構成材料の発火や他の部材への延焼を防止することができ、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　さらに、グリル皿１の過昇温を防止する安全装置を必要としないため、複雑な電子制御・制御デバイスが不要となり、低コスト化を図ることができる。
　グリル皿１の構成材料の耐熱許容温度は３００℃であることを述べたが、グリル皿１の飽和温度は、長期の耐久性から判断すると３００℃よりも低い２８０℃を上限とし、調理性能との両立を図るために２４０～２８０℃とすることが好ましい。
　２４０～２８０℃のグリル皿１の飽和温度を実現するためには、本発明のマイクロ波発熱体からなる発熱層３に用いるフェライト粉末７のキュリー温度は、２５０～３００℃であることが好ましい。このキュリー温度を発現させるＭｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比は、１１～１７．５の範囲であることが好ましい。
　さらに、調理性能を向上させるためにはグリル皿１の飽和温度を２６０℃以上とすることがよい。さらなる調理性能と優れた耐久性、信頼性を両立させるためには、グリル皿１の飽和温度を２６０～２８０℃とすることが好ましい。食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度を２６０～２８０℃とするためのフェライト粉末７のキュリー温度は、２８０～３００℃であることが好ましく、これを実現するフェライト粉末７のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比は、１４．５～１７．５の範囲であることが好ましい。
　さらに好ましくは、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比は、キュリー温度が２８０～３００℃となる１４．５～１７．５である。
　また、Ｍｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７のＦｅ２Ｏ３の含有量は、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１～２４の範囲では、７０～７６重量％の範囲であることが好ましい。
　Ｆｅ２Ｏ３の含有量が７０重量％未満の場合、昇温に寄与する磁気特性（飽和磁束密度、複素比透磁率の虚数部）が低下することによる昇温速度の低下やキュリー温度が２４０℃未満となる。含有量が７６重量％を超える場合、昇温に寄与する磁気特性が低下することによる昇温速度の低下やキュリー温度が３３０℃を超える。すなわち、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が７０～７６重量％の範囲でない場合は、本発明の目的が達成できなくなる。
　また、フェライト粉末７のＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比の範囲が１１～１７．５と１４．５～１である場合、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、それぞれ、７０～７４重量％と７２～７４重量％が適している。
　なお、本実施の形態１に用いるフェライト粉末７は、発熱層３の複素比透磁率の虚数部による磁気損失と、フェライト粉末７のキュリー温度とを利用して、グリル皿１の食品の載置面の温度がグリル皿１の耐熱許容温度以下となるように飽和させるため、誘電損失などその他の作用による発熱は小さくする必要がある。
　例えば、フェライト粉末７と有機化合物８であるシリコーンゴムとを含む発熱層３の複素比誘電率の虚数部（誘電損失）は０．７以下であれば、誘電損失による発熱を抑制することができる。そのため、マイクロ波発熱体からなる発熱層３を所定の温度で飽和させることが可能である。
　フェライト材料としては、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライトの他に、Ｍｇ－Ｚｎ系、Ｎｉ－Ｚｎ系のフェライトがある。これらの中で、本実施の形態における好ましい磁気特性、キュリー温度が満足するものであれば適用できる。
　食品の載置面（表面２Ａ）の温度の飽和現象は、マイクロ波発熱体からなる発熱層３がマイクロ波エネルギーを吸収して発熱する発熱量と、加熱されたグリル皿１からの伝導、対流、放射による放熱量がバランスすることよって起こる。すなわち、本実施の形態１では、食品が載置面（表面２Ａ）に載置されない状態で発熱層３による発熱と、調理器具であるグリル皿１からの放熱とがバランスして飽和する載置面（表面２Ａ）の温度を２４０～３００℃としている。
　また、本実施の形態によると、発熱層３に含まれるフェライト粉末７がキュリー温度近くになると、フェライトの特性である飽和磁束密度、複素比透磁率の虚数部が低下し、マイクロ波エネルギーの吸収が低下する。したがって、食品の載置面の温度が高くなるにつれ、発熱量が減少することになり、食品の載置面は、フェライト粉末７のキュリー温度よりも低い温度で飽和する。
　なお、グリル皿１の調理性能と構成材料の許容される耐熱温度が両立する温度が２４０～３００℃とすると、この温度で飽和させるためのマイクロ波発熱体からなる発熱層３に用いるフェライト粉末７のキュリー温度は、２５０～３３０℃である。
　食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度を２４０～３００℃の高温とすることにより、所定の調理温度に短時間で昇温させることができ、調理時間の短縮化を図ることができる。さらに、食品を乾燥させないで適度な焦げ目を付けることができ、高温でのグリル皿調理の性能を向上させることができる。
　また、食品が載置されていない状態で食品の載置面が飽和する最高温度を３００℃とすることにより、調理器具であるグリル皿の構成材料を耐熱許容温度以下とすることができる。したがって、グリル皿の構成材料の劣化や破損を防止することができ、安全性、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　一方、発熱層３が発熱層３に含まれるフェライト粉末７のキュリー温度あるいはそれ以上の温度になると、マイクロ波エネルギーの吸収がなくなる。
　この温度で加熱室９にマイクロ波を照射し続けると、マイクロ波の電界が発熱層３以外の箇所（加熱室９を構成する右側壁面１０、左側壁面１１、奥壁面１２、上壁面１３、底壁面１４など）に集中してスパークが発生すること、マイクロ波が加熱室９内で反射して導波管１６を経てマグネトロン１５に戻り、マイクロ波放射部１７が破損することなど、安全性、信頼性を損なう可能性がある。
　本実施の形態では、食品の載置面がフェライト粉末７のキュリー温度より低い温度で飽和する構成としているため、発熱層３のフェライト粉末７は加熱室９に照射されたマイクロ波の吸収を持続することができる。
　したがって、加熱室９の他の部材への電界集中やマグネトロン１５へのマイクロ波の反射が抑制され、加熱室９内でのスパークやマグネトロン１５の破損を防止することができるので安全性、信頼性を確保することができる。
　食品の種類によって多少異なるが、経験的にグリル皿調理においてはグリル皿１の食品の載置面の温度を２００℃以上に到達する時間が２分以内であることが好ましい。そのために、少なくとも常温から２００℃の温度範囲において、マイクロ波エネルギーを吸収する発熱層３の複素比透磁率の虚数部を大きくすることが必要となる。
　マイクロ波発熱体からなる発熱層３の常温の複素比透磁率の虚数部は、１．３以上が好ましい。複素比透磁率の虚数部を１．３以上とすることにより、発熱層３のマイクロ波エネルギーの吸収を高くすることができ、グリル皿１の食品の載置面の温度の立ち上がりを速くすることができる。
　一方、発熱層３の温度が上昇すると、発熱層３の複素比透磁率の虚数部は、フェライト粉末７の飽和磁束密度の低下によって小さくなる。その結果、発熱層３の温度が上昇するにつれ、昇温速度は遅くなり、調理に必要な温度への到達時間が長くなる傾向になる。
　したがって、昇温速度を速くするために、発熱層３は、常温から２００℃までの複素比透磁率の虚数部の低下を少なくすることが必要である。
　常温から２００℃までの発熱層３の複素比透磁率の虚数部は、常温の複素比透磁率の虚数部の値の５０％以上であれば、発熱層３の昇温速度の低下を抑制することができ、グリル皿１の食品の載置面の温度を２分以内で２００℃以上に到達させることができる。
　複素比透磁率の虚数部の温度依存性は、フェライトの飽和磁束密度、キュリー温度に関係していると考えられ、複素比透磁率の虚数部は、飽和磁束密度が大きく、キュリー温度が高くなると大きくなる。
　以上のことから、グリル皿１の食品の載置面の優れた昇温性能を実現するためには、発熱層３の常温の複素比透磁率の虚数部が１．３以上であり、常温から２００℃までの複素比透磁率の虚数部は、常温の複素比透磁率の虚数部の値の少なくとも５０％以上であることが好ましい。発熱層３に用いられるＭｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７において、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１１～２４の範囲であれば、複素比透磁率の虚数部は、１．３以上を実現することができる。
　その結果、調理器具であるグリル皿１の食品の載置面の温度をフェライト粉末７のキュリー温度近傍に短時間で昇温させることができる。その結果、調理時間をさらに短縮することができ、調理能を一層向上させることができる。
　また、グリル皿１の載置面と接触している食品を素早く焼くことができるため、食品の載置面へのこびり付きが抑制され、調理後のグリル皿からの食品の取り出しや、グリル皿の洗浄などの手入れを容易に行うことができる。
　なお、複素比透磁率は、ネットワークアナライザーを用い、Ｓパラメータ法で試料ホルダーを所定の温度に加熱して測定している。
　有機化合物８の材料としては、耐熱性の高いゴムや樹脂が挙げられる。フェライト粉末７を含むマイクロ波発熱体からなる発熱層３は、これらの有機化合物８を用いることによって、ホットプレス加工などによりグリル皿１に容易に形成することができる。
　また、有機化合物８がグリル皿１の支持体２と発熱層３の強固な接着を実現することができるので耐久性を向上させることができる。
　また、比較的低温で発熱層３を形成することができるのでグリル皿１の構成材料の劣化を防止することができる。
　有機化合物８としては、特にシリコーンゴムやフッ素ゴムがよい。中でもシリコーンゴムは、耐熱性が高く、かつ発熱層３とグリル皿１の支持体２との接着性をより向上させることができる。そのため、発熱層３の剥離やクラックが防止され、長期にわたり初期の発熱性能を保持することができ、常に安定したグリル皿調理の性能を実現することができる。
　また、シリコーンゴムは優れた耐熱性と耐化学薬品性を有するため、耐久性、信頼性の高い発熱層３を実現することができる。
　また、シリコーンゴムを用いることによって発熱層３の膜厚を厚く構成することができるので、マイクロ波の吸収に必要なフェライト粉末７を多量に含有させることができる。
　この構成により、フェライト粉末７のマイクロ波エネルギーの吸収量を多くすることが可能となり、昇温速度の速いマイクロ波発熱体を実現することができる。
　本実施の形態のグリル皿１は、マイクロ波発熱体からなる発熱層３によって加熱されるが、グリル皿１の大きさが大きくなると、グリル皿１からの放熱量が大きくなり、食品の載置面の飽和温度が低くなる。一方、グリル皿１が小さくなると、放熱量が少なくなり、食品載置面の飽和温度が高くなる。
　グリル皿１からの放熱量に応じてグリル皿１の許容耐熱温度近傍で飽和するようなキュリー温度を有するフェライト粉末７を用いればよい。
　しかし、これに整合したフェライトの新規開発や製造するための投資を考慮すると実用的でない。フェライト粉末７を焼結体としたときの０℃での飽和磁束密度が４００ｍＴ以上、フェライト粉末７とシリコーンゴムとを含む発熱層３としたときの常温の複素比透磁率の虚数部が１．３以上、常温から２００℃までの複素比透磁率の虚数部が常温の複素比透磁率の虚数部の値の少なくとも５０％以上であり、かつフェライト粉末７のキュリー温度が２５０～３３０℃の特性を有するフェライト粉末７を有効に利用するためには、グリル皿１に形成される発熱体を主成分とする発熱層３の面積を規定する必要がある。
　グリル皿１を用いたグリル調理は、通常、８００Ｗ前後のマイクロ波出力が使用される。８００Ｗでグリル皿１を加熱する場合、発熱層３の面積が０．１ｍ２を超えると、グリル皿１が大きくなることによって熱容量が大きくなる。そのため、食品の載置面（表面２Ａ）の昇温に時間がかかり、グリル皿調理に適している２分以内に２００℃に昇温させることができなくなる。
　また、食品の載置面の面積も大きくなることによって加熱された面からの放熱量が多くなり、食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度が２４０℃未満になる。その結果、調理時間が長くなるとともに、食品の適した焦げ目、おいしさが得られなくなる。
　一方、発熱層３の面積が０．０５ｍ２未満になると、発熱層３に含まれるフェライト粉末７の量が少なくなることによって発熱層３のマイクロ波エネルギーの吸収が少なくなる。その結果、発熱層３以外の部材にマイクロ波の電界が集中にしてスパークが発生することや、反射したマイクロ波によってマグネトロンの破損など、耐久性、安全性を損なう可能性がある。また、食品へのマイクロ波エネルギーの吸収も増加し、食品の水分量の低下など、おいしさを阻害する原因となる。
　したがって、発熱層３の面積は、０．０５～０．１ｍ２とすることにより、食品の載置面（表面２Ａ）を短時間で昇温させることができるとともに、所定の飽和温度に加熱することができるので優れた調理性能を実現することができる。
　また、調理時間の短縮化と省エネルギー化を図ることができる。さらに、マグネトロンの破損やスパークの発生を防止することができ、加熱装置４０の耐久性、安全性を確保することができる。
　食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度を２６０～２８０℃とする場合、発熱層３のマイクロ波エネルギー吸収量とグリル皿１からの放熱量のバランス幅が狭くなるため、発熱層３の面積は０．０６～０．０８ｍ２の範囲が適している。
　本実施の形態のマイクロ波発熱体からなる発熱層３は、膜厚が２ｍｍを超える場合、発熱層３の重量の増加による熱容量の増加や、熱伝導が悪くなることによる食品の載置面（表面２Ａ）への熱伝達の低下によって食品の載置面（表面２Ａ）の昇温速度が遅くなる。また、膜厚が厚いことにより、コストが高くなる。
　一方、発熱層３の膜厚を０．５ｍｍ未満にすると、フェライト粉末７の量が不足して食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度が低くなる。
　したがって、昇温速度の向上と、２４０～３００℃の食品の載置面（表面２Ａ）の飽和温度の実現を両立するためには、発熱層３の膜厚を０．５～２ｍｍとすることが好ましい。また、発熱層３の膜厚を０．５～２ｍｍとすることによって、優れた調理性能と調理時間の短縮化を実現することができる。
　また、食品の載置面の飽和温度を２６０～２８０℃とする場合、発熱層３のマイクロ波エネルギー吸収量とグリル皿１からの放熱量のバランス幅が狭くなるため、発熱層３の膜厚は、０．７～１．５ｍｍの範囲が適している。
　さらに、安定した昇温性能を得るためには、発熱層３の膜厚を０．９～１．１ｍｍの範囲とすることが望ましい。
　また、フェライト粉末７の配合量が多くなると、発熱層３の昇温性能は向上するが、以下の３つの課題が発生する。
　第１に、有機化合物８と食品の載置面との接着性が悪くなり、発熱層３の剥離がしやすくなる。第２に、有機化合物８とフェライト粉末７の発熱体組成物が硬くなり、ホットプレス時の発熱体組成物の流動性が悪く、均一な膜厚の発熱層３が得られない。これによって、発熱層３の加熱むらが大きくなり、調理性能が低下する。第３に、形成された発熱層３が硬くなりことによって、耐熱衝撃や耐機械的衝撃が低下し、グリル皿１の落下や冷熱の繰り返しが起こると発熱層３が破損する可能性がある。
　一方、フェライト粉末７の配合量が少なくなると、発熱層３のマイクロ波エネルギーの吸収性能が低下し、満足する昇温性能が得られなくなる。
　食品の載置面の飽和温度を２４０～３００℃とした場合、上記課題を解決し、耐久性、昇温性能、調理性能に優れた発熱層３を得るための発熱層３のフェライト粉末７の配合量は、５０～９０重量％の範囲が好ましい。
　また、食品の載置面の飽和温度を２６０～２８０℃とする場合、発熱層３のマイクロ波エネルギー吸収量とグリル皿１からの放熱量のバランス幅が狭くなるため、フェライト粉末７の配合量は、６５～８５重量％の範囲が適している。
　さらに、安定した昇温性能を得るためには、フェライト粉末７の配合量を７５～８０重量％の範囲とすることが好ましい。
　加熱室９にマイクロ波が照射されると、加熱室９内でマイクロ波の定在波が生じる。その結果、加熱室９内にマイクロ波エネルギーの強弱が発生し、グリル皿１の底面に接着されているマイクロ波発熱体からなる発熱層３の面もマイクロ波エネルギーの強弱によってマイクロ波の吸収量が異なり、不均一な温度分布となる。
　グリル皿１の支持体２の材料は、熱伝導率が高いほど発熱層３からの熱を効率よく伝達でき、食品の載置面の温度分布を均一にすることができる。しかし、熱伝導が高すぎると食品の載置面以外へも熱が伝達され、グリル皿１からの放熱量が増加し、食品の載置面の飽和温度が低下する。
　一方、支持体２として熱伝導率が低すぎる材料は、発熱層３に発生した不均一な温度分布を均一にすることができず、食品の焼きむらが発生し、調理性能を悪化させる。
　熱伝導率が高すぎる材料としては、アルミニウムや銅などの熱伝導率が２００Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものが挙げられる。熱伝導率が低すぎる材料としては、セラミックやガラスなど熱伝導率が１０Ｗ／ｍ・Ｋ以下のものが挙げられる。これらの材料は支持体２として好ましくない。
　本実施の形態のグリル皿１の支持体２としては、熱伝導率が５０～１５０Ｗの材料が好ましい。この材料としては鉄を主成分とする鋼板、アルミニウムや亜鉛がメッキされた鉄を主成分とする表面処理鋼板、塗料によって塗装された鉄を主成分とする表面処理鋼板が挙げられる。
　鉄を主成分とする鋼板は、熱伝導率が約８５Ｗ／ｍ・Ｋでありアルミニウムより低いが、機械的強度が高く支持体２の厚みを薄くする。そのため、発熱層３から食品の載置面への熱抵抗を小さくすることができ、効率よく熱を伝達することができる。
　また、鉄を主成分とする鋼板は、アルミニウムよりは温度分布の均一性は劣るが、食品の載置面全体の温度分布を均一化することができる。
　さらに、鉄を主成分とする鋼板は、発熱層３からの食品の載置面以外への方向の熱抵抗を大きくすることができる。これにより、食品の載置面以外への熱ロスを抑制することができるので、食品の載置面の温度を高い温度で飽和させることができる。
　より好ましいグリル皿１の支持体２の熱伝導率は、８０～１５０Ｗ／ｍ・Ｋである。
　なお、本実施の形態のグリル皿１は、高温でのグリル皿調理の性能を向上させることを目的としているが、高温を必要としないグリル皿調理、例えば、解凍調理、温め調理に対してはマイクロ波電力の出力制御よって対応することができる。
　また、フェライト粉末７に、フェライト粉末７よりもキュリー温度が低く、かつ磁気損失よりも誘電損失の大きな誘電体粉末を混合して発熱層３を構成することも有用である。
　この場合、食品載置面の飽和温度は、フェライトのキュリー温度によって決まるのでグリル皿１の構成材料の許容される耐熱温度以下とすることができ、耐久性、信頼性を確保することができる。
　また、逆にキュリー温度が低いフェライト粉末に、フェライト粉末よりもキュリー温度が高い誘電体粉末を混合して発熱層３を構成したものも適用できる。
　この場合、誘電体粉末にグリル皿１の構成材料の許容される耐熱温度以下に飽和させる機能を持たせることによって同様な効果を得ることができる。
　さらに、キュリー温度が同等で誘電損失の大きな誘電体粉末と磁気損失の大きなフェライト粉末を混合して構成した発熱層３も適用でき、同様な効果を得ることができる。
　フェライト粉末と誘電体粉末の組成、配合は、昇温速度が速く、グリル皿１の食品の載置面を所定の温度で飽和させる機能を有することを前提とし、発熱層３の製造、コスト、支持体２との接着性、使用環境の適用性など利点を勘案して必要に応じて選択される。
　図５は、本実施の形態において、形状が異なるグリル皿を示す斜視図を示すものである。本実施の形態のマイクロ波発熱体からなる発熱層３は、図５に示すグリル皿形状にも適用できる。
　図５に示すように、グリル皿２４の食品が載置される載置面（表面２Ａ）は、端部２Ｄよりも中央部２Ｅを広くした構成である。これにより、食品が載置される可能性が高いグリル皿２４の中央付近の載置面の面積を大きくしている。
　このグリル皿２４によると、食品と載置面（表面２Ａ）との接触面積を大きくすることができる。そのため、図８と同じ形状のグリル皿１（図１参照）よりも発熱層３から食品に伝達される熱を多くすることができるので、調理時間の短縮化、グリル皿調理の性能を一層図ることができる。
　また、食品との接触面積が大きくなることにより、食品の焦げむらを少なくすることができるので、食品の仕上がり状態を向上させることができる。さらに、食品の乾燥むらも抑制できるのでジューシーさ、おいしさを向上させることができる。
　次に、本実施の形態１の具体的な温度特性について述べる。図６は、本実施の形態１におけるマイクロ波発熱体からなる発熱層３の効果を示す昇温特性のグラフである。図６は、図４に示す加熱装置を用い、食品を載置していないグリル皿１を加熱室９内の所定の位置に配置し、８００Ｗのマイクロ波電力を照射したときのマイクロ波発熱体からなる発熱層３の発熱性能を加熱時間毎に評価した結果を示している。
　なお、比較例として、２種の従来のマイクロ波発熱体からなる発熱層を形成したグリル皿についても同様に評価した。
　図６において、線Ａは本実施の形態の、キュリー温度が約３００℃、０℃における飽和磁束密度が約５５０ｍＴ、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１５．５のＦｅ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＺｎＯ、を含むＭｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７を用い、マイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成したグリル皿１の食品の載置面の昇温特性である。
　線Ｂは比較例としての従来の発熱層の昇温特性を示し、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が９．８、キュリー温度が約２２０℃、０℃における飽和磁束密度が約５４０ｍＴのＭｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７を用いたマイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成したグリル皿の食品の載置面の昇温特性である。
　線Ｃは比較例としての他の従来の発熱層の昇温特性を示し、線Ｂの特性を有する発熱層と同じフェライト粉末７に誘電体材料を加えた組成物でマイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成したグリル皿の食品の載置面の昇温特性である。
　なお、線Ａの特性を有する本実施の形態の発熱層３の２００℃までの複素比透磁率の虚数部は、常温での複素比透磁率の虚数部に対して約６９％、線Ｂをその昇温特性とする発熱層の場合は４１％である。
　図６に示すように、本実施の形態の発熱層３（線Ａ）を有するグリル皿１の食品の載置面の温度は、昇温速度が速く、加熱時間２分で２３０℃以上、３分で約２７０℃に到達し、５分以上では約２８０℃で飽和する傾向にある。
　一方、線Ｂの特性を有する発熱層を有するグリル皿の食品の載置面は、加熱時間１分までは本実施の形態の発熱層３（線Ａ）とほぼ同等の昇温速度を示すが、それ以上の時間では昇温速度が遅くなり、５分以上では約２５０℃で飽和する傾向にある。
　これは、本実施の形態の発熱層３（線Ａ）の方が、０℃における飽和磁束密度、常温での複素比透磁率の虚数部に対する２００℃までの複素比透磁率の虚数部が、線Ｂの特性を有する発熱層よりも高く、磁気損失による発熱性能の低下が少ないこと、本実施の形態の発熱層３（線Ａ）に用いているフェライト粉末７のキュリー温度が、線Ｂの特性を有する発熱層に用いているフェライト粉末より高いことによるものである。
　線Ｂの特性を有する発熱層が設けられたグリル皿は、フェライト粉末のキュリー温度が約２２０℃にもかかわらず、約２５０℃の温度まで昇温している理由は、用いているＭｎ－Ｚｎ系フェライト粉末の組成や不純物によって誘電損失による発熱が現れたことによるものと考えられる。
　さらに、線Ｃの特性を有する発熱層が設けられたグリル皿における食品の載置面は、加熱時間３分以内では線Ｂとほぼ同等の昇温速度であり、それ以上の加熱時間で徐々に温度が上昇し、食品の載置面の温度が飽和しない傾向にある。
　線Ｃの特性を有する発熱層は、線Ｂの特性を有する発熱層の場合と同じフェライト粉末であるため、初期の昇温特性は線Ｂと同じであるが、線Ｃの特性を有する発熱層はさらに誘電体粉末を加えているため、この誘電体粉末の誘電損失が出現し、昇温値が線Ｂの特性を有する発熱層よりも高くなったものと考えられる。
　また、線Ｃにおいて、食品の載置面の温度が飽和しない理由は、加えた誘電体粉末のキュリー温度が高く、マイクロ波エネルギーの吸収による発熱が持続していることにあると考えられる。
　線Ｃのように、食品の載置面の温度が高くなると、グリル皿調理の性能は向上するが、食品の載置面の温度が飽和しないので加熱時間を延長すれば、グリル皿を構成する材料の許容される耐熱温度を超え、耐久性が損なわれる可能性を有する。
　以上のように、本実施の形態のグリル皿１は、キュリー温度が約２９０℃、０℃における飽和磁束密度が約５５０ｍＴ、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比が１５．５のＦｅ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＺｎＯ、を含むＭｎ－Ｚｎ系のフェライト粉末７を用い、マイクロ波発熱体からなる発熱層３を形成することにより、短時間で食品載置面の温度を昇温させることができ、優れたグリル皿調理の性能を実現することできる。
　また、フェライト粉末７のキュリー温度が２９０℃のものを用いることにより、食品の載置面の温度をキュリー温度以下で飽和させることがきるので、グリル皿１の構成材料の許容される耐熱温度を確保することができ、優れた耐久性を実現することができる。
　さらに、何らかの原因で発熱層３の一部に電界が収集して異常加熱が発生してもフェライト粉末７のキュリー温度を超えての温度上昇を防止することができるので、発熱層３を構成するゴム材料の発煙、発火を防止することができ、安全性も向上させることができる。
　なお、本実施の形態では、フェライトにおいて、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比の範囲が１１～２４で、載置面に載置されない状態の飽和する温度が２４０～３００℃である例で説明したが、これに限られない。例えば、載置面に載置されない状態の飽和する温度を２４０～３００℃にできる構成であれば、特に、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比の範囲が１１～２４である必要はない。つまり、グリル皿１の発熱層３として用いる発熱材料や組成または温度制御により、載置面に載置されない状態で２４０～３００℃の飽和温度を実現してもよい。
　（実施の形態２）
　図７は本発明の実施の形態２におけるマイクロ波発熱体からなる発熱層３が形成されたグリル皿１の詳細な構造を示す一部断面図である。
　実施の形態１と異なる点は、フッ素コーティング層６の代わりに赤外線放射率が０．９以上の被覆層２６を設けた点、および発熱層３を基材４に直接形成した点であり、その他の材料は実施の形態１と同じものが適用される。
　図７において、支持体２５は、基材４と、食品が載置される側（表面２Ａ）の基材４に赤外線放射率が０．９以上の被覆層２６を形成した構成を有する。マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、食品が載置される側の表面２Ａとは異なる表面２Ｂの基材４の表面に形成されている。基材４としては、アルミニウムや亜鉛がメッキされた表面処理鋼板、鉄板が適用される。
　実施の形態１で用いたグリル皿１において、フッ素コーティング層６の表面の赤外線放射率は、２～２０μｍの波長範囲で食品の載置面の温度を２００～２５０℃としたとき、約０．８である。
　グリル皿１は、図１に示すように、食品から出る油脂などを食品と分離するために、食品の載置面に溝部２Ｃを設けている。しかし、この溝部２Ｃは食品と接触しないため、マイクロ波発熱体の発熱層３の熱が食品に伝達されにくく、焼きむらの発生による食品の仕上がり状態が悪くなる。
　本実施の形態２によると、グリル皿１の食品の載置面（表面２Ａ）に、フッ素コーティング層６の代わりに赤外線放射率が０．９以上の被覆層２６を設けることにより、マイクロ波発熱体の発熱層３によって加熱された食品の載置面（表面２Ａ）の放射率を大きくすることができる。これによって、載置面（表面２Ａ）と接触していない食品の部位（グリル皿１の溝部３Ｃ）を輻射熱によって加熱することができるので、食品の調理性能を向上させることができる。
　本実施の形態２の赤外線放射率が０．９以上の被覆層２６は、シリカを主成分とするセラミック材料、あるいはガラス材料（ほうろう）がよい。
　シリカはマイクロ波を透過する特性を有するため、被覆層２６のグリル皿１の食品の載置面側（表面２Ａ側）に回り込んだマイクロ波エネルギーの吸収がない。そのため、食品へのマイクロ波エネルギーの吸収量の減少が防止され、調理性能を向上させることができる。
　また、被覆層２６としてシリカを主成分とするセラミック質、あるいはガラス質とすることにより、グリル皿１の構成材料の許容される耐熱温度を向上させることができる。これによって、グリル皿１の食品の載置面（表面２Ａ）の温度をより高くすることができるので、グリル皿調理の性能をさらに向上させることができる。
　また、被覆層２６は表面の硬度を大きくすることができる。したがって、食品を取り出す際に金属ヘラを用いたり、グリル皿１を洗浄する際に硬いナイロン束子を用いたりしても、被覆層２６の傷や剥離が発生することがなく、優れた耐久性を実現することができる。
　さらに、被覆層２６に防汚性を付与することも有用である。これによって、調理時に食品そのもの、食品から出る油脂、調理に使用する調味料などのこびり付きを低減することができる。したがって、グリル皿１の洗浄などの手入れをさらに容易に行うことができ、グリル皿１の耐汚染性を向上させることができる。
　防汚性を発現させるためには２つの方法がある。１つは食品の載置面（表面２Ａ）に撥水性を発現させ、汚染物の付着量を少なくするとともに、汚染物の付着エネルギーを小さくすることにより、洗浄の際に汚染物を落とし易くする方法である。被覆層２６への撥水の防汚性の発現は、被覆層２６のベース材料に食品衛生上問題のないシリコーン油などの有機物成分を添加することによって実現することができる。
　また、撥水以外の防汚性の発現は、被覆層２６の表面に微少の凹凸を形成することによっても実現することができる。この微少の凹凸の形成は、被覆層２６の焼成条件、有機物の選定など形成条件を制御することによって実現可能である。
　もう１つは、撥水性とは逆に、食品の載置面（表面２Ａ）に親水性を発現させ、付着した汚染物と食品の載置面（表面２Ａ）の間に洗浄で使用する水が浸透し易くし、汚染物を落とし易くする方法である。被覆層２６への親水の防汚性の発現は、被覆層２６のベース材料に表面エネルギーを小さくする材料を添加することによって実現することができる。
　なお、実施の形態２において、マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、基材４の表面２Ｂに直接設けている。しかし、これに限定されるものでなく、基材４の耐食性を向上させるために、実施の形態１で述べた被覆層５や、他の耐熱性を有する被覆層を設け、その上に発熱層３を形成してもよい。
　なお、実施の形態１、２において、マイクロ波発熱体からなる発熱層３は、有機化合物８として、ゴム材料、特にシリコーンゴムを用いている。しかし、これ以外にほうろうで用いられるフリット、アルミナゾル、シリカゾルなどの無機質バインダーなど被覆層２６として使用する材料を用いることができる。
　発熱層３に上記材料を用いることにより、グリル皿の耐熱許容温度を実施の形態１で述べたグリル皿１よりも高くすることができ、耐久性、信頼性をさらに向上させることができる。
　また、発熱層３の有機化合物８の代わりに、ほうろうで用いられるフリット、アルミナゾル、シリカゾルなどの無機質バインダーなど被覆層２６として使用する材料を用いることにより、グリル皿の構成材料を不燃性とすることができるので、耐久性に加え、安全性を向上させることができる。
　また、マイクロ波発熱体からなる発熱層３のさらなる耐久性を向上させるため、マイクロ波に対して透過性が高い材料の保護層を発熱層３の上に設けてもよい。保護層の材料としては、前述のほうろうで用いられるフリット、アルミナゾル、シリカゾルなどの無機質バインダーや、被覆層２６として使用する材料が挙げられる。
　以上説明したように本発明の調理器具は、食品が載置される載置面を有する基材と、基材の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層とを有する調理器具であって、フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、ＺｎＯに対するＦｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とした構成を備える。
　このような構成により、フェライトのキュリー温度を高くすることができるのでグリル皿の載置面の温度を高温にすることが可能となる。したがって、グリル皿調理の調理時間を短縮することができ、グリル皿調理の性能を向上させることができる。
　また、フェライトがキュリー温度近傍になるとマイクロ波エネルギーの吸収量が少なくなるように自己制御するため、調理器具であるグリル皿の温度を構成する材料の許容される耐熱温度以下で飽和させることが可能となる。したがって、過昇温によるグリル皿の構成材料の破損や発火や他の部材への延焼を防止することができ、安全性、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　さらに、グリル皿の過昇温を防止する安全装置を必要としないため、複雑な電子制御・制御デバイスが不要となり、低コスト化を図ることができる。
　また、本発明の調理器具は、食品が載置される載置面を有する基材と、基材の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層とを有する調理器具であって、食品が載置面に載置されない状態で飽和する載置面の温度を２４０～３００℃としたものである。
　このような構成によれば、食品載置面の飽和温度が高温になるように設計しているので、所定の調理温度に短時間で昇温させることができ、調理時間の短縮化を図ることができる。
　また、食品を乾燥させないで適度な焦げ目を付けることができ、高温でのグリル皿調理の性能を向上させることができる。
　また、食品が載置されていない状態で食品の載置面が飽和する最高温度を３００℃とすることにより、調理器具であるグリル皿の温度を構成材料の耐熱許容温度以下とすることができるので、グリル皿の構成材料の劣化や破損を防止することができ、安全性、耐久性、信頼性を向上させることができる。
　また、本発明は、発熱層がフェライトの粒子と有機化合物とを含むものである。このような構成によれば、フェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層をグリル皿に容易に形成することができる。
　また、有機化合物によって調理器具であるグリル皿の基材と発熱層の強固な接着性を実現することができるので、耐久性を向上させることができる。
　また、比較的低温で発熱層を形成することができるのでグリル皿の構成材料の劣化を防止することができる。
　また、本発明は、発熱層に含まれる前記有機化合物としてシリコーンゴムを含むものである。
　このような構成によれば、発熱層の耐熱性を向上させることができるとともに、より優れたグリル皿と発熱層の接着を実現することができる。
　また、発熱層の厚さを厚くすることができるのでマイクロ波の吸収に必要なフェライトの量を多くすることができ、昇温速度の速いマイクロ波発熱体を実現することができる。
　また、本発明は、２００℃までの複素比透磁率の虚数部が、常温での複素比透磁率の虚数部の少なくとも５０％を有するものである。
　このような構成によれば、発熱層の温度が上昇する過程においても発熱層自体のマイクロ波吸収の低下を抑制することができる。そのため、発熱層の昇温速度の低下が抑制され、調理器具であるグリル皿の載置面を短時間で高温に昇温させることができる。
　また、本発明は、発熱層の面積が０．１ｍ２または０．１ｍ２より小さいものである。
　このような構成によれば、通常使用される８００Ｗ前後のマイクロ波出力で調理器具であるグリル皿を加熱しても、グリル皿の熱容量の増加や加熱されたグリル皿からの放熱量を抑制することができる。したがって、所定の温度に短時間で昇温させることができ、調理時間の短縮化と省エネルギー化を図ることができる。
　また、昇温速度を低下させることなく、発熱と放熱によってバランスして飽和する温度を、フェライトのキュリー温度近傍でかつキュリー温度よりも低くなるように容易に設定することができるので、調理性能に優れたグリル皿を実現することができる。
　また、本発明は、基材の熱伝導率を５０～１５０Ｗ／ｍＫの範囲であるものである。
　このような構成によれば、熱伝導が高すぎることによって起こるグリル皿の食品の載置面以外への熱伝達、放熱面積の拡大による放熱量の増加、熱伝導が低すぎることによって起こる食品載置面の温度分布の不均一性を抑制することができるので、食品の加熱効率に優れたグリル皿を実現することができる。
　また、本発明は、食品が載置される載置面に、赤外線放射率が基材よりも高い材料からなる被覆層を形成するものである。
　このような構成によれば、マイクロ波発熱体からなる発熱層の発熱によって加熱された載置面の熱の放射量を多くすることができる。したがって、載置面と接触していない食品の部位を輻射によって加熱することができ、食品の調理性能を向上させることができる。
　また、本発明は、被覆層に防汚性を付与するものである。このような構成によれば、食品、食品から出る油脂、調味料などの汚染物のこびり付きを抑制することができるとともに、グリル皿の洗浄などの手入れを容易に行うことができる。したがって、調理器具として常に清潔な状態を維持することができる。
　また、本発明は、被覆層がシリカを含むものである。このような構成によれば、被覆層の耐熱性を向上させることができるとともに、グリル皿の載置面の温度をより高くすることができる。したがって、グリル皿調理の性能と耐久性をさらに向上させることができる。
　また、被覆層の硬度を高くすることができるので、食品を取り出す際に金属ヘラやグリル皿を洗浄する際に硬いナイロン束子を用いても、被覆層の傷や剥離の発生を防止することができ、優れた耐久性を実現することができる。
　また、本発明は、加熱室と、加熱室内にマイクロ波を供給するマイクロ波発生部と、加熱室内に配置される調理器具とを備えた加熱装置である。
　このような構成によれば、加熱装置におけるグリル皿調理の性能を向上させることができる。
　本発明の調理器具は、グリル皿調理の性能を向上させることが可能となるので、電子レンジなどのマイクロ波加熱装置に適用可能であるとともに、マイクロ波発熱体を主成分とする発熱層は、乾燥機など調理機器以外のマイクロ波加熱機器として適用できる。
　１，２４，１０１　　グリル皿
　２，２５　　支持体
　２Ａ，２Ｂ　　表面
　２Ｃ　　溝部
　２Ｄ　　端部
　２Ｅ　　中央部
　３，１０２　　発熱層
　３Ｃ　　溝部
　４　　基材
　５，２６　　被覆層
　６　　フッ素コーティング層
　７　　フェライト粉末
　８　　有機化合物
　９　　加熱室
　１０　　右側壁面
　１１　　左側壁面
　１２　　奥壁面
　１３　　上壁面
　１４　　底壁面
　１５　　マグネトロン
　１６　　導波管
　１７　　マイクロ波放射部
　１８　　封口部
　１９　　加熱ヒータ
　２０　　レール部
　２１　　サーミスタ
　２２　　赤外線センサ
　２３　　制御部
　４０　　加熱装置
　１０３　　載置面

Claims (11)

  1. 食品が載置される載置面を有する基材と、前記基材の表面に形成され、マイクロ波エネルギーを吸収して発熱するフェライトを含むマイクロ波発熱体からなる発熱層とを有する調理器具であって、前記フェライトがＦｅ２Ｏ３とＭｎＯとＺｎＯを含み、前記ＺｎＯに対する前記Ｆｅ２Ｏ３の重量比を１１～２４の範囲とした調理器具。
  2. 前記食品が前記載置面に載置されない状態で飽和する前記載置面の温度を２４０～３００℃とした請求項１に記載の調理器具。
  3. 前記発熱層がフェライトの粒子と有機化合物とを含む請求項１に記載の調理器具。
  4. 前記発熱層に含まれる前記有機化合物がシリコーンゴムを含む請求項３に記載の調理器具。
  5. 前記発熱層において、２００℃までの複素比透磁率の虚数部が、常温での複素比透磁率の虚数部の少なくとも５０％を有する請求項１に記載の調理器具。
  6. 前記発熱層の面積が０．１ｍ２または０．１ｍ２より小さい請求項１に記載の調理器具。
  7. 前記基材の熱伝導率が５０～１５０Ｗ／ｍＫの範囲である請求項１に記載の調理器具。
  8. 前記食品が載置される載置面に、赤外線放射率が前記基材よりも大きい材料からなる被覆層を形成した請求項１に記載の調理器具。
  9. 前記被覆層に、防汚性を付与した請求項８に記載の調理器具。
  10. 前記被覆層がシリカを含む請求項８または９のいずれか１項に記載の調理器具。
  11. 加熱室と、前記加熱室内にマイクロ波を供給するマイクロ波発生部と、前記加熱室内に配置される請求項１から９のいずれか１項に記載の調理器具とを備えた加熱装置。
PCT/JP2011/001306 2010-03-19 2011-03-07 調理器具およびそれを用いた加熱装置 WO2011114646A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11755839.5A EP2548480B1 (en) 2010-03-19 2011-03-07 Cooking apparatus and heating device using the same
CN201180014554.1A CN102811649B (zh) 2010-03-19 2011-03-07 烹调器具和使用该烹调器具的加热装置
JP2012505481A JPWO2011114646A1 (ja) 2010-03-19 2011-03-07 調理器具およびそれを用いた加熱装置

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010063824 2010-03-19
JP2010-063824 2010-03-19
JP2010-183570 2010-08-19
JP2010183570 2010-08-19
JP2011006592 2011-01-17
JP2011-006592 2011-01-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011114646A1 true WO2011114646A1 (ja) 2011-09-22

Family

ID=44648762

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/001306 WO2011114646A1 (ja) 2010-03-19 2011-03-07 調理器具およびそれを用いた加熱装置

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP2548480B1 (ja)
JP (2) JPWO2011114646A1 (ja)
CN (1) CN102811649B (ja)
WO (1) WO2011114646A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014203427A1 (ja) * 2013-06-17 2014-12-24 住友電気工業株式会社 調理プレート及びこれを備えた調理器
JP2015029627A (ja) * 2013-07-31 2015-02-16 住友電気工業株式会社 調理プレート及びこれを備えた調理器
JP2015170505A (ja) * 2014-03-07 2015-09-28 鈴木　健 マイクロ波調理器具
JP2018058647A (ja) * 2016-07-29 2018-04-12 ダート インダストリーズ インコーポレイテッド 電子レンジ調理可能な容器

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103265812B (zh) * 2013-05-02 2016-08-03 平田精密器材(深圳)有限公司 微波发热体及其吸波生热复合材料和制备方法
JP2016201358A (ja) * 2015-04-10 2016-12-01 Ｊｆｅケミカル株式会社 マイクロ波吸収発熱粉およびマイクロ波吸収発熱体
CN104771057A (zh) * 2015-04-16 2015-07-15 宁波银瑞有机硅科技发展有限公司 食物加热容器
TR201612417A2 (en) * 2016-09-02 2018-03-21 Arcelik As A METHOD USED FOR PREHEATING AN OVEN TRAY IN COMBINED OVENS
EP3451794A1 (en) * 2017-09-01 2019-03-06 Whirlpool Corporation Crispness and browning in full flat microwave oven
WO2019230698A1 (ja) * 2018-06-01 2019-12-05 株式会社フジシールインターナショナル 判定シート
CN114586950B (zh) * 2022-03-07 2023-09-12 江南大学 一种提高温度改善猪肉香气的微波直热-吸波传热加工方法
CN114982831B (zh) * 2022-03-25 2023-08-25 江南大学 一种风味强化预制辣椒油及其微波加工方法和应用

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02306578A (ja) * 1989-05-19 1990-12-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd 加熱調理器および庫内汚れの浄化方法
JPH11163582A (ja) * 1997-09-25 1999-06-18 Tdk Corp 電波吸収体
JP2003225165A (ja) * 2002-02-04 2003-08-12 Matsushita Electric Ind Co Ltd 調理皿およびそれを用いた加熱調理器
JP2003276129A (ja) * 2002-03-26 2003-09-30 Osaka Gas Co Ltd 遠赤外線効果を有するコーティング構造
JP2006052932A (ja) 2004-07-16 2006-02-23 Matsushita Electric Ind Co Ltd 高周波加熱機器用調理器具
JP2009083131A (ja) * 2007-09-27 2009-04-23 Sumitomo Osaka Cement Co Ltd 防汚性製品及びその製造方法
JP2010006617A (ja) * 2008-06-24 2010-01-14 Jfe Chemical Corp マイクロ波吸収発熱体用ＭｇＣｕ系フェライト粉

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5111056Y2 (ja) * 1972-02-18 1976-03-25
JPH02120605U (ja) * 1989-03-10 1990-09-28
US5079398A (en) * 1989-11-27 1992-01-07 Pre Finish Metals Incorporated Container with ferrite coating and method of making ferrite-coated sheet
CN2372588Y (zh) * 1999-05-31 2000-04-05 青岛绿鑫缘厨房用品有限公司 微波炉专用煎烤炸多用盘
KR100436263B1 (ko) * 2002-03-26 2004-06-16 삼성전자주식회사 조리용기 및 이 조리용기를 구비한 전자렌지
US20060237451A1 (en) * 2002-07-26 2006-10-26 Sameuls Michael R Ovenware for microwave oven
CA2589134A1 (en) * 2004-12-09 2006-06-15 E.I. Du Pont De Nemours And Company Ovenware for microwave oven
JP4993058B2 (ja) * 2005-02-14 2012-08-08 武平 河野 電子レンジのマイクロ波を利用し、陶磁器に熱交換の機能性を持たせ、調理、加熱、解凍を行う技術
CN1964584A (zh) * 2005-11-09 2007-05-16 刘秋雷 一种微波加热器具
JP2008067997A (ja) * 2006-09-15 2008-03-27 Matsushita Electric Ind Co Ltd 高周波加熱装置
JP2010014355A (ja) * 2008-07-04 2010-01-21 Panasonic Corp 高周波発熱体およびこれを用いた高周波加熱機器用調理器具並びに高周波加熱調理器
JP5470776B2 (ja) * 2008-08-29 2014-04-16 パナソニック株式会社 高周波加熱装置

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02306578A (ja) * 1989-05-19 1990-12-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd 加熱調理器および庫内汚れの浄化方法
JPH11163582A (ja) * 1997-09-25 1999-06-18 Tdk Corp 電波吸収体
JP2003225165A (ja) * 2002-02-04 2003-08-12 Matsushita Electric Ind Co Ltd 調理皿およびそれを用いた加熱調理器
JP2003276129A (ja) * 2002-03-26 2003-09-30 Osaka Gas Co Ltd 遠赤外線効果を有するコーティング構造
JP2006052932A (ja) 2004-07-16 2006-02-23 Matsushita Electric Ind Co Ltd 高周波加熱機器用調理器具
JP2009083131A (ja) * 2007-09-27 2009-04-23 Sumitomo Osaka Cement Co Ltd 防汚性製品及びその製造方法
JP2010006617A (ja) * 2008-06-24 2010-01-14 Jfe Chemical Corp マイクロ波吸収発熱体用ＭｇＣｕ系フェライト粉

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2548480A4 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014203427A1 (ja) * 2013-06-17 2014-12-24 住友電気工業株式会社 調理プレート及びこれを備えた調理器
JP2015029627A (ja) * 2013-07-31 2015-02-16 住友電気工業株式会社 調理プレート及びこれを備えた調理器
JP2015170505A (ja) * 2014-03-07 2015-09-28 鈴木　健 マイクロ波調理器具
JP2018058647A (ja) * 2016-07-29 2018-04-12 ダート インダストリーズ インコーポレイテッド 電子レンジ調理可能な容器

Also Published As

Publication number Publication date
JP2012230920A (ja) 2012-11-22
EP2548480B1 (en) 2014-04-30
CN102811649B (zh) 2014-10-08
JPWO2011114646A1 (ja) 2013-06-27
CN102811649A (zh) 2012-12-05
EP2548480A4 (en) 2013-07-10
EP2548480A1 (en) 2013-01-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2011114646A1 (ja) 調理器具およびそれを用いた加熱装置
US3974354A (en) Microwave utensil with reflective surface handle
JP2009070812A (ja) 放熱膜を用いた熱放射加熱調理器
JP4278502B2 (ja) 高周波加熱調理器
JP2006052932A (ja) 高周波加熱機器用調理器具
JP2013111107A (ja) 調理器具およびそれを用いた加熱装置
KR101044578B1 (ko) 온도제어층이 형성된 조리 가열기구
JP3182006U (ja) 電子レンジ用調理器具
JP2010014355A (ja) 高周波発熱体およびこれを用いた高周波加熱機器用調理器具並びに高周波加熱調理器
JPH07318262A (ja) マイクロ波焼成炉及び焼成釜
JP2010286162A (ja) 高周波発熱体、加熱調理器具、および、高周波加熱調理器
EP2982614B1 (en) Device for microwave cooking
JP5453799B2 (ja) 電子レンジ用調理器具および電子レンジ
JP2012011017A (ja) 調理器具およびそれを用いた加熱装置
JP5476885B2 (ja) 調理器具、およびマイクロ波加熱装置
JP2010012075A (ja) 高周波発熱体およびそれを用いた高周波加熱機器用調理器具並びに高周波加熱調理器
JP2010054154A (ja) 高周波加熱用調理器具とそれを用いた高周波加熱装置
JP2010078207A (ja) 高周波発熱体およびこれを用いた高周波加熱機器用調理器具
JP2006181307A (ja) 電気式加熱調理器
JP2007090027A (ja) マイクロ波吸収発熱陶磁器。
JPH03295192A (ja) 電子レンジ用マイクロ波吸収発熱体
JP2013144056A (ja) 高周波加熱調理用器具及び高周波加熱調理器
IES20110370A2 (en) Microwave crisping dish
JP2000100556A (ja) 高周波加熱装置用発熱体
JP2011156185A (ja) 調理器具とそれを備えた加熱装置

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180014554.1

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11755839

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012505481

Country of ref document: JP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011755839

Country of ref document: EP