WO2011071102A1 - 耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法 - Google Patents

耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2011071102A1
WO2011071102A1 PCT/JP2010/072102 JP2010072102W WO2011071102A1 WO 2011071102 A1 WO2011071102 A1 WO 2011071102A1 JP 2010072102 W JP2010072102 W JP 2010072102W WO 2011071102 A1 WO2011071102 A1 WO 2011071102A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
aluminum
resin
weather resistance
shaped body
test
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2010/072102
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
正憲 遠藤
誠己 飯野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Light Metal Co Ltd
Original Assignee
Nippon Light Metal Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Light Metal Co Ltd filed Critical Nippon Light Metal Co Ltd
Priority to CN201080055591.2A priority Critical patent/CN102652058B/zh
Publication of WO2011071102A1 publication Critical patent/WO2011071102A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/14311—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles using means for bonding the coating to the articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/14778—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles the article consisting of a material with particular properties, e.g. porous, brittle
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2705/00—Use of metals, their alloys or their compounds, for preformed parts, e.g. for inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2705/00—Use of metals, their alloys or their compounds, for preformed parts, e.g. for inserts
    • B29K2705/02—Aluminium

Definitions

  • the present invention relates to an aluminum-shaped body made of an aluminum alloy, an aluminum / resin composite product in which a resin molded body is integrally provided on the surface of the aluminum-shaped body, and a method for manufacturing the same. In addition to being excellent in airtightness, it also has excellent corrosion resistance and weather resistance, as well as excellent tensile strength of the aluminum / resin joint surface.
  • the present invention relates to an aluminum / resin composite product that can be suitably used in a wide range of fields, including various switch parts, capacitor parts for various industrial equipment, and the like, and a method for producing the same.
  • a method using an adhesive is known as a general technique.
  • a metal part is set in an injection mold, a molten resin is injected into the mold and filled, and the resin is fixed to the metal part. It is done.
  • a method of performing a predetermined surface treatment on the surface of the metal part to be bonded to the resin is also known in order to perform bonding between the metal part and the resin at a lower cost and further improve the adhesive force.
  • Patent Document 1 an aluminum alloy shaped article having a surface roughness of 5 ⁇ m to 50 ⁇ m and a fine concave or convex portion of 1 ⁇ m or less on the surface, and a concave or convex portion of the aluminum alloy shaped article are provided.
  • a composite comprising a predetermined thermoplastic resin composition that has entered and is fixed.
  • Patent Document 2 aluminum obtained by immersing in one or more aqueous solutions selected from ammonia, hydrazine, and a water-soluble amine compound and having ultrafine recesses with a number average inner diameter of 10 to 80 nm formed on the surface.
  • a metal resin composite comprising an alloy part and a thermoplastic synthetic resin composition part fixed to the surface thereof by injection molding.
  • Patent Document 3 a metal plate subjected to any base treatment selected from alumite treatment, unsealed alumite treatment, acid etching treatment, galvanized chromate treatment, and sandblast treatment, and insert injection molding method has proposed a molded body made of a thermoplastic material integrated without an adhesive.
  • Patent Document 4 proposes a method for producing a silicone resin-metal composite by providing a fine rough surface layer on an aluminum thin plate by chemical etching or electrolytic etching, and then injecting silicone resin. .
  • Patent Document 5 proposes a method of manufacturing a metal insert resin composite molded product by chemically etching the surface of a metal part and then injection molding using a thermoplastic resin material.
  • Patent Document 6 a metal part surface such as aluminum or aluminum alloy is treated with warm water to form a hydroxyl group-containing film on the surface, and then injection-molded using a thermoplastic resin material, so that the metal material and the heat.
  • a method for producing a metal insert resin composite molded product capable of achieving a sufficient bonding strength with a plastic resin.
  • Patent Document 7 an insulating resin and aluminum are bonded by bonding a metal foil to an aluminum or aluminum alloy having a surface roughness (Rmax) of about 8 to 18 ⁇ m through an organic resin or an organic-inorganic composite resin.
  • Rmax surface roughness
  • the present inventors first focused on an aluminum alloy as a metal material, and the adhesion strength at the interface between the aluminum shaped body made of this aluminum alloy and the resin molded body integrally provided on the surface thereof, and We have studied aluminum / resin composites that have extremely high airtightness and can exhibit excellent adhesion strength and airtightness even in harsh environments, as well as excellent durability and heat resistance. It was found that by forming a concave and convex portion having a concave portion with a specific surface shape, the adhesion and airtightness between the aluminum shape body and the resin molded body are remarkably improved. No. 2008-153,805 and Japanese Patent Application No. 2008-153,806 were filed.
  • the inventors of the present invention maintain excellent adhesion strength and airtightness of the aluminum / resin joint surface even in harsh environments such as temperature, humidity, dust, and corrosive substances.
  • etching treatment To form an uneven portion having a concave portion with a specific surface shape on the surface of the aluminum shape body, and further, on the outermost surface of this uneven portion, Al (OH) 3 , AlO (OH ), Al 2 O 3 , Al (PO 4 ), Al 2 (HPO 4 ) 3 , Al (H 2 PO 4 ) 3 , and AlOSiO 2 , an aluminum film containing one or more aluminum compounds is formed.
  • the object of the present invention is extremely high adhesion strength and airtightness at the interface between the aluminum molded body made of aluminum alloy and the resin molded body integrally bonded, and temperature, humidity, dust, corrosive substances, etc.
  • it In addition to maintaining excellent adhesion strength and airtightness of the aluminum / resin joint surface in harsh environments, it not only has excellent corrosion resistance, durability and heat resistance, but also has weather resistance and tensile strength of the aluminum / resin joint surface.
  • An object of the present invention is to provide an aluminum / resin composite product that can exhibit excellent performance in terms of strength.
  • Another object of the present invention is that the adhesion strength and airtightness of the interface between the aluminum shaped body and the resin molded body are extremely high, and the adhesion strength of the aluminum / resin bonding surface is excellent even in harsh environments.
  • An aluminum / resin composite that retains airtightness and is not only excellent in corrosion resistance, durability, and heat resistance, but also excellent in weather resistance and tensile strength of the aluminum / resin bonded surface.
  • the object is to provide a method for producing an aluminum / resin composite product that can be produced.
  • the present invention relates to an aluminum alloy comprising an aluminum shape body made of an aluminum alloy having a concavo-convex portion on a part or the entire surface thereof, and a resin molded body in which a resin is bonded to one surface of the aluminum shape body.
  • An aluminum film containing one or more aluminum compounds selected from 2 (HPO 4 ) 3 , Al (H 2 PO 4 ) 3 , and AlOSiO 2 is formed, and a plurality of concave portions resulting from the uneven portions
  • the resin molded body is formed with a plurality of fitting portions into which the resin has entered and solidified into the plurality of concave portions, and an aluminum shape body is formed by the concave portions and the fitting portions. And the resin molded body are locked to each other It is an excellent aluminum and resin composite article in weather resistance.
  • the present invention is a composite product comprising an aluminum shape body made of an aluminum alloy having a concavo-convex portion on a part or the entire surface thereof, and a resin molded body provided on the surface of the aluminum shape body, On the surface of the aluminum shaped body, Al (OH) 3 , AlO (OH), Al 2 O 3 , Al (PO 4 ), Al 2 (HPO 4 ) derived from the aluminum film formation treatment on the outermost surface of the uneven portion. 3 , an aluminum film containing one or more aluminum compounds selected from Al (H 2 PO 4 ) 3 and AlOSiO 2 is formed, and a plurality of concave portions are formed due to the uneven portions.
  • Each concave portion is perpendicular to the thickness direction in the thickness direction cross section of the aluminum-shaped body, and in a half line between the top line passing through the highest part of the uneven part and the bottom line passing through the deepest part.
  • the opening width measured by observation with a scanning electron microscope is 0.1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less, and the depth is 0.1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less,
  • the resin molded body is formed with a plurality of insertion portions into which the resin has entered and solidified in the plurality of concave portions, An aluminum / resin composite product excellent in weather resistance, wherein the concave shape portion and the fitting portion hold the aluminum shape body and the resin molded body together.
  • this invention is the manufacturing method of the aluminum article made from an aluminum alloy, and the composite article which contains the resin molding on the surface of this aluminum shape body, Comprising: The aluminum alloy material is etched, and a part or whole surface of the surface An aluminum alloy material having a plurality of concave portions due to the uneven portions is formed, and then an aluminum film forming treatment is applied to at least the uneven portion surface of the aluminum alloy material, and the outermost surface of the uneven portions is derived from the aluminum film forming treatment.
  • An aluminum shape body made of an aluminum alloy is formed by forming an aluminum film containing the aluminum compound, and at the time of molding of the resin molded body, the resin molded body in which the resin has entered and solidified into each concave portion of the aluminum shaped body Insertion Characterized in that an aluminum-resin composite product in which the concave portion of the aluminum shaped body and the fitting portion of the resin molded body are engaged with each other and the aluminum shaped body and the resin molded body are integrally bonded is manufactured. This is a method for producing an aluminum / resin composite product having excellent weather resistance.
  • the aluminum alloy material for forming the aluminum shaped body specifically, pure Al 1000 series, Al-Cu 2000 series, Al-Mn 3000 series, Al-Si series 4000 series, Al-Mg series 5000 series, ADC5 and ADC6, Al-Mg-Si series 6000 series, Al-Zn-Mg series 7000 series, Al-Fe series 8000 series, Al-Si-Mg
  • a processing material obtained by appropriately processing a material made of a material such as a system ADC3, an Al-Si-Cu system ADC10, an ADC10Z, an ADC12, an ADC12Z, an Al-Si-Cu-Mg system ADC14, Furthermore, the combination material etc. which are obtained by combining these processed materials suitably are mentioned.
  • the plurality of concave portions formed on the surface of the aluminum shape body due to the uneven portions on the surface of the aluminum shape body have a hole shape or an opening edge portion which is an endless peripheral portion. It may be a hole (a concave part having an endless opening edge), or a slit or groove having an opening edge having both ends (a concave part having an end opening edge) Further, a hole-like or hole-like one having these endless opening edges and a slit-like or groove-like one having endless opening edges may be mixed.
  • the protrusion part protruded in the shape of a snow flake toward the opening width direction center from a part or all part of the opening edge part of a recessed part preferably is formed.
  • the opening width of the concave portion is narrower than the width of the inside of the concave portion, and the insertion portions of the resin molded body that has entered into the concave portion and solidified are mutually connected with the concave portion.
  • a non-detachable locking structure is formed, and the aluminum molded body and the resin molded body are not detached unless one or both of the concave portion of the aluminum molded body or the insertion portion of the resin molded body are destroyed. The adhesion strength and airtightness between them are further improved.
  • the resin molded body is inserted into the concave portions.
  • the parts do not necessarily fit in close contact, for example, based on the difference in linear expansion coefficient between the aluminum shaped body and the resin molded body and the ambient temperature, between the aluminum shaped body and the resin molded body. Even if an inevitable extremely small gap is generated, excellent adhesion strength and airtightness are maintained between the aluminum shaped body and the resin molded body.
  • Al (OH) 3 , AlO (OH), Al 2 O 3 , Al (PO 4 ), Al 2 derived from the aluminum film formation treatment is provided on the outermost surface of the concavo-convex portion of the aluminum shaped body.
  • An aluminum film containing one or more aluminum compounds selected from (HPO 4 ) 3 , Al (H 2 PO 4 ) 3 , and AlOSiO 2 is formed, and this aluminum film is formed due to the uneven portion. Since a boehmite film having a functional group having a chemical bonding force to the resin or a fine uneven shape is formed on the outermost surface of the plurality of recessed portions, it enters into the recessed portion having such a specific surface shape.
  • the molded resin molded body fitting part not only forms a strong physical locking structure with the concave part, but also forms a chemical bond that cannot be removed from each other, and forms an aluminum molded body. Either one or both of the concave part of the resin or the insertion part of the resin molded body Without desorption unless broken, the adhesion strength and air tightness between the aluminum molded body and the molded resin are further improved.
  • an aluminum shape body having the above specific surface shape and having an aluminum film on the outermost surface of the concavo-convex portion (particularly its concave portion) has a corrosion resistance as compared with the case of only having a specific surface shape by etching treatment.
  • the weather resistance and the tensile strength of the aluminum / resin bonded surface have been significantly improved. Therefore, such an aluminum body is left in a very harsh environment, and then the resin enters the recess. Even when solidified, excellent adhesion strength and airtightness are maintained between the aluminum shaped body and the resin molded body.
  • the aluminum shape body having the above surface property and the resin molded body are integrally bonded
  • the aluminum shape body and the resin molded body only by etching treatment are integrally bonded.
  • resin composite products not only adhesion strength and airtightness are improved, but also an aluminum / resin composite product capable of exhibiting remarkable corrosion resistance can be produced.
  • the opening width (d) measured by observation with a scanning electron microscope is 0.1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less, preferably 0.5 ⁇ m or more and 20 ⁇ m or less, more preferably 1 ⁇ m or more and 10 ⁇ m or less, and the depth is 0.
  • the size may be 1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less, preferably 0.5 ⁇ m or more and 20 ⁇ m or less.
  • the opening width (d) of the concave portion is smaller than 0.1 ⁇ m, it is difficult for the molten resin to enter during injection molding, and a fine void is generated at the interface between the aluminum shaped body 1 and the resin molded body 2. Adhesion strength and air tightness are difficult to obtain, and conversely, if it is attempted to increase the thickness beyond 30 ⁇ m, the dissolution reaction proceeds excessively during the surface treatment (etching treatment) of the aluminum molded body 1, and the material surface is missing or the plate thickness of the material is increased.
  • the depth is less than 0.1 ⁇ m, it is difficult to obtain a sufficient insertion portion of the resin molded body 2.
  • the surface treatment (etching treatment) of the aluminum molded body 1 is performed. Occasionally, the dissolution reaction proceeds excessively, resulting in a problem that the surface of the material is missing or the thickness of the material is increased.
  • the density of the plurality of concave portions formed due to the concave and convex portions on the surface of the aluminum-shaped body is in the range of an opening width of 0.5 ⁇ m to 20 ⁇ m and a depth of 0.5 ⁇ m to 20 ⁇ m per 0.1 mm square. It is preferable that one or two or more of them have a size of about 5 to 200.
  • the snow candy-like protrusion formed on the concave portion is preferably directed from the resin molded body side to the aluminum shape body side in the cross section in the thickness direction of the aluminum / resin integral molded product.
  • observation lines extending in the thickness direction
  • at least one laminated portion made of resin-aluminum-resin is formed on one observation line, and this lamination
  • the thickness of the aluminum-shaped body part of the part should be in the range of 0.1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less, and in such an aluminum / resin integrated molded product, such a snow ridge-like protrusion is within the range of 1000 observation lines. There may be one or more.
  • the plurality of concave portions of the aluminum-shaped body may have a double concave portion structure in which at least one or more internal concave portions are formed on the inner wall surface, in part or in whole.
  • the inner wall surface may have an internal concavo-convex structure in which at least one or more internal protrusions are formed, and the double concave structure or the internal concavo-convex structure may coexist.
  • the presence of such a double concave portion structure or internal concavo-convex structure allows the concave portion of the aluminum shape body and the insertion portion of the resin molded body to be more It bonds firmly and exhibits better adhesion strength and airtightness between the aluminum shaped body and the resin molded body.
  • the thickness of the aluminum film formed on the outermost surface of the concavo-convex portion of the surface of the aluminum shaped body is 0.001 ⁇ m in order to exhibit excellent performance in weather resistance and tensile strength of the aluminum / resin bonded surface. It may be in the range of 30 ⁇ m or less, preferably 0.003 ⁇ m or more and 8 ⁇ m or less, more preferably 0.006 ⁇ m or more and 5 ⁇ m or less. However, when the aluminum film is an alumina film (Al 2 O 3 ), the thickness is preferably 0.1 ⁇ m or more.
  • the thickness of the aluminum film is less than 0.01 ⁇ m (in the case of alumina film (Al 2 O 3 ), less than 0.1 ⁇ m), the effect of weather resistance cannot be fully exhibited. The problem that the uneven part of the surface is buried with the film occurs, and the tensile strength and airtightness of the joint surface are lowered.
  • an aluminum shape body having a plurality of desired concave portions as described above is formed on the surface.
  • An example is a method in which an etching process is performed on a material to form a concavo-convex portion on a part or the entire surface, and an aluminum shape body having a plurality of concave portions due to the concavo-convex portion is formed.
  • Etching solutions used for etching the aluminum alloy material include, for example, hydrochloric acid, phosphoric acid, sulfuric acid, acetic acid, oxalic acid, ascorbic acid, benzoic acid, butyric acid, citric acid, formic acid, lactic acid, isobutyric acid, apple
  • An etching solution composed of an acid aqueous solution such as acid, propionic acid, and tartaric acid can be mentioned, but a plurality of concave portions having a desired opening width and depth are formed, or part or all of the concave portions
  • an acid aqueous solution such as acid, propionic acid, and tartaric acid
  • An etching solution containing the above halogen ions in a predetermined concentration range is preferably used. Then, using such an aqueous acid solution containing a relatively weak oxidizing power containing halogen ions, and immersing the aluminum alloy material in this etching solution, the halogen ions in the etching solution first dissolve the oxide film on the surface of the aluminum alloy material. After that, the inner aluminum alloy is melted and further eroded into the aluminum alloy material.
  • the inner aluminum alloy is more easily eroded (dissolved) than the surface oxide film.
  • the composition of the etching solution By setting the composition of the etching solution, the conditions of the etching process, etc., for the concave portion due to the concave and convex portions formed on the surface, the opening width and depth etc. are controlled to a desired size, or A snowbowl-like protruding portion protruding toward the center in the opening width direction can be formed on a part or all of the opening edge.
  • an aqueous hydrochloric acid solution having an acid concentration of 0.1 to 80% by weight, preferably 0.5 to 50% by weight, phosphoric acid
  • halides added for introducing halogen ions include chlorides such as sodium chloride, potassium chloride, magnesium chloride, and aluminum chloride, fluorides such as calcium fluoride, and bromides such as potassium bromide.
  • halogen ion concentration in this etching solution is usually 0.5 g / liter (g / L) or more and 300 g / L or less, preferably 1 g / L or more and 100 g / L or less. If it is less than / L, the effect of halogen ions is small, so there is a problem that a concave part having a snow ridge-like protrusion is not formed at the opening edge, and if it exceeds 300 g / L, the surface of the aluminum molded body Since the dissolution reaction proceeds rapidly during processing (etching processing), there arises a problem that it becomes difficult to control the concave portion.
  • an etching solution for forming a desired concave portion on the surface of the aluminum-shaped body may be an aqueous solution or water of a relatively strong oxidizing power such as nitric acid or concentrated sulfuric acid having a concentration exceeding 80% by weight.
  • aqueous solution of an alkali such as sodium oxide or potassium hydroxide is not suitable.
  • An acid aqueous solution having a relatively strong oxidizing power has a film forming ability with respect to an aluminum alloy. On the contrary, a strong oxide film is formed on the surface of the aluminum shaped body, and it becomes difficult to dissolve the oxide film by halogen ions.
  • the dissolution mechanism of an aqueous alkali solution such as sodium hydroxide or potassium hydroxide is the entire surface dissolution type, and the tendency does not change even when halogen ions are added, and the desired shape and size are obtained. It becomes difficult to form the concave portion.
  • the processing conditions for etching the surface of the aluminum alloy material using the above etching solution are required for the type of etching solution used, the acid concentration, the halogen ion concentration, etc., and the aluminum shape.
  • the bath temperature is usually 20 to 80 ° C. for a hydrochloric acid aqueous solution and the immersion time is 1 to 30 minutes, and the bath temperature is 30 to 80 ° C. for a phosphoric acid aqueous solution.
  • the bath temperature is preferably 50 to 80 ° C. and the immersion time is 1 to 3 minutes. The higher the acid concentration and bath temperature of the etching solution to be used, the more effective the etching process becomes and the shorter the processing time is possible.
  • the dissolution reaction proceeds rapidly, making it difficult to control the opening width and depth of the concave portion.
  • the immersion time if the opening time is less than 1 minute, it is difficult to control the opening width and depth of the concave portion, and conversely, if the immersion time exceeds 30 minutes, the productivity is lowered.
  • the surface of the aluminum alloy material before the etching treatment is degreased or surface-adjusted as necessary.
  • a pretreatment comprising an acid treatment with an acid aqueous solution and / or an alkali treatment with an alkali solution may be performed.
  • examples of the acid aqueous solution used for this pretreatment include those prepared with commercially available acid degreasing agents, mineral acids such as sulfuric acid, nitric acid, hydrofluoric acid, and phosphoric acid, organic acids such as acetic acid and citric acid, and the like.
  • acid reagents such as a mixed acid obtained by mixing acid
  • alkaline aqueous solution for example, what was prepared with a commercially available alkaline degreasing agent, caustic soda, etc.
  • alkali reagent, or what was prepared by mixing these things etc. can be used.
  • the operation method and treatment conditions of the pretreatment conventionally performed using this type of acid aqueous solution or alkali aqueous solution and For example, it can be performed by a method such as an immersion method or a spray method.
  • An aluminum film forming treatment is performed to form an aluminum film containing at least one aluminum compound selected from Al 2 (HPO 4 ) 3 , Al (H 2 PO 4 ) 3 , and AlOSiO 2 .
  • the treatment solution used for the aluminum film formation treatment is not particularly limited as long as an aluminum film containing such an aluminum compound can be formed, and examples thereof include ion-exchanged water, distilled water, and silane coupling. Agents, ammonium monohydrogen phosphate solution, ammonium dihydrogen phosphate solution, phosphoric acid solution, and the like.
  • the aluminum alloy material that has been subjected to the aluminum film formation treatment is subjected to a drying treatment if necessary.
  • This drying treatment may be natural drying that is allowed to stand at room temperature, or may be an air blower, a dryer, an oven, or the like. Forced drying may be used.
  • the treatment conditions for this aluminum film formation treatment vary depending on the treatment solution used. Specifically, when the treatment solution is ion-exchanged water or distilled water, it is immersed in warm water of 50 ° C. or higher for 60 seconds or longer. It is preferable to perform a treatment or a steam treatment for 1 minute or more under a pressure of 0.1 MPa or more, and the treatment solution contains at least one of phosphate ion, phosphate monohydrogen ion and phosphate dihydrogen ion.
  • a phosphoric acid aqueous solution system containing phosphate ion species at a rate of 0.1 to 100 g / L it is immersed in a treatment solution for 30 seconds to 30 minutes and then dried with hot air at 80 to 400 ° C. for 30 seconds to 30 minutes.
  • the treatment solution is a solution containing a silane coupling agent at a rate of 0.1 to 100 g / L
  • the glossiness is preferably 60 or less. When the surface glossiness exceeds 60, the resin melted at the time of injection molding of the thermoplastic resin does not sufficiently enter the concave portion of the aluminum shape body, and is sufficient between the aluminum shape body and the resin molding body. A sufficient bonding strength cannot be obtained.
  • the surface of the aluminum shaped body obtained by the above-described etching treatment and aluminum film formation treatment, or by pretreatment, etching treatment, and aluminum film formation treatment is observed by a cross-section at a magnification of 1000 times using an SEM or an optical microscope.
  • the surface area of the aluminum shaped body is 1.2 times or more and 10 times or less than the surface area of the aluminum alloy material before forming the uneven portion by etching treatment.
  • the surface area increase rate is less than 1.2 times or more than 10 times, the resin does not sufficiently enter the concave portion of the aluminum shaped body, and the sufficient bonding strength between the aluminum shaped body and the resin molded body Cannot be obtained.
  • an adhesive is applied to the surface of the aluminum shaped body obtained as described above, and then a metal or resin is joined thereto, or the obtained aluminum shaped body.
  • a resin is interposed between the metal and the metal, and these are joined by applying heat and pressure with a hot press machine, or the obtained aluminum shape is set in an injection mold and melted in this mold
  • a composite product of the target aluminum shape and resin is manufactured by combining the resin using a so-called aluminum shape that is injected and solidified by injection of the predetermined thermoplastic resin.
  • thermoplastic resin is preferably a polyarylene sulfide such as polypropylene resin, polyethylene resin, acrylonitrile / butadiene / styrene copolymer (ABS), polycarbonate resin, polyamide resin, polyphenylene sulfide (PPS), etc.
  • ABS acrylonitrile / butadiene / styrene copolymer
  • PPS polyphenylene sulfide
  • thermoplastic resins such as polyethylene terephthalate (PET) and polybutylene terephthalate (PBT), polyoxymethylene resin, polyimide resin, syndiotactic polystyrene resin, and these thermoplastic resins Mixture of
  • PET polyethylene terephthalate
  • PBT polybutylene terephthalate
  • polyoxymethylene resin polyimide resin
  • syndiotactic polystyrene resin and these thermoplastic resins Mixture of
  • fillers such as fibers, powders, and plates and various elastomer components to these thermoplastic resins.
  • Fillers added to thermoplastic resins include inorganic fiber fillers such as glass fibers, carbon fibers, metal fibers, asbestos fibers and boron fibers, and high melting point organic fibers such as polyamides, fluororesins and acrylic resins. And powder fillers such as silica powder, glass beads, glass powder, inorganic powders such as calcium carbonate, and plate fillers such as glass flakes, silicates such as talc and mica, etc. In addition, it is added in an amount of 250 parts by weight or less, preferably 20 parts by weight or more and 220 parts by weight or less, more preferably 30 parts by weight or more and 100 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin. When the added amount of the filler exceeds 250 parts by weight, there is a problem that the fluidity is lowered and it is difficult to enter the concave portion of the aluminum shaped body and good adhesion strength cannot be obtained and the mechanical properties are deteriorated.
  • inorganic fiber fillers such as glass fibers, carbon
  • the elastomer component added to the thermoplastic resin examples include urethane type, core shell type, olefin type, polyester type, amide type, and styrene type elastomers.
  • the melting temperature of the thermoplastic resin at the time of injection molding, etc. it is selected in consideration of 30 parts by weight or less, preferably 3 to 25 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermoplastic resin.
  • the added amount of the elastomer component exceeds 30 parts by weight, a further effect of improving the adhesion strength is not seen, and problems such as a decrease in mechanical properties occur.
  • This blending effect of the elastomer component is particularly prominent when a polyester resin is used as the thermoplastic resin.
  • thermoplastic resin for producing the aluminum / resin composite product of the present invention includes known additives generally added to thermoplastic resins, that is, flame retardants, colorants such as dyes and pigments, antioxidants, Stabilizers such as ultraviolet absorbers, plasticizers, lubricants, lubricants, mold release agents, crystallization accelerators, crystal nucleating agents, and the like can be appropriately added according to the required performance.
  • thermoplastic resin performed by setting the aluminum shape body in the injection mold
  • normal molding conditions required for the thermoplastic resin to be used can be adopted. It is important that the thermoplastic resin melted at the time of molding surely enters and solidifies into the concave part of the aluminum shaped body, and the mold temperature and cylinder temperature are within the range permitted by the type and physical properties of the thermoplastic resin, as well as the molding cycle. It is preferable that the lower limit temperature be 90 ° C. or higher, preferably 130 ° C. or higher, but the upper limit depends on the type of thermoplastic resin used. In the range from 100 ° C. to a temperature about 20 ° C.
  • the lower limit mold temperature is preferably set so as not to be lowered by 140 ° C. or more from the melting point of the thermoplastic resin.
  • thermosetting resin examples include an epoxy resin
  • room temperature curable resin examples include a polyester resin
  • adhesive examples include nitrile rubber, synthetic rubber, epoxy, cyanoacryl, vinyl chloride, plastic, and hot melt.
  • the aluminum / resin composite product of the present invention has higher adhesion strength and air tightness at the interface (aluminum / resin interface) between the aluminum shaped body and the resin molded body, and severe corrosion. Even if exposed to the environment, its excellent adhesion strength, airtightness and corrosion resistance can be maintained, and the appearance change due to corrosion of aluminum can also be maintained for a long time, and it is highly reliable over the long term Can be maintained. Therefore, the aluminum / resin composite product of the present invention is suitable for metal-resin integral molded parts in a wide range of fields, including various sensor parts for automobiles, various switch parts for home appliances, condenser parts for various industrial equipments, etc. In particular, it is suitably used for a metal-resin integral molded part that requires a high bonding strength because the resin molded body protrudes in a butted state from a part of the surface of the aluminum shaped body.
  • an aluminum / resin composite product of the present invention it is possible to predict the adhesion strength of the obtained product by measuring the surface gloss or surface roughness of the aluminum molded body during production, In addition to facilitating quality control during manufacturing, it is possible to manufacture highly reliable products with little variation in adhesion strength between products.
  • FIG. 1 is a cross-sectional schematic view for illustrating a concave portion by copying a cross section in the thickness direction of an aluminum shape according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional explanatory view showing a typical example of the shape of the concave portion conceived from FIG.
  • FIG. 3 is a front view and a side view of an aluminum / adhesive / aluminum test piece (evaluation specimen) prepared for a posiTEST test using an aluminum test piece (aluminum shape).
  • FIG. 4 is a front view and a side view of an aluminum / resin / aluminum test piece (evaluation test piece) prepared for a posiTEST test using an aluminum test piece (aluminum shape).
  • FIG. 5 is a front view and a side view of an aluminum / resin test piece (evaluation test piece) prepared for a posiTEST test using an aluminum test piece (aluminum shape).
  • FIG. 6 is a cross-sectional explanatory view showing a state in which the test specimen for evaluation is set in the actuator portion of the posiTEST test apparatus during the posiTEST test.
  • FIG. 7 is an explanatory cross-sectional view for explaining a method of observation and evaluation of a resin / aluminum / resin laminate in an evaluation test body.
  • Example 1 [Preparation of aluminum shape] Three aluminum pieces (aluminum alloy material) having a size of 50 mm ⁇ 50 mm are cut out from an aluminum alloy (JISA 1050-H24) plate having a thickness of 1 mm, and these aluminum pieces are first added to a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature. Pre-treatment of rinsing with ion-exchanged water after immersion for 1 minute, then immersing in 5 wt% sodium hydroxide solution at 50 ° C. for 1 minute and then immersing in 30 wt. Was given.
  • the pre-treated aluminum pieces were etched by adding 54 g / L of aluminum chloride hexahydrate (AlCl 3 .6H 2 O) as a water-soluble inorganic halogen compound in a 2.5 wt% hydrochloric acid aqueous solution. Etching was performed using a solution (chlorine ion concentration: 48 g / L), which was immersed in this etching solution at 66 ° C. for 4 minutes and then washed with water.
  • AlCl 3 .6H 2 O aluminum chloride hexahydrate
  • the surface of the aluminum piece formed by the above etching treatment is subjected to a hydration treatment in which it is immersed in a 30 wt% nitric acid aqueous solution for 3 minutes at room temperature, then washed with water and immersed in hot water at 80 ° C. for 20 minutes.
  • An aluminum film forming treatment for forming an aluminum film [AlO (OH)] on the outermost surface of the part was performed to prepare three aluminum test pieces (aluminum shaped bodies).
  • the cross section of a region where each aluminum test piece (aluminum shaped body) was observed is, for example, as shown in the cross-sectional view of the aluminum shaped body in FIG. 1, and the concave portion 3 envisioned from FIG.
  • a typical example of the shape is a concave portion having a protruding portion protruding from a part of the opening edge portion toward the center in the opening width direction (shape a: see FIG. 2 (a)), opening A double concave structure having a concave portion (see shape b: FIG.
  • Example 2 (b) having a protruding portion protruding in the shape of a snow flake from the entire edge toward the center of the opening width direction, and further having a concave portion formed therein.
  • concave portions of all the shapes a to d were observed. Further, the shape of the concave portion 3 was the same for each aluminum test piece, and was the same even when the observation place in each aluminum test piece was changed.
  • the size (opening width and depth) of the concave portion observed in a cross section of a certain region of each aluminum test piece and the ratio thereof are the concave portion having an opening width of 0.1 ⁇ m to 1 ⁇ m per 0.1 mm square. 10 to 100, 1 to 10 concave portions with an opening width of 1 ⁇ m to 10 ⁇ m, 1 to 3 concave portions with an opening width of 11 ⁇ m to 30 ⁇ m, and a depth within a range of 0.1 ⁇ m to 30 ⁇ m Met.
  • the concave shape having an opening width of 0.1 ⁇ m to 1 ⁇ m per 0.1 mm square is substantially similar to the above. 10 to 50 parts, 1 to 50 concave parts with an opening width of 1 ⁇ m to 10 ⁇ m, 1 to 2 concave parts with an opening width of 11 ⁇ m to 30 ⁇ m, and a depth in the range of 0.1 ⁇ m to 20 ⁇ m It was in.
  • the size of the concave portion was the same for each aluminum test piece, and there was almost no change even when the observation place in each aluminum test piece was changed.
  • the case where the opening width is within a range of 0.1 to 30 ⁇ m and the depth is within a range of 0.1 to 30 ⁇ m is good ( ⁇ ), and the case where the opening is not so is bad ( X).
  • the size of the concave portion observed in Examples 2 to 18 and Comparative Examples 1 to 3 shown below was also evaluated based on the same criteria.
  • test specimen preparation dolly For aluminum posiTEST test dolly (manufactured by Defelsco; size: 20mm ⁇ , JISA 1100) Similarly, a pretreatment, an etching treatment, and an aluminum film formation treatment were performed to prepare a test specimen preparation dolly for preparing a test specimen for evaluation used in the following posiTEST test and weather resistance test (salt spray test).
  • test specimen for evaluation [bonding of resin (adhesive) with adhesive]
  • the aluminum test piece (aluminum shaped body) 1 obtained above and the dolly 5 for test specimen preparation Are bonded via a two-component mixed epoxy rapid-curing adhesive (trade name: Araldai Trapid manufactured by Huntsman Advantest Materials) 4 and then pressed using a hot press machine (AH-2003 manufactured by ASONE) Pressurize at room temperature at 0.1 MPa, hold it as it is for 24 hours, and then press-bond, then use the cutter after the adhesive 4 solidifies the excess adhesive 4 protruding from the joint surface between the aluminum test piece 1 and the dolly 5 Then, it was separated from the joint surface and adjusted so that the joint surface was 3.14 cm 2 to prepare an aluminum / adhesive / aluminum test piece (evaluation specimen).
  • test specimen for evaluation bonding of resin by thermocompression bonding
  • pellets of polyphenylene sulfide resin manufactured by Toray
  • (Resin) 6 is placed at 0.04 g / cm 2, and a test specimen preparation dolly 5 is set thereon, and a pressing pressure of 0.1 MPa and a plate using a hot press machine (AH-2003 manufactured by ASONE)
  • An aluminum / resin / aluminum test piece (evaluation specimen) to which the resin was fixed at a bonding area of 3.14 cm 2 was thermocompression bonded at a temperature of 300 ° C.
  • test specimen for evaluation (resin bonding by injection molding)
  • the aluminum test piece (aluminum shaped body) 1 obtained above was injected into an injection molding machine (ST10R2V manufactured by NISSI).
  • ST10R2V injection molding machine
  • a polyphenylene sulfide resin manufactured by Toray
  • a holding pressure 100 MPa
  • a molding temperature of 320 ° C. a molding temperature of 320 ° C.
  • mold temperature 160 ° C.
  • Injection molding is performed under molding conditions, and a resin dolly 7 is integrally formed on the upper surface of the aluminum test piece 1, and an aluminum / resin test piece (bonding area of the resin dolly 7 to the upper surface of the aluminum test piece 1 is 3.14 cm 2 ( Test specimen for evaluation) was prepared.
  • the peel load of the test specimen for evaluation is 6.3 MPa for aluminum / adhesive / aluminum specimens, 5.7 MPa for aluminum / resin / aluminum specimens, and for aluminum / resin specimens. In some cases, it was 5.5 MPa.
  • the case where the adhesive or resin remains on the entire joining surface of the aluminum test piece is good ( ⁇ )
  • the case where only a part remains on the aluminum test piece side is good
  • ( ⁇ ) and the case of not remaining on the aluminum test piece side (interfacial peeling) were evaluated as defective ( ⁇ ), both were good ( ⁇ ).
  • observation lines (OL) extending in the thickness direction from the resin molded body 2 side to the aluminum shape body 1 side are drawn at intervals of 0.1 ⁇ m, 1
  • the range is 30 ⁇ m or less and 1
  • the case where there is one or more ratios within the range of 00 observation lines (OL) is judged as good ( ⁇ ), and no such laminated portion exists within the range of 1000 observation lines (OL).
  • the product was evaluated as defective (x), the result was good ( ⁇ ) in all cases.
  • the following Examples 2 to 18 and Comparative Examples 1 to 3 were also evaluated based on the same criteria.
  • Examples 2 to 5 As an aluminum film formation treatment, instead of the hydration treatment by hot water immersion at 80 ° C. for 20 minutes in Example 1, the treatment liquid shown in Table 1 below was used and the aluminum test piece ( Except that the aluminum molded body) and the dolly for preparing the test specimen were prepared, the test specimens for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum specimen, aluminum / resin / aluminum specimen, and aluminum / resin were prepared in the same manner as in Example 1 above. A test piece) was prepared, and in the same manner as in Example 1, the weather resistance test (salt spray test), the posiTEST test, and the observation evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 1.
  • Example 6 An aluminum test piece (aluminum shaped body) was produced and a dolly was produced in the same manner as in Example 1 except that JIS A5052-H34 was used as the aluminum alloy plate for producing the aluminum piece.
  • test specimens for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) were prepared in the same manner as in Example 1 above.
  • a weather resistance test salt spray test
  • a posiTEST test observation and evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 1.
  • Example 7 An aluminum test piece (aluminum shaped body) was produced and a dolly was produced in the same manner as in Example 1 except that JIS A3003-H24 was used as the aluminum alloy plate for producing the aluminum piece.
  • test specimens for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) were prepared in the same manner as in Example 1 above.
  • a weather resistance test salt spray test
  • a posiTEST test observation and evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 1.
  • Example 8 An aluminum test piece and a dolly were prepared in the same manner as in Example 1, and then a test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece in the same manner as in Example 1 above) , And an aluminum / resin test piece), and a posiTEST test was performed in the same manner as in Example 1 without performing a weather resistance test (salt spray test). The observational evaluation of the part was carried out. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 1.
  • Example 1 When the test result of Example 1 and the test result of Example 8 are compared and examined, the aluminum / resin composite product of the present invention is subjected to conditions such as a weather resistance test, It was found that the tensile strength of the excellent aluminum / resin joint surface was maintained as before exposure to such conditions.
  • Example 9 In the same manner as in Example 1, an aluminum test piece (aluminum shaped body) was produced, and a dolly was produced. Next, the produced aluminum test piece was subjected to a weather resistance test (salt spray test), then washed with water, dried with hot air at 100 ° C. for 5 minutes, and subsequently subjected to an evaluation test in the same manner as in Example 1. A body (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, aluminum / resin test piece) was prepared.
  • Example 1 For the test specimen for evaluation thus produced, a posiTEST test was conducted in the same manner as in Example 1 above, and the results of the weather resistance test [(salt spray test)] were also evaluated. In the same manner as in Example 1, the observation and evaluation of the laminated portion of resin, aluminum, and resin were performed. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 1.
  • the aluminum shape body (aluminum test piece) by which the aluminum film process was carried out after the etching process in this invention was excellent itself. Shows weather resistance, and even when exposed to harsh environments for a long time before being processed into an aluminum / resin composite product, it still has excellent tensile strength of the aluminum / resin joint surface, and has excellent handleability. There was found.
  • Example 10 Pre-treatment and etching treatment are performed in the same manner as in Example 1. Further, after immersing in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, washing with water and then immersing in 100 ° C. hot water for 1 minute. Then, an aluminum film was formed in the same manner as in Example 1 to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body), and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) was performed in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the laminated part of the resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 11 In the same manner as in Example 1, pre-treatment and etching treatment were performed. Further, after immersion in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, sufficient water washing was performed, followed by a dissolution temperature of 18 ° C. in a solution having a sulfuric acid concentration of 160 g / L. And anodizing (aluminum film forming process) under the condition of a DC voltage of 20 V to form an anodized film (aluminum film of Al 2 O 3 ) having a film thickness of 5 ⁇ m and a pore number of 10 16 holes / m 2 . The sample was washed with water and dried with hot air at 120 ° C. for 5 minutes to produce an aluminum test piece (aluminum shape), and a dolly was produced in the same manner.
  • aluminum film forming process under the condition of a DC voltage of 20 V to form an anodized film (aluminum film of Al 2 O 3 ) having
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece was used in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 12 Pretreatment and etching are performed in the same manner as in Example 1. Further, the substrate is immersed in a 30 wt% aqueous nitric acid solution at room temperature for 3 minutes, washed with water, and then subjected to water vapor treatment (aluminum film formation) under a pressure of 0.5 MPa for 20 minutes. By processing, a dense aluminum film of AlO (OH) was formed, and an aluminum test piece (aluminum shaped body) was produced, and a dolly was produced in the same manner.
  • aqueous nitric acid solution at room temperature for 3 minutes
  • water vapor treatment aluminum film formation
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece was used in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 13 Except that polybutylene terephthalate resin (manufactured by Toray) was used as the thermoplastic resin, an aluminum test piece and a dolly were prepared in the same manner as in Example 1 above, and an aluminum / resin test piece (test specimen for evaluation) The test specimen for evaluation obtained was subjected to the posiTEST test and the observation evaluation of the resin / aluminum / resin laminate without performing the salt spray test. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 14 After pre-treatment as in Example 1, using an etching solution (chlorine ion concentration: 30 g / L) prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 50 wt% phosphoric acid aqueous solution, 66 ° C. Etching is performed by immersing in this etching solution under the condition of 4 minutes, further rinsing with water, then immersing in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, then rinsing again, and then immersed in hot water at 100 ° C. for 1 minute. Hydration treatment (aluminum film formation treatment) was performed to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body) in the same manner as in Example 1 above, and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • chlorine ion concentration: 30 g / L prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 50 wt% phosphoric acid aqueous solution, 66
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) was performed in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the laminated part of the resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 15 After pretreatment in the same manner as in Example 1, an etching solution (chlorine ion concentration: 30 g / L) prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 10 wt% sulfuric acid aqueous solution was used at 66 ° C. for 4 minutes. Etching treatment immersed in this etching solution under the conditions described above, followed by rinsing with water, followed by immersing in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, then rinsing with water, and then immersing in hot water at 100 ° C. for 1 minute ( (Aluminum film forming treatment) was carried out to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body) in the same manner as in Example 1, and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • Chlorine ion concentration: 30 g / L prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 10 wt% sulfuric acid aqueous solution
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) was performed in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the laminated part of the resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 16 After pretreatment in the same manner as in Example 1, an etching solution (chlorine ion concentration: 30 g / L) prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 30 wt% oxalic acid aqueous solution was used at 66 ° C., 4 ° C. Hydration treatment is performed by immersing in this etching solution under conditions of minutes, further rinsing with water, then immersing in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, then rinsing with water, and then immersing in hot water at 100 ° C. for 1 minute. (Aluminum film forming treatment) was carried out to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body) in the same manner as in Example 1, and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • chlorine ion concentration: 30 g / L prepared by adding 50 g / L sodium chloride in a 30 wt% ox
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) was performed in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the laminated part of the resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 17 After pre-treatment in the same manner as in Example 1, an etching solution (chlorine ion concentration: 54 g / L) prepared by adding 50 g / L sodium chloride (NaCl) to a 2.5 wt% hydrochloric acid aqueous solution was used. Etching is performed by immersing in this etching solution at 4 ° C for 4 minutes, followed by rinsing with water, then immersing in a 30 wt% nitric acid aqueous solution for 3 minutes at room temperature, followed by rinsing with water and then immersing in hot water at 100 ° C for 1 minute. Hydration treatment (aluminum film formation treatment) was performed to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body) in the same manner as in Example 1 above, and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • Hydration treatment aluminum film formation treatment
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) was performed in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the laminated part of the resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 18 In the same manner as in Example 1, the pretreatment and the etching treatment were performed, and further, after being immersed in a 30 wt% nitric acid aqueous solution for 3 minutes at room temperature, sufficient water washing was performed, followed by a solution temperature of 18 ° C. in a solution having a sulfuric acid concentration of 160 g / L. And anodizing (aluminum film forming process) under the condition of a DC voltage of 20 V to form an anodized film (Al 2 O 3 aluminum film) having a film thickness of 1 ⁇ m and a pore number of 10 16 holes / m 2 . The sample was washed with water and dried with hot air at 120 ° C. for 5 minutes to produce an aluminum test piece (aluminum shape), and a dolly was produced in the same manner.
  • anodizing aluminum film forming process
  • Example 2 the test specimen for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece was used in the same manner as in Example 1 above.
  • the posiTEST test, the weather resistance test (salt water spray test), and the observation evaluation of the resin / aluminum / resin laminate were performed. The results are shown in Table 3 following Table 2.
  • Example 1 After pre-treating in the same manner as in Example 1, an aluminum film forming treatment by hydration treatment similar to that in Example 1 is performed without performing an etching process, and an aluminum test piece (aluminum shaped body) is produced. A dolly was produced in the same manner as in Example 1. Next, in the same manner as in Example 1, an evaluation test body (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, aluminum / resin test piece) was prepared, and the obtained evaluation test body was obtained. The posiTEST test and the observation evaluation of the laminated part of resin / aluminum / resin were carried out. The results are shown in Table 4.
  • Example 2 After pretreatment and etching as in Example 1, it was immersed in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, washed with water, and then dried with hot air at 100 ° C. for 5 minutes without performing an aluminum film formation treatment. An aluminum test piece (aluminum shaped body) was produced, and a dolly was produced in the same manner as in Example 1.
  • test specimens for evaluation (aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece) were prepared.
  • the weather resistance test salt spray test
  • the posiTEST test and the observation evaluation of the laminated part of resin / aluminum / resin were carried out.
  • the results are shown in Table 4 together with the results of Comparative Example 1.
  • Example 3 After the pretreatment of Example 1, the sample was immersed in a 2.5 wt% hydrochloric acid aqueous solution at 66 ° C. for 4 minutes, washed with water, further immersed in a 30 wt% nitric acid aqueous solution at room temperature for 3 minutes, washed with water, and heated with 100 ° C. hot air. After drying for 1 minute, it was introduced into a salt spray tester. After 1000 hours, the test piece was taken out from the tester, washed with water and dried with hot air at 100 ° C. for 5 minutes to produce an aluminum test piece (aluminum shaped body).
  • Example 1 dolly was produced in the same manner as in Example 1, and aluminum / adhesive / aluminum test piece, aluminum / resin / aluminum test piece, and aluminum / resin test piece (evaluation specimen) were produced. About the test specimen for evaluation produced in this way, as in the case of Example 1 above, the posiTEST test is conducted and evaluated, and the results of the weather resistance test (salt spray test) are also evaluated. In the same manner as in Example 1 above, observation and evaluation of the laminated portion of resin, aluminum, and resin were performed. The results are shown in Table 4 together with the results of Comparative Example 1.
  • SYMBOLS 1 Aluminum shape body (aluminum test piece), TL ... Top line, BL ... Bottom line, HL ... Half line, d ... Opening width, OL ... Observation line, 2 ... Resin molding, 3 ... Concave part, 4 ... Adhesion Agent, 5, 7 ... dolly, 8 ... actuator, 9 ... dolly fixing jig.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • ing And Chemical Polishing (AREA)

Abstract

　一体的に接合されたアルミニウム合金製のアルミ形状体と樹脂成形体との間の界面の密着強度及び気密性が極めて高く、温度や湿度、粉塵、腐食性物質等において過酷な環境下で優れたアルミ・樹脂接合面の密着強度及び気密性を保持し、また、耐食性、耐久性、耐熱性に優れているだけでなく、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度においても優れた性能を発揮し得るアルミ・樹脂複合品及びその製造方法を提供する。　表面に凹凸部を有するアルミ形状体と、このアルミ形状体に樹脂が突合せ状態に結合された樹脂成形体とを含み、アルミ形状体の表面には凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜が形成されていると共にこの凹凸部に起因した複数の凹状部が形成され、また、樹脂成形体には凹状部内に樹脂が進入して固化した嵌入部が形成され、これら凹状部と嵌入部とにより互いに係止されている耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品である。

Description

耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法
　この発明は、アルミニウム合金製のアルミ形状体とこのアルミ形状体の表面に樹脂成形体が一体的に設けられたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法に係り、単にアルミ・樹脂接合面の密着強度及び気密性に優れているだけでなく、耐食性や耐候性、更にはアルミ・樹脂接合面の引張強度にも優れており、特に限定するものではないが、自動車用の各種センサー部品、家電機器用の各種スイッチ部品、各種産業機器用のコンデンサー部品等を始めとして、幅広い分野において好適に使用し得るアルミ・樹脂複合品及びその製造方法に関する。
　自動車用の各種センサー部品、家電機器用の各種スイッチ部品、各種産業機器用のコンデンサー部品等の分野、特に自動車用部品等の分野においては、温度や湿度、粉塵、あるいは二酸化硫黄や窒素酸化物等を起源とする酸性雨や海岸沿いにおいては海から飛来する海塩粒子等の腐食性物質等が存在する過酷な環境下で使用される場合が多々あり、これらセンサー部品、スイッチ部品、コンデンサー部品等については、このような過酷な環境下での耐食性及び耐候性の向上、耐久性及び耐熱性の向上、気密性の向上等が重要な課題となっている。
　従来から、金属と樹脂との接合技術としては、接着剤を使用する方法が一般的な技術として知られているが、作業効率、部品点数の削減、製品形状の簡素化、耐久性等の観点から工業的により好適な接合方法として、金属部品を射出成形用金型にセットし、この金型内に溶融樹脂を射出して充填し、樹脂を金属部品に固着させるインサート成形の方法等が挙げられる。そして、これら金属部品と樹脂との間の接合をより安価に行い、接着力をより向上させるために、樹脂と接合する金属部品の表面に所定の表面処理を行う方法も知られている。
　例えば、特許文献１においては、表面粗さが５μmないし５０μmであり、かつこの表面に１μm以下の微細な凹部又は凸部を有するアルミニウム合金形状物と、このアルミニウム合金形状物の凹部又は凸部に侵入して固着された所定の熱可塑性樹脂組成物とからなる複合体が提案されている。
　また、特許文献２においては、アンモニア、ヒドラジン、及び水溶性アミン化合物から選択される１種以上の水溶液に浸漬して得られ、表面に数平均内径１０～８０nmの極微細凹部が形成されたアルミニウム合金部品と、その表面に射出成形で固着された熱可塑性合成樹脂組成物部品とからなる金属樹脂複合体が提案されている。
　更に、特許文献３においては、アルマイト処理、未封孔アルマイト処理、酸エッチング処理、亜鉛メッキクロメート処理、及びサンドブラスト処理から選ばれた何れかの下地処理が施された金属板と、インサート射出成形法により接着剤無しで一体化された熱可塑性材料とからなる成型体が提案されている。
　また、特許文献４においては、アルミニウム薄板に化学的エッチング法又は電解エッチング法により微細な粗面層を設け、次いでシリコーン樹脂を射出してシリコーン樹脂－金属複合体の製造する方法が提案されている。
　更にまた、特許文献５においては、金属部品表面をケミカルエッチングし、次いで熱可塑性樹脂材料を用いて射出成形することにより金属インサート樹脂複合成形品を製造する方法が提案されている。
　また、特許文献６においては、アルミニウムやアルミニウム合金等の金属部品表面を温水処理してその表面に水酸基含有皮膜を形成し、次いで熱可塑性樹脂材料を用いて射出成形することにより、金属材と熱可塑性樹脂との間の十分な接合強度を達成できるとする金属インサート樹脂複合成形品の製造方法が提案されている。
　更に、特許文献７においては、表面粗さ（Rmax）が約８～１８μmのアルミニウム又はアルミニウム合金に、有機樹脂又は有機－無機複合樹脂を介して金属箔を接着することにより、絶縁性樹脂とアルミ板との間の良好な密着性を達成できるとするアルミニウム芯金属箔張積層板が提案されている。
　しかしながら、これらいずれの場合においても、過酷な環境下に曝された際における金属－樹脂の界面での密着強度及び気密性が必ずしも充分ではなく、また、特許文献１、２、４、５においてはエッチング後の表面は基本的にAl素地そのものであるために耐食性についても充分ではなく、金属・樹脂接合面の密着強度及び気密性においてより優れているだけでなく、耐食性や耐候性、更には金属・樹脂接合面の引張強度においても優れている金属－樹脂複合体の開発が要請されていた。
　そこで、本発明者らは、先に、金属材料としてアルミニウム合金に着目し、このアルミニウム合金製のアルミ形状体とその表面に一体的に設けられた樹脂成形体との間の界面における密着強度及び気密性が極めて高く、過酷な環境下でも優れた密着強度及び気密性、更には優れた耐久性や耐熱性を発揮し得るアルミ・樹脂複合品について検討し、その結果として、アルミ形状体の表面にある特定の表面形状を備えた凹状部を有する凹凸部を形成することにより、アルミ形状体と樹脂成形体との間の密着性や気密性が顕著に向上することを見出し、得られた成果について特願2008-153,805号及び特願2008-153,806号として出願した。
WO2004／041,533号公報 特開2007-182,071号公報 特開2000-127,199号公報 特開2000-176,962号公報 特許第3,467,471号公報 特開2008-162,115号公報 特開平１-275,036号公報
　本発明者らは、上述の成果に加えて更に、温度や湿度、粉塵、腐食性物質等において過酷な環境下でも優れたアルミ・樹脂接合面の密着強度及び気密性を保持し、また、優れた耐食性を保持するだけでなく、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度においても優れた性能を発揮し得るアルミ・樹脂複合品を製造し提供することについて鋭意検討を進めた結果、エッチング処理によってアルミ形状体の表面にある特定の表面形状を備えた凹状部を有する凹凸部を形成すると共に、この凹凸部の最表面に、更にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜を形成することにより、アルミ形状体と樹脂成形体との間の密着性、気密性及び耐食性が向上するだけでなく、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度も顕著に向上することを見出し、本発明を完成した。
　従って、本発明の目的は、一体的に接合されたアルミニウム合金製のアルミ形状体と樹脂成形体との間の界面の密着強度及び気密性が極めて高く、温度や湿度、粉塵、腐食性物質等において過酷な環境下で優れたアルミ・樹脂接合面の密着強度及び気密性を保持し、また、耐食性、耐久性、耐熱性に優れているだけでなく、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度においても優れた性能を発揮し得るアルミ・樹脂複合品を提供することにある。
　また、本発明の他の目的は、このようにアルミ形状体と樹脂成形体との間の界面の密着強度及び気密性が極めて高く、過酷な環境下でも優れたアルミ・樹脂接合面の密着強度及び気密性を保持し、また、耐食性、耐久性、耐熱性に優れているだけでなく、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度においても優れた性能を発揮し得るアルミ・樹脂複合品を製造することができるアルミ・樹脂複合品の製造方法を提供することにある。
　すなわち、本発明は、表面の一部又は全面に凹凸部を有するアルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の一表面に樹脂が突合せ状態に結合された樹脂成形体とを含むアルミ・樹脂複合品であり、前記アルミ形状体の表面には前記凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜が形成されていると共にこの凹凸部に起因した複数の凹状部が形成されており、また、前記樹脂成形体には前記複数の凹状部内に前記樹脂が進入して固化した複数の嵌入部が形成されており、前記凹状部と前記嵌入部とによりアルミ形状体と樹脂成形体とが互いに係止されていることを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品である。
　また、本発明は、表面の一部又は全面に凹凸部を有するアルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の表面に設けられた樹脂成形体とを含む複合品であり、
　前記アルミ形状体の表面には、前記凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜が形成されていると共に、この凹凸部に起因して複数の凹状部が形成されており、
　前記各凹状部は、アルミ形状体の厚さ方向断面においてこの厚さ方向に直交し、かつ、凹凸部の最高部を通過するトップラインと最深部を通過するボトムラインとの間のハーフラインにおいて、走査型電子顕微鏡観察により測定される開口幅が０．１μm以上３０μm以下の大きさであって、その深さが０．１μm以上３０μm以下の大きさであり、また、
　前記樹脂成形体には前記複数の凹状部内に前記樹脂が進入して固化した複数の嵌入部が形成されており、
　前記凹状部と前記嵌入部とによりアルミ形状体と樹脂成形体とが互いに係止されていることを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品である。
　そして、本発明は、アルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の表面に樹脂成形体を含む複合品の製造方法であって、アルミニウム合金材をエッチング処理して表面の一部又は全面に凹凸部に起因する複数の凹状部を有するアルミニウム合金材を形成し、次いでこのアルミニウム合金材の少なくとも凹凸部表面にアルミニウム皮膜形成処理を施してこの凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜を形成することによりアルミニウム合金製のアルミ形状体を形成し、また、樹脂成形体の成形時にはアルミ形状体の各凹状部内に樹脂が進入して固化した樹脂成形体の嵌入部を成形し、アルミ形状体の凹状部と樹脂成形体の嵌入部とが互いに係止してアルミ形状体と樹脂成形体とが一体的に結合したアルミ・樹脂複合品を製造することを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品の製造方法である。
［アルミ・樹脂複合品について］
　本発明において、アルミ形状体を形成するためのアルミニウム合金材としては、具体的には、純Al系の１０００系、Al-Cu系の２０００系、Al-Mn系の３０００系、Al-Si系の４０００系、Al-Mg系の５０００系、ＡＤＣ５、及びＡＤＣ６、Al-Mg-Si系の６０００系、Al-Zn-Mg系の７０００系、Al-Fe系の８０００系、Al-Si-Mg系のＡＤＣ３、Al-Si-Cu系のＡＤＣ１０、ＡＤＣ１０Ｚ、ＡＤＣ１２、及びＡＤＣ１２Ｚ、Al-Si-Cu-Mg系のＡＤＣ１４等の材質からなる材料を所望の形状に適宜加工して得られる加工材、更にはこれらの加工材を適宜組み合わせて得られる組合せ材等が挙げられる。
　また、本発明において、アルミ形状体の表面の凹凸部に起因してこのアルミ形状体の表面に形成される複数の凹状部は、その開口縁部が無端の周縁部であるような穴状又は孔状のもの（無端開口縁部を有する凹状部）であってもよく、また、開口縁部が両端部を有するようなスリット状又は溝状のもの（有端開口縁部を有する凹状部）であってもよく、更には、これら無端開口縁部を有する穴状又は孔状のものと有端開口縁部を有するスリット状又は溝状のものとが混在していてもよい。
　そして、アルミ形状体の複数の凹状部については、好ましくはその一部又は全部において、凹状部の開口縁部の一部分又は全体から開口幅方向中心に向けて雪庇状に突き出した突出部が形成されているのがよく、これによって、凹状部はその開口幅がその内部の幅寸法より狭くなり、このような凹状部内に進入して固化した樹脂成形体の嵌入部は凹状部との間で互いに脱離不能な係止構造を形成し、アルミ成形体の凹状部か樹脂成形体の嵌入部のいずれか一方又は双方が破壊されない限り脱離することがなく、アルミ成形体と樹脂成形体との間の密着強度や気密性がより向上する。
　更に、このようにアルミ形状体の複数の凹状部においてその一部又は全部の開口縁部に上記の如き雪庇状の突出部が形成されていると、これらの凹状部内には樹脂成形体の嵌入部が必ずしも密着状態で嵌合している必要はなく、例えばアルミ形状体と樹脂成形体との間の線膨張係数の差と環境温度に基づいて、これらアルミ形状体と樹脂成形体との間に不可避的な極微小な隙間が発生したとしても、これらアルミ形状体と樹脂成形体との間には優れた密着強度や気密性が維持される。
　更に、本発明においては、上記アルミ形状体の凹凸部の最表面には、アルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜が形成され、このアルミニウム皮膜によって、凹凸部に起因して形成される複数の凹状部の最表面において樹脂との化学的な結合力を有する官能基、あるいは微細な凹凸形状を有するベーマイト皮膜が形成されるため、このような特定の表面形状を有する凹状部内に進入して固化した樹脂成形体の嵌入部は、凹状部との間で、強固な物理的な係止構造を形成するだけでなく、互いに脱離不能な化学的結合をも形成し、アルミ成形体の凹状部か樹脂成形体の嵌入部のいずれか一方又は双方が破壊されない限り脱離することがなく、アルミ成形体と樹脂成形体との間の密着強度や気密性がより向上する。
　更に、上記特定の表面形状を有すると共に凹凸部（特に、その凹状部）の最表面にアルミニウム皮膜を有するアルミ形状体は、エッチング処理による特定の表面形状を有するだけの場合と比較し、耐食性が著しく向上するほか、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度が顕著に向上しているため、このようなアルミ形状体を非常に過酷な環境下に放置し、その後、凹状部内に樹脂を進入させ、固化した場合においても、アルミ形状体と樹脂成形体との間には優れた密着強度や気密性が維持される。
　更にまた、上記表面性状を有するアルミ形状体と樹脂成形体とが一体的に結合したアルミ・樹脂複合品についても、エッチング処理のみのアルミ形状体と樹脂成型体とが一体的に結合したアルミ・樹脂複合品と比較し、密着強度、気密性が向上するだけでなく、著しい耐食性を発揮し得るアルミ・樹脂複合品を製造することができる。
　本発明において、アルミ形状体の表面の凹凸部に起因して形成される複数の凹状部は、このアルミ形状体の断面を模式的に示す図１を参照して説明すると、アルミ形状体１の厚さ方向断面においてこの厚さ方向に直交し、かつ、凹凸部の最高部を通過するトップライン(TL)と最深部を通過するボトムライン(BL)との間のハーフライン(HL)において、走査型電子顕微鏡観察により測定される開口幅(d)が０．１μm以上３０μm以下、好ましくは０．５μm以上２０μm以下、より好ましくは１μm以上１０μm以下の大きさであって、深さが０．１μm以上３０μm以下、好ましくは０．５μm以上２０μm以下の大きさであるのがよい。この凹状部の開口幅(d)が０．１μmより狭いと、射出成形時に溶融樹脂が進入し難くなってアルミ形状体１と樹脂成形体２との界面に微小な空隙が発生して優れた密着強度や気密性が得られ難くなり、反対に、３０μmより広くしようとすると、アルミ成形体１の表面処理（エッチング処理）時に溶解反応が過剰に進行し、材料表面の欠落あるいは材料の板厚減少量の増大という問題が生じ、材料強度不足の製品が発生して生産性低下の原因になる。また、深さについても、０．１μmより浅いと、十分な樹脂成形体２の嵌入部が得られ難くなり、反対に、３０μmより深くしようとすると、アルミ成形体１の表面処理（エッチング処理）時に溶解反応が過剰に進行し、材料表面の欠落あるいは材料の板厚減少量の増大という問題が生じる。
　本発明において、アルミ形状体の表面の凹凸部に起因して形成される複数の凹状部の密度については、０．１mm四方当り開口幅０．５μm～２０μm及び深さ０．５μm～２０μmの範囲内の１種又は２種以上の大きさのものが５～２００個程度の範囲で存在するのがよい。
　また、本発明のアルミ形状体において、その凹状部に形成される雪庇状の突出部は、好ましくは、アルミ・樹脂一体成形品の厚さ方向断面において、その樹脂成形体側からアルミ形状体側に向けて厚さ方向に延びる多数の観察ラインを互いに０．１μmの間隔で引いた際に、１観察ライン上に樹脂－アルミ－樹脂からなる少なくとも１つ以上の積層部を形成し、かつ、この積層部のアルミ形状体部分の厚さが０．１μm以上３０μm以下の範囲であるのがよく、アルミ・樹脂一体成形品にはこのような雪庇状の突出部が１０００本の観察ラインの範囲内に１つ以上存在するのがよい。
　更にまた、アルミ形状体の複数の凹状部は、その一部又は全部において、内部の壁面に少なくとも1つ以上の内部凹状部が形成された二重凹状部構造を有していてもよく、また、内部の壁面に少なくとも1つ以上の内部突起部が形成された内部凹凸構造を有していてもよく、更に、これら二重凹状部構造や内部凹凸構造が並存していてもよい。アルミ形状体の複数の凹状部の一部又は全部において、このような二重凹状部構造や内部凹凸構造が存在することにより、アルミ形状体の凹状部と樹脂成形体の嵌入部とは互いにより強固に結合し、アルミ形状体と樹脂成形体との間のより優れた密着強度や気密性が発揮される。
　本発明において、アルミ形状体の表面の凹凸部の最表面に形成されるアルミニウム皮膜の厚さは、耐候性やアルミ・樹脂接合面の引張強度において優れた性能を発揮するために、０．００１μm以上３０μm以下の範囲であるのがよく、好ましくは０．００３μm以上８μm以下、より好ましくは０．００６μm以上５μm以下であるのがよい。但し、アルミニウム皮膜がアルミナ皮膜(Al2O3)である場合には、その厚さは０．１μm以上であるのがよい。アルミニウム皮膜の厚さが０．０１μm未満（アルミナ皮膜(Al2O3)の場合には０．１μm未満）であると耐候性の効果を十分に発揮できなくなり、３０μmより厚いとアルミ形状体の表面の凹凸部が皮膜で埋没するという問題が生じ、接合面の引張強度や気密性が低下する。
［アルミ・樹脂複合品の製造方法について］
　本発明において、このようなアルミ・樹脂複合品を製造する際には、先ず、表面に上述した複数の所望の凹状部を有するアルミ形状体を形成するが、その方法としては、例えば、アルミニウム合金材にエッチング処理を施して表面の一部又は全面に凹凸部を形成し、この凹凸部に起因して複数の凹状部を有するアルミ形状体を形成する方法が挙げられる。
　そして、このアルミニウム合金材のエッチング処理に用いるエッチング液としては、例えば、塩酸、リン酸、硫酸、酢酸、シュウ酸、アスコルビン酸、安息香酸、酪酸、クエン酸、ぎ酸、乳酸、イソブチル酸、リンゴ酸、プロビオン酸、酒石酸等の酸水溶液からなるエッチング液を挙げることができるが、開口幅及び深さが所望の大きさを有する複数の凹状部を形成し、あるいは、凹状部の一部又は全部の開口縁部に開口幅方向中心に向けて突出する雪庇状の突出部を形成する等、表面に形成される凹状部を所望の形状及び大きさに制御するためには、酸水溶液として比較的酸化力の弱い酸水溶液を用い、また、このような比較的酸化力の弱い酸水溶液中に、アルミニウム合金材の表面に形成されている酸化皮膜を溶解するために、ハロゲンイオンを所定の濃度で含むエッチング液を用いることが必要である。
　すなわち、エッチング液としては、比較的酸化力の弱い酸水溶液中に、塩素イオン(Cl-)、フッ素イオン(F-)、及びヨウ素イオン(I-)から選ばれたいずれか１種又は２種以上のハロゲンイオンを所定の濃度範囲で含むエッチング液を用いるのがよい。そして、このようなハロゲンイオン含む比較的酸化力の弱い酸水溶液を用い、このエッチング液中にアルミニウム合金材を浸漬すると、先ずエッチング液中のハロゲンイオンがアルミニウム合金材の表面の酸化皮膜を溶解し、その後に内部のアルミニウム合金を溶解して更にアルミニウム合金材内部に浸食していくが、その際に、表面の酸化皮膜よりも内部のアルミニウム合金の方がより浸食され易い（溶解し易い）ので、エッチング液の組成やエッチング処理の条件等を設定することにより、表面に形成される凹凸部に起因する凹状部について、その開口幅や深さ等を所望の大きさに制御したり、あるいは、その一部又は全部の開口縁部に開口幅方向中心に向けて突出する雪庇状の突出部を形成することができる。
　この目的で用いられるエッチング液としては、具体的には、酸水溶液として、酸濃度０．１重量%以上８０重量%以下、好ましくは０．５重量%以上５０重量%以下の塩酸水溶液、リン酸水溶液、希硫酸水溶液、酢酸水溶液等や、酸濃度５重量%以上３０重量%以下、好ましくは１０重量%以上２０重量%以下のシュウ酸水溶液等を挙げることができ、また、これらの酸水溶液中にハロゲンイオン導入のために添加されるハロゲン化物としては、例えば塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化マグネシウム、塩化アルミニウム等の塩化物や、フッ化カルシウム等のフッ化物や、臭化カリウム等の臭化物等を挙げることができ、好ましくは安全性等を考慮して塩化物である。そして、このエッチング液中におけるハロゲンイオン濃度については、通常０．５グラム／リットル（g/L）以上３００g/L以下、好ましくは１g/L以上１００g/L以下であるのがよく、０．５g/L未満だとハロゲンイオンの効果が小さいため、開口縁部に雪庇状の突出部を有する凹状部が形成されないという問題が生じ、また、３００g/Lを超えるような場合はアルミ成形体の表面処理（エッチング処理）時に溶解反応が急激に進行するため，凹状部の制御が困難になるという問題が生じる。
　なお、本発明において、アルミ形状体の表面に所望の凹状部を形成するためのエッチング液としては、硝酸や８０重量%を超える濃度の濃硫酸等の比較的酸化力の強い酸の水溶液や水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等のアルカリの水溶液は適当でない。比較的酸化力の強い酸水溶液は、アルミニウム合金に対して皮膜生成能力を有し、かえってアルミ形状体の表面に強固な酸化皮膜を形成し、ハロゲンイオンによる酸化皮膜の溶解が困難になる。また、水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等のアルカリ水溶液のアルミニウム合金に対する溶解機構は、全面溶解型であって、ハロゲンイオンを添加した場合においてもその傾向は変わらず、所望の形状や大きさを有する凹状部を形成することが困難になる。
　本発明において、上記のエッチング液を用いてアルミニウム合金材の表面をエッチング処理する際の処理条件については、使用するエッチング液の種類、酸濃度、ハロゲンイオン濃度等や、アルミ形状体に要求される複数の凹状部の数や大きさ等によっても異なるが、通常、塩酸水溶液の場合には浴温２０～８０℃で浸漬時間１～３０分間、リン酸水溶液の場合は浴温３０～８０℃で浸漬時間１～５分間、硫酸水溶液の場合には浴温４０～８０℃で浸漬時間２～８分間、シュウ酸水溶液の場合には浴温５０～８０℃で浸漬時間１～３分間、酢酸水溶液の場合には浴温５０～８０℃で浸漬時間１～３分間の範囲であるのがよい。使用するエッチング液の酸濃度や浴温が高いほどエッチング処理の効果が顕著になり、短時間処理が可能になるが、浴温については、２０℃未満では溶解速度が遅くて十分な大きさ（開口幅及び深さ）を有する凹状部の生成に長時間を要し、また、８０℃を超える浴温では溶解反応が急激に進行して凹状部の開口幅及び深さの制御が困難になり、浸漬時間については、１分未満では凹状部の開口幅及び深さの制御が難しく、逆に３０分を超える浸漬時間では生産性低下の原因となる。
　また、本発明において、上記の如くアルミニウム合金材にエッチング処理を施して凹状部を有するアルミ形状体を形成する際に、必要により、このエッチング処理前のアルミニウム合金材の表面に、脱脂や表面調整、表面付着物・汚染物等の除去を目的として、酸水溶液による酸処理、及び／又は、アルカリ溶液によるアルカリ処理からなる前処理を施してもよい。
　ここで、この前処理に用いる酸水溶液としては、例えば、市販の酸性脱脂剤で調製したもの、硫酸、硝酸、フッ酸、リン酸等の鉱酸や酢酸、クエン酸等の有機酸や、これらの酸を混合して得られた混合酸等の酸試薬を用いて調製したもの等を用いることができ、また、アルカリ水溶液としては、例えば、市販のアルカリ性脱脂剤により調製したもの、苛性ソーダ等のアルカリ試薬により調製したもの、又はこれらのものを混合して調製したもの等を用いることができる。
　上記の酸水溶液及び／又はアルカリ水溶液を用いて行なう前処理の操作方法及び処理条件については、従来、この種の酸水溶液又はアルカリ水溶液を用いて行なわれている前処理の操作方法及び処理条件と同様でよく、例えば、浸漬法、スプレー法等の方法により行うことができる。
　このようにしてエッチング処理の終了後、本発明においては、エッチング処理により形成された凹凸部の最表面に、Al(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜を形成するためのアルミニウム皮膜形成処理を施す。このアルミニウム皮膜形成処理に用いる処理溶液としては、このようなアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜を形成することができればよく、特に制限されるものではないが、例えば、イオン交換水、蒸留水、シランカップリング剤、リン酸一水素アンモニウム溶液、リン酸二水素アンモニウム溶液、リン酸溶液などを挙げることができる。
　そして、上記のアルミニウム皮膜形成処理を施した後は必要により水洗処理をしてもよく、この水洗処理には工業用水、地下水、水道水、イオン交換水等を用いることができ、製造されるアルミ形状体に応じて適宜選択される。更に、アルミニウム皮膜形成処理が施されたアルミニウム合金材については、必要により、乾燥処理が行われるが、この乾燥処理についても、室温で放置する自然乾燥でよいほか、エアーブロー、ドライヤー、オーブン等を用いて行う強制乾燥でもよい。
　このアルミニウム皮膜形成処理の処理条件については、使用する処理溶液によって異なるものであり、具体的には、処理溶液がイオン交換水や蒸留水の場合には５０℃以上の温水に６０秒以上の浸漬処理をするか、あるいは０．１MPa以上の加圧下で１分間以上の水蒸気処理をするのがよく、処理溶液がリン酸イオン、リン酸一水素イオン、リン酸二水素イオンのいずれか一種以上のリン酸イオン種を０．１～１００g/Lの割合で含有するリン酸水溶液系の場合には処理溶液中に３０秒～３０分間浸漬後、８０～４００℃の熱風で３０秒～３０分間乾燥させるのがよく、また、処理溶液がシランカップリング剤を０．１～１００g/Lの割合で含有する溶液の場合には処理溶液中に３０秒～３０分間浸漬後、８０℃～４００℃の熱風で３０秒～３０分間乾燥させるのがよい。
　上記のエッチング処理及びアルミニウム皮膜形成処理により、又は前処理、エッチング処理、及びアルミニウム皮膜形成処理により得られたアルミ形状体の表面には、エッチング処理により凹凸部が形成され、その表面の６０度表面光沢度（スガ試験機社製ハンディ光沢計での測定）は好ましくは６０以下である。この表面光沢度が６０を超えている場合は、熱可塑性樹脂の射出成形の際に溶融した樹脂がアルミ形状体の凹状部内に十分に入り込まず、アルミ形状体と樹脂成形体との間の十分な接合強度が得られない。
　また、上記のエッチング処理及びアルミニウム皮膜形成処理により、又は前処理、エッチング処理、及びアルミニウム皮膜形成処理により得られたアルミ形状体の表面をＳＥＭあるいは光学顕微鏡により倍率１０００倍で断面観察を行い、得られた断面観察写真について、好ましくはアルミ形状体の表面積が、エッチング処理により凹凸部を形成する前のアルミニウム合金材の表面積の１.２倍以上１０倍以下であるのがよい。この表面積増加率が１．２倍未満、又は１０倍を超えている場合は、樹脂がアルミ形状体の凹状部内に十分に入り込まず、アルミ形状体と樹脂成形体との間の十分な接合強度が得られない。
　次に、本発明のアルミ・樹脂複合品を得るには、以上のようにして得られたアルミ形状体の表面に接着剤を塗布後、金属あるいは樹脂を接合させる、あるいは得られたアルミ形状体と金属の間に樹脂を介在させ、これらをホットプレス機により熱と圧力を加えることで接合させる、あるいは得られたアルミ形状体を射出成形用金型内にセットし、この金型内に溶融した所定の熱可塑性樹脂を射出して固化させる、いわゆるアルミ形状体を用いた樹脂の複合化により、目的のアルミ形状体と樹脂との複合品を製造する。
　ここで、本発明のアルミ・樹脂複合品を製造するための樹脂については、各種の熱可塑性樹脂を単独で用いることができるが、本発明のアルミ・樹脂複合品に求められる物性、用途、使用環境等を考慮すると、熱可塑性樹脂としては、好ましくは、例えばポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体（ABS）、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンスルフィド（PPS）等のポリアリーレンサルファイド樹脂、ポリアセタール樹脂、液晶性樹脂、ポリエチレンテレフタレート（PET）やポリブチレンテレフタレート（PBT）等のポリエステル系樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリイミド樹脂、シンジオタクティックポリスチレン樹脂等やこれらの熱可塑性樹脂の２種以上の混合物が挙げられ、また、アルミ形状体と樹脂成形体との間の密着性、機械的強度、耐熱性、寸法安定性（耐変形、反り等）、電気的性質等の性能をより改善するために、より好ましくは、これらの熱可塑性樹脂に繊維状、粉粒状、板状等の充填剤や、各種のエラストマー成分を添加するのがよい。
　また、熱可塑性樹脂に添加される充填剤としては、ガラス繊維、カーボン繊維、金属繊維、アスベスト繊維、硼素繊維等の無機質繊維充填剤や、ポリアミド、フッ素樹脂、アクリル樹脂等の高融点有機質繊維充填剤や、石英粉末、ガラスビーズ、ガラス粉、炭酸カルシウムを始めとする無機粉体類等の粉状充填剤や、ガラスフレーク、タルクやマイカ等の珪酸塩類等の板状充填剤等が例示され、熱可塑性樹脂１００重量部に対して２５０重量部以下、好ましくは２０重量部以上２２０重量部以下、より好ましくは３０重量部以上１００重量部以下の範囲で添加される。この充填剤の添加量が２５０重量部を超えると、流動性が低下しアルミ形状体の凹部へ進入し難くなり良好な密着強度を得られず、機械的特性の低下を招くという問題が生じる。
　また、熱可塑性樹脂に添加されるエラストマー成分としては、ウレタン系、コアシェル型、オレフィン系、ポリエステル系、アミド系、スチレン系等のエラストマーが例示され、射出成形時の熱可塑性樹脂の溶融温度等を考慮して選択され、また、熱可塑性樹脂１００重量部に対して３０重量部以下、好ましくは３～２５重量部の範囲で使用される。このエラストマー成分の添加量が３０重量部を超えると、更なる密着強度向上効果が見られず機械的特性の低下等の問題が生じる。このエラストマー成分の配合効果は、熱可塑性樹脂としてポリエステル系樹脂を用いた場合に特に顕著に現れる。
　更に、本発明のアルミ・樹脂複合品を製造するための熱可塑性樹脂には、一般に熱可塑性樹脂に添加される公知の添加剤、すなわち難燃剤、染料や顔料等の着色剤、酸化防止剤や紫外線吸収剤等の安定剤、可塑剤、潤滑剤、滑剤、離型剤、結晶化促進剤、結晶核剤等を、要求される性能に応じて適宜添加することができる。
　本発明において、アルミ形状体を射出成形用金型内にセットして行う熱可塑性樹脂の射出成形については、用いられる熱可塑性樹脂に求められる通常の成形条件を採用し得るものであるが、射出成形時に溶融した熱可塑性樹脂がアルミ形状体の凹状部内に確実に進入して固化することが重要であり、金型温度やシリンダー温度を熱可塑性樹脂の種類や物性、更には成形サイクルの許す範囲で比較的高めに設定するのが好ましく、特に金型温度については、下限温度を９０℃以上、好ましくは１３０℃以上にする必要があるが、上限は、使用する熱可塑性樹脂の種類に応じて、１００℃から当該熱可塑性樹脂の融点又は軟化点（エラストマー成分が添加される場合にはどちらか高い方の融点又は軟化点）より２０℃程度低い温度までの範囲であるのがよい。また、下限金型温度は、熱可塑性樹脂の融点から１４０℃以上低くならないように設定するのが好ましい。
　更に、本発明のアルミ・樹脂複合品を製造するための樹脂については、上記の熱可塑性樹脂以外に、熱硬化性樹脂、常温硬化性樹脂、各種接着剤等を用いてもよい。熱硬化性樹脂としてはエポキシ系樹脂等が挙げられ、また、常温硬化性樹脂としてはポリエステル系樹脂等が挙げられる。さらに、接着剤としてはニトリルゴム系、合成ゴム系、エポキシ系、シアノアクリル系、塩化ビニール系、プラスチック系、ホットメルト系などが挙げられる。
　本発明のアルミ・樹脂複合品は、アルミ形状体と樹脂成形体との間の界面(アルミ／樹脂界面）の密着強度や気密性がエッチング処理のみ場合と比較してより高く、かつ過酷な腐食環境に曝されてもその優れた密着強度、気密性及び耐食性を保持することができ、かつ、アルミの腐食による外観の変化も長期間保持することが可能であり、長期に亘って高い信頼性を維持し得るものである。従って、本発明のアルミ・樹脂複合品は、例えば、自動車用の各種センサー部品、家電機器用各種スイッチ部品、各種産業機器用コンデンサー部品等を始めとして、幅広い分野における金属－樹脂一体成形部品に好適に使用することができ、特にアルミ形状体の一部の表面から樹脂成形体が突合せ状態に突出して高い結合強度が要求される金属－樹脂一体成形部品に好適に使用される。
　また、本発明のアルミ・樹脂複合品の製造方法によれば、製造時にアルミ成形体の表面光沢度あるいは表面粗さを測定することにより、得られた製品の密着強度を予想することができ、その製造時の品質管理が容易になるほか、製品毎に密着強度のバラツキがほとんどない信頼性の高い製品を製造することが可能になる。
図１は、実施例１に係るアルミ形状体の厚さ方向断面を模写し、凹状部を説明するための断面模写図である。
図２は、図１から観念される凹状部の形状の典型例を示す断面説明図である。
図３は、アルミ試験片（アルミ形状体）を用いてposiTEST試験用に調製したアルミ・接着剤・アルミ試験片（評価用試験体）正面図及び側面図である。
図４は、アルミ試験片（アルミ形状体）を用いてposiTEST試験用に調製したアルミ・樹脂・アルミ試験片（評価用試験体）正面図及び側面図である。
図５は、アルミ試験片（アルミ形状体）を用いてposiTEST試験用に調製したアルミ・樹脂試験片（評価用試験体）正面図及び側面図である。
図６は、posiTEST試験の際に評価用試験体をposiTEST試験装置のアクチュエーター部にセットした状態を示す断面説明図である。
図７は、評価用試験体における樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価の方法を説明するための断面説明図である。
　以下、実施例及び比較例に基づいて、本発明の好適な実施の形態を具体的に説明する。尚、本発明は以下に記載の例に限定されるものではない。
〔実施例１〕
［アルミ形状体の調製］
　厚さ１mmのアルミニウム合金（JISA 1050-H24）板から５０mm×５０mmの大きさを有する３個のアルミ片（アルミニウム合金材）を切り出し、これらのアルミ片について、先ず30wt%硝酸水溶液に常温で５分間浸漬した後にイオン交換水で十分に水洗し、次いで5wt%水酸化ナトリウム溶液に５０℃で１分間浸漬した後に水洗し、更に、30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗する前処理を施した。
　次に、上記前処理後のアルミ片について、2.5wt%塩酸水溶液中に水溶性無機ハロゲン化合物として５４g/Lの塩化アルミニウム六水和物（AlCl3・6H2O）を添加して調製したエッチング液（塩素イオン濃度：48g/L）を用い、このエッチング液中に６６℃で４分間浸漬した後に水洗する方法でエッチング処理を施した。
　更に引き続いて、30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、８０℃の熱水中に２０分間浸漬させる水和処理を施すことにより、上記エッチング処理により形成されたアルミ片表面の凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜〔AlO(OH)〕を形成するアルミニウム皮膜形成処理を施し、３個のアルミ試験片（アルミ形状体）を作製した。
［アルミ試験片（アルミ形状体）の表面の凹状部観察］
　得られた各アルミ試験片について、その厚さ方向断面のうちのある領域の断面を、走査型電子顕微鏡（日立製FE-SEM、S-4500形）を用いて観察し、先ず、アルミ形状体の厚さ方向断面においてこの厚さ方向に直交し、かつ、凹凸部の最高部を通過するトップライン(TL)を決め、次に上記と概ね同様に、アルミ形状体の厚さ方向に直交し、かつ、凹凸部の最深部を通過するボトムラインを決定し、更に、トップライン(TL)からボトムライン(BL)に対して垂直方向に線分を引き、この線分の中間部を通過し、かつ、トップライン(TL)〔あるいはボトムライン(BL)〕と平行に引かれたハーフライン(HL)上のアルミ形状体とアルミ形状体との間に存在する空隙間の距離を凹状部の開口幅(d)とし、アルミ試験片の表面の凹凸部に起因して形成された凹状部の形状と大きさ（開口幅及び深さ）を観察し、また、測定した。
　観察された各アルミ試験片（アルミ形状体）のある領域の断面には、例えば図１のアルミ形状体の断面模写図に示す通りであり、また、この図１から観念される凹状部３の形状の典型例は、図２に示すように、開口縁部の一部分から開口幅方向中心に向けて雪庇状に突き出した突出部を有する凹状部（形状ａ：図２(a)参照）、開口縁部の全体から開口幅方向中心に向けて雪庇状に突き出した突出部を有する凹状部（形状ｂ：図２(b)参照）、内部に更に凹状部が形成された二重凹状部構造を有する凹状部（形状ｃ：図２(c)参照）、及び内部の壁面に内部突起部が形成された内部凹凸構造を有する凹状部（形状ｄ：図２(d)参照）であり、この実施例１においては全ての形状ａ～ｄの凹状部が観察された。また、このような凹状部３の形状については、各アルミ試験片について同様であり、また、各アルミ試験片における観察場所を変えても同様であった。
　ここで、観察された凹状部の形状の評価については、上記形状ａ～ｄのいずれか１つ又は２つ以上を有する場合を良好（○）とし、また、形状ａ～ｄのいずれも存在しない場合を不良（×）とした。なお、以下に示す実施例２～１８及び比較例１～３において観察された凹状部の形状についても、同様の基準で評価した。
　また、測定された各アルミ試験片のある領域の断面において観察された凹状部の大きさ（開口幅及び深さ）並びにその割合は、０．１mm四方当たり開口幅０．１μm～１μmの凹状部が１０個～１００個，開口幅が１μm～１０μmの凹状部が１～１０個，開口幅が１１μm～３０μmの凹状部が１～３個であり、深さは０．１μm～３０μmの範囲内であった。また、二重凹状部構造を形成する内部の凹状部の大きさ（開口幅及び深さ）並びにその割合についても、上記と概ね同様に、０．１mm四方当たり開口幅０．１μm～１μmの凹状部が１０個～５０個，開口幅が１μm～１０μmの凹状部が１～５０個，開口幅が１１μm～３０μmの凹状部が１～２個であり、深さは０．１μm～２０μmの範囲内であった。この凹状部の大きさについても、各アルミ試験片について同様であり、また、各アルミ試験片における観察場所を変えてもほとんど変わりがなかった。
　ここで、観察された凹状部の大きさの評価については、開口幅０．１～３０μm及び深さ０．１～３０μmの範囲内である場合を良好（○）とし、そうでない場合を不良（×）とした。なお、以下に示す実施例２～１８及び比較例１～３において観察された凹状部の大きさについても、同様の基準で評価した。
［アルミ試験片（アルミ形状体）の表面光沢度の評価］
　得られた３個のアルミ試験片について、それぞれハンディ光沢計（スガ試験機社製）を用いて表面の６０度光沢度を測定し、測定された３つの値の平均値を算出してアルミ試験片の６０度光沢度とした。結果は、２６であった。
［アルミ試験片（アルミ形状体）の表面積増加率による評価］
　得られた３個のアルミ試験片について、それぞれＳＥＭあるいは光学顕微鏡により倍率１０００倍で断面観察を行い、得られた断面観察写真について画像処理ソフト（ImageJ）を用いアルミ形状体の表面の表面積を測定した。未処理のアルミニウム合金材に対して得られた各アルミ試験片表面の表面積が増加した割合をそれぞれ求め、得られた３つ値の平均値を算出して表面積増加率と定義した。結果は、３．４８倍であった。
［アルミ試験片（アルミ形状体）の最表面の平均皮膜厚さの測定］
　得られた３個のアルミ試験片について、それぞれＴＥＭ（FEI製 TECNAI G2 F20 S-TWIN）により倍率１０万倍～３０万倍で断面観察を行い、得られた断面観察写真よりアルミ試験片表面に形成された皮膜の厚さを測定し、測定された３つの値の平均値を算出して平均皮膜厚さとした。結果は、０．３μmであった。
［評価用試験体のposiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価について］
　１．評価用試験体の調製
　(1)　試験体調製用ドリーの調製
　アルミニウム製のposiTEST試験用ドリー（デフェルスコ社製；サイズ：20mmφ，JISA 1100）について、上記のアルミ試験片（アルミ形状体）の場合と同様に、前処理、エッチング処理及びアルミニウム皮膜形成処理を施し、以下のposiTEST試験及び耐候性試験（塩水噴霧試験）で用いる評価用試験体を作成するための試験体調製用ドリーを作製した。
　(2)　評価用試験体〔接着剤による樹脂（接着剤）の接合〕の調製
　図３に示すように、上で得られたアルミ試験片（アルミ形状体）１と試験体調製用ドリー５とを二液混合型のエポキシ系急速硬化接着剤（ハンツマン・アドバンテスト・マテリアルズ社製商品名：アラルダイトラピッド）４を介して接合した後、ホットプレス機（アズワン製AH-2003）を用いて押し圧力０．１MPaで常温加圧し、そのまま２４時間保持して圧着させ、次いで、アルミ試験片１とドリー５との間の接合面よりはみ出した余分な接着剤４を、接着剤固化後に、カッターを用いて接合面より分離し、接合面が３．１４cm2になるように調整し、アルミ・接着剤・アルミ試験片（評価用試験体）を作製した。
　(3)　評価用試験体（加熱圧着による樹脂の接合）の調製
　図４に示すように、上で得られたアルミ試験片（アルミ形状体）１上にポリフェニレンスルファイド樹脂（東レ製）のペレット（樹脂）６を０．０４g/cm2となるように載せ、その上に試験体調製用ドリー５をセットし、ホットプレス機（アズワン製AH-2003）を用いて押し圧力０．１MPa、プレート温度３００℃で熱圧着させ、樹脂が３．１４cm2の接合面積で固着するアルミ・樹脂・アルミ試験片（評価用試験体）を作製した。
　(4)　評価用試験体（射出成形による樹脂の接合）の調製
　図５に示すように、上で得られたアルミ試験片（アルミ形状体）１を図示外の射出成形機（NISSEI社製ST10R2V）の金型内にセットし、熱可塑性樹脂としてポリフェニレンスルフィド樹脂（東レ製）を用い、射出時間５秒、射出速度８０mm/秒、保圧力１００MPa、成形温度３２０℃、及び金型温度１６０℃の成形条件で射出成形し、アルミ試験片１の上面に樹脂製ドリー７を一体成形し、アルミ試験片１の上面に対する樹脂製ドリー７の接合面積が３．１４cm2であるアルミ・樹脂試験片（評価用試験体）を作製した。
　２．耐候性試験（塩水噴霧試験；SST 1000hr）
　上で調製した３種の評価用試験体、アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片について、各々の評価用試験体を塩水噴霧試験機（スガ試験機製CASSER-23L-ISO）に導入し、１０００時間経過後に試験機から評価用試験体を取り出し、外観観察を行った。この外観観察において、接合部を除く部位の試験片側の表面の白サビ発生数を評価したところ、結果は、いずれの評価用試験体においても、零（０）であった。また、表面における変色の様子を○：変化なし、△：わずかに変化あり、×：著しく変化ありの三段階で評価したところ、結果は、いずれの評価用試験体においても、外観の評価は○であった。
　３．posiTEST試験機による接合面の引張強度評価
　上記耐候性試験後の各々の評価用試験体についてposiTEST試験機（デフェルスコ社製）を用い、ASTM D4541 (ISO 4624)試験法に準拠してアルミ・樹脂接合面の引張強度（ドリーサイズ：20mmφ、分解能：±0.01MPa、精度：±1%、及び測定範囲：0～20 MPa）を測定した。このposiTEST試験においては、図６に示すように、posiTEST試験機のアクチュエーター８に、ドリー固定用冶具９を介して、評価用試験体のドリー５（又は７）部分を連結させた後、ポンプで圧力をかけてドリー５（又は７）部分がアルミ試験片（アルミ形状体）１から引き剥れるまでの荷重（剥離荷重）を測定し、また、引き剥れ後のアルミ試験片１の接合部の剥離状態を調べた。
　評価用試験体の剥離荷重は、アルミ・接着剤・アルミ試験片の場合に６．３MPAであり、アルミ・樹脂・アルミ試験片の場合に５．７MPAであり、また、アルミ・樹脂試験片の場合に５．５MPAであった。また、観察された剥離状態について、アルミ試験片の接合面に接着剤あるいは樹脂が全面に渡って残存する場合を良好（○）とし、また、アルミ試験片側に一部だけ残る場合を一部良好（△）、アルミ試験片側に残存しない場合（界面剥離）の場合を不良（×）として評価したところいずれも良好（○）であった。
　４．樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価
　また、図７に示すように、上で調製した３種の評価用試験体、アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片について、それぞれそのアルミ試験片からその上に積層された樹脂（接着剤）に向けて厚さ方向に切断し、この厚さ方向断面をＳＥＭあるいは光学顕微鏡により倍率１０００倍で観察し、得られた断面観察写真について、樹脂成形体２側からアルミ形状体１側に向けて厚さ方向に延びる多数の観察ライン(OL)を互いに０．１μmの間隔で引いた際に、１観察ライン(OL)上に樹脂（接着剤）－アルミ－樹脂（接着剤）からなる少なくとも１つ以上の積層部が存在し、かつ、この積層部のアルミ形状体部分の厚さが０．１μm以上３０μm以下の範囲であって、１０００本の観察ライン(OL)の範囲内に１つ以上の割合で存在する場合を良好（○）とし、このような積層部が１０００本の観察ライン(OL)の範囲内に１つも存在しないものを不良（×）として評価したところ、結果はいずれの場合も良好（○）であった。なお、以下の実施例２～１８及び比較例１～３についても同様の基準で評価した。
〔実施例２～５〕
　アルミニウム皮膜形成処理として、実施例１の８０℃２０分間の熱水浸漬による水和処理に代えて、下記の表１に示す処理液を用い下記の表１に示す処理条件で、アルミ試験片（アルミ成形体）及び試験体調製用ドリーを調製した以外は、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、耐候性試験（塩水噴霧試験）、posiTEST試験、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、実施例１の結果と共に、表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
〔実施例６〕
　アルミ片を作製するアルミニウム合金板としてJIS A5052-H34を用いた以外は、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共にドリーを作製した。次いで上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を作製し、また、上記実施例１の場合と同様に、耐候性試験（塩水噴霧試験）、posiTEST試験、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、実施例１の結果と共に、表２に示す。
〔実施例７〕
　アルミ片を作製するアルミニウム合金板としてJIS A3003-H24を用いた以外は、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共にドリーを作製した。次いで上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を作製し、また、上記実施例１の場合と同様に、耐候性試験（塩水噴霧試験）、posiTEST試験、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、実施例１の結果と共に、表２に示す。
〔実施例８〕
　上記実施例１と同様にしてアルミ試験片を作製すると共にドリーを作製し、次いで上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を作製し、耐候性試験（塩水噴霧試験）を実施することなく上記実施例１の場合と同様にしてposiTEST試験を実施し、更に、樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、実施例１の結果と共に、表２に示す。
　上記の実施例１の試験結果とこの実施例８の試験結果とを比較して検討すると、本発明のアルミ・樹脂複合品は、耐候性試験の如き条件に晒された後であっても、かかる条件に晒される前と同様に、優れたアルミ・樹脂接合面の引張強度を維持することが判明した。
〔実施例９〕
　上記実施例１と同様にして、アルミ試験片（アルミ形状体）を作製し、また、ドリーを作製した。次に、作製されたアルミ試験片について、耐候性試験（塩水噴霧試験）を実施し、その後、水洗した後に１００℃の熱風で５分間乾燥させ、引き続いて実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、アルミ・樹脂試験片）を作製した。
　このようにして作製された評価用試験体について、上記実施例１の場合と同様にposiTEST試験を実施して評価し、併せて上記耐候性試験［（塩水噴霧試験）］の結果を評価すると共に、上記実施例１と同様に、樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、実施例１の結果と共に、表２に示す。
　この実施例９の試験結果と上記実施例１の各試験結果とを比較して検討すると、本発明においてエッチング処理後にアルミニウム皮膜処理されたアルミ形状体（アルミ試験片）は、それ自体が優れた耐候性を示し、アルミ・樹脂複合品に加工される前に長時間過酷な環境下に晒されても依然として優れたアルミ・樹脂接合面の引張強度が得られ、その取扱性に優れていることが判明した。
〔実施例１０〕
　実施例１と同様にして前処理とエッチング処理とを行い、更に30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いで１００℃の熱水中に１分間浸漬させる水和処理を施すことによりアルミニウム皮膜形成処理を実施し、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１の場合と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１１〕
　実施例１と同様にして前処理とエッチング処理とを行い、更に３０wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に充分な水洗を行い、続いて硫酸濃度１６０g/Lの溶液中で溶温１８℃及び直流電圧２０Vの条件で陽極酸化処理（アルミニウム皮膜形成処理）を施し、皮膜厚さ５μm及び孔数１０16個/m2の陽極酸化皮膜（Al2O3のアルミニウム皮膜）を形成した後、水洗し、１２０℃の熱風で５分間乾燥させてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製し、また、同様にしてドリーを作製した。
　次に、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１２〕
　実施例１と同様にして前処理とエッチング処理とを行い、更に30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いで、０．５MPaの加圧下で２０分間の水蒸気処理（アルミニウム皮膜形成処理）をすることにより、緻密なAlO(OH)のアルミニウム皮膜を形成し、アルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、同様にしてドリーを作製した。
　次に、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１３〕
　熱可塑性樹脂として、ポリブチレンテレフタラート樹脂（東レ製）を用いた以外は、上記実施例１と同様にして、アルミ試験片とドリーを作製し、また、アルミ・樹脂試験片（評価用試験体）を作製し、得られた評価用試験体について塩水噴霧試験を実施することなくposiTEST試験及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１４〕
　実施例１と同様にして前処理を行った後に、50wt%リン酸水溶液中に５０g/Lの塩化ナトリウムを添加して調製したエッチング液（塩素イオン濃度：30g/L）を用いて、６６℃、４分間の条件でこのエッチング液に浸漬するエッチング処理を行い、更に水洗してから30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に再び水洗し、次いで１００℃の熱水中に１分間浸漬させる水和処理（アルミニウム皮膜形成処理）を実施し、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１の場合と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１５〕
　実施例１と同様にして前処理をした後に、10wt%硫酸水溶液中に５０g/Lの塩化ナトリウムを添加して調製したエッチング液（塩素イオン濃度：30g/L）を用い、６６℃、４分間の条件でこのエッチング液に浸漬するエッチング処理を行い、更に水洗してから30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いで１００℃の熱水中に１分間浸漬させる水和処理（アルミニウム皮膜形成処理）を実施し、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１の場合と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１６〕
　実施例１と同様にして前処理をした後に、30wt%シュウ酸水溶液中に５０g/Lの塩化ナトリウムを添加して調製したエッチング液（塩素イオン濃度：30g/L）を用い、６６℃、４分間の条件でこのエッチング液に浸漬するエッチング処理を行い、更に水洗してから30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いで１００℃の熱水中に１分間浸漬させる水和処理（アルミニウム皮膜形成処理）を実施し、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１の場合と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１７〕
　実施例１と同様にして前処理をした後に、2.5wt%塩酸水溶液中に５０g/Lの塩化ナトリウム（NaCl）を添加して調製したエッチング液（塩素イオン濃度：54g/L）を用い、６６℃、４分間の条件でこのエッチング液に浸漬するエッチング処理を行い、更に水洗してから30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いで１００℃の熱水中に１分間浸漬させる水和処理（アルミニウム皮膜形成処理）を実施し、上記実施例１と同様にしてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１の場合と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
〔実施例１８〕
　実施例１と同様にして前処理とエッチング処理とを行い、更に３０wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に充分な水洗を行い、続いて硫酸濃度１６０g/Lの溶液中で溶温１８℃及び直流電圧２０Vの条件で陽極酸化処理（アルミニウム皮膜形成処理）を施し、皮膜厚さ１μm及び孔数１０16個/m2の陽極酸化皮膜（Al2O3のアルミニウム皮膜）を形成した後、水洗し、１２０℃の熱風で５分間乾燥させてアルミ試験片（アルミ形状体）を作製し、また、同様にしてドリーを作製した。
　次に、得られたアルミ試験片とドリーを用い、上記実施例１と同様にして評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を調製し、また、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験、耐候性試験（塩水噴霧試験）、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表２に引き続いて表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
〔比較例１〕
　実施例１と同様にして前処理をした後、エッチング処理を行うことなく、実施例１と同様の水和処理によるアルミニウム皮膜形成処理を実施し、アルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、上記実施例１と同様にして、評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、アルミ・樹脂試験片）を作製し、得られた評価用試験体についてposiTEST試験及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、表４に示す。
〔比較例２〕
　実施例１と同様にして前処理とエッチング処理とをした後に、30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、次いでアルミニウム皮膜形成処理を行うことなく、１００℃の熱風で５分間乾燥させ、アルミ試験片（アルミ形状体）を作製すると共に、実施例１と同様にしてドリーを作製した。
　次いで、上記実施例１と同様にして、評価用試験体（アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、及びアルミ・樹脂試験片）を作製し、また、上記実施例１の場合と同様に、耐候性試験（塩水噴霧試験）、posiTEST試験、及び樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、比較例１の結果と共に、表４に示す。
〔比較例３〕
　実施例１の前処理をした後に、2.5wt%塩酸水溶液に６６℃で４分間浸漬して水洗し、更に、30wt%硝酸水溶液に常温で３分間浸漬した後に水洗し、100℃の熱風で5分間乾燥後、塩水噴霧試験機に導入し、1000時間経過後に試験機から試験片を取り出し、水洗後、100℃の熱風で5分間乾燥させ、アルミ試験片（アルミ形状体）を作製した。また、実施例１と同様にしてドリーを作製し、アルミ・接着剤・アルミ試験片、アルミ・樹脂・アルミ試験片、アルミ・樹脂試験片（評価用試験体）をそれぞれ作製した。このようにして作製された評価用試験体について、上記実施例１の場合と同様に、posiTEST試験を実施して評価し、併せて上記耐候性試験（塩水噴霧試験）の結果を評価すると共に、上記実施例１と同様に、樹脂・アルミ・樹脂の積層部の観察評価を実施した。
　結果を、比較例１の結果と共に、表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　１…アルミ形状体（アルミ試験片）、TL…トップライン、BL…ボトムライン、HL…ハーフライン、ｄ…開口幅、OL…観察ライン、２…樹脂成形体、３…凹状部、４…接着剤、５，７…ドリー、８…アクチュエーター、９…ドリー固定用冶具。

Claims (10)

  1. 　表面の一部又は全面に凹凸部を有するアルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の一表面に樹脂が突合せ状態に結合された樹脂成形体とを含むアルミ・樹脂複合品であり、前記アルミ形状体の表面には、前記凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜が形成されていると共にこの凹凸部に起因した複数の凹状部が形成されており、また、前記樹脂成形体には前記複数の凹状部内に前記樹脂が進入して固化した複数の嵌入部が形成されており、前記凹状部と前記嵌入部とによりアルミ形状体と樹脂成形体とが互いに係止されていることを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  2. 　表面の一部又は全面に凹凸部を有するアルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の表面に設けられた樹脂成形体とを含む複合品であり、
    　前記アルミ形状体の表面には、前記凹凸部の最表面にアルミニウム皮膜形成処理由来のAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜が形成されていると共に、この凹凸部に起因して複数の凹状部が形成されており、
    　前記各凹状部は、アルミ形状体の厚さ方向断面においてこの厚さ方向に直交し、かつ、凹凸部の最高部を通過するトップラインと最深部を通過するボトムラインとの間のハーフラインにおいて、走査型電子顕微鏡観察により測定される開口幅が０．１μm以上３０μm以下の大きさであって、その深さが０．１μm以上３０μm以下の大きさであり、また、
    　前記樹脂成形体には、前記複数の凹状部内に前記樹脂が進入して固化した複数の嵌入部が形成されており、
    　前記凹状部と前記嵌入部とによりアルミ形状体と樹脂成形体とが互いに係止されていることを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  3. 　前記アルミ形状体には、その複数の凹状部のうちの一部又は全部において、凹状部の開口縁部の一部分又は全体から開口幅方向中心に向けて雪庇状に突き出した突出部が形成されており、この突出部によりアルミ成形体の凹状部と樹脂成形体の嵌入部とが互いに脱離不能な係止構造を形成している請求項１又は２に記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  4. 　アルミ・樹脂一体成形品の厚さ方向断面において、その樹脂成形体側からアルミ形状体側に向けて厚さ方向に延びる多数の観察ラインを互いに０．１μmの間隔で引いた際に、雪庇状の突出部は、１観察ライン上に少なくとも１つ以上の樹脂－アルミ－樹脂からなる積層部が存在し、かつ、この積層部のアルミ形状体部分の厚さが０．１μm以上３０μm以下の範囲であって、この雪庇状の突出部が１０００本の観察ラインの範囲内に１つ以上存在することを特徴とする請求項３に記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  5. 　アルミ形状体の複数の凹状部は、その一部又は全部において、内部の壁面に少なくとも1つ以上の内部凹状部が形成された二重凹状部構造を有している請求項１～４のいずれかに記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  6. 　アルミ形状体の複数の凹状部は、その一部又は全部において、内部の壁面に少なくとも1つ以上の内部突起部が形成された内部凹凸構造を有している請求項１～４のいずれかに記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  7. 　アルミ形状体の６０度鏡面光沢度が６０以下である請求項1～６いずれかに記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  8. 　アルミ形状体の表面積が、凹凸部を形成する前のアルミニウム合金材の表面積の１.２倍以上１０倍以下である請求項1～７いずれかに記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品。
  9. 　アルミニウム合金製のアルミ形状体と、このアルミ形状体の表面に樹脂成形体を含む複合品の製造方法であって、アルミニウム合金材をエッチング処理して表面の一部又は全面に凹凸部に起因する複数の凹状部を有するアルミニウム合金材を形成し、次いでこのアルミニウム合金材の少なくとも凹凸部表面にアルミニウム皮膜形成処理を施してこの凹凸部の最表面にAl(OH)3、AlO(OH)、Al2O3、Al(PO4)、Al2(HPO4)3、Al(H2PO4)3、及びAlOSiO2から選ばれたいずれか一種以上のアルミニウム化合物を含むアルミニウム皮膜を形成することによりアルミニウム合金製のアルミ形状体を形成し、また、樹脂成形体の成形時にはアルミ形状体の各凹状部内に樹脂が進入して固化した樹脂成形体の嵌入部を成形し、アルミ形状体の凹状部と樹脂成形体の嵌入部とが互いに係止してアルミ形状体と樹脂成形体とが一体的に結合したアルミ・樹脂複合品を製造することを特徴とする耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品の製造方法。
  10. 　アルミ形状体のアルミニウム皮膜は、５０℃以上の温水に６０秒以上浸漬すること、０．１MPa以上の加圧下で１分間以上の水蒸気処理をすること、リン酸イオン、リン酸一水素イオン、リン酸二水素イオンのいずれか一種以上のリン酸イオン種を含有する０．１～１００g/Lのリン酸系水溶液に３０秒～３０分間浸漬した後に８０～４００℃の熱風で３０秒～３０分間乾燥させること、及び０．１～１００g/Lのシランカップリング剤を含有する溶液に３０秒～３０分間浸漬した後に８０～４００℃の熱風で３０秒～３０分間乾燥させることから選ばれたいずれか１種のアルミニウム皮膜形成処理により形成される請求項９に記載の耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品の製造方法。
PCT/JP2010/072102 2009-12-11 2010-12-09 耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法 Ceased WO2011071102A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201080055591.2A CN102652058B (zh) 2009-12-11 2010-12-09 耐候性优良的铝-树脂复合物及其制造方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009281827A JP5581680B2 (ja) 2009-12-11 2009-12-11 耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法
JP2009-281827 2009-12-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011071102A1 true WO2011071102A1 (ja) 2011-06-16

Family

ID=44145647

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/072102 Ceased WO2011071102A1 (ja) 2009-12-11 2010-12-09 耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP5581680B2 (ja)
CN (1) CN102652058B (ja)
TW (1) TW201136741A (ja)
WO (1) WO2011071102A1 (ja)

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013123898A1 (en) * 2012-02-24 2013-08-29 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Aluminum alloy resin composite and method of preparing the same
CN103862619A (zh) * 2012-12-14 2014-06-18 宝理塑料株式会社 金属树脂复合成型体用嵌件金属构件和金属树脂复合成型体
CN105829452A (zh) * 2013-12-20 2016-08-03 住友电木株式会社 热固化性树脂组合物及金属树脂复合体
CN105829096A (zh) * 2013-12-13 2016-08-03 住友电木株式会社 金属树脂复合体
JP2016215654A (ja) * 2011-09-26 2016-12-22 日本軽金属株式会社 アルミ樹脂接合体の製造方法
US9657728B2 (en) 2013-04-10 2017-05-23 Ntn Corporation Semispherical shoe for swash plate compressor and swash plate compressor
US9770884B2 (en) 2012-02-24 2017-09-26 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Metal-resin composite and method for producing the same
US9783894B2 (en) 2012-05-28 2017-10-10 Byd Company Limited Metal composite and method of preparing the same, metal-resin composite and method of preparing the same
US9809895B2 (en) 2012-02-24 2017-11-07 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method of preparing aluminum alloy resin composite and aluminum alloy-resin composite obtainable by the same
US9808974B2 (en) 2012-02-24 2017-11-07 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method of preparing aluminum alloy resin composite and aluminum alloy-resin composite obtainable by the same
US9862131B2 (en) 2012-02-24 2018-01-09 Byd Company Limited Method for integrally molding metal and resin and metal-resin composite structure obtainable by the same
US9889588B2 (en) 2012-02-24 2018-02-13 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method for integrally molding metal and resin and metal-resin composite structure obtainable by the same
US9956744B2 (en) 2012-02-24 2018-05-01 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Shell, method of preparing the shell and electronic product comprising the shell
US9999997B2 (en) 2013-12-31 2018-06-19 Byd Company Limited Metal-plastic composite and method for producing the same
CN110284142A (zh) * 2019-07-24 2019-09-27 东莞智富五金制品有限公司 一种改进铆嵌结构的铝散热器及铆固方法
CN112644000A (zh) * 2019-10-10 2021-04-13 新东工业株式会社 复合构件的制造方法和复合构件

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102847668B (zh) * 2012-08-30 2013-12-25 重庆大学 一种高强铝合金表面超疏水防护膜的制备方法
CA2888146A1 (en) * 2012-10-17 2014-04-24 Koji Koizumi Metal resin composite body and manufacturing method of metal resin composite body
CN104736337B (zh) * 2012-10-17 2017-03-08 住友电木株式会社 金属树脂复合体和金属树脂复合体的制造方法
JP2015203473A (ja) * 2014-04-16 2015-11-16 住友ベークライト株式会社 ブレーキピストン、ディスクブレーキ、ブレーキピストンの製造方法および熱硬化性樹脂組成物
JP6689033B2 (ja) * 2015-05-20 2020-04-28 株式会社Uacj アルミニウム材／熱可塑性樹脂の複合材
JP6801296B2 (ja) * 2016-08-26 2020-12-16 東レ株式会社 複合構造体とその製造方法
CN108081729B (zh) * 2016-11-23 2019-10-11 比亚迪股份有限公司 一种金属纤维复合板及其制备方法
JP6477673B2 (ja) * 2016-12-07 2019-03-06 日立化成株式会社 インサート金属部材、金属樹脂複合成形体及び金属樹脂複合成形体の製造方法
CN108790012A (zh) * 2017-04-27 2018-11-13 优尔工业材料（廊坊）有限公司 铝基树脂复合材料及其制备方法
JP7319610B2 (ja) * 2019-02-15 2023-08-02 国立大学法人 東京大学 複合部材の製造方法、及び複合部材
CN110588104B (zh) * 2019-08-13 2022-01-14 安徽凤杰金属资源有限公司 阻燃再生塑料颗粒
JP7371867B2 (ja) * 2020-03-24 2023-10-31 新東工業株式会社 複合部材の製造方法、及び複合部材

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01275036A (ja) * 1988-04-27 1989-11-02 Mitsubishi Alum Co Ltd アルミニウム芯金属箔張積層板及びその製造方法
JPH03224666A (ja) * 1990-01-31 1991-10-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 弗素樹脂被覆法
JPH06297639A (ja) * 1993-04-13 1994-10-25 Sky Alum Co Ltd フィルム積層アルミニウム材およびフィルム積層用アルミニウム材の製造方法
JP2002120002A (ja) * 2000-10-17 2002-04-23 Sky Alum Co Ltd 被覆層の密着性に優れた被覆用アルミニウム合金板
WO2004041533A1 (ja) * 2002-11-08 2004-05-21 Taisei Plas Co., Ltd. アルミニウム合金と樹脂組成物の複合体とその製造方法
JP2007138224A (ja) * 2005-11-16 2007-06-07 Kanto Gakuin Univ Surface Engineering Research Institute アルミニウム材又はアルミニウム合金材の表面加工方法及び該方法により加工された表面を有するアルミニウム材又はアルミニウム合金材
JP2008162115A (ja) * 2006-12-28 2008-07-17 Ykk Corp 金属と樹脂の複合体の製造方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004041533A (ja) * 2002-07-15 2004-02-12 Miyaura Kinzoku Kogyo Kk コーヒー抽出器
JP4195881B2 (ja) * 2002-11-08 2008-12-17 大成プラス株式会社 アルミニウム合金と樹脂の複合体とその製造方法
JP2005113228A (ja) * 2003-10-09 2005-04-28 Daikin Ind Ltd プレート素材及びその製造方法
US8057890B2 (en) * 2005-12-08 2011-11-15 Taisei Plas Co., Ltd. Composite of aluminum alloy and resin and manufacturing method thereof
CN101575703A (zh) * 2008-05-09 2009-11-11 日本轻金属株式会社 表面处理铝材的制造方法、表面处理铝材及铝材的表面处理方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01275036A (ja) * 1988-04-27 1989-11-02 Mitsubishi Alum Co Ltd アルミニウム芯金属箔張積層板及びその製造方法
JPH03224666A (ja) * 1990-01-31 1991-10-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 弗素樹脂被覆法
JPH06297639A (ja) * 1993-04-13 1994-10-25 Sky Alum Co Ltd フィルム積層アルミニウム材およびフィルム積層用アルミニウム材の製造方法
JP2002120002A (ja) * 2000-10-17 2002-04-23 Sky Alum Co Ltd 被覆層の密着性に優れた被覆用アルミニウム合金板
WO2004041533A1 (ja) * 2002-11-08 2004-05-21 Taisei Plas Co., Ltd. アルミニウム合金と樹脂組成物の複合体とその製造方法
JP2007138224A (ja) * 2005-11-16 2007-06-07 Kanto Gakuin Univ Surface Engineering Research Institute アルミニウム材又はアルミニウム合金材の表面加工方法及び該方法により加工された表面を有するアルミニウム材又はアルミニウム合金材
JP2008162115A (ja) * 2006-12-28 2008-07-17 Ykk Corp 金属と樹脂の複合体の製造方法

Cited By (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016215654A (ja) * 2011-09-26 2016-12-22 日本軽金属株式会社 アルミ樹脂接合体の製造方法
US9862131B2 (en) 2012-02-24 2018-01-09 Byd Company Limited Method for integrally molding metal and resin and metal-resin composite structure obtainable by the same
WO2013123898A1 (en) * 2012-02-24 2013-08-29 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Aluminum alloy resin composite and method of preparing the same
US9956744B2 (en) 2012-02-24 2018-05-01 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Shell, method of preparing the shell and electronic product comprising the shell
US9889588B2 (en) 2012-02-24 2018-02-13 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method for integrally molding metal and resin and metal-resin composite structure obtainable by the same
US9770884B2 (en) 2012-02-24 2017-09-26 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Metal-resin composite and method for producing the same
US9802388B2 (en) 2012-02-24 2017-10-31 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Aluminum alloy resin composite and method of preparing the same
US9809895B2 (en) 2012-02-24 2017-11-07 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method of preparing aluminum alloy resin composite and aluminum alloy-resin composite obtainable by the same
US9808974B2 (en) 2012-02-24 2017-11-07 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Method of preparing aluminum alloy resin composite and aluminum alloy-resin composite obtainable by the same
US9783894B2 (en) 2012-05-28 2017-10-10 Byd Company Limited Metal composite and method of preparing the same, metal-resin composite and method of preparing the same
CN103862619A (zh) * 2012-12-14 2014-06-18 宝理塑料株式会社 金属树脂复合成型体用嵌件金属构件和金属树脂复合成型体
US9657728B2 (en) 2013-04-10 2017-05-23 Ntn Corporation Semispherical shoe for swash plate compressor and swash plate compressor
US9987817B2 (en) 2013-12-13 2018-06-05 Sumitomo Bakelite Company Limited Metal-resin composite body
CN105829096A (zh) * 2013-12-13 2016-08-03 住友电木株式会社 金属树脂复合体
CN105829096B (zh) * 2013-12-13 2019-03-15 住友电木株式会社 金属树脂复合体
EP3085741A4 (en) * 2013-12-20 2017-05-17 Sumitomo Bakelite Company Limited Thermosetting resin composition and metal-resin composite
CN105829452A (zh) * 2013-12-20 2016-08-03 住友电木株式会社 热固化性树脂组合物及金属树脂复合体
US9999997B2 (en) 2013-12-31 2018-06-19 Byd Company Limited Metal-plastic composite and method for producing the same
CN110284142A (zh) * 2019-07-24 2019-09-27 东莞智富五金制品有限公司 一种改进铆嵌结构的铝散热器及铆固方法
CN110284142B (zh) * 2019-07-24 2023-12-15 东莞智富五金制品有限公司 一种改进铆嵌结构的铝散热器及铆固方法
CN112644000A (zh) * 2019-10-10 2021-04-13 新东工业株式会社 复合构件的制造方法和复合构件
CN112644000B (zh) * 2019-10-10 2024-06-25 新东工业株式会社 复合构件的制造方法和复合构件

Also Published As

Publication number Publication date
CN102652058B (zh) 2015-05-06
JP2011121306A (ja) 2011-06-23
JP5581680B2 (ja) 2014-09-03
TW201136741A (en) 2011-11-01
CN102652058A (zh) 2012-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5581680B2 (ja) 耐候性に優れたアルミ・樹脂複合品及びその製造方法
WO2009151099A1 (ja) アルミ・樹脂射出一体成形品及びその製造方法
JP5960847B2 (ja) アルミニウム合金樹脂複合材及びそれを調製する方法
JP2011124142A (ja) アルミ・樹脂・銅複合品及びその製造方法並びに密閉型電池向け蓋部材
WO2011071062A1 (ja) アルミニウム接着複合材及びその製造方法
CN104540674B (zh) 铝树脂接合体及其制造方法
CN110506136B (zh) 接合用涂装的铝材及铝树脂复合材料
WO2011027854A1 (ja) アルミニウム合金物品、アルミニウム合金部材およびその製造方法
JP5673814B2 (ja) アルミ・樹脂射出一体成形品製造用のアルミ形状体及びこれを用いたアルミ・樹脂射出一体成形品並びにそれらの製造方法
JP2008162115A (ja) 金属と樹脂の複合体の製造方法
JP2022125057A (ja) 少なくとも表面の全部又は一部が金属材料からなる基材であって、該金属材料の表面が孔を有する基材及び該基材と樹脂硬化物を含む基材－樹脂硬化物の複合体
JP2013022761A (ja) 銅−樹脂複合体の製造方法
WO2014170946A1 (ja) 樹脂接合用Al-Mg-Si系アルミ合金部材の製造方法及びこの方法で得られた樹脂接合用Al-Mg-Si系アルミ合金部材
KR20170092210A (ko) 알루미늄ㆍ수지 사출 일체 성형품 및 그 제조 방법
WO2011071105A1 (ja) アルミニウム塗装材及びその製造方法
JP5994290B2 (ja) 樹脂接合用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミ合金部材の製造方法及びこの方法で得られた樹脂接合用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミ合金部材
WO2016199339A1 (ja) 金属樹脂複合成形体及びその製造方法
WO2025142424A1 (ja) 表面処理皮膜を有するアルミニウム材及びその製造方法、並びにこれを用いたアルミニウム材と樹脂成形体との接合体及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080055591.2

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10836022

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1201002763

Country of ref document: TH

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 10836022

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1