WO2011027748A1 - 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器 - Google Patents

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WO2011027748A1
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insulated wire
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mass
melting point
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秀雄 福田
石井　庸平
武藤　大介
江川　裕之
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古河電気工業株式会社
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    • H01F27/2823—Wires

Definitions

  • the present invention relates to a multilayer insulated wire having an insulating layer composed of three or more extruded coating layers, and a transformer using the same.
  • the structure of the transformer is the IEC standard (International Electrotechnical Communication Standard) Pub. 60950 and the like. That is, in these standards, at least three insulating layers (the enamel film covering the conductor is not recognized as an insulating layer) are formed between the primary winding and the secondary winding in the winding or the insulation.
  • the thickness of the layer is specified to be 0.4 mm or more.
  • the creepage distance between the primary winding and the secondary winding is 5 mm or more, although it depends on the applied voltage. Furthermore, it is prescribed that it can endure for 1 minute or more when 3000 V is applied to the primary side and the secondary side. Under such a standard, conventionally, as a transformer occupying the mainstream, a structure as illustrated in the sectional view of FIG. 2 has been adopted.
  • an enamel-coated primary winding 4 is wound in a state where insulating barriers 3 for securing a creeping distance are arranged on both ends of the peripheral surface of the bobbin 2 on the ferrite core 1.
  • An insulating tape 5 is wound on at least three layers on the primary winding 4, and an insulating barrier 3 for securing a creepage distance is further disposed on the insulating tape, and then an enamel-coated secondary winding 6. Is a wound structure.
  • the primary winding 4 and the secondary winding 6 to be used have at least three insulating layers 4b (6b) on the outer periphery of one or both of the conductors 4a (6a). , 4c (6c), 4d (6d) are required in relation to the IEC standard.
  • an insulating tape is wound around the outer periphery of the conductor to form a first insulating layer, and an insulating tape is further wound thereon to form a second insulating layer and a third insulating layer.
  • a fluororesin is sequentially extruded and coated on the outer periphery of a conductor instead of an insulating tape to form a total of three insulating layers (see, for example, Patent Document 1).
  • the insulated wire extruded and coated with the fluororesin has an advantage that the heat resistance is good because the insulating layer is made of a fluororesin.
  • the fluororesin is expensive and has a property that the appearance is deteriorated when pulled at a high shear rate, it is difficult to increase the production speed. For this reason, there exists a problem that the insulated wire which was extrusion-coated with the fluororesin will become a thing with high electric wire cost similarly to insulating tape winding.
  • a modified polyester resin that controls crystallization and suppresses the decrease in molecular weight as the first and second insulating layers is extruded on the outer periphery of the conductor, and polyamide is used as the third insulating layer.
  • a multilayer insulated wire obtained by extrusion coating of resin has been put into practical use (see, for example, Patent Documents 2 and 3).
  • polyethersulfone resin is extruded as the inner layer and polyamide resin is extruded as the outermost layer.
  • a coated one has been proposed (for example, see Patent Document 4).
  • IEC standard International Electrotechnical Communication Standard
  • 60950 International Electrotechnical Communication Standard
  • IEC standard Pub Development to household appliances based on 61558 is also desired. Therefore, the IEC standard Pub.
  • IEC standard Pub There is a need for a multilayer insulated wire compliant with 61558.
  • the present invention is based on the IEC standard Pub. It is an object of the present invention to provide a multilayer insulated wire that satisfies 61558. Furthermore, this invention makes it a subject to provide the reliable transformer formed by winding the insulated wire excellent in such withstand voltage characteristics. That is, the present invention (1) A multilayer insulated wire having a conductor and at least three extruded insulation layers covering the conductor, wherein the outermost layer (A) of the insulation layer is composed of an extruded coating layer of polyamide resin, and Extrusion coating layer whose thickness is 25 ⁇ m or less, and that the inner layer (B) of the insulating layer which is an inner layer contains a crystalline resin having a melting point of 225 ° C.
  • a multilayer insulated wire characterized by comprising (2) The multilayer insulating wire according to (1), wherein the resin forming the inner layer (B) of the insulating layer includes a thermoplastic linear polyester resin of a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher, (3) The resin forming the inner layer (B) of the insulating layer is a carboxylic acid or a metal salt of a carboxylic acid in the side chain with respect to 100 parts by mass of a crystalline linear thermoplastic resin having a melting point of 225 ° C. or higher.
  • the resin forming the inner layer (B) of the insulating layer is 1 to 20 parts by mass of a resin having an epoxy group with respect to 100 parts by mass of a crystalline linear thermoplastic resin having a melting point of 225 ° C. or higher.
  • the base resin component forming the inner layer (B) of the insulating layer is a liquid crystalline polymer having a melting point other than the liquid crystal polymer of 75 to 95% by mass of a crystalline resin having a melting point of 225 ° C.
  • the multilayer insulated wire according to (1) comprising 5 to 25% by mass of a polyester resin of (6)
  • the resin forming the inner layer (B) of the insulating layer contains 1 to 20 parts by mass of an epoxy group-containing resin with respect to 100 parts by mass of the base resin component.
  • Multilayer insulated wire, (7) The multilayer insulated wire according to (1), wherein the resin forming the inner layer (B) of the insulating layer contains a polyphenylene sulfide resin of a crystalline resin having a melting point of 225 ° C.
  • the inner layer (B1) in contact with the outermost layer (A) of the insulating layer is a crystalline resin polyphenylene sulfide resin having a melting point of 225 ° C.
  • the multilayer insulated wire according to (1) wherein one layer contains 1 to 20 parts by mass of a resin having an epoxy group with respect to 100 parts by mass of a crystalline linear thermoplastic polyester resin having a melting point of 225 ° C. or higher ,and, (10) A transformer comprising the multilayer insulated wire according to any one of (1) to (9), Is to provide.
  • the multilayer insulated wire of the present invention has an IEC standard Pub. It has a withstand voltage characteristic that satisfies 61558.
  • the heat resistance level of heat class B or higher is IEC standard Pub.
  • the test method is based on 61558, “Multi-layer insulated wire is wound around a mandrel with a diameter of 1.0 mm for 10 turns while applying a load of 9.4 kg, heated at 225 ° C. for 1 hour, further at 150 ° C. for 21 hours and 200 ° C. Then, 3 hours is heated for 3 cycles and further maintained in an atmosphere of 30 ° C. and 95% humidity for 48 hours, and then a voltage is applied at 5500 V for 1 minute to avoid short circuit.
  • the multilayer insulated wire of the present invention uses a combination of a polyamide resin as the outermost layer and a resin excellent in elongation characteristics and heat resistance necessary for the inner layer as the insulating layer.
  • the required items such as chemical properties could be satisfied.
  • the withstand voltage characteristic is further improved when the film thickness is reduced to some extent, so that the insulated wire diameter can be reduced.
  • the multilayer insulated wire of the present invention can be directly soldered during terminal processing, and sufficiently enhances the workability of winding processing.
  • the transformer of the present invention using the multilayer insulated wire is excellent in electrical characteristics such as high voltage and high temperature heating, and has high reliability.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a transformer having a structure in which a multilayer insulated wire is a winding.
  • FIG. 2 is a sectional view showing an example of a transformer having a conventional structure.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a multilayer insulated wire having three insulating layers.
  • the multilayer insulated wire of the present invention is a multilayer insulated wire comprising at least three, preferably three, insulating layers to be coated. About the preferable embodiment, resin which forms each layer is demonstrated.
  • the outermost layer (A) of the multilayer insulated wire of the present invention is an extrusion coating layer made of polyamide resin.
  • Polyamide resin suitably used as the outermost insulating layer is nylon 6,6 ["A-125": trade name, manufactured by Unitika Ltd., "Amilan CM-3001”: trade name, manufactured by Toray Industries, Inc.
  • the thickness of the extrusion coating layer of the outermost layer (A) made of the polyamide resin can be reduced to 25 ⁇ m or less, and is preferably 10 to 20 ⁇ m, since the withstand voltage characteristics are good even if it is thin. When this film thickness is too thin, the heat resistance is lowered, and when it is too thick, the withstand voltage characteristic is lowered.
  • the inner layer (B) of the multilayer insulated wire of the present invention comprises an extrusion coating layer containing a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher, preferably 250 ° C. or higher.
  • a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher include polyethylene terephthalate resin, polybutylene terephthalate resin, polybutylene naphthalate, and the like, and polyethylene terephthalate resin which is a thermoplastic linear polyester resin described later is particularly preferable.
  • the inner layer (B) of the multilayer insulated wire of the present invention may be composed of an extrusion coating layer containing an amorphous resin having a glass transition temperature of 200 ° C. or higher, preferably 220 ° C. or higher. If the glass transition temperature is too low even with an amorphous resin, the heat resistance is insufficient, and the heat resistant type B is not satisfied, which is inappropriate as a coating layer.
  • amorphous resins include polysulfone resins, polyethersulfone resins, polyetherimide resins, and the like, and polyethersulfone resins of amorphous resins described later are preferable.
  • the inner layer (B) of the insulating layer formed of a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher is formed by combining all or part of an aliphatic alcohol component and an acid component. It is an extrusion coating layer containing a thermoplastic linear polyester resin.
  • a thermoplastic linear polyester resin a resin obtained by ester reaction of an aromatic dicarboxylic acid or a dicarboxylic acid partially substituted with an aliphatic dicarboxylic acid and an aliphatic diol is preferably used.
  • PET polyethylene terephthalate resin
  • PBT polybutylene terephthalate resin
  • PEN polyethylene naphthalate resin
  • Examples of the aromatic dicarboxylic acid used in the synthesis of this thermoplastic linear polyester resin include terephthalic acid, isophthalic acid, terephthaldicarboxylic acid, diphenylsulfone dicarboxylic acid, diphenoxyethanedicarboxylic acid, diphenyl ether carboxylic acid, methyl terephthalic acid, methyl Examples thereof include isophthalic acid. Of these, terephthalic acid is particularly preferred.
  • Examples of the aliphatic dicarboxylic acid that substitutes a part of the aromatic dicarboxylic acid include succinic acid, adipic acid, and sebacic acid. The substitution amount of these aliphatic dicarboxylic acids is preferably less than 30 mol%, and particularly preferably less than 20 mol% of the aromatic dicarboxylic acid.
  • examples of the aliphatic diol used in the ester reaction include ethylene glycol, trimethylene glycol, tetramethylene glycol, hexanediol, and decanediol. Of these, ethylene glycol and tetramethylene glycol are preferred. Moreover, as aliphatic diol, the one part may become oxyglycol like polyethyleneglycol or polytetramethyleneglycol.
  • thermoplastic linear polyester resins examples include polyethylene terephthalate (PET) resins such as “Vylopet” (trade name: manufactured by Toyobo Co., Ltd.) and “Velpet” (trade name: manufactured by Kanebo Co., Ltd.). ), “Teijin PET” (trade name: manufactured by Teijin Ltd.).
  • PET polyethylene terephthalate
  • PEN polyethylene naphthalate
  • PCT polycyclohexanedimethylene terephthalate
  • Ekter trade name: manufactured by Toray Industries, Inc.
  • the resin constituting the inner layer (B) is an ethylene-based resin having a carboxylic acid or a metal salt of a carboxylic acid in the side chain with respect to 100 parts by mass of a thermoplastic linear polyester resin that is a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher.
  • a resin blend obtained by blending 5 to 40 parts by mass of the copolymer is preferable.
  • the resin mixture preferably contains, for example, an ethylene copolymer in which a carboxylic acid or a metal salt of a carboxylic acid is bonded to a side chain of polyethylene. This ethylene-based copolymer functions to suppress crystallization of the thermoplastic linear polyester resin described above.
  • carboxylic acid bonded to the ethylene copolymer examples include unsaturated monocarboxylic acids such as acrylic acid, methacrylic acid, and crotonic acid, and unsaturated dicarboxylic acids such as maleic acid, fumaric acid, and phthalic acid.
  • unsaturated monocarboxylic acids such as acrylic acid, methacrylic acid, and crotonic acid
  • unsaturated dicarboxylic acids such as maleic acid, fumaric acid, and phthalic acid.
  • metal salts include salts of Zn, Na, K, Mg and the like.
  • an ethylene copolymer for example, a part of the carboxylic acid of the ethylene-methacrylic acid copolymer is converted into a metal salt, and a resin generally called an ionomer (for example, “Himiran”; trade name, Mitsui Polychemical) Co., Ltd.), ethylene-acrylic acid copolymer (for example, “EAA”; trade name, manufactured by Dow Chemical Co., Ltd.), ethylene-based graft polymer having carboxylic acid in the side chain (for example, “Admer”; trade name) And Mitsui Petrochemical Industry Co., Ltd.).
  • an ionomer for example, “Himiran”; trade name, Mitsui Polychemical
  • EAA ethylene-acrylic acid copolymer
  • ethylene-based graft polymer having carboxylic acid in the side chain for example, “Admer”; trade name
  • Mitsui Petrochemical Industry Co., Ltd. ethylene-based graft polymer having carboxylic
  • the blending ratio of the thermoplastic linear polyester resin and the ethylene copolymer having a carboxylic acid or a metal salt of a carboxylic acid in the side chain is 100 masses in the former.
  • the latter is preferably set in the range of 5 to 40 parts by mass. If the latter compounding amount is too small, there is no problem in the heat resistance of the formed insulating layer, but the effect of suppressing the crystallization of the thermoplastic linear polyester resin is reduced, so that the insulating layer is not suitable for coil processing such as bending. There may be a so-called crazing phenomenon in which microcracks are generated on the surface.
  • a more preferable blending ratio of both is 7 to 25 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the former.
  • the inner layer (B) is a thermoplastic resin that is a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or more formed entirely or partially by combining an aliphatic alcohol component and an acid component.
  • This is an extruded coating layer of a resin blend obtained by blending 1 to 20 parts by mass of a resin having an epoxy group with 100 parts by mass of a chain polyester resin.
  • the thermoplastic linear polyester resin is the same as that in the above embodiment, and the preferred range is also the same.
  • said epoxy group is a functional group having reactivity with said thermoplastic linear polyester resin.
  • the resin having an epoxy group preferably has 1 to 20 parts by mass of the functional group-containing monomer component, and more preferably 2 to 15 parts by mass.
  • Such a resin is preferably a copolymer containing an epoxy group-containing compound component.
  • the reactive epoxy group-containing compound include unsaturated carboxylic acid glycidyl ester compounds represented by the following general formula (1).
  • R represents an alkenyl group having 2 to 18 carbon atoms
  • X represents a carbonyloxy group
  • unsaturated carboxylic acid glycidyl ester examples include glycidyl acrylate, glycidyl methacrylate, itaconic acid glycidyl ester, etc. Among them, glycidyl methacrylate is preferable.
  • epoxy group-containing resin having reactivity with the above thermoplastic linear polyester resin include ethylene / glycidyl methacrylate copolymer, ethylene / glycidyl methacrylate / methyl acrylate terpolymer, Examples include ethylene / glycidyl methacrylate / vinyl acetate terpolymer, ethylene / glycidyl methacrylate / methyl acrylate / vinyl acetate quaternary copolymer, and the like. Of these, ethylene / glycidyl methacrylate copolymer and ethylene / glycidyl methacrylate / methyl acrylate terpolymer are preferred. Examples of commercially available resins include “Bond First” (trade name: manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) and “Rotada” (trade name: manufactured by Atofina).
  • the blending ratio of the thermoplastic linear polyester resin and the resin having an epoxy group is 1 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the former. It is preferable to set in the range. If the latter compounding amount is too small, the effect of suppressing the crystallization of the thermoplastic linear polyester resin becomes small, and therefore a so-called crazing phenomenon occurs, in which micro cracks are generated on the surface of the insulating layer during coil processing such as bending. Sometimes. In addition, deterioration of the insulating layer over time may cause a significant decrease in dielectric breakdown voltage.
  • a more preferable blending ratio of both is 2 to 15 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the former.
  • a carboxy group and an epoxy group in a thermoplastic linear polyester resin react with each other to suppress deterioration over time and suppress embrittlement of the resin, thereby obtaining a multilayer insulated wire excellent in flexibility. be able to.
  • a base resin component constituting the inner layer (B) of another embodiment 75 to 95% by mass of a polyester-based resin which is a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or more other than the liquid crystal polymer and a liquid crystal polymer having a melting point of 225 ° C. or more
  • a polyester resin composition comprising a polyester resin containing 5 to 25% by mass of the polyester resin.
  • Arbitrary methods can be used for mixing the polyester resin other than the liquid crystal polymer and the liquid crystal polymer.
  • the liquid crystal polymer used in the present invention will be described below.
  • the molecular structure, density, molecular weight and the like of the liquid crystal polymer to be used are not particularly limited, and a molten liquid crystalline polymer (thermotropic liquid crystal polymer) that forms a liquid crystal when melted is preferable.
  • a molten liquid crystalline polymer thermotropic liquid crystal polymer
  • a molten liquid crystalline polyester copolymer is preferable.
  • melt liquid crystalline polyester include (I) a copolymer type polyester of rigid components obtained by block copolymerization of two types of rigid linear polyesters having different lengths, and (II) a rigid straight line.
  • Non-linear structure-introduced polyester obtained by block copolymerization of flexible polyester and rigid non-linear polyester, (III) Introducing bent chain by copolymerization of rigid linear polyester and flexible polyester Type of polyester, and (IV) a nucleus-substituted aromatic-introduced polyester in which a substituent is introduced onto the aromatic ring of a rigid linear and linear polyester.
  • the liquid crystal polymer preferably contains the following repeating unit, more preferably at least 30 moles of the repeating unit as a whole. % Is included.
  • Preferred combinations of repeating units include the combinations of repeating units described in (I) to (VI) below.
  • Such a method for producing a polyester resin of a liquid crystal polymer is described in, for example, JP-A-2-51523, JP-B-63-3888, JP-B-63-3891 and the like.
  • the combinations shown in (I), (II) and (V) are preferable, and the combination shown in (V) is more preferable.
  • the polyester resin of the liquid crystal polymer has a slightly higher melting point than the polyamide resin or thermoplastic polyester used in the present invention, and the fluidization temperature is 300 ° C. or higher. Furthermore, since the viscosity of the polyester resin of the liquid crystal polymer is less than that of polyethylene terephthalate or 6,6 nylon, extrusion coating at a high speed is possible, and an insulating coating layer can be formed at low cost. On the other hand, the liquid crystal polymer film has an extremely low elongation of several percent and has a problem in flexibility.
  • the elongation of the film can be improved and the flexibility can be improved.
  • a resin having an epoxy group is included with respect to the base resin component including the liquid crystal polymer and a polyester resin of a polymer other than the liquid crystal, and the polyester resin is a continuous layer. It is preferable to include a resin mixture having a resin having an epoxy group as a dispersed phase.
  • the content of the epoxy group-containing resin is preferably 1 to 20 parts by mass, and more preferably 2 to 15 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the base resin component of the polyester resin. When there are more than 20 mass parts of resin which has an epoxy group, heat resistance will become a little low. It is estimated that the heat resistance of the resin component having an epoxy group is lower than that of liquid crystal polymer (LCP) or PET.
  • the resin having an epoxy group include ethylene / glycidyl methacrylate copolymer, ethylene / glycidyl methacrylate / methyl acrylate terpolymer, ethylene / glycidyl methacrylate / vinyl acetate terpolymer.
  • examples thereof include ethylene, glycidyl methacrylate / methyl acrylate / vinyl acetate quaternary copolymer. Of these, ethylene / glycidyl methacrylate copolymer and ethylene / glycidyl methacrylate / methyl acrylate terpolymer are preferred.
  • Examples of commercially available resins include “Bond First” (trade name: manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) and “Rotada” (trade name: manufactured by Atofina).
  • the resin constituting the inner layer (B) preferably contains a crystalline resin polyphenylene sulfide resin having a melting point of 225 ° C. or higher.
  • a polyphenylene sulfide resin having a low degree of crosslinking is preferable from the viewpoint of obtaining good extrudability as a coating layer of a multilayer insulated wire.
  • the polyphenylene sulfide resin having a low degree of cross-linking preferably has an initial tan ⁇ (loss elastic modulus / storage elastic modulus) value of 1.5 or more in nitrogen at 1 rad / s and 300 ° C., and most preferably 2 or more. Resin.
  • the upper limit is not particularly limited, but the value of tan ⁇ may be 400 or less and may be larger.
  • the tan ⁇ used in the present invention can be easily evaluated from the time-dependent measurement of the loss elastic modulus and storage elastic modulus in nitrogen at the above-mentioned constant frequency and constant temperature, and in particular, the initial loss elastic modulus and storage elasticity immediately after the start of measurement. It is calculated from the rate.
  • a sample having a diameter of 24 mm and a thickness of 1 mm is used.
  • An example of an apparatus capable of performing these measurements is an ARES (Advanced Rheometric Expansion System, product name) apparatus manufactured by TA Instruments Japan.
  • the tan ⁇ is a measure of the crosslinking level, and polyphenylene sulfide resins having a tan ⁇ of less than 2 are difficult to obtain sufficient flexibility, and it is difficult to obtain a good appearance.
  • a resin constituting the inner layer (B) of another embodiment a resin containing a polyethersulfone resin of an amorphous resin having a glass transition temperature of 200 ° C. or higher can be mentioned.
  • Those represented by the following general formula (2) are preferably used.
  • R 1 is a single bond or —R 2 —O— (R 2 is a phenylene group, a biphenylylene group, or
  • R 3 represents an alkylene group such as —C (CH 3 ) 2 — or —CH 2 —), and the group of R 2 may further have a substituent. ).
  • n represents a positive integer.
  • the production method of this resin is known per se, and an example is a method of producing dichlorodiphenylsulfone, bisphenol S and potassium carbonate by reacting in a high boiling point solvent.
  • Commercially available resins include “Sumika Excel PES” (trade name: manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.), “Radel A”, “Radel R” (trade name: manufactured by Amoco), and the like.
  • a preferred multilayer insulated wire of the present invention will be described with reference to the drawings.
  • a multilayer insulated wire having a three-layer structure including an outermost layer 12 of the multilayer insulated wire 11, an inner layer (B1) 13 in contact with the outermost layer, and an inner layer (B2) 14 inside the outer layer 12 can be obtained.
  • a multilayer insulated wire consisting of three layers is shown, but the number of insulation layers may be three or more.
  • the resin forming each layer is preferably the same, but may be different. it can. In the case of different layers, the respective layers are combined by adopting the different resin blends described in the above-described embodiments, or are combined by employing the resin blend and the resin composition.
  • the inner layer (B1) in contact with the outermost layer (A) is preferably a crystalline resin polyphenylene sulfide resin having a melting point of 250 ° C. or higher.
  • the resin is preferably a polyphenylene sulfide resin having excellent extrusion processability and a low degree of crosslinking.
  • the resin forming the inner layer (B2) inside the inner layer (B1) is an epoxy group-containing resin 1 to 20 with respect to 100 parts by mass of a thermoplastic linear polyester resin that is a crystalline resin having a melting point of 225 ° C. or higher.
  • a resin blend obtained by blending parts by mass is preferred.
  • a thermoplastic linear polyester resin the thing similar to the thing in said embodiment can be used.
  • a bare metal wire (single wire), an insulated wire provided with an enamel coating layer or a thin insulation layer on the bare metal wire, or a plurality of bare metal wires or an enamel insulated wire or A multi-core stranded wire obtained by twisting a plurality of thin insulated wires can be used.
  • the number of stranded wires of these stranded wires can be arbitrarily selected depending on the high frequency application. Further, when the number of cores (elements) is large (for example, 19-, 37-elements), it may not be a stranded wire.
  • a plurality of strands may be simply bundled substantially in parallel, or the bundle may be twisted at a very large pitch. In any case, it is preferable that the cross section is substantially circular.
  • a first insulating layer having a desired thickness is extrusion coated on the outer periphery of the conductor, and then a second layer having a desired thickness is formed on the outer periphery of the first insulating layer.
  • the outermost insulating layer is further extrusion-coated by the method of extrusion-coating the outermost insulating layer.
  • the total thickness of the extruded insulating layer thus formed is preferably in the range of 50 to 180 ⁇ m for the three layers. This is because if the overall thickness of the insulating layer is too thin, the resulting heat-resistant multilayer insulated wire has a large decrease in electrical characteristics, which may be unsuitable for practical use.
  • the thickness of the outermost layer is preferably 25 ⁇ m or less, more preferably 10 to 20 ⁇ m, when a polyamide resin is used for the outermost layer as described above.
  • the primary windings 4 and 2 are not incorporated in the bobbin 2 on the ferrite core 1 as shown in FIG. A structure in which the next winding 6 is formed is preferable.
  • the multilayer insulated wire of the present invention can also be applied to other types of transformers.
  • Examples 1 to 11 and Comparative Examples 1 to 6 An annealed copper wire having a wire diameter of 1.0 mm was prepared as a conductor.
  • a multilayer insulated wire was manufactured by sequentially extruding and covering the conductor with the composition of the resin for extrusion coating of each layer shown in Table 1 (the numerical value of the composition indicates parts by mass) and the thickness. In Table 1, “-” indicates that no blending is performed.
  • the abbreviations showing the resins in Table 1 are as follows.
  • the melting point or glass transition temperature of each resin was measured using a differential scanning calorimeter (trade name: DSC-60, manufactured by Shimadzu Corporation).
  • Polyamide resin “FDK-1” (trade name: manufactured by Unitika), polyamide 66 resin (melting point: 260 ° C.)
  • PPS resin “FZ-2200-A8” (trade name: manufactured by DIC), polyphenylene sulfide resin (melting point: 280 ° C.)
  • PET resin “Teijin PET” (trade name: manufactured by Teijin Limited), polyethylene terephthalate resin (melting point: 260 ° C.)
  • LCP resin “Rod Run LC5000” (trade name: manufactured by Unitika), liquid crystal polyester resin (melting point: 280 ° C.)
  • Epoxy group-containing resin “Bond First 7M” (trade name: manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) (melting point
  • A. Flexibility test The wire was tightly wound 10 times so that the wire was in contact with the periphery of the wire itself, and was observed with a microscope. If no abnormalities such as cracks and crazing were found on the film, the wire was accepted and indicated by “ ⁇ ”.
  • the multilayer insulated wire of the present invention provides a multilayer insulated wire that satisfies the requirements of heat resistance and withstand voltage characteristics and also has good workability after soldering required for coil applications.

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Abstract

　導体と前記導体を被覆する少なくとも３層の押出絶縁層を有してなる多層絶縁電線であって、前記絶縁層の最外層（Ａ）が、ポリアミド樹脂の押出被覆層からなり、かつその膜厚が２５μｍ以下であり、内側の層である絶縁層の内層（Ｂ）が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂またはガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂を含む押出被覆層からなる多層絶縁電線。

Description

多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器
　本発明は、絶縁層が３層またはそれ以上の押出被覆層からなる多層絶縁電線とそれを用いた変圧器に関する。
　変圧器の構造は、ＩＥＣ規格（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ　Ｓｔａｎｄａｒｄ）Ｐｕｂ．６０９５０などによって規定されている。即ち、これらの規格では、巻線において一次巻線と二次巻線の間には少なくとも３層の絶縁層（導体を被覆するエナメル皮膜は絶縁層と認定しない）が形成されていること又は絶縁層の厚みは０．４ｍｍ以上であることが規定されている。また、一次巻線と二次巻線の沿面距離は、印加電圧によっても異なるが、５ｍｍ以上であることとされている。さらに、一次側と二次側に３０００Ｖを印加した時に１分以上耐えること、などが規定されている。
　このような規格のもとで、従来、主流の座を占めている変圧器としては、図２の断面図に例示するような構造が採用されてきた。この変圧器は、フェライトコア１上のボビン２の周面両側端に沿面距離を確保するための絶縁バリヤ３が配置された状態でエナメル被覆された一次巻線４が巻回されたのち、この一次巻線４の上に、絶縁テープ５を少なくとも３層巻回し、更にこの絶縁テープの上に沿面距離を確保するための絶縁バリヤ３を配置したのち、同じくエナメル被覆された二次巻線６が巻回された構造である。
　しかし、近年、図２に示した断面構造の変圧器（トランス）に代わり、図１で示したように、絶縁バリヤ３や絶縁テープ層５を含まない構造の変圧器が用いられるようになった。この変圧器は図２の構造の変圧器に比べて、全体を小型化することができ、また、絶縁テープの巻回し作業を省略できるなどの利点を備えている。
　図１で示した変圧器を製造する場合、用いる１次巻線４及び２次巻線６では、いずれか一方もしくは両方の導体４ａ（６ａ）の外周に少なくとも３層の絶縁層４ｂ（６ｂ），４ｃ（６ｃ），４ｄ（６ｄ）が形成されていることが前記したＩＥＣ規格との関係で必要になる。
　このような巻線として導体の外周に絶縁テープを巻回して１層目の絶縁層を形成し、更にその上に、絶縁テープを巻回して２層目の絶縁層、３層目の絶縁層を順次形成して互いに層間剥離する３層構造の絶縁層を形成するものが知られている。また、絶縁テープの代わりにフッ素樹脂を、導体の外周上に順次押出被覆して、全体として３層の絶縁層を形成したものも公知である（例えば、特許文献１参照。）。
　しかしながら、前記の絶縁テープ巻により巻線を製造する場合、巻回する作業が不可避である為、生産性は著しく低く、その為電線コストは非常に高いものになっている。
　また、前記のフッ素樹脂で押出し被覆された絶縁電線では、絶縁層はフッ素系樹脂で形成されているので、耐熱性は良好であるという利点を備えている。しかし、フッ素樹脂は高価である上に、高剪断速度で引っ張ると外観状態が悪化するという性質があるため、製造スピードを上げることも困難である。このため、フッ素樹脂で押出し被覆された絶縁電線は絶縁テープ巻と同様に電線コストが高いものになってしまうという問題点がある。
　これらの問題点を解決するため、導体の外周上に、１層目、２層目の絶縁層として結晶化を制御し分子量低下を抑制した変性ポリエステル樹脂を押出し、３層目の絶縁層としてポリアミド樹脂を押出被覆した多層絶縁電線が実用化されている（例えば、特許文献２及び３参照。）。さらに近年の電気・電子機器の小型化に伴い、発熱による機器への影響が懸念され、より高い耐熱性を向上させた多層絶縁電線として、内層にポリエーテルスルホン樹脂、最外層にポリアミド樹脂を押出被覆したものが提案されている（例えば、特許文献４参照。）。
　上記の絶縁電線は、ＩＥＣ規格（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ　Ｓｔａｎｄａｒｄ）Ｐｕｂ．６０９５０に準拠し、電気・電子機器用途に展開されてきた。小型化、高効率化を可能とする絶縁電線は、ＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８に準拠した家電用途への展開も望まれている。そのため、要求される電圧の規定がより厳しいＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８に準拠した多層絶縁電線が求められている。
実開平３－５６１１２号公報 米国特許第５，６０６，１５２号明細書 特開平６－２２３６３４号公報 特開平１０－１３４６４２号公報
　そこで、本発明は前記したように要求される電圧の規定がより厳しいＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８を満足するための、多層絶縁電線を提供することを課題とする。さらに本発明は、このような耐電圧特性に優れた絶縁電線を巻回してなる、信頼性の高い変圧器を提供することを課題とする。
　すなわち本発明は、
（１）導体と前記導体を被覆する少なくとも３層の押出絶縁層を有してなる多層絶縁電線であって、前記絶縁層の最外層（Ａ）が、ポリアミド樹脂の押出被覆層からなり、かつその膜厚が２５μｍ以下であり、内側の層である絶縁層の内層（Ｂ）が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂またはガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂を含む押出被覆層からなることを特徴とする多層絶縁電線、
（２）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂を含むことを特徴とする（１）記載の多層絶縁電線、
（３）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対し、側鎖にカルボン酸またはカルボン酸の金属塩を有するエチレン系共重合体５～４０質量部を配合して成る樹脂混和物を含むことを特徴とする（１）または（２）記載の多層絶縁電線、
（４）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を配合して成る樹脂混和物を含むことを特徴とする（１）または（２）記載の多層絶縁電線、
（５）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成するベース樹脂成分が、液晶ポリマー以外の融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリエステル系樹脂７５～９５質量％および融点が２２５℃以上の液晶ポリマーのポリエステル系樹脂５～２５質量％からなることを特徴とする（１）記載の多層絶縁電線、
（６）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、前記ベース樹脂成分１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を含むことを特徴とする（５）記載の多層絶縁電線、
（７）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂を含むことを特徴とする（１）記載の多層絶縁電線、
（８）前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、ガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂のポリエーテルスルホン樹脂を含むことを特徴とする（１）記載の多層絶縁電線、
（９）前記絶縁層の最外層（Ａ）に接する内層（Ｂ１）の融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂であって、前記内層（Ｂ１）以外の内層（Ｂ２）のうち少なくとも１層が融点２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を含むことを特徴とする（１）記載の多層絶縁電線、および、
（１０）（１）～（９）のいずれか１項に記載の多層絶縁電線を用いてなることを特徴とする変圧器、
を提供するものである。
　本発明の上記課題は、以下に示した多層絶縁電線及びこれを用いた変圧器によって達成された。
　本発明の多層絶縁電線は、耐熱Ｂ種以上の耐熱性レベルを保持しながら、家電用途として要求されるＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８を満足する耐電圧特性を持つものである。耐熱Ｂ種以上の耐熱レベルとは、ＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８に準拠する試験方法である「直径１．０ｍｍのマンドレルに多層絶縁電線を、荷重９．４ｋｇをかけながら１０ターン巻付け、２２５℃で１時間加熱し、更に１５０℃で２１時間及び２００℃で３時間を３サイクル加熱し、更に３０℃、湿度９５％の雰囲気に４８時間保持し、その後５５００Ｖにて１分間電圧を印加し短絡しない」ことである。また、本発明の多層絶縁電線は、絶縁層として、最外層にポリアミド樹脂を、その内層には電線として必要な伸び特性や耐熱性に優れた樹脂を組み合わせて使用することで可とう性、耐薬品性などの要求項目を満たすことができた。特に、最外層にポリアミド樹脂を用いた場合、その膜厚をある程度薄くした方が、より耐電圧特性が上昇するので、絶縁電線径を細くすることができる。
　本発明の多層絶縁電線は、端末加工時には直接はんだ付けを行うことができ、巻線加工の作業性を十分高めるものである。さらに前記多層絶縁電線を用いてなる本発明の変圧器は、高電圧時、高温加熱時等の電気特性に優れ、信頼性が高い。
　本発明の上記及び他の特徴及び利点は、適宜添付の図面を参照して、下記の記載からより明らかになるであろう。
図１は、多層絶縁電線を巻線とする構造の変圧器の例を示す断面図である。 図２は、従来構造の変圧器の１例を示す断面図である。 図３は、絶縁層が３層からなる多層絶縁電線の断面図である。
　電気・電子機器の分野に絶縁電線が用いられてきたが、より耐電圧の要求レベルが高い家電の分野における多層絶縁電線が要求されている。しかしながら、これまでの多層絶縁電線では、ＩＥＣ規格Ｐｕｂ．６１５５８を満足する絶縁電線はなかった。
　本発明の多層絶縁電線は、被覆する絶縁層は少なくとも３層、好ましくは３層からなる多層絶縁電線である。その好ましい実施形態について、各層を形成する樹脂について説明をする。
　本発明の多層絶縁電線の最外層（Ａ）は、ポリアミド樹脂からなる押出被覆層である。最外層の絶縁層として好適に用いられるポリアミド樹脂としては、ナイロン６，６［「Ａ－１２５」：商品名、ユニチカ（株）製、「アミランＣＭ－３００１」：商品名、東レ（株）製］、ナイロン４，６［「Ｆ－５０００」：商品名、ユニチカ（株）製、「Ｃ２０００」：商品名、帝人（株）製］、ナイロン６，Ｔ［「アーレンＡＥ－４２０」：商品名、三井石油化学（株）製］、ポリフタルアミド［「アモデルＰＸＭ０４０４９」：商品名、ソルベイ（株）製］等を挙げることができる。
　ポリアミド樹脂からなる最外層（Ａ）の押出被覆層の膜厚は、薄くしても耐電圧特性が良好となるため２５μｍ以下にすることができ、好ましくは１０～２０μｍである。この膜厚は薄すぎると耐熱性が低下し、厚すぎると耐電圧特性が低下する。
　本発明の多層絶縁電線の内層（Ｂ）は、融点が２２５℃以上好ましくは２５０℃以上の結晶性樹脂を含む押出被覆層からなる。融点が低すぎると、耐熱性が不足し、耐熱Ｂ種を満たさない結果となり、被覆層として不適切である。
　融点が２２５℃以上の結晶性樹脂として、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンナフタレート等を挙げることができ、後述する熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂であるポリエチレンテレフタレート樹脂等が特に好ましい。
　また、本発明の多層絶縁電線の内層（Ｂ）は、ガラス転移温度が２００℃以上好ましくは２２０℃以上の非晶性樹脂を含む押出被覆層からなるものでもよい。非晶性樹脂でもガラス転移温度が低すぎると、耐熱性が不足し、耐熱Ｂ種を満たさない結果となり、被覆層として不適切である。
　このような非晶性樹脂には、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂等があり、後述する非晶性樹脂のポリエーテルスルホン樹脂等が好ましい。
　本発明の好ましい実施態様においては、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂で形成する絶縁層の内層（Ｂ）は、全部または一部が脂肪族アルコール成分と酸成分とを結合して形成される熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂を含むものの押出被覆層である。
　熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂としては、芳香族ジカルボン酸またはその一部が脂肪族ジカルボン酸で置換されているジカルボン酸と脂肪族ジオールとのエステル反応で得られたものが好ましく用いられる。例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフレート樹脂（ＰＥＮ）などを代表例としてあげることができる。
　この熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂の合成時に用いる芳香族ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、テレフタルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、ジフェニルエーテルカルボン酸、メチルテレフタル酸、メチルイソフタル酸などをあげることができる。これらのうち、とくにテレフタル酸は好適なものである。
　芳香族ジカルボン酸の一部を置換する脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸などをあげることができる。これらの脂肪族ジカルボン酸の置換量は、芳香族ジカルボン酸の３０モル％未満であることが好ましく、とくに２０モル％未満であることが好ましい。
　一方、エステル反応に用いる脂肪族ジオールとしては、例えば、エチレングリコール，トリメチレングリコール，テトラメチレングリコール，ヘキサンジオール，デカンジオールなどをあげることができる。これらのうち、エチレングリコール，テトラメチレングリコールは好適である。また、脂肪族ジオールとしては、その一部がポリエチレングリコールやポリテトラメチレングリコールのようなオキシグリコールになっていてもよい。
　本発明において好ましく用いることができる市販の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂として、「バイロペット」（商品名：東洋紡社製）、「ベルペット」（商品名：鐘紡社製）、「帝人ＰＥＴ」（商品名：帝人社製、）を挙げることができる。ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）樹脂として、「帝人ＰＥＮ」（商品名：帝人社製）、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート（ＰＣＴ）樹脂として、「エクター」（商品名：東レ社製）等が挙げられる。
　さらに、内層（Ｂ）を構成する樹脂は、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂である熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対し、側鎖にカルボン酸またはカルボン酸の金属塩を有するエチレン系共重合体５～４０質量部を配合して成る樹脂混和物が好ましい。
　樹脂混和物には、例えば、ポリエチレンの側鎖にカルボン酸もしくはカルボン酸の金属塩を結合させたエチレン系共重合体を含有させることが好ましい。このエチレン系共重合体は、前記した熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂の結晶化を抑制する働きをする。
　エチレン共重合体に結合させるカルボン酸としては、例えば、アクリル酸，メタクリル酸，クロトン酸のような不飽和モノカルボン酸や、マレイン酸，フマル酸，フタル酸のような不飽和ジカルボン酸をあげることができ、またこれらの金属塩としては、Ｚｎ，Ｎａ，Ｋ，Ｍｇなどの塩をあげることができる。
　このようなエチレン系共重合体としては、例えば、エチレン－メタアクリル酸共重合体のカルボン酸の一部を金属塩にし、一般にアイオノマーと呼ばれる樹脂（例えば、「ハイミラン」；商品名、三井ポリケミカル（株）製）、エチレン－アクリル酸共重合体（例えば、「ＥＡＡ」；商品名、ダウケミカル社製）、側鎖にカルボン酸を有するエチレン系グラフト重合体（例えば、「アドマー」；商品名、三井石油化学工業（株）製）をあげることができる。
　この実施態様の内層（Ｂ）を構成する樹脂混和物において、熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂と側鎖にカルボン酸またはカルボン酸の金属塩を有するエチレン系共重合体との配合割合は、前者１００質量部に対し、後者は５～４０質量部の範囲に設定されることが好ましい。後者の配合量が少なすぎると、形成された絶縁層の耐熱性に問題はないが、熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂の結晶化抑制効果は小さくなり、そのため、曲げ加工などのコイル加工時に絶縁層の表面に微小クラックが発生する、いわゆるクレージング現象が発生することがある。また、絶縁層の経時劣化が進んで絶縁破壊電圧の著しい低下を引き起こすことがある。他方、配合量が多すぎると、絶縁層の耐熱性は著しく劣化してしまう。両者のより好ましい配合割合は、前者１００質量部に対し、後者は７～２５質量部である。
　また、別の好ましい実施態様においては、内層（Ｂ）は、全部または一部が脂肪族アルコール成分と酸成分とを結合して形成される融点が２２５℃以上の結晶性樹脂である熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を配合して成る樹脂混和物の押出被覆層である。熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂としては、上記の実施態様におけるものと同様で好ましい範囲も同様である。また、上記のエポキシ基は、上記の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂と反応性を有する官能基である。上記のエポキシ基を有する樹脂は、該官能基含有単量体成分を１～２０質量部有することが好ましく、２～１５質量部有することがより好ましい。このような樹脂としては、エポキシ基含有化合物成分を含む共重合体であることが好ましい。反応性を有するエポキシ基含有化合物としては、例えば、下記一般式（１）に示される不飽和カルボン酸のグリシジルエステル化合物が挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
［式中、Ｒは炭素数２～１８のアルケニル基を、Ｘはカルボニルオキシ基を表す。］
　不飽和カルボン酸グリシジルエステルの具体的な例としては、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレート、イタコン酸グリシジルエステル等が挙げられ、中でもグリシジルメタクリレートが好ましい。
　上記の熱可塑性直鎖ポリエステル系樹脂と反応性を有するエポキシ基含有樹脂の代表的な例としては、エチレン／グリシジルメタアクリレート共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル３元共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／酢酸ビニル３元共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル／酢酸ビニル４元共重合体などが挙げられる。中でもエチレン／グリシジルメタアクリレート共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル３元共重合体が好ましい。市販の樹脂では、例えば、「ボンドファースト」（商品名：住友化学工業社製）、「ロタダー」（商品名：アトフィナ社製）が挙げられる。
　この実施態様の内層（Ｂ）を構成する樹脂混和物において、熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂と上記のエポキシ基を有する樹脂との配合割合は、前者１００質量部に対し、後者は１～２０質量部の範囲に設定されることが好ましい。後者の配合量が少なすぎると、熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂の結晶化抑制効果は小さくなり、そのため、曲げ加工などのコイル加工時に絶縁層の表面に微小クラックが発生する、いわゆるクレージング現象が発生することがある。また、絶縁層の経時劣化が進んで絶縁破壊電圧の著しい低下を引き起こすことがある。他方、配合量が多すぎると、絶縁層の耐熱性が著しく低下し、耐熱Ｂ種を満たさない。両者のより好ましい配合割合は、前者１００質量部に対し、後者は２～１５質量部である。
　本発明において、熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂中のカルボシキル基とエポキシ基とが反応することにより、経時劣化を抑制するとともに、樹脂の脆化を抑制し、可とう性に優れた多層絶縁電線を得ることができる。
　また別の実施態様の内層（Ｂ）を構成するベース樹脂成分として、液晶ポリマー以外の融点が２２５℃以上の結晶性樹脂であるポリエステル系樹脂７５～９５質量％および融点が２２５℃以上の液晶ポリマーのポリエステル系樹脂を５～２５質量％を含有するポリエステル系樹脂を含んでなるポリエステル系樹脂組成物である。液晶ポリマー以外のポリエステル系樹脂と液晶ポリマーの混合方法は任意の方法を用いることができる。
　本発明において用いる液晶ポリマーについて以下に説明する。
　用いられる液晶ポリマーとして、その分子構造、密度、分子量等は特に限定されるものではなく、溶融したときに液晶を形成する溶融液晶性ポリマー（サーモトロピック液晶ポリマー）が好ましい。溶融液晶性ポリマーの中でも、溶融液晶性ポリエステル系共重合体が好ましい。
　このような溶融液晶性ポリエステルとしては、（Ｉ）長さの異なる剛直な直線性のポリエステル２種をブロック共重合して得られる剛直性成分同士の共重合型のポリエステル、（ＩＩ）剛直な直線性のポリエステルと剛直な非直線性のポリエステルをブロック共重合して得られる非直線性構造導入型のポリエステル、（ＩＩＩ）剛直な直線性のポリエステルと屈曲性のあるポリエステルの共重合による屈曲鎖導入型のポリエステル、（ＩＶ）剛直鎖で直線性のポリエステルの芳香族環上へ置換基を導入した核置換芳香族導入型ポリエステルがある。
　このようなポリエステルの繰り返し単位としては、次のａ．芳香族ジカルボン酸に由来するもの、ｂ．芳香族ジオールに由来するもの、ｃ．芳香族ヒドロキシカルボン酸に由来するものを挙げることができるが、これらに限定されるものではない。
ａ．芳香族ジカルボン酸に由来する繰り返し単位：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
ｂ．芳香族ジオールに由来する繰り返し単位：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
ｃ．芳香族ヒドロキシカルボン酸に由来する繰り返し単位：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
　被覆層のフィルム成形工程での操業性、耐熱性、絶縁皮膜の力学的特性等のバランスから、液晶ポリマーは下記の繰り返し単位を含むものが好ましく、さらに好ましくはこの繰り返し単位を全体の少なくとも３０モル％以上含むものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
　好ましい繰り返し単位の組み合わせは下記（Ｉ）～（VI）に記載する繰り返し単位の組み合わせが挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000013
　このような液晶ポリマーのポリエステル系樹脂の製造方法については、例えば、特開平２－５１５２３号公報、特公昭６３－３８８８号公報、特公昭６３－３８９１号公報等に記載されている。
　これらの中で、（Ｉ）、（II）、（Ｖ）に示す組み合わせのものが好ましく、さらに好ましくは（Ｖ）に示す組み合わせのものが挙げられる。
　液晶ポリマーのポリエステル系樹脂は、本発明において用いられるポリアミド樹脂や熱可塑性ポリエステルよりもやや融点が高い程度であり、流動化温度は３００℃以上である。さらに、液晶ポリマーのポリエステル系樹脂の溶融時の粘度はポリエチレンテレフタレートや６，６ナイロンの粘度以下であるため、高速での押出し被覆処理が可能となり、低コストで絶縁被覆層の形成ができる。
　液晶ポリマー皮膜は、逆に伸びが数％と極めて低い特徴があり、屈曲性に問題がある。そこで、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートなどの液晶ポリマー以外のポリエステル系樹脂を液晶ポリマーに配合することで皮膜の伸びを改善し、可とう性を良好にすることが可能になる。
　本発明の内層（Ｂ）を形成する樹脂として、上記液晶ポリマーと液晶以外のポリマーのポリエステル系樹脂を含むベース樹脂成分に対して、エポキシ基を有する樹脂を含み、ポリエステル系樹脂を連続層とし、エポキシ基を有する樹脂を分散相とする樹脂混和物を含むものであることが好ましい。このエポキシ基を有する樹脂の含有量は、ポリエステル系樹脂のベース樹脂成分１００質量部に対し、１～２０質量部であることが好ましく、２～１５質量部であることがさらに好ましい。
　エポキシ基を有する樹脂が２０質量部より多いと耐熱性がやや低くなる。液晶ポリマー（ＬＣＰ）やＰＥＴに比べてエポキシ基を有する樹脂成分の耐熱性が低いためと推定される。
　上記エポキシ基を有する樹脂の代表的な例としては、エチレン／グリシジルメタアクリレート共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル３元共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／酢酸ビニル３元共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル／酢酸ビニル４元共重合体などが挙げられる。中でもエチレン／グリシジルメタアクリレート共重合体、エチレン／グリシジルメタアクリレート／アクリル酸メチル３元共重合体が好ましい。市販の樹脂では、例えば、「ボンドファースト」（商品名：住友化学工業社製）、「ロタダー」（商品名：アトフィナ社製）が挙げられる。
　更にまた別の実施態様では、内層（Ｂ）を構成する樹脂として、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂を含むものが好ましい。本発明において、多層絶縁電線の被覆層として良好な押出性を得るという観点から、架橋度の低いポリフェニレンスルフィド樹脂が好ましい。しかしながら、樹脂特性を阻害しない範囲で、架橋型ポリフェニレンスルフィド樹脂を組み合わせることや、ポリマー内部に架橋成分、分岐成分などを含有することは可能である。
　架橋度の低いポリフェニレンスルフィド樹脂として好ましいのは、窒素中、１ｒａｄ／ｓ、３００℃における初期のｔａｎδ（損失弾性率／貯蔵弾性率）の値が１．５以上であり、最も好ましいのは２以上の樹脂である。上限としての制限は特にないが、上記ｔａｎδの値を４００以下とし、これより大きくてもよい。本発明に用いられるｔａｎδは、窒素中、上記の一定周波数と一定温度における損失弾性率および貯蔵弾性率の時間依存性測定から容易に評価でき、特に測定開始直後の初期の損失弾性率および貯蔵弾性率から計算されたものである。測定には直径２４ｍｍ、厚さ１ｍｍの試料を用いる。これらの測定が可能な装置の一例として、ティーエイ・インスツルメント・ジャパン社製ＡＲＥＳ（Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ　Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ　Ｓｙｓｔｅｍ、商品名）装置があげられる。上記ｔａｎδが架橋レベルの目安となり、ｔａｎδが２未満を示すポリフェニレンスルフィド樹脂では、十分な可とう性が得られにくく、また良好な外観を得ることが難しくなる。
　また別の実施態様の内層（Ｂ）を構成する樹脂として、ガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂のポリエーテルスルホン樹脂を含むものが挙げられる。下記一般式（２）で表わされるものが好ましく用いられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000014
［式中、Ｒ１は単結合又は－Ｒ２－Ｏ－（Ｒ２はフェニレン基、ビフェニリレン基、又は
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000015
（Ｒ３は－Ｃ（ＣＨ３）２－、－ＣＨ２－などのアルキレン基を示す）であり、Ｒ２の基はさらに置換基を有していてもよい。）を示す。ｎは正の整数を示す。］
　この樹脂の製造方法自体は公知であり、一例としてジクロルジフェニルスルホン、ビスフェノールＳ及び炭酸カリウムを高沸点溶媒中で反応して製造する方法があげられる。市販の樹脂としては「スミカエクセルＰＥＳ」（商品名：住友化学工業社製）、「レーデルＡ」・「レーデルＲ」（商品名：Ａｍｏｃｏ社製）等がある。
　本発明の好ましい多層絶縁電線について、図面を参照して説明する。図３に示されるように、多層絶縁電線１１の最外層１２、最外層に接する内層（Ｂ１）１３、更にその内側の内層（Ｂ２）１４という３層構造からなる多層絶縁電線とすることができる。図３では、３層からなる多層絶縁電線が記載されているが、絶縁層は３層以上であればよい。
　本発明の多層絶縁電線の最外層（Ａ）の内側にある２層以上の内層（Ｂ）のうち、それぞれの層を形成する樹脂を同じものとするのが好ましいが、異なるものとすることもできる。異なるものとする場合、それぞれの層を上記した実施態様で述べた異なる樹脂混和物を採用して組合せたり、または樹脂混和物と樹脂組成物を採用して組合せる。
　最外層（Ａ）に接する内層（Ｂ１）は、融点が２５０℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂が好ましい。この樹脂としては、上記の押出加工性に優れた架橋度の低いポリフェニレンスルフィド樹脂が好ましい。前記内層（Ｂ１）より内側の内層（Ｂ２）を形成する樹脂は、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂である熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を配合して成る樹脂混和物が好ましい。熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂としては、上記の実施態様におけるものと同様のものを使用することができる。
　本発明における各絶縁層を形成する樹脂には、求められる特性を損なわない範囲で、他の耐熱性樹脂、通常使用される添加剤、無機充填剤、加工助剤、着色剤なども添加することができる
　本発明の多層絶縁電線に用いられる導体としては、金属裸線（単線）、または金属裸線にエナメル被覆層や薄肉絶縁層を設けた絶縁電線、あるいは金属裸線の複数本またはエナメル絶縁電線もしくは薄肉絶縁電線の複数本を撚り合わせた多心撚り線を用いることができる。これらの撚り線の撚り線数は、高周波用途により随意選択できる。また、線心（素線）の数が多い場合（例えば１９－、３７－素線）、撚り線ではなくてもよい。撚り線ではない場合、例えば複数の素線を略平行に単に束ねるだけでもよいし、または束ねたものを非常に大きなピッチで撚っていてもよい。いずれの場合も断面が略円形となるようにすることが好ましい。
　本発明の多層絶縁電線は、常法により、導体の外周に所望の厚みの１層目の絶縁層を押出被覆し、次いで、この１層目の絶縁層の外周に所望の厚みの２層目を、さらに最外層の絶縁層を押出被覆するという方法で、順次絶縁層を押出被覆することで製造される。このようにして形成される押出絶縁層の全体の厚みは３層では５０～１８０μｍの範囲内にあるようにすることが好ましい。このことは、絶縁層の全体の厚みが薄すぎると得られた耐熱多層絶縁電線の電気特性の低下が大きく、実用に不向きな場合があり、逆に厚すぎると小型化に不向きであり、コイル加工が困難になるなどの場合があることによる。さらに好ましい範囲は６０～１５０μｍである。また、最外層の厚みは、上記したように最外層にポリアミド樹脂を用いた場合は２５μｍ以下にすることが好ましく、より好ましくは１０～２０μｍである。
　上記の多層絶縁電線を用いた変圧器の実施態様としては、図１に示すようなフェライトコア１上のボビン２内に、絶縁バリヤや絶縁テープ層を組込まないで、１次巻線４及び２次巻線６が形成されている構造ものが好ましい。また、上記本発明の多層絶縁電線は他のタイプの変圧器にも適用できるものである。
　次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
　［実施例１～１１及び比較例１～６］
　導体として線径１．０ｍｍの軟銅線を用意した。表１に示した各層の押出被覆用樹脂の配合（組成の数値は質量部を示す）及び厚さで、導体上に順次押出し被覆して多層絶縁電線を製造した。なお、表１中の「－」は配合しないことを表す。
　表１中の各樹脂を示す略号は以下の通りである。なお、各樹脂の融点またはガラス転移温度は示差走査熱量測定器(Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ)（商品名：ＤＳＣ－６０、島津製作所社製）を用いて測定した。
ポリアミド樹脂：「ＦＤＫ－１」（商品名：ユニチカ社製）、ポリアミド６６樹脂（融点:２６０℃）
ＰＰＳ樹脂：「ＦＺ－２２００－Ａ８」（商品名：ＤＩＣ社製）、ポリフェニレンスルフィド樹脂（融点:２８０℃）
ＰＥＴ樹脂：「帝人ＰＥＴ」（商品名：帝人社製）、ポリエチレンテレフタレート樹脂（融点:２６０℃）
ＬＣＰ樹脂：「ロッドランＬＣ５０００」（商品名：ユニチカ社製）、液晶ポリエステル樹脂（融点:２８０℃）
エポキシ基含有樹脂：「ボンドファースト７Ｍ」（商品名：住友化学工業社製）（融点:５２℃）
エチレン系共重合体：「ハイミラン１８５５」（商品名：三井デュポン社製）（融点:８６℃）
ＰＥＳ樹脂：「スミカエクセルＰＥＳ４１００」(商品名：住友化学工業社製)、ポリエーテルスルホン樹脂（ガラス転移温度：２２５℃）
　得られた多層絶縁電線につき、下記の仕様で各種の特性を試験した。また、肉眼により外観を観察した。得られた結果を表１に示した。
Ａ．可とう性試験：
　電線自身の周囲に線と線が接触するように緊密に１０回巻きつけ、顕微鏡にて観察を行い皮膜にクラックやクレージングなどの異常が見られなければ合格とし、「○」で表示した。
Ｂ．電気的耐熱性：
　ＩＥＣ規格６１５５８に準拠した下記の試験方法で評価した。
　直径１．０ｍｍのマンドレルに多層絶縁電線を、荷重９．４ｋｇをかけながら１０ターン巻付け、２２５℃で１時間加熱し、更に１５０℃で２１時間及び２００℃で３時間を３サイクル加熱し、更に３０℃、湿度９５％の雰囲気に４８時間保持し、その後５５００Ｖにて１分間電圧を印加し短絡しなければ、Ｂ種合格と判定し「○」で表示した。（判定はｎ＝５にて評価、１つでも短絡すれば不合格となり「×」で表示）。
Ｃ．耐溶剤性：
　巻線加工として２０Ｄ（導体径の２０倍径）巻き付けを行った電線を、キシレン及びイソプロピルアルコール溶媒に３０秒間浸漬し、乾燥後試料表面の肉眼観察を行い、クレージング発生の有無判定を行った。表１において、クレージングの発生が無いものを「○」、クレージングが発生したものを「×」とした。全ての試料でクレージング発生がみとめられなかった。
Ｄ．合否：
　そして、これら上記のＡ、Ｂ、Ｃの試験結果を総合して、絶縁電線としての合否を判定し、好ましいものは「○」、不適切なものは「×」とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　表１に示した結果から以下のことが明らかになった。
　比較例１～４では最外層であるポリアミド樹脂の膜厚が３０μｍと厚くなっており電気的耐熱性が満足しなかった。比較例５及び６では、最外層にポリエステル樹脂を用いると、膜厚にかかわらず電気的耐熱性が満足しなかった。一方、実施例１～１１では、可とう性、電気的耐熱性、耐薬品性、および電線外観のいずれも合格基準を満たした。
　本発明の多層絶縁電線は、耐熱性、耐電圧特性の要求を満たすとともに、コイル用途として要求されるはんだ処理後の良好な加工性も兼ね備えた多層絶縁電線を提供する。
　本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しようとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反することなく幅広く解釈されるべきであると考える。
　本願は、２００９年９月２日に日本国で特許出願された特願２００９－２０３１４８に基づく優先権を主張するものであり、これはここに参照してその内容を本明細書の記載の一部として取り込む。
１　フェライトコア
２　ボビン
３　絶縁バリヤ
４　一次巻線
４ａ　導体
４ｂ，４ｃ，４ｄ　絶縁層
５　絶縁テープ
６　二次巻線
６ａ　導体
６ｂ，６ｃ，６ｄ　絶縁層

Claims (10)

  1. 　導体と前記導体を被覆する少なくとも３層の押出絶縁層を有してなる多層絶縁電線であって、前記絶縁層の最外層（Ａ）が、ポリアミド樹脂の押出被覆層からなり、かつその膜厚が２５μｍ以下であり、内側の層である絶縁層の内層（Ｂ）が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂またはガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂を含む押出被覆層からなることを特徴とする多層絶縁電線。
  2. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂を含むものであることを特徴とする請求項１記載の多層絶縁電線。
  3. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対し、側鎖にカルボン酸またはカルボン酸の金属塩を有するエチレン系共重合体５～４０質量部を配合して成る樹脂混和物を含むものであることを特徴とする請求項１または２記載の多層絶縁電線。
  4. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を配合して成る樹脂混和物を含むものであることを特徴とする請求項１または２記載の多層絶縁電線。
  5. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成するベース樹脂成分が、液晶ポリマー以外の融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリエステル系樹脂７５～９５質量％および融点が２２５℃以上の液晶ポリマーのポリエステル系樹脂５～２５質量％からなることを特徴とする請求項１記載の多層絶縁電線。
  6. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、前記ベース樹脂成分１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を含むことを特徴とする請求項５記載の多層絶縁電線。
  7. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂を含むことを特徴とする請求項１記載の多層絶縁電線。
  8. 　前記絶縁層の内層（Ｂ）を形成する樹脂が、ガラス転移温度が２００℃以上の非晶性樹脂のポリエーテルスルホン樹脂を含むことを特徴とする請求項１記載の多層絶縁電線。
  9. 　前記絶縁層の最外層（Ａ）に接する内層（Ｂ１）の融点が２２５℃以上の結晶性樹脂のポリフェニレンスルフィド樹脂であって、前記内層（Ｂ１）以外の内層（Ｂ２）のうち少なくとも１層が融点２２５℃以上の結晶性樹脂の熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂１００質量部に対して、エポキシ基を有する樹脂１～２０質量部を含むことを特徴とする請求項１記載の多層絶縁電線。
  10. 　請求項１～９のいずれか１項に記載の多層絶縁電線を用いてなることを特徴とする変圧器。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2833371A4 (en) * 2012-03-27 2015-10-21 Furukawa Electric Co Ltd MULTILAYER INSULATED ELECTRICAL WIRE AND ELECTRICAL OR ELECTRONIC DEVICES THEREWITH
EP2824674A4 (en) * 2012-03-07 2015-10-21 Furukawa Electric Co Ltd INSULATED ELECTRIC WIRE HAVING A BUBBLE LAYER IN ITS BREAST, ELECTRICAL DEVICE, AND METHOD FOR MANUFACTURING INSULATED ELECTRIC WIRE HAVING A BUBBLE LAYER IN ITS BREAST

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE112011104608B4 (de) * 2010-12-27 2018-02-08 Autonetworks Technologies, Ltd. Isoliertes Fahrzeugkabel und Fahrzeugkabelbaum
MY191046A (en) * 2012-12-28 2022-05-30 Essex Furukawa Magnet Wire Japan Co Ltd Insulated wire, electrical equipment, and method of producing insulated wire
CN105190783A (zh) * 2013-05-10 2015-12-23 沙特基础全球技术有限公司 双层线涂层
KR101525703B1 (ko) * 2013-12-18 2015-06-03 삼성전기주식회사 칩 전자부품 및 그 제조방법
JP6133249B2 (ja) * 2014-09-09 2017-05-24 古河電気工業株式会社 絶縁電線、コイルおよび電気・電子機器ならびに絶縁電線の製造方法
CN104392772B (zh) * 2014-12-03 2017-10-03 深圳市凯中和东新材料有限公司 一种耐热绝缘材料及使用该材料的三层绝缘线
KR101652850B1 (ko) * 2015-01-30 2016-08-31 삼성전기주식회사 칩 전자부품, 그 제조방법 및 이를 구비한 기판
CN106935317B (zh) * 2017-05-04 2018-06-08 川叶电子科技（上海）股份有限公司 一种复合绝缘电线及其制备方法
US20190019599A1 (en) * 2017-07-14 2019-01-17 Kevin Bachynsk Heated Electrical Wire
JP6756691B2 (ja) * 2017-11-07 2020-09-16 日立金属株式会社 絶縁電線
JP6756692B2 (ja) 2017-11-07 2020-09-16 日立金属株式会社 絶縁電線
JP6756693B2 (ja) * 2017-11-07 2020-09-16 日立金属株式会社 絶縁電線
JP6795481B2 (ja) * 2017-11-07 2020-12-02 日立金属株式会社 絶縁電線
CN108269647A (zh) * 2017-12-27 2018-07-10 深圳市凯中和东新材料有限公司 一种无卤环保h级耐热三层绝缘线
CN108231255A (zh) * 2017-12-27 2018-06-29 深圳市凯中和东新材料有限公司 一种无卤环保f级直焊三层绝缘线
JP2019129005A (ja) * 2018-01-22 2019-08-01 住友電気工業株式会社 被覆電線および多芯ケーブル
CN111944475A (zh) * 2020-09-02 2020-11-17 河源市可顺绝缘材料有限公司 一种自粘胶及其应用的自粘型绝缘线

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS633891B2 (ja) 1977-09-12 1988-01-26 Hekisuto Seraniizu Corp
JPS633888B2 (ja) 1977-10-20 1988-01-26 Hekisuto Seraniizu Corp
JPH0251523A (ja) 1988-08-12 1990-02-21 Sumitomo Chem Co Ltd 芳香族ポリエステル
JPH0356112A (ja) 1989-07-26 1991-03-11 Hitachi Ltd フィルタおよびそれを用いたクリーンルーム
JPH06223634A (ja) 1992-10-28 1994-08-12 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線とその製造方法
US5606152A (en) 1992-10-28 1997-02-25 The Furukawa Electric Co., Ltd. Multilayer insulated wire and a manufacturing method therefor
JPH10134642A (ja) 1996-10-30 1998-05-22 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線およびこれを用いた変圧器
WO2007037417A1 (ja) * 2005-09-30 2007-04-05 The Furukawa Electric Co., Ltd. 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器
JP2008198445A (ja) * 2007-02-09 2008-08-28 Furukawa Electric Co Ltd:The 絶縁電線
JP2009203148A (ja) 2008-02-29 2009-09-10 Toray Ind Inc 二水石膏の製造方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5492761A (en) * 1989-01-27 1996-02-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Heat-resistant coated electrically conductive wire
JPH0356112U (ja) 1989-10-03 1991-05-30
EP0440118A3 (en) * 1990-01-31 1992-02-26 Fujikura Ltd. Electric insulated wire and cable using the same
US5426264A (en) * 1994-01-18 1995-06-20 Baker Hughes Incorporated Cross-linked polyethylene cable insulation
US5965263A (en) * 1996-12-25 1999-10-12 The Furukawa Electric Co., Ltd. Insulated wire
US6359230B1 (en) * 1999-12-21 2002-03-19 Champlain Cable Corporation Automotive-wire insulation
TW594799B (en) * 2001-06-01 2004-06-21 Furukawa Electric Co Ltd Multilayer insulated wire and transformer using the same
JP4177295B2 (ja) * 2003-12-17 2008-11-05 古河電気工業株式会社 耐インバータサージ絶縁ワイヤおよびその製造方法
JP4897963B2 (ja) * 2007-03-28 2012-03-14 古河電気工業株式会社 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS633891B2 (ja) 1977-09-12 1988-01-26 Hekisuto Seraniizu Corp
JPS633888B2 (ja) 1977-10-20 1988-01-26 Hekisuto Seraniizu Corp
JPH0251523A (ja) 1988-08-12 1990-02-21 Sumitomo Chem Co Ltd 芳香族ポリエステル
JPH0356112A (ja) 1989-07-26 1991-03-11 Hitachi Ltd フィルタおよびそれを用いたクリーンルーム
JPH06223634A (ja) 1992-10-28 1994-08-12 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線とその製造方法
US5606152A (en) 1992-10-28 1997-02-25 The Furukawa Electric Co., Ltd. Multilayer insulated wire and a manufacturing method therefor
JPH10134642A (ja) 1996-10-30 1998-05-22 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線およびこれを用いた変圧器
WO2007037417A1 (ja) * 2005-09-30 2007-04-05 The Furukawa Electric Co., Ltd. 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器
JP2008198445A (ja) * 2007-02-09 2008-08-28 Furukawa Electric Co Ltd:The 絶縁電線
JP2009203148A (ja) 2008-02-29 2009-09-10 Toray Ind Inc 二水石膏の製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2474984A4 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2824674A4 (en) * 2012-03-07 2015-10-21 Furukawa Electric Co Ltd INSULATED ELECTRIC WIRE HAVING A BUBBLE LAYER IN ITS BREAST, ELECTRICAL DEVICE, AND METHOD FOR MANUFACTURING INSULATED ELECTRIC WIRE HAVING A BUBBLE LAYER IN ITS BREAST
US9196401B2 (en) 2012-03-07 2015-11-24 Furukawa Electric Co., Ltd. Insulated wire having a layer containing bubbles, electrical equipment, and method of producing insulated wire having a layer containing bubbles
EP2833371A4 (en) * 2012-03-27 2015-10-21 Furukawa Electric Co Ltd MULTILAYER INSULATED ELECTRICAL WIRE AND ELECTRICAL OR ELECTRONIC DEVICES THEREWITH
KR101741305B1 (ko) 2012-03-27 2017-05-29 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 다층 절연 전선 및 그것을 이용한 전기·전자기기

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