WO2010126097A1 - 光学ガラス、光学素子及び精密プレス成形用プリフォーム - Google Patents

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WO2010126097A1
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optical glass
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哲也 津田
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株式会社オハラ
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Definitions

  • the present invention relates to an optical glass, an optical element, and a precision press-molding preform.
  • Patent Documents 1 to 5 describe optical glasses having a refractive index (n d ) of 1.8 or more and an Abbe number ( ⁇ d ) of around 20.
  • the tellurite glass as represented is known.
  • a method of grinding and polishing a glass molded product obtained by softening and molding glass reheat press molding
  • cutting and polishing a gob or a glass block There is used a method (precise press molding) in which a preform material or a preform material formed by known flotation molding is heat-softened and pressure-molded with a mold having a highly accurate molding surface.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 since the glass disclosed in Patent Document 1 and Patent Document 2 has a high glass transition point (Tg), these glasses were difficult to soften even when heated. Therefore, when a preform material is produced from the glass of Patent Document 1 and Patent Document 2, and an optical element is produced by heat-softening and press-molding the preform material, it is necessary to increase the temperature at which the preform material is heat-softened. For this reason, the die used for press molding and the preform material are fused, and the optical characteristics of the optical element are affected.
  • Tg glass transition point
  • the glass disclosed in Patent Document 3 is a glass having a lower Abbe number ( ⁇ d ), it is more difficult to vitrify due to devitrification, and the transmittance for visible light is colored by reduction of the Te component. Was low. For this reason, it was difficult for the glass disclosed in Patent Document 3 to achieve both a low Abbe number ( ⁇ d ) of glass and the productivity of the glass itself.
  • the glass disclosed in Patent Document 4 has a low Abbe number ( ⁇ d ) because it contains a large amount of TiO 2 and WO 3, but these glasses are all colored. The transmittance for visible light was low. For this reason, it was difficult for the glass disclosed in Patent Document 4 to achieve both a low Abbe number ( ⁇ d ) of glass and high transparency to visible light.
  • the glasses disclosed in Patent Document 5 were produced by the present inventor, and all of them were glasses with a high degree of wear (Aa) although the glass transition point (Tg) was low. For this reason, since all the glasses disclosed in Patent Document 3 are easily scratched on the surface and difficult to polish, it is difficult to improve press formability and polishing processability.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and its object is to have a low Abbe number ( ⁇ d ) while the refractive index (n d ) is within a desired range and is low.
  • An object is to obtain an optical glass that is easily softened at a temperature and is easily polished, an optical element using the optical glass, and a preform for precision press molding.
  • Another object of the present invention is to obtain an optical glass having high transparency to visible light and high resistance to devitrification during glass formation, an optical element using the optical glass, and a precision press-molding preform.
  • the present inventors have conducted intensive test studies, and as a result, they have a TeO 2 component, a Bi 2 O 3 component, a Nb 2 O 5 component, a WO 3 component, and a TiO 2 component.
  • One or more selected components are used in combination, and by suppressing the content of these components within a predetermined range, the glass has a high refractive index, but the dispersion is increased and a low Abbe number is obtained.
  • the inventors have found that the glass transition point (Tg) is low and the wear degree of the glass is low, and the present invention has been completed.
  • TeO 2 component and Bi 2 O 3 component by suppressing the content of TeO 2 component and Bi 2 O 3 component in the predetermined range, also the transmittance of the glass to visible light is enhanced It was. Also, a combination of TeO 2 component and WO 3 components, by suppressing the content of TeO 2 component and WO 3 components within a predetermined range, the transmittance of the glass to visible light is enhanced, and resistance at the time of glass formation It has also been found that devitrification is improved. Specifically, the present invention provides the following.
  • TeO 2 component 40.0% or more and less than 75.0% of TeO 2 component, Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, WO 3 component, An optical glass containing 1.0% or more and 40.0% or less of one or more components selected from the group consisting of TiO 2 components and having an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • optical glass according to (1) which contains 1.0% or more and 25.0% or less of Nb 2 O 5 component in mol% with respect to the total amount of glass having an oxide equivalent composition.
  • the optical glass according to (1) containing 1.0% or more and 30.0% or less of a TiO 2 component in mol% with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition.
  • optical glass according to (1) which contains 1.0% or more and 40.0% or less of the WO 3 component in mol% with respect to the total amount of glass having an oxide equivalent composition.
  • a combination of TeO 2 component and one or more components selected from the group consisting of Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, WO 3 component and TiO 2 component are used together.
  • the glass has a high refractive index, but the dispersion is increased to obtain a low Abbe number, the transmittance of the glass to visible light is increased, and the glass Abrasion degree decreases. For this reason, it has a low Abbe number ( ⁇ d ) while its refractive index (n d ) is within a desired range, is highly transparent to visible light, is easily softened at a low temperature, and is easy to polish. Glass, an optical element using the glass, and a precision press-molding preform can be obtained.
  • the TeO 2 component is 40.0% or more and less than 75.0% in mol% with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition, Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, It contains 1.0% or more and 40.0% or less of one or more components selected from the group consisting of WO 3 component and TiO 2 component, and has an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • TeO 2 component and one or more components selected from the group consisting of Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, WO 3 component and TiO 2 component are used in combination, and the content of these components is within a predetermined range.
  • the refractive index of the glass While keeping the refractive index within the range, the refractive index of the glass is increased, but the dispersion is increased to obtain a low Abbe number, the transmittance of the glass to visible light is increased, and the glass transition point (Tg) is lowered.
  • the glass is provided with an appropriate degree of wear. Accordingly, an optical glass having a low Abbe number ( ⁇ d ) while having a refractive index (n d ) within a desired range, high transparency to visible light, easy softening at a low temperature, and easy polishing. And an optical element using this and a precision press-molding preform can be obtained.
  • the first optical glass has a TeO 2 component of 40.0% or more and less than 75.0% and a Bi 2 O 3 component of 1.0% in terms of mol% with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition.
  • the content is 40.0% or less and has an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • a combination of TeO 2 component and Bi 2 O 3 component by suppressing the content of TeO 2 component and Bi 2 O 3 component in the predetermined range, the transmittance of the glass to visible light is enhanced. Therefore, an optical glass that can be preferably used for applications that transmit visible light, an optical element using the glass, and a precision press-molding preform can be obtained.
  • the second optical glass has a TeO 2 component of 40.0% or more and less than 75.0% and an Nb 2 O 5 component of 1.0% in mol% with respect to the total amount of the glass in an oxide conversion composition.
  • the content is 25.0% or less and has an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • the third optical glass has a TeO 2 component of 40.0% or more and less than 75.0% and a TiO 2 component of 1.0% or more and 30% by mol% with respect to the total amount of glass in the oxide equivalent composition. 0.0% or less and an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • the fourth optical glass has a TeO 2 component of 40.0% or more and less than 75.0% and a WO 3 component of 1.0% or more and 40% by mol% with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition. 0.0% or less and an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less.
  • the TeO 2 component and the WO 3 component are used in combination, and the transmittance of the TeO 2 component and the WO 3 component is suppressed within a predetermined range, whereby the transmittance for visible light of the glass is increased, and at the time of glass formation Devitrification resistance is improved. Therefore, an optical glass that can be preferably used for applications that transmit visible light, an optical element using the glass, and a precision press-molding preform can be obtained.
  • each component constituting the optical glass of the present invention The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. In the present specification, unless otherwise specified, the content of each component is all expressed in mol% with respect to the total amount of glass having an oxide equivalent composition.
  • the “equivalent oxide composition” means that the oxide, composite salt, metal fluoride, etc. used as a raw material of the glass component of the present invention are all decomposed and changed into an oxide when melted. It is the composition which described each component contained in glass by making the total amount of substances of a production
  • the TeO 2 component is a glass forming component, and is a component that increases the refractive index of the glass while increasing the dispersion of the glass.
  • the TeO 2 component content is set to 40.0% or more, the dispersion and refractive index of the glass can be increased, so that a desired Abbe number ( ⁇ d ) and refractive index can be obtained.
  • the content of TeO 2 component is set to less than 75.0%, it is possible to improve the devitrification resistance when forming glass by lowering the liquidus temperature of the glass.
  • the content ratio of the TeO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 40.0%, more preferably 43.0%, and most preferably 45.0%.
  • the TeO 2 content is preferably less than 75.0%, more preferably 70.0%, more preferably less than 70.0%, and most preferably 65.0%.
  • the TeO 2 component can be contained in the glass using, for example, TeO 2 as a raw material.
  • the sum of the content ratios of one or more components selected from the group consisting of Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, WO 3 component and TiO 2 component is 1.0% or more and 40 0.0% or less.
  • the sum of the content ratios 1.0% or more it is easy to vitrify the TeO 2 component while increasing the refractive index and dispersion of the glass, so that the desired high refractive index and high dispersion can be obtained. While obtained, the coloration of the glass can be reduced.
  • the sum of the contents to 40.0% or less, the liquidus temperature and the glass transition point (Tg) of the glass are lowered. Molding can be facilitated.
  • the sum of the content ratios of one or more components selected from the group consisting of Bi 2 O 3 component, Nb 2 O 5 component, WO 3 component and TiO 2 component with respect to the total amount of glass in oxide equivalent composition is
  • the lower limit is preferably 1.0%, more preferably 3.0%, and most preferably 5.0%, preferably 40.0%, more preferably 35.0%, most preferably 30.0%.
  • Bi 2 O 3 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the liquidus temperature of the glass and the glass transition point (Tg) are lowered, while increasing the devitrification resistance during glass formation, It is possible to facilitate press molding.
  • the first optical glass by making the content of the Bi 2 O 3 component 1.0% or more, it is easy to vitrify the TeO 2 component while increasing the dispersion of the glass. Low Abbe number ( ⁇ d ) and coloring of the glass can be reduced.
  • the upper limit of the content ratio of the Bi 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, and most preferably 20.0%.
  • the content of the Bi 2 O 3 component with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition is preferably 40.0%, more preferably 35.0%, and most preferably 30.
  • the upper limit is 0%.
  • the content ratio of the Bi 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 25.0%, more preferably 23.0%, most preferably The upper limit is 20.0%.
  • the content ratio of the Bi 2 O 3 component with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition is preferably 25.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15.0. % Is the upper limit.
  • the content of the Bi 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 3.0%, and most preferably 5.0. % Is the lower limit.
  • the Bi 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Bi 2 O 3 as a raw material.
  • Nb 2 O 5 component is a component that raises the refractive index and dispersion of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • an increase in the glass transition point (Tg) can be suppressed while suppressing a decrease in the devitrification resistance of the glass.
  • the second optical glass by setting the content of the Nb 2 O 5 component to 1.0% or more, the degree of abrasion of the glass is lowered while the dispersion of the glass is increased. ( ⁇ d ) and workability during glass polishing can both be achieved.
  • the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 25.0%, more preferably 22.0%, still more preferably 20.0%, and most preferably 15.5% with respect to the total amount of glass having an oxide equivalent composition.
  • the upper limit is 0%.
  • the content of Nb 2 O 5 component to the glass the total amount of substance of the oxide composition in terms of, preferably 1.0%, more preferably 2.0%, most preferably 3.0 % Is the lower limit.
  • the Nb 2 O 5 component can be contained in the glass using, for example, Nb 2 O 5 as a raw material.
  • TiO 2 component while increasing the refractive index and dispersion of the glass is a component to lower the liquidus temperature of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • an increase in the glass transition point (Tg) can be suppressed while suppressing a decrease in the devitrification resistance of the glass.
  • the third optical glass by setting the content of the TiO 2 component to 1.0% or more, the degree of abrasion of the glass is lowered while the dispersion of the glass is increased. Therefore, a desired low Abbe number ( ⁇ d ) and workability during glass polishing can both be achieved.
  • the content of the TiO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 10.0%.
  • the content of the TiO 2 component is preferably 30.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0% with respect to the total amount of glass in the oxide equivalent composition.
  • the content of the TiO 2 component is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, and most preferably 20.
  • the upper limit is 0%.
  • the content of the TiO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 1.5%, and most preferably 2.0%.
  • the lower limit. TiO 2 component may be contained in the glass by using as the starting material for example TiO 2 or the like.
  • WO 3 component is a component that raises the refractive index and dispersion of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the WO 3 component is set to 40.0% or less, the glass transition point (Tg) and the liquidus temperature are prevented from rising, so that while maintaining good devitrification resistance, it is good. Press characteristics can be obtained.
  • the fourth optical glass by setting the content of the WO 3 component to 1.0% or more, the glass liquid phase temperature is lowered while the dispersion of the glass is increased.
  • the number ( ⁇ d ) can be compatible with the devitrification resistance during glass formation.
  • the content of the WO 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, and most preferably 20.0%.
  • the content of the WO 3 component is preferably 25.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15 with respect to the total amount of glass having an oxide conversion composition. 0.0% is the upper limit.
  • the content of the WO 3 component is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, and most preferably 20.0% with respect to the total amount of glass in the oxide equivalent composition. The upper limit.
  • the content of the WO 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 1.5%, and most preferably 1.7%.
  • the WO 3 component can be contained in the glass using, for example, WO 3 as a raw material.
  • Li 2 O component is a component that lowers the melting temperature and the glass transition point of the glass (Tg), which is an optional component of the optical glass of the present invention.
  • Tg glass transition point of the glass
  • the upper limit of the content ratio of the Li 2 O component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 25.0%, more preferably 22.0%, and most preferably 20.0%.
  • the Li 2 O component can be contained in the glass using, for example, Li 2 CO 3 , LiNO 3 , LiF or the like as a raw material.
  • the Na 2 O component is a component that lowers the melting temperature and glass transition point (Tg) of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • Tg melting temperature and glass transition point
  • the content of the Na 2 O component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, and most preferably 20.0%.
  • the Na 2 O component can be contained in the glass using, for example, Na 2 CO 3 , NaNO 3 , NaF, Na 2 SiF 6 or the like as a raw material.
  • K 2 O component is a component that lowers the melting temperature and the glass transition point of the glass (Tg), which is an optional component of the optical glass of the present invention.
  • Tg glass transition point of the glass
  • the upper limit of the content of the K 2 O component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 10.0%.
  • the K 2 O component can be contained in the glass using, for example, K 2 CO 3 , KNO 3 , KF, KHF 2 , K 2 SiF 6 or the like as a raw material.
  • the Cs 2 O component is a component that lowers the melting temperature of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the Cs 2 O component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 10.0%.
  • the Cs 2 O component can be contained in the glass using, for example, Cs 2 CO 3 , CsNO 3 or the like as a raw material.
  • the content amount of the Rn 2 O component (wherein Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, K, and Cs) is 30.0% or less. Preferably there is.
  • the total amount of the Rn 2 O component content relative to the total glass material amount in oxide equivalent composition is preferably 30.0%, more preferably 28.0%, even more preferably 25.0%, most preferably Has an upper limit of 20.0%.
  • the sum of the content of the Rn 2 O component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably less than 20.0% in that the abrasion degree of the optical glass can be reduced to facilitate polishing. More preferably, it is less than 15.0%, more preferably 12.0%, and most preferably 10.0%.
  • Ga 2 O 3 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the Ga 2 O 3 component with respect to the total glass substance amount of the oxide conversion composition is preferably 20.0%, more preferably 10.0% as an upper limit, further preferably less than 5.0%, Most preferably, it is less than 4.0%.
  • the Ga 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Ga 2 O 3 , GaF 3 or the like as a raw material.
  • the ZnO component is a component that increases the devitrification resistance during glass formation, reduces the coloration of the glass, and improves the solubility of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content of the ZnO component is preferably 30.0%, more preferably 29.0%, still more preferably 28.0%, and most preferably 25.0%. The upper limit.
  • the content of the ZnO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably less than 15.0%, more preferably 12.0%, most preferably Has an upper limit of 10.0%.
  • the content of the ZnO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 2.0%, and most preferably 5.0%.
  • the ZnO component can be contained in the glass using, for example, ZnO, ZnF 2 or the like as a raw material.
  • La 2 O 3 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the La 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 25.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15.0%.
  • the content of the La 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably less than 10.0%, more preferably less than 8.0%. And most preferably less than 7.0%.
  • the content of the La 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 9.5%, The upper limit is more preferably 8.0%, and most preferably 6.0%.
  • the La 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, La 2 O 3 , La (NO 3 ) 3 .XH 2 O (X is an arbitrary integer) or the like as a raw material.
  • the B 2 O 3 component is a component that constitutes the network of the glass, and is a component that increases the devitrification resistance of the glass to homogenize the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content ratio of the B 2 O 3 component is preferably 40.0%, more preferably 35.0%, and most preferably 30.0%.
  • the content ratio of the B 2 O 3 component in the first optical glass with respect to the total amount of the glass having the oxide conversion composition is preferably 20.
  • the upper limit is less than 0%, more preferably less than 17.0%, and most preferably 15.0%.
  • the content ratio of the B 2 O 3 component with respect to the total amount of the glass having an oxide conversion composition is preferably less than 20.0%, more preferably 17.0%, and most preferably 15%. 0.0% is the upper limit.
  • the content ratio of the B 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably less than 25.0%, more preferably less than 23.0%, most preferably The upper limit is 20.0%.
  • the content ratio of the B 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably less than 25.0%, more preferably less than 20.0%, and most preferably The upper limit is 17.0%.
  • the B 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, H 3 BO 3 , Na 2 B 4 O 7 , Na 2 B 4 O 7 .10H 2 O, BPO 4 or the like as a raw material.
  • the MgO component is a component that increases the transmittance in the visible region of the glass and improves the solubility and stability of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the MgO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, and most preferably 5.0%.
  • the MgO component can be contained in the glass using, for example, MgCO 3 or MgF 2 as a raw material.
  • a CaO component is a component which improves the transmittance
  • the content of the CaO component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the CaO component can be contained in the glass using, for example, CaCO 3 , CaF 2 or the like as a raw material.
  • the SrO component is a component that increases the transmittance in the visible region of the glass and improves the solubility and stability of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the SrO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the SrO component can be contained in the glass using, for example, Sr (NO 3 ) 2 , SrF 2 or the like as a raw material.
  • the BaO component is a component that improves the solubility and stability of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the BaO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the BaO component can be contained in the glass using, for example, BaCO 3 , Ba (NO 3 ) 2 or the like as a raw material.
  • the content amount of the RO component (wherein R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba) is 20.0% or less. Is preferred.
  • the sum of the content ratio of the RO component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, still more preferably 10.0%, and most preferably 8.0. % Is the upper limit.
  • the SiO 2 component is a component that reduces devitrification of the glass by promoting stable glass formation, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content of the SiO 2 component is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15.0%.
  • SiO 2 component may be contained in the glass by using as a raw material such as SiO 2, K 2 SiF 6, Na 2 SiF 6 or the like.
  • the GeO 2 component is a component that reduces devitrification of the glass by promoting stable glass formation, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • an increase in the glass transition point (Tg) can be suppressed by setting the content of the GeO 2 component to 30.0% or less.
  • the content of the GeO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 10.0%.
  • the content of the GeO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably The upper limit is 15.0%.
  • the content of the GeO 2 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, still more preferably 10.0%, Most preferably, the upper limit is 4.5%.
  • the GeO 2 component can be contained in the glass using, for example, GeO 2 as a raw material.
  • the P 2 O 5 component is a component that reduces devitrification of the glass by promoting stable glass formation, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content of the P 2 O 5 component is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, and most preferably 20.0%.
  • the P 2 O 5 component can be contained in the glass using, for example, Al (PO 3 ) 3 , Ca (PO 3 ) 2 , Ba (PO 3 ) 2 , BPO 4 , H 3 PO 4 or the like as a raw material. .
  • the Al 2 O 3 component is a component that increases the devitrification resistance of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the Al 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 30.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15.0%.
  • the Al 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Al 2 O 3 , Al (OH) 3 , AlF 3 or the like as a raw material.
  • the In 2 O 3 component is a component that increases the refractive index of the glass and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content ratio of the In 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide-converted composition is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, and even more preferably less than 5.0%. Most preferably, it is less than 4.0%.
  • the In 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, In 2 O 3 , InF 3 or the like as a raw material.
  • the ZrO 2 component is a component that suppresses devitrification in the process of cooling the glass from the molten state while increasing the refractive index of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the content of the ZrO 2 component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the ZrO 2 component can be contained in the glass using, for example, ZrO 2 , ZrF 4 or the like as a raw material.
  • Ta 2 O 5 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the Ta 2 O 5 component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the Ta 2 O 5 component can be contained in the glass using, for example, Ta 2 O 5 as a raw material.
  • Gd 2 O 3 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the Gd 2 O 3 component is preferably 25.0%, more preferably 20.0%, and most preferably 15.0%.
  • the Gd 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Gd 2 O 3 , GdF 3 or the like as a raw material.
  • the Y 2 O 3 component while increasing the refractive index of the glass, or to enhance the chemical durability of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the content of the Y 2 O 3 component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the Y 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Y 2 O 3 , YF 3 or the like as a raw material.
  • Yb 2 O 3 component is a component that raises the refractive index of the glass, an optional component of the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the Yb 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, and most preferably 10.0%.
  • the Yb 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Yb 2 O 3 as a raw material.
  • the Sb 2 O 3 component is a component that promotes defoaming of the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the upper limit of the content of the Sb 2 O 3 component with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 0.9%, and most preferably 0.8%.
  • the Sb 2 O 3 component can be contained in the glass using, for example, Sb 2 O 3 , Sb 2 O 5 , Na 2 H 2 Sb 2 O 7 ⁇ 5H 2 O, or the like as a raw material.
  • the CeO 2 component is a component effective for clarifying the glass, and is an optional component in the optical glass of the present invention.
  • the CeO 2 component content with respect to the total amount of glass in the oxide conversion composition is preferably 1.0%, more preferably 0.9%, and most preferably 0.8%.
  • the CeO 2 component can be contained in the glass using, for example, CeO 2 as a raw material.
  • the component which clarifies and defoams glass is not limited to the above Sb 2 O 3 component or CeO 2 component, but a known clarifier or defoamer in the field of glass production, or a combination thereof. Can be used.
  • transition metal components can be added as necessary within the range not impairing the characteristics of the glass of the present invention. However, excluding Ti, Nb, W, Zr, Ta, La, Gd, Y, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag, Mo, Eu, Nd, Sm, Tb, Dy, Er, etc. These transition metal components are used especially for wavelengths in the visible region because they have the property that the glass is colored and absorbs at a specific wavelength in the visible region even when contained in a small amount by combining them individually or in combination. In optical glass, it is preferable that it does not contain substantially. Here, “substantially does not contain” means that it does not contain unless it is mixed as an impurity.
  • lead compounds such as PbO, arsenic compounds such as As 2 O 3 , and components of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se are components that tend to refrain from being used as harmful chemical substances in recent years. .
  • lead compounds such as PbO, arsenic compounds such as As 2 O 3 , and components of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se are components that tend to refrain from being used as harmful chemical substances in recent years. .
  • lead compounds such as PbO, arsenic compounds such as As 2 O 3 , and components of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se are components that tend to refrain from being used as harmful chemical substances in recent years. .
  • the optical glass is substantially free of substances that pollute the environment. Therefore, the optical glass can be manufactured, processed, and discarded without taking any special environmental measures.
  • the glass composition of the present invention is not expressed directly in terms of mass% because the composition is expressed in terms of mol% with respect to the total amount of glass in the oxide-converted composition, but is required in the present invention.
  • the composition represented by mass% of each component present in the glass composition satisfying the characteristics generally takes the following values in terms of oxide conversion.
  • the composition expressed by mass% of each component contained in the first optical glass generally takes the following values in terms of oxide.
  • Li 2 O component 0 to 7.0 mass% and / or Na 2 O component 0 to 12.0 mass% and / or K 2 O component 0 to 18.0 mass% and / or Cs 2 O component 0 to 40 0.0 mass% and / or La 2 O 3 component 0-40.0 mass% and / or MgO component 0-8.0 mass% and / or CaO component 0-8.0 mass% and / or SrO component 0- 15.0% by mass and / or BaO component 0-20.0% by mass and / or SiO 2 component 0-13.0% by mass and / or B 2 O 3 component 0-30.0% by mass and / or GeO 2 Component 0-20.0 mass% and / or P 2 O 5 component 0-30.0 mass% and / or Al 2 O 3 component 0-2
  • the composition by the mass% display of each component contained in 2nd optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general.
  • Li 2 O component 0 to 7.0 mass% and / or Na 2 O component 0 to 12.0 mass% and / or K 2 O component 0 to 18.0 mass% and / or Cs 2 O component 0 to 40 0.0% by mass and / or ZnO component 0-25.0% by mass and / or La 2 O 3 component 0-40.0% by mass and / or WO 3 component 0-35.0% by mass and / or B 2 O 3 components 0 to 30.0 mass% and / or MgO component 0 to 8.0 mass% and / or CaO component 0 to 8.0 mass% and / or SrO component 0 to 15.0 mass% and / or BaO component 0-20.0% by mass and / or SiO 2 component 0-13.0% by mass and /
  • the composition by the mass% display of each component contained in 3rd optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general.
  • Li 2 O component 0 to 7.0 mass% and / or Na 2 O component 0 to 12.0 mass% and / or K 2 O component 0 to 18.0 mass% and / or Cs 2 O component 0 to 40 0.0% by mass and / or ZnO component 0-25.0% by mass and / or La 2 O 3 component 0-40.0% by mass and / or WO 3 component 0-35.0% by mass and / or B 2 O 3 components 0 to 30.0 mass% and / or MgO component 0 to 8.0 mass% and / or CaO component 0 to 8.0 mass% and / or SrO component 0 to 15.0 mass% and / or BaO component 0-20.0% by mass and / or SiO 2 component 0-13.0% by mass and / or
  • the composition by the mass% display of each component contained in 4th optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general. TeO 2 component 40.0-75.0 mass% and WO 3 component 1.0-55.0 mass%, And Li 2 O component 0 to 7.0 mass% and / or Na 2 O component 0 to 12.0 mass% and / or K 2 O component 0 to 18.0 mass% and / or Cs 2 O component 0 to 40 0.0% by mass and / or ZnO component 0-25.0% by mass and / or La 2 O 3 component 0-40.0% by mass and / or B 2 O 3 component 0-30.0% by mass and / or MgO Component 0 to 8.0% by mass and / or CaO component 0 to 8.0% by mass and / or SrO component 0 to 15.0% by mass and / or BaO component 0 to 20.0% by mass and / or SiO 2 component 0-13.0% by mass and / or GeO 2 component 0-20.0% by mass and / or P 2
  • the optical glass of the present invention is produced, for example, as follows. That is, the above raw materials are uniformly mixed so that each component is within a predetermined content range, and the prepared mixture is put into a quartz crucible or an alumina crucible and roughly melted, and then a gold crucible, a platinum crucible, a platinum alloy It is made by melting in a temperature range of 500-1200 ° C in a crucible or iridium crucible, homogenizing with stirring and blowing out bubbles, then lowering to an appropriate temperature, casting into a mold, and slow cooling. .
  • the optical glass of the present invention needs to have a predetermined high refractive index (n d ) and high dispersion.
  • the refractive index of the optical glass of the present invention (n d) is preferably 1.70, more preferably 1.75, and most preferably with a lower limit on 1.80, preferably 2.20, more preferably 2. 18, most preferably 2.15.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) of the optical glass of the present invention is preferably 30, more preferably 25, still more preferably 24, and most preferably 23.
  • the lower limit of the Abbe number ( ⁇ d ) of the optical glass of the present invention is not particularly limited, but the Abbe number ( ⁇ d ) of the glass obtained by the present invention is generally 10 or more, specifically 12 or more, more specifically. In many cases, it is 14 or more.
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is preferably close to the normal line. More specifically, the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the optical glass of the present invention is ( ⁇ 0.00160 ⁇ ⁇ d +0...) In the range of ⁇ d ⁇ 25 with respect to the Abbe number ( ⁇ d ). 63460) ⁇ ( ⁇ g, F) ⁇ ( ⁇ 0.00563 ⁇ ⁇ d +0.75873) and in the range of ⁇ d > 25 ( ⁇ 0.00250 ⁇ ⁇ d +0.65710) ⁇ ( ⁇ g , F) ⁇ ( ⁇ 0.00340 ⁇ ⁇ d +0.70300).
  • the position of the plot of the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) and the Abbe number ( ⁇ d ) is brought closer to the normal line shown in FIGS. 1 to 5 while having high dispersion. Therefore, it can be inferred that chromatic aberration due to an optical element using this optical glass is reduced.
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the optical glass at ⁇ d ⁇ 25 is preferably ( ⁇ 0.00160 ⁇ ⁇ d +0.63460), more preferably ( ⁇ 0.00160 ⁇ ⁇ d +0.63660).
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the optical glass at ⁇ d > 25 is preferably ( ⁇ 0.00250 ⁇ ⁇ d +0.65710), more preferably ( ⁇ 0.00250 ⁇ ⁇ d +0.65910).
  • ( ⁇ 0.00250 ⁇ ⁇ d +0.66110) is the lower limit, preferably ( ⁇ 0.00340 ⁇ ⁇ d +0.70300), more preferably ( ⁇ 0.00340 ⁇ ⁇ d +0.70100). More preferably, the upper limit is ( ⁇ 0.00340 ⁇ ⁇ d +0.69900), and most preferably ( ⁇ 0.00340 ⁇ ⁇ d +0.69700).
  • the normal line (Normal Line, see FIG. 1) in the present application is based on the orthogonal coordinate system in which the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is used on the vertical axis and the Abbe number ( ⁇ d ) is used on the horizontal axis. Is a straight line representing a linear relationship found between the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) and the Abbe number ( ⁇ d ) for general glass including low-dispersion glass.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) of PBM2 is 36.3
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is 0.5828
  • the Abbe number ( ⁇ d ) of NSL7 is 60.5
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is 0.5436. Is).
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the general glass is higher than that of the normal line, and the general glass portion.
  • the relationship between the dispersion ratio ( ⁇ g, F) and the Abbe number ( ⁇ d ) is represented by a curve (upward curve in FIG. 2).
  • the optical glass of the present invention needs to be less colored.
  • the wavelength ( ⁇ 70 ) showing a spectral transmittance of 70% in a sample having a thickness of 10 mm is 500 nm or less, more preferably 485 nm or less, and most preferably. Is 470 nm or less.
  • a wavelength ( ⁇ 5 ) showing a spectral transmittance of 5% in a sample having a thickness of 10 mm is 450 nm or less, more preferably 435 nm or less, and most preferably 420 nm or less.
  • the optical glass of the present invention preferably has a glass transition point (Tg) of 200 ° C. or higher and 550 ° C. or lower.
  • Tg glass transition point
  • the glass transition point (Tg) is 200 ° C. or higher, particularly when polishing is performed on glass, adverse effects due to frictional heat generated by the polishing can be reduced.
  • the glass transition point (Tg) is 550 ° C. or lower, softening occurs at a lower temperature. Therefore, by enabling press molding at a low temperature, it is possible to reduce the oxidation of the mold used for press molding and extend the life of the mold.
  • the glass transition point (Tg) of the optical glass of the present invention is preferably 200 ° C., more preferably 220 ° C., and most preferably 250 ° C., preferably 550 ° C., more preferably 530 ° C., most preferably
  • the upper limit is 500 ° C.
  • the optical glass of the present invention preferably has a predetermined degree of wear.
  • the abrasion degree (Aa) in the measuring method according to “JOGIS10-1994 Measuring method of abrasion degree of optical glass” of optical glass preferably has an abrasion degree of 100 or more and 1000 or less.
  • the degree of wear is easily polished when polishing is performed. Therefore, it is possible to facilitate the polishing process by increasing the processing efficiency of the polishing process.
  • the degree of wear to 1000 or less, unnecessary wear and scratches of the optical glass are reduced, so that it is possible to facilitate the polishing process while facilitating the handling of the optical glass in the polishing process. Therefore, the abrasion degree of the optical glass of the present invention is preferably 100, more preferably 120, most preferably 150, and the upper limit is preferably 1000, more preferably 950, and most preferably 900.
  • the optical glass of the present invention is useful for various optical elements and optical designs. Among them, in particular, it is used for applications of optical elements that transmit visible light into glass, such as lenses, prisms, and mirrors. Is preferred. As a result, chromatic aberration due to the optical element using this optical glass is reduced. Therefore, when used in an optical device such as a camera or a projector, the optical element and the optical system are miniaturized, and high definition and high accuracy are achieved. Imaging characteristics can be realized.
  • an optical element made of the optical glass of the present invention it is possible to omit cutting and polishing, so that glass in a molten state is dropped from an outlet of an outflow pipe of platinum or the like to form a spherical shape. It is preferable to prepare a precision press-molding preform such as, and perform precision press-molding on the precision press-molding preform.
  • Examples of the present invention (No. A1 to No. A25, No. B1 to No. B22, No. C1 to No. C10, No. D1 to No. D7), Reference examples (No. A1, No. B1) and Comparative examples (No.A1 ⁇ No.A2, No.B1 ⁇ No.B2 , No.C1 ⁇ No.C2, No.D1 ⁇ No.D3) composition, and the refractive index of these glasses (n d ), Abbe number ( ⁇ d ), partial dispersion ratio ( ⁇ g, F), glass transition point (Tg), abrasion degree (Aa), and wavelengths at which the spectral transmittances are 70% and 5% ( ⁇ 70 , ⁇ 5 ).
  • Tables 1 to 10 show the results and the results of the presence or absence of devitrification in the formed glass.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and partial dispersion ratio ( ⁇ g) in the glasses of Examples (No. A1 to No. A25), Reference Examples (No. A1), and Comparative Examples (No. A1 to No. A2). , F) is shown in FIG.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g) in the glasses of Examples (No. B1 to No. B22), Reference Examples (No. B1), and Comparative Examples (No. B1 to No. B2). , F) is shown in FIG. FIG.
  • FIG. 4 shows the relationship between the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) in the glasses of Examples (No. C1 to No. C10) and Comparative Examples (No. C1 to No. C2).
  • FIG. 5 shows the relationship between the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) in the glasses of Examples (No. D1 to No. D7) and Comparative Examples (No. D1 to No. D3). Show.
  • the following examples are merely for illustrative purposes, and are not limited to these examples.
  • optical glass of the example of the present invention, and the glass of the reference example and the comparative example are all equivalent oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, hydroxides, metaphosphoric acids as raw materials of the respective components.
  • a high-purity raw material used for ordinary optical glass such as a compound is selected, weighed so as to have a composition ratio of each example shown in Table 1 to Table 10, and mixed uniformly, and then a quartz crucible or platinum The glass was put into a crucible, melted in a temperature range of 500 to 1200 ° C. in an electric furnace according to the difficulty of melting the glass composition, homogenized with stirring, cast into a mold, and slowly cooled to produce a glass.
  • the glass transition point (Tg) of the optical glass of the example of the present invention and the glass of the reference example and the comparative example was measured using a differential heat measuring apparatus (STA 409 CD manufactured by Netchgeletebau). At this time, the sample particle size was 425 to 600 ⁇ m, and the temperature elevation rate was 10 ° C./min.
  • the abrasion degree of the optical glass of the example of the present invention, and the glass of the reference example and the comparative example was measured according to “Measurement method of abrasion degree of JOGIS 10-1994 optical glass”. That is, a sample of a glass square plate having a size of 30 ⁇ 30 ⁇ 10 mm is placed on a fixed position of 80 mm from the center of a flat plate made of cast iron (250 mm ⁇ ) horizontally rotating 60 times per minute, and a load of 9.8 N (1 kgf) is applied While applying vertically, a polishing solution obtained by adding 10 g of lapping material (alumina A abrasive grains) of # 800 (average particle size 20 ⁇ m) to 20 mL of water is uniformly fed for 5 minutes to cause friction, and the sample mass before and after the lapping is measured.
  • lapping material alumina A abrasive grains
  • the transmittance of the optical glass of the example of the present invention, and the glass of the reference example and the comparative example was measured according to Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS02.
  • the presence / absence and degree of coloration of the glass were determined by measuring the transmittance of the glass.
  • a spectral parallel transmittance with respect to light having a wavelength of 200 to 800 nm is measured according to JISZ8722 for a facing parallel polished product having a thickness of 10 ⁇ 0.1 mm, and ⁇ 70 (wavelength at 70% transmittance) and ⁇ 70 5 (wavelength at 5% transmittance) was determined.
  • the optical glasses of the examples of the present invention had an Abbe number ( ⁇ d ) of 30 or less, more specifically 25 or less.
  • the optical glass of Examples (No. B1 to No. B22, No. D1 to No. D7) corresponding to the second and fourth optical glasses had an Abbe number ( ⁇ d ) of 24 or less.
  • the optical glass of Examples (No. C1 to No. C10) corresponding to the third optical glass had an Abbe number ( ⁇ d ) of 23 or less. For this reason, it became clear that the optical glass of the Example of this invention has a desired low Abbe number ((nu) d ).
  • the optical glasses of the examples of the present invention all have a refractive index (n d ) of 1.70 or more, more specifically 1.91 or more, and this refractive index (n d ) is 2.20 or less. More specifically, it was 2.11 or less, and was within the desired range.
  • the optical glass of Examples (No. A1 to No. A25) corresponding to the first optical glass had a refractive index (n d ) of 2.07 or less.
  • the optical glass of Examples (No. C1 to No. C10) corresponding to the third optical glass had a refractive index (n d ) of 2.05 or less.
  • the optical glass of Examples (No. D1 to No. D7) corresponding to the fourth optical glass had a refractive index (n d ) of 2.08 or less.
  • the optical glasses of the examples of the present invention all have an Abbe number ( ⁇ d ) of 25 or less, and the partial dispersion ratios ( ⁇ g, F) as shown in FIGS. In relation to ⁇ d ), all were ( ⁇ 0.00160 ⁇ ⁇ d +0.63460) or more, and more specifically, ( ⁇ 0.00160 ⁇ ⁇ d +0.65000) or more.
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is ( ⁇ 0.00563 ⁇ ⁇ d +0.75873) or less, more specifically, ( ⁇ 0.00563 ⁇ ⁇ d +0.75200) or less, and is within a desired range. It was in. For this reason, it became clear that the optical glass of the example of the present invention has a partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) close to the normal line and small chromatic aberration.
  • the optical glass of the example of the present invention had a glass transition point (Tg) of 550 ° C. or lower, more specifically 500 ° C. or lower.
  • the optical glass of Examples (No. A1 to No. A25) had a glass transition point (Tg) of 460 ° C. or lower.
  • the optical glasses of the examples (No. B1 to No. B22, No. C1 to No. C10) had a glass transition point (Tg) of 450 ° C. or lower.
  • the optical glass of the example of the present invention had a glass transition point (Tg) of 200 ° C. or higher, more specifically 250 ° C. or higher.
  • the optical glass of the comparative examples (No. A1 to No. A2) of the present invention had a glass transition point (Tg) higher than 460 ° C. For this reason, it was clarified that the optical glass of Examples (No. A1 to No. A25) of the present invention is easily softened at a lower temperature than the glass of Comparative Examples (No. A1 to No. A2). .
  • the glass of the comparative examples (No. B2, No. C2) had a glass transition point (Tg) higher than 450 ° C. Therefore, the optical glasses of the examples of the present invention (No. B1 to No. B22, No. C1 to No. C10) are softened at a lower temperature than the glasses of the comparative examples (No. B2, No. C2). It became clear that it was easy to do.
  • the glass of the comparative example (No. D1) had a glass transition point (Tg) higher than 500 ° C.
  • Tg glass transition point
  • ⁇ 70 (wavelength at 70% transmittance) was 500 nm or less, more specifically, 484 nm or less.
  • the optical glass of Examples (No. A1 to No. A25) had a ⁇ 70 of 450 nm or less.
  • ⁇ 70 was 474 nm or less.
  • ⁇ 70 was 475 nm or less.
  • ⁇ 5 (wavelength at a transmittance of 5%) was 450 nm or less, more specifically, 424 nm or less.
  • ⁇ 5 was 400 nm or less.
  • ⁇ 5 was 410 nm or less.
  • ⁇ 5 was 411 nm or less.
  • the glass of the comparative example (No. D1) ⁇ 70 was larger than 475 nm.
  • the glass of Comparative Example (No.D3) the transmittance of light can not be measured is poor lambda 70.
  • the optical glasses of Examples (No. D1 to No. D7) of the present invention are less colored than the glasses of Comparative Examples (No. D1 and No. D3) and have high transparency to visible light. Became clear.
  • the optical glasses of the examples of the present invention all had a degree of wear of 1000 or less, and the degree of wear was 100 or more, more specifically 200 or more.
  • the fourth optical glass had an abrasion degree of 600 or more.
  • the glass of the reference examples (No. A1, No. B1) and the comparative examples (No. B1, No. C1, No. D2) had a degree of wear larger than 1000.
  • the optical glass of the Example of this invention has a low abrasion degree compared with the glass of a reference example (No. A1) and a comparative example (No. B1, No. C1, No. D2), and the time of glass polishing It became clear that the workability was good.
  • the optical glass of the example of the present invention is easily softened at a low temperature while having a refractive index (n d ) and an Abbe number ( ⁇ d ) within a desired range, and has high transparency in the visible range, In addition, it has become clear that polishing is easy during glass polishing.
  • a precision press-molding preform was formed using the optical glass of the example of the present invention, and the precision press-molding preform was precision press-molded into a lens and a prism. In either case, it could be processed into various lens and prism shapes.

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Abstract

　屈折率(ｎｄ)が所望の範囲内にありながら低いアッベ数(νｄ)を有し、可視光に対する透明性が高く、低い温度で軟化し易く、且つ研磨加工を行い易い光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得る。　光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０.０％以上７５.０％未満、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分を１.０％以上４０.０％以下含有し、３０以下のアッベ数(νｄ)を有する。光学素子及び精密プレス成形用プリフォームは、この光学ガラスからなる。

Description

光学ガラス、光学素子及び精密プレス成形用プリフォーム
　本発明は、光学ガラス、光学素子及び精密プレス成形用プリフォームに関する。
　近年、光学系を使用する機器のデジタル化や高精細化が急速に進んでおり、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮影機器をはじめ、各種光学機器に用いられるレンズ等の光学素子に対する高精度化、軽量、及び小型化の要求は、ますます強まっている。
　このため、光学素子を作製する光学ガラスの中でも特に、光学素子や光学系の軽量化及び小型化を図ることが可能な、１．７０以上２．２０以下の高い屈折率（ｎｄ）を有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する高屈折率高分散ガラスの需要が非常に高まっている。このような高屈折率高分散ガラスとしては、例えば屈折率（ｎｄ）が１．８以上であり、２０前後のアッベ数（νｄ）を有する光学ガラスとして、特許文献１～特許文献５に代表されるようなテルライトガラスが知られている。
特開２００１－１８０９７１号公報 特開２００８－２７３７５０号公報 特開２００２－２４１１４４号公報 特開２００６－１８２５７７号公報 特開２００８－１０５８６９号公報
　こうしたガラスを用いて光学素子を作製する場合には、ガラスを加熱軟化して成形（リヒートプレス成形）して得られたガラス成形品を研削研磨する方法や、ゴブ又はガラスブロックを切断し研磨したプリフォーム材、若しくは公知の浮上成形等により成形されたプリフォーム材を加熱軟化して、高精度な成形面を持つ金型で加圧成形する方法（精密プレス成形）が用いられている。
　しかしながら、特許文献１及び特許文献２で開示されたガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が高いため、これらのガラスは加熱しても軟化し難かった。このため、特許文献１及び特許文献２のガラスからプリフォーム材を作製し、プリフォーム材を加熱軟化及びプレス成形して光学素子を作製しようとすると、プリフォーム材を加熱軟化する温度を高める必要があるため、プレス成形に用いた金型とプリフォーム材とが融着を起こしたり、光学素子の光学特性に影響が及んだりしていた。
　一方、特許文献３で開示されたガラスは、アッベ数（νｄ）が低いガラスであるほど、失透によってガラス化が困難になり易く、且つ、Ｔｅ成分の還元による着色で可視光に対する透過率は低くなっていた。このため、特許文献３で開示されたガラスは、ガラスの低いアッベ数（νｄ）とガラス自体の生産性とを両立させることが困難であった。
　また、特許文献４で開示されたガラスは、ＴｉＯ２及びＷＯ３が多く含まれているために低いアッベ数（νｄ）を有しているが、これらのガラスはいずれも着色しているため、可視光に対する透過率は低いものであった。このため、特許文献４で開示されたガラスは、ガラスの低いアッベ数（νｄ）と可視光に対する高い透明性とを両立させることが困難であった。
　また、特許文献５で開示されたガラスは、本発明者が作製したところ、いずれもガラス転移点（Ｔｇ）は低いものの、摩耗度（Ａａ）が高いガラスであった。このため、特許文献３で開示されたガラスは、いずれも表面に傷が形成され易く研磨加工を行い難いものであるため、プレス成形性及び研磨加工性を高めることが困難であった。
　本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら低いアッベ数（νｄ）を有し、低い温度で軟化し易く、且つ研磨加工を行い易い光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることにある。また、可視光に対する透明性が高く、ガラス形成時における耐失透性が高い光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることも目的とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、ＴｅＯ２成分と、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分と、を併用し、これらの含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの高屈折率化が図られながらも、分散が高められて低いアッベ数が得られ、ガラス転移点（Ｔｇ）が低くなり、且つガラスの摩耗度が低くなることを見出し、本発明を完成するに至った。また、ＴｅＯ２成分及びＢｉ２Ｏ３成分を併用し、ＴｅＯ２成分及びＢｉ２Ｏ３成分の含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの可視光に対する透過率が高められることも見出した。また、ＴｅＯ２成分及びＷＯ３成分を併用し、ＴｅＯ２成分及びＷＯ３成分の含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの可視光に対する透過率が高められ、且つガラス形成時における耐失透性が高められることも見出した。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
　（１）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分を１．０％以上４０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する光学ガラス。
　（２）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＢｉ２Ｏ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有する（１）記載の光学ガラス。
　（３）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｅＯ２成分の含有率が７０．０％未満である（２）記載の光学ガラス。
　（４）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＮｂ２Ｏ５成分を１．０％以上２５．０％以下含有する（１）記載の光学ガラス。
　（５）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｉＯ２成分を１．０％以上３０．０％以下含有する（１）記載の光学ガラス。
　（６）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＷＯ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有する（１）記載の光学ガラス。
　（７）　分光透過率が７０％を示す波長（λ７０）が５００ｎｍ以下である（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。
　（８）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
Ｌｉ２Ｏ成分　０～２５．０％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～３０．０％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～３０．０％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～３０．０％
の各成分をさらに含有する（１）から（７）のいずれか記載の光学ガラス。
　（９）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対する物質量和Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋Ｃｓ２Ｏが３０．０％以下である（８）記載の光学ガラス。
　（１０）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対する物質量和Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋Ｃｓ２Ｏが２０．０％未満である（９）記載の光学ガラス。
　（１１）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＧａ２Ｏ３成分の含有率が２０．０％以下である（１）から（１０）のいずれか記載の光学ガラス。
　（１２）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＧａ２Ｏ３成分の含有率が５．０％未満である（１１）記載の光学ガラス。
　（１３）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
ＺｎＯ成分　０～３０．０％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～２５．０％
の各成分をさらに含有する（１）から（１２）のいずれか記載の光学ガラス。
　（１４）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＬａ２Ｏ３成分の含有率が９．５％以下である（１３）記載の光学ガラス。
　（１５）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＬａ２Ｏ３成分の含有率が８．０％未満である（１４）記載の光学ガラス。
　（１６）　実質的に鉛化合物を含有しない（１）から（１５）のいずれか記載の光学ガラス。
　（１７）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＢ２Ｏ３成分の含有率が４０．０％以下である（１）から（１６）のいずれか記載の光学ガラス。
　（１８）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＢ２Ｏ３成分の含有率が２０．０％未満である（１７）記載の光学ガラス。
　（１９）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
ＭｇＯ成分　０～１５．０％及び／又は
ＣａＯ成分　０～２０．０％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～２０．０％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０％
の各成分をさらに含有する（１）から（１８）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２０）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対する物質量和ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯが２０．０％以下である（１９）記載の光学ガラス。
　（２１）　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
ＳｉＯ２成分　０～３０．０％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～３０．０％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～３０．０％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～１５．０％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～２０．０％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～２０．０％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～２５．０％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～２０．０％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～２０．０％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０％
の各成分をさらに含有する（１）から（２０）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２２）　１．７０以上２．２０以下の屈折率（ｎｄ）を有する（１）から（２１）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２３）　ガラス転移点（Ｔｇ）が２００℃以上５５０℃以下である（１）から（２２）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２４）　摩耗度（Ａａ）が１００以上１０００以下である（１）から（２３）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２５）　部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦２５の範囲において（－０．００１６０×νｄ＋０．６３４６０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００５６３×νｄ＋０．７５８７３）の関係を満たし、且つ、νｄ＞２５の範囲において（－０．００２５０×νｄ＋０．６５７１０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００３４０×νｄ＋０．７０３００）の関係を満たす（１）から（２４）のいずれか記載の光学ガラス。
　（２６）　（１）から（２５）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
　（２７）　（１）から（２５）のいずれか記載の光学ガラスからなる精密プレス成形用プリフォーム。
　（２８）　（２７）記載の精密プレス成形用プリフォームを精密プレス成形してなる光学素子。
　本発明によれば、ＴｅＯ２成分と、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分と、を併用し、これらの含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの高屈折率化が図られながらも、分散が高められて低いアッベ数が得られ、ガラスの可視光に対する透過率が高められ、且つガラスの摩耗度が低くなる。このため、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら低いアッベ数（νｄ）を有し、可視光に対する透明性が高く、低い温度で軟化し易く、且つ研磨加工を行い易い光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることができる。
縦軸が部分分散比（θｇ，Ｆ）であり、横軸がアッベ数（νｄ）である直交座標におけるノーマルラインを示す図である。 本願の実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。 本願の実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２）のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。 本願の実施例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。 本願の実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。
　本発明の光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分を１．０％以上４０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する。ＴｅＯ２成分と、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分と、を併用し、これらの含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの高屈折率化が図られながらも、分散が高められて低いアッベ数が得られ、ガラスの可視光に対する透過率が高められ、ガラス転移点（Ｔｇ）が低くなり、且つガラスに適度な摩耗度がもたらされる。従って、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら低いアッベ数（νｄ）を有し、可視光に対する透明性が高く、低い温度で軟化し易く、且つ研磨加工を行い易い光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることができる。
　特に、第１の光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、Ｂｉ２Ｏ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する。ここで、ＴｅＯ２成分及びＢｉ２Ｏ３成分を併用し、ＴｅＯ２成分及びＢｉ２Ｏ３成分の含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの可視光に対する透過率が高められる。そのため、可視光を透過する用途に好ましく用いることが可能な光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることができる。
　また、第２の光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０％以上２５．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する。
　また、第３の光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、ＴｉＯ２成分を１．０％以上３０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する。
　また、第４の光学ガラスは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、ＷＯ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する。ここで、ＴｅＯ２成分及びＷＯ３成分を併用し、ＴｅＯ２成分及びＷＯ３成分の含有率を所定の範囲内に抑えることによって、ガラスの可視光に対する透過率が高められ、且つガラス形成時における耐失透性が高められる。そのため、可視光を透過する用途に好ましく用いることが可能な光学ガラスと、これを用いた光学素子及び精密プレス成形用プリフォームを得ることができる。
　以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。
［ガラス成分］
　本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中において、各成分の含有率は特に断りがない場合は、全て酸化物換算組成のガラス全物質量に対するモル％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」は、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が溶融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総物質量を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
＜必須成分、任意成分について＞
　ＴｅＯ２成分は、ガラス形成成分であり、ガラスの分散を高めつつ、ガラスの屈折率を高める成分である。特に、ＴｅＯ２成分の含有率を４０．０％以上にすることで、ガラスの分散及び屈折率が高められるため、所望のアッベ数（νｄ）及び屈折率を得ることができる。一方、ＴｅＯ２成分の含有率を７５．０％未満にすることで、ガラスの液相温度を低くすることでガラス形成時の耐失透性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｅＯ２成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは４３．０％を下限とし、最も好ましくは４５．０％より多くする。また、このＴｅＯ２成分の含有率は、好ましくは７５．０％未満とし、より好ましくは７０．０％を上限とし、さらに好ましくは７０．０％未満とし、最も好ましくは６５．０％を上限とする。ＴｅＯ２成分は、原料として例えばＴｅＯ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　本発明の光学ガラスは、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分の含有率の和を１．０％以上４０．０％以下にする。特に、この含有率の和を１．０％以上にすることで、ガラスの屈折率及び分散が高められつつ、ＴｅＯ２成分のガラス化が容易になるため、所望の高屈折率及び高分散を得ながらも、ガラスの着色を低減することができる。一方で、この含有率の和を４０．０％以下にすることで、ガラスの液相温度及びガラス転移点（Ｔｇ）が低くなるため、ガラス形成時の耐失透性を高めながらも、プレス成形を行い易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対する、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分の含有率の和は、好ましくは１．０％、より好ましくは３．０％、最も好ましくは５．０％を下限とし、好ましくは４０．０％、より好ましくは３５．０％、最も好ましくは３０．０％を上限とする。
　このうち、Ｂｉ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を上げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有率を４０．０％以下にすることで、ガラスの液相温度及びガラス転移点（Ｔｇ）が低くなるため、ガラス形成時の耐失透性を高めつつ、プレス成形を行い易くすることができる。一方で、第１の光学ガラスでは、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有率を１．０％以上にすることで、ガラスの分散が高められつつ、ＴｅＯ２成分のガラス化が容易になるため、所望の低いアッベ数（νｄ）とガラスの着色を低減することができる。
　従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢｉ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３０．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。このうち、第１の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢｉ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３５．０％、最も好ましくは３０．０％を上限とする。また、第２及び第３の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢｉ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２３．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。また、第４の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢｉ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。一方、第１の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢｉ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは３．０％、最も好ましくは５．０％を下限とする。Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料として例えばＢｉ２Ｏ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｎｂ２Ｏ５成分は、ガラスの屈折率及び分散を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有率を２５．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。一方、第２の光学ガラスでは、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有率を１．０％以上にすることで、ガラスの分散が高められつつ、ガラスの摩耗度が低くなるため、所望の低いアッベ数（νｄ）とガラス研磨時の加工性とを両立することができる。
　従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＮｂ２Ｏ５成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２２．０％、さらに好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。一方、第２の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＮｂ２Ｏ５成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは３．０％を下限とする。Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料として例えばＮｂ２Ｏ５等を用いてガラス内に含有することができる。
　また、ＴｉＯ２成分は、ガラスの屈折率及び分散を高めつつ、ガラスの液相温度を下げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＴｉＯ２成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。一方で、第３の光学ガラスでは、ＴｉＯ２成分の含有率を１．０％以上にすることで、ガラスの分散が高められつつ、ガラスの摩耗度が低くなるため、所望の低いアッベ数（νｄ）とガラス研磨時の加工性とを両立することができる。
　従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｉＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。特に、第１の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｉＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。また、第２～第４の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｉＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２５．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。一方、第３の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴｉＯ２成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは１．５％、最も好ましくは２．０％を下限とする。ＴｉＯ２成分は、原料として例えばＴｉＯ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　また、ＷＯ３成分は、ガラスの屈折率及び分散を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＷＯ３成分の含有率を４０．０％以下にすることで、ガラス転移点（Ｔｇ）及び液相温度の上昇が抑えられるため、良好な耐失透性を維持しながらも、良好なプレス特性を得ることができる。一方で、第４の光学ガラスでは、ＷＯ３成分の含有率を１．０％以上にすることで、ガラスの分散が高められながらも、ガラスの液相温度が低くなるため、所望の低いアッベ数（νｄ）とガラス形成時の耐失透性とを両立することができる。
　従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＷＯ３成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３０．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。このうち、第１～第３の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＷＯ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。また、第４の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＷＯ３成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３０．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。一方、第４の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＷＯ３成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは１．５％、最も好ましくは１．７％を下限とする。ＷＯ３成分は、原料として例えばＷＯ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｌｉ２Ｏ成分は、ガラスの溶解温度及びガラス転移点（Ｔｇ）を下げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｌｉ２Ｏ成分の含有率を２５．０％以下にすることで、ガラスの膨張係数を低減することでプレス成形時のレンズ面の正確な転写を容易にしつつ、ガラスの屈折率の低下を抑え、且つガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＬｉ２Ｏ成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２２．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。Ｌｉ２Ｏ成分は、原料として例えばＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｎａ２Ｏ成分は、ガラスの溶解温度及びガラス転移点（Ｔｇ）を下げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｎａ２Ｏ成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＮａ２Ｏ成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２５．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。Ｎａ２Ｏ成分は、原料として例えばＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｋ２Ｏ成分は、ガラスの溶解温度及びガラス転移点（Ｔｇ）を下げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｋ２Ｏ成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＫ２Ｏ成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。Ｋ２Ｏ成分は、原料として例えばＫ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｃｓ２Ｏ成分は、ガラスの溶解温度を下げる成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｃｓ２Ｏ成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＣｓ２Ｏ成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。Ｃｓ２Ｏ成分は、原料として例えばＣｓ２ＣＯ３、ＣｓＮＯ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　本発明の光学ガラスでは、Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓからなる群より選択される１種以上）の含有率の物質量和が、３０．０％以下であることが好ましい。この物質量和を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの着色を低減し、且つガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＲｎ２Ｏ成分の含有率の物質量和は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２８．０％、さらに好ましくは２５．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。特に、光学ガラスの摩耗度を低くして研磨加工を行い易くできる点では、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＲｎ２Ｏ成分の含有率の和は、好ましくは２０．０％未満とし、より好ましくは１５．０％未満とし、さらに好ましくは１２．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。
　Ｇａ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｇａ２Ｏ３成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性を高めつつ、ガラスの摩耗度を大きくして研磨加工し易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＧａ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１０．０％を上限とし、さらに好ましくは５．０％未満とし、最も好ましくは４．０％未満とする。Ｇａ２Ｏ３成分は、原料として例えばＧａ２Ｏ３、ＧａＦ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＺｎＯ成分は、ガラス形成時の耐失透性を高め、ガラスの着色を低減し、且つガラスの溶解性を向上する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＺｎＯ成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ＺｎＯ成分の過剰な含有によるガラスの液相温度の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＺｎＯ成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２９．０％、さらに好ましくは２８．０％、最も好ましくは２５．０％を上限とする。特に、ガラス転移点（Ｔｇ）を低くできる点では、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＺｎＯ成分の含有率は、好ましくは１５．０％未満とし、より好ましくは１２．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。なお、ＺｎＯ成分は含有しなくとも所望の高い分散と、高い研磨加工性及びプレス加工性と、を備えた光学ガラスを得ることができるが、ＺｎＯ成分を１．０％以上含有することで、ガラスの可視光に対する透明性が高められるため、ガラスの着色を低減できる。従って、この場合における酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＺｎＯ成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは５．０％を下限とする。ＺｎＯ成分は、原料として例えばＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｌａ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｌａ２Ｏ３成分の含有率を２５．０％以下にすることで、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えつつ、良好な耐失透性を維持し易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＬａ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。特に、分散を高めてアッベ数を小さくできる点では、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＬａ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは１０．０％未満、より好ましくは８．０％未満とし、最も好ましくは７．０％未満とする。また、液相温度が低く高い耐失透性を有するガラスを得ることができる点では、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＬａ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは９．５％、より好ましくは８．０％、最も好ましくは６．０％を上限とする。Ｌａ２Ｏ３成分は、原料として例えばＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｂ２Ｏ３成分は、ガラスの網目を構成する成分であり、且つ、ガラスの耐失透性を高めてガラスの均質化を図る成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｂ２Ｏ３成分の含有率を４０．０％以下にすることで、所望の屈折率を得易くしながらも、ガラスの液相温度を高めることで耐失透性を高めることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３５．０％、最も好ましくは３０．０％を上限とする。特に、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えられる点に着目した場合、第１の光学ガラスにおける、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２０．０％未満とし、より好ましくは１７．０％未満とし、最も好ましくは１５．０％を上限とする。また、第２の光学ガラスにおける、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２０．０％未満とし、より好ましくは１７．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。また、第３の光学ガラスにおける、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％未満、より好ましくは２３．０％未満とし、最も好ましくは２０．０％を上限とする。また、第４の光学ガラスにおける、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％未満、より好ましくは２０．０％未満とし、最も好ましくは１７．０％を上限とする。Ｂ２Ｏ３成分は、原料として例えばＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＭｇＯ成分は、ガラスの可視域での透過率を高め、且つガラスの溶解性及び安定性を向上する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＭｇＯ成分の含有率を１５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの液相温度の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＭｇＯ成分の含有率は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１０．０％、最も好ましくは５．０％を上限とする。ＭｇＯ成分は、原料として例えばＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＣａＯ成分は、ガラスの可視域での透過率を高め、且つガラスの溶解性及び安定性を向上する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＣａＯ成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの液相温度の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＣａＯ成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。ＣａＯ成分は、原料として例えばＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＳｒＯ成分は、ガラスの可視域での透過率を高め、且つガラスの溶解性及び安定性を向上する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＳｒＯ成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの液相温度の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＳｒＯ成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。ＳｒＯ成分は、原料として例えばＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＢａＯ成分は、ガラスの溶解性及び安定性を向上する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＢａＯ成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの液相温度の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＢａＯ成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。ＢａＯ成分は、原料として例えばＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いてガラス内に含有することができる。
　本発明の光学ガラスでは、ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有率の物質量和が、２０．０％以下であることが好ましい。この物質量和を２０．０％以下にすることで、ガラスの摩耗度が低くなるため、ガラスへの研磨加工を行い易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＲＯ成分の含有率の和は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１０．０％、最も好ましくは８．０％を上限とする。
　ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促すことで、ガラスの失透を低減する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＳｉＯ２成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＳｉＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。ＳｉＯ２成分は、原料として例えばＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＧｅＯ２成分は、安定なガラス形成を促すことで、ガラスの失透を低減する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＧｅＯ２成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＧｅＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。特に、第１、第３及び第４の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＧｅＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。一方、第２の光学ガラスでは、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＧｅＯ２成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、さらに好ましくは１０．０％、最も好ましくは４．５％を上限とする。ＧｅＯ２成分は、原料として例えばＧｅＯ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｐ２Ｏ５成分は、安定なガラス形成を促すことで、ガラスの失透を低減する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｐ２Ｏ５成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＰ２Ｏ５成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２５．０％、最も好ましくは２０．０％を上限とする。Ｐ２Ｏ５成分は、原料として例えばＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ａｌ２Ｏ３成分は、ガラスの耐失透性を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ａｌ２Ｏ３成分の含有率を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＡｌ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。Ａｌ２Ｏ３成分は、原料として例えばＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｉｎ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｉｎ２Ｏ３成分の含有率を１５．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性を高めつつ、ガラスの摩耗度を大きくすることで研磨加工を行い易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＩｎ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１０．０％を上限とし、さらに好ましくは５．０％未満とし、最も好ましくは４．０％未満とする。Ｉｎ２Ｏ３成分は、原料として例えばＩｎ２Ｏ３、ＩｎＦ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＺｒＯ２成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、ガラスを溶融状態から冷却する過程における失透を抑制する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＺｒＯ２成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＺｒＯ２成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。ＺｒＯ２成分は、原料として例えばＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｔａ２Ｏ５成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｔａ２Ｏ５成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＴａ２Ｏ５成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。Ｔａ２Ｏ５成分は、原料として例えばＴａ２Ｏ５等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｇｄ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｇｄ２Ｏ３成分の含有率を２５．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＧｄ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２０．０％、最も好ましくは１５．０％を上限とする。Ｇｄ２Ｏ３成分は、原料として例えばＧｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｙ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、ガラスの化学的耐久性を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｙ２Ｏ３成分の含有率を２０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性の低下を抑えつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を抑えることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＹ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。Ｙ２Ｏ３成分は、原料として例えばＹ２Ｏ３、ＹＦ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｙｂ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高める成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｙｂ２Ｏ３成分の含有率を２０．０％以下にすることで、所望の光学定数を維持しつつ良好な耐失透性を維持し易くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＹｂ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、最も好ましくは１０．０％を上限とする。Ｙｂ２Ｏ３成分は、原料として例えばＹｂ２Ｏ３等を用いてガラス内に含有することができる。
　Ｓｂ２Ｏ３成分は、ガラスの脱泡を促進する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有率を１．０％以下にすることで、ガラス溶融時における過度の発泡が生じ難くなるため、Ｓｂ２Ｏ３成分の溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化を低減できる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＳｂ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは０．９％、最も好ましくは０．８％を上限とする。Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料として例えばＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いてガラス内に含有することができる。
　ＣｅＯ２成分は、ガラスの清澄に効果のある成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。特に、ＣｅＯ２成分の含有率を１．０％以下にすることで、内部品質の良好な光学ガラスを得ることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するＣｅＯ２成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは０．９％、最も好ましくは０．８％を上限とする。ＣｅＯ２成分は、原料として例えばＣｅＯ２等を用いてガラス内に含有することができる。
　なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分やＣｅＯ２成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤や脱泡剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。
＜含有すべきでない成分について＞
　次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
　他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。ただし、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｍｏ、Ｅｕ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ及びＥｒ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、且つ可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長に対して用いられる光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。ここで、「実質的に含有しない」とは、不純物として混入される場合を除いて含有しないことである。
　さらに、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等のヒ素化合物、並びに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、Ｓｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にある成分である。これらのうち少なくともいずれかを含有した場合、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要となる。従って、環境上の影響を重視する場合には、不可避な混入を除き、これらを実質的に含有しないことが好ましい。これにより、光学ガラスに環境を汚染する物質が実質的に含まれなくなる。そのため、特別な環境対策上の措置を講じなくとも、この光学ガラスを製造し、加工し、及び廃棄することができる。
　本発明のガラス組成物は、その組成が酸化物換算組成のガラス全物質量に対するモル％で表されているため直接的に質量％の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＴｅＯ２成分　４０．０～７５．０質量％
並びに
Ｂｉ２Ｏ３成分　０～５５．０質量％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５成分　０～３５．０質量％及び／又は
ＴｉＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＷＯ３成分　０～５５．０質量％及び／又は
Ｌｉ２Ｏ成分　０～７．０質量％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～１２．０質量％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～１８．０質量％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｇａ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｎＯ成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｂ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
ＭｇＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＣａＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０質量％及び／又は
ＳｉＯ２成分　０～１３．０質量％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０質量％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０質量％
　特に、第１の光学ガラスに含まれる各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＴｅＯ２成分　４０．０～７５．０質量％及び
Ｂｉ２Ｏ３成分　１．０～５５．０質量％、
並びに
Ｌｉ２Ｏ成分　０～７．０質量％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～１２．０質量％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～１８．０質量％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＭｇＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＣａＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０質量％及び／又は
ＳｉＯ２成分　０～１３．０質量％及び／又は
Ｂ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｇａ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｎＯ成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＷＯ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＴｉＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０質量％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０質量％
　また、第２の光学ガラスに含まれる各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＴｅＯ２成分　４０．０～７５．０質量％及び
Ｎｂ２Ｏ５成分　１．０～３５．０質量％、
並びに
Ｌｉ２Ｏ成分　０～７．０質量％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～１２．０質量％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～１８．０質量％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＺｎＯ成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＷＯ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｂ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
ＭｇＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＣａＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０質量％及び／又は
ＳｉＯ２成分　０～１３．０質量％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｇａ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＴｉＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｂｉ２Ｏ３成分　０～４５．０質量％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０質量％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０質量％
　また、第３の光学ガラスに含まれる各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＴｅＯ２成分　４０．０～７５．０質量％及び
ＴｉＯ２成分　１．０～１５．０質量％、
並びに
Ｌｉ２Ｏ成分　０～７．０質量％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～１２．０質量％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～１８．０質量％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＺｎＯ成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＷＯ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｂ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
ＭｇＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＣａＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０質量％及び／又は
ＳｉＯ２成分　０～１３．０質量％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｇａ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｂｉ２Ｏ３成分　０～４５．０質量％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０質量％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０質量％
　また、第４の光学ガラスに含まれる各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＴｅＯ２成分　４０．０～７５．０質量％及び
ＷＯ３成分　１．０～５５．０質量％、
並びに
Ｌｉ２Ｏ成分　０～７．０質量％及び／又は
Ｎａ２Ｏ成分　０～１２．０質量％及び／又は
Ｋ２Ｏ成分　０～１８．０質量％及び／又は
Ｃｓ２Ｏ成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＺｎＯ成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｂ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
ＭｇＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＣａＯ成分　０～８．０質量％及び／又は
ＳｒＯ成分　０～１５．０質量％及び／又は
ＢａＯ成分　０～２０．０質量％及び／又は
ＳｉＯ２成分　０～１３．０質量％及び／又は
ＧｅＯ２成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３成分　０～２０．０質量％及び／又は
Ｇａ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
Ｉｎ２Ｏ３成分　０～２５．０質量％及び／又は
ＺｒＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５成分　０～４０．０質量％及び／又は
ＴｉＯ２成分　０～１５．０質量％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｂｉ２Ｏ３成分　０～４５．０質量％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３成分　０～４０．０質量％及び／又は
Ｙ２Ｏ３成分　０～３０．０質量％及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３成分　０～３５．０質量％及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０質量％及び／又は
ＣｅＯ２成分　０～１．０質量％
［製造方法］
　本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有率の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて５００～１２００℃の温度範囲で溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、適当な温度に下げてから金型に鋳込み、徐冷することにより作製される。
［物性］
　本発明の光学ガラスは、所定の高い屈折率（ｎｄ）を有するとともに、高い分散を有する必要がある。特に、本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７０、より好ましくは１．７５、最も好ましくは１．８０を下限とし、好ましくは２．２０、より好ましくは２．１８、最も好ましくは２．１５を上限とする。また、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは３０、より好ましくは２５、さらに好ましくは２４、最も好ましくは２３を上限とする。これらにより、光学設計の自由度が広がるため、さらに素子の薄型化を図っても、大きな光の屈折量を得ることができる。なお、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）の下限は特に限定しないが、本発明によって得られるガラスのアッベ数（νｄ）は、概ね１０以上、具体的には１２以上、さらに具体的には１４以上であることが多い。
　また、本発明の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）がノーマルラインに近いことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦２５の範囲において（－０．００１６０×νｄ＋０．６３４６０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００５６３×νｄ＋０．７５８７３）の関係を満たし、且つ、νｄ＞２５の範囲において（－０．００２５０×νｄ＋０．６５７１０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００３４０×νｄ＋０．７０３００）の関係を満たす。これにより、高分散を有しながらも、部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）とのプロットの位置が、図１～図５に示すノーマルラインに近付けられる。そのため、この光学ガラスを用いた光学素子による色収差が低減されることが推論できる。ここで、νｄ≦２５における光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは（－０．００１６０×νｄ＋０．６３４６０）、より好ましくは（－０．００１６０×νｄ＋０．６３６６０）、最も好ましくは（－０．００１６０×νｄ＋０．６３８６０）を下限とし、好ましくは（－０．００５６３×νｄ＋０．７５８７３）、より好ましくは（－０．００５６３×νｄ＋０．７５６７３）、さらに好ましくは（－０．００５６３×νｄ＋０．７５４７３）、最も好ましくは（－０．００５６３×νｄ＋０．７５２７３）を上限とする。また、νｄ＞２５における光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは（－０．００２５０×νｄ＋０．６５７１０）、より好ましくは（－０．００２５０×νｄ＋０．６５９１０）、最も好ましくは（－０．００２５０×νｄ＋０．６６１１０）を下限とし、好ましくは（－０．００３４０×νｄ＋０．７０３００）、より好ましくは（－０．００３４０×νｄ＋０．７０１００）、さらに好ましくは（－０．００３４０×νｄ＋０．６９９００）、最も好ましくは（－０．００３４０×νｄ＋０．６９７００）を上限とする。
　なお、本願でいうノーマルライン（Ｎｏｒｍａｌ　Ｌｉｎｅ、図１参照）は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（νｄ）を横軸に採用した直交座標上で、本発明よりも低分散のガラスを含んだ一般的なガラスについて、部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）との間で見出される直線的な関係を表す直線のことである。ここで、図１のノーマルラインは、ＮＳＬ７とＰＢＭ２（いずれも株式会社オハラ製）の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で定義される（ＰＢＭ２のアッベ数（νｄ）は３６．３であり、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８である、また、ＮＳＬ７のアッベ数（νｄ）は６０．５であり、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である）。
　本発明の光学ガラスのように、特にアッベ数（νｄ）が小さい領域では、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）はノーマルラインよりも高い値にあり、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は曲線（図２では右上がりの曲線）で表される。しかしながら、この曲線の近似が困難であるため、本発明では、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）が低いことを、νｄ＝２５を境に異なった傾きを有する直線を用いて表した。
　また、本発明の光学ガラスは、着色が少ない必要がある。特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率７０％を示す波長（λ７０）が５００ｎｍ以下であり、より好ましくは４８５ｎｍ以下であり、最も好ましくは４７０ｎｍ以下である。また、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す波長（λ５）が４５０ｎｍ以下であり、より好ましくは４３５ｎｍ以下であり、最も好ましくは４２０ｎｍ以下である。これにより、ガラスの吸収端が紫外領域の近傍に位置するようになることで、可視域におけるガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスをレンズ等の光学素子の材料として用いることができる。
　また、本発明の光学ガラスは、２００℃以上５５０℃以下のガラス転移点（Ｔｇ）を有することが好ましい。ガラス転移点（Ｔｇ）が２００℃以上であることにより、特にガラスに対して研磨加工を行う場合、研磨加工によって発生する摩擦熱による悪影響を低減することができる。一方で、ガラス転移点（Ｔｇ）が５５０℃以下であることにより、より低い温度で軟化する。そのため、低い温度でのプレス成形が可能になることで、プレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることができる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点（Ｔｇ）は、好ましくは２００℃、より好ましくは２２０℃、最も好ましくは２５０℃を下限とし、好ましくは５５０℃、より好ましくは５３０℃、最も好ましくは５００℃を上限とする。
　また、本発明の光学ガラスは、所定の摩耗度を有することが好ましい。特に、光学ガラスの「ＪＯＧＩＳ１０－１９９４光学ガラスの摩耗度の測定方法」に準じた測定方法における摩耗度（Ａａ）は、１００以上１０００以下の摩耗度を有することが好ましい。摩耗度を１００以上にすることで、研磨加工を行ったときにガラスが研磨され易くなる。そのため、研磨加工の加工効率を高めることで、研磨加工を行い易くすることができる。一方で、摩耗度を１０００以下にすることで、光学ガラスの必要以上の摩耗や傷が低減されるため、光学ガラスに対する研磨加工における取扱いを容易にしつつ、研磨加工を行い易くすることができる。従って、本発明の光学ガラスの摩耗度は、好ましくは１００、より好ましくは１２０、最も好ましくは１５０を下限とし、好ましくは１０００、より好ましくは９５０、最も好ましくは９００を上限とする。
［プリフォーム及び光学素子］
　本発明の光学ガラスは、様々な光学素子及び光学設計に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム、ミラー等のように、ガラス内に可視光を透過させる光学素子の用途に用いられることが好ましい。これにより、この光学ガラスを用いた光学素子による色収差が低減されるため、カメラやプロジェクタ等の光学機器に用いたときに、光学素子や光学系の小型化を図りつつ、高精細で高精度な結像特性を実現できる。ここで、本発明の光学ガラスからなる光学素子を作製するには、切削及び研磨加工を省略することが可能であるため、溶融状態のガラスを白金等の流出パイプの流出口から滴下して球状等の精密プレス成形用プリフォームを作製し、この精密プレス成形用プリフォームに対して精密プレス成形を行うことが好ましい。
　本発明の実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５、Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０、Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）、参考例（Ｎｏ．Ａ１、Ｎｏ．Ｂ１）及び比較例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２、Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ２、Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ３）の組成、及び、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、ガラス転移点（Ｔｇ）、摩耗度（Ａａ）、分光透過率が７０％及び５％を示す波長（λ７０、λ５）の結果、並びに形成されたガラスへの失透の有無の結果を表１～表１０に示す。また、実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）、参考例（Ｎｏ．Ａ１）、及び比較例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２）のガラスにおける、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係を図２に示す。また、実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２）、参考例（Ｎｏ．Ｂ１）、及び比較例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２）のガラスにおける、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係を図２に示す。また、実施例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）及び比較例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ２）のガラスにおける、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係を図４に示す。また、実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）及び比較例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ３）のガラスにおける、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係を図５に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。
　本発明の実施例の光学ガラス、並びに参考例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を選定し、表１～表１０に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、石英坩堝又は白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で５００～１２００℃の温度範囲で溶融し、攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。このとき、実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）及び比較例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ３）のうち、ガラスが失透しなかった実施例及び比較例については、表３の「失透の有無」欄に「なし」と記載した。一方で、ガラスが失透した実施例及び比較例については、表３の「失透の有無」欄に「失透」と記載した。
　ここで、本発明の実施例の光学ガラス、並びに参考例及び比較例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）については、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。そして、求められたアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値について、関係式（θｇ，Ｆ）＝－ａ×νｄ＋ｂにおける、傾きａが０．００１６０及び０．００５６３のときの切片ｂを求めた。なお、本測定に用いたガラスとして、アニール条件は徐冷降下速度を－２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。
　また、本発明の実施例の光学ガラス、並びに参考例及び比較例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）は、示差熱測定装置（ネッチゲレテバウ社製　ＳＴＡ　４０９　ＣＤ）を用いて測定した。このときのサンプル粒度は４２５～６００μｍとし、昇温速度は１０℃／ｍｉｎとした。
　また、本発明の実施例の光学ガラス、並びに参考例及び比較例のガラスの摩耗度は、「ＪＯＧＩＳ１０－１９９４光学ガラスの摩耗度の測定方法」に準じて測定した。すなわち、３０×３０×１０ｍｍの大きさのガラス角板の試料を水平に毎分６０回転する鋳鉄製平面皿（２５０ｍｍφ）の中心から８０ｍｍの定位置に乗せ、９．８Ｎ（１ｋｇｆ）の荷重を垂直にかけながら、水２０ｍＬに＃８００（平均粒径２０μｍ）のラップ材（アルミナ質Ａ砥粒）を１０ｇ添加した研磨液を５分間一様に供給して摩擦させ、ラップ前後の試料質量を測定して、摩耗質量を求めた。同様にして、日本光学硝子工業会で指定された標準試料の摩耗質量を求め、
　　摩耗度＝｛（試料の摩耗質量／比重）／（標準試料の摩耗質量／比重）｝×１００
により計算した。
　また、本発明の実施例の光学ガラス、並びに参考例及び比較例のガラスの透過率については、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００～８００ｎｍの波長の光に対する分光透過率を測定し、λ７０（透過率７０％時の波長）とλ５（透過率５％時の波長）を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表１～表１０に表されるように、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が３０以下、より詳細には２５以下であった。特に、第２及び第４の光学ガラスに該当する実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２、Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が２４以下であった。特に、第３の光学ガラスに該当する実施例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が２３以下であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、所望の低いアッベ数（νｄ）を有することが明らかになった。
　また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．７０以上、より詳細には１．９１以上であるとともに、この屈折率（ｎｄ）は２．２０以下、より詳細には２．１１以下であり、所望の範囲内であった。特に、第１の光学ガラスに該当する実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が２．０７以下であった。また、第３の光学ガラスに該当する実施例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が２．０５以下であった。また、第４の光学ガラスに該当する実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が２．０８以下であった。
　また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が２５以下であり、且つ、図２～図５に示すように、部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との関係において、いずれも（－０．００１６０×νｄ＋０．６３４６０）以上、より詳細には（－０．００１６０×νｄ＋０．６５０００）以上であった。また、この部分分散比（θｇ，Ｆ）は、（－０．００５６３×νｄ＋０．７５８７３）以下、より詳細には（－０．００５６３×νｄ＋０．７５２００）以下であり、所望の範囲内であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）がノーマルラインに近く、色収差が小さいことが明らかになった。
　また、本発明の実施例の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が５５０℃以下、より詳細には５００℃以下であった。特に、実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が４６０℃以下であった。また、実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が４５０℃以下であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が２００℃以上、より詳細には２５０℃以上であった。特に、実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０、Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が２７０℃以上であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、低いガラス転移点（Ｔｇ）を有しているため、低い温度で軟化し易いことが明らかになった。
　一方で、本発明の比較例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２）の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が４６０℃より高かった。このため、本発明の実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、比較例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２）のガラスに比べて低い温度で軟化し易いことが明らかになった。
　また、比較例（Ｎｏ．Ｂ２、Ｎｏ．Ｃ２）のガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が４５０℃より高かった。このため、本発明の実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ１０）の光学ガラスは、比較例（Ｎｏ．Ｂ２、Ｎｏ．Ｃ２）のガラスに比べて低い温度で軟化し易いことが明らかになった。
　また、比較例（Ｎｏ．Ｄ１）のガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が５００℃より高かった。このため、本発明の実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、比較例（Ｎｏ．Ｄ１）のガラスに比べて低い温度で軟化し易いことが明らかになった。
　また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもλ７０（透過率７０％時の波長）が５００ｎｍ以下、より詳細には４８４ｎｍ以下であった。特に、実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、λ７０が４５０ｎｍ以下であった。また、実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２）の光学ガラスは、λ７０が４７４ｎｍ以下であった。また、実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、いずれもλ７０が４７５ｎｍ以下であった。一方、本発明の実施例の光学ガラスは、λ５（透過率５％時の波長）が４５０ｎｍ以下、より詳細には４２４ｎｍ以下であった。特に、本発明の実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、λ５が４００ｎｍ以下であった。また、実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ２２）の光学ガラスは、いずれもλ５が４１０ｎｍ以下であった。また、実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、いずれもλ５が４１１ｎｍ以下であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは着色し難く、可視光に対する透明性が高いことが明らかになった。
　一方で、比較例（Ｎｏ．Ａ２）のガラスは、λ７０が４５０ｎｍより大きかった。このため、本発明の実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ２５）の光学ガラスは、比較例（Ｎｏ．Ａ２）のガラスに比べて着色し難く、可視光に対する透明性が高いことが明らかになった。
　また、比較例（Ｎｏ．Ｄ１）のガラスは、λ７０が４７５ｎｍより大きかった。また、比較例（Ｎｏ．Ｄ３）のガラスは、光の透過性が悪くλ７０が測定できなかった。このため、本発明の実施例（Ｎｏ．Ｄ１～Ｎｏ．Ｄ７）の光学ガラスは、比較例（Ｎｏ．Ｄ１及びＮｏ．Ｄ３）のガラスに比べて着色し難く、可視光に対する透明性が高いことが明らかになった。
　また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも摩耗度が１０００以下であるとともに、この摩耗度は１００以上、より詳細には２００以上であった。特に、第４の光学ガラスは、いずれも摩耗度が６００以上であった。一方、参考例（Ｎｏ．Ａ１、Ｎｏ．Ｂ１）及び比較例（Ｎｏ．Ｂ１、Ｎｏ．Ｃ１、Ｎｏ．Ｄ２）のガラスは、摩耗度が１０００より大きかった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、参考例（Ｎｏ．Ａ１）及び比較例（Ｎｏ．Ｂ１、Ｎｏ．Ｃ１、Ｎｏ．Ｄ２）のガラスに比べて摩耗度が低く、ガラス研磨時における加工性が良好なことが明らかになった。
　従って、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、低い温度で軟化し易く、可視域での透明性が高く、且つガラス研磨時に研磨加工を行い易いことが明らかになった。
　さらに、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、研磨加工用プリフォームを形成した後で研削及び研磨を行い、レンズ及びプリズムの形状に加工した。また、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、精密プレス成形用プリフォームを形成し、精密プレス成形用プリフォームを精密プレス成形加工してレンズ及びプリズムの形状に加工した。いずれの場合も、様々なレンズ及びプリズムの形状に加工することができた。
　以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。

Claims (20)

  1. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｅＯ２成分を４０．０％以上７５．０％未満、Ｂｉ２Ｏ３成分、Ｎｂ２Ｏ５成分、ＷＯ３成分及びＴｉＯ２成分からなる群から選択される１種以上の成分を１．０％以上４０．０％以下含有し、３０以下のアッベ数（νｄ）を有する光学ガラス。
  2. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＢｉ２Ｏ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有する請求項１記載の光学ガラス。
  3. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＮｂ２Ｏ５成分を１．０％以上２５．０％以下含有する請求項１記載の光学ガラス。
  4. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＴｉＯ２成分を１．０％以上３０．０％以下含有する請求項１記載の光学ガラス。
  5. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％でＷＯ３成分を１．０％以上４０．０％以下含有する請求項１記載の光学ガラス。
  6. 　分光透過率が７０％を示す波長（λ７０）が５００ｎｍ以下である請求項１から５のいずれか記載の光学ガラス。
  7. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
    Ｌｉ２Ｏ成分　０～２５．０％及び／又は
    Ｎａ２Ｏ成分　０～３０．０％及び／又は
    Ｋ２Ｏ成分　０～３０．０％及び／又は
    Ｃｓ２Ｏ成分　０～３０．０％
    の各成分をさらに含有する請求項１から６のいずれか記載の光学ガラス。
  8. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対する物質量和Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋Ｃｓ２Ｏが３０．０％以下である請求項７記載の光学ガラス。
  9. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
    Ｇａ２Ｏ３成分　０～２０．０％及び／又は
    ＺｎＯ成分　０～３０．０％及び／又は
    Ｌａ２Ｏ３成分　０～２５．０％及び／又は
    Ｂ２Ｏ３成分　０～４０．０％
    の各成分をさらに含有する請求項１から８のいずれか記載の光学ガラス。
  10. 　実質的に鉛化合物を含有しない請求項１から９のいずれか記載の光学ガラス。
  11. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
    ＭｇＯ成分　０～１５．０％及び／又は
    ＣａＯ成分　０～２０．０％及び／又は
    ＳｒＯ成分　０～２０．０％及び／又は
    ＢａＯ成分　０～２０．０％
    の各成分をさらに含有する請求項１から１０のいずれか記載の光学ガラス。
  12. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対する物質量和ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯが２０．０％以下である請求項１１記載の光学ガラス。
  13. 　酸化物換算組成のガラス全物質量に対して、モル％で
    ＳｉＯ２成分　０～３０．０％及び／又は
    ＧｅＯ２成分　０～３０．０％及び／又は
    Ｐ２Ｏ５成分　０～３０．０％及び／又は
    Ａｌ２Ｏ３成分　０～３０．０％及び／又は
    Ｉｎ２Ｏ３成分　０～１５．０％及び／又は
    ＺｒＯ２成分　０～２０．０％及び／又は
    Ｔａ２Ｏ５成分　０～２０．０％及び／又は
    Ｇｄ２Ｏ３成分　０～２５．０％及び／又は
    Ｙ２Ｏ３成分　０～２０．０％及び／又は
    Ｙｂ２Ｏ３成分　０～２０．０％及び／又は
    Ｓｂ２Ｏ３成分　０～１．０％及び／又は
    ＣｅＯ２成分　０～１．０％
    の各成分をさらに含有する請求項１から１２のいずれか記載の光学ガラス。
  14. 　１．７０以上２．２０以下の屈折率（ｎｄ）を有する請求項１から１３のいずれか記載の光学ガラス。
  15. 　ガラス転移点（Ｔｇ）が２００℃以上５５０℃以下である請求項１から１４のいずれか記載の光学ガラス。
  16. 　摩耗度（Ａａ）が１００以上１０００以下である請求項１から１５のいずれか記載の光学ガラス。
  17. 　部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦２５の範囲において（－０．００１６０×νｄ＋０．６３４６０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００５６３×νｄ＋０．７５８７３）の関係を満たし、且つ、νｄ＞２５の範囲において（－０．００２５０×νｄ＋０．６５７１０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００３４０×νｄ＋０．７０３００）の関係を満たす請求項１から１６のいずれか記載の光学ガラス。
  18. 　請求項１から１７のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
  19. 　請求項１から１７のいずれか記載の光学ガラスからなる精密プレス成形用プリフォーム。
  20. 　請求項１９記載の精密プレス成形用プリフォームを精密プレス成形してなる光学素子。
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