WO2010072566A1 - Schmelztiegel für den einsatz in einem tiegelziehverfahren für quarzglas - Google Patents

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WO2010072566A1
WO2010072566A1 PCT/EP2009/066705 EP2009066705W WO2010072566A1 WO 2010072566 A1 WO2010072566 A1 WO 2010072566A1 EP 2009066705 W EP2009066705 W EP 2009066705W WO 2010072566 A1 WO2010072566 A1 WO 2010072566A1
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WO
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crucible
protective layer
quartz glass
gas
microns
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Application number
PCT/EP2009/066705
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Bernhard Franz
Nigel Whippey
Joerg Becker
Helmut Leber
Original Assignee
Heraeus Quarzglas Gmbh & Co. Kg
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Publication date
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Priority to US12/998,904 priority patent/US20110281227A1/en
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/43—Use of materials for furnace walls, e.g. fire-bricks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
    • C03B5/033—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by using resistance heaters above or in the glass bath, i.e. by indirect resistance heating
    • C03B5/0336—Shaft furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/167—Means for preventing damage to equipment, e.g. by molten glass, hot gases, batches
    • C03B5/1672—Use of materials therefor

Definitions

  • the present invention relates to a crucible for use in a Tiegelzieh compiler having a crucible interior for receiving a softened quartz glass mass, which is bounded by a wall of tungsten, molybdenum, niobium or tantalum or a high temperature resistant alloy of these metals, the wall a the inside of the crucible facing inside, which is at least partially covered with a protective layer.
  • Melting crucibles of this type are used in crucible drawing processes for the production of cylindrical components of quartz glass with any desired cross-sectional profile.
  • a crucible is known from EP 1 160 208 A2.
  • the crucible is supplied from above continuously granular SiO 2 Ausgasgasmaterial and softened at high temperature (> 2050 0 C) under reducing protective gas (hydrogen), so that forms a viscous quartz glass mass in the bottom of the crucible on a in the bottom region of the Tie- gel provided pulling nozzle is pulled down in the form of a quartz glass tube.
  • a hopper is provided which protrudes into the crucible and whose lower end ends above the surface of the viscous glass mass (hereinafter referred to as "melt surface").
  • the crucible materials used are usually tungsten (W), molybdenum (Mo) or alloys thereof.
  • these refractory metals are not completely corrosion resistant and tend to react with oxygen or other gaseous reactants, such as chlorine, at high temperature.
  • oxygen or other gaseous reactants such as chlorine
  • the metal enters the quartz glass melt or accumulates predominantly at the crucible wall and in the bottom region of the crucible, from where it is drawn off discontinuously from the melt flow of the glass melt in concentrated form and then in the form of undissolved metal oxide particles in the quartz glass melt as streaks or discoloration of the quartz glass strand noticeable and can lead to rejects.
  • the inside of a tungsten crucible is provided with a protective layer of iridium, rhenium, osmium or alloys of these metals.
  • the protective layer is either metallurgically connected to the crucible wall or it forms a separate insert part, which bears against the crucible wall and is mechanically fixed thereto.
  • Typical thicknesses of such protective layers are in the range of 0.5 mm to 1, 27 mm.
  • a protective layer for a component made of molybdenum which resists high temperature under corrosive conditions.
  • the molybdenum component is, for example, electrodes for use in glass melts.
  • the protective layer is produced in layers by plasma spraying of a powder mixture of molybdenum and Al 2 O 3 , wherein the Al 2 O 3 content increases from the inside to the outside.
  • the crucibles described last have improved corrosion resistance compared to quartz glass melts.
  • the material costs for the production of the crucibles are very high because of the expensive coating metals for the production of the protective layer.
  • the present invention seeks to provide a crucible for use in a crucible pulling method for quartz glass, which costs at lower material shows good corrosion resistance.
  • the protective layer consists of a gas-tight, oxidic material which undergoes no phase transformation in the temperature range of 20 0 C to 1800 0 C, and that the crucible interior above the male quartz glass mass Has gas space, and that the protective layer is provided exclusively on the adjacent to the gas space surface of the crucible inside.
  • the crucible wall consists essentially of a high-temperature-resistant metal, with niobium, molybdenum and tantalum being considered in addition to tungsten. At least the inner wall of the crucible, which is in contact with the hot gas atmosphere, is wholly or partially provided with a protective layer which is as dense as possible and which consists of an oxidic material.
  • the protective layer reduces the effect of corrosive gases, in particular of oxygen and chlorine-containing compounds, on the crucible inner wall and thus reduces the entry of crucible metal in the quartz glass mass. In comparison to the known crucibles with precious metal lining of the material used for the production of the oxidic nature and therefore is particularly cost.
  • the protective layer during heating or during use of the crucible, at least in the gas space above the quartz glass mass not flakes off.
  • the maximum temperature at the intended use of the crucible is typically in the range of 2000 0 C and 2300 0 C, the gas space above the softened quartz glass mass significantly lower temperatures around 500 0 C.
  • the metallic crucible wall can also heat up in the region of the gas space by heat conduction, so that only those oxides are suitable for forming the protective layer, which are subject to no phase transition up to a temperature of about 1800 0 C, and therefore not melt below this temperature.
  • the interior of the crucible has a gas space above the male quartz glass mass, the protective layer being provided exclusively on the surface of the crucible inside which adjoins the gas space.
  • the expected molten bath height of the softened quartz glass mass is already known before the intended use of the crucible.
  • the molten bath height is preferably kept approximately constant during use.
  • the softened quartz glass mass can dissolve the oxidic protective layer.
  • a protective layer that ends below the melt level is therefore eroded over time.
  • the elements contained in the protective layer and any impurities enter the quartz glass mass. This is generally acceptable as long as the dissolution of the protective layer occurs during retraction of the drawing furnace and a long run-in period is acceptable, that is for large batches.
  • the advantage of this approach is that the remaining unresolved protective layer will end up pretty much at the melting level. Therefore, it is harmless or even preferable if the protective layer is from the beginning designed so that it protrudes into the quartz glass mass.
  • the protective layer is provided from the beginning, that is, before the intended use of the crucible, only in the gas space, and thus does not come into contact with the quartz glass melt.
  • the protective layer ends exactly at the predetermined molten bath level or slightly above it, wherein in the former case fluctuations in the melting level can cause the protective layer to dissolve over a certain, albeit small, height, and in the last-mentioned case a small surface area with unprotected crucible wall can be accepted got to. The smaller this surface area can be held, the lower the corrosive attack by the gas atmosphere. An unprotected area with a height of 2 cm is generally acceptable.
  • Another advantage of the crucible according to the invention is the fact that only a relatively small surface area is to be coated, namely that surface area of the crucible inside that comes into contact with the corrosive atmosphere in the gas space. Therefore, it is preferably provided that the surface provided with the protective layer is less than 30%, preferably less than 25%, of the total inside surface.
  • the protective layer contains an oxide from the following group: aluminum, magnesium, yttrium, zirconium and rare earth metals.
  • the oxides or mixed oxides of these metals show good adhesion to crucible surfaces, in particular of tungsten.
  • the term "rare earths” here comprises the lanthanides (including lanthanum) as well as Sc and Y.
  • zirconium oxide preference is given to stabilized ZrO 2 which contains a certain amount of Y 2 O 3 .
  • a protective layer consisting of Al 2 O 3 has proved particularly useful.
  • Al 2 O 3 is a constituent of naturally occurring quartz glass tubing and is harmless to most quartz glass applications. This is equally true for ZrO 2 , which is acceptable and specified as a dopant to a level of 0.7 ppm by weight for many quartz glass applications.
  • the doping with Al 2 O 3 causes an increase in the viscosity of the quartz glass, which may even be desirable. Therefore, some enrichment of the quartz glass mass with the Al 2 O 3 introduced from the protective layer is generally unavoidable. harmful.
  • the coefficient of thermal expansion of aluminum oxide is in the range of 5.5 to 7 ⁇ 10 -6 K -1 and thus of the order of magnitude of the thermal expansion coefficients of tungsten (4.3-4.7 ⁇ 10 -6 K -1 ) and molybdenum ( 5.3 x 10 "6 K 1). the similar coefficient of thermal expansion contributes to a good adhesion of the layer of the crucible wall.
  • the protective layer has an average layer thickness in the range of 50 ⁇ m to 500 ⁇ m, particularly preferably in the range of 100 ⁇ m and 200 ⁇ m.
  • the protective layer acts as a diffusion barrier for the access of corrosive gases to the wall of the crucible base body.
  • the function as a diffusion barrier layer is the more pronounced, the thicker the protective layer.
  • layer thicknesses in the range of 50 to 500 .mu.m, in particular those in the range of 100 to 200 .mu.m have proven to be a suitable compromise.
  • the protective layer is preferably produced by thermal spraying.
  • oxidic or readily oxidizable metallic starting powder particles in the form of a fluid mass such as a flowable powder, sol or suspension (dispersion) are at least partially melted and thrown at high speed onto the crucible surface to be coated.
  • the energy source is usually a fuel gas-oxygen flame or a plasma jet, but can also be designed as an arc, laser beam or the like.
  • Particularly preferred is a protective layer produced by plasma spraying.
  • the high-energy plasma spraying process enables a comparatively high energy input and high speeds when spin-coating the melted-on or melted starting powder particles onto the surface to be coated.
  • This can be relatively thick and firm in a short time create adhesive protective layers.
  • metallic starting powder particles which are oxidized in the plasma flame or during deposition on the surface. In this case, particularly fine particles can be used, which facilitates the production of thin protective layers.
  • FIG. 1 shows an embodiment of the crucible according to the invention in a Ziehofen for the production of quartz glass tubes.
  • the molten bath height of the soft quartz glass mass to be expected when the crucible was used as intended was marked by a circumferential line.
  • the surface area above this line was coated by vacuum plasma spraying (VPS method) with an average of 150 microns thick protective layer of pure Al 2 O 3 .
  • the crucible coated in this way was used in a drawing furnace, as will be described in more detail below with reference to FIG.
  • the drawing furnace comprises the crucible 1 made of tungsten, into which SiO 2 grain 3 is continuously introduced from above via a feed nozzle.
  • a drawing nozzle 4 is used, emerges through the softened quartz glass mass 27 and is withdrawn as strand 5.
  • the crucible 1 is surrounded by a water-cooled furnace shell 6 while maintaining an annular gap 7, the space through a partition 9 made of molybdenum, which is sealed in the region of its two end faces against a bottom plate 15 and a cover plate 16 of the furnace shell 6, in an inner ring cavities 10 and is divided into an outer annular space 11.
  • a porous insulating layer 8 of oxidic insulating material is housed, and within the outer annular space 11, a resistance heater 13 for heating the crucible 1 is provided.
  • the crucible 1 encloses a gas space 17 above the softened
  • Quartz glass mass 27 which is also sealed from the environment by means of a cover 18 and a sealing element 19.
  • the cover 18 is provided with an inlet 21 and an outlet 22 for a crucible interior gas in the form of pure hydrogen.
  • the inner annular space 10 is provided in the upper area with a gas inlet 23 for pure hydrogen. Downwards, the inner annular space 10 is open, so that the hydrogen can escape via the bottom opening 24 of the furnace shell 6.
  • the outer annular space 11 has in the region of the upper end an inlet 25 for a protective gas in the form of a nitrogen-hydrogen mixture (5 vol .-% H 2 ) and in its lower region an outlet 26 for the protective gas.
  • the protective gas flows through the porous insulating layer 8 and flows around the outer wall of the partition wall.
  • the gas space 17 terminates at the "melt level" of the quartz glass mass 27, which is indicated by the dashed line 12.
  • the surface area of the crucible inner wall adjoining the gas space 17, which makes up approximately 20% of the entire inner surface of the crucible 1, is completely covered by the Protective layer 2 of Al 2 O 3.
  • the protective layer 2 extends from a height of just above (about 2 cm) of the melting mirror 12 to below the sealing layer. element 19.
  • the atmosphere within the gas space 17 has no or at most low access to free tungsten surface.

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Abstract

Bei einem bekannten Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren, ist vorgesehen, dass die einem Tiegelinnenraum zugewandte Innenseite der Tiegelwandung mindestens teilweise mit einer Schutzschicht aus einem Edelmetall bedeckt ist. Der bekannte Schmelztiegel weist zwar eine gute Korrosionsbeständigkeit gegenüber der Quarzglasschmelz auf, jedoch sind die Material kosten wegen der teuren Beschichtungsmetalle hoch. Um einen Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren für Quarzglas bereitzustellen, der bei geringeren Material kosten eine gute Korrosionsbeständigkeit zeigt, wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, dass die Schutzschicht (2) aus einem gasdichten, oxidischen Werkstoff besteht, der im Temperaturbereich von 20 °C bis 1800 °C keiner Phasenumwandlung unterliegt, und dass der Tiegelinnenraum (17) oberhalb der aufzunehmenden Quarzglasmasse (27) einen Gasraum (17) aufweist, und dass die Schutzschicht (2) ausschließlich auf dem an den Gasraum (17) angrenzenden Oberfläche der Schmelztiegel-Innenseite vorgesehen ist.

Description

Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren für Quarzglas
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren, der einen Tiegelinnenraum zur Aufnahme einer erweichten Quarzglasmasse aufweist, der von einer Wandung aus Wolfram, Molybdän, Niob oder Tantal oder einer hochtemperaturbeständigen Legierung dieser Metalle be- grenzt ist, wobei die Wandung eine dem Tiegelinnenraum zugewandte Innenseite aufweist, welche mindestens teilweise mit einer Schutzschicht bedeckt ist.
Stand der Technik
Schmelztiegel dieser Art werden in Tiegelziehverfahren für die Herstellung zylinderförmiger Bauteile aus Quarzglas mit beliebigem Querschnittsprofil eingesetzt. Ein derartiger Schmelztiegel ist aus der EP 1 160 208 A2 bekannt. Dem Schmelztiegel wird von oben kontinuierlich körniges SiO2-Ausgasungsmaterial zugeführt und bei hoher Temperatur (> 2050 0C) unter reduzierend wirkendem Schutzgas (Wasserstoff) erweicht, so dass sich eine zähflüssige Quarzglasmasse ausbildet, die im unteren Bereich des Schmelztiegels über eine im Bodenbereich des Tie- gels vorgesehene Ziehdüse nach unten in Form eines Quarzglasrohres abgezogen wird. Für die Zufuhr des teilchenförmigen Rohmaterials ist ein Schütttrichter vorgesehen, der in den Schmelztiegel hineinragt, und dessen unteres Ende oberhalb der Oberfläche der zähflüssigen Glasmasse (im Folgenden als „Schmelzoberfläche" bezeichnet) endet.
Die eingesetzten Schmelztiegel-Werkstoffe sind in der Regel Wolfram (W), Molybdän (Mo) oder Legierungen davon. Allerdings sind diese refraktären Metalle nicht vollkommen korrosionsbeständig und neigen bei hoher Temperatur zur Reaktion mit Sauerstoff oder anderen gasförmigen Reaktanten, wie etwa Chlorver- bindungen, die aus Reinigungsprozessen des körnigen SiO2-Rohmaterials in den Tiegelraum eingeschleppt werden können oder die als Zersetzungsprodukte aus dem Rohmaterial freigesetzt werden. Durch Reaktion mit dem Metall der Tiegelwandung bilden sich flüchtige Metallverbindungen, die von der Tiegelwandung entweichen und in der reduzierenden Schmelztiegel-Atmosphäre wieder zu fein- teiligem Metall reduziert werden. Das Metall gelangt in die Quarzglasschmelze, oder es reichert sich vorwiegend an der Tiegelwandung und im Bodenbereich des Schmelztiegels an, von wo es von diskontinuierlich mit dem Schmelzfluss der Glasschmelze in konzentrierter Form abgezogen wird und sich - dann in Form nicht gelöster Metalloxidpartikel - in der Quarzglasschmelze als Schlieren oder Verfärbungen des Quarzglasstrangs bemerkbar macht und zu Ausschuss führen kann.
Schmelztiegel aus hochschmelzenden Metallen der Gruppe Iridium, Rhenium, Osmium und Ruthenium zeigen zwar eine wesentlich bessere Korrosionsbestän- digkeit gegenüber der Quarzglasschmelze, sie sind jedoch sehr teuer. Als Alternative wurde vorgeschlagen, nur die Innenseite eines ansonsten aus Wolfram oder Molybdän bestehenden Schmelztiegels durch eine Schutzschicht aus Edelmetall vor dem korrosiven Angriff zu schützen. Schmelztiegel dieser Art sind beispielsweise aus der oben bereits genannten EP 1 160 208 A2 sowie aus der EP 1 355 861 B1 und aus der US 6,739,155 B1 bekannt. Dabei wird die Innenseite eines Wolfram-Tiegels mit einer Schutzschicht aus Iridium, Rhenium, Osmium oder Legierungen dieser Metalle versehen. Die Schutzschicht ist entweder mit der Tiegelwandung metallurgisch verbunden oder sie bildet ein separates Einsatzteil, das an der Tiegelwandung anliegt und an dieser mechanisch fixiert ist. Typische Dicken derartiger Schutzschichten liegen im Bereich von 0,5 mm bis 1 ,27 mm.
Aus der US 4,806,385 A ist eine Schutzschicht für ein Bauteil aus Molybdän bekannt, das hoher Temperatur unter korrosiven Bedingungen widersteht. Bei dem Molybdän-Bauteil handelt es sich beispielsweise um Elektroden für den Einsatz in Glasschmelzen. Die Schutzschicht wird lagenweise durch Plasmaspritzen eines Pulvergemisches aus Molybdän und AI2O3 erzeugt, wobei der AI2O3-Anteil von innen nach außen zunimmt. Technische Aufgabe
Die zuletzt beschriebenen Schmelztiegel weisen eine verbesserte Korrosionsbeständigkeit gegenüber Quarzglasschmelzen auf. Die Material kosten für die Herstellung der Tiegel sind wegen der teuren Beschichtungsmetalle für die Herstel- lung der Schutzschicht jedoch sehr hoch.
Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren für Quarzglas bereitzustellen, der bei geringeren Material kosten eine gute Korrosionsbeständigkeit zeigt.
Diese Aufgabe wird ausgehend von einem Schmelztiegel der eingangs genannten Gattung erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Schutzschicht aus einem gasdichten, oxidischen Werkstoff besteht, der im Temperaturbereich von 20 0C bis 1800 0C keiner Phasenumwandlung unterliegt, und dass der Tiegelinnenraum oberhalb der aufzunehmenden Quarzglasmasse einen Gasraum aufweist, und dass die Schutzschicht ausschließlich auf dem an den Gasraum angrenzenden Oberfläche der Schmelztiegel-Innenseite vorgesehen ist.
Die Tiegelwandung besteht im Wesentlichen aus einem hochtemperaturbeständigen Metall, wobei außer Wolfram auch Niob, Molybdän und Tantal in Betracht kommen. Zumindest die im Kontakt mit der heißen Gasatmosphäre stehende In- nenwandung des Tiegels ist ganz oder teilweise mit einer möglichst dichten Schutzschicht versehen, die aus einem oxidischen Werkstoff besteht.
Die Schutzschicht vermindert die Einwirkung korrosiver Gase, insbesondere von Sauerstoff und chlorhaltigen Verbindungen, auf die Tiegel-Innenwandung und vermindert so den Eintrag von Tiegelmetall in die Quarzglasmasse. Im Vergleich zu den bekannten Schmelztiegeln mit Edelmetallauskleidung ist der zur Herstellung der verwendete Werkstoff jedoch oxidischer Natur und dadurch besonders kostengünstig.
Wichtig ist, dass die Schutzschicht beim Aufheizen oder während des Einsatzes des Schmelztiegels wenigstens im Gasraum oberhalb der Quarzglasmasse nicht abplatzt. Die Maximaltemperatur beim bestimmungsgemäßen Einsatz des Schmelztiegels liegt typischerweise im Bereich von 2000 0C und 23000C, wobei der Gasraum oberhalb der erweichten Quarzglasmasse deutlich geringere Temperaturen um 500 0C aufweist. Die metallische Tiegelwandung kann sich jedoch auch im Bereich des Gasraums durch Wärmeleitung aufheizen, so dass nur solche Oxide zur Ausbildung der Schutzschicht geeignet sind, die bis zu einer Temperatur von etwa 1800 0C keiner Phasenumwandlung unterliegen, und demnach auch unterhalb dieser Temperatur nicht aufschmelzen.
Der Tiegelinnenraum weist oberhalb der aufzunehmenden Quarzglasmasse einen Gasraum auf, wobei die Schutzschicht ausschließlich auf der an den Gasraum angrenzenden Oberfläche der Schmelztiegel-Innenseite vorgesehen ist.
In der Regel ist bereits vor dem bestimmungsgemäßen Einsatz des Schmelztiegels die voraussichtliche Schmelzbadhöhe der erweichten Quarzglasmasse in etwa bekannt. Aus Gründen der Prozessstabilität wird die Schmelzbadhöhe auch während des Einsatzes bevorzugt in etwa konstant gehalten.
Die erweichte Quarzglasmasse kann die oxidische Schutzschicht auflösen. Eine Schutzschicht, die unterhalb des Schmelzspiegels endet, wird daher mit der Zeit abgetragen. Dabei gelangen die in der Schutzschicht enthaltenden Elemente und etwaige Verunreinigungen in die Quarzglasmasse. Dies ist in der Regel akzepta- bei, solange die Auflösung der Schutzschicht während des Einfahrens des Ziehofens erfolgt und eine lange Einfahrdauer akzeptabel ist, also bei großen Chargen. Der Vorteil dieser Vorgehensweise ist, dass die danach verbleibende, nicht aufgelöste Schutzschicht ziemlich genau am Schmelzspiegel endet. Daher ist es unschädlich oder sogar bevorzugt, wenn die Schutzschicht von Anfang an so ausgelegt ist, dass sie in die Quarzglasmasse hineinragt.
Bei der erfindungsgemäßen Ausführungsform des Schmelztiegels is jedoch vorgesehen, dass die Schutzschicht von Anfang an, dass heißt, vor dem bestimmungsgemäßen Einsatz des Schmelztiegels, nur im Gasraum vorgesehen ist, und demnach mit der Quarzglasschmelze nicht in Berührung kommt. Die Schutzschicht endet genau an der vorbestimmten Schmelzbadhöhe oder etwas darüber, wobei im erstgenannten Fall Schwankungen des Schmelzspiegels ein Auflösen der Schutzschicht über eine gewisse, wenn auch geringe Höhe bewirken können, und im zuletzt genannten Fall ein kleiner Flächenbereich mit nicht geschützter Tiegelwandung in Kauf genommen werden muss. Je kleiner dieser Flächenbereich gehalten werden kann, umso geringer ist der korrosive Angriff durch die Gasatmosphäre. Ein ungeschützter Flächenbereich mit einer Höhe um 2 cm ist in der Regel akzeptabel.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Schmelztiegels ist darin zu sehen, dass nur ein verhältnismäßig kleiner Flächenbereich zu beschichten ist, nämlich derjenige Flächenbereich der Schmelztiegel-Innenseite, der mit der korrosiven Atmosphäre im Gasraum in Kontakt kommt. Daher ist vorzugsweise vorgesehen, dass die mit der Schutzschicht versehene Oberfläche weniger als 30 %, vorzugsweise weniger als 25 %, der gesamten Innenseiten-Oberfläche ausmacht.
Es hat sich als günstig erwiesen, wenn die Schutzschicht ein Oxid aus folgender Gruppe enthält: Aluminium, Magnesium, Yttrium, Zirkonium und Seltenerdmetalle.
Die Oxide oder Mischoxide dieser Metalle zeigen eine gute Haftung auf Tiegeloberflächen, insbesondere aus Wolfram. Unter dem Begriff „Seltene Erden" werden hier die Lanthaniden (einschließlich Lanthan) sowie Sc und Y zusammenge- fasst. Im Fall von Zirkoniumoxid wird stabilisiertes ZrO2 bevorzugt, welches eine gewisse Menge an Y2O3 enthält.
Besonders bewährt hat sich dabei eine aus AI2O3 bestehende Schutzschicht.
AI2O3 ist Bestandteil von natürlich vorkommenden Quarzglasrohrstoffen und für die meisten Anwendungen des Quarzglases unschädlich. Dies gilt gleichermaßen für ZrO2, das als Dotierstoff bis zu einem Gehalt von 0,7 Gew.-ppm für viele Anwendungen von Quarzglas akzeptabel und spezifiziert ist.
Das Dotieren mit AI2O3 bewirkt eine Erhöhung der Viskosität des Quarzglases, was sogar erwünscht sein kann. Daher ist eine gewisse Anreicherung der Quarzglasmasse mit dem aus der Schutzschicht eingetragenen AI2O3 in aller Regel un- schädlich. Der thermische Ausdehnungskoeffizient von Aluminiumoxid liegt im Bereich von 5,5 bis 7 x 10"6 K"1 und damit in der Größenordnung der thermischen Ausdehnungskoeffizienten von Wolfram (4,3 bis 4,7 x 10"6 K"1) und Molybdän (5,3 x 10"6 K1). Die ähnlichen thermischen Ausdehnungskoeffizienten tragen zu einer guten Haftung der Schicht an der Tiegelwandung bei.
In dem Zusammenhang hat es sich auch als günstig erwiesen, wenn die Schutzschicht eine mittlere Schichtdicke im Bereich von 50 μm bis 500 μm, besonders bevorzugt im Bereich von 100 μm und 200 μm aufweist.
Die Schutzschicht wirkt als Diffusionssperre für den Zutritt korrosiver Gase zur Wandung des Tiegelbasiskörpers. Die Funktion als Diffusionssperrschicht ist umso ausgeprägter, je dicker die Schutzschicht ist. Andererseits nimmt mit zunehmender Dicke der Schutzschicht auch die Gefahr von Abplatzungen aufgrund Unterschiede der thermischen Ausdehnungskoeffizienten von Schicht und Tiegelwandung zu. Im Hinblick hierauf haben sich Schichtdicken im Bereich von 50 bis 500 μm, insbesondere solche im Bereich von 100 bis 200 μm, als geeigneter Kompromiss erwiesen.
Die Schutzschicht ist vorzugsweise durch thermisches Spritzen erzeugt.
Beim thermischen Spritzen werden oxidische oder leicht oxidierbare metallische Ausgangspulverteilchen in Form einer fluiden Masse, wie etwa als fließfähiges Pulver, SoI oder Suspension (Dispersion) einem Energieträger zugeführt darin mindestens teilweise aufgeschmolzen und mit hoher Geschwindigkeit auf die zu beschichtende Tiegeloberfläche geschleudert. Der Energieträger ist in der Regel eine Brenngas-Sauerstoff-Flamme oder ein Plasmastrahl, kann aber auch als Lichtbogen, Laserstrahl oder dergleichen ausgebildet sein.
Besonders bevorzugt ist eine durch Plasmaspritzen erzeugte Schutzschicht.
Das hochenergetische Plasmaspritzverfahren ermöglicht einen vergleichsweise hohen Energieeintrag sowie eine hohe Geschwindigkeiten beim Aufschleudern der auf- oder angeschmolzenen Ausgangspulverteilchen auf die zu beschichtende Oberfläche. Dadurch lassen sich in kurzer Zeit verhältnismäßig dicke und fest haftende Schutzschichten erzeugen. Bei Anwesenheit von Sauerstoff in der Plas- maflamme können außerdem metallische Ausgangspulverteilchen eingesetzt werden, die in der Plasmaflamme oder während des Ablagerns auf der Oberfläche oxidiert werden. Dabei können besonders feine Partikel eingesetzt werden, was die Herstellung dünner Schutzschichten erleichtert.
Ausführungsbeispiel
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und einer Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigt
Figur 1 eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schmelztiegels in einem Ziehofen zur Herstellung von Quarzglasrohren.
Vorversuch
In einem Vorversuch wurden auf Platten aus Wolfram durch Vakuum- Plasmaspritzen (VPS-Verfahren) jeweils mit einer oxidischen Schutzschicht versehen. Dabei wurden die Beschichtungsparameter variiert. Als Ausgangssubstanz für die Schutzschichten wurden verschiedene oxidische Pulver mit einer Körnung im Bereich zwischen 10 und 100 μm eingesetzt.
Die so mit unterschiedlichen Schutzschichten versehenen W-Platten wurden anschließend auf eine Temperatur von 1800 0C aufgeheizt und bei dieser Temperatur 40 Tage lang in einer Atmosphäre aus Wasserstoff mit 1 Vol.-% HCl gehalten. Danach wurden die Platten abgekühlt und der Zustand der Schutzschichten und die Qualität der Grenzfläche zwischen Plattenkörper und dem jeweiligen Schichtwerkstoff anhand von Schliffbildern beurteilt. Die chemische Zusammensetzung, die mittlere Schichtdicke und andere qualitativ beurteilte Eigenschaften der oxidischen Schutzschichten sind aus Tabelle 1 ersichtlichen. Tabelle 1
Figure imgf000010_0001
Einsatz des erfindungsgemäßen Schmelztiegels in einem Ziehofen
Auf der Innenwandung eines Tiegelbasiskörpers aus Wolfram wurde die beim bestimmungsgemäßen Einsatz des Schmelztiegels zu erwartende Schmelzbadhöhe der weichen Quarzglasmasse durch eine umlaufende Linie markiert. Der Oberflächenbereich oberhalb dieser Linie ausmacht, wurde durch Vakuum- Plasmaspritzen (VPS-Verfahren) mit einer im Mittel 150 μm dicken Schutzschicht aus reinem AI2O3 beschichtet. Der so beschichtete Tiegel wurde in einen Ziehofen eingesetzt, wie er im Folgenden anhand Figur 1 näher beschrieben wird.
Der Ziehofen umfasst den Schmelztiegel 1 aus Wolfram, in den von oben über einen Zufuhrstutzen kontinuierlich SiO2-Körnung 3 eingefüllt wird. Im Bodenbereich des Schmelztiegels 1 ist eine Ziehdüse 4 eingesetzt, durch die erweichte Quarzglasmasse 27 austritt und als Strang 5 abgezogen wird. Der Schmelztiegel 1 ist von einem wassergekühlten Ofenmantel 6 unter Beibehaltung eines Ringspalts 7 umgeben, der durch eine Trennwand 9 aus Molybdän, die im Bereich ihrer beiden Stirnseiten gegenüber einer Bodenplatte 15 und einer Deckplatte 16 des Ofenmantels 6 abgedichtet ist, in einen innenliegenden Ring- räum 10 und in einen außenliegenden Ringraum 11 aufgeteilt wird.
Innerhalb des außenliegenden Ringraums 11 ist eine poröse Isolationsschicht 8 aus oxidischem Isolationsmaterial untergebracht, und innerhalb des außenliegenden Ringraums 11 ist eine Widerstandsheizeinrichtung 13 zum Erhitzen des Schmelztiegels 1 vorgesehen.
Der Schmelztiegel 1 umschließt einen Gasraum 17 oberhalb der erweichten
Quarzglasmasse 27, der ebenfalls gegenüber der Umgebung mittels einer Abdeckung 18 und einem Dichtelement 19 abgedichtet ist. Die Abdeckung 18 ist mit einem Einlass 21 und einem Auslass 22 für ein Tiegelinnenraum-Gas in Form von reinem Wasserstoff versehen.
Ebenso ist der innenliegende Ringraum 10 im oberen Bereich mit einem Gasein- lass 23 für reinen Wasserstoff versehen. Nach unten hin ist der innenliegende Ringraum 10 offen, so dass der Wasserstoff über die Bodenöffnung 24 des Ofenmantels 6 entweichen kann.
Der außenliegende Ringraum 11 weist im Bereich des oberen Endes einen Ein- lass 25 für ein Schutzgas in Form eines Stickstoff-Wasserstoffgemischs (5 Vol.-% H2) auf und in seinem unteren Bereich einen Auslass 26 für das Schutzgas. Das Schutzgas durchströmt die poröse Isolationsschicht 8 und die umströmt die Außenwandung der Trennwand 9.
Der Gasraum 17 endet am „Schmelzspiegel" der Quarzglasmasse 27, der durch die gestrichelte Linie 12 angedeutet ist. Der an den Gasraum 17 angrenzende Oberflächenbereich der Schmelztiegel-Innenwandung, der etwa 20 % der gesamten Innenoberfläche des Schmelztiegels 1 ausmacht, ist fasst vollständig mit der Schutzschicht 2 aus AI2O3 versehen. Die Schutzschicht 2 erstreckt sich von einer Höhe von knapp oberhalb (ca. 2 cm) des Schmelzspiegels 12 bis unter das Dicht- element 19. Somit hat die Atmosphäre innerhalb des Gasraums 17 keinen oder allenfalls einen geringen Zugang zu freier Wolfram-Oberfläche.

Claims

Patentansprüche
1. Schmelztiegel für den Einsatz in einem Tiegelziehverfahren, der einen Tiege- linnenraum (17) zur Aufnahme einer erweichten Quarzglasmasse (27) aufweist, der von einer Wandung (1 ) aus Wolfram, Molybdän, Niob oder Tantal oder einer hochtemperaturbeständigen Legierung dieser Metalle begrenzt ist, wobei die Wandung (1 ) eine dem Tiegelinnenraum (17) zugewandte Innenseite aufweist, welche mindestens teilweise mit einer Schutzschicht (2) bedeckt ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzschicht (2) aus einem gasdichten, oxidischen Werkstoff besteht, der im Temperaturbereich von 20 0C bis 1800 0C keiner Phasenumwandlung unterliegt, und dass der Tiegelinnenraum oberhalb der aufzunehmenden Quarzglasmasse (27) einen Gasraum (17) aufweist, und dass die Schutzschicht (2) ausschließlich auf dem an den Gasraum (17) angrenzenden Oberfläche der Schmelztiegel-Innenseite vorgesehen ist.
2. Schmelztiegel nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die mit der Schutzschicht (2) versehene Oberfläche weniger als 30 %, vorzugsweise weniger als 25 %, der gesamten Innenseiten-Oberfläche ausmacht.
3. Schmelztiegel nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzschicht (2) ein Oxid aus folgender Gruppe enthält: Aluminium, Magne- sium, Yttrium, Zirkonium und Seltenerdmetalle.
4. Schmelztiegel nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzschicht (2) aus AI2O3 besteht.
5. Schmelztiegel nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzschicht (2) eine mittlere Schichtdicke im Bereich von 50 μm bis 500 μm, besonders bevorzugt im Bereich von 100 μm und 200 μm aufweist. Schmelztiegel nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzschicht (2) durch thermisches Spritzen, vorzugsweise durch Plasmaspritzen, erzeugt ist.
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