WO2010026776A1 - 多段圧縮機 - Google Patents

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WO2010026776A1
WO2010026776A1 PCT/JP2009/004416 JP2009004416W WO2010026776A1 WO 2010026776 A1 WO2010026776 A1 WO 2010026776A1 JP 2009004416 W JP2009004416 W JP 2009004416W WO 2010026776 A1 WO2010026776 A1 WO 2010026776A1
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WO
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compression mechanism
refrigerant
stage compression
pipe
cavity
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Application number
PCT/JP2009/004416
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English (en)
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Inventor
佐藤創
木全央幸
Original Assignee
三菱重工業株式会社
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    • F04C28/26—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by using valves controlling pressure or flow rate, e.g. discharge valves or unloading valves using bypass channels
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Definitions

  • the present invention relates to a multistage compressor having two compression mechanisms.
  • a multistage compressor having a rotary compression mechanism, a scroll compression mechanism, and two compression mechanisms has been proposed.
  • an electric motor is provided in a cavity of one hermetic housing, two compression mechanisms driven by a rotating shaft of the electric motor are provided, and one of the two compression mechanisms is a rotary compression mechanism.
  • a multi-stage compressor is disclosed in which the other is a scroll-type compression mechanism, one of which is a low-stage side and the other is a high-stage side. According to this multi-stage compressor, the low-stage compressor compresses from low pressure to intermediate pressure, and the high-stage compressor compresses from intermediate pressure to high pressure. Compared with the case where the compressor is used to compress from a low pressure to a high pressure, the disadvantages of the individual compressors can be eliminated, and a small and high performance compressor can be provided.
  • Patent Document 1 proposes that a bypass pipe that communicates the intermediate pressure chamber and the low-pressure side suction portion is provided, and that a control valve that can be opened and closed is provided on the bypass pipe.
  • the control valve under operating conditions with a small pressure ratio, the control valve is opened, and the housing cavity functioning as the intermediate pressure chamber is communicated with the low-pressure side suction pipe by the bypass pipe, so that the refrigerant is rotated.
  • the cavity functions substantially as a low-pressure part, and compression is performed only by the scroll-type compression mechanism on the higher stage side. Since the lower stage side does not perform compression, excessive compression can be avoided. Further, since the lower stage side does not perform compression work, only a very small loss occurs, and highly efficient capacity control becomes possible.
  • an object of the present invention is to increase the efficiency of a multistage compressor provided with a bypass pipe.
  • a bypass pipe is connected to a position far from the high-stage compression mechanism, more specifically, upstream of the refrigerant flow path from the electric motor. Therefore, the refrigerant supplied from the bypass pipe passes through the electric motor and reaches the high-stage compression mechanism.
  • the electric motor generates heat when it is operated. Therefore, overheating loss occurs in the refrigerant passing through the electric motor. Further, the refrigerant reaches the high-stage compression mechanism through a gap in the electric motor or a gap between the electric motor and the housing, but this gap is narrow. Therefore, a pressure loss occurs in the refrigerant passing through the electric motor.
  • the multistage compressor of patent document 1 is equipped with the factor of the efficiency fall based on the connection position of bypass piping.
  • the bypass pipe need not be connected to the upstream side of the refrigerant flow path from the electric motor as long as it communicates with the cavity.
  • the multistage compressor of the present invention made there is a hermetic housing, a low-stage compression mechanism and a high-stage compression mechanism provided in a cavity of the hermetic housing, and a low-stage compression mechanism and a high-stage compression mechanism.
  • An electric motor for driving the low-stage compression mechanism and the high-stage compression mechanism an intake pipe connected to the hermetic housing and supplying refrigerant to the low-stage compression mechanism, and a high-stage
  • a bypass pipe that discharges the refrigerant compressed by the side compression mechanism, and a bypass pipe that is branched from the suction pipe and communicates with the suction pipe and the cavity downstream of the refrigerant flow path from the electric motor, and is provided on the bypass pipe.
  • the bypass pipe is provided so as to communicate with the suction pipe and the cavity on the downstream side of the refrigerant flow path with respect to the electric motor, so that the refrigerant supplied through the bypass pipe has the electric motor.
  • the refrigerant supplied from the bypass pipe reaches the high stage compression mechanism without causing overheating loss and pressure loss due to passage through the electric motor.
  • an accumulator may be provided on the suction pipe of the multistage compressor.
  • the bypass pipe is preferably branched from the suction pipe upstream of the position where the accumulator is connected. This is to prevent pressure loss from occurring in the refrigerant from the bypass pipe by passing through the accumulator.
  • the multistage compressor may be provided with an injection pipe for supplying an intermediate pressure refrigerant extracted from the refrigerant circuit to the cavity.
  • an injection pipe for supplying an intermediate pressure refrigerant extracted from the refrigerant circuit to the cavity.
  • the valve When the injection pipe is joined to the bypass pipe, the valve is preferably provided at this joining point. This can reduce the number of parts and contribute to cost reduction. Also, in this case, the valve allows the refrigerant from the injection pipe to be supplied to the cavity, but prevents the refrigerant from the bypass pipe from being supplied to the cavity, and the valve from the injection pipe. Although the refrigerant is prevented from being supplied to the cavity, the second position allowing the refrigerant from the bypass pipe to be supplied to the cavity can be selectively switched.
  • the injection is used when the load of the multistage compressor is large, and at this time, it is not necessary to perform the bypass operation.
  • the bypass operation is generally performed when the load of the multistage compressor is small, and at this time, it is not necessary to use injection. Accordingly, it is sufficient to have one valve that selectively switches between the first position and the second position.
  • the valve permits the supply of the refrigerant to the cavity and supplies the refrigerant to the high-stage compression mechanism by bypassing the low-stage compression mechanism within a predetermined time when starting the multistage compressor. .
  • the pressure fluctuation at the start of the multistage compressor is reduced to ensure safe operation of the multistage compressor.
  • This is also effective when an injection pipe is provided. That is, it is preferable that the valve is in the first position within a predetermined time when the multistage compressor is started, and the refrigerant is supplied to the high stage compression mechanism by bypassing the low stage compression mechanism.
  • the multistage compressor of the present invention the refrigerant supplied from the bypass pipe reaches the high stage compression mechanism without causing overheating loss or pressure loss due to passage through the electric motor. Therefore, the multistage compressor according to the present invention can be operated with high efficiency.
  • the refrigeration cycle 10 includes a rolling piston type compression mechanism 13 as a low stage side compression mechanism and a scroll type as a high stage side compression mechanism in the cavity of one sealed housing 12. It has the multistage compressor 11 in which the compression mechanism 15 and two compression mechanisms were accommodated. Details of the multistage compressor 11 will be described later.
  • One end of a discharge pipe 19 is connected to the scroll type compression mechanism 15 of the multistage compressor 11.
  • the other end of the discharge pipe 19 is connected to the first condenser 16.
  • One end of the refrigerant pipe 20 is connected downstream of the first condenser 16, and the evaporator 18 is connected to the other end.
  • a first expansion valve 17 is provided on the refrigerant pipe 20 between the first condenser 16 and the evaporator 18.
  • the evaporator 18 and the rolling piston compression mechanism 13 of the multistage compressor 11 are connected by a suction pipe 21.
  • a bypass pipe 22 is branched from the suction pipe 21.
  • the bypass pipe 22 is provided so as to communicate the suction pipe 21 and the cavity of the multistage compressor 11.
  • the bypass pipe 22 is provided with a first on-off valve 23 that permits or blocks the supply of the refrigerant to the cavity.
  • upstream and downstream are specified on the basis of the flow direction of the refrigerant in the refrigeration cycle 10.
  • FIG. 1 a rolling piston type compression mechanism 13 is arranged on one end side in the hermetic housing 12, and a scroll type compression mechanism 15 is arranged on the other end side. Between the rolling piston type compression mechanism 13 and the scroll type compression mechanism 15, an electric motor 14 for driving the compression mechanisms 13 and 15 is disposed.
  • the hermetic housing 12 is configured in a cylindrical shape extending along the vertical direction. Connected to the upper portion of the hermetic housing 12 is a bypass pipe 22 that opens to a cavity downstream of the refrigerant flow path from the electric motor 14 of the multistage compressor 11. Since the bypass pipe 22 is branched from the suction pipe 21, the cavity and the suction pipe 21 communicate with each other. The cavity is a portion that becomes an intermediate pressure chamber when both the low-stage compression mechanism and the high-stage compression mechanism function.
  • a rolling piston type compression mechanism 13 is accommodated on the lower side, and a scroll type compression mechanism 15 is accommodated on the upper side.
  • a rotating shaft 110 is disposed between the rolling piston compression mechanism 13, the electric motor 14, and the scroll compression mechanism 15.
  • the electric motor 14 includes a stator 14a that is press-fitted and supported in the inner peripheral portion of the hermetic housing 12, and a rotor 14b provided inside the stator 14a.
  • the rotor 14 b is coaxially fixed to the rotating shaft 110, and the rotation is output from the rotating shaft 110.
  • the scroll-type compression mechanism 15 includes a fixed scroll 151 made entirely of an iron-based material such as cast iron or carbon steel, and a turning scroll 156 made of an iron-based material that meshes with the fixed scroll 151.
  • the fixed scroll 151 and the turning scroll 156 are arranged on the casing-like frame 160 with the fixed scroll 151 on the upper side and the turning scroll 156 on the lower side.
  • the rear surface of the end plate 157 of the orbiting scroll 156 is slidably received by a horizontal receiving surface 161 formed on the upper surface of the frame 160.
  • the fixed scroll 151 includes an end plate 152, a spiral wrap 153 erected on the inner surface of the end plate 152, and a peripheral wall 154 erected so as to surround the wrap 153.
  • a discharge port 155 is provided at the center of the end plate 152.
  • the swivel scroll 156 includes an end plate 157 and a spiral wrap 158 erected on the inner surface of the end plate 157.
  • a cylindrical boss 159 protrudes from the center of the rear surface (outer surface) of the end plate 157.
  • the fixed scroll 151 and the swivel scroll 156 are combined so that the laps 153 and 158 are engaged with each other while being shifted by 180 degrees (predetermined angle), and the end plate 152 and the end plate 157 are vertically aligned.
  • a plurality of crescent-shaped sealed spaces SA for establishing the compression process are formed between the wrap 153 and the wrap 158 sandwiched between the two.
  • the upper end of the rotating shaft 110 extends through the frame 160 toward the center of the end plate 157 of the orbiting scroll 156.
  • the upper end portion of the rotating shaft 110 is rotatably supported by a bearing 162 provided at a through portion of the frame 160.
  • An eccentric pin 163 protrudes from the upper end of the rotating shaft 110 at an eccentric position shifted from the axis of the rotating shaft 110.
  • the eccentric pin 163 is slidably fitted into the boss portion 159.
  • a rotation preventing mechanism that allows the orbiting scroll 156 to orbit but prevents the orbiting scroll 156 from rotating, For example, an Oldham ring (not shown) is interposed between the peripheral wall 154 of the fixed scroll 151 and the end plate 157 of the orbiting scroll 156 opposed thereto.
  • a rotation preventing mechanism that allows the orbiting scroll 156 to orbit but prevents the orbiting scroll 156 from rotating, For example, an Oldham ring (not shown) is interposed.
  • the volume of the sealed space SA gradually decreases with the orbital revolving motion of the orbiting scroll 156 obtained by the Oldham ring and the eccentric pin 163.
  • the refrigerant gas can be compressed using the sealed space SA.
  • the discharge cavity 167 communicates with the discharge port 155. Further, it communicates with a discharge pipe 19 connected to the upper wall of the hermetic housing 12 so that the discharge gas discharged into the discharge cavity 167 can be discharged out of the hermetic housing 12.
  • the discharge port 155 is provided with a check valve 168 for preventing backflow.
  • the rolling piston compression mechanism 13 includes a main bearing body 131 and a sub-bearing body 132 so as to sandwich the cylinder 130 on both sides in the vertical direction of the cylinder 130, and uses a circular space formed in the cylinder 130.
  • a cylinder chamber 133 is formed in a portion sandwiched between the main bearing body 131 and the auxiliary bearing body 132.
  • a blade (not shown) that partitions the rotor 134 and the cylinder chamber 133 into a suction side and a discharge side is disposed in the circular cylinder chamber 133.
  • the rotor 134 is connected to one end portion of the rotary shaft 110 serving as the output shaft of the electric motor 14 via the eccentric cam portion 135, and the rotor 134 is moved into the cylinder chamber 133 by the driving force generated by the electric motor 14. In eccentric rotation.
  • the rotational force of the electric motor 14 is transmitted to the rolling piston type compression mechanism 13 and the scroll type compression mechanism 15 through the rotary shaft 110.
  • the rotor 134 eccentrically rotates in the cylinder chamber 133 in accordance with the eccentric operation of the eccentric cam portion 135 in response to the rotational force from the rotary shaft 110.
  • the refrigerant gas is sucked into the cylinder chamber 133 through the suction pipe 21 and the suction port 136 of the cylinder chamber 133, compressed in the cylinder chamber 133, and then temporarily discharged from the discharge port (not shown).
  • the liquid is discharged into the cavity 12a of the hermetic housing 12.
  • the refrigerant gas is compressed from a low pressure to an intermediate pressure (low-stage compression).
  • the cavity 12a is usually referred to as an intermediate pressure chamber.
  • the eccentric pin 163 rotates eccentrically in response to the rotational force from the rotary shaft 110.
  • the turning scroll 156 is revolved with respect to the fixed scroll 151.
  • the crescent-shaped sealed space SA formed between the wrap 153 and the wrap 158 changes to the side where the volume becomes smaller.
  • the refrigerant gas in the cavity 12a is sucked into the sealed space SA through the passage 137 provided on the peripheral wall of the frame 160 and the fixed scroll 151, and is compressed by the volume change (decrease) of the sealed space SA.
  • the refrigerant gas that has been subjected to the predetermined compression is discharged out of the hermetic housing 12 through a discharge port 155, a check valve 168, a discharge cavity 167, and a discharge pipe 19 provided at the center of the fixed scroll 151.
  • the compression step here, the refrigerant gas is compressed from an intermediate pressure to a high pressure (high-stage compression).
  • the intermediate-pressure refrigerant gas is sucked into the sealed space SA of the scroll compression mechanism 15 on the higher stage side through a passage 137 opened in the sealed housing 11.
  • the orbiting scroll 156 is driven to revolve with respect to the fixed scroll 151 in accordance with the driving of the electric motor 14, so that the compression action is performed.
  • the refrigerant gas compressed to a high pressure state in the sealed space SA is discharged to the discharge cavity 167 through the check valve 168.
  • the high-temperature and high-pressure refrigerant gas discharged into the discharge cavity 167 passes through the discharge pipe 19 connected to the discharge cavity 167 and reaches the first condenser 16 as indicated by a solid line arrow in FIG.
  • the first condenser 16 exchanges heat with the air blown by the condenser fan, and dissipates heat to the air side, whereby the refrigerant is condensed and liquefied.
  • the liquid refrigerant is decompressed by the first expansion valve 17 through the refrigerant pipe 20 and then reaches the evaporator 18.
  • the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant that has flowed into the evaporator 18 is heat-exchanged with the air blown by the evaporator fan while flowing through the evaporator 18, and is vaporized by absorbing heat from the air side.
  • the low-pressure refrigerant gas is sucked into the low-stage rolling piston compression mechanism 13 through the suction pipe 21 and is compressed again.
  • the refrigeration cycle 10 can be heated by using the heat released from the first condenser 16 while the above cycle is repeated, and cooling can be performed by using the endothermic action in the evaporator 18. It can be carried out.
  • both the scroll type compression mechanism 15 and the rolling piston type compression mechanism 13 are used. If it uses, it will become an over-compression, will cause a great power loss, and will reduce the efficiency of each compression mechanism part. Therefore, in such a case, the first on-off valve 23 of the bypass pipe 22 is opened so that the refrigerant gas bypasses the rolling piston type compression mechanism 13 (bypass operation). As a result, compression is performed only by the high-stage scroll type compression mechanism 15 and compression is not performed by the rolling piston type compression mechanism 13, so excessive compression can be avoided.
  • the bypass pipe 22 is connected to the cavity 12 a on the downstream side of the refrigerant flow path from the electric motor 14. Therefore, since the refrigerant gas flowing into the sealed housing 12 from the bypass pipe 22 does not pass through the electric motor 14, the refrigerant supplied from the bypass pipe 22 on the higher stage side does not cause overheating loss and pressure loss.
  • the scroll compression mechanism 15 is reached. Thus, the suction efficiency of the scroll type compression mechanism 15 can be increased, and the performance of the multistage compressor 11 during the bypass operation can be improved.
  • the opening is provided above the scroll type compression mechanism 15. This is to prevent the refrigerant gas supplied from the bypass pipe 22 from entraining the lubricating oil.
  • Whether or not the bypass operation is performed can be specified as follows, for example. If the pressure (P1) on the suction side and the pressure (P2) on the discharge side are detected and the differential pressure (P2 ⁇ P1) is less than a predetermined threshold value (Ps), the first on-off valve 23 is opened, A bypass operation is performed in which the refrigerant is compressed only by the scroll compression mechanism 15. On the other hand, if the differential pressure (P2-P1) is equal to or greater than a predetermined threshold value (Ps), the first on-off valve 23 is closed and the normal operation of compressing the refrigerant with the rolling piston type compression mechanism 13 and the scroll type compression mechanism 15 is performed. I do. Note that it is only an example to determine whether to perform the bypass operation by using the differential pressure (P2 ⁇ P1).
  • the rolling piston type compression mechanism 13 is used on the low stage side and the scroll type compression mechanism 15 is used on the high stage side has been described.
  • the present invention is not limited to this example, and for example, the high stage side Alternatively, a rolling piston type compression mechanism 13 similar to that on the low stage side may be used.
  • an oil separator is provided between the multistage compressor 11 and the first condenser 16, or the discharge pipe 19 and the suction pipe 21 of the multistage compressor 11 are provided. Any modification such as a heat pump cycle in which a four-way switching valve is provided between the two is included in the present invention.
  • the refrigeration cycle 200 has the same configuration as the refrigeration cycle 10 of the first embodiment except that the accumulator 24 is provided. Therefore, the same components as those in the refrigeration cycle 10 are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
  • the bypass pipe 22 is branched from the suction pipe 21 on the upstream side of the refrigerant flow path from the position where the accumulator 24 is connected.
  • the accumulator 24 receives the low-pressure refrigerant gas discharged from the evaporator 18 and separates liquid components (including oil).
  • the refrigerant of only the gas component from which the liquid component has been separated is sucked into the low-stage rolling piston compression mechanism 13 via the suction pipe 21. This is because the rolling piston type compression mechanism 13 directly sucks the refrigerant, so that it is desirable to remove the liquid component.
  • pressure loss occurs in the refrigerant.
  • the bypass pipe 22 is branched from the suction pipe 21 on the upstream side of the refrigerant flow path from the position where the accumulator 24 is connected, and the accumulator 24 is not allowed to pass during the bypass operation. Therefore, according to 2nd Embodiment, the pressure loss by the accumulator 24 at the time of bypass operation can be eliminated, and the operating efficiency of the multistage compressor 11 can be improved.
  • a refrigeration cycle 300 according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
  • the refrigeration cycle 300 has the same configuration as the refrigeration cycle 200 of the second embodiment, except that the gas injection circuit 25 is provided. Therefore, the same components as those in the refrigeration cycle 200 are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
  • the gas injection circuit 25 is configured as follows.
  • a second condenser 26 is provided in the refrigerant pipe 20 between the first condenser 16 and the first expansion valve 17. Further, one end of the injection pipe 28 penetrating the second condenser 26 is connected between the first condenser 16 and the second condenser 26, and the other end is joined to the bypass pipe 22.
  • the injection pipe 28 is provided with a second expansion valve 27 upstream of the second condenser 26.
  • the injection pipe 28 is provided with a second on-off valve 29 on the downstream side of the second condenser 26.
  • a part of the liquid refrigerant condensed and liquefied by the first condenser 16 is decompressed by the second expansion valve 27 via the injection pipe 28 and then reaches the second condenser 26.
  • the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant flowing into the second condenser 26 is By absorbing heat from the liquid refrigerant passing through the refrigerant pipe 20 while flowing through the second condenser 26, the gas is evaporated and becomes refrigerant gas having an intermediate pressure.
  • This refrigerant gas is supplied to the cavity of the hermetic housing 12 via the injection pipe 28. It is assumed that the second on-off valve 29 is open, but the first on-off valve 23 is closed. Then, the intermediate-pressure injection gas and the intermediate-pressure gas compressed by the low-stage rolling piston compression mechanism 13 are sucked into the high-stage scroll-type compression mechanism 15 and compressed by two stages, thereby freezing. Ability can be improved.
  • the refrigeration cycle 300 since the injection pipe 28 is joined with the bypass pipe 22, the number of pipes directly connected to the sealed housing 12 can be reduced to one. Accordingly, it is possible to reduce the risk of pipe damage due to vibration of the multistage compressor 11. In addition, it is easy to attach the pipe to the multistage compressor 11, which contributes to cost reduction. Further, since the refrigeration cycle 300 joins the injection pipe 28 and the bypass pipe 22, the intermediate-pressure gas refrigerant supplied by gas injection does not pass through the electric motor 14. Therefore, no pressure loss or overheat loss occurs in this gas refrigerant.
  • the present invention can be applied not only to the gas injection of the system shown here but also to other types of gas injection. Moreover, it is applicable not only to gas injection but also to liquid injection.
  • a refrigeration cycle 400 according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
  • the refrigeration cycle 400 has the same configuration as the refrigeration cycle 300 of the third embodiment except that the second on-off valve 29 is shared with the first on-off valve 23 of the bypass pipe 22. Therefore, the same components as those in the refrigeration cycle 300 are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
  • the refrigeration cycle 400 is provided with a switching valve 30 at the junction of the bypass pipe 22 and the injection pipe 28.
  • the switching valve 30 allows the gas refrigerant from the injection pipe 28 to be supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11, but the refrigerant gas from the bypass pipe 22 is supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11.
  • the first position (FIG. 5) and the gas refrigerant from the injection pipe 28 are prevented from being supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11, but the refrigerant gas from the bypass pipe 22 is multistage. It is switched to the second position (FIG. 6) that permits supply to the intermediate pressure chamber of the compressor 11.
  • the gas injection is used when the load of the multistage compressor 11 is large, and at this time, the bypass operation may not be performed.
  • the bypass operation is performed when the load of the multistage compressor 11 is small, and at this time, the gas injection may not be used. Therefore, as in the refrigeration cycle 400, one switching valve 30 is provided at the junction of the bypass pipe 22 and the injection pipe 28 to reduce costs, but gas injection is used only when necessary or bypass operation is performed. It can be carried out.
  • the switching valve 30 detects the pressure (P1) on the suction side and the pressure (P2) on the discharge side, and if the differential pressure (P2 ⁇ P1) is equal to or greater than a predetermined threshold (Ps), A first position that allows gas refrigerant to be supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11 but prevents refrigerant gas from the bypass pipe 22 from being supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11; To do. Further, if the differential pressure (P2-P1) is less than a predetermined threshold value (Ps), the gas refrigerant from the injection pipe 28 is prevented from being supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11, but the bypass pipe The second position permits the refrigerant gas from 22 to be supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11.
  • Ps predetermined threshold
  • a refrigeration cycle 500 according to a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
  • the refrigeration cycle 500 according to the fifth embodiment shows that it is beneficial for the multistage compressor 11 to perform the bypass operation in addition to this.
  • the refrigeration cycle 500 is obtained by adding a control system such as the controller 31 to the refrigeration cycle 400.
  • the controller 31 receives a command signal from a main controller (not shown) and controls the operation of the refrigeration cycle 500.
  • the refrigeration cycle 500 includes a pressure sensor 32 that detects the suction side pressure (P1) and a pressure sensor 33 that detects the discharge side pressure (P2).
  • the pressure (P1) information and pressure (P2) information detected by the pressure sensor 32 and the pressure sensor 33 are sent to the controller 31.
  • the controller 31 obtains a differential pressure (P2 ⁇ P1) between the acquired pressure (P1) information and pressure (P2) information. Based on this differential pressure, the controller 31 controls the operation of the switching valve 30.
  • a control procedure of the multistage compressor 11 by the controller 31 will be described with reference to FIG.
  • the controller 31 receives an instruction to start the multistage compressor 11 as a command signal from the main controller (S101 in FIG. 8)
  • the controller 31 operates the switching valve 30 so as to be in the bypass operation position (FIG. 6) (S103 in FIG. 8).
  • the refrigerant gas from the bypass pipe 22 is supplied to the cavity of the multistage compressor 11, but the gas refrigerant from the injection pipe 28 is prevented from being supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11.
  • the reason why the bypass operation is performed after the start instruction is to suppress the pressure fluctuation of the multistage compressor 11 at the start.
  • the bypass operation after the start instruction is performed for a predetermined time (FIG. 8, S105), and after the predetermined time has elapsed, the controller 31 acquires the pressure (P1) information and the pressure (P2) information detected by the pressure sensor 32 and the pressure sensor 33. To do.
  • the controller 31 calculates a differential pressure (P2 ⁇ P1) between the acquired pressure (P1) information and pressure (P2) information (S107 in FIG. 8).
  • the controller 31 compares the obtained differential pressure (P2-P1) with a predetermined threshold value Ps (S109 in FIG. 8). If the differential pressure (P2-P1) is less than the predetermined threshold value Ps, the bypass operation is continued (FIG. 8, S111). Therefore, the switching valve 30 is controlled as it is. On the other hand, if the differential pressure (P2-P1) is equal to or greater than the predetermined threshold value Ps, gas injection is used (S113 in FIG. 8). The controller 31 prevents the refrigerant gas from the bypass pipe 22 from being supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11, but the gas refrigerant from the injection pipe 28 is supplied to the intermediate pressure chamber of the multistage compressor 11. The switching valve 30 is switched so as to permit this.
  • the controller 31 receives the obtained differential pressure (P2 ⁇ P1) and a predetermined value until receiving a stop command for the multistage compressor 11 from the main controller in both bypass operation and gas injection application operation (FIG. 8, S115, S117).
  • the operation of the switching valve 30 is controlled by comparing with the threshold value Ps.
  • the multistage compressor 11 of the refrigeration cycle 500 is bypassed at the time of startup, pressure fluctuation at the time of startup can be suppressed, and the multistage compressor 11 can be operated safely.
  • the bypass operation and the gas injection use operation are selectively performed according to the load of the multistage compressor 11, so that the operation efficiency is high.

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Abstract

　バイパス配管を備えた多段圧縮機の高効率化を目的とする。密閉ハウジング１２と、密閉ハウジング１２内に設けられた低段側圧縮機構１３及び高段側圧縮機構１５と、低段側圧縮機構１３と高段側圧縮機構１５を駆動する電動モータ１４と、低段側圧縮機構１３に冷媒を供給する吸入配管２１と、密閉ハウジング１２に接続され、高段側圧縮機構１５で圧縮された冷媒を吐出する吐出配管１９と、吸入配管２１から分岐し、電動モータ１４よりも冷媒流路の下流側のキャビティ１２ａと吸入配管２１とを連通するバイパス配管２２と、バイパス配管２２上に設けられ、中間圧室への冷媒の供給を選択的に許可又は阻止する弁２３と、を備える多段圧縮機１１。

Description

多段圧縮機
　本発明は、２つの圧縮機構を備えた多段圧縮機に関するものである。
　ロータリ型圧縮機構及びスクロール型圧縮機構と２つの圧縮機構を備えた多段圧縮機が提案されている。例えば、特許文献１には、１つの密閉ハウジングのキャビティ内に電動モータを設けると共に、電動モータの回転軸によって駆動される２つの圧縮機構を設け、この２つの圧縮機構の一方をロータリ型圧縮機構、他方をスクロール型圧縮機構とし、その一方を低段側、他方を高段側としたことを特徴とする多段圧縮機が開示されている。この多段圧縮機によれば、低段側圧縮機で低圧から中間圧まで、高段側圧縮機で中間圧から高圧まで圧縮するようにしたので、ロータリ型圧縮機構又はスクロール型圧縮機構を単独で用いて低圧から高圧まで圧縮する場合に比して、個々の圧縮機の欠点を解消し、小型で高性能の圧縮機を提供できる。
特開平５－８７０７４号公報
　上記多段圧縮機の一方に用いられるスクロール型圧縮機構は、固定された容積比をもつ。したがって、負荷が小さい時、すなわち低い圧力比の下で多段圧縮機を運転する必要がある時に、ロータリ型圧縮機構及びスクロール型圧縮機の両方を使うと過大圧縮となり、多大の動力損失を招き、各圧縮機構部の効率を低下させる。そこで特許文献１は、中間圧室と低圧側吸入部とを連通するバイパス配管を設け、かつこのバイパス配管上に開閉可能な制御弁を設けることを提案している。この提案は、圧力比の小さい運転条件の時には、制御弁を開とし、バイパス配管によって、中間圧室として機能していたハウジングのキャビティと低段側の吸入配管とを連通させて、冷媒がロータリ型圧縮機構をバイパスするようにし、前記キャビティを実質的に低圧部として機能させ、高段側のスクロール型圧縮機構のみで圧縮を行わせる。低段側は圧縮を行わないので、過大圧縮を避けることができる。また低段側は圧縮仕事をしないので、極めて小さい損失しか発生せず、高効率の容量制御が可能となる。
　多段圧縮機は高効率ではあるが、昨今の通例に倣い、多段圧縮機についても一層の高効率化が望まれる。そこで本発明は、バイパス配管を備えた多段圧縮機の高効率化を目的とする。
　特許文献１の多段圧縮機は、高段側圧縮機構から遠い位置、より具体的に言うと、電動モータよりも冷媒の流路の上流側にバイパス配管が接続されている。したがって、バイパス配管から供給された冷媒は、電動モータを通過して高段側圧縮機構に到達することになる。電動モータは、運転することにより発熱する。したがって、電動モータを通過する冷媒には過熱損失が生じる。また、冷媒は電動モータ内の隙間又は電動モータとハウジングとの隙間を通って高段側圧縮機構に到達するが、この隙間は狭い。したがって、電動モータを通過する冷媒には、圧力損失が生じる。このように、特許文献１の多段圧縮機は、バイパス配管の接続位置に基づく効率低下の要因を備えている。しかるに、バイパス配管は、キャビティ内に連通するのであれば、電動モータよりも冷媒の流路の上流側に接続される必要はない。
　そこでなされた本発明の多段圧縮機は、密閉ハウジングと、密閉ハウジングのキャビティ内に設けられた低段側圧縮機構及び高段側圧縮機構と、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の間に設けられ、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構を駆動する電動モータと、密閉ハウジングに接続され、低段側圧縮機構に冷媒を供給する吸入配管と、密閉ハウジングに接続され、高段側圧縮機構で圧縮された冷媒を吐出する吐出配管と、吸入配管から分岐され、電動モータよりも冷媒流路の下流側のキャビティと吸入配管とを連通するバイパス配管と、バイパス配管上に設けられ、キャビティへの冷媒の供給を選択的に許可又は阻止する弁と、を備えることを特徴とする。
　本発明の多段圧縮機は、バイパス配管を、吸入配管と電動モータよりも冷媒流路の下流側のキャビティとを連通するように設けたので、バイパス配管を通って供給される冷媒は電動モータを通過することがない。したがって、本発明の多段圧縮機によれば、電動モータ通過による過熱損失、圧力損失を生じさせることなく、バイパス配管から供給された冷媒は高段側圧縮機構に到達する。
　多段圧縮機の吸入配管上にアキュムレータを設けることがあるが、その場合には、バイパス配管は、アキュムレータが接続される位置よりも冷媒流路の上流側で吸入配管から分岐することが好ましい。アキュムレータを通過することによりバイパス配管からの冷媒に圧力損失が生ずるのを避けるためである。
　多段圧縮機には、冷媒回路から抽出される中間圧の冷媒を、キャビティに供給するインジェクション配管が設けられることがあるが、その場合には、インジェクション配管を、バイパス配管に合流させることが好ましい。多段圧縮機の密閉ハウジングに接続される配管の数を減らし、振動による配管破損のリスクを低減するためである。
　インジェクション配管をバイパス配管に合流させる場合、弁は、この合流地点に設けられることが好ましい。部品点数を低減し、コスト低減に寄与できる。また、この場合、弁は、インジェクション配管からの冷媒がキャビティに供給されるのを許可するが、バイパス配管からの冷媒がキャビティに供給されるのを阻止する第１の位置と、インジェクション配管からの冷媒がキャビティに供給されるのを阻止するが、バイパス配管からの冷媒がキャビティに供給されるのを許可する第２の位置とを選択的に切り替えられるものにできる。一般に、インジェクションを使用するのは多段圧縮機の負荷が大きいときであり、このときにはバイパス運転を行なう必要がない。逆に、一般的にバイパス運転を行なうのは多段圧縮機の負荷が小さいときであり、このときにはインジェクションを使用する必要がない。したがって、第１の位置と第２の位置とを選択的に切替える１つの弁があれば足りる。
　本発明は、多段圧縮機の起動時の所定時間内に、弁はキャビティへの冷媒の供給を許可し、低段側圧縮機構をバイパスして冷媒を高段側圧縮機構に供給することが好ましい。多段圧縮機の起動時における圧力変動を小さくして、多段圧縮機の安全な運転を確保するためである。
　これはインジェクション配管を備えた場合にも有効である。つまり、多段圧縮機の起動時の所定時間内に、弁は第１の位置とされ、低段側圧縮機構をバイパスして冷媒を高段側圧縮機構に供給することが好ましい。
　本発明の多段圧縮機によれば、電動モータ通過による過熱損失、圧力損失が生じることなく、バイパス配管から供給された冷媒は高段側圧縮機構に到達する。したがって、本発明の多段圧縮機は、高効率な運転が可能となる。
第１実施形態における冷凍サイクルの構成図である。 第１実施形態の冷凍サイクルに用いられる多段圧縮機の断面図である。 第２実施形態における冷凍サイクルの構成図である。 第３実施形態における冷凍サイクルの構成図である。 第４実施形態における冷凍サイクルの構成図であり、インジェクション配管からのガス冷媒が多段圧縮機の中間圧室に供給されるのを許可するが、バイパス配管からの冷媒ガスが多段圧縮機の中間圧室に供給されるのを阻止する様子を示している。 第４実施形態における冷凍サイクルの構成図であり、インジェクション配管からのガス冷媒が多段圧縮機の中間圧室に供給されるのを阻止するが、バイパス配管からの冷媒ガスが多段圧縮機の中間圧室に供給されるのを許可する様子を示している。 第５実施形態における冷凍サイクルの構成図である。 第５実施形態における冷凍サイクルの制御フロー図である。
＜第１実施形態＞
　以下、本発明の第１実施形態について、図１及び図２を参照して説明する。
　図１に示すように、第１実施形態にかかる冷凍サイクル１０は、１つの密閉ハウジング１２のキャビティ内に低段側圧縮機構としてのローリングピストン型圧縮機構１３と高段側圧縮機構としてのスクロール型圧縮機構１５と２つの圧縮機構が収容された多段圧縮機１１を有する。この多段圧縮機１１の詳細については後述する。
　多段圧縮機１１のスクロール型圧縮機構１５には、吐出配管１９の一端が接続されている。吐出配管１９の他端は、第１凝縮器１６に接続されている。第１凝縮器１６の下流には、冷媒配管２０の一端が接続されており、その他端には蒸発器１８が接続されている。第１凝縮器１６と蒸発器１８の間の冷媒配管２０上に第１膨張弁１７が設けられている。蒸発器１８と多段圧縮機１１のローリングピストン型圧縮機構１３とは、吸入配管２１で接続されている。吸入配管２１からバイパス配管２２が分岐されている。バイパス配管２２は、吸入配管２１と多段圧縮機１１のキャビティとを連通するように設けられている。バイパス配管２２には、キャビティへの冷媒の供給を許可又は阻止する第１開閉弁２３が設けられている。なお、上流、下流は、冷凍サイクル１０の冷媒の流れる向きを基準に特定されるものとする。
　次に、図２に基づいて、多段圧縮機１１の構成について説明する。
　図１において、密閉ハウジング１２内の一方端側にロ－リングピストン型圧縮機構１３が、また他方端側にスクロ－ル型圧縮機構１５が配設されている。ロ－リングピストン型圧縮機構１３とスクロ－ル型圧縮機構１５の間には、両者の圧縮機構１３，１５を駆動する電動モ－タ１４が配設されている。
　密閉ハウジング１２は、上下方向に沿って延びる円筒形に構成されている。密閉ハウジング１２の上部には、多段圧縮機１１の電動モータ１４よりも冷媒流路の下流側のキャビティに開口するバイパス配管２２が接続されている。バイパス配管２２は吸入配管２１から分岐したものであるから、当該キャビティと吸入配管２１とが連通される。なお、当該キャビティは、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構をともに機能させたときに、中間圧室となる部分である。
　また、密閉ハウジング１２のキャビティ１２ａ内には、下部側にはロ－リングピストン型圧縮機構１３が、上部側にはスクロール型圧縮機構１５が収容されている。また、これらロ－リングピストン型圧縮機構１３、電動モータ１４及びスクロール型圧縮機構１５の間には、回転シャフト１１０が配設されている。この電動モータ１４は、密閉ハウジング１２の内周部に圧入されて支持されたステ－タ１４ａと、このステ－タ１４ａの内側に設けられたロ－タ１４ｂとから構成される。そして、ロ－タ１４ｂは回転シャフト１１０に同軸上に固定され、その回転が回転シャフト１１０から出力される。
　スクロール型圧縮機構１５は、全体が鋳鉄や炭素鋼などの鉄系材料で構成された固定スクロ－ル１５１と、これに噛合う鉄系材料製の旋回スクロ－ル１５６とを備えている。
　固定スクロ－ル１５１と旋回スクロ－ル１５６は、ケ－シング状のフレ－ム１６０上に、固定スクロ－ル１５１を上側、旋回スクロ－ル１５６を下側にして配設されている。
　旋回スクロール１５６の端板１５７の背面は、フレーム１６０の上面に形成してある水平な受面１６１にて摺動自在に受け止められている。
　固定スクロ－ル１５１は、端板１５２と、端板１５２の内面に立設された渦巻状のラップ１５３と、ラップ１５３を取り囲むように立設した周壁１５４とを備えている。また、端板１５２の中央部には吐出ポ－ト１５５が設けてある。
　旋回スクロ－ル１５６は、端板１５７と、端板１５７の内面に立設された渦巻状のラップ１５８を備えている。端板１５７の背面（外面）中央部には、筒状のボス部１５９が突設してある。
　そして、固定スクロ－ル１５１と旋回スクロ－ル１５６とは、ラップ１５３，１５８同士が、１８０度（所定角度）、ずらして相互に噛み合うように組み合わせられ、上下方向に端板１５２と端板１５７とで挟まれたラップ１５３とラップ１５８の間に、圧縮工程を成立させるための三日月状の複数個の密閉空間ＳＡが形成される。
　回転シャフト１１０の上端は、フレーム１６０を貫通して、旋回スクロール１５６の端板１５７中央に向かって延びている。この回転シャフト１１０の上端部は、フレーム１６０の貫通部分に設けてある軸受１６２にて回転自在に支持されている。この回転シャフト１１０の上端には、回転シャフト１１０の軸心からずれた偏心した位置に偏心ピン１６３が突設してある。
　この偏心ピン１６３がボス部１５９に摺動自在に嵌挿されている。こうした偏心ピン１６３とボス部１５９との結合で構成される駆動系により、旋回スクロール１５６は、回転シャフト１１０が回転すると、固定スクロ－ル１５１の軸心回りを旋回するようになっている。
　また固定スクロ－ル１５１の周壁１５４とこれに対向する旋回スクロール１５６の端板１５７との間には、旋回スクロール１５６の旋回運動を許容するが同旋回スクロール１５６の自転を阻止する自転阻止機構、例えばオルダムリング（図示せず）が介装されている。このオルダムリングおよび偏心ピン１６３によって得られる旋回スクロール１５６の旋回公転運動に伴い、密閉空間ＳＡの容積は、次第に減少するようになっている。冷媒ガスは、この密閉空間ＳＡを利用して、圧縮させることができるようになっている。
　また固定スクロール１５１の端板１５２の上面には、端板１５２の軸心を中心とした大小２つの円筒状のフランジ１６４が上方に向かって突き出ている。フランジ１６４の上部にはカバ－１６６が配設されており、フランジ１６４との間に、吐出キャビティ１６７が形成される。吐出キャビティ１６７は、吐出ポート１５５に連通している。また、密閉ハウジング１２の上部壁に接続してある吐出配管１９と連通していて、吐出キャビティ１６７内に吐出された吐出ガスを密閉ハウジング１２外へ吐出できるようにしてある。吐出ポ－ト１５５には、逆流防止用の逆止弁１６８が設けられている。
　ローリングピストン型圧縮機構１３は、シリンダ１３０の上下方向の両側にシリンダ１３０を挟むように主軸受体１３１および副軸受体１３２を備えており、シリンダ１３０に形成されている円形の空間を利用して、主軸受体１３１および副軸受体１３２に挟まれる部分にシリンダ室１３３を形成する。この円形のシリンダ室１３３内にロータ１３４およびシリンダ室１３３を吸込側と吐出側とに仕切るブレ－ド（図示略）が配設されている。そして、ロータ１３４は、偏心カム部１３５を介し、電動モータ１４の出力軸となる回転シャフト１１０の一方の端部に連結され、電動モータ１４で発生する駆動力によって、ロータ１３４はシリンダ室１３３内において偏心回転する。
　電動モータ１４を励磁すると、電動モータ１４の回転力が、回転シャフト１１０を通じて、ローリングピストン型圧縮機構１３とスクロール型圧縮機構１５とに伝達される。
　ローリングピストン型圧縮機構１３では、回転シャフト１１０からの回転力を受けて、ロータ１３４は、偏心カム部１３５の偏心動作に従って、シリンダ室１３３内を偏心回転する。これにより、冷媒ガスは、吸入配管２１およびシリンダ室１３３の吸入ポ－ト１３６を通して、シリンダ室１３３内へ吸い込まれ、シリンダ室１３３で圧縮された後、吐出ポ－ト（図示略）から、一旦、密閉ハウジング１２のキャビティ１２ａに吐出される。ここでの圧縮工程によって、冷媒ガスは低圧から中間圧にまで圧縮される（低段圧縮）。また、このキャビティ１２ａは、通常、中間圧室と称される。
　一方、スクロール型圧縮機構１５では、回転シャフト１１０からの回転力を受けて、偏心ピン１６３は偏心回転する。これにより、旋回スクロ－ル１５６は、固定スクロ－ル１５１に対して公転旋回運動される。すると、ラップ１５３とラップ１５８との間に形成される三日月状の密閉空間ＳＡは、容積が小さくなる側に変化する。そのために、キャビティ１２ａ内の冷媒ガスは、フレ－ム１６０および固定スクロ－ル１５１の周壁に設けた通路１３７を通じて、密閉空間ＳＡに吸込まれ、密閉空間ＳＡの容積変化（減）にて圧縮される。
　そして、所定の圧縮を終えた冷媒ガスは、固定スクロ－ル１５１の中央部に設けた吐出ポ－ト１５５、逆止弁１６８、吐出キャビティ１６７、吐出配管１９を通じて、密閉ハウジング１２外へ吐出されていく。ここでの圧縮工程によって、冷媒ガスは中間圧から高圧にまで圧縮される（高段圧縮）。
　次に、冷凍サイクル１０の動作について説明する。なお、以下の説明ではバイパス配管２２に設けられた第１開閉弁２３が閉じられているものとする。
　多段圧縮機１１のローリングピストン型圧縮機構１３には、吸入配管２１を介して直接シリンダ室１３３内に低圧の冷媒ガスが吸入される。この冷媒ガスは、ロータ１３４が電動モータ１４および回転シャフト１１０を介して回転されることにより、中間圧まで圧縮された後、吐出ポートを経てキャビティ１２ａに吐出される。これにより、キャビティ１２ａ内は中間圧雰囲気とされる。
　中間圧の冷媒ガスは、密閉ハウジング１１内に開口されている通路１３７を介して高段側のスクロール型圧縮機構１５の密閉空間ＳＡ内に吸い込まれる。スクロール型圧縮機構１５では、電動モータ１４の駆動に伴って、旋回スクロール１５６が固定スクロール１５１に対して公転旋回駆動されることにより、圧縮作用が行われる。密閉空間ＳＡ内で高圧状態まで圧縮された冷媒ガスは、逆止弁１６８を経て吐出キャビティ１６７に吐出される。
　吐出キャビティ１６７内に吐出された高温高圧の冷媒ガスは、吐出キャビティ１６７に接続されている吐出配管１９を経て、図１に実線矢印で示すように、第１凝縮器１６に至る。第１凝縮器１６で、凝縮器用ファンにより送風される空気と熱交換され、空気側に放熱することにより、冷媒は凝縮液化される。この液冷媒は、冷媒配管２０を経て第１膨張弁１７により減圧された後、蒸発器１８に至る。
　蒸発器１８に流入した低圧の気液二相冷媒は、蒸発器１８内を流通する間に蒸発器用ファンにより送風される空気と熱交換され、空気側から吸熱することにより蒸発ガス化される。この低圧冷媒ガスは、吸入配管２１を介して低段側のローリングピストン型圧縮機構１３に吸入され、再び圧縮される。
　冷凍サイクル１０は、以上のサイクルが繰り返される間に、第１凝縮器１６からの放熱を利用することにより、加熱を行うことができ、蒸発器１８での吸熱作用を利用することにより、冷却を行うことができる。
　多段圧縮機１１の負荷が小さい時、すなわち春、秋などの中間期に低い圧力比の下で多段圧縮機１１を運転する場合には、スクロール型圧縮機構１５及びローリングピストン型圧縮機構１３の両方を使うと過大圧縮となり、多大の動力損失を招き、各圧縮機構部の効率を低下させる。そこで、このような場合には、バイパス配管２２の第１開閉弁２３を開けて、冷媒ガスがローリングピストン型圧縮機構１３をバイパスするようにする（バイパス運転）。そうすると、高段側のスクロール型圧縮機構１５のみで圧縮が行われ、ローリングピストン型圧縮機構１３では圧縮が行われないので、過大圧縮を避けることができる。
　多段圧縮機１１は、バイパス配管２２が、電動モータ１４よりも冷媒流路の下流側のキャビティ１２ａに接続されている。したがって、バイパス配管２２から密閉ハウジング１２に流入した冷媒ガスは、電動モータ１４を通過することがないので、過熱損失、圧力損失を生じることなく、バイパス配管２２から供給された冷媒が高段側のスクロール型圧縮機構１５に到達する。かくしてスクロール型圧縮機構１５の吸入効率を高め、バイパス運転時の多段圧縮機１１の性能を向上させることができる。
　本発明において、バイパス配管２２が電動モータ１４よりも冷媒流路の下流側のキャビティ１２ａに開口していれば、過熱損失、圧力損失を生じることなく高効率な運転を行なえるという効果を得ることができるが、好ましくは、スクロール型圧縮機構１５よりも上方に当該開口を設ける。バイパス配管２２から供給される冷媒ガスが潤滑油を巻き込むのを避けるためである。
　バイパス運転を行うか否かは、例えば以下のようにして特定できる。吸入側の圧力（Ｐ１）と吐出側の圧力（Ｐ２）とを検知し、その差圧（Ｐ２－Ｐ１）が予め定められる閾値（Ｐｓ）未満であれば、第１開閉弁２３を開けて、スクロール型圧縮機構１５のみで冷媒を圧縮するバイパス運転を行なう。一方、差圧（Ｐ２－Ｐ１）が予め定められる閾値（Ｐｓ）以上であれば、第１開閉弁２３を閉じて、ローリングピストン型圧縮機構１３及びスクロール型圧縮機構１５で冷媒を圧縮する通常運転を行う。なお、バイパス運転を行なうか否かの判断を、差圧（Ｐ２－Ｐ１）を用いて判断するのは、あくまで一例である。
　なお、本実施の形態では、低段側にローリングピストン型圧縮機構１３、高段側にスクロール型圧縮機構１５を用いた例について説明したが、本発明はこれに限定されず、例えば高段側に低段側と同様のローリングピストン型圧縮機構１３を用いてもよい。
　また、冷凍サイクル１０について必要最小限の構成のみを記載したが、多段圧縮機１１と第１凝縮器１６との間にオイルセパレータを設ける、あるいは多段圧縮機１１の吐出配管１９と吸入配管２１との間に四方切換弁を設けたヒートポンプサイクルとする等の変形例は、いずれも本発明に包含されるものである。
＜第２実施形態＞…アキュムレータの位置
　図３を参照して本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル２００を説明する。
　冷凍サイクル２００は、アキュムレータ２４を備えていることを除けば、第１実施形態の冷凍サイクル１０と同様の構成を有している。したがって、冷凍サイクル１０と同様の構成部分については、図１と同じ符号を付して、その説明は省略する。
　図３に示すように、バイパス配管２２は、アキュムレータ２４が接続される位置よりも冷媒流路の上流側で吸入配管２１から分岐されている。
　アキュムレータ２４は、蒸発器１８から吐出される低圧冷媒ガスを受け、液分(油を含む)を分離する。液分が分離されたガス分のみの冷媒が吸入配管２１を介して低段側のローリングピストン型圧縮機構１３に吸入さる。ローリングピストン型圧縮機構１３は、冷媒を直接吸入するため、液分を除くことが望ましいからである。一方で、アキュムレータ２４を通過すると、冷媒には圧力損失が生じる。
　バイパス配管２２を介して供給される冷媒は、密閉ハウジング１２内のキャビティに吸入される。このとき、密閉ハウジング１２がアキュムレータとしての機能を発揮し、液分が分離された後に、高段側のスクロール型圧縮機構１５で圧縮される。したがって、圧力損失を生じさせないためにも、バイパス配管２２には、アキュムレータ２４を設けるべきでない。
　そこで、第２実施形態では、バイパス配管２２は、アキュムレータ２４が接続される位置よりも冷媒流路の上流側で吸入配管２１から分岐させて、バイパス運転時には、アキュムレータ２４を通過させないこととした。
　したがって、第２実施形態によれば、バイパス運転時のアキュムレータ２４による圧力損失をなくして、多段圧縮機１１の運転効率を向上できる。
＜第３実施形態＞…インジェクション管合流
　図４を参照して本発明の第３実施形態に係る冷凍サイクル３００を説明する。
　冷凍サイクル３００は、ガスインジェクション回路２５を備えていることを除けば、第２実施形態の冷凍サイクル２００と同様の構成を有している。したがって、冷凍サイクル２００と同様の構成部分については、図３と同じ符号を付して、その説明は省略する。
　ガスインジェクション回路２５は、以下のように構成されている。
　第１凝縮器１６と第１膨張弁１７の間の冷媒配管２０に、第２凝縮器２６が設けられている。また、第２凝縮器２６を貫通するインジェクション配管２８は、一端が第１凝縮器１６と第２凝縮器２６との間に接続され、他端がバイパス配管２２に合流されている。インジェクション配管２８には、第２凝縮器２６より上流側に第２膨張弁２７が設けられている。また、インジェクション配管２８には、第２凝縮器２６より下流側に第２開閉弁２９が設けられている。
　第１凝縮器１６で凝縮液化された液冷媒の一部は、インジェクション配管２８を経て第２膨張弁２７により減圧された後、第２凝縮器２６に至る。第２凝縮器２６に流入した低圧の気液二相冷媒は、
第２凝縮器２６内を流通する間に冷媒配管２０を通る液冷媒から吸熱することにより蒸発ガス化され中間圧の冷媒ガスとなる。この冷媒ガスは、インジェクション配管２８を経て、密閉ハウジング１２のキャビティに供給される。なお、第２開閉弁２９は開けられているが、第１開閉弁２３は閉じられているものとする。そうすると、この中間圧のインジェクションガスと低段側のローリングピストン型圧縮機構１３で圧縮された中間圧ガスとを、高段側のスクロール型圧縮機構１５に吸入して、２段圧縮することにより冷凍能力を向上できる。
　冷凍サイクル３００は、インジェクション配管２８をバイパス配管２２と合流させているので、密閉ハウジング１２に直接的に接続される配管の数を１つに減らすことができる。したがって、多段圧縮機１１の振動に伴う配管の破損リスクを低減できる。また、多段圧縮機１１に対する配管の取り付け作業が容易となり、低コスト化にも寄与する。
　また、冷凍サイクル３００は、インジェクション配管２８をバイパス配管２２と合流させているので、ガスインジェクションにより供給される中間圧のガス冷媒も、電動モータ１４を通過しない。したがって、このガス冷媒には、圧力損失、過熱損失が生じない。
　本発明は、ここで示した方式のガスインジェクションに限らず、他の方式のガスインジェクションについても適用できる。
　また、ガスインジェクションに限らず、液インジェクションについても適用できる。
＜第４実施形態＞
　図５、図６を参照して本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル４００を説明する。
　冷凍サイクル４００は、第２開閉弁２９を、バイパス配管２２の第１開閉弁２３と共通にしたことを除けば、第３実施形態の冷凍サイクル３００と同様の構成有している。したがって、冷凍サイクル３００と同様の構成部分については、図４と同じ符号を付して、その説明は省略する。
　冷凍サイクル４００は、バイパス配管２２とインジェクション配管２８との合流地点に切替え弁３０を設けている。切替え弁３０は、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを許可するが、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを阻止する第１の位置（図５）と、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを阻止するが、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを許可する第２の位置（図６）とに切り替えられる。
　一般に、ガスインジェクションを使用するのは、多段圧縮機１１の負荷が大きい時であり、この時はバイパス運転を行わなくてもよい。逆に、バイパス運転を行なうのは、多段圧縮機１１の負荷が小さい時であり、この時はガスインジェクションを使用しなくてもよい。したがって、冷凍サイクル４００のように、バイパス配管２２とインジェクション配管２８との合流地点に一つの切替え弁３０を設けてコスト低減を図りながらも、必要なときにのみガスインジェクションを使用し又はバイパス運転を行うことができる。
　切替え弁３０は、吸入側の圧力（Ｐ１）と吐出側の圧力（Ｐ２）とを検知し、差圧（Ｐ２－Ｐ１）が予め定められる閾値（Ｐｓ）以上であれば、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを許可するが、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを阻止する第１の位置とする。また、差圧（Ｐ２－Ｐ１）が予め定められる閾値（Ｐｓ）未満であれば、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを阻止するが、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを許可する第２の位置とする。
＜第５実施形態＞
　図７、図８を参照して本発明の第５実施形態に係る冷凍サイクル５００を説明する。
　第１～第４実施形態では、バイパス運転は、多段圧縮機１１の負荷が小さい時に行なうことを前提としている。第５実施形態による冷凍サイクル５００は、これ以外にもバイパス運転を行なうことが多段圧縮機１１にとって有益であることを示す。
　冷凍サイクル５００は、冷凍サイクル４００にコントローラ３１等の制御系を加えたものである。
　コントローラ３１は、図示しない主コントローラからの指令信号を受けて、冷凍サイクル５００の動作を制御する。
　また、冷凍サイクル５００は、吸入側の圧力（Ｐ１）を検知する圧力センサ３２及び吐出側の圧力（Ｐ２）を検知する圧力センサ３３を備えている。圧力センサ３２及び圧力センサ３３で検知された圧力（Ｐ１）情報及び圧力（Ｐ２）情報は、コントローラ３１に送られる。コントローラ３１は、取得した圧力（Ｐ１）情報及び圧力（Ｐ２）情報から、両者の差圧（Ｐ２－Ｐ１）を求める。この差圧に基づいて、コントローラ３１は、切換え弁３０の動作を制御する。
　コントローラ３１による多段圧縮機１１の制御手順を、図８を参照して説明する。
　コントローラ３１は、主コントローラからの指令信号として多段圧縮機１１の起動指示を受信すると（図８　Ｓ１０１）、バイパス運転の位置（図６）になるように切換え弁３０を動作させる（図８　Ｓ１０３）。そうすると、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１のキャビティに供給されるが、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのは阻止される。起動指示後にバイパス運転を行うのは、起動時に多段圧縮機１１の圧力変動を小さく抑えるためである。
　起動指示後のバイパス運転を所定時間行われ（図８　Ｓ１０５）、所定時間経過後に、コントローラ３１は、圧力センサ３２及び圧力センサ３３で検知された圧力（Ｐ１）情報及び圧力（Ｐ２）情報を取得する。コントローラ３１は、取得した圧力（Ｐ１）情報及び圧力（Ｐ２）情報から、両者の差圧（Ｐ２－Ｐ１）を算出する（図８　Ｓ１０７）。
　次に、コントローラ３１は、得られた差圧（Ｐ２－Ｐ１）と所定の閾値Ｐｓとを比較（図８　Ｓ１０９）する。差圧（Ｐ２－Ｐ１）が所定の閾値Ｐｓ未満であれば、バイパス運転を継続する（図８　Ｓ１１１）。したがって、切換え弁３０は、従前のままに制御される。一方、差圧（Ｐ２－Ｐ１）が所定の閾値Ｐｓ以上であれば、ガスインジェクションを使用する（図８　Ｓ１１３）。コントローラ３１は、バイパス配管２２からの冷媒ガスが多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを阻止するが、インジェクション配管２８からのガス冷媒が多段圧縮機１１の中間圧室に供給されるのを許可するように、切換え弁３０を切り替える。
　コントローラ３１は、バイパス運転、ガスインジェクション適用運転のいずれにおいても、主コントローラから多段圧縮機１１の停止命令を受けるまで（図８　Ｓ１１５，Ｓ１１７）、得られた差圧（Ｐ２－Ｐ１）と所定の閾値Ｐｓとを比較し、切換え弁３０の動作を制御する。
　以上説明したように、冷凍サイクル５００の多段圧縮機１１は、起動時にバイパス運転がなされるので、起動時の圧力変動が抑えられ、多段圧縮機１１を安全に運転することができる。また、起動時のバイパス運転の後は、多段圧縮機１１の負荷に応じて、バイパス運転及びガスインジェクション使用運転を選択的に行うので、運転効率が高い。
　１０，２００，３００，４００，５００…冷凍サイクル
　１１…多段圧縮機
　１２…密閉ハウジング
　１３…ローリングピストン型圧縮機構
　１４…電動モータ
　１５…スクロール型圧縮機構
　１６…第１凝縮器
　１７…第１膨張弁
　１８…蒸発器
　１９…吐出配管
　２０…冷媒配管
　２１…吸入配管
　２２…バイパス配管
　２３，２９…開閉弁
　２４…アキュムレータ
　２５…ガスインジェクション回路
　２６…第２凝縮器
　２７…第２膨張弁
　２８…インジェクション配管
　３０…切換え弁
　３１…コントローラ

Claims (9)

  1. 　密閉ハウジングと、
    　前記密閉ハウジングのキャビティ内に設けられた低段側圧縮機構及び高段側圧縮機構と、
    　前記低段側圧縮機構と前記高段側圧縮機構の間に設けられ、前記低段側圧縮機構と前記高段側圧縮機構を駆動する電動モータと、
    　前記密閉ハウジングに接続され、前記低段側圧縮機構に冷媒を供給する吸入配管と、
    　前記密閉ハウジングに接続され、前記高段側圧縮機構で圧縮された冷媒を吐出する吐出配管と、
    　前記吸入配管から分岐され、前記電動モータよりも冷媒流路の下流側の前記キャビティと前記吸入配管とを連通するバイパス配管と、
    　前記バイパス配管に設けられ、前記キャビティへの冷媒の供給を選択的に許可又は阻止する弁と、
    を備えることを特徴とする多段圧縮機。
  2. 　前記吸入配管にアキュムレータが設けられ、
    　前記バイパス配管は、前記アキュムレータが接続される位置よりも前記冷媒流路の上流側で前記吸入配管から分岐されることを特徴とする請求項１に記載の多段圧縮機。
  3. 　冷媒回路から抽出される中間圧の冷媒を、前記キャビティに供給するインジェクション配管が設けられ、
    　前記インジェクション配管は、前記バイパス配管と合流することを特徴とする請求項１又は２に記載の多段圧縮機。
  4. 　前記弁は、
    　前記インジェクション配管と前記バイパス配管との合流地点に設けられ、
    　前記インジェクション配管からの冷媒が前記キャビティに供給されるのを許可するが、前記バイパス配管からの冷媒が前記キャビティに供給されるのを阻止する第１の位置と、
    　前記インジェクション配管からの冷媒が前記キャビティに供給されるのを阻止するが、前記バイパス配管からの冷媒が前記キャビティに供給されるのを許可する第２の位置とを選択的に切り替えられることを特徴とする請求項３に記載の多段圧縮機。
  5. 　前記多段圧縮機の起動時の所定時間内に、
    　前記弁は前記キャビティへの冷媒の供給を許可し、
    　前記冷媒は前記低段側圧縮機構をバイパスして前記高段側圧縮機構に供給されることを特徴とする請求項１に記載の多段圧縮機。
  6. 　前記多段圧縮機の起動時の所定時間内に、
    　前記弁は前記第１の位置とされ、
    　前記冷媒は前記低段側圧縮機構をバイパスして前記高段側圧縮機構に供給されることを特徴とする請求項４に記載の多段圧縮機。
  7. 　圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器とが順次接続されて冷媒回路が構成される冷凍サイクルにおいて、
    　前記圧縮機は、
    　密閉ハウジングと、
    　前記密閉ハウジングのキャビティ内に設けられた低段側圧縮機構及び高段側圧縮機構と、
    　前記低段側圧縮機構と前記高段側圧縮機構の間に設けられ、前記低段側圧縮機構と前記高段側圧縮機構を駆動する電動モータと、
    　前記密閉ハウジングに接続され、前記蒸発器からの冷媒を前記低段側圧縮機構に供給する吸入配管と、
    　前記密閉ハウジングに接続され、前記高段側圧縮機構で圧縮された冷媒を前記凝縮器に向けて吐出する吐出配管と、
    　前記吸入配管から分岐され、前記電動モータよりも冷媒流路の下流側の前記キャビティと前記吸入配管とを連通するバイパス配管と、
    　前記バイパス配管に設けられ、前記キャビティへの冷媒の供給を選択的に許可又は阻止する弁と、
    を備える多段圧縮機であることを特徴とする冷凍サイクル。
  8. 　前記吸入配管にアキュムレータが設けられ、
    　前記バイパス配管は、前記アキュムレータが接続される位置よりも前記冷媒流路の上流側で前記吸入配管から分岐されることを特徴とする請求項７に記載の冷凍サイクル。
  9. 　前記冷媒回路から抽出される中間圧の冷媒を、前記キャビティに供給するインジェクション配管が設けられ、
    　前記インジェクション配管は、前記バイパス配管と合流することを特徴とする請求項７に記載の冷凍サイクル。
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