WO2010000764A2 - Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers Download PDF

Info

Publication number
WO2010000764A2
WO2010000764A2 PCT/EP2009/058233 EP2009058233W WO2010000764A2 WO 2010000764 A2 WO2010000764 A2 WO 2010000764A2 EP 2009058233 W EP2009058233 W EP 2009058233W WO 2010000764 A2 WO2010000764 A2 WO 2010000764A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ring
die
face
longitudinal section
punch
Prior art date
Application number
PCT/EP2009/058233
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2010000764A3 (de
Inventor
Knut Eger
Jens Uwe Faust
Holger Borchert
Ralf Streibert
Klaus Joachim MÜLLER-ENGEL
Andreas Raichle
Original Assignee
Basf Se
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE102008040093A external-priority patent/DE102008040093A1/de
Priority claimed from DE102008040094A external-priority patent/DE102008040094A1/de
Application filed by Basf Se filed Critical Basf Se
Priority to BRPI0914923-6A priority Critical patent/BRPI0914923B1/pt
Priority to EP09772464.5A priority patent/EP2307192B1/de
Priority to CN200980134268.1A priority patent/CN102137750B/zh
Priority to MYPI2010006025A priority patent/MY188568A/en
Priority to JP2011515446A priority patent/JP6066034B2/ja
Priority to RU2011103478/02A priority patent/RU2520284C9/ru
Publication of WO2010000764A2 publication Critical patent/WO2010000764A2/de
Publication of WO2010000764A3 publication Critical patent/WO2010000764A3/de
Priority to ZA2011/00775A priority patent/ZA201100775B/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
    • B30B15/02—Dies; Inserts therefor; Mounting thereof; Moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/002—Mixed oxides other than spinels, e.g. perovskite
    • B01J35/50—
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/08—Heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/02—Compacting only
    • B22F3/03—Press-moulding apparatus therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/08—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools with one or more parts not made from powder
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
    • B30B11/005—Control arrangements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
    • B30B15/02—Dies; Inserts therefor; Mounting thereof; Moulds
    • B30B15/022—Moulds for compacting material in powder, granular of pasta form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/495—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on vanadium, niobium, tantalum, molybdenum or tungsten oxides or solid solutions thereof with other oxides, e.g. vanadates, niobates, tantalates, molybdates or tungstates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/6261—Milling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62625—Wet mixtures
    • C04B35/62635—Mixing details
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62645—Thermal treatment of powders or mixtures thereof other than sintering
    • C04B35/62655—Drying, e.g. freeze-drying, spray-drying, microwave or supercritical drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62685—Treating the starting powders individually or as mixtures characterised by the order of addition of constituents or additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62695—Granulation or pelletising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/64—Burning or sintering processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/27—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation
    • C07C45/28—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation of CHx-moieties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/27—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation
    • C07C45/29—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation of hydroxy groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D307/00—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom
    • C07D307/02—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom not condensed with other rings
    • C07D307/34—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom not condensed with other rings having two or three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members
    • C07D307/56—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom not condensed with other rings having two or three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members with hetero atoms or with carbon atoms having three bonds to hetero atoms with at the most one bond to halogen, e.g. ester or nitrile radicals, directly attached to ring carbon atoms
    • C07D307/60—Two oxygen atoms, e.g. succinic anhydride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B01J37/0027—Powdering
    • B01J37/0045—Drying a slurry, e.g. spray drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3201—Alkali metal oxides or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3256—Molybdenum oxides, molybdates or oxide forming salts thereof, e.g. cadmium molybdate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3258—Tungsten oxides, tungstates, or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/327—Iron group oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3272—Iron oxides or oxide forming salts thereof, e.g. hematite, magnetite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/327—Iron group oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3275—Cobalt oxides, cobaltates or cobaltites or oxide forming salts thereof, e.g. bismuth cobaltate, zinc cobaltite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3298—Bismuth oxides, bismuthates or oxide forming salts thereof, e.g. zinc bismuthate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/34—Non-metal oxides, non-metal mixed oxides, or salts thereof that form the non-metal oxides upon heating, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3418—Silicon oxide, silicic acids, or oxide forming salts thereof, e.g. silica sol, fused silica, silica fume, cristobalite, quartz or flint
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/42—Non metallic elements added as constituents or additives, e.g. sulfur, phosphor, selenium or tellurium
    • C04B2235/422—Carbon
    • C04B2235/425—Graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/44—Metal salt constituents or additives chosen for the nature of the anions, e.g. hydrides or acetylacetonate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/44—Metal salt constituents or additives chosen for the nature of the anions, e.g. hydrides or acetylacetonate
    • C04B2235/443—Nitrates or nitrites
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5409—Particle size related information expressed by specific surface values
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
    • C04B2235/5436—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof micrometer sized, i.e. from 1 to 100 micron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5463—Particle size distributions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/60—Aspects relating to the preparation, properties or mechanical treatment of green bodies or pre-forms
    • C04B2235/602—Making the green bodies or pre-forms by moulding
    • C04B2235/6021—Extrusion moulding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/60—Aspects relating to the preparation, properties or mechanical treatment of green bodies or pre-forms
    • C04B2235/604—Pressing at temperatures other than sintering temperatures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/60—Aspects relating to the preparation, properties or mechanical treatment of green bodies or pre-forms
    • C04B2235/606—Drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/656—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes characterised by specific heating conditions during heat treatment
    • C04B2235/6562—Heating rate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/656—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes characterised by specific heating conditions during heat treatment
    • C04B2235/6565—Cooling rate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/656—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes characterised by specific heating conditions during heat treatment
    • C04B2235/6567—Treatment time
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
    • C04B2235/6581—Total pressure below 1 atmosphere, e.g. vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
    • C04B2235/6586—Processes characterised by the flow of gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/80—Phases present in the sintered or melt-cast ceramic products other than the main phase
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/94—Products characterised by their shape
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2204/00—End product comprising different layers, coatings or parts of cermet
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
    • Y10T428/131—Glass, ceramic, or sintered, fused, fired, or calcined metal oxide or metal carbide containing [e.g., porcelain, brick, cement, etc.]

Definitions

  • the present invention relates to a process for the preparation of a ring-like oxidic shaped body, comprising the mechanical compacting of an introduced into the filling space of a matrix powdered aggregate of constituents, the at least one metal compound which can be converted by thermal treatment at a temperature> 100 0 C in a metal oxide, or at least one metal oxide, or at least one metal oxide and at least one such metal compound, to a ring-like precursor shaped body, in which the filling space is in a with a vertical drilling axis B from top to bottom through the die material passed through the die bore and through
  • the geometric shape of the lateral surface of the lower punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder I;
  • the geometric shape of the lateral surface of the upper punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder II;
  • the center pin MF from bottom to top has the geometric shape of a circular cylinder Z with a circular cylindrical surface MZ;
  • the length of the outline of the circular cylinder Z is smaller than the length of the outline of the circular cylinder I and smaller than the length of the outline of the circular cylinder Il;
  • the position of the center pin MF and the position of the die including the die bore are fixed relative to each other during the process along the drilling axis B;
  • MB ° is formed, which is able to absorb the center pin MF in the reduction of the output distance A to the final distance E to the required extent and in which the center pin MF can already protrude at the output distance A;
  • the axes of symmetry of the die bore, the circular cylinder I, the circular cylinder II, the center bore MB °, the center pin MF and the center bore MB U lie on a common, through the die bore vertically extending straight line L;
  • the die bore along its bore axis has a longitudinal section I, on the length of which I the geometric shape of the inner wall of the die bore corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder KZ, and at its upper end immediately followed by an upwardly directed longitudinal section II of the die bore, the length of the Il having; the dimensions of the longitudinal section I of the die bore and of the circular cylinder I are such that during the process the lower die is always slidably guided into the die bore at least on a partial length of the longitudinal section I with its lateral surface on the inner wall of the die bore; and
  • the dimensions of the center hole MB U and the circular cylinder Z are such that the lower punch during the process always at least in the region of the entrance of its center hole MB U in its upper end face with the inner wall of the central bore MB U on the circular cylindrical surface MZ of the center pin MF slidably guided in the die bore;
  • lower (upper) end face of a punch in this document means the surface of the end of the punch at its lower (upper) end If the punch is, for example, a circular ring cylinder, both its lower end face and its upper end face are annulus.
  • circular cylinder means in this document always a "straight circular cylinder". If one connects the end points of parallel radii of two equally sized circles lying in parallel planes to each other by stretching, a circular cylinder is created. The connecting lines are called generatrices of the cylinder. If they are perpendicular to the parallel circular planes, then the cylinder is called “straight” or “rotary cylinder.” The connecting path of the circle centers is the symmetry axis of the right circular cylinder (often simply called “circular cylinder axis” or “axis of the circular cylinder”) forms the lateral surface of the cylinder.
  • truncated cone in this document means another particular body of revolution, which is formed by cutting off a smaller straight cone from a straight circular cone parallel to the base, the larger of the two produced by the cutting parallel circular surfaces is also used in this document as the base area and the smaller records.
  • the distance from the base and top surface is referred to as the height of the truncated cone.
  • the third of the truncated cone bounding surfaces is referred to as the lateral surface thereof.
  • a cone is a body defined by a circle (base circle or base circle) and a point outside the plane of the truncated cone Circle (tip of the cone) is formed by connecting the points on the outline of the circle with the one point outside the plane of the circle., If the line connecting the tip of the cone with the center of the base circle of the cone perpendicular to the base plane, so there is a straight circular cone or rotary cone.
  • annulus in this specification means the area between two concentric circles, that is, between two circles with a common center.
  • drilling is not to be understood in this document as meaning that the corresponding opening must have been produced by drilling with the aid of drills, but rather the opening can also be made in other ways (eg with the aid of a laser, a milling cutter) However, the symmetry of the aperture should be as if it had been produced by drilling with the aid of a drill (or several drills) (of course it may have been so produced).
  • the lateral surface is the surface of a geometric shaped body without bottom (base) and lid (top surface).
  • oxide shaped body expresses the fact that the shaped body contains at least one metal oxide, often at least one multimetal oxide (in addition to oxygen, it contains at least two mutually different metals.) Semi-metals such as phosphorus, antimony, arsenic and silicon are also attributed to the metals in this document be) contains.
  • annular shaped catalyst bodies for example, to (optionally diluted with inert moldings) loading of the interior of the reaction tubes of a tube bundle reactor with a Katalysatorfest- bed.
  • Suitable inert shaped bodies for dilution are also annular carrier bodies.
  • Such a fixed catalyst bed is suitable, inter alia, for carrying out heterogeneously catalyzed gas phase reactions (for example partial oxidations of organic compounds).
  • the corresponding reaction gas mixture flows through the fixed catalyst bed and during the residence time at the catalyst surface, the desired reaction takes place.
  • the advantageousness of annular shaped catalyst bodies consists in this Inter alia, the fact that the pressure loss, which experiences the reaction gas mixture when flowing through annular shaped catalyst bodies, is particularly low (see, eg, EP-A 184 790).
  • a disadvantage of molded articles produced by mechanical compacting of a pulverulent aggregate is quite generally that the cohesion of the powder particle in the resulting molded article is essentially accomplished not by intramolecular chemical bonds but by permanent interparticular bonds.
  • particle deformations and fractures in the densification process generally result in an increase in the total interparticle contact area, the amount of interparticle bonding forces produced by compaction is comparatively more limited.
  • fragments present in the catalyst bed cause the same to be compressed and ultimately cause an increase in the pressure loss suffered during the flow through the reaction gas mixture flowing through it. That is, fractions present in the fixed bed of catalyst reduce precisely the benefit normally achieved by using annular shaped catalyst bodies.
  • a countermeasure that can be taken to reduce the appearance described above is, for.
  • oxi- Discharge ring-shaped molded bodies in the production thereof breakage see, for example, US-B 7,147,011 and the German application with the file reference 102007028332.8.
  • those rings break which have previously shown only pronounced cracking, so that the fracture when filling the reaction tubes with the screen residue is usually minimal.
  • the object of the present invention was therefore to provide an improved process for the preparation of an annular oxidic shaped body which has the disadvantages described at best to a lesser extent.
  • a method for producing a ring-like oxidic shaped body comprising mechanically compacting a introduced into the filling space of a die powdered aggregate of constituents, the at least one metal compound by thermal treatment at a temperature> 100 0 C in a metal oxide is convertible, or at least comprise a metal oxide, or at least one metal oxide and at least one such metal compound, to a ring-like precursor shaped body, in which the filling space in a with a vertical drilling axis B from top to bottom through the die material (through the die) guided through the die bore located and through
  • the geometric shape of the (outer) lateral surface of the lower punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder I;
  • the geometric shape of the (outer) lateral surface of the upper punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder II;
  • the center pin MF from bottom to top has the geometric shape of a circular cylinder Z with a circular cylindrical surface MZ; the length of the outline of the circular cylinder Z is smaller than the length of the outline of the circular cylinder I and smaller than the length of the outline of the circular cylinder Il;
  • the center pin MF in reducing the output distance A to the final distance E is able to absorb to the required extent and in which the center pin MF can already protrude at the output distance A;
  • the axes of symmetry of the die bore, the circular cylinder I, the circular cylinder II, the center bore MB °, the center pin MF and the center bore MB U lie on a common, through the die bore vertically extending straight line L;
  • the die bore along its bore axis has a longitudinal section I, on the length of which I corresponds to the geometric shape of the inner wall of the die bore that of the lateral surface of a circular cylinder KZ, and at its upper end immediately an upwardly directed longitudinal section II
  • the dimensions of the longitudinal section I of the die bore and the circular cylinder I are such that the lower punch during the process (the reduction of the exit distance A to the final distance E) always at least a partial length (preferably to a partial length of at least 10%, or of at least 20%, or of at least 30% (but usually ⁇ 90%, or ⁇ 80%) of the length I) of the longitudinal section I with its (outer) lateral surface on the inner wall of the die bore slidably guided into the die bore;
  • the dimensions of the center hole MB U and the circular cylinder Z are such that the lower punch during the process (the reduction of the output distance A to the end distance E) always at least in the region of the entrance of its center hole MB U in its upper end face with the inner wall of the Center bore MB U on the circular cylindrical lateral surface MZ of the Center pin MF is guided sliding into the die bore;
  • the method according to the invention is characterized in that, when the final distance E between the upper end face of the lower punch and the lower end face of the upper punch is reached, at least part of the distance between the two end faces is in the longitudinal section II.
  • the final distance E between the upper end face of the lower punch and the lower end face of the upper punch when the final distance E between the upper end face of the lower punch and the lower end face of the upper punch is reached, at least 20% or at least 30%, preferably at least 40% or at least 50%, particularly preferably at least 60% or at least 70 % and most preferably at least 80% or at least 90% of the distance (or 100% of the distance, ie, the entire distance between the upper face of the lower punch and the lower face of the upper punch when reaching the final distance E) between the two End faces in the longitudinal section II of the die bore.
  • both the lower end face of the upper punch and the upper end face of the lower punch in the longitudinal section II of the die bore makes use of when reaching the final distance E, both the lower end face of the upper punch and the upper end face of the lower punch in the longitudinal section II of the die bore, so that the whole by the mechanical compression of the powder deformed bulk material formed between the two end surfaces ring-like precursor moldings when reaching the final distance E in the longitudinal section Il is. It proves to be favorable in the aforementioned case, if both the lower end face of the upper punch and the upper end face of the lower punch in the longitudinal section II are already in the state of the initial distance A.
  • the contour of the circular cylinder Il is in the process of the invention suitably in terms of application, usually longer than or equal to the length of the outline of the circular cylinder I.
  • the two aforementioned outlines are the same length.
  • the thermal treatment of the ring-like precursor shaped bodies in the process according to the invention can in principle be carried out either in a special apparatus designed for this purpose (eg in a belt calciner) or only in the reactor in which they are to be used (for example in the reaction tubes of a Tube bundle reactor). In the latter case, it will be convenient to pass hot gases through the reaction tubes.
  • the compaction method according to the invention is of particular interest for the production of such ring-like precursor shaped bodies in which the final distance E (a possible curvature of the end faces should not be taken into account in the determination of the distances A and E, ie always means the distance of the upper / lower contours of cylindrical surface of the stamp) 2 to 10 mm, or 2 to 8 mm, or 3 to 8 mm, or 3 to 7 mm. They are all to be referred to in this document in particular as ring-like precursor shaped bodies F.
  • the quotient Q from the length of the outline of the circular cylinder Z (numerator) and the length of the outline of the circular cylinder I (denominator) is 0.3 to 0.7 or 0.4 to 0.6.
  • the difference formed by subtracting the radius of the outline of the circular cylinder Z from the radius of the outline of the circular cylinder I is often 1 to 3 mm, or 1 to 2 mm, or 1 in the case of ring-like moldings F, 5 to 2 mm, or 1 to 1, 5 mm.
  • the diameter of the outline of the circular cylinder I in the case of ring-like moldings F is in many cases also 2 to 10 mm, or 2 to 8 mm, or 4 to 8 mm, or 5 to 7 mm.
  • the cross-sectional area of a truncated cone is not constant over the height of the truncated cone, but instead increases from the top surface Base area towards.
  • H is the height of the truncated cone KS
  • the expansion of the truncated cone KS from below (from the top surface) upwards (to the base surface) is such that between the diameter DD of the top surface, the diameter DG Base area and height H of a conic stump KS the following relation is fulfilled:
  • the method of the invention applies
  • both the upper end face of the lower punch (which is accessible to the pulverulent heap) and the lower end face of the upper punch (which is accessible to the powdery heap) have the geometric shape of the end face of a circular ring cylinder. That is, both faces are usually circular rings, which are preferably congruent.
  • the respectively resulting end face of the ring-shaped precursor shaped body produced according to the invention is then not planed in a corresponding manner but arched outwardly (convexly).
  • Such a configuration proves to be particularly advantageous in the case of carrier moldings produced according to the invention. Due to the curved faces it comes in the production of resulting carrier or Shell catalysts to a lesser extent for the formation of unwanted twins or triplets of the resulting shaped catalyst bodies. The radius of such a curvature is generally 0.4 to 5 times the outer diameter of the circular cylinder I. Otherwise, the statements made in EP-A 184 790 with regard to the advantageous behavior of curved end faces of hollow cylinders apply correspondingly.
  • the profile of the upper end of the lower punch and / or the profile of the lower end of the upper punch in the method according to the invention may also be designed in any other manner known for tablets (in particular pharmaceuticals).
  • one or both of the above-mentioned faces can also be made convex.
  • one of the two end faces can be made concave and the other convex.
  • both end faces are preferably designed flat.
  • the outer diameter of the lower punch is in the process of the invention usually marginally smaller than the inner diameter of the die bore in the longitudinal section I, so that the lower punch with its outer wall on the inner wall of the longitudinal section I of the die bore can be inserted axially slidably into the die bore. Since not only the lower end face of the upper punch but preferably also the upper end face of the lower punch in the longitudinal section II of the die bore is when reaching the end distance E, the outer diameter of the lower punch in the inventive method is thus regularly smaller than the inner diameter of the die bore Similarly, in the method according to the invention, the outer diameter of the upper punch is, in terms of application, normally somewhat smaller than the inner diameter of the die bore at the level of the lower end face of the upper punch upon reaching it of the final distance E.
  • both the lower punch and the upper punch in the frame required according to the invention are relatively free in the relevant longitudinal sections can move the die bore.
  • the annular gaps thus formed between the lower (or upper) contour of the upper punch (or lower punch) and the inner wall of the die bore in the state of the exit distance A and in the state of the final distance E for the in the compression process (compression process) Reduction of template filling space Compressed gas phase (usually air or nitrogen).
  • z Example, as described in DE-A 197 14 430 with respect to the preparation of circular cylindrical moldings by tableting of powdered debris described.
  • the sliding of the lower punch on the inner wall of the die bore of Longitudinal section I proves to be a significant advantage of the procedure according to the invention in this context.
  • annular gaps are also the cause of the fact that a small amount of burr may be produced on the pressure produced according to the invention, both in the region of the base surface and in the region of the top surface.
  • the compaction of the pulverulent aggregate within a ridge is less pronounced than in the bucket of the compact produced according to the invention.
  • the removal of the ridge from the ring-like precursor shaped body is therefore comparatively easily possible in the further course of the processing thereof.
  • the burrs break z. B. in the context of a as in the German application with the file number
  • the width of the above-described annular gaps must be based inter alia on the grain size of the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention.
  • the width of the annular gaps should as a rule be limited so that they are not greater than twice (better not greater than simple) the powdery grain most frequently represented in the pulverulent aggregate to be compacted (the longitudinal expansion of a powder particle)
  • Powder grain is the longest direct straight-line compound of two points on the surface of the powder grain, and if the powdery mass consists of secondary grain produced by agglomeration of primary grain, it is usually appropriate to use the longest dimension of the primary grain to measure the still tolerable ring gap width).
  • the abovementioned annular gap widths are generally a few (normally less than ten, usually less than five) hundredths of a millimeter, even if both end faces in the longitudinal section II are located.
  • the outline of the circular cylinder Il is the same length as the outline of the circular cylinder I.
  • the die bore can consist only of the longitudinal sections I (31) and II (32) (only have the longitudinal sections I and II). Dies with such die bores are to be referred to in this document as "dies with a simple truncated cone.”
  • a longitudinal section through dies of this type is shown by way of example in FIGS.
  • the die hole is such that at its longitudinal section I not only at its upper end directly upward longitudinal section II, but also at its lower end down directed longitudinal section connects (referred to in this document as longitudinal section II * (33)), in which the geometric shape of the inner wall of the die bore on the length II * of the longitudinal section II * also corresponds to the lateral surface of a truncated cone whose cross-sectional area at its upper end of the cross-sectional area corresponds to the circular cylinder KZ at the lower end (referred to in this document as truncated cone KS * ), but with a downwardly widening cross section (preferably meet the diameter of the top surface, the diameter of the base and the height of the truncated cone KS * least one of the relationships (I), (II) or (III)).
  • Matrices with die bores which have only the longitudinal sections II * , I and II, are referred to in this document as "matrices with a double truncated cone" (of course, further longitudinal sections can in principle immediately follow the longitudinal sections II and II *) respective stamp can be inserted in selbige).
  • matrices with a double truncated cone of course, further longitudinal sections can in principle immediately follow the longitudinal sections II and II *
  • respective stamp can be inserted in selbige.
  • Matrices of the aforementioned type are particularly advantageous insofar as the inventive compaction z. B. first in the upper half of the longitudinal section I and / or in the longitudinal section II of the die bore can be performed.
  • the die can be turned upside down (about an axis perpendicular to the die bore rotated 180 °) and the compression according to the invention then in the other half of the longitudinal section I and / or in the longitudinal section II * of the die bore.
  • the length II (height) of the longitudinal section II (and the length II * of the longitudinal section II * ) of the die bore of the die used for carrying out the method according to the invention ie, the height H of the truncated cone KS (and of the truncated cone KS * )
  • the height H of the truncated cone KS (and of the truncated cone KS * ) up to four times, preferably up to three times or up to two or one and a half times the axial final distance E. D. h.
  • the length I of the longitudinal section I will be greater than the length II of the longitudinal section II (and greater than the length II * of the longitudinal section II * ).
  • the length I of the longitudinal section I can also be smaller than the length II of the longitudinal section II (as well as smaller than the length II * of the longitudinal section II * ).
  • the length I will not be more than three times the length II (as three times the length II * ).
  • the length I is not more than twice (or simple) the length II (as the double (or simple) of the length II * ).
  • the length I is not less than 0.1 times (or not less than 0.2 times) the length II (as 0.1 times or 0.2 times the length II * ) ,
  • the length I is 0.1 to 1 times or 0.5 to 1 times the length II (or the length II * ).
  • Such production of ring-like precursor shaped bodies F is referred to in this specification in the narrower sense as a production of ring-like precursor shaped bodies F u ⁇ (regardless of the quantitative dimensions of the ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention, those in whose production on reaching the final distance E are both upper end face of the lower punch as well as the lower end face of the upper punch is in the longitudinal section II (or in the longitudinal section II * ) of the die bore, in this document as "ring-like precursor moldings LN" are called.
  • ring-like precursor shaped bodies resulting from such an approach are geometrically similar to one another in such a way that they are used equivalently to geometrically uniform precursor shaped bodies (eg as catalysts or catalyst supports) can.
  • a defined variance of the geometry of the shaped body over a production batch can even be advantageous. It should be noted that during the transition from the ring-like precursor shaped body to the oxidic shaped body by thermal treatment of the former is usually accompanied by a change in the molding geometry.
  • FIGS. 3a and 3b A longitudinal section through inventively suitable matrices with a congruent double truncated cone are shown by way of example in FIGS. 3a and 3b. It is essential for the method according to the invention that in the geometric center of the lower end face of the upper punch a leading into the upper punch and standing with at least one outlet from the upper punch in connection center hole MB ° is formed, the center pin MF in the reduction of Output distance A to the end distance E is able to accommodate to the extent required and in the center pin MF can already protrude at the output distance A.
  • the center bore MB ° (35) must absorb the center pin MF to the extent that the upper punch is lowered.
  • the center hole MB ° (unlike the center hole MB U (37), which is passed through the lower punch) is not normally passed through the upper punch, it requires application technology appropriate at least one outlet (34), with the center hole MB ° communicates and over which the gas phase can escape (is omitted), which displaces the center pin MF when it is received in the central bore MB ° in the context of a lowering of the upper punch.
  • the at least one outlet is also designed as a bore which tapers obliquely to the central bore MB °.
  • FIGS. 4a, 4b, 4c and 4d show longitudinal sections through corresponding upper punches provided with at least one outlet, wherein the actual upper punch in the sense of this invention means only the neck which extends downwardly in the form of a circular cylinder (or ring) in these figures.
  • the overall figure in each case shows the design of the upper punch according to the invention as a so-called upper "insertion punch", to which reference will now be made in the further course of this document
  • the connection of the center bore MB ° to at least one outlet is of particular importance, in particular at least the entrance into the central bore MB ° is preferably circular-cylindrical in such a way that the circumferential surface of the circular cylinder Z (of the circular-cylindrical center pin MF) slides on its inner wall at least in the entrance area when it is received in the center bore MB ° MB ° in such a way that the geometry of its inner wall along its entire longitudinal axis corresponds to the circumferential surface of a circular cylinder
  • the dimensions of the circular-cylindrical center pin MF and the center bore MB ° are preferably designed such that the lateral surface of the circular-cylindrical central piece ftes MF (of the circular cylinder Z) in the entire extent of his Mounting in the center hole MB
  • center hole MB U is often slightly extended below the range of their entry into the upper end face of the lower punch, as z. B. is shown in longitudinal section through a lower punch in the figure 5a.
  • Figure 5b shows a longitudinal section through a lower punch, in which the center hole MB U over the entire length of the lower punch is designed with a constant cylindrical cross-section. Also in the figures 5a and 5b is meant by the lower punch in the sense of this invention, only the upwardly circular cylindrical (or annular) expiring neck in these figures.
  • the length of a surface line of the circular cylinder I is usually not greater than the sum of the length II and 0.7 times the length I (and 0.5 times the length I).
  • the lower punch is designed as a lower insertion punch, it is advantageous in accordance with the invention if the cross section of the insertion punch has a smaller cross section compared to the cross section of the circular cylinder I where it holds the lower end of the lower punch.
  • Such a configuration allows the discharge of finely divided grain which has caught between the wall of the die bore and the lateral surface of the circular cylinder I, in the course of a lowering of the lower punch in the longitudinal section II * inside.
  • the center pin MF from bottom to top on the geometric shape of a circular cylinder Z with a circular cylindrical surface MZ. Furthermore, it is essential according to the invention that the position of the center pin MF and the position of the die including the die bore are fixed relative to each other during the process along the drilling axis B. The fixation of the die is usually made in practice so that the die is inserted accurately into a corresponding receiving opening within a die plate.
  • the z. B. from Matrizenarchitecturenrand can lead horizontally to the receiving opening for the die fixed. If the die plate has a plurality of receiving openings arranged equidistantly, eg, on a circumference, the additional fixing of dies inserted in the same can also take place such that the fastening screw is placed on a pitch circle between two receiving openings, which fix the two dies inserted into them.
  • the center pin MF center pen holder are used as a rule.
  • the center pin MF is at its lower end usually equipped with a head (27) which is received by a precisely made gap (28) (slot) of the center pin holder.
  • a widened cross-section can be connected to the actual central pin, which facilitates the fixation of the central pin (cf., for example, in FIG. 6 and in FIG.
  • the center pen holder itself is also useful in terms of application usually also screwed to the die plate.
  • the present invention is also intended to encompass that embodiment in which the center pin MF initially has the geometric shape of a circular cylinder Z with a circular cylindrical outer surface MZ, but subsequently conically tapers towards the top.
  • the center pin MF which is initially circular cylindrical from bottom to top, tapers conically upwardly within the longitudinal section II of the die bore (and no longer widened to its upper end).
  • the center pin MF from bottom to top the geometry of a circular cylinder Z, which is then placed within the longitudinal section Il an upwardly tapering truncated cone KM (30) (the cross section of the circular cylinder Z corresponds to the cross section of the base of the truncated cone KM).
  • the height of the truncated cone KM may correspond to the length of the longitudinal section II (which is preferred according to the invention), but also shorter (in the latter case, the portion of the center pin having a circular-cylindrical geometry extends from bottom to top into the longitudinal section II
  • Advantageousness of such a run-out of the center pin MF upwards as a truncated cone KM is, in a similar manner as the advantage of the geometry of the longitudinal section II of the die bore itself, due to the fact that due to the conical taper of the center pin MF upward, upon removal of the formed ring-like shaped body the template bore by lifting the lower punch the rolling friction between the outer wall (the lateral surface) of the center pin MF and the lateral surface of the cavity of the formed ring-like shaped body (eg over the length of the longitudinal section II) can be made to disappear substantially n (for example, in the case of the production of ring-like precursor moldings LII or F u ⁇ ).
  • H * is the height of the truncated cone KM
  • the taper of the truncated cone KM from below (from the base surface) upwards (to the top surface) is such that between the diameter DG * of the base surface and the height H * and diameter DD * of a top surface of truncated cone KM the following relation:
  • FIG. 7 shows, by way of example, a longitudinal section through a center pin MF having from bottom to top exclusively the geometric shape of a circular cylinder Z
  • FIG. 8 shows by way of example a longitudinal section through such a center pin MF which initially has the geometry of a circular cylinder Z from bottom to top, and then tapers conically to its upper end.
  • the upper end of the longitudinal section II of the die bore, the upper (plane) end face of the center pin MF and the upper (plane) end face of the die are flush with one another (that is, not overhanging).
  • the die has a flat upper end face.
  • the lower end face of the die is designed in a planar manner.
  • the die (seen from the die bore) from the shape of a circular cylinder with a flat upper and a planar lower end face.
  • the outer wall of the circular cylinder runs at half height advantageously a horizontally extending ring or a round depression. It serves to fix the die in the die plate by means of one or more fastening screws.
  • the reduction of the output distance A to the final distance E can be carried out so that both (the lower and the upper punch) punch are actively moved towards each other.
  • both (the lower and the upper punch) punch are actively moved towards each other.
  • the method according to the invention can be carried out both manually and mechanically.
  • a machine exercise of the method according to the invention is preferred.
  • two types of machines can be used, which are distinguished from one another in the specialist literature as “eccentric press” and as “rotary”.
  • the eccentric press only the upper punch exerts the actual compression pressure by its downward movement with the aid of the eccentric disc, the lower punch resting during the compression and moving upwards (lifted) only for the final ejection of the compact (the ring-like precursor shaped body).
  • the die In the eccentric press, the die is stationary. It rests in the die plate on the stationary die table.
  • the matrix can have one or more side-by-side matrix bores (and thus matrix filling spaces).
  • stamp existing pair of stamps.
  • the center pin MF is also stationary guided by the die hole and the lower punch and fixed with a center pen holder on the die plate.
  • Die has one or more die holes (Matrizen colllmaschine)
  • the simple tool consists of a die with a die bore and a center pin MF and a top and a bottom punch.
  • a multiple tool consists in a corresponding manner of a die with two or more die holes and with a corresponding number of center pins MF and upper and lower punches.
  • a hopper and filling shoe which contain the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention, normally slide forward and backward on the die table in order to achieve a uniform filling of the filling space or the filling spaces of the die. Filling of the filling space, compression (compression) and outlet of the ring-like shaped body occur in the eccentric press in this way periodically recurring successive successive and together correspond to a full eccentric rotation.
  • the operation of the eccentric machine is therefore as follows.
  • the lower punch is located within the die bore initially in its filling position.
  • the filling shoe slides over the die, whose upper plane end face is flush with the upper flat face of the center pin MF, wherein the contents (the powdery debris) passes into the die bore and on the upper end face of the lower punch.
  • the upper punch moves downwards until it touches the contents with its lower end face.
  • the powdery debris is introduced into the filling space and the state of the output distance A is reached.
  • the filling material is compressed to the ring-like precursor shaped body until the final distance E is achieved together with the associated pressing pressure.
  • the upper punch is lifted off the formed ring-like precursor shaped body and the (usually somewhat delayed) lifting of the lower punch removes the ring-like precursor shaped body from the die bore.
  • the lifting of the lower punch is carried out so far that the bottom of the formed precursor body barely reaches the level of Matrizenoberseite.
  • the hopper and filling shoe are fixed, and a die disc in which the dies rest rotates, with the die bores being guided under the filling shoe.
  • the individual dies or their die bores
  • one die bore is filled, while another die fill is compressed, and at the same time another ring-like precursor die (the print) is ejected in another die.
  • another ring-like precursor die (the print) is ejected in another die.
  • the eccentric press works discontinuously, concentric presses work continuously.
  • the compression pressure is applied uniformly by means of pressure rollers of the upper and lower punches.
  • eccentric presses KS, KIS and K III from Kilian, D-50735 Cologne can be used for the process according to the invention.
  • rotors from Kilian for example the T series, the R series, the S series and the X series
  • T series, the R series, the S series and the X series are particularly suitable for the process according to the invention.
  • the Kilian double rotary type RX 73 and the rotary Kilian Synthesis 700-77 A is particularly suitable for the process according to the invention.
  • the individual design of the upper punch, the center pin MF, the lower punch and the die together with die hole (ie, the tool) is incumbent on the user.
  • the design thereof in a particularly advantageous for the inventive method for. Example, as follows (the numeric addresses refer (as always in this document) to the figures accompanying this document).
  • the single die (1) is made so that it fits exactly into the receiving opening located in a die plate.
  • the die application-wise suitably in the form of a circular cylinder with a flat upper and a flat lower end face, in the outer wall at half height either a horizontally extending ring or a round recess (3) milled is. It serves to fix the die in the die plate (eg by means of at least one fastening screw which, for example, can lead horizontally from the die plate edge to the receiving opening for the die or can run on a pitch circle from one die to the die adjacent thereto).
  • the upper punch (belonging to this die) is expediently made as an upper insertion punch (4)
  • the lower punch (belonging to this die) is produced as a lower insertion punch (5).
  • the lower insert punch (the upper insert punch) can by means of a lower screw cap (6) (by means of an upper screw cap (7)), in which the lower insert punch (the upper insert punch) can be inserted on a lower shaft (8) (on a upper shaft (9)) centered screwed.
  • the lower shaft (the upper shaft) extends into a lower shaft head (10) (runs into an upper shaft head (11)), which slides in the guide rails of the rotary.
  • the lower insertion punch (the upper insertion punch) runs out into the actual lower punch (12) (into the actual upper punch (13)) (ie, the punch relevant to the invention is the neck into which the respective insertion punch runs out in both cases ).
  • the base (14) of the upper insertion punch (also called the "insertion punch") is in the screwed-in state on the circular pressure surface (15) of the upper shaft
  • the design as an insertion punch opens up a high degree of flexibility when using the same shaft.
  • the annular bottom (16) of the lower insertion ram is in the screwed state on the annular pressure surface (17) of the lower shaft.
  • the circular ring opening of the pressure surface (17) is continued as a cylindrical cavity in the lower shaft. He can record the continuation of the middle pen MF (18).
  • the center pin MF Via a lateral opening (a groove) of the lower shaft, the center pin MF can be positioned (fixed along the drilling axis B relative to the die and its die bore) by means of a center pin holder (19).
  • FIG. 1 shows, in a kind of exploded view, the individual elements listed above in longitudinal section.
  • Figure 6 shows a section of a guided through the die plate longitudinal section. It shows the die (1) inserted into the receiving opening of the die plate (20) and the horizontally extending ring (3) for its fixation by means of a fastening screw.
  • the part of the die plate, in the receiving openings of the dies (1) are inserted, should also be referred to in this document as die plate tongue (21) be designated.
  • FIG. 6 shows the guide bores (22) for the shafts (8) and (9) mounted in the die plate above and below the receiving opening for the die (1). On the inner wall of the respective guide bore (22) with its lateral surface sliding vertically, the lower shaft (8) or the upper shaft (9) can be raised or lowered.
  • the part of the die plates, which contains the guide bores for the upper shafts, should also be referred to in this document as the die plate face (23).
  • the part of the die plate, which contains the guide holes for the lower shaft, should be referred to in this document as the die plate chin (24).
  • the center pin holder (19) is screwed in the figure 6 from below with the die plate (20).
  • the extending to his head with a wider cross-section center pin MF (18) leads from the center pin holder (19) held by the lower shaft and the lower insertion punch led to the flat end face of the die (1), with the planar end of the center pin MF (18) flush.
  • the shafts in the guide bore (22) should not rotate.
  • the inserted matrix (1) is a template with a congruent double truncated cone.
  • the z. B. driven by a worm or a gear die plate rotates in the horizontal plane about its axis.
  • the shafts which are seated with their respective shaft head in fixed guide rails (usually stainless steel or plastic rails) follow their height profile when the die plate is rotated in the respective guide rail.
  • the lower shaft supporting the lower punch slides in the context of the rotation of the die plate on its slide initially to the filling shoe, where he and thus the lower punch is pulled down so that the upper end face of the lower punch in the die bore at its fill level located.
  • the free space of the die bore located above the upper end face of the lower punch is filled with the finely divided aggregate (the contents) to be compacted according to the invention out of the filling shoe.
  • the lower shaft and with it the lower punch is raised, so that the upper end face of the lower punch in the die bore is at its fill level. Excess filling is pushed up and scraped off in the course of the rotary movement. Then the lower shaft and with it the lower punch is pulled down again, so that the upper end face of the lower punch in the die bore is at the height to which the initial distance A refers (also referred to herein as "pressing height") hovers the upper one Stamp on the filling shoe and now slides according to the course of the guide rail for the upper shaft downwards until it touches with its lower end face located in the die bore finely divided heap. Thus, the powdery debris is introduced into the filling space and the state of the output distance A is reached.
  • Both the upper shaft head and the lower shaft head are driven in the context of further rotation of the die plate via a respective pressure roller, and thereby pressed both the upper punch and the under punch against the introduced into the filling material (the lower punch is raised, the upper Stamp further lowered) until the end distance E is reached.
  • a distance-keeping time can be achieved as needed, during which the distance between the upper and lower punches is kept constant (with eccentric tabletting machines, there is no time span in which the distance between the upper and lower punches remains constant; only due to the depth of immersion of the upper punch in the powdery debris).
  • the hold-up time during which the compression pressure is approximately constant, promotes time-dependent plastic deformation processes in the debris to be compacted.
  • the upper shaft is raised due to the course of its guide rail again to lift the upper punch from the produced ring-like shaped body.
  • the lower shaft and with it the lower punch is lifted by the sliding of the lower shaft head in the Aushebebahn the guide rail and located on its upper face ring-like precursor moldings out of the die bore, and stripped by a scraper (the inventive method advantageously allows particularly low ejection forces, which are typically between 0.15 and 1.5 kN when fresh matrices are used, and as the process progresses, the required ejection force usually increases, reaching approximately 700N the die normally rotated or replaced).
  • the ring-like precursor shaped body then slides into a storage container.
  • the further rotation of the die plate of the upper punch is pushed by the sliding of the upper shaft head in its Obergleitbahn to its highest point until it is again above the filling shoe.
  • the invention are preferably used rotary in which not just as described by using a pair of pressure rollers only one compression process per ring-like precursor shaped body, but by using two closely spaced pressure roller pairs a pre (the provisional final distance E v of the two end faces) and a primary compaction (to the final distance E, where E v > E) per ring-like precursor shaped body is carried out (the primary pressure roller is usually dimensioned smaller than the main pressure roller in a simple manner.)
  • the application of a pre-compaction to a preliminary final distance E v (> E ) of the two end faces ensures a better venting during compression and a more uniform compaction of the powdered aggregate, since the precompressing converts the contents into a comparatively uniform state of order Generally, a slow compression is advantageous for a good degassing
  • the sidewall compressive strength of the resulting ring-like precursor shaped body can also be improved by initially discharging after precompression and subsequently carrying out only the main compaction.
  • FIGS. 5c, 5d and 5e three lower insertion plungers are shown in FIGS. 5c, 5d and 5e, in which the upper end face of the lower plunger is not flat.
  • the lower insertion punch in Figure 5c runs out into a lower punch, in which the teaching of EP-A 184790 is implemented.
  • FIGS. 4e and 4f show correspondingly configured upper insertion dies.
  • the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention comprises at least one metal oxide (for example from the group comprising aluminum oxide, Tungsten oxide, antimony oxide, zirconium oxide, bismuth oxide, molybdenum oxide, silicon oxide, magnesium oxide and mixed oxides which contain at least two of the metal elements contained in the abovementioned metal oxides (for example mixed oxides of bismuth and tungsten such as, for example, Bi2W2 ⁇ g)), a metal hydroxide, a metal hydrogen phosphate and / or at least one metal nitrate (under this term are also subsumed Metallnitrathydrate) such.
  • metal oxide for example from the group comprising aluminum oxide, Tungsten oxide, antimony oxide, zirconium oxide, bismuth oxide, molybdenum oxide, silicon oxide, magnesium oxide and mixed oxides which contain at least two of the metal elements contained in the abovementioned metal oxides (for example mixed oxides of bismuth and tungsten such as, for example, Bi2W
  • cobalt nitrate, iron nitrate, bismuth nitrate, nickel nitrate, cesium nitrate, copper nitrate, calcium nitrate and magnesium nitrate such pulverulent aggregates are hereinafter referred to as powdery heaps HW *
  • the upper punch and the lower punch for the method of the invention from the tool steel with the DIN material number 1.2601 are made (in the event that the aforementioned stamp are made as Einlegst Zi, the entire insertion die is suitably made in terms of application of the DIN material 1.2601).
  • the punches in particular in the abovementioned cases, can also be produced from DIN tool steel 1.2379.
  • the die is in contrast to the stamps according to the invention advantageously, however, made of a composite material.
  • this preferably consists of a hard metal (25) on its side which contacts the die bore and advantageously of a tool steel (26) on its side remote from the die bore.
  • the latter preferably has the following elemental composition WS:
  • the die expediently comprises a core made of cemented carbide having the die bore and a die surround comprising the core of the die made of a tool steel (preferably of one of the elemental composition WS).
  • a wall thickness of the die hole Contacting hard metal of a few millimeters eg 1 to 10 mm, often 2 to 8 mm, or 2 to 6 mm, or 2 to 4 mm
  • the wall thickness of the Matrizenein charged will normally be at a few centimeters (eg 0.5 to 3 cm, or 1 to 2 cm) (in particular in the case of production of ring-like precursor moldings F, eg F u ⁇ ).
  • a cemented carbide is to be understood as meaning a sintered composite of at least one hard material selected from the group of metal carbides, metal nitrides and metal borides (where the metal is preferably at least one metal selected from the group consisting of W, Ti, Zr, Hf, V, Nb , Ta, Mo and Cr), and at least one soft, tough metal of the group Fe, Co, Ni and Cr can be understood.
  • the production of sintered hard metals which are suitable according to the invention is normally carried out in such a way that a predominant amount (usually> 80% by weight, preferably> 90% by weight) of the refractory hard materials (preferably at least one metal carbide) in powder form with a small amount ( usually ⁇ 20% by weight, preferably ⁇ 10% by weight) of lower-melting metal powder (preferably as homogeneously as possible) and heated to temperatures below the melting point of the refractory hard materials, the temperature and duration of the heating being selected in that the hard material sinters into a skeleton (the hard phase) in which the metal is incorporated as binder phase (binder).
  • a predominant amount usually> 80% by weight, preferably> 90% by weight
  • the refractory hard materials preferably at least one metal carbide
  • lower-melting metal powder preferably as homogeneously as possible
  • the grain size (in particular of the hard material fraction) in the hard metal powder can be, for example, 0.2 ⁇ m to 15 ⁇ m, advantageously 0.5 to 3 ⁇ m, particularly advantageously 1 to 1.5 ⁇ m.
  • the Rockwell hardness of the hard metal should not be less than 80, its Vickers hardness> 1500 and the bending strength is> 2000 N / mm 2 .
  • Hard metals is e.g. in the documents AT-PS 358833, EP-A 1364732, AT-PS 362943 and in the study "Fatigue behavior of the hard metal G55 Co at room temperature", by Frank Hebner from Er Weg 7, 2003, at the Friedrich Alexander University, Er Weg-Nuremberg, Institute for Materials Science, Lehrstuhl I - General Materials Properties, Prof. Dr. Mughrabi and the state of the art cited in these documents.
  • a hard metal as a die core, which, based on its weight, consists of> 90% by weight of tungsten carbide. Furthermore, it is favorable according to the invention if it consists in addition to at least 5 wt .-% of Ni or Ni and Cr.
  • a hard metal as a die core, which, based on its weight, consists of 90 to 95% by weight of tungsten carbide (WC), to> 0 to 1 wt .-% of at least one (in usually acting as grain growth inhibiting additive) consisting of metal carbide from the group titanium carbide (TiC), tantalum carbide (TaC), niobium carbide (NbC), vanadium carbide (VC), chromium carbide (Cr3C2) and mixed metal carbides (eg tantalum niobium carbide (TaNbC)) containing at least two of the metals contained in the aforementioned metal carbides , and 5 to 10 wt .-% of Fe, Co, Ni and / or Cr, with Ni or Ni and Cr are preferred as the binder phase.
  • TiC titanium carbide
  • TaC tantalum carbide
  • NbC niobium carbide
  • VC vanadium carbide
  • Cr3C2C2 chrom
  • carbides include, inter alia, according to the invention for the die core particularly favorable usable carbide G 10-Ni Hartmetall ® society in D-70572 Stuttgart. All of the above explanations are particularly true for hard metal grain sizes, (ie hard material grain sizes in hard metal) of 0.5 .mu.m to 2 .mu.m, preferably from 1 to 1, 5 microns applicable.
  • the material (or material composite) for the die applies in particular when the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention is a pulverulent aggregate HW * .
  • the latter not least if in the powdery debris HW * still nitric acid is included (then it should be referred to in this document as a powdery debris HW ** ).
  • the average roughness R a (according to DIN 4768) of the inner wall of the die bore (in particular in the longitudinal section I and II) should in the process according to the invention preferably not more than 0.2 ⁇ m and more preferably not more than 0.1 ⁇ m and more preferably not more than 0 , Be 05 microns. Otherwise, the average roughness R a of the tools in the method according to the invention should not be more than 1 ⁇ m, preferably not more than 0.8 ⁇ m and particularly preferably not more than 0.4 ⁇ m (the average roughness value is the arithmetic mean value of the absolute amounts of the distances of the roughness profile from the middle line within the measuring path). Correspondingly low roughness can be achieved by polishing.
  • a Matrizenein drawn from the DIN material 1.2379 is in a simple manner z. B. by so-called shrinking possible. It is first made the Matrizenein offset from the tool steel. This is then heated, whereby it expands. The tungsten carbide core can be inserted into the extended die insert. Upon cooling, the die border contracts again and forms a quasi-seamless bond with the hard metal core.
  • the center pins MF are advantageously made of a DIN tool steel 1.2343. This applies in particular in the case of compaction of pulverulent aggregates HW * and HW ** (in particular in the case of preparation of ring-like precursor shaped bodies F, in particular in the case of ring-like precursor shaped bodies F u ⁇ ).
  • the die disc tongue consists in the method according to the invention, in particular in the case of powdered debris HW * or HW ** , advantageously from the DIN nodular gray cast GGG 50 with a thin edition of the DIN tool steel 1.0425, while the Matrizeninstirn and the die disc chin suitably in terms of application DIN tool steel 1.6850 (nitrided) are made.
  • the lower shaft, the upper shaft and the associated shaft heads can in the method according to the invention as well as the center pen holder in a conventional manner z. B. from the DIN tool steel 1.25550 (hardened and tempered, Rockwell hardness HRC 58 + 2) be made.
  • the pressing pressures typically exerted in the final distance E from both punches (or at least from the upper punch) when carrying out the process according to the invention are usually in the range from 50 to 5000 kg / cm 2 , preferably from 200 to 3500 kg / cm 2 , particularly preferred 500 to 2500 kg / cm 2 and more preferably 500 to 1500 kg / cm 2 .
  • the process according to the invention exhibits particular advantages when the pulverulent aggregate to be compacted contains corrosive constituents relative to steels, such as, for example, nitric acid, ammonium salts and / or nitrate salts. Due to the corrosive action, in these cases, when the process is carried out, there is a comparatively rapid roughening of the inner wall of the die bore and thus an equally rapid increase in the sliding friction during the removal of the shaped body formed in the case of an exclusively circular-cylindrical die bore.
  • corrosive constituents such as, for example, nitric acid, ammonium salts and / or nitrate salts. Due to the corrosive action, in these cases, when the process is carried out, there is a comparatively rapid roughening of the inner wall of the die bore and thus an equally rapid increase in the sliding friction during the removal of the shaped body formed in the case of an exclusively circular-cylindrical die bore.
  • the inventive method comprises the production of ring-like precursor shaped bodies of powdery debris already (at normal conditions (25 0 C, 1 atm) usually solid) contains at least one metal oxide, and / or at least one such metal compound (eg B. a metal salt), which by thermal treatment at a temperature> 100 0 C in a (at
  • the solid metal oxide can be converted (at least by thermal treatment in the presence of gaseous molecular oxygen and / or gaseous oxygen-releasing components; in principle, the oxygen source, for example in the form of a peroxide, can also be part of the pulverulent aggregate and thus of the invention resulting ring-like precursor body).
  • gaseous molecular oxygen and / or gaseous oxygen-releasing components in principle, the oxygen source, for example in the form of a peroxide, can also be part of the pulverulent aggregate and thus of the invention resulting ring-like precursor body.
  • Such pulverulent heaps are to be referred to in this document as powdery heaps O as well.
  • the solid metal oxide may be one which, in addition to oxygen, contains only one or more than one (eg two or three) metal elements. Also suitable as metal compounds are in principle also those which contain only one or even more than one (eg two or three) metal elements.
  • the method according to the invention comprises the thermal treatment of the ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention.
  • the thermal treatment takes place at temperatures> 100 ° C., frequently> 150 ° C., or> 200 ° C. (for example 300 to 800 ° C.).
  • the thermal treatment may include such at temperatures> 600 0 C, or ⁇ 1000 0 C. 1500 0 C are not exceeded in most cases.
  • the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention, and with it the resulting ring-like precursor shaped bodies contain substances (constituents) which are subject to the conditions used in their subsequent thermal treatment according to the invention decomposing gaseous compounds under the conditions of thermal treatment and / or chemically reacting (eg with the formation of ammonia, water vapor, CO2, CO and / or nitrogen oxides).
  • the weight loss associated with the thermal treatment of the ring-like precursor shaped articles and based on their initial weight (as a result of the aforementioned outgassing) is 0.5 to 40% by weight, frequently 0.8 to 35% by weight or 2 to 30% by weight.
  • a formation (release) of gaseous compounds in the context of a thermal treatment according to the invention of the ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention is normally e.g. when the constituents of the pulverulent aggregate (a debris O) to be compacted according to the invention are at least partially of an organic nature or contain hydroxide ions, carbonate ions, hydrogen carbonate ions, ammonium ions, hydrogen phosphate ions and / or nitrate ions, which in the thermal treatment according to the invention in the At least partially decompose the rule.
  • hydroxide ions, carbonate ions, hydrogen carbonate ions, ammonium ions, hydrogen phosphate ions and / or nitrate ions can in principle already be constituents of the non-oxide metal compounds in the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention. However, they can also be added to the powdery debris to be compacted according to the invention as part of substances forming pores in the subsequent thermal treatment of the ring-like precursor shaped bodies and containing no metal compounds.
  • the powdery debris to be compacted according to the invention (a heap O), for example NH 4 OH, (NH 4 ) 2 CO 3 , NH 4 HCO 3 , NH 4 NO 3 , urea, NH 4 CHO 2 , NH 4 CH 3 CO 2 , NH 4 HSO 4 , (NH 4 ) 2 SO 4 , ammonium oxalate and / or hydrates of the aforementioned ammonium salts added.
  • a heap O for example NH 4 OH, (NH 4 ) 2 CO 3 , NH 4 HCO 3 , NH 4 NO 3 , urea, NH 4 CHO 2 , NH 4 CH 3 CO 2 , NH 4 HSO 4 , (NH 4 ) 2 SO 4 , ammonium oxalate and / or hydrates of the aforementioned ammonium salts added.
  • the method according to the invention is also advantageous if the pulverulent aggregate (a debris O) to be compacted according to the invention is decomposed as gaseous decomposing in the course of the subsequent thermal treatment and / or in organic compounds such as starches (such as potato starch, corn starch), ground nutshell, finely divided plastic granules (such as polyethylene, polypropylene), cellulose, graphite, stearic acid, malonic acid, salts of stearic acid, salt of malonic acid, among others added.
  • starches such as potato starch, corn starch
  • ground nutshell finely divided plastic granules (such as polyethylene, polypropylene), cellulose, graphite, stearic acid, malonic acid, salts of stearic acid, salt of malonic acid, among others added.
  • the pulverulent aggregate (a debris O) to be compacted according to the invention may contain, as further auxiliaries, lubricants which may be added, e.g. reduce the stiction between the inventively produced ring-like precursor shaped body and the inner wall of the die bore. As such sliding or
  • Lubricants may include, for example, graphite, carbon black, polyethylene glycol, stearic acid, salts of Stearic acid, starch, polyacrylic acid, mineral oil, vegetable oil, water, boron nitride, boron trifluoride, glycerol, finely divided Teflon powder and / or cellulose ethers are used (it should be noted at this point that the inventive method also impresses that it is the minimization of the need for such aids allows).
  • the abovementioned lubricants may also decompose or chemically react to form gaseous substances within the scope of a thermal treatment of the ring-like precursor shaped bodies subsequent to the shaping according to the invention.
  • the pulverulent aggregate (a heap O) to be compacted according to the invention may contain so-called reinforcing agents which promote cohesion in the resulting compressed product.
  • reinforcing agents may be, for example, microfibers of glass, asbestos, silicon carbide and / or potassium titanate.
  • the total amount of shaping aids is generally not more than 30% by weight, usually not more than 20% by weight and in many cases not more than 10% by weight .-% amount.
  • the powdery debris (a heap O) is used dry to the touch in the process according to the invention.
  • it may contain up to 10% of its total weight of substances added that are liquid under normal conditions (25 ° C, 1 atm).
  • the method according to the invention is also applicable when the powdery debris (a debris O) contains no such liquid substances at all.
  • the powdery debris (a powdery debris O) may also contain solid solvates (e.g., hydrates) having such liquid substances in chemically and / or physically bound form. Such solvates usually decompose during the thermal treatment likewise under gaseous release of the solvate phase.
  • the residual moisture of the aggregate to be compacted according to the invention is advantageously ⁇ 10% by weight, in the absence of water of crystallization (or crystal solvate phase) usually ⁇ 5% by weight.
  • the particle diameters of the finely divided powdery aggregate (a pulverulent aggregate O) to be compacted according to the invention are useful (in terms of addition of molding and porosifying agent) for at least 90% of the weight of the pulverulent aggregate (not including added molding and porazating agents) from 10 to 2000 microns, often in the range of 20 to 1800 microns, or from 30 to 1700 microns, or from 40 to 1600 microns, or from 50 to 1500 microns. Particularly often, the aforementioned particle diameters will be in the range of 100 to 1500 ⁇ m or 150 to 1500 ⁇ m.
  • a thermal treatment according to the invention of ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention can be carried out both under vacuum, under inert atmosphere (for example ISb, noble gases, water vapor, CO2 etc.), under reducing atmosphere (for example H2 or NH3) or under oxidizing atmosphere.
  • oxidizing atmospheres will contain molecular oxygen.
  • Typical oxidizing atmospheres are mixtures of inert gas (N 2, noble gases, water vapor, CO 2, etc.) and molecular oxygen.
  • the content of molecular oxygen is at least 0.1% by volume, often at least 0.2% by volume, many times at least 0.5 vol.%, often at least 1 vol.%, or at least 10 vol.%, or at least 20 vol.%.
  • the content of molecular oxygen in such mixtures may also be 30% by volume, or 40% by volume, or 50% by volume, or more.
  • an oxidizing atmosphere for such a thermal treatment but also pure molecular oxygen into consideration. Frequently, an oxidizing thermal treatment will take place under air. In general, the thermal treatment can take place under a stagnant or under flowing gas atmosphere (for example in a stream of air).
  • the term of the atmosphere (or of the gas atmosphere) in which the thermal treatment takes place is to be understood in this document as being from the ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention in the course of the thermal treatment due to decomposition processes and / or chemical reaction processes does not include evolving gases.
  • the atmosphere or of the gas atmosphere in which the thermal treatment takes place is to be understood in this document as being from the ring-like precursor shaped bodies produced according to the invention in the course of the thermal treatment due to decomposition processes and / or chemical reaction processes does not include evolving gases.
  • both the treatment temperature and the treatment atmosphere over the duration of the thermal treatment can be made constant in time or variable over time.
  • the thermal treatment is often carried out at temperatures of 150 to 650 0 C, often 200 to 600 0th C, often 250 to 550 ° C and often 300 to 500 0 C.
  • the term "multimetal" means in this document not a simple mixture of different metal oxides, but a complex polyoxy compound containing at least two mutually different metals (metallic constituents) in addition to oxygen.
  • the process according to the invention is particularly suitable for the production of ring-like precursor shaped bodies, from which ring-like (oxidic) shaped catalyst bodies are formed by thermal treatment. or, in simple terms, ring-like catalysts are obtainable (for example, when the catalytically active component of the ring-like catalyst molding is a multimetal oxide).
  • ring-like catalysts are to be referred to in this document as a ring-like catalyst precursor moldings.
  • the ring-like shaped catalyst body can consist only of the catalytically active component (for example the multimetal oxide). It may also contain the catalytically active component (e.g., the multimetal oxide) but also diluted with inert material. In both cases, one speaks of ring-like VollkatalysatorformMechn. If the active component is a multimetal oxide, this document is intended to speak of ring-like multimetal oxide full catalysts.
  • Ring-like multimetal oxide full catalysts are particularly suitable for the heterogeneous catalysis of partial gas phase oxidations (cf., for example, DE-A 102005037678, German Application with the file reference 102007028332.8, the German application with the file reference 102007025869.2, the German application with the file reference 102007017080.9 and the German application with reference 102007003778.5) organic compounds with molecular oxygen.
  • a complete oxidation of an organic compound with molecular oxygen is to be understood in this document to mean that the organic compound is reacted under the reactive action of molecular oxygen in such a way that the total hydrogen contained in the organic compound is converted into oxides of the hydrogen.
  • All of the various exothermic reactions of an organic compound under the reactive action of molecular oxygen are summarized herein as partial oxidations of an organic compound (e.g., including the ammoxidations and oxychlorinations carried out in the co-existence of ammonia and hydrogen chloride, respectively).
  • heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidations may be mentioned at this point as those of propylene to acrolein, that of isobutene to methacrolein, that of methacrolein to methacrylic acid and that of C4 hydrocarbons to maleic anhydride called.
  • heterogeneously catalyzed partial gas-phase oxidations are carried out in, for example, tube-salt reactors cooled with molten salts.
  • the catalysts are here, optionally with diluted inert moldings, in the reaction gas mixture flowed through the reaction tube.
  • ring-like Multimetalloxidvollkatalysatoren For the preparation of ring-like Multimetalloxidvollkatalysatoren can now proceed as that produced from sources of elemental constituents of the catalytically active multimetal and if necessary with co-forming aids (eg porosity agents, lubricants and reinforcing agents) a finely divided aggregate, and from this according to the inventive method first produces ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor moldings.
  • Suitable sources of the elemental constituents of the multimetal oxide (usually in the solid state under normal conditions) metal oxides and / or such metal compounds are those by heating (thermal treatment) in (normally under normal conditions in the solid state) oxides are convertible (at least by thermal treatment in the presence of gaseous molecular oxygen and / or gaseous oxygen-releasing components).
  • the powdery aggregates to be used for the production according to the invention of multimetal oxide full catalyst precursor moldings will therefore generally be aggregates HW * or aggregates HW ", but in particular they will be powdered aggregates O. All with regard to compaction of pulverulent aggregates O, HW * and HW according to the invention The statements made in this document therefore apply correspondingly to the invention preferred ring-like Multimetalloxid-VollkatalysatorvorierirformMechn are usually ring-like moldings F, preferably around ring-like moldings F L ".
  • the process according to the invention is suitable for the preparation of the precursor shaped bodies (in particular of ring-like precursor shaped bodies F or F u ⁇ ) of such ring-like Multimetalloxidvollkatalysatoren containing as catalytically active component at least one multimetal, the elements Mo and Fe, or the elements Mo, Fe and Bi, or the elements Mo and V, or the elements Mo, V and P, or the elements V and P contains (especially if at the same time the aforementioned frequency condition is fulfilled).
  • the former ring-like Multimetalloxidvollkata- lysatoren in the above series are particularly suitable for heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of methanol to formaldehyde.
  • the latter are particularly suitable for the heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of propylene to acrolein.
  • the third mentioned are particularly suitable for heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidations of acrolein to acrylic acid
  • the fourth mentioned are particularly suitable for the heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of methacrolein to methacrylic acid
  • the latter in the above series are particularly suitable for heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidations from n-butane to maleic anhydride.
  • a lower punch with a planar upper end face and an upper punch with a flat lower end face are used (preferably the two end faces are congruent with one another).
  • ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor moldings preferably a lower punch with a planar upper end face and an upper punch with a flat lower end face are used (preferably the two end faces are congruent with one another).
  • Catalytically active multimetal oxides of the abovementioned type including for the production according to the invention of associated ring-like multimetal oxides.
  • Full-catalyst precursor shaped bodies of usable pulverulent aggregates can be found inter alia in WO 2005/030393, EP-A 467 144, EP-A 1 060 792, DE-A 198 55 913, WO 01/68245, EP-A 1060792, Research Disclosure RD 2005-497012, DE-A 102005035978, DE-A 102005037678, WO 03/78059, WO 03/078310, DE-A 199 22 113, WO 02/24620, WO 02/062737, the German application with the file reference 102007028332.8, the German application with the file reference 102007025869.2, the German application with the file number 102007017080.9 and US-A 2005/0131253.
  • the inventively to be compacted powder (precursor) H risers are thereby obtainable in the simplest way that one of sources of elemental constituents of the desired catalytically active multimetal a finely divided, intimate as possible, the stoichiometry of the desired multimetal oxide compositionally compiled, moldable mixture still generates the previously mentioned shaping aids (including reinforcing aids) can be added (and / or incorporated from the beginning).
  • sources for the elemental constituents of the desired multimetal are, as already said, in principle, such metal compounds into consideration, which are already oxides and / or those metal compounds by heating, at least in the presence of gaseous molecular oxygen and / or of gaseous oxygen-releasing components, are convertible into oxides.
  • the oxygen source can also z. B. be in the form of a peroxide component of the precursor mixture (the powdery debris) itself.
  • the pulverulent (precursor) hydrogen may also contain compounds such as NH 4 OH, (NH 4 ) 2 CO 3 , NH 4 NO 3 , urea, NH 4 CHO 2 , NH 4 CH 3 CO 2 , ammonium oxalate, hydrates of the abovementioned compounds and / or or organic components such as.
  • The, preferably intimate, mixing of the starting compounds (sources) for the preparation of the finely particulate pulverulent (precursor) formation which can be shaped according to the invention can be carried out in dry or in wet form. If it is carried out in dry form, then the starting compounds are expediently in the form of finely divided powders (having a particle diameter dso (to determine particle diameter distributions and the particle diameters dio, dso and dgo (generally d x ) removed therefrom, the respective finely divided powder was passed through a dispersion trough in the dry disperser Sympatec RODOS (Sympatec GmbH, System Particle Technology, Am Pulverhaus 1, D-38678 Clausthal-Zellerfeld), where it is dry-dispersed with compressed air and blown into the measuring cell in the free jet, which is then subjected to ISO 13320 determines the volume-based particle diameter distribution with the Malvern Mastersizer S laser diffraction spectrometer (Malvern Instruments
  • the shaping according to the invention can then be carried out.
  • Such aids may be, for example, graphite as a lubricant and microfibers of glass, asbestos, silicon carbide and / or potassium titanate.
  • a parent compound can be a source of more than one elemental constituent.
  • first carry out intermediate compaction as a first shaping step to coarsen the powder (usually to particle diameter dso) from 100 to 2000 ⁇ m, preferably 150 to 1500 ⁇ m, particularly preferably 400 to 1000 ⁇ m).
  • the intimate mixing of the sources takes place in wet form.
  • the starting compounds z. B. in the form of an aqueous (and also liquids such as iso-butanol come as a solution and / or dispersion medium into consideration) solution and / or suspension mixed together.
  • intimately formable mixtures are obtained if only sources of elementary constituents present in dissolved form are used.
  • Water is preferably used as solvent (but liquids such as isobutanol are also suitable solvents).
  • the resulting solution or suspension is dried, wherein the drying process is preferably carried out by spray drying with outlet temperatures of 100 to 150 0 C (in some cases, the drying can also be done by filtration and subsequent drying of the filter cake).
  • the particle diameter d 50 of the resulting spray powder is typically 10 to 50 ⁇ m. If water is the base of the liquid medium, the resulting spray powder will normally contain no more than 20% of its weight, preferably not more than 15% of its weight, and more preferably not more than 10% by weight of its weight of water. These percentages usually apply even when using other liquid solvents or suspending aids.
  • the pulverulent mixture can be used as a finely divided precursor mixture (pulverulent aggregate) according to the invention for the desired multimetal oxide.
  • Full catalyst precursor shaped bodies are compacted (molded).
  • the finely divided shaping aids can also be added in advance (partially or completely) to the spray mixture.
  • Advance addition of z. B. finely divided graphite as a lubricant can also be done already a first thermal treatment of the dry powder. After addition of the z. B. graphite is then the shape of the invention and the subsequent subsequent thermal treatment.
  • it is often expedient first to carry out intermediate compaction as a first shaping step in order to coarsen the powder (as a rule to particle diameters of 100 to 2000 .mu.m, preferably 150 up to 1500 ⁇ m, more preferably 400 to 1000 ⁇ m).
  • starting compounds can be used, which in turn were generated by thermal treatment of precursor compounds (element sources), and are multimetal oxidischen nature.
  • the starting compounds of the elemental constituents may be of a multimetallic nature.
  • X 2 thallium, samarium, an alkali metal and / or an alkaline earth metal
  • X 3 zinc, phosphorus, arsenic, boron, antimony, tin, cerium, lead, vanadium, chromium, niobium and / or tungsten
  • X 4 silicon, aluminum , Titanium and / or zirconium
  • n a number determined by the valence and frequency of elements other than oxygen in XII is determined, or a stoichiometry of the general formula XIII,
  • Y 1 only bismuth or bismuth and at least one of the elements tellurium, antimony,
  • Y 2 molybdenum or tungsten, or molybdenum and tungsten
  • Y 3 an alkali metal, thallium and / or samarium
  • Y 4 an alkaline earth metal, nickel, cobalt, copper, manganese, zinc, tin, cadmium and / or mercury
  • Y 5 iron or iron and at least one of the elements vanadium, chromium and
  • Cerium, Y 6 phosphorus, arsenic, boron and / or antimony,
  • Y 7 a rare earth metal, titanium, zirconium, niobium, tantalum, rhenium, ruthenium,
  • Such ring-like multimetal oxide unsupported catalysts are particularly suitable as catalysts with increased selectivity and activity for the gas-phase catalytic partial oxidation of propene to acrolein and of isobutene or tert-butanol or its methyl ether to methacrolein.
  • Unsupported catalyst precursor body > 10 and ⁇ 40 N, better> 10 and ⁇ 35 N, even better> 12 N and ⁇ 30 N.
  • the lateral compressive strength of the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor moldings is> 13 N and ⁇ 27 N, or> 14 N and ⁇ 25 N.
  • the lateral compressive strength of the multimetal oxide-shaped all-catalyst precursor moldings is ⁇ 15 N and ⁇ 22 N.
  • the grain size (the particle diameter) of the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention is advantageously set to 200 to 1500 ⁇ m, particularly advantageously 400 to 1000 ⁇ m (eg by intermediate compaction). Conveniently, at least 80% by weight, better still at least 90% by weight and particularly advantageously 95% or 98% or more by weight of the pulverulent aggregate is in this granulation range.
  • lateral compressive strength is understood to mean the compressive strength on compression of the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor body perpendicular to the axis of symmetry (that is, parallel to the surface of the opening).
  • all lateral compressive strengths of this document refer to a determination by means of a material testing machine of the company Zwick GmbH & Co (D-89079 Ulm) of the type Z 2.5 / TS15.
  • This material testing machine is designed for quasi-static loading with a smooth, resting, swelling or changing course. It is suitable for tensile, compression and bending tests.
  • the installed force transducer type KAF-TC of the company A.S.T. (D-01307 Dresden) with the serial number 03-2038 is calibrated according to DIN EN ISO 7500-1 and can be used for the measuring range 1-500 N (relative measurement uncertainty: +, 0.2%).
  • Pre-load 0.5 N.
  • Pre-load speed 10 mm / min.
  • Test speed 1, 6 mm / min.
  • the upper punch is first lowered slowly until shortly before the lateral surface of the ring-like Vollkatalysatorvortechnikrform stresses. Then the upper punch is stopped, in order to then be lowered at the much slower test speed with minimal pre-load required for further lowering.
  • the pre-force at which the unsupported catalyst precursor article exhibits cracking is the side crushing strength (SDF).
  • the stoichiometric coefficient b is preferably 2 to 4
  • the stoichiometric coefficient c is preferably 3 to 10
  • the stoichiometric coefficient d is preferably 0.02 to 2
  • the stoichiometric coefficient e is preferably 0 to 5
  • the stoichiometric coefficient a is preferred 0.4 to 2.
  • the stoichiometric coefficient f is advantageously 0.5 or 1 to 10. Particularly preferably, the abovementioned stoichiometric coefficients are simultaneously in the preferred ranges mentioned.
  • X 1 is preferably cobalt
  • X 2 is preferably K, Cs and / or Sr, particularly preferably K
  • X 3 is preferably tungsten, zinc and / or phosphorus
  • X 4 is preferably Si.
  • Particularly preferred are the variables X 1 to X 4 simultaneously have the meanings given above.
  • all stoichiometric coefficients a to f and all variables X 1 to X 4 have at the same time their aforementioned advantageous meanings.
  • Z 2 molybdenum or tungsten, or molybdenum and tungsten
  • Z 3 nickel and / or cobalt
  • Z 4 thallium, an alkali metal and / or an alkaline earth metal, preferably K, Cs and / or Sr,
  • Z 5 phosphorus, arsenic, boron, antimony, tin, cerium, vanadium, chromium and / or Bi,
  • Z 6 silicon, aluminum, titanium and / or zirconium, preferably Si,
  • Z 7 copper, silver and / or gold
  • Z 8 molybdenum or tungsten, or tungsten and molybdenum
  • c" 3 to 10
  • d 0.02 to 2
  • e 0.01 to 5, preferably 0.1 to 3
  • f 0 to 5
  • g 0 to 10, preferably> 0 to 10, particularly preferably 0.2 to 10 and very particularly preferably 0.4 to 3
  • p ", q” numbers whose ratio p "/ q" is 0.1 to 5, preferably 0.5 to 2
  • catalytically active multimetal oxides of stoichiometry XIII are preferred which contain three-dimensionally extended regions of the chemical composition Y 1 a 'Y 2 b O X ' from their local environment due to their different composition from their local environment whose largest diameter (longest through the centroid of the area going direct connecting distance of two on the surface (interface) of the area befindaji points) 1 nm to 100 microns, often 10 nm to 500 nm or 1 micron to 50 or 25 microns, is.
  • catalytically active multimetal oxides of stoichiometry XIII are those in which Y 1 is only bismuth.
  • catalytically active multimetal oxides of stoichiometry XIV are preferred, which contain three-dimensionally expanded areas of the chemical composition Bia-ZVOx-, whose maximum diameter (longest direct link extending through the center of gravity of the area two on the surface (interface) of the area befindaji points) 1 nm to 100 microns, often 10 nm to 500 nm or 1 micron to 50 or 25 microns, is.
  • a catalytically active multimetal of one of the stoichiometries XII to XIV come for the inventive method of producing ring-like precursor moldings as a lubricant in addition to graphite and carbon black, polyethylene glycol, stearic acid, starch, polyacrylic acid, mineral or vegetable oil, water, boron trifluoride and / or boron nitride into consideration , Glycerol and cellulose ethers can also be used as further lubricants.
  • graphite is preferably added as the sole shaping assistant.
  • ring-shaped Vollkatalysatorvor dormitory to be molded mass a total of generally ⁇ 15 wt .-%, usually ⁇ 9 wt .-%, often ⁇ 5 wt .-%, often ⁇ 4 wt .-% of graphite added.
  • the aforementioned additional amount is> 0.5 wt .-%, usually> 2.5 wt .-%.
  • Preferably added graphites are Asbury 3160 and Asbury 4012 from Asbury Graphite Mills, Inc. New Jersey 08802, USA and Timrex® T44 from Timcal Ltd., 6743 Bodio, Switzerland.
  • finely divided reinforcing agents such as glass microfibers, asbestos, silicon carbide or potassium titanate can be added.
  • the thermal treatment of the invention available as just described ringlike multimetal oxide unsupported catalyst precursor bodies is usually done at temperatures exceeding 350 0 C. Normally, however, the temperature of 650 ° C. is not exceeded during the thermal treatment. According to the invention advantageously in the course of the thermal treatment, the temperature of 600 0 C, preferably the temperature of 550 0 C and most preferably the temperature of 510 0 C is not exceeded. Furthermore, in the context of the thermal treatment of the ring-like Vollkatalysatorvorierivorieris preferably the temperature of 380 0 C, advantageously the temperature of 400 0 C, with particular advantage the temperature of 420 0 C and most preferably the temperature of 440 0 C exceeded.
  • the thermal treatment can also be divided into several sections in their time sequence. For example, first a thermal treatment at a temperature of 150 to 350 0 C, preferably 220 to 290 0 C, and then a thermal treatment at a temperature of 400 to 600 0 C, preferably 430 to 550 0 C are performed.
  • the thermal treatment of the ring-like multimetal oxide (XII to XIV) full catalyst precursor former takes several hours (usually more than 5 hours). to complete. Often, the total duration of the thermal treatment extends to more than 10 hours. Treatment times of 45 hours and 25 hours are usually not exceeded in the context of the thermal treatment of the ring-like Vollkatalysatorvorierirform stresses. Often the total treatment time is less than 20 hours. According to the invention advantageously 500 0 C (460 0 C) are not exceeded in the thermal treatment of the relevant ring-like Vollkatalysatorvorieris and the treatment time in the temperature window of> 400 0 C (> 440 0 C) extends to 5 to 20 h.
  • the thermal treatment (also referred to below as the decomposition phase) of the ring-shaped multimetal oxide (XII to XIV) unsupported catalyst precursor moldings detailed above can be carried out both under inert gas and under an oxidative atmosphere, such as, for example.
  • air mixture of inert gas and oxygen
  • under reducing atmosphere for example, mixture of inert gas, NH3, CO and / or H2 or methane, acrolein, methacrolein
  • the thermal treatment can also be carried out under vacuum.
  • the thermal treatment of the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor moldings preferably takes place in a strip-caling device, as recommended by DE-A 100 46 957 and WO 02/24620.
  • the thermal treatment of ring-shaped multimetal oxide full catalyst precursor moldings below 350 ° C typically pursues the goal of thermally decomposing the sources of elemental constituents of the desired ring-like multimetal oxide full catalyst contained in the unsupported catalyst precursor moldings. This decomposition phase often takes place during heating to temperatures> 350 ° C.
  • water-soluble salts of Y 1 such as nitrates, carbonates, hydroxides or acetates with Y 2 acids or their ammonium salts in water, dry the mixture (preferably spray-drying) and then thermally treat the dried mass.
  • Y 1 such as nitrates, carbonates, hydroxides or acetates
  • Y 2 acids or their ammonium salts in water, dry the mixture (preferably spray-drying) and then thermally treat the dried mass.
  • the thermally treated mass is subsequently suitably comminuted (for example in a ball mill or by jet milling) and from the powder, which is generally available in the form of essentially spherical particles, the grain class having a stoichiometry for the active multimetal oxide of the general formula XIII or XIV desired maximum diameter range lying grain size diameter separated by in a known manner to be performed classification (eg wet or dry screening) and preferably with, based on the mass of this separated grain class, 0.1 to 3 wt .-%, fine-particle jump-SiC "2 (the particle diameter dso of generally substantially spherical SiO 2 particles is preferably 100 nm to 15 microns) are mixed and such a starting composition 1 was prepared.
  • the thermal treatment is advantageously carried out at temperatures of 400 to 900 0 C, preferably at 600 to 900 0 C.
  • the latter applies in particular, w
  • the thermal treatment usually takes place in the air stream (eg in a rotary kiln, as described in DE-A 103 25 487).
  • the duration of the thermal treatment usually extends to a few hours.
  • a very intimate, preferably finely divided dry mixture prepared eg, water-soluble salts such as halides, nitrates, acetates, carbonates or hydroxides in an aqueous solution and then the aqueous solution, for example, spray-dry or non-water-soluble salts, eg Oxides, suspended in an aqueous medium and then the suspension is spray-dried, for example NEN), which is referred to here as the starting mass 2.
  • water-soluble salts such as halides, nitrates, acetates, carbonates or hydroxides
  • spray-dry or non-water-soluble salts eg Oxides
  • the starting material 1 and the starting material 2 are mixed in the desired ratio and with the addition of shaping aid to form the ring-like Vollkatalysator- precursor moldable mixture.
  • the shaping can, as already described, suitably be carried out in terms of application technology via the stage of an intermediate compacting.
  • the preformed mixed oxide Y 1 a'Y 2 bO ⁇ 'or Bia'ZVOx can also be intimately mixed with sources of the remaining constituents of the desired active composition in liquid, preferably aqueous, medium dried to an intimate dry mix and then shaped and thermally treated as described above, whereby the sources of the remaining constituents may be dissolved and / or suspended in this liquid medium, whereas the preformed mixed oxide should be substantially insoluble in this liquid medium; ie, must be suspended.
  • the preformed mixed oxide particles are substantially unchanged in the finished annular unsupported catalyst in the longest extent set by the classification.
  • the statements made in the German application with the file reference 102007003778.5 with respect to annular Multimetalloxid- Vollkatalysatorvortechnikrform analyses and the resulting from these resulting annular Multimetalloxidvollkatalysatoren apply to the subjects of this application in a corresponding manner.
  • the side compressive strengths of solid-state ring-like multimetal oxide (XII to XIV) catalysts as obtained are 5 to 13 N, often 8 to 11 N.
  • the ring-like unsupported catalysts obtainable as described are particularly suitable as catalysts for the partial oxidation of propene to acrolein or of isobutene and / or tar. Butanol to methacrolein.
  • the partial oxidation can be z.
  • Muimetimetalloxidstöchiometrien are:
  • X 1 potassium, rubidium and / or cesium
  • X 2 copper and / or silver
  • X 3 cerium, boron, zirconium, manganese and / or bismuth
  • a 0.5 to 3
  • b 0.01 to 3
  • c 0.2 to 3
  • d 0.01 to 2
  • e 0 to 2
  • f 0 to 2
  • g 0 to 1
  • h 0 to 0.5, preferably 0.001 to 0.5
  • n one Number determined by the valency and frequency of elements other than oxygen in XV. Preference is given to multimetal oxides XV in which h is 0.03 to 0.5.
  • Particularly preferred stoichiometries of the general formula XV are those of the working examples B1 to B15 from EP-A 467 144, even if these exemplary multimetal oxides contain no K and / or Re.
  • ring-shaped multimetal oxide (XV) full-catalyst precursor shaped articles can be produced according to the invention by dissolving and / or suspending salts of constituent elemental constituents, optionally at elevated temperature and with addition of acids or bases, in aqueous medium as starting compounds finely divided and, to avoid unwanted oxidation processes, if appropriate under inert gas, mixed, the mixture is dried (for example, evaporated or spray-dried), the resulting, finely divided form or dry-mass transferred in finely divided form, for.
  • graphite as a lubricant and optionally other of the aforementioned forming aids, and the finely divided mass thereby obtained according to the invention forms the desired ring-like geometry (compacted).
  • the resulting catalyst precursor moldings are subsequently thermally treated for conversion into the active ring-like shaped catalyst bodies.
  • the thermal treatment is preferably carried out at temperatures of from 180 to 480 ° C., more preferably at temperatures of from 250 to 450 ° C.
  • the thermal treatment can be carried out under the gas atmospheres already described. Examples include again flowing air, flowing inert gas atmosphere (eg ISb, or CO2, or noble gases) or vacuum.
  • the thermal treatment can be carried out in several temperature stages and / or in different atmospheres. So z. B. in a first stage at 200 to 260 0 C in air, in a second stage at 420 to 460 0 C in nitrogen and in a third stage at 350 to 410 0 C are again thermally treated in air. As a rule, flowing air is the preferred atmosphere for the thermal treatment.
  • z. B. preferred drying method for the aqueous solution or suspension of the sources of the elemental constituents of the desired active multimetal oxide XV is the spray-drying.
  • the resulting spray powder with a particle diameter d ⁇ o between 10 to 50 microns is advantageously compacted after addition of finely divided graphite as an aid to coarsen the powder.
  • the insects here on particle diameter of 100 to 2000 .mu.m, preferably from 150 to 1500 .mu.m and more preferably from 400 to 1000 microns.
  • the shaping according to the invention is carried out on the basis of the coarsened powder, it being possible once again to add finely divided graphite (and optionally further shaping auxiliaries) if necessary beforehand.
  • antimony trioxide rhenium z.
  • B. as rhenium (VII) oxide
  • molybdenum preferably as the ammonium salt of molybdenum or phosphomolybdic acid, boron z.
  • boric acid vanadium usually as ammonium vanadate or vanadium oxalate
  • phosphorus advantageously as ortho-phosphoric acid or diammonium phosphate
  • sulfur e.g. as ammonium sulfate and the cationic metals are normally used as nitrates, oxides, hydroxides, carbonates, chlorides, formates, oxalates and / or acetates or their hydrates.
  • the inventive method is also suitable for the production of ring-like multimetal oxide Vollkatalysator dormitorr moldings with curved and / or non-curved face of ring-like Multimetalloxidvollkatalysatoren whose active multimetal is a vanadium, phosphorus and oxygen-containing multimetal oxide, and which are used as catalysts for the heterogeneously catalyzed gas phase - tion of at least one hydrocarbon having at least four carbon atoms (in particular n-butane, n-butenes and / or benzene) to maleic anhydride are suitable.
  • the stoichiometry of the active multimetal oxide can be z.
  • B. be one of the general formula XVI,
  • X 1 Mo, Bi, Co, Ni, Si, Zn, Hf, Zr, Ti, Cr, Mn, Cu, B, Sn and / or Nb
  • X 2 K, Na, Rb, Cs and / or Tl, b 0.9 to 1, 5,
  • n a number determined by the valence and frequency of the elements other than oxygen in XVI.
  • a pentavalent vanadium compound eg V2O5
  • an organic, reducing solvent eg isobutanol
  • a pentavalent phosphorus compound eg ortho and / or pyrophosphoric acid
  • heating to 75 to 205 ° C, preferably at 100 to 120 0 C
  • cooling the reaction mixture to advantageously 40 to 90 0 C
  • iron (III) phosphate d) reheating to 75 to 205 ° C, preferably 100 to 120 0 C
  • e) isolating the formed vanadium-, phosphorus-, iron- and oxygen-containing precursor composition eg by filtration
  • f) drying and / or thermal pretreatment of the precursor composition if appropriate until incipient preformation by dehydration from the precursor composition
  • adding finely divided graphite and then shaping according to the invention to the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor body
  • the inventive method further comprises processes for the preparation of ring-shaped Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorformformen with curved and / or non-curved face of ring-like multimetal oxide Vollkatalysatoren whose active multimetal is Mo, V and at least one of the elements Te and Sb containing multimetal, as for example the EP-A 962 253, DE-A 101 22 027, EP-A 608 838, DE-A 198 35 247, EP-A 895 809, EP-A A 1 254 709, EP-A 1 192 987, EP-A 1 262 235, EP-A 1 193 240, JP-A 11-343261, JP-A 11-343262, EP-A 1 090 684, EP-A 1 301 457, EP-A 1 254 707, EP-A 1 335 793, DE-A 100 46 672, DE-A 100 34 825, EP-A 1 556 337, DE-A 100 33 121,
  • the abovementioned resulting ring-like multimetal oxide full catalysts are suitable for all heterogeneously catalyzed gas phase reactions (in particular partial oxidations) listed in the abovementioned publications. These are, in particular, the heterogeneously catalyzed partial gas-phase oxidation of propane to acrylic acid and of acrolein to acrylic acid, of methacrolein to methacrylic acid and of isobutane to methacrylic acid.
  • the process according to the invention is also suitable for the production of ring-like precursor shaped bodies (eg of ring-like precursor shaped bodies F or ring-like precursor shaped bodies F u ⁇ ), from which ring-like (oxidic) shaped carrier bodies are obtainable by thermal treatment that z. B. can be used for producing ring-like shell catalysts or for producing ring-like impregnation catalysts.
  • ring-like carrier shaped bodies can of course also be used as inert shaped bodies for diluting a fixed catalyst bed.
  • the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention is generally one which consists of metal oxides (usually solid under normal conditions) and / or of such metal compounds (eg salts) which are heated by heating ( thermal treatment) in (under normal conditions usually solid) oxides can be converted (at least by thermal treatment in the presence of gaseous molecular oxygen and / or gaseous oxygen-releasing components).
  • the powdery debris may already mentioned in this document forming aids such.
  • lubricants porosifying agents and reinforcing agents added.
  • the pulverulent aggregates to be used for the production of ring-like carrier precursor shaped articles according to the invention will therefore generally also be HW * or HW ** heaps. In particular, however, they will be powdery heaps O. All statements made with regard to the compaction according to the invention of pulverulent aggregates O, HW * and HW ** in this document therefore apply correspondingly.
  • preferred ring-like carrier precursor moldings are usually around ring-like precursor shaped bodies F, preferably around ring-like precursor shaped bodies F u ⁇ .
  • the thermal treatment of the ring-like carrier precursor moldings for transferring the same in the ring-like support is usually at temperatures> 500 0 C, often> 600 0 C and often> 700 0 C. In general, however, the above-mentioned thermal treatment at Temperatures ⁇ 1500 0 C performed.
  • the thermal treatment can be carried out both under inert gas and under an oxidative atmosphere such. As air (mixture of inert gas and oxygen) take place. Of course, the thermal treatment can also be carried out under a vacuum or a reducing atmosphere.
  • the thermal treatment takes place under an oxidizing atmosphere (generally under air).
  • the support oxides are usually different in that the thermal treatment is for their production at much higher temperatures and / or over a longer period of time (whereby they are often largely non-porous) and / or that in them numerically (molar gerech - net) most frequently contained, other than oxygen, element no transition metal of the 5th to 1 1st subgroup (which are the vanadium group, the chromium group, the manganese group, the iron group, the cobalt group and the nickel group) and not phosphorus.
  • the most frequently contained (molar) oxygen-free metal is one element selected from the group consisting of alkaline earth (e.g., Mg, Ca), Zn, Zr, Al, Si, and Ti.
  • the organic (including graphite) shaping aids used in the preparation of the ring-like carrier precursor shaped bodies generally decompose into gaseous escaping compounds during the aforementioned thermal treatment (and / or convert to gaseous escaping chemical compounds).
  • the ring-like carrier molding is made of a ceramic material. Examples include silicate ceramics and other metal oxide ceramics.
  • the pulverulent aggregate to be compacted according to the invention for producing a ring-like carrier precursor body often contains pulverulent silicates, such as eg. For example, zirconium silicate, aluminum silicate (eg MuIMt), magnesium silicate (eg steatite) and other powdery metal oxides such as e.g. For example, alumina, magnesia and zirconia.
  • finely divided mineral raw material a finely divided mixture of pseudoboehmite and ⁇ -Ab ⁇ 3 in a weight ratio of 4: 1 to 1: 4, preferably 1: 1 to 1: 3 is used.
  • This mixture whose dso particle diameter is suitably from 10 to 100 microns in terms of application, 0.5 to 7 wt .-% (preferably 2 to 5 wt .-%) of magnesium stearate and 0.5 to 3 parts by weight, based on its weight. % (preferably 1 to 1, 5 wt .-%) of finely divided graphite (dso particle diameter 15 to 30 microns) added as a shaping aid.
  • the resulting powdered debris is then compacted according to the invention to the ring-like carrier precursor moldings (the teaching of EP-A 184790 following the upper end face of the lower punch and the lower end face of the upper punch is advantageously concave (ie, they preferably have a circular groove)). These are then thermally treated in an oxidizing atmosphere (preferably under air) at temperatures of 500 to 800 0 C, preferably 700 to 750 0 C (usually 0.5 to 10 h).
  • the resulting ring-like carrier shaped body is subsequently impregnated with an aqueous CuCb / KCl solution.
  • the ring-like shaped bodies to the active ring-like catalysts are dried (usually at temperatures of 80 to 300 0 C, preferably 100 to 200 0 C). Drying is usually done in air.
  • Typical drying times are from 0.2 to 10 h, in the range of elevated temperatures from 0.5 to 2 h.
  • concentration and the volume of the impregnation solution are suitably suitably selected for use in impregnation such that the resulting supported catalysts have a Cu content of from 1 to 15% by weight, preferably from 2 to 10% by weight, and a K content of 0 , 1 to 8 wt .-%, preferably from 0.3 to 3 wt .-%. Otherwise, as described in WO 99/48606.
  • the catalytically active (active) multimetal oxide of the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst has the stoichiometry (Fe 2 U 3) 1 • (MoO 3) s, 25.
  • suitable compounds for the preparation of the same are suitable, for.
  • a particularly preferred Fe source is iron (III) nitrate nonahydrate melt according to the teaching of PCT / EP2008 / 050341. Both are preferably mixed together in aqueous ammoniacal solution. The same is subsequently spray-dried and the resulting spray powder is compacted in accordance with the invention into ring-like precursor shaped bodies.
  • the end distance E is preferably 5 mm
  • the length of the outline of the Circular cylinder Z is preferably 2 - ⁇ mm (where ⁇ is the ratio of circumference to circle diameter) and the diameter DD of the top surface of the truncated cone KS about 5 mm.
  • a process for producing a ring-like oxidic shaped body comprising the mechanical compression of a introduced into the filling space of a die powdered aggregate of constituents, the at least one metal compound which can be converted by thermal treatment at a temperature> 100 0 C in a metal oxide, or at least a metal oxide, or at least one metal oxide and at least one such metal compound, to form a ring-like precursor shaped body, in which the filling space is located in a with a vertical drilling axis B from top to bottom passed through the die material template bore and through
  • Bore axis B reduces that you lower the upper punch while the Maintains position of the lower punch or raises the lower punch in addition, where
  • the geometric shape of the lateral surface of the lower punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder I;
  • the geometric shape of the lateral surface of the upper punch corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder II;
  • the center pin MF from bottom to top has the geometric shape of a circular cylinder Z with a circular cylindrical surface MZ;
  • the length of the outline of the circular cylinder Z is smaller than the length of the outline of the circular cylinder I and smaller than the length of the outline of the circular cylinder Il;
  • the position of the center pin MF and the position of the die including the die bore along the drilling axis B are fixed relative to each other during the process;
  • center bore MB ° leading into the upper punch and communicating with at least one outlet from the upper punch, which centering pin MF reduces the output distance A to the End distance E is able to absorb to the required extent and into which the center pin MF can already protrude at the initial distance A;
  • the die bore along its bore axis has a longitudinal section I, on the length of which the geometric shape of the inner wall of the die bore corresponds to that of the lateral surface of a circular cylinder KZ, and at the upper end thereof directly adjoins an upwardly directed longitudinal section II of the die bore, which adjoins the Length Il has;
  • the dimensions of the longitudinal section I of the die bore and the circular cylinder I are such that the lower punch during the process always in each case at least on a partial length of the longitudinal section I with its lateral surface on the inner wall of the die bore slidably into the
  • the dimensions of the center hole MB U and the circular cylinder Z are such that the lower punch during the process always at least in the region of the entrance of its center hole MB U in its upper end face with the inner wall of the central bore MB U on the circular cylindrical surface MZ of the center pin MF slidably guided in the die bore;
  • the geometric shape of the inner wall of the die bore on the length II of the longitudinal section II from bottom to top corresponds to that of the lateral surface of a flared from bottom to top truncated cone KS, whose cross-sectional area at its lower end of the cross-sectional area of the circular cylinder KZ at its upper End corresponds, with the proviso that on reaching the final distance E, the lower end face of the upper punch is in the longitudinal section Il and the upper end face of the lower punch is not below the longitudinal section I, so that by the mechanical compression of the powdery debris between formed ring-like precursors ferform stresses when reaching the final distance E at least partially located in the longitudinal section Il.
  • Stamp and the lower end face of the upper punch at least 20% of the distance between the two end faces in the longitudinal section Il are.
  • Drill axis B is vertical.
  • Longitudinal section I not only at the upper end directly an upwardly directed longitudinal section II, but also at its lower end immediately downwardly directed longitudinal section II * the length II * connects, and the geometric shape of the inner wall of the die bore on the length II * of the Longitudinal section II * corresponds to the lateral surface of a truncated cone KS * , whose cross-sectional area at its upper end corresponds to the cross-sectional area of the circular cylinder KZ at its lower end.
  • Method according to one of embodiments 1 to 34 characterized in that the upper end of the longitudinal section II of the die bore, the upper end face of the center post MF and the upper end face of the die are flush with each other.
  • Method according to one of the embodiments 1 to 36 characterized in that the mechanical compression consists of a pre-compression and of a subsequent main compression, wherein the axial output distance A is initially reduced to a preliminary final distance E v in the context of precompression, and in the context of the main compression the provisional final distance E v is reduced to the final distance E.
  • the powdery debris comprises at least one metal oxide, metal hydroxide, metal carbonate, metal hydrogen carbonate, metal hydrogen phosphate and / or metal nitrate.
  • the powdery debris contains at least one metal nitrate from the group consisting of cobalt nitrate, iron nitrate, bismuth nitrate, nickel nitrate, cesium nitrate, copper nitrate, calcium nitrate and magnesium nitrate.
  • Method according to one of embodiments 1 to 43 characterized in that the average roughness R 3 of the inner wall of the die bore is ⁇ 0.2 ⁇ m.
  • Method according to one of embodiments 1 to 43 characterized in that the average roughness R 3 of the inner wall of the die bore is ⁇ 0.1 ⁇ m.
  • Method according to one of embodiments 1 to 50 characterized in that the at least one gaseous compound forming during the thermal treatment is ammonia, H 2 O, CO, CO 2 and / or a nitrogen oxide.
  • the pulverulent aggregate comprises at least one substance selected from the group consisting of NH 4 OH, (NH 4 ) 2 CO 3 , NH 4 HCO 3 , NH 4 NO 3 , NH 4 CHO 2 , NH 4 HSO 4 , (NH 4 ) 2 SO 4 , NH 4 CH 3 CO 2 , ammonium oxalate and the hydrates of the abovementioned ammonium salts added.
  • Method according to one of the embodiments 1 to 55 characterized in that in the subsequent process of the thermal treatment of the prepared ring-like precursor shaped bodies in the same a multimetal oxide of the general formula XII,
  • X 2 thallium, samarium, an alkali metal and / or an alkaline earth metal
  • X 3 zinc, phosphorus, arsenic, boron, antimony, tin, cerium, lead, vanadium, chromium,
  • n a number determined by the valence and frequency of elements other than oxygen in XII is determined
  • Y 1 only bismuth or bismuth and at least one of the elements tellurium, antimony, tin and copper,
  • Y 2 molybdenum or tungsten, or molybdenum and tungsten
  • Y 3 an alkali metal, thallium and / or samarium
  • Y 4 an alkaline earth metal, nickel, cobalt, copper, manganese, zinc, tin, cadmium and / or mercury
  • Y 5 iron or iron and at least one of the elements vanadium, chromium and cerium,
  • Y 6 phosphorus, arsenic, boron and / or antimony
  • Z 2 molybdenum or tungsten, or molybdenum and tungsten
  • Z 4 thallium, an alkali metal and / or an alkaline earth metal, preferably K, Cs and / or Sr,
  • Z 5 phosphorus, arsenic, boron, antimony, tin, cerium, vanadium, chromium and / or Bi,
  • X 1 potassium, rubidium and / or cesium
  • X 2 copper and / or silver
  • X 1 Mo, Bi, Co, Ni, Si, Zn, Hf, Zr, Ti, Cr, Mn, Cu, B, Sn and / or Nb,
  • 5th to 1st 1st subgroup and also not phosphorus is that element other than oxygen, which is the numerically most frequently included molar.
  • the powdery debris comprises at least one metal oxide selected from the group consisting of alumina, tungsten oxide, antimony oxide, zirconia, bismuth oxide, molybdenum oxide, silica, magnesia and mixed oxides containing at least two of the contain metal elements contained above metal oxides contains.
  • a process of heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of at least one organic compound on a fixed catalyst bed characterized in that the fixed catalyst bed contains a ring-like oxidic shaped body according to embodiment 64.
  • tube bundle reactor whose reaction tubes contain at least one ring-like oxidic shaped body according to embodiment 64.
  • the powdery debris was compacted according to the invention with the aid of a Kilian Synthesis 700 rotary mill (single tool, 77 dies).
  • the basic device configuration was as in FIG. 6.
  • the diameter of the pre-pressure roller was 210 mm and the diameter of the main pressure roller was also 210 mm. Of the The distance between two matrices on the die plate was 720 mm.
  • the matrices used were matrices with congruent double truncated cone as shown schematically in Figures 3a, 3b.
  • the length I of the longitudinal section I was 6.2 mm.
  • the length II (the length II * ) of the longitudinal section II (of the longitudinal section II * ) was 8 mm.
  • the diameter DD of the top surface of the truncated cone KS was 5.1 mm.
  • the diameter DG of the base of the truncated cone KS was 5.0 mm.
  • the length of the outline of the circular cylinder Z (the continuous circular cylindrical center pin) was 2.5 • ⁇ mm.
  • the upper plane end face of the center pin MF was flush with the plane upper die face.
  • Both central bores, MB U and MB ° (the latter was associated with two gas-permeable outlets (compare FIG. 4 d)), had a circular-cylindrical geometry with identical radius in the entrance area in the associated end face. The contact of their inner walls to the outer surface of the center pin MF was slidable in the possible contact area.
  • the upper end face of the lower punch and the lower end face of the upper punch were concave in the same (congruent) manner according to EP-A 184790.
  • the drilling axis B was perpendicular to both punch cross sections.
  • the groove depth was 0.8 mm.
  • the upper punch and the lower punch were made of DIN material 1.2601.
  • the amount of pulverulent aggregate introduced into the filling space was 1 18 mg.
  • the applied pre-compression force was 0.5 kN for each of the two punches
  • the applied main compressive force was 8.5 kN for each of the two punches (press force data always refers to the state of the end clearance E).
  • the lateral compressive strengths of the resulting donut-like carrier precursor tablets were in the range of 19 to 23 N.
  • the revolution rate of the rotor was 25 to 30 rpm. With respect to the material of the die plate tongue, the die face and the mattress disc chin, what has been said in the description applies.
  • the obtained ring-like carrier precursor moldings were thermally treated on a belt calciner (see DE-A 10046957 and WO 02/24620).
  • the bulk material height on the circulating belt was 80 mm.
  • the temperature in the first Calcinierhunt was 690 0 C, that in the second Calcinierhunt was 700 0 C.
  • the coarse-mesh band was flowed through from below with supply air, which was sucked by means of rotating fans, so that the temporal and spatial deviation of the temperature from the setpoint always ⁇ 2 0 C was.
  • the residence time in the first chamber was 2 hours and the residence time in the second chamber was also 2 hours.
  • the sieves used were long-hole sieves. In the case of oversize screening, their straight edge length was 20 mm and the distance between the two edges was 8 mm. In the subsequent Unterkornsiebung their straight edge length was 4 mm and the distance between the two edges was 2 mm. Based on the weight of the total screened material to be screened, the resulting undersize fraction was 2% by weight.
  • the compaction according to the invention can also be carried out with a Kirsch PH 800 rotary machine. In this case, it is compressed without a form.
  • 8.2 kN can be used as the main pressure force (pressing force) for each of the two punches.
  • the ring-like shaped carrier bodies produced as described are suitable, for example, for the intended use described in WO 99/48606.
  • the spray drying was carried out in a rotary disk spray tower in hot air DC at a gas inlet temperature of 300 ⁇ 10 0 C, a gas outlet temperature of 100 ⁇ 10 0 C, a disk speed of 18000 U / min and a throughput of 200 l / h.
  • the spray-dried powder obtained was then treated with 16.7 wt .-% (based on the powder) at 25 0 C auf unddem water in a kneader (20 U / min) for 30 min lessnesst reasonable and (by means of an extruder torque: ⁇ 50 Nm ) into strands of diameter 6 mm extruded.
  • the millbase was then in portions of 20 kg in a tilting mixer (type VIS, filling volume: 60 l, Aachener mixing and kneading machine factory) with mixing and cutting blades (speed mixing blade: 60 U / min, speed cutting blade: 3000 U / min ) within 5 (min homogeneous particulate with 0.5 wt .-% (based on the material to be ground) SiO 2 from Degussa type Sipernat ® D17 bulk density was 150 g / l;.
  • the dso value of the SiO 2 particles was 10 microns
  • the specific surface area nitrogen adsorption according to ISO 5794-1, Annex D
  • a solution A was prepared by stirring at 6O 0 C (70 U / min) to 660 I a temperature of 6O 0 C having water within a minute 1, 075 kg of a temperature of 60 0 C having aqueous potassium hydroxide solution (47.5 wt .-% KOH) and then at a metering rate of 600 kg / h 237.1 kg ammonium heptamolybdate tetrahydrate (white crystals with a grain size d ⁇ 1 mm, 81, 5% by weight MoO 3 , 7.0-8.5% by weight NH 3 , at most 150 mg / kg alkali metals, HC Starck, D-38642 Goslar) and the resulting slightly turbid solution 6O 0 C 60 min stirred.
  • a solution B was prepared by having at 6O 0 C into a 282.0 kg a temperature of 60 0 C aqueous cobalt (-ll) nitrate solution (12.5 wt .-% Co, prepared with nitric acid from cobalt metal of the company MFT Metals & Ferro-Alloys Trading GmbH, D-41747 Viersen, purity,> 99.6% by weight, ⁇ 0.3% by weight Ni, ⁇ 100 mg / kg Fe, ⁇ 50 mg / kg Cu) and to this with stirring (70 U / min) 142.0 kg of a 60 0 C warm iron (III) nitrate nonahydrat melt (13.8 wt .-% Fe, ⁇ 0.4 wt % Of alkali metals, ⁇ 0.01% by weight of chloride, ⁇ 0.02% by weight of sulfate, Dr.
  • aqueous cobalt (-ll) nitrate solution (12.5 wt .-% Co, prepared with nitric acid from cobalt
  • a rotary disk spray tower type FS-15 from Niro spray-dried in a hot air countercurrent (gas inlet temperature: 350 ⁇ 1 O 0 C, gas outlet temperature: 140 ⁇ 5 0 C, disk speed: 18000 U / min, throughput: 270 kg / h).
  • Figure 10 shows the particle diameter distribution of the resulting spray powder as a function of the applied dispersion pressure.
  • the abscissa shows the particle diameter in logarithmic plots in ⁇ m.
  • the ordinate shows the volume fraction in% of the total particle volume, which has the corresponding particle diameter as a function of the applied dispersion pressure:
  • the Kompaktat in a turbulent mixer Drais company within 2 min further 2.5 wt .-% of graphite TIMREX T44 from Timcal AG were added.
  • the pulverulent debris produced as described was compacted according to the invention with the aid of a Korsch PH 865 rotary traveler under an air atmosphere (simple tool, 65 matrices).
  • the basic device layout was like in FIG. 6.
  • the diameter of the prepressure roller was 100 mm and the diameter of the main pressure roller was 300 mm.
  • the distance between two matrices lying opposite one another on the matrix disk was 780 mm.
  • the matrices used were matrices with congruent double truncated cone as shown schematically in Figures 3a, 3b.
  • the length I of the longitudinal section I was 6.22 mm.
  • the length II (the length II * ) of the longitudinal section II (of the longitudinal section II * ) was 8 mm.
  • the outline of the circular cylinder I and the circular cylinder II amounted to 15.7 mm.
  • the diameter DD of the top surface of the truncated cone KS was 5.1 mm.
  • the diameter DG of the base of the truncated cone KS was 5.0 mm.
  • the length of the outline of the circular cylinder Z (the continuous circular cylindrical center pin) was 2.5 • ⁇ mm.
  • the plane upper end face of the center pin MF was flush with the flat top die face.
  • Both central bores, MB U and MB ° (the latter was associated with two gas-permeable outlets (compare FIG. 4 d)), had a circular-cylindrical geometry with identical radius in the entrance area in the associated end face. The contact of their inner walls to the outer surface of the center pin MF was slidable in the possible contact area.
  • the upper punch and the lower punch were made of DIN material 1.2601.
  • the amount of powdered debris introduced into the filling space was 129 mg.
  • the side crush strengths of the resulting multimetal oxide solid catalyst precursor shaped bodies were in the range of 21 to 23 N.
  • the revolving rate of the rotator was 35 to 45 rpm.
  • the tabletting machine was sucked off (300 to 400 Nm 3 / h).
  • the exhaust air was passed through a filter, which was cleaned periodically.
  • the prepared ring-like multimetal oxide Vollkatalysator- precursor moldings as in Example 1 of DE-A 100 46 957 (the bed height in the decomposition (chambers 1 to 4), however, amounted to 53 mm with a residence time per chamber of 1, 23 h and in the calcination (chambers 5 to 8) it was 153 mm with a residence time of 3.89 hours) thermally treated by means of a ribbon calcination apparatus; the chambers had a base area (with a uniform chamber length of 1.40 m) of 1.29 m 2 (decomposition) and 1.40 m 2 (calcination) and were from below through the coarse-mesh band of 50-210 Nm 3 / h to 100 0 C (decomposition) or 450 0 C (calcination) preheated incoming air flows through; in addition, the air was circulated by rotating fans (900 to 1450 rpm).
  • the temporal and local deviation of the temperature from the nominal value (typical values for zones 1-8 are: 140 ° C., 190 ° C., 220 ° C., 265 ° C., 380 ° C., 425 ° C., 460 0 C, 460 0 C) always ⁇ 2 ° C.
  • Behind chamber 8 was followed by a tempered to 70 0 C 2m long cooling zone. Incidentally, as described in Example 1 of DE-A 100 46 957.
  • the formed multimetal ring-shaped metal oxide catalyst bodies were subjected to undersize sieving.
  • the sieves used were long-hole sieves. Their straight edge length was 20 mm and the distance between the two edges was 1, 8 mm. Based on the weight of the total screened material to be screened, the resulting undersize fraction was 0.4% by weight.
  • the compaction according to the invention can also be carried out with a Kilian Synthesis 700-77 A rotary machine.
  • 0.6 kN can be used as the pre-compression force (pre-compression force) and 5.0 kN as the main pressure force (main pressure force) for each of the two punches.
  • the compression according to the invention can also be carried out in a nitrogen atmosphere.
  • a second solution B was prepared by stirring to 333.7 kg of an aqueous cobalt (II) nitrate solution (12.4 wt .-% Co) at 30 0 C 116.25 kg of 20 0 C having aqueous iron - (III) nitrate solution (14.2 wt% Fe). After the end of the addition, the mixture was stirred for a further 30 min. stirred at 30 ° C. Thereafter, 1 12.3 kg of a 20 0 C-containing aqueous bismuth nitrate solution at 6O 0 C (1: 1, 2 wt .-% Bi) is stirred B to give the solution. Within 30 min. at 6O 0 C, the solution B was stirred into the solution A. 15 minutes.
  • the spray powder had a d.sub.50 of 20.3 .mu.m and a dio of 3.24 .mu.m and a d.sub.go of 53.6 .mu.m (measured at a dispersion pressure of 2 bar absolute).
  • the spray powder was additionally mixed with 1.0% by weight (based on the amount of spray powder) of graphite Asbury 3160 [gi] from Asbury Graphite Mills, Inc. New Jersey 08802, USA.
  • the resulting dry mixture was determined by means of a Kompaktor Fa. Hohokawa Bepex GmbH (D-74211 Leingart) Kompaktor type K 200/100 under the conditions of 2.8 mm gap width, 1, 0 mm mesh, 200 microns mesh undersize, 35 kN Presssollkraft and 65 to 70 rpm screw speed coarsened by pre-compacting to a substantially uniform grain size of 200 microns to 1 mm.
  • the compactate was then mixed with a further 2% by weight, based on its weight, of the same graphite and then with the aid of a Kilian RX 73 roundabout from Kilian, D-50735 Cologne, under air atmosphere to ring-like multimetal oxide Full-catalyst precursor moldings F u ⁇ compacted with non-curved (ie, with a flat) end face.
  • the basic device setup was as in FIG. 6.
  • the tooling used therefor die, punch, etc.
  • the materials for die plate tongue, die face and die disc chin corresponded to those of Example II. This also applies to the other compression conditions including the final distance E of FIG mm.
  • the lateral compressive strength of the resulting ring-like multimetal oxide precursor shaped bodies was 19 to 21 N.
  • Ring-shaped multimetal oxide unsupported catalyst bodies were obtained from the ring-like multimetal oxide unsupported catalyst precursor moldings. These are suitable for example, as catalysts for the heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of propylene to acrolein.
  • the temperature of the resulting suspension rose to 39 ° C.
  • stirring 66 I 75 wt .-% phosphoric acid (density at 25 ° C and 1 were within another minute, with continued stirring, 31 atm: 1, 57 g / ml, viscosity at 25 0 C and 1 atm: 0.147 cm 2 / S) added. Due to the exothermic reaction, the temperature rose to 42 ° C. Again, stirring was continued for 1 minute. Then, within a minute, 1, 34 kg of ammonium sulfate ((NH 4 ) 2 SO 4 (> 99 wt .-%)) stirred and stirred for a further 1 minute.
  • ammonium sulfate (NH 4 ) 2 SO 4 (> 99 wt .-%)
  • the entire suspension was discharged within 4 minutes in a nitrogen-overlaid, tempered at 85 0 C and stirred at 35 rpm stirring tower reservoir tank and it was rinsed with 20 l of water (25 ° C).
  • the spray powder was homogeneously mixed and compacted with 1.5% by weight of the graphite Timrex 44 from Timcal (compactor from Hosokawa Bepex GmbH, D-74211 Leingart, type K200 / 100 with concave, corrugated smooth rolls, gap width: 2, 8 mm, mesh width: 1, 25 mm, mesh size undersize: 400 ⁇ m, screw speed: 65 to 70 rpm).
  • the compactate was admixed with an additional 1% by weight of the same graphite.
  • the basic device configuration was as in FIG. 6.
  • the diameter of the prepressure roller was 100 mm and the diameter of the main pressure roller was 300 mm.
  • the distance between two matrices lying opposite each other on the die plate was 780 mm.
  • the matrices used were matrices with congruent double truncated cone as shown schematically in Figures 3a, 3b.
  • the length I of the longitudinal section I was 2.2 mm.
  • the length II (the length II * ) of the longitudinal section II (of the longitudinal section II * ) was 10 mm.
  • the diameter DD of the top surface of the truncated cone KS was 7.1 mm.
  • the diameter DG of the base of the truncated cone KS was 7.0 mm.
  • the length of the outline of the circular cylinder Z (of the continuous circular cylindrical center pin) wore 3.0 • ⁇ mm.
  • the plane upper end face of the center pin MF was flush with the flat top die face.
  • Both central bores, MB U and MB ° (the latter was associated with two gas-permeable outlets (compare FIG. 4 d)), had a circular-cylindrical geometry with identical radius in the entrance area in the associated end face. The contact of their inner walls to the outer surface of the center pin MF was slidable in the possible contact area.
  • the upper punch and the lower punch were made of DIN material 1.2601.
  • the amount of powdered debris introduced into the filling space was 576 mg.
  • the side crush strengths of the resulting multimetal oxide solid catalyst precursor shaped bodies were in the range of 33 to 37 N.
  • the number of revolutions of the rotator was 20 to 25 rpm.
  • the NH3 content in the extracted atmosphere of the thermal treatment was continuously monitored by FTIR spectroscopy (spectrometer from Nicolet, type "Impact", IR stainless steel cell with CaF2 window, 10 cm layer thickness, temperature to 120 0 C, determination The concentration was determined on the basis of the intensity of the band at 3,333 cm -1 .) The NH 3 content remained ⁇ 2.4% by volume throughout the thermal treatment, this maximum value being reached at 220 ° C.
  • the obtained ring-like multimetal oxide unsupported catalyst bodies are suitable e.g. as catalysts for the heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of methacrolein to methacrylic acid.
  • the formed multimetal ring shaped multimetal oxide catalyst bodies were subjected to undersize sieving.
  • the sieves used were long-hole sieves. Their straight edge length was 20 mm and the distance between the two edges was 6 mm. Based on the weight of the total screened material to be screened, the resulting undersize fraction was 14% by weight.
  • the suspension After re-heating within 70 minutes at reflux, the suspension boiled under reflux for an additional hour. Subsequently, the suspension was discharged into a previously inertized with nitrogen and heated Druckfilternutsche and filtered off at a temperature of about 100 0 C at a pressure above the suction filter of up to 0.35 MPa abs. The filter cake was blown dry by continuous introduction of nitrogen at 100 0 C and with stirring with a centrally arranged, height-adjustable stirrer within about one hour. After dry-blowing, the mixture was heated to about 155 ° C. and evacuated to a pressure of 15 kPa abs (150 mbar abs). The drying was carried out to a residual iso-butanol content of ⁇ 2 wt .-% in the dried catalyst precursor composition.
  • the Fe / V ratio was 0.016.
  • the dried powder was treated under air for 2 hours in a rotary tube having a length of 6.5 m, an inner diameter of 0.9 m and internal helical coils (for mixing purposes).
  • the speed of the rotary tube was 0.4 U / min.
  • the powder was fed into the rotary kiln at a rate of 60 kg / h.
  • the air supply was 100 m 3 / h.
  • the temperatures of the five equal heating zones measured directly on the outside of the externally heated rotary tube in the direction "from the exit of the powder" to the "entrance of the powder" in the rotary tube 250 0 C, 300 ° C, 345 ° C, 345 ° C and 345 ° C.
  • the precursor material removed from the rotary tube was intimately and homogeneously mixed with 1% by weight of Timcalx T44 graphite from Timcal AG. The resulting mixture was then compacted and then mixed with another 2% by weight of the same graphite.
  • the basic device configuration was as in FIG. 6.
  • the diameter of the prepressure roller was 100 mm and the diameter The main pressure roller was 300 mm.
  • the distance between two matrices lying opposite each other on the die plate was 780 mm.
  • the matrices used were matrices with congruent double truncated cone as shown schematically in Figures 3a, 3b.
  • the length I of the longitudinal section I was 6.2 mm.
  • the length II (the length II * ) of the longitudinal section II (of the longitudinal section II * ) was 8 mm.
  • the diameter DD of the top surface of the truncated cone KS was 5.5 mm.
  • the diameter DG of the base of the truncated cone KS was 5.6 mm.
  • the length of the outline of the circular cylinder Z (the continuous circular cylindrical center pin) was 3.0 • ⁇ mm.
  • the plane upper end face of the center pin MF was flush with the flat top die face.
  • Both central bores, MB U and MB ° (the latter was associated with two gas-permeable outlets (compare FIG. 4 d)), had a circular-cylindrical geometry with identical radius in the entrance area in the associated end face. The contact of their inner walls to the outer surface of the center pin MF was slidable in the possible contact area.
  • the upper punch and the lower punch were made of DIN material 1.2601.
  • the amount of powdered debris introduced into the filling space was 90 mg.
  • the side crush strengths of the resulting multimetal oxide solid catalyst precursor shaped bodies were in the range of 9 to 11 N.
  • the revolution number of the rotator was 20 to 30 rpm.
  • the resulting ring-like multimetal oxide full catalysts were produced by thermal treatment as described in WO 03/78059, page 39 under Example 9. These are suitable, e.g. as catalysts for the heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of n-butane to maleic anhydride.
  • the formed multimetal ring shaped multimetal oxide catalyst bodies were subjected to undersize sieving.
  • the sieves used were long-hole sieves. Their straight edge length was 4 mm and the distance between the two edges was 4 mm. Based on the weight of the total sieving material applied for sieving, the resulting undersize fraction was 0.3% by weight.

Abstract

Ein Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers durch mechanisches Verdichten eines in den Füllraum einer Matrize eingebrachten pulverförmigen Haufwerks, wobei die Mantelfläche des resultierenden Komprimats derjenigen eines Kegelstumpfes entspricht.

Description

Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers
Beschreibung
Vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers, umfassend das mechanische Verdichten eines in den Füllraum einer Matrize eingebrachten pulverförmigen Haufwerks aus Bestandteilen, die wenigstens eine Metallverbindung, die durch thermische Behandlung bei einer Temperatur > 100 0C in ein Metalloxid überführbar ist, oder wenigstens ein Metalloxid, oder wenigs- tens ein Metalloxid und wenigstens eine solche Metallverbindung umfassen, zu einem ringähnlichen Vorläuferformkörper, bei dem sich der Füllraum in einer mit einer vertikalen Bohrachse B von oben nach unten durch das Matrizenmaterial hindurchgeführten Matrizenbohrung befindet und durch
- die Innenwand der Matrizenbohrung,
die obere Stirnfläche eines von unten entlang der Bohrachse B in die Matrizenbohrung hub- und senkbeweglich eingeführten unteren Stempels, auf der das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk aufliegt,
die längs der Bohrachse B in einem axialen Ausgangsabstand A oberhalb der oberen Stirnfläche des unteren Stempels befindliche untere Stirnfläche eines entlang der Bohrachse B hub- und senkbeweglich angebrachten oberen Stempels, dessen untere Stirnfläche das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk von oben berührt, und
die Mantelfläche eines aus der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels heraus entlang der Bohrachse B in der Matrizenbohrung von unten nach oben geführten Mittelstiftes MF, der wenigstens bis zur geometri- sehen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufreicht, begrenzt wird,
indem man den axialen Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen dadurch auf einen für die Verdichtung vorgegebenen axialen Endabstand E längs der Bohrachse B ver- ringert, dass man den oberen Stempel absenkt und dabei die Position des unteren Stempels beibehält oder den unteren Stempel zusätzlich anhebt, wobei
die geometrische Form der Mantelfläche des unteren Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders I entspricht; die geometrische Form der Mantelfläche des oberen Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders Il entspricht;
in der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels eine von oben nach unten durch den unteren Stempel hindurchgeführte Mittelbohrung MBU ausgebildet ist;
im Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen der Mittelstift MF von unten durch die Mittelbohrung MBU hindurch bis wenigstens zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufragt;
der Mittelstift MF von unten nach oben die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ aufweist;
die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders I sowie kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Il ist;
die Position des Mittelstiftes MF und die Position der Matrize einschließlich der Matrizenbohrung während des Verfahrens längs der Bohrachse B relativ zueinander fixiert sind;
in der geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels eine in den oberen Stempel hineinführende und mit wenigstens einem Auslass aus dem oberen Stempel (gasdurchlässig) in Verbindung stehende Mittelbohrung
MB° ausgebildet ist, die den Mittelstift MF bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E im erforderlichen Umfang aufzunehmen vermag und in die der Mittelstift MF bereits im Ausgangsabstand A hineinragen kann;
die Symmetrieachsen der Matrizenbohrung, des Kreiszylinders I, des Kreiszylinders II, der Mittelbohrung MB°, des Mittelstiftes MF und der Mittelbohrung MBU auf einer gemeinsamen, durch die Matrizenbohrung vertikal verlaufenden geraden Linie L liegen;
die Matrizenbohrung längs ihrer Bohrachse einen Längsabschnitt I aufweist, auf dessen Länge I die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders KZ entspricht, und an dessen oberem Ende sich unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung anschließt, der die Länge Il aufweist; die Ausmaße des Längsabschnitts I der Matrizenbohrung und des Kreiszylinders I so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets jeweils wenigstens auf einer Teillänge des Längsabschnitts I mit seiner Mantelfläche auf der Innenwand der Matrizenbohrung gleitend in die Matrizen- bohrung geführt ist; und
die Ausmaße der Mittelbohrung MBU und des Kreiszylinders Z so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets wenigstens im Bereich des Eingangs seiner Mittelbohrung MBU in seine obere Stirnfläche mit der Innenwand der Mittelbohrung MBU auf der kreiszylindrischen Mantelfläche MZ des Mittelstiftes MF gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist; und
nach beendeter Verdichtung der obere Stempel vom gebildeten ringähnlichen Vorläuferformkörper abgehoben und der ringähnliche Vorläuferformkörper durch Anheben des unteren Stempels aus der Matrizenbohrung entfernt wird,
sowie ein sich daran anschließendes Verfahren der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vorläuferformkörpers bei einer Temperatur > 100 0C, bei dem sich wenigstens eine Teilmenge seiner Bestandteile unter Ausbildung wenigs- tens einer gasförmigen Verbindung zersetzt und/oder chemisch umsetzt, und der ringähnliche oxidische Formkörper sich ausbildet.
Der Begriff „untere (obere) Stirnfläche" eines Stempels meint in dieser Schrift die Oberfläche der Stirn des Stempels an seinem unteren (oberen) Ende. Ist der Stempel z. B. ein Kreisringzylinder, ist sowohl seine untere Stirnfläche als auch seine obere Stirnfläche ein Kreisring.
Der Begriff „Kreiszylinder" meint in dieser Schrift stets einen „geraden Kreiszylinder". Verbindet man die Endpunkte paralleler Radien zweier in parallelen Ebenen liegender gleich großer Kreise miteinander durch Strecken, so entsteht ein Kreiszylinder. Die Verbindungsstrecken heißen Mantellinien des Zylinders. Stehen sie senkrecht auf den parallelen Kreisebenen, so heißt der Zylinder „gerade" oder Rotationszylinder. Die Verbindungsstrecke der Kreismittelpunkte ist die Symmetrieachse des geraden Kreiszylinders (häufig auch einfach „Kreiszylinderachse" oder „Achse des Kreiszylinders" ge- nannt). Die Gesamtheit aller Mantellinien bildet die Mantelfläche des Zylinders.
In analoger Weise meint der Begriff „Kegelstumpf" in dieser Schrift einen anderen speziellen Rotationskörper. Dieser (der Kegelstumpf) entsteht dadurch, dass man von einem geraden Kreiskegel parallel zur Grundfläche einen kleineren geraden Kegel ab- schneidet. Die größere der beiden durch das Abschneiden erzeugten parallelen Kreisflächen wird in dieser Schrift auch als Grundfläche und die kleinere als Deckfläche be- zeichnet. Der Abstand von Grund- und Deckfläche wird als Höhe des Kegelstumpfes bezeichnet. Die Dritte der einen Kegelstumpf begrenzenden Flächen wird als Mantelfläche desselben bezeichnet. Die Verbindungslinie der Mittelpunkte von Grund- und Deckfläche bildet die Symmetrieachse des Kegelstumpfs (häufig auch einfach „Achse des Kegelstumpfs" genannt). Unter einem Kegel versteht man einen Körper, der durch einen Kreis (Grundkreis oder Basiskreis) und einen Punkt außerhalb der Ebene des Kreises (Spitze des Kegels) festgelegt ist und dadurch entsteht, dass man die Punkte auf der Umrisslinie des Kreises mit dem einen Punkt außerhalb der Ebene des Kreises verbindet. Steht die Verbindungslinie der Spitze des Kegels mit dem Mittelpunkt des Basiskreises des Kegels senkrecht zur Basisebene, so liegt ein gerader Kreiskegel oder Drehkegel vor.
Der Begriff „Kreisring" meint in dieser Schrift die Fläche zwischen zwei konzentrischen Kreisen, d.h., zwischen zwei Kreisen mit gemeinsamem Mittelpunkt.
Verbindet man von zwei in parallelen Ebenen liegenden kongruenten (deckungsgleichen) Kreisringen (dem Grundkreisring und dem Deckkreisring) die jeweiligen Endpunkte paralleler Radien auf den beiden äußeren Kreisen sowie die jeweiligen Endpunkte paralleler Radien auf den beiden inneren Kreisen durch Strecken, so entsteht ein Kreisringzylinder. Die Verbindungsstrecken der Endpunkte auf den beiden inneren Kreisen heißen innere Mantellinien des Kreisringzylinders (ihre Gesamtheit bildet den inneren Mantel des Kreisringzylinders) und die Verbindungsstrecken der Endpunkte auf den beiden äußeren Kreisen heißen äußere Mantellinien des Kreisringzylinders (ihre Gesamtheit bildet den äußeren Mantel des Kreisringzylinders). Stehen die Mantel- linien senkrecht auf den beiden Kreisringen, so heißt der Kreisringzylinder gerade oder nicht schief. Der Begriff „Kreisringzylinder" soll in dieser Schrift stets für den geraden Kreisringzylinder stehen. Die Verbindungsstrecke der Kreisringmittelpunkte heißt Achse des Kreisringzylinders.
Der Begriff der „Bohrung" soll in dieser Schrift nicht so verstanden werden, dass die entsprechende Öffnung mit Hilfe von Bohrern durch Bohren erzeugt worden sein muss. Vielmehr kann die Öffnung auch auf andere Weise (z. B. mit Hilfe eines Lasers, einer Fräse oder eines Schneidbrenners) erzeugt worden sein. Die Symmetrie der Öffnung soll jedoch so sein, wie wenn sie durch Bohren mit Hilfe eines Bohrers (oder mehrerer Bohrer) erzeugt worden wäre (selbstverständlich kann sie auch so erzeugt worden sein).
Als Mantelfläche wird die Oberfläche eines geometrischen Formkörpers ohne Boden (Grundfläche) und Deckel (Deckfläche) bezeichnet.
Das Merkmal „dass die Mantelfläche eines Kreiszylinders auf der Innenwand einer Bohrung gleitet" (oder umgekehrt) ist in dieser Schrift so zu verstehen, dass, soweit nichts anderes gesagt wird, die der Mantelfläche entsprechende Außenwand des Kreiszylinders über den Bereich der Gleitstrecke (d. h., über den Gleitbereich) auf der Innenwand der Bohrung gleichmäßig, aber gasdurchlässig sowie axial beweglich aufliegt.
Verfahren zur Herstellung eines ringförmigen (kreisringzylindrischen) oxidischen Formkörpers unter Anwendung von zu der in der Präambel dieser Schrift ausgeführten Verfahrensweise ähnlichen Verfahrensweisen sind bekannt (vgl. z. B. EP-A 184 790, US 2005/0263926 sowie die JP-A 10/29097).
Sie werden üblicherweise angewendet, um aus pulverförmigen Gemischen (Haufwerken) von Metalloxiden und/oder von solchen Metallverbindungen (z. B. Salzen), die durch Erhitzen (thermisches Behandeln) in Metalloxide überführbar sind (wenigstens durch thermisches Behandeln in Anwesenheit von gasförmigem molekularem Sauer- stoff und/oder von gasförmigen Sauerstoff freisetzenden Komponenten) kreisringzy- lindrische oder kurz „ringförmige" Vorläuferformkörper zu erzeugen, die nach darauffolgend durchgeführter thermischer Behandlung (in der Regel bei Temperaturen > 100 0C) als Katalysatoren (in diesem Fall spricht man von ringförmigen Vollkatalysatoren) oder als Trägerformkörper (kurz auch nur „Trägerkörper") für katalytische Aktivmassen (z. B. für ringförmige Schalenkatalysatoren (enthalten die katalytische Aktivmasse auf die äußere Oberfläche des Trägerformkörpers aufgebracht) oder für ringförmige Tränkkatalysatoren (die katalytisch aktive Masse wird (z. B. durch Tränken) in das Innere des Trägerformkörpers eingebracht)) verwendet werden können. Der Begriff „oxidischer Formkörper" bringt dabei zum Ausdruck, dass der Formkörper wenigstens ein Metalloxid, häufig wenigstens ein Multimetalloxid (es enthält neben Sauerstoff wenigstens zwei voneinander verschiedene Metalle; Halbmetalle wie Phosphor, Antimon, Arsen und Silizium sollen in dieser Schrift auch den Metallen zugerechnet werden) enthält.
Anstelle der Bezeichnung Tränkkatalysatoren wird häufig auch die Bezeichnung Trägerkatalysatoren verwendet. Bei den katalytischen Aktivmassen handelt es sich dabei häufig um Multimetalloxide. Verwendung finden ringförmige Katalysatorformkörper beispielsweise zur (gegebenenfalls mit inerten Formkörpern verdünnten) Beschickung des Innenraumes der Reaktionsrohre eines Rohrbündelreaktors mit einem Katalysatorfest- bett. Als inerte Formkörper zum Verdünnen kommen auch ringförmige Trägerkörper in Betracht. Ein solches Katalysatorfestbett eignet sich unter anderem zur Durchführung von heterogen katalysierten Gasphasenreaktionen (z. B. Partialoxidationen organischer Verbindungen). Das entsprechende Reaktionsgasgemisch strömt durch das Katalysatorfestbett und während der Verweilzeit an der Katalysatoroberfläche erfolgt die gewünschte Reaktion. Die Vorteilhaftigkeit von ringförmigen Katalysatorformkörpern besteht in diesem Zu- sammenhang unter anderem darin, dass der Druckverlust, den das Reaktionsgasgemisch beim Durchströmen von ringförmigen Katalysatorformkörpern erfährt, besonders gering ist (vgl. z. B. EP-A 184 790).
Nachteilig an durch mechanisches Verdichten eines pulverförmigen Haufwerks erzeugten Formkörpern ist ganz generell, dass der Zusammenhalt des Pulverkorns im resultierenden Formkörper im wesentlichen nicht durch intramolekulare chemische Bindungen, sondern durch bleibende interpartikuläre Bindungen bewerkstelligt wird. Zwar resultiert aus Partikelverformungen und Bruchvorgängen beim Verdichtungsvorgang in der Regel eine Zunahme der interpartikulären Gesamtkontaktfläche, dennoch ist der Betrag der durch das Verdichten erzeugten interpartikulären Bindungskräfte ein vergleichsweise beschränkter.
Gemäß eingehenden Untersuchungen der Anmelderin ist der vorgenannte Sachverhalt insbesondere bei der Herstellung von ringförmigen Vorläuferformkörpern von Relevanz, da die Wände von ringförmigen Vorläuferformkörpern aufgrund des sie durchlaufenden inneren Hohlraums fragiler als diejenigen von entsprechenden vollzylindrischen Vorläuferformkörpern sind. Als Folgewirkung kommt es bei der Ausübung der Verfahren gemäß des in der Präambel dieser Schrift zitierten Standes der Technik in den da- bei resultierenden ringförmigen Vorläuferformkörpern teilweise zur Ausbildung von optisch kaum wahrnehmbaren Rissen. Bei einer nachfolgenden thermischen Behandlung solcher ringförmiger Vorläuferformkörper, im Rahmen derer im ringförmigen Vorläuferformkörper zusätzlich Gase freigesetzt werden (normalerweise enthält das komprimierte Material sich bei der thermischen Behandlung unter Ausbildung von gasförmigen Substanzen zersetzende und/oder chemisch umsetzende Bestandteile (z. B. Porenbildner)), nimmt eine bereits vorhandene Rissbildung in der Regel ganz offensichtlich noch zu und entwickelte sich gegebenenfalls bis zum Bruch. Teilweise entwickelt sich aus einer vorhandenen Rissbildung (die, wie bereits gesagt, häufig kaum sichtbar ist) auch erst beim Einfüllen in die z. B. Reaktionsrohre und/oder im Verlauf der Durchfüh- rung der katalytischen Gasphasenreaktion der unerwünschte Bruch. In vielen Fällen wird die thermische Behandlung der Vorläuferformkörper auch bereits im Reaktor (z. B. Reaktionsrohr) befindlich vorgenommen (z. B. durch Durchleiten entsprechend erhitzter Gase durch die bereits beschickten Reaktionsrohre). Im Katalysatorbett vorhandene Bruchstücke bedingen jedoch eine Verdichtung desselben und verursachen beim das selbige durchströmenden Reaktionsgasgemisch letztlich eine Erhöhung des beim Durchströmen erlittenen Druckverlustes. D. h., im Katalysatorfestbett befindliche Bruchstücke setzen genau den Vorteil herab, zu deren Erzielung die Verwendung ringförmiger Katalysatorformkörper normalerweise erfolgt.
Eine Gegenmaßnahme, die zur Minderung des vorstehend beschriebenen Erscheinungsbildes ergriffen werden kann, besteht z. B. darin, vorab der Einbringung von oxi- dischen ringförmigen Formkörpern im Rahmen deren Herstellung entstandenen Bruch abzusieben (vgl. z. B. US-B 7,147,011 und die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007028332.8). Im Rahmen einer solchen Siebung zerbrechen in der Regel auch jene Ringe, die zuvor lediglich ausgeprägte Rissbildung gezeigt haben, so dass die Bruchbildung beim Befüllen der Reaktionsrohre mit dem Siebrückstand in der Regel nur noch minimal ist.
Nachteilig an einer solchen Verfahrensweise ist jedoch, dass die Rohstoffkosten für eine großtechnische Katalysatorherstellung nicht unerheblich sind, weshalb der beim Sieben anfallende Siebdurchgang einen nicht unerheblichen materiellen Verlust bedeu- tet.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung bestand daher darin, ein verbessertes Verfahren zur Herstellung eines ringförmigen oxidischen Formkörpers zur Verfügung zu stellen, das die beschriebenen Nachteile allenfalls noch in vermindertem Umfang aufweist.
Eingehende Untersuchungen haben zum Ergebnis geführt, dass die angestrebte Verbesserung dadurch erzielt werden kann, dass man die Geometrie des Vorläuferformkörpers dahingehend abändert, dass die geometrische Form seiner äußeren Mantelfläche nicht mehr derjenigen eines Kreiszylinders, sondern (wenigstens teilweise) derje- nigen eines Kegelstumpfes entspricht. Auf diese Weise wird im Endergebnis zwar nur noch ein ringähnlicher oxidischer Formkörper hergestellt, dies beeinträchtigt den erwünschten Druckverlustvorteil jedoch allenfalls unwesentlich. Die mit der erfindungsgemäßen Verfahrensweise erzielte deutliche Bruchminderung wird darauf zurückgeführt, dass aufgrund der veränderten geometrischen Verhältnisse beim Entfernen des gebildeten Vorläuferformkörpers aus der Matrizenbohrung durch Anheben des unteren Stempels die Rollreibung zwischen der Innenwand der Matrizenbohrung und der äußeren Mantelfläche des Vorläuferformkörpers im wesentlichen zum Verschwinden gebracht werden kann.
Demgemäß wird mit der vorliegenden Patentanmeldung ein Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers, umfassend das mechanische Verdichten eines in den Füllraum einer Matrize eingebrachten pulverförmigen Haufwerks aus Bestandteilen, die wenigstens eine Metallverbindung, die durch thermische Behandlung bei einer Temperatur > 100 0C in ein Metalloxid überführbar ist, oder wenigstens ein Metalloxid, oder wenigstens ein Metalloxid und wenigstens eine solche Metallverbindung umfassen, zu einem ringähnlichen Vorläuferformkörper, bei dem sich der Füllraum in einer mit einer vertikalen Bohrachse B von oben nach unten durch das Matrizenmaterial (durch die Matrize) hindurchgeführten Matrizenbohrung befindet und durch
- die Innenwand der Matrizenbohrung, die obere Stirnfläche eines von unten entlang der Bohrachse B in die Matrizenbohrung hub- und senkbeweglich eingeführten unteren Stempels (in dieser Schrift auch „Unterstempel" genannt), auf der das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk aufliegt,
die längs der Bohrachse B in einem axialen Ausgangsabstand A oberhalb der oberen Stirnfläche des unteren Stempels befindliche untere Stirnfläche eines entlang der Bohrachse B hub- und senkbeweglich angebrachten oberen Stempels (in dieser Schrift auch „Oberstempel" genannt), dessen untere Stirnfläche das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk von oben berührt, und
die Mantelfläche eines aus der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels heraus entlang der Bohrachse B in der Matrizenbohrung von unten nach oben geführten Mittelstiftes MF, der wenigstens bis zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufreicht, begrenzt wird,
indem man den axialen Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen dadurch auf einen für die Verdichtung vorgegebenen axialen Endabstand E längs der Bohrachse B verringert, dass man den oberen Stempel absenkt und dabei die Position des unteren Stempels beibehält oder den unteren Stempel zusätzlich anhebt, wobei
die geometrische Form der (äußeren) Mantelfläche des unteren Stempels der- jenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders I entspricht;
die geometrische Form der (äußeren) Mantelfläche des oberen Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders Il entspricht;
- in der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels eine von oben nach unten durch den unteren Stempel hindurchgeführte Mittelbohrung MBU ausgebildet ist;
im Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen der Mittelstift MF von unten durch die Mittelbohrung MBU hindurch bis wenigstens zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufragt;
der Mittelstift MF von unten nach oben die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ aufweist; die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders I sowie kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Il ist;
die Position des Mittelstiftes MF und die Position der Matrize einschließlich der
Matrizenbohrung längs der Bohrachse B während des Verfahrens relativ zueinander fixiert sind;
in der geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels eine in den oberen Stempel hineinführende und mit wenigstens einem Auslass aus dem oberen Stempel (gasdurchlässig) in Verbindung stehende Mittelbohrung MB° ausgebildet ist, die den Mittelstift MF bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E im erforderlichen Umfang aufzunehmen vermag und in die der Mittelstift MF bereits im Ausgangsabstand A hineinragen kann;
die Symmetrieachsen der Matrizenbohrung, des Kreiszylinders I, des Kreiszylinders II, der Mittelbohrung MB°, des Mittelstiftes MF und der Mittelbohrung MBU auf einer gemeinsamen, durch die Matrizenbohrung vertikal verlaufenden geraden Linie L liegen;
die Matrizenbohrung längs ihrer Bohrachse einen Längsabschnitt I aufweist, auf dessen Länge I die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders KZ entspricht, und an dessen oberem Ende sich unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsabschnitt Il der
Matrizenbohrung anschließt, der die Länge Il aufweist;
die Ausmaße des Längsabschnitts I der Matrizenbohrung und des Kreiszylinders I so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens (der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E) stets jeweils wenigstens auf einer Teillänge (vorzugsweise auf einer Teillänge von wenigstens 10 %, oder von wenigstens 20 %, oder von wenigstens 30 % (in der Regel jedoch < 90 %, oder < 80 %) der Länge I) des Längsabschnitts I mit seiner (äußeren) Mantelfläche auf der Innenwand der Matrizenbohrung gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist;
die Ausmaße der Mittelbohrung MBU und des Kreiszylinders Z so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens (der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E) stets wenigstens im Bereich des Eingangs seiner Mittelbohrung MBU in seine obere Stirnfläche mit der Innenwand der Mittelbohrung MBU auf der kreiszylindrischen Mantelfläche MZ des Mittelstiftes MF gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist; und
nach beendeter Verdichtung der obere Stempel vom gebildeten ringähnlichen Vorläuferformkörper abgehoben und der ringähnliche Vorläuferformkörper durch Anheben des unteren Stempels aus der Matrizenbohrung entfernt wird,
sowie ein sich daran anschließendes Verfahren der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vorläuferformkörpers bei einer Temperatur > 100 0C, bei dem sich wenigstens eine Teilmenge seiner Bestandteile unter Ausbildung wenigstens einer gasförmi- gen Verbindung zersetzt und/oder chemisch umsetzt und der ringähnliche oxidische Formkörper sich ausbildet zur Verfügung gestellt, das
dadurch gekennzeichnet ist, dass die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge Il des Längsabschnitts Il von unten nach oben derjenigen der Mantelfläche eines sich von unten nach oben erweiternden Kegelstumpfes KS entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem unteren Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen oberem Ende entspricht, mit der Maßgabe, dass beim Erreichen des Endabstands E die untere Stirnfläche des oberen Stempels sich im Längsabschnitt Il und die obere Stirnfläche des unteren Stempels sich nicht unterhalb des Längsabschnitts I befindet, so dass sich der durch das mechanische Verdichten des pulverförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflächen ausgebildete ringähnliche Vorläuferformkörper beim Erreichen des Endabstands E wenigstens teilweise im Längsabschnitt Il befindet. D.h., das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnflä- che des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens ein Teil der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befindet.
Erfindungsgemäß vorteilhaft befinden sich beim Erreichen des Endabstands E zwi- sehen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 20 % oder wenigstens 30 %, vorzugsweise wenigstens 40 % oder wenigstens 50 %, besonders bevorzugt wenigstens 60 % oder wenigstens 70 % und ganz besonders bevorzugt wenigstens 80 % bzw. wenigstens 90 % der Abstandsstrecke (oder 100 % der Abstandsstrecke, d.h., die gesamte Abstandsstrecke zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels beim Erreichen des Endabstands E) zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung. Im vollen Umfang macht man von der Vorteilhaftigkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens dann Gebrauch, wenn sich beim Erreichen des Endabstands E sowohl die untere Stirnfläche des oberen Stempels als auch die obere Stirnfläche des unteren Stempels im Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung befinden, so dass sich der gesamte durch das mechanische Verdichten des pul- verförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflächen ausgebildete ringähnliche Vorläuferformkörper beim Erreichen des Endabstands E im Längsabschnitt Il befindet. Dabei erweist es sich im vorgenannten Fall als günstig, wenn sich bereits im Zustand des Ausgangsabstands A sowohl die untere Stirnfläche des oberen Stempels als auch die obere Stirnfläche des unteren Stempels im Längsabschnitt Il befinden.
Die Umrisslinie des Kreiszylinders Il ist beim erfindungsgemäßen Verfahren anwendungstechnisch zweckmäßig normalerweise länger oder gleich lang wie die Umrisslinie des Kreiszylinders I. In der Regel sind die beiden vorgenannten Umrisslinien gleich lang.
Darüber hinaus liegen die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels erfindungsgemäß vorteilhaft in zueinander parallelen Ebenen, auf denen die Bohrachse B senkrecht steht.
Die thermische Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper kann beim erfindungsgemäßen Verfahren grundsätzlich sowohl in einer dafür ausgestalteten speziellen Vorrichtung (z. B. in einem Bandcalcinierer) als auch erst in dem Reaktor, in welchem sie zur Anwendung kommen sollen (z. B. in den Reaktionsrohren eines Rohr- bündelreaktors) vorgenommen werden. Im letzteren Fall wird man zweckmäßiger Weise heiße Gase durch die Reaktionsrohre leiten.
Das erfindungsgemäße Verdichtungsverfahren ist insbesondere zur Herstellung solcher ringähnlicher Vorläuferformkörper von Interesse, bei denen der Endabstand E (eine eventuelle Krümmung der Stirnflächen soll bei der Bestimmung der Abstände A und E keine Berücksichtigung finden; d.h., gemeint ist immer der Abstand der oberen/unteren Umrisslinien der zylindrischen Mantelfläche der Stempel) 2 bis 10 mm, oder 2 bis 8 mm, oder 3 bis 8 mm, oder 3 bis 7 mm beträgt. Sie alle sollen in dieser Schrift im Speziellen als ringähnliche Vorläuferformkörper F bezeichnet werden. Häufig beträgt dabei der Quotient Q aus der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z (Zähler) und der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders I (Nenner) 0,3 bis 0,7 oder 0,4 bis 0,6.
D. h., die Differenz, gebildet durch Subtraktion des Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders Z vom Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders I, beträgt im Fall von ringähnli- chen Formkörpern F vielfach 1 bis 3 mm, oder 1 bis 2 mm, oder 1 ,5 bis 2 mm, oder 1 bis 1 ,5 mm. Der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I beträgt im Fall von ringähnlichen Formkörpern F in vielen Fällen ebenfalls 2 bis 10 mm, oder 2 bis 8 mm, oder 4 bis 8 mm, oder 5 bis 7 mm.
Im Unterschied zum Kreiszylinder ist die Querschnittsfläche eines Kegelstumpfs über die Höhe des Kegelstumpfs nicht konstant, sondern nimmt von der Deckfläche zur Grundfläche hin zu. Dies trifft selbstredend auch auf den Kegelstumpf KS zu, der beim erfindungsgemäßen Verfahren auf der Länge des Längsabschnitts Il in die Matrizenbohrung einbeschrieben werden kann und dessen Querschnittsfläche von unten nach oben zunimmt („auf den Kopf gestellter Kegelstumpf").
Ist H die Höhe des Kegelstumpfes KS, ist es für das erfindungsgemäße Verfahren vorteilhaft, wenn die Aufweitung des Kegelstumpfes KS von unten (von der Deckfläche) nach oben (zur Grundfläche) so beschaffen ist, das zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des Kegel- Stumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,003 • H < DG - DD < 0,050 • H (I).
Vorzugsweise gilt beim erfindungsgemäßen Verfahren
0,005 • H < DG - DD < 0,025 • H (II).
Besonders bevorzugt gilt beim erfindungsgemäßen Verfahren
0,007 » H < DG - DD < 0,015 » H (III).
Das Vorgenannte trifft insbesondere im Fall einer erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F zu.
Normalerweise weist beim erfindungsgemäßen Verfahren sowohl die (für das pulver- förmige Haufwerk zugängliche) obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die (für das pulverförmige Haufwerk zugängliche) untere Stirnfläche des oberen Stempels die geometrische Form der Stirnfläche eines Kreisringzylinders auf. D.h., beide Stirnflächen sind normalerweise Kreisringe, die vorzugsweise kongruent sind. Aus ver- schiedenen Gründen (vgl. z. B. EP-A 184 790) kann es jedoch zweckmäßig sein, eine oder beide der vorgenannten Stirnflächen (die beiden äußeren und die beiden inneren Kreise bleiben dabei vorzugsweise kongruent) z.B. konkav zu gestalten (d.h., der Kreisring ist ins Stempelinnere einwärts gewölbt). In diesem Fall weist die entsprechende Stirn des zugehörigen Stempels die geometrische Form einer kreisförmigen Rille (36) (= eine kreisförmige Vertiefung; bei einer Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F liegt die Rillentiefe in der Regel bei < 2 mm) auf. Die daraus jeweils resultierende Stirnfläche des erfindungsgemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörpers ist dann in entsprechender Weise nicht plan, sondern nach außen (konvex) gewölbt. Eine derartige Ausgestaltung erweist sich insbesondere im Fall von erfindungsgemäß hergestellten Trägerformkörpern als vorteilhaft. Durch die gekrümmten Stirnflächen kommt es bei der Herstellung daraus resultierender Träger- oder Schalenkatalysatoren in einem geringeren Umfang zur Ausbildung von unerwünschten Zwillingen oder Drillingen der resultierenden Katalysatorformkörper. Der Radius einer solchen Krümmung beträgt in der Regel das 0,4- bis 5-fache des Außendurchmessers des Kreiszylinders I. Im übrigen gilt das in der EP-A 184 790 bezüglich der Vorteilhaf- tigkeit gekrümmter Stirnflächen von Hohlzylindern Gesagte in entsprechender Weise.
Grundsätzlich kann das Profil der oberen Stirn des unteren Stempels und/oder das Profil der unteren Stirn des oberen Stempels beim erfindungsgemäßen Verfahren aber auch in jedweder anderen für Tabletten (insbesondere pharmazeutische) bekannten Weise gestaltet sein. Beispielsweise können eine oder beide der oben genannten Stirnflächen auch konvex gestaltet werden. Auch kann eine der beiden Stirnflächen konkav und die andere konvex gestaltet werden. Im Fall einer Herstellung von ringähnlichen Vollkatalysatoren sind beide Stirnflächen jedoch vorzugsweise plan gestaltet.
Der Außendurchmesser des unteren Stempels ist beim erfindungsgemäßen Verfahren üblicherweise marginal kleiner als der Innendurchmesser der Matrizenbohrung im Längsabschnitt I, so dass der untere Stempel mit seiner Außenwand auf der Innenwand des Längsabschnitts I der Matrizenbohrung axial gleitend in die Matrizenbohrung eingeführt werden kann. Da sich beim Erreichen des Endabstandes E darüber hinaus nicht nur die untere Stirnfläche des oberen Stempels sondern vorzugsweise auch die obere Stirnfläche des unteren Stempels im Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung befindet, ist der Außendurchmesser des unteren Stempels beim erfindungsgemäßen Verfahren somit regelmäßig kleiner als der Innendurchmesser der Matrizenbohrung auf der Höhe der oberen Stirnfläche des unteren Stempels beim Erreichen des Endab- Stands E. In entsprechender Weise ist beim erfindungsgemäßen Verfahren der Außendurchmesser des oberen Stempels anwendungstechnisch zweckmäßig normalerweise etwas kleiner als der Innendurchmesser der Matrizenbohrung auf der Höhe der unteren Stirnfläche des oberen Stempels beim Erreichen des Endabstands E. Auf vorgenannte Art und Weise wird gewährleistet, dass sich sowohl der untere Stempel als auch der obere Stempel im erfindungsgemäß erforderlichen Rahmen vergleichsweise frei in den relevanten Längsabschnitten der Matrizenbohrung bewegen können. Darüber hinaus bilden die so zwischen der unteren (bzw. oberen) Umrisslinie des oberen Stempels (bzw. unteren Stempels) und der Innenwand der Matrizenbohrung im Zustand des Ausgangsabstands A sowie im Zustand des Endabstands E bestehenden Ringspalte Auslässe für die beim Verdichtungsvorgang (Kompressionsvorgang) durch Verringerung des Matrizenfüllraums komprimierte Gasphase (normalerweise Luft oder Stickstoff). Um einen möglichst gleichmäßigen Ringspalt zu gewährleisten, kann z. B. wie in der DE-A 197 14 430 bezüglich der Herstellung von kreiszylinderförmigen Formkörpern durch Tablettieren von pulverförmigem Haufwerk beschrieben vorgegangen werden. Das Gleiten des unteren Stempels auf der Innenwand der Matrizenbohrung des Längsabschnittes I erweist sich in diesem Zusammenhang als ein wesentlicher Vorteil der erfindungsgemäßen Verfahrensweise.
Die vorstehend beschriebenen Ringspalte sind aber auch ursächlich dafür, dass am erfindungsgemäß hergestellten Pressung sowohl im Bereich der Grundfläche als auch im Bereich der Deckfläche in geringem Umfang ein Grat entstehen kann. Die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks innerhalb eines Grats ist weniger stark ausgeprägt als im BuIk des erfindungsgemäß erzeugten Komprimats. Die Entfernung des Grats vom ringähnlichen Vorläuferformkörper ist daher im weiteren Verlauf der Bearbeitung desselben vergleichsweise leicht möglich. In der Regel brechen die Grate z. B. im Rahmen einer wie in der Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen
102007028332.8 beschrieben durchzuführenden Bruchsiebung von alleine ab und werden abgetrennt.
Im Übrigen muss sich die Breite der vorbeschriebenen Ringspalte unter anderem an der Körnung des erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerks orientieren. D. h., die Breite der Ringspalte sollte in der Regel so limitiert sein, dass sie nicht größer ist als das Zweifache (besser nicht größer ist das als Einfache) der im zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerk am häufigsten vertretenen Längstausdehnung des Pulverkorns (die Längstausdehnung eines Pulverkorn ist die längste direkte gerad- linige Verbindung zweier auf der Oberfläche des Pulverkorns befindlicher Punkte; besteht das pulverförmige Haufwerk aus durch Agglomeration von Primärkorn erzeugtem Sekundärkorn, ist es in der Regel zweckmäßig, zur Bemessung der noch tolerierbaren Ringspaltbreite die Längstausdehnung des Primärkorns heranzuziehen). Im Rahmen der erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkör- pern F betragen die vorgenannten Ringspaltbreiten in der Regel wenige (normalerweise weniger als zehn, meist weniger als fünf) Hundertstel Millimeter, und dies auch dann, wenn sich beim Erreichen des Endabstands E beide Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden. Vorzugsweise ist auch in diesem Fall die Umrisslinie des Kreiszylinders Il gleich lang wie die Umrisslinie des Kreiszylinders I.
Prinzipiell kann die Matrizenbohrung beim erfindungsgemäßen Verfahren nur aus den Längsabschnitten I (31 ) und Il (32) bestehen (nur die Längsabschnitte I und Il aufweisen). Matrizen mit derartigen Matrizenbohrungen sollen in dieser Schrift als „Matrizen mit einfachem Kegelstumpf" bezeichnet werden. Einen Längsabschnitt durch Matrizen dieser Art zeigen beispielhaft die Figuren 2a und 2b dieser Schrift (an ihrem oberen und an ihrem unteren Ende ist die Matrizenbohrung anwendungstechnisch zweckmäßig leicht abgerundet, um die Verletzungsgefahr durch scharfe Kanten zu minimieren; generell folgen die Figuren 1 bis 8 dieser Schrift in ihrer zeichnerischen Darstellung den Vorgaben im „Tabellenbuch Metall", Verlag Europa Lehrmittel, 41. Auflage, 1999 (D-42781-Haan Gruiten); aus Gründen der Übersichtlichkeit wurden in Figur 6 nicht alle Schnitte vollständig dargestellt; es wird diesbezüglich auf die Einzeldarstellungen verwiesen). Selbstverständlich können sich an die Längsabschnitte I und Il der Matrizenbohrung einer Matrize sowohl nach oben als auch nach unten unmittelbar weitere Längsabschnitte anschließen. Erfindungsgemäß wesentlich ist dabei lediglich, dass der unter Stempel (der obere Stempel) durch sich an den Längsabschnitt I (den Längsabschnitt II) der Matrizenbohrung gegebenenfalls nach unten (oben) anschließende weitere Längsabschnitte in den Längsabschnitt I (in den Längsabschnitt II) eingeführt werden kann.
Insbesondere aus ökonomischen Gründen besonders vorteilhaft ist beim erfindungsgemäßen Verfahren die Verwendung von Matrizen, deren Matrizenbohrung so beschaffen ist, dass sich an ihren Längsabschnitt I nicht nur an dessen oberem Ende unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsabschnitt II, sondern auch an dessen unterem Ende ein nach unten gerichteter Längsabschnitt anschließt (in dieser Schrift als Längsabschnitt II* (33) bezeichnet), bei dem die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge II* des Längsabschnitts II* ebenfalls der Mantelfläche eines Kegelstumpfes entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem oberen Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen unterem Ende entspricht (in dieser Schrift als Kegelstumpf KS* bezeichnet), jedoch mit einem sich nach unten erweiternden Querschnitt (vorzugsweise erfüllen auch der Durchmesser der Deckfläche, der Durchmesser der Grundfläche und die Höhe des Kegelstumpfes KS* wenigstens eine der Beziehungen (I), (II) oder (III)). Matrizen mit Matrizenbohrungen, die nur die Längsabschnitte II*, I und Il aufweisen, werden in dieser Schrift als „Matrizen mit doppeltem Kegelstumpf bezeichnet (selbstredend können sich auch an die Längsab- schnitte Il und II* grundsätzlich unmittelbar weitere Längsabschnitte anschließen, so lange der jeweilige Stempel in selbige eingeführt werden kann). Erfindungsgemäß vorteilhaft entsprechen dabei die geometrischen Ausmaße des Längsabschnitts II* denen des Längsabschnitts II. Matrizen der vorgenannten Art sind insofern besonders vorteilhaft, als die erfindungsgemäße Verdichtung z. B. zunächst in der oberen Hälfte des Längsabschnitts I und/oder im Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung durchgeführt werden kann. Ist die Innenwand der Matrizenbohrung im vorgenannten Bereich aufgrund vielfacher Verfahrensdurchführung in selbigem abgenutzt, kann die Matrize in einfacher Weise auf den Kopf gestellt (um eine senkrecht zur Matrizenbohrung liegende Achse um 180° gedreht werden) und die erfindungsgemäße Verdichtung anschließend in der anderen Hälfte des Längsabschnitts I und/oder im Längsabschnitt II* der Matrizenbohrung durchgeführt werden. Für das erfindungsgemäße Verfahren ganz besonders vorteilhaft ist die Durchführung desselben mit Matrizen, deren Matrizenbohrung nur aus einem Längsabschnitt I und einem sich an dessen oberes Ende unmittelbar anschließenden Längsabschnitt Il sowie einem sich an des- sen unteres Ende unmittelbar anschließenden Längsabschnitt II* besteht und wobei die Geometrie des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung zur Geometrie des Längsab- Schnitts II* der Matrizenbohrung kongruent ist (= „Matrize mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf).
Ferner ist es anwendungstechnisch geschickt, wenn die Länge Il (Höhe) des Längsab- Schnitts Il (sowie die Länge II* des Längsabschnitts II*) der Matrizenbohrung der zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens verwendeten Matrize (d. h., die Höhe H des Kegelstumpfes KS (sowie des Kegelstumpfes KS*)) bis zum Vierfachen, vorzugsweise bis zum Dreifachen oder bis zum Zwei- oder Eineinhalbfachen des axialen Endabstands E beträgt. D. h., erfindungsgemäß vorteilhaft sind erfindungsgemäße Verfahren für die zutrifft:
4 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E (IV); oder
3 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E (V); oder
1 ,5 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E (VI); oder
3 • Endabstand E > H > 1 ,5 • Endabstand E (VII); oder 2 • Endabstand E > H > 1 ,5 • Endabstand E (VIII).
In der Regel wird beim erfindungsgemäßen Verfahren die Länge I des Längsabschnitts I größer sein als die Länge Il des Längsabschnitts Il (sowie größer als die Länge II* des Längsabschnitts II*). Die Länge I des Längsabschnitts I kann aber auch kleiner sein als die Länge Il des Längsabschnitts Il (sowie kleiner als die Länge II* des Längsabschnitts II*).
Üblicherweise wird die Länge I jedoch nicht mehr als das Dreifache der Länge Il (als das Dreifache der Länge II*) betragen.
Häufig beträgt die Länge I nicht mehr als das Zweifache (oder Einfache) der Länge Il (als das Zweifache (oder Einfache) der Länge II*).
Normalerweise beträgt die Länge I nicht weniger als das 0,1 -fache (bzw. nicht weniger als das 0,2-fache) der Länge Il (als das 0,1-fache bzw. 0,2-fache der Länge II*).
Vielfach beträgt die Länge I das 0,1- bis 1-fache oder das 0,5 bis 1-fach der Länge Il (bzw. der Länge II*).
Alles Vorgenannte gilt, wie sonst auch in dieser Schrift, insbesondere für den Fall einer erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F. Im Besonderen gilt alles in dieser Schrift Gesagte für eine erfindungsgemäße Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F, bei deren Herstellung beim Erreichen des Endabstands E sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels sich im Längsabschnitt Il (oder im Längsabschnitt II*) der Matrizenbohrung befinden. Eine derartige Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F wird in dieser Schrift im engeren Sinn als eine Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern Fuι bezeichnet (unabhängig von den quantitativen Ausmaßen der erfindungsgemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper, sol- len diejenigen, bei deren Herstellung beim Erreichen des Endabstands E sowohl die obere Stirnfläche des untern Stempels als auch die unter Stirnfläche des oberen Stempels sich im Längsabschnitt Il (oder im Längsabschnitt II*) der Matrizenbohrung befindet, in dieser Schrift als „ringähnliche Vorläuferformkörper LN" bezeichnet werden.
Die Vorteilhaftigkeit von erfindungsgemäßen Verfahren, auf die wenigstens eine der Beziehungen (IV) bis (VIII) zutrifft, liegt unter anderem darin begründet, dass insbesondere im Rahmen der Herstellung einer größeren Charge von ringähnlichen Vorläuferformkörpern LII mit der erfindungsgemäßen Verdichtung zunächst im oberen Teil des Längsabschnitts Il begonnen werden kann (d. h., im Zustand des Ausgangsab- Stands A befinden sich sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels im oberen Teil des Längsabschnitts II; erfindungsgemäß vorteilhaft wird man am Beginn des Verfahrens im Zustand des Ausgangsabstands A die unter Fläche des oberen Stempels so positionieren, dass sie mit dem oberen Ende des Längsabschnitts Il bündig abschließt). Mit zunehmender Abnut- zung der Innenwand des oberen Teils des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung wird man dann im Zustand des Ausgangsabstands A sowohl die untere Stirnfläche des oberen Stempels als auch die obere Stirnfläche des unteren Stempels innerhalb der Matrizenbohrung nach unten verschieben. Die im Rahmen einer solchen Vorgehensweise resultierenden ringähnlichen Vorläuferformkörper (z. B. ringähnlichen Vorläuferform- körper LII oder ringähnlichen Vorläuferformkörper Fuι ) sind einander geometrisch so ähnlich, dass sie äquivalent zu geometrisch einheitlichen Vorläuferformkörpern (z. B. als Katalysatoren oder Katalysatorträger) verwendet werden können. In bestimmten Fällen (vgl. z. B. die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007017080.9) kann eine definierte Varianz der Formkörpergeometrie über eine Produktionscharge sogar vorteilhaft sein. Dabei ist zu beachten, dass beim Übergang vom ringähnlichen Vorläuferformkörper zum oxidischen Formkörper durch thermische Behandlung des ersteren in der Regel eine Veränderung der Formkörpergeometrie einhergeht.
Einen Längsschnitt durch erfindungsgemäß geeignete Matrizen mit kongruentem dop- peltem Kegelstumpf zeigen beispielhaft die Figuren 3a und 3b. Wesentlich für das erfindungsgemäße Verfahren ist, dass in der geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels eine in den oberen Stempel hineinführende und mit wenigstens einem Auslass aus dem oberen Stempel in Verbindung stehende Mittelbohrung MB° ausgebildet ist, die den Mittelstift MF bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E im erforderlichen Umfang aufzunehmen vermag und in die der Mittelstift MF bereits im Ausgangsabstand A hineinragen kann. Der Mittelstift MF wird beim erfindungsgemäßen Verfahren insbesondere dann im Zustand des Ausgangsabstands A bereits in die Mittelbohrung MB° hineinragen, wenn, wie vorstehend beschrieben, im oberen Teil des Längsabschnitts Il die Innen- wand der Matrizenbohrung bereits abgenutzt ist, und die erfindungsgemäße Verdichtung aus diesem Grund in den weiter unten gelegenen Teil des Längsabschnitts Il verlagert wird.
Wird beim erfindungsgemäßen Verfahren im Rahmen des Verdichtungsvorgangs der obere Stempel abgesenkt, muss die Mittelbohrung MB° (35) den Mittelstift MF jedoch in jedem Fall in dem Umfang aufnehmen, indem die Absenkung des oberen Stempels erfolgt.
Da die Mittelbohrung MB° (im Unterschied zur Mittelbohrung MBU (37), die durch den unteren Stempel hindurchgeführt ist) normalerweise nicht durch den oberen Stempel hindurchgeführt ist, bedarf es anwendungstechnisch zweckmäßig wenigstens eines Auslasses (34), mit dem die Mittelbohrung MB° in Verbindung steht und über den diejenige Gasphase entweichen kann (ausgelassen wird), die der Mittelstift MF bei seiner Aufnahme in die Mittelbohrung MB° im Rahmen eines Absenkens des oberen Stempels verdrängt. In der Regel ist der wenigstens eine Auslass ebenfalls als Bohrung ausgestaltet, die schräg auf die Mittelbohrung MB° zuläuft.
Die Figuren 4a, 4b, 4c und 4d zeigen Längsschnitte durch entsprechende mit wenigstens einem Auslass versehene Oberstempel, wobei der eigentliche obere Stempel im Sinne dieser Erfindung lediglich den nach unten kreiszylindrisch (bzw. ringförmig) auslaufenden Hals in diesen Figuren meint. Die Gesamtfigur zeigt jeweils die Ausgestal- tung des erfindungsgemäßen oberen Stempels als sogenannter oberer „Einlegestempel", auf den im weiteren Verlauf dieser Schrift noch Bezug genommen werden wird. Die Verbindung der Mittelbohrung MB° zu wenigstens einem Auslass ist insbesondere dann von besonderer Bedeutung, wenn wenigstens der Eingang in die Mittelbohrung MB° vorzugsweise kreiszylindrisch so gestaltet ist, dass die Mantelfläche des Kreiszy- linders Z (des kreiszylindrischen Mittelstiftes MF) bei seiner Aufnahme in die Mittelbohrung MB° wenigstens im Eingangsbereich derselben auf ihrer Innenwand gleitet. Erfindungsgemäß bevorzugt ist die Mittelbohrung MB° so gestaltet, dass die Geometrie ihrer Innenwand entlang ihrer gesamten Längsachse der Mantelfläche eines Kreiszylinders entspricht. In diesem Fall sind die Ausmaße des kreiszylindrischen Mittelstiftes MF und der Mittelbohrung M B° vorzugsweise so gestaltet, dass die Mantelfläche des kreiszylindrischen Mittelstiftes MF (des Kreiszylinders Z) im gesamten Umfang seiner Aufnahme in die Mittelbohrung MB° auf der Innenwand der Mittelbohrung MB° gleitet. Im Unterschied dazu ist die Mittelbohrung MBU unterhalb des Bereichs ihres Eingangs in die obere Stirnfläche des unteren Stempels häufig geringfügig erweitert gestaltet, wie es z. B. im Längsschnitt durch einen unteren Stempel in der Figur 5a gezeigt wird. Im Unterschied dazu zeigt die Figur 5b einen Längsschnitt durch einen unteren Stempel, bei dem die Mittelbohrung MBU über die gesamte Länge des unteren Stempels mit konstantem zylindrischem Querschnitt gestaltet ist. Auch in den Figuren 5a und 5b ist mit dem unteren Stempel im Sinne dieser Erfindung lediglich der nach oben kreiszylindrisch (bzw. ringförmig) auslaufende Hals in diesen Figuren gemeint. Die Gesamtfi- gur zeigt jeweils die Ausgestaltung des erfindungsgemäßen unteren Stempels als sogenannter „unterer Einlegestempel", auf den im weiteren Verlauf dieser Schrift noch Bezug genommen werden wird. Die Öffnung der Mittelbohrung MBU in der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und die Öffnung der Mittelbohrung MB° in der unteren Stirnfläche des oberen Stempels sind normalerweise kongruent gestaltet.
Ist die Matrize eine solche mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf, ist die Länge einer Mantellinie des Kreiszylinders I in der Regel nicht größer als die Summe aus der Länge Il und dem 0,7-fachen der Länge I (und dem 0,5-fachen der Länge I). Ist der untere Stempel dabei als ein unterer Einlegestempel ausgestaltet, ist es erfindungs- gemäß vorteilhaft, wenn der Querschnitt des Einlegestempels dort, wo er das untere Ende des unteren Stempels hält, im Vergleich zum Querschnitt des Kreiszylinders I, einen kleineren Querschnitt aufweist. Eine derartige Ausgestaltung ermöglicht den Austrag von feinteiligem Korn, das sich zwischen der Wand der Matrizenbohrung und der Mantelfläche des Kreiszylinders I verfangen hat, im Zuge einer Absenkung des unteren Stempels in den Längsabschnitt II* hinein.
Erfindungsgemäß weist der Mittelstift MF von unten nach oben die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ auf. Des weiteren ist es erfindungsgemäß wesentlich, dass die Position des Mittelstiftes MF und die Position der Matrize einschließlich der Matrizenbohrung während des Verfahrens längs der Bohrachse B relativ zueinander fixiert sind. Die Fixierung der Matrize wird in der Praxis in der Regel so vorgenommen, dass die Matrize passgenau in eine entsprechende Aufnahmeöffnung innerhalb einer Matrizenscheibe eingelegt wird.
Zusätzlich wird sie normalerweise mittels einer Befestigungsschraube, die z. B. vom Matrizenscheibenrand horizontal zur Aufnahmeöffnung für die Matrize führen kann, fixiert. Weist die Matrizenscheibe mehrere, z.B. auf einem Kreisumfang äquidistant platzierte Aufnahmeöffnungen auf, kann die zusätzliche Fixierung von in selbige eingelegten Matrizen auch so erfolgen, dass die Befestigungsschraube auf einem Teilkreis zwischen zwei Aufnahmeöffnungen platziert ist, die die zwei in diese eingelegten Matrizen gegeneinander fixiert. Zur Fixierung des Mittelstiftes MF werden in der Regel Mittelstifthalter eingesetzt. Um die Fixierung zu erleichtern, ist der Mittelstift MF an seinem unteren Ende normalerweise mit einem Kopf (27) ausgestattet, der von einem passgenau gefertigten Zwischenraum (28) (Schlitz) des Mittelstifthalters aufgenommen wird. Zum vorgenannten Kopf hin kann sich an den eigentlichen Mittelstift ein verbreiterter Querschnitt anschließen, der die Fixierung des Mittelstiftes erleichtert (vgl. z. B. in Figur 6 und in Figur 1 ). Der Mittelstifthalter selbst wird anwendungstechnisch zweckmäßig in der Regel ebenfalls an der Matrizenscheibe festgeschraubt.
Die vorliegende Erfindung soll jedoch auch diejenige Ausführungsform umfassen, bei der der Mittelstift MF von unten nach oben zunächst die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ aufweist, sich daran anschließend jedoch nach oben hin konisch verjüngt. Dies gilt insbesondere dann, wenn der von unten nach oben zunächst kreiszylindrische Mittelstift MF sich innerhalb des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung nach oben hin konisch verjüngt (und sich bis zu seinem oberen Ende nicht mehr erweitert). In diesem Fall kann der Mittelstift MF von unten nach oben die Geometrie eines Kreiszylinders Z aufweisen, dem dann innerhalb des Längsabschnitts Il ein sich nach oben verjüngender Kegelstumpf KM (30) aufgesetzt ist (der Querschnitt des Kreiszylinders Z entspricht dabei dem Querschnitt der Grundfläche des Kegelstumpfs KM). Dabei kann die Höhe des Kegelstumpfs KM der Länge des Längsabschnitts Il entsprechen (was erfindungsgemäß bevorzugt ist), aber auch kürzer sein (im letzteren Fall erstreckt sich der eine kreiszylindrische Geometrie aufweisende Anteil des Mittelstiftes von unten nach oben bis in den Längsabschnitt Il hinein. Die Vorteilhaftigkeit eines solchen Auslaufens des Mittelstiftes MF nach oben als Kegelstumpf KM liegt, in ähnlicher Weise wie die Vorteilhaftigkeit der Geometrie des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung selbst, darin begründet, dass aufgrund der konischen Verjüngung des Mittelstiftes MF nach oben, beim Entfernen des gebildeten ringähnlichen Formkörpers aus der Matrizenbohrung durch Anheben des unteren Stempels die Rollreibung zwischen der Außenwand (der Mantelfläche) des Mittelstiftes MF und der Mantelfläche des Hohlraums des gebildeten ringähnlichen Formkörpers (z. B. über die Länge des Längsabschnitts II) im wesentlichen zum Verschwinden gebracht werden kann (z. B. im Fall der Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern LII bzw. Fuι). Allerdings ist der aus diesem Sachverhalt resultierende Vorteilsgewinn vergleichsweise beschränkt, da die Mantelfläche des Kegelstumpfs KM im Vergleich zur Mantelfläche des Kegelstumpfs KS bei gleicher Höhe im Normalfall wesentlich kleiner ist.
Ist H* die Höhe des Kegelstumpfs KM, ist es vorteilhaft, wenn die Verjüngung des Kegelstumpfs KM von unten (von der Grundfläche) nach oben (zur Deckfläche) so be- schaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DG* der Grundfläche und der Höhe H* sowie dem Durchmesser DD* der Deckfläche des Kegelstumpfes KM die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,005 • H* < DG* - DD* < 0,015 » H* (IX).
Vorzugsweise gilt:
0,007 • H* < DG* - DD* < 0,013 » H* (X).
Besonders bevorzugt gilt:
0,009 • H* < DG* - DD* < 0,011 • H* (Xl).
Zu beachten ist bei der Anwendung eines sich z. B. zu seinem oberen Ende hin konisch verjüngenden Mittelstiftes MF, dass aufgrund des über die Höhe H* des Kegelstumpfes KM nicht konstanten Querschnitts bei der Aufnahme des Kegelstumpfs KM in die Mittelbohrung MB° in notwendiger weise ein Ringspalt verbleibt (die Mantelfläche des Kegelstumpfs KM nicht auf der Innenwand der Mittelbohrung MB° gleitet). Die noch tolerable Breite desselben muss sich wieder an der Korngröße des zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerks orientieren. Im Normalfall wird man den Querschnitt der Mittelbohrung MB° im Fall eines sich nach oben konisch verjüngenden Mittelstiftes MF so bemessen, dass er bei einer Aufnahme seines kreiszylindrischen Abschnitts in die Mittelbohrung MB° mit seiner kreiszylindrischen Mantelfläche wenigstens im Bereich des Eingangs in die Mittelbohrung MB° auf deren Innenwand gleiten würde. Figur 7 zeigt beispielhaft einen Längsschnitt durch einen von unten nach oben ausschließlich die geometrische Form eines Kreiszylinders Z aufweisenden Mittelstiftes MF, während Figur 8 beispielhaft einen Längsschnitt durch einen solchen Mittelstift MF zeigt, der von unten nach oben zunächst die Geometrie eines Kreiszylinders Z aufweist, und sich anschließend bis zu seinem oberen Ende konisch verjüngt.
Ganz generell ist es beim erfindungsgemäßen Verfahren bevorzugt, wenn das obere Ende des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung, die obere (plane) Stirnfläche des Mittelstiftes MF und die obere (plane) Stirnfläche der Matrize miteinander bündig (d. h., nicht überstehend) abschließen.
Dies gilt insbesondere für den Fall einer maschinellen Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, da vorgenannte Konstellation das maschinelle Einbringen des pulverförmigen Haufwerks in den Füllraum erleichtert (begünstigt). In der Regel weist die Matrize eine plane obere Stirnfläche auf. Anwendungstechnisch zweckmäßig ist auch die untere Stirnfläche der Matrize plan gestaltet. Vorzugsweise weist die Matrize (sieht man von der Matrizenbohrung ab) die Form eines Kreiszylinders mit einer planen oberen und einer planen unteren Stirnfläche auf. In der äußeren Wand des Kreiszylinders verläuft auf halber Höhe vorteilhaft ein horizontal verlaufender Ring bzw. eine runde Vertiefung. Sie dient der Fixierung der Matrize in der Matrizenscheibe mittels einer oder mehreren Befestigungsschrauben.
Grundsätzlich kann beim erfindungsgemäßen Verfahren die Verringerung des Aus- gangsabstands A auf den Endabstand E so erfolgen, dass beide (der untere und der obere Stempel) Stempel aktiv aufeinander zu bewegt werden. Selbstverständlich kann aber auch so vorgegangen werden, dass der untere Stempel seine Position beibehält und nur der obere Stempel bewegt (nach unten abgesenkt) wird.
In der Regel ist es für eine möglichst gleichmäßige Oberflächenhärte des beim erfindungsgemäßen Verfahren resultierenden Komprimats (ringähnlichen Vorläuferformkörpers) vorteilhaft, wenn bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E Ober- und Unterstempel gemeinsam aktiv aufeinander zu bewegt werden (der obere Stempel wird abgesenkt, der untere Stempel wird angehoben). In diesem Fall wird der erforderliche Kompressionsdruck auf das pulverförmige Haufwerk vom oberen und vom unteren Stempel gleichmäßig ausgeübt, was eine einheitlichere Seitendruckfestigkeit des resultierenden Komprimats über dessen Höhe bedingt.
Auch resultiert dabei ein Vorläuferformkörper mit einer homogeneren Massendichte über seine gesamte Dimension. Letzteres bedingt nach der thermischen Behandlung ein homogeneres Porengefüge und auf letzterem basierend eine verbesserte Katalysatorperformance.
Grundsätzlich kann das erfindungsgemäße Verfahren sowohl manuell als auch ma- schinell durchgeführt werden. Aus Gründen der Wirtschaftlichkeit ist eine maschinelle Ausübung des erfindungsgemäßen Verfahrens bevorzugt. Im wesentlichen können dazu zwei Maschinentypen verwendet werden, die in der Fachliteratur als „Exzenterpresse" und als „Rundläufer" voneinander unterschieden werden. Bei der Exzenterpresse übt nur der Oberstempel den eigentlichen Kompressionsdruck durch seine Abwärtsbewegung mit Hilfe der Exzenterscheibe aus, wobei der Unterstempel während der Kompression stillsteht und sich lediglich zur abschließenden Ausstoßung des Komprimats (des ringähnlichen Vorläuferformkörpers) aufwärts bewegt (angehoben wird). Bei der Exzenterpresse steht die Matrize still. Sie ruht in der Matrizenplatte auf dem feststehenden Matrizentisch. Die Matrize kann eine oder (nebeneinander) mehre- re Matrizenbohrungen (und damit Matrizenfüllräume) aufweisen. In jeder Matrizenbohrung bewegt sich im Rhythmus der Exzenterscheibe ein aus Oberstempel und Unter- Stempel bestehendes Stempelpaar. Der Mittelstift MF ist ebenfalls stillstehend durch die Matrizenbohrung und den unteren Stempel geführt und mit einem Mittelstifthalter an der Matrizenplatte befestigt. Je nachdem ob die Matrize eine oder mehrere Matrizenbohrungen (Matrizenfüllräume) aufweist, spricht man von einer einstempligen oder mehrstempligen Matrize. In entsprechender Weise wird zwischen Einfach- und Mehrfachwerkzeugen unterschieden. Das Einfachwerkzeug besteht aus einer Matrize mit einer Matrizenbohrung und einem Mittelstift MF sowie einem Ober- und einem Unterstempel. Ein Mehrfachwerkzeug besteht in entsprechender weise aus einer Matrize mit zwei oder mehreren Matrizenbohrungen und mit entsprechend vielen Mittelstiften MF sowie Ober- und Unterstempeln. Ob Einfach- oder Mehrfachwerkzeuge verwendet werden, wird im wesentlichen anhand der Größe des ringähnlichen Vorläuferformkörpers sowie des Pressdrucks, den die Maschine leisten kann, entschieden. Die beim erfindungsgemäßen Verfahren anwendbare Obergrenze liegt bei einem ca. fünfzigfachen Werkzeug. Da bei der Exzenterpresse die Matrize stillsteht, gleiten normalerwei- se ein Fülltrichter samt Füllschuh, die das erfindungsgemäß zu verdichtende pulver- förmige Haufwerk enthalten, auf dem Matrizentisch vorwärts und rückwärts, um eine gleichmäßige Füllung des Füllraums bzw. der Füllräume der Matrize zu erreichen. Füllung des Füllraums, Verdichtung (Kompression) und Auslass des ringähnlichen Formkörpers erfolgen bei der Exzenterpresse auf diese Weise zeitlich periodisch wiederkeh- rend nacheinander und entsprechen zusammen jeweils einer vollen Exzenterumdrehung.
Im einfachsten Fall verläuft der Arbeitsgang bei der Exzentermaschine daher wie folgt. Der Unterstempel befindet sich innerhalb der Matrizenbohrung zunächst in seiner Füll- Stellung. Der Füllschuh gleitet über die Matrize, deren obere plane Stirnfläche mit der oberen planen Stirnfläche des Mittelstiftes MF bündig abschließt, wobei das Füllgut (das pulverförmige Haufwerk) in die Matrizenbohrung und auf die obere Stirnfläche des unteren Stempels gelangt. Beim Zurückgleiten des Füllschuhes bewegt sich der Oberstempel abwärts, bis er mit seiner unteren Stirnfläche das Füllgut berührt. Damit ist das pulverförmige Haufwerk in den Füllraum eingebracht und der Zustand des Ausgangsabstands A erreicht. Durch weitergehende Abwärtsbewegung des Oberstempels (bei feststehendem Unterstempel) wird das Füllgut zum ringähnlichen Vorläuferformkörper verdichtet, bis der Endabstand E samt zugehörigem Pressdruck erreicht ist. Anschließend wird der Oberstempel vom gebildeten ringähnlichen Vorläuferformkörper abge- hoben und durch (in der Regel etwas verzögertes) Anheben des unteren Stempels der ringähnliche Vorläuferformkörper aus der Matrizenbohrung entfernt. In der Regel erfolgt das Anheben des unteren Stempels so weit, dass die Unterseite des gebildeten Vorläuferformkörpers das Niveau der Matrizenoberseite knapp erreicht. Während nun die Vorderkante des sich vorwärtsschiebenden Füllschuhes den Vorläuferformkörper von der Matrize schiebt, senkt sich der Unterstempel bereits wieder bis zu seiner Füllstellung, und die Matrizenbohrung wird neu gefüllt. Beim Rundläufer steht dagegen der Fülltrichter samt Füllschuh fest, und eine Matrizenscheibe, in der die Matrizen ruhen, rotiert, wobei die Matrizenbohrungen unter dem Füllschuh vorbeigeführt werden. Bei einer Umdrehung der Matrizenscheiben werden die einzelnen Matrizen (bzw. deren Matrizenbohrungen) nacheinander gefüllt.
Dann werden die Füllungen komprimiert und nachfolgend die resultierenden Kompri- mate ausgestoßen.
Es wird also eine Matrizenbohrung gefüllt, während eine andere Matrizenfüllung komprimiert und gleichzeitig bei wiederum einer anderen Matrize ein ringähnlicher Vorläufer- formkörper (das Komprimat) ausgestoßen wird. Bei einer Umdrehung der Matrizenscheibe werden so viele ringähnliche Vorläuferformkörper hergestellt, wie - bei Verwendung von einstempeligen Werkzeugen - Werkzeugsätze vorhanden sind. Bei mehrstempeligen Werkzeugen ist mit der Anzahl der Bohrungen pro Matrize zu multiplizieren. Während die Exzenterpresse diskontinuierlich arbeitet, arbeiten Rundlaufpres- sen kontinuierlich. Ferner wird beim Rundläufer der Kompressionsdruck mit Hilfe von Druckrollen vom Ober- und Unterstempel gleichmäßig ausgeübt.
An Rundläufern sind am Markt zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens Modelle für 10 bis 100 (bzw. 80) Werkzeugsätze verfügbar, wobei jeder Werkzeugsatz normalerweise insgesamt bis zu sechsstempelig sein kann. Während bei einem normalen Rundläufer je Matrizenscheiben-Umdrehung so viele Komprimate gepresst werden, wie Matrizen (mal Bohrungen bei Mehrfachwerkzeug) vorhanden sind, haben sogenannte Doppelrundläufer (sie verfügen über eine besonders hohe Ausstoßleistung) zwei Pressstationen, und es werden - bei einstempeligen Werkzeugsätzen - während einer Matrizenscheiben - Umdrehung zur gleichen Zeit jeweils zwei Matrizen gefüllt, zwei Füllungen komprimiert und zwei ringähnliche Formkörper ausgestoßen. Beispielsweise können für das erfindungsgemäße Verfahren die Exzenterpressen KS, KIS und K III der Firma Kilian, D-50735 Köln, verwendet werden. Besonders geeignet sind für das erfindungsgemäße Verfahren jedoch Rundläufer der Firma Kilian (z. B. der T- Reihe, der R-Reihe, der S-Reihe und der X-Reihe).
Besonders geeignet ist für das erfindungsgemäße Verfahren der Kilian Doppelrundläufer vom Typ RX 73 sowie der Rundläufer Kilian Synthesis 700-77 A. Ferner eigenen sich für das erfindungsgemäße Verfahren die Rundläufer der Korsch AG, D-13509 Berlin, wie z. B. die Korsch Rundläufer PH800 und PH865. Die individuelle Gestaltung des oberen Stempels, des Mittelstiftes MF, des unteren Stempels und der Matrize samt Matrizenbohrung (d. h., des Werkzeugs) obliegt dabei dem Anwender. Zur Anwendung in einem Kilian Rundläufer kann deren Ausgestaltung in einer für das erfindungsgemäße Verfahren besonders vorteilhaften Weise z. B. wie folgt sein (die numerischen Adressen beziehen sich dabei (wie stets in dieser Schrift) auf die dieser Schrift beiliegenden Figuren). Die einzelne Matrize (1 ) ist so gefertigt, dass sie genau in die in einer Matrizenscheibe befindliche Aufnahmeöffnung passt. Sieht man von der Matrizenbohrung (2) ab, weist die Matrize anwendungstechnisch zweckmäßig die Form eines Kreiszylinders mit einer planen oberen und einer planen unteren Stirnfläche auf, in dessen äußerer Wand auf halber Höhe entweder ein horizontal verlaufender Ring oder eine runde Vertiefung (3) ausgefräst ist. Sie dient der Fixierung der Matrize in der Matrizenscheibe (z.B. mittels wenigstens einer Befestigungsschraube, die z. B. vom Matrizenscheibenrand horizontal zur Aufnahmeöffnung für die Matrize führen oder auf einem Teilkreis von einer Matrize zu der zu dieser benachbarten Matrize verlaufen kann). Erfindungsgemäß zweck- mäßig ist der (zu dieser Matrize gehörige) obere Stempel als ein oberer Einlegestempel (4), und der (zu dieser Matrize gehörige) untere Stempel als ein unterer Einlegestempel (5) gefertigt. Der untere Einlegestempel (der obere Einlegestempel) kann mittels einer unteren Schraubkappe (6) (mittels einer oberen Schraubkappe (7)), in die der untere Einlegestempel (der obere Einlegestempel) eingelegt werden kann, auf einen unteren Schaft (8) (auf einen oberen Schaft (9)) zentriert aufgeschraubt werden. Der unter Schaft (der obere Schaft) läuft in einen unteren Schaftkopf (10) (läuft in einen oberen Schaftkopf (11 )) aus, der in den Führungsschienen des Rundläufers gleitet. Der untere Einlegestempel (der obere Einlegestempel) läuft in den eigentlichen unteren Stempel (12) (in den eigentlichen oberen Stempel (13)) aus (d. h., der erfindungsge- maß relevante Stempel ist in beiden Fällen der Hals, in den der jeweilige Einlegestempel ausläuft).
Der Boden (14) des oberen Einlegestempels (auch „Einsetzstempel" genannt) liegt im eingeschraubten Zustand auf der kreisförmigen Druckfläche (15) des oberen Schaftes auf. Die Gestaltung als Einlegestempel eröffnet bei Verwendung derselben Schafte eine hohe Flexibilität.
Der kreisringförmige Boden (16) des unteren Einsetzstempels liegt im eingeschraubten Zustand auf der kreisringförmigen Druckfläche (17) des unteren Schaftes auf. Die Kreisringöffnung der Druckfläche (17) ist als zylindrischer Hohlraum in den unteren Schaft fortgeführt. Er kann die Fortsetzung des Mittelstiftes MF (18) aufnehmen. Über eine seitliche Öffnung (eine Nut) des unteren Schaftes kann der Mittelstift MF mittels eines Mittelstifthalters (19) positioniert (längs der Bohrachse B relativ zur Matrize und deren Matrizenbohrung fixiert werden) werden.
Der Mittelstifthalter selbst wird mittels einer Schraube an der Matrizenscheibe befestigt. Figur 1 zeigt in einer Art Explosionsdarstellung die vorstehend aufgeführten Einzelele- mente im Längsschnitt.
Figur 6 zeigt einen Ausschnitt eines durch die Matrizenscheibe geführten Längsschnitts. Er zeigt die in die Aufnahmeöffnung der Matrizenscheibe (20) eingelegte Matrize (1 ) sowie den horizontal verlaufenden Ring (3) zu ihrer Fixierung mittels einer Be- festigungsschraube. Der Teil der Matrizenscheibe, in dessen Aufnahmeöffnungen die Matrizen (1) eingelegt sind, soll in dieser Schrift auch als Matrizenscheibenzunge (21 ) bezeichnet werden. Desweiteren zeigt die Figur 6 die in der Matrizenscheibe oberhalb und unterhalb der Aufnahmeöffnung für die Matrize (1) angebrachten Führungsbohrungen (22) für die Schafte (8) und (9). Auf der Innenwand der jeweiligen Führungsbohrung (22) mit seiner Mantelfläche vertikal gleitend, kann der untere Schaft (8) bzw. der obere Schaft (9) angehoben oder abgesenkt werden. Der Teil der Matrizenscheiben, der die Führungsbohrungen für die oberen Schafte enthält, soll in dieser Schrift auch als Matrizenscheibenstirn (23) bezeichnet werden. Der Teil der Matrizenscheibe, der die Führungsbohrungen für die unteren Schafte enthält, soll in dieser Schrift auch als Matrizenscheibenkinn (24) bezeichnet werden. Der Mittelstifthalter (19) ist in der Figur 6 von unten mit der Matrizenscheibe (20) verschraubt. Der der zu seinem Kopf hin mit einem breiteren Querschnitt auslaufende Mittelstift MF (18) führt vom Mittelstifthalter (19) gehalten durch den unteren Schaft und den unteren Einsetzstempel hindurchgeführt bis zur planen Stirnfläche der Matrize (1 ), mit der die plane Stirn des Mittelstiftes MF (18) bündig abschließt. Insbesondere wenn Mehrfachwerkzeuge verwen- det werden, sollten sich die Schafte in der Führungsbohrung (22) nicht drehen. Dies erreicht man durch Keilnuten im Schaft und Keile längs der Innenwand der Führungsbohrung. Der obere Schaftkopf (11 ) und der untere Schaftkopf (10) sitzen in einer feststehenden „Oberstempelführungsschiene" bzw. „Unterstempelführungsschiene", die die Figur 6 nicht zeigt. Die eingelegte Matrize (1) ist eine Matrize mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf.
Die Arbeitsweise der Rundlaufpresse ist nun schematisch wie folgt (dieses Arbeitsprinzip ist bei allen Rundläufern im wesentlichen gleich).
Die z. B. durch eine Schnecke oder ein Zahnrad angetriebene Matrizenscheibe dreht sich in Horizontalebene um ihre Achse. Die mit ihrem jeweiligen Schaftkopf in festste- henden Führungsschienen (in der Regel Edelstahl- oder Kunststoffschienen) sitzenden Schäfte folgen beim Drehen der Matrizenscheibe in der jeweiligen Führungsschiene gleitend deren Höhenprofil. Der den unteren Stempel tragende untere Schaft gleitet im Rahmen der Drehbewegung der Matrizenscheibe auf seiner Gleitbahn zunächst bis zum Füllschuh, wo er und damit auch der untere Stempel nach unten gezogen wird, so dass sich die obere Stirnfläche des unteren Stempels in der Matrizenbohrung auf ihrer Füllhöhe befindet. Im weiteren Verlauf der Drehbewegung wird der oberhalb der oberen Stirnfläche des unteren Stempels befindliche freie Raum der Matrizenbohrung mit dem erfindungsgemäß zu verdichtenden feinteiligen Haufwerk (dem Füllgut) aus dem Füllschuh heraus gefüllt. Beim Weiterdrehen der Matrizenscheibe wird der untere Schaft und mit ihm der untere Stempel angehoben, so dass sich die obere Stirnfläche des unteren Stempels in der Matrizenbohrung auf ihrer Füllmengenhöhe befindet. Ü- berschüssiges Füllgut wird nach oben gedrückt und im weiteren Verlauf der Drehbewegung abgestrichen. Dann wird der untere Schaft und mit ihm der untere Stempel wieder heruntergezogen, so dass sich die obere Stirnfläche des unteren Stempels in der Matrizenbohrung in derjenigen Höhe befindet, auf die sich der Ausgangsabstand A bezieht (hier auch „Presshöhe" genannt). Während der Füllung schwebt der obere Stempel über dem Füllschuh und gleitet nun entsprechend dem Verlauf der Führungsschiene für den oberen Schaft abwärts, bis er mit seiner unteren Stirnfläche das in der Matrizenbohrung befindliche feinteilige Haufwerk berührt. Damit ist das pulverförmige Haufwerk in den Füllraum eingebracht und der Zustand des Ausgangsabstands A er- reicht. Sowohl der obere Schaftkopf als auch der unter Schaftkopf werden im Rahmen der Weiterdrehung der Matrizenscheibe über jeweils eine Druckrolle gefahren, und dadurch sowohl der obere Stempel als auch der unter Stempel gegen das in den Füllraum eingebrachte Füllgut gepresst (der untere Stempel wird angehoben, der obere Stempel weiter abgesenkt), bis der Endabstand E erreicht ist. Während der Verdich- tung zwischen den Druckrollen kann bedarfsgerecht eine Weghaltezeit erreicht werden, während der der Abstand von Ober- und Unterstempel konstant gehalten wird (bei Exzentertablettiermaschinen gibt es keine Zeitspanne, in der der Abstand zwischen Ober- und Unterstempel konstant bleibt; die Verdichtung wird nur durch die Eintauchtiefe des Oberstempels in das pulverförmige Haufwerk bedingt). Die Weghaltezeit, während der der Verdichtungsdruck annähernd konstant ist, begünstigt zeitabhängige plastische Verformungsvorgänge im zu verdichtenden Haufwerk. Dann wird der obere Schaft bedingt durch den Verlauf seiner Führungsschiene wieder angehoben, um den oberen Stempel vom erzeugten ringähnlichen Formkörper abzuheben. Der untere Schaft und mit ihm der untere Stempel wird durch das Gleiten des unteren Schaftkopfs in der Aushebebahn der Führungsschiene angehoben und der auf seiner oberen Stirnfläche befindliche ringähnliche Vorläuferformkörper aus der Matrizenbohrung herausgeführt, und durch einen Abstreifer abgestreift (das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht in vorteilhafter Weise besonders geringe Auswurfkräfte; in der Regel liegen diese bei Verwendung von frischen Matrizen im Bereich von 0,15 bis 1 ,5 kN; im Verlauf der weiteren Ausübung des Verfahrens steigt die erforderliche Auswurfkraft in der Regel an; erreicht dieser Anstieg ca. 700 N, wird die Matrize normalerweise gedreht oder ausgetauscht). Über eine Rinne rutscht der ringähnliche Vorläuferformkörper anschließend in einen Lagerbehälter. Im Rahmen der weiteren Drehbewegung der Matrizenscheibe wird der obere Stempel durch das Gleiten des oberen Schaftkopfs in seiner Obergleitbahn bis zu seiner höchsten Stelle geschoben, bis er sich wieder über dem Füllschuh befindet.
Der untere Stempel wird inzwischen durch das Weitergleiten des unteren Schaftkopfes in seiner Untergleitbahn wieder nach unten gezogen (abgesenkt), so dass er sich auf der Untergleitbahn ebenfalls wieder unter dem Füllschuh und seine obere Stirnfläche sich in der Matrizenbohrung wieder auf ihrer Füllhöhe befindet. Anschließend wiederholt sich der beschriebene Vorgang mit der Periodizität der Drehbewegung der Matrizenscheibe.
Es ist vorteilhaft, wenn die Füllung der Matrizenbohrung mit Füllgut bereits während der Absenkung des unteren Stempels auf Füllhöhe erfolgt, damit beim Füllen der Mat- rizenbohrung nicht zuviel Luft eingeschlossen wird. Im Verlauf einer vollständigen Um- drehung der Matrizenscheibe werden die Schafte aus den Führungsbohrungen niemals vollständig herausgeführt.
Erfindungsgemäß bevorzugt werden Rundläufer eingesetzt, bei denen nicht wie eben beschrieben durch Verwendung eines Paares von Druckrollen nur ein Verdichtungs- Vorgang je ringähnlichem Vorläuferformkörper, sondern durch Verwendung zweier dicht hintereinander angeordneter Druckrollenpaare eine Vor- (auf den vorläufigen Endabstand Ev der beiden Stirnflächen) und eine Hauptverdichtung (auf den Endabstand E, wobei Ev > E) pro ringähnlichem Vorläuferformkörper durchgeführt wird (die Vordruckrolle ist in der Regel in einfacher Weise kleiner dimensioniert als die Haupt- druckrolle. Die Anwendung einer Vorverdichtung auf einen vorläufigen Endabstand Ev (> E) der beiden Stirnflächen gewährleistet eine bessere Entlüftung beim Verdichten sowie eine gleichmäßigere Verdichtung des pulverförmigen Haufguts, da das Vorverdichten das Füllgut in einen vergleichsweise einheitlichen Ordnungszustand überführt. Generell ist ein langsames Verpressen vorteilhaft für eine gute Entgasung. Die Seiten- wanddruckfestigkeit des resultierenden ringähnlichen Vorläuferformkörpers kann auch dadurch verbessert werden, dass man nach der Vorverdichtung zunächst eine Entlastung und sich an diese anschließend erst die Hauptverdichtung durchführt. Der Vollständigkeit halber sind in den Figuren 5c, 5d und 5e drei untere Einlegestempel dargestellt, bei denen die obere Stirnfläche des unteren Stempels nicht plan ist. Der untere Einlegestempel in Figur 5c läuft dabei in einen unteren Stempel aus, in dem die Lehre der EP-A 184790 umgesetzt ist. Die Figuren 4e und 4f zeigen entsprechend ausgestaltete obere Einlegestempel.
Als Füllschuhe kommen für das erfindungsgemäße Verfahren im Fall von Rundläufern z. B. Rüttelfüllschuhe, Vibrationsfüllschuhe und Rührwerkfüllschuhe in Betracht. Besonders bevorzugt werden jedoch Rührflügelfüllschuhe verwendet. Letztere wurden auch in allen Ausführungsbeispielen eingesetzt.
Ferner sei an dieser Stelle noch festgehalten, dass für das erfindungsgemäße Verfah- ren die Verwendung von solchen einfachen Rundläufern oder Doppelrundläufern besonders vorteilhaft ist, bei denen die Matrizenscheibe (20) auswechselbar gelagert ist. Ein solcher Doppelrundläufer ist z. B. der Doppelrundläufer Synthesis 700 der Firma Kilian. Günstig an diesem Doppelrundläufer ist auch, dass er mit Vorverdichtung und Hauptverdichtung arbeitet. Rundläufermaschinen sind z. B. in den Schriften DE-A 2624853, DE-A 19733969 und DE-A 2435777 beschrieben. Im übrigen sind die Werkzeuge für eine erfindungsgemäße Tablettierung sehr präzise zu fertigen und die diesbezüglich geltenden Normen des jeweiligen Landes (z. B. die DIN ISO 2768) zu erfüllen. Die jeweiligen Oberflächen der Werkzeuge sollten möglichst glatt gefertigt sein.
Insbesondere für den Fall, dass das erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metalloxid (z. B. aus der Gruppe umfassend Aluminiumoxid, Wolframoxid, Antimonoxid, Zirkoniumoxid, Wismutoxid, Molybdänoxid, Siliciumoxid, Magnesiumoxid sowie Mischoxide, die wenigstens zwei der in den vorgenannten Metalloxiden enthaltenen Metallelemente enthalten (z. B. Mischoxide des Wismuts und des Wolframs wie z. B. Bi2W2θg)), ein Metallhydroxid, ein Metallhydrogenphosphat und/oder wenigstens ein Metallnitrat (unter diesem Begriff sollen auch Metallnitrathydrate subsumieren) wie z. B. Kobaltnitrat, Eisennitrat, Wismutnitrat, Nickelnitrat, Cäsiumnitrat, Kupfernitrat, Calciumnitrat und Magnesiumnitrat enthält (derartige pulverför- mige Haufwerke sollen im Folgenden als pulverförmige Haufwerke HW* bezeichnet werden), ist es erfindungsgemäß vorteilhaft, wenn der obere Stempel und der untere Stempel für das erfindungsgemäße Verfahren aus dem Werkzeugstahl mit der DIN- Werkstoffnummer 1.2601 gefertigt sind (für den Fall, dass die vorgenannten Stempel als Einlegstempel gefertigt sind, ist der gesamte Einlegestempel anwendungstechnisch zweckmäßig aus dem DIN-Werkstoff 1.2601 gefertigt). Alternativ zum DIN-Werkstoff 1.2601 können die Stempel, insbesondere in den vorgenannten Fällen, auch aus dem DIN-Werkzeugstahl 1.2379 gefertigt sein.
Die Matrize ist im Unterschied zu den Stempeln erfindungsgemäß vorteilhaft hingegen aus einem Werkstoffverbund gefertigt. Dieser besteht auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite erfindungsgemäß bevorzugt aus einem Hartmetall (25) und auf sei- ner von der Matrizenbohrung abgewandten Seite vorteilhaft aus einem Werkzeugstahl (26). Letzterer hat vorzugsweise die folgende Elementzusammensetzung WS:
1 ,50 bis 1,80 Gew.-% C,
0,10 bis 0,40 Gew.-% Si, 0,10 bis 0,50 Gew.-% Mn,
> 0 bis 0,05 Gew.-% P,
> 0 bis 0,05 Gew.-% S, 10 bis 13Gew.-% Cr, 0,50 bis 0,80 Gew.-% Mo, 0,10 bis 1,10 Gew.-% V,
> 0 bis 0,60 Gew.-% W, und
> 0 bis 0,10 Gew.-% eines oder mehrere seltene Erdmetalle, und im übrigen Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen, wobei die Prozentangaben jeweils auf das Gesamtgewicht bezogen sind.
Besonders bevorzugte Werkzeugstähle WS sind die DIN-Werkstoffe 1.2601 und 1.2379. D. h., die Matrize besteht erfindungsgemäß zweckmäßig aus einem die Matrizenbohrung aufweisenden Kern aus Hartmetall und einer den Kern der Matrize umfas- senden Matrizeneinfassung aus einem Werkzeugstahl (vorzugsweise aus einem solchen der Elementzusammensetzung WS). Eine Wanddicke des die Matrizenbohrung berührenden Hartmetalls von wenigen Millimetern (z.B. 1 bis 10 mm, vielfach 2 bis 8 mm, oder 2 bis 6 mm, oder 2 bis 4 mm) ist dabei in der Regel ausreichend. Dies ist insbesondere im Fall einer erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Formkörpern F zutreffend. Die Wanddicke der Matrizeneinfassung wird normalerweise bei wenigen Zentimetern (z.B. 0,5 bis 3 cm, oder 1 bis 2 cm) liegen (insbesondere im Fall einer Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F, z. B. Fuι).
Unter einem Hartmetall soll in dieser Schrift ein gesinterter Verbundwerkstoff aus wenigstens einem Hartstoff, ausgewählt aus der Gruppe der Metallcarbide, Metallnitride und Metallboride (wobei das Metall jeweils bevorzugt wenigstens ein Metall aus der Gruppe bestehend aus W, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Mo und Cr ist), und wenigstens einem weichen, zähen Metall der Gruppe Fe, Co, Ni und Cr verstanden werden. Die Herstellung erfindungsgemäß geeigneter gesinterter Hartmetalle erfolgt normalerweise so, dass man eine überwiegende Menge (in der Regel > 80 Gew.-%, vorzugsweise > 90 Gew.-%) der hochschmelzenden Hartstoffe (bevorzugt wenigstens ein Metallcarbid) in Pulverform mit einer geringen Menge (in der Regel < 20 Gew.-%, vorzugsweise < 10 Gew.-%) an tiefer schmelzendem Metallpulver (vorzugsweise möglichst homogen) mischt und auf Temperaturen unterhalb des Schmelzpunktes der hochschmelzenden Hartstoffe erhitzt, wobei die Temperatur und Zeitdauer der Erhitzung so gewählt wer- den, dass der Hartstoff zu einem Skelett (der Hartphase) zusammensintert, in welches das Metall als Bindephase (Bindemittel) eingelagert ist. Die Korngröße (insbesondere des Hartstoffanteils) im Hartmetallpulver kann dabei z.B. 0,2 μm bis 15 μm, vorteilhaft 0,5 bis 3 μm, besonders vorteilhaft 1 bis 1 ,5 μm betragen. Vorteilhaft sollte die Rockwellhärte des Hartmetalls nicht unter 80 liegen, seine Vickers Härte > 1500 betragen und die Biegefestigkeit bei > 2000 N/mm2 liegen. Die Herstellung von gesinterten
Hartmetallen ist z.B. in den Schriften AT-PS 358833, EP-A 1364732, AT-PS 362943 sowie in der Studienarbeit „Ermüdungsverhalten des Hartmetalls G55 Co bei Raumtemperatur", von Frank Hebner aus Erlangen, 7. September 2003, an der Friedrich- Alexander-Universität, Erlangen-Nürnberg, Institut für Werkstoffwissenschaften, Lehr- stuhl I - Allgemeine Werkstoffeigenschaften, Prof. Dr. Mughrabi und dem in diesen Schriften zitierten Stand der Technik beschrieben.
Für das erfindungsgemäße Verfahren besonders bevorzugt ist die Verwendung eines Hartmetalls als Matrizenkern, das, bezogen auf sein Gewicht, zu > 90 Gew.-% aus Wolframcarbid besteht. Ferner ist es erfindungsgemäß günstig, wenn es zusätzlich zu wenigstens 5 Gew.-% aus Ni oder aus Ni und Cr besteht.
Noch besser ist für das erfindungsgemäße Verfahren die Verwendung eines Hartmetalls als Matrizenkern, das, bezogen auf sein Gewicht, zu 90 bis 95 % Gew.-% aus Wolframcarbid (WC), zu > 0 bis 1 Gew.-% aus wenigstens einem (in der Regel als kornwachstumshemmender Zusatz wirkendes) Metallcarbid aus der Gruppe bestehend aus Titancarbid (TiC), Tantalcarbid (TaC), Niobcarbid (NbC), Vanadiumcarbid (VC), Chromcarbid (Cr3C2) und Mischmetallcarbiden (z.B. Tantal-Niob-Carbid (TaNbC)), die wenigstens zwei der in den vorgenannten Metallcarbiden enthaltenen Metalle enthalten, sowie zu 5 bis 10 Gew.-% aus Fe, Co, Ni und/oder Cr besteht, wobei Ni oder Ni und Cr als Bindephase bevorzugt sind.
Ganz besonders bevorzugt wird beim erfindungsgemäßen Verfahren als Hartmetall für den Matrizenkern ein solches verwendet, das aus
90 bis 95 Gew.-% WC,
> 0 bis 1 Gew.-% TiC und/oder TaNbC, und
5 bis 10 Gew.-% Ni oder Ni und Cr
besteht.
Unter den vorgenannten Hartmetallen sind wiederum jene erfindungsgemäß bevorzugt,
die aus 89,2 bis 94,8 Gew.-% WC,
0,2 bis 0,8 Gew.-% TiC und TaNbC, sowie 5 bis 10 Gew.-% Ni
bestehen. Zu diesen Hartmetallen gehört unter anderem das erfindungsgemäß für den Matrizenkern besonders günstig verwendbare Hartmetall G 10-Ni der Hartmetall® Gesellschaft in D-70572 Stuttgart. Alle vorstehenden Ausführungen sind insbesondere für Hartmetallkorngrößen, (d. h. Hartstoffkorngrößen im Hartmetall) von 0,5 μm bis 2 μm, bevorzugt von 1 bis 1 ,5 μm zutreffend.
Ferner gilt das in dieser Schrift zum Werkstoff (bzw. Werkstoffverbund) für die Matrize Gesagte insbesondere dann, wenn das erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmi- ge Haufwerk ein pulverförmiges Haufwerk HW* ist. Letzteres nicht zuletzt dann, wenn in dem pulverförmigen Haufwerk HW* noch Salpetersäure enthalten ist (dann soll es in dieser Schrift als pulverförmiges Haufwerk HW** bezeichnet werden).
Der Mittenrauhwert Ra (nach DIN 4768) der Innenwand der Matrizenbohrung (insbesondere im Längsabschnitt I und II) sollte beim erfindungsgemäßen Verfahren vorzugsweise nicht mehr als 0,2 μm und besonders bevorzugt nicht mehr als 0,1 μm und noch besser nicht mehr als 0,05 μm betragen. Im übrigen sollte der Mittenrauhwert Ra der Werkzeuge beim erfindungsgemäßen Ver- fahren nicht mehr als 1 μm, vorzugsweise nicht mehr als 0,8 μm und besonders bevorzugt nicht mehr als 0,4 μm betragen (der Mittenrauhwert ist der arithmetische Mittel- wert der absoluten Beträge der Abstände des Rauheitsprofils von der mittleren Linie innerhalb der Messstrecke). Entsprechend geringe Rauheiten sind durch Polieren zu erreichen.
Die Herstellung einer erfindungsgemäß zu verwendenden Matrize mit z. B. einem Kern aus dem Hartmetall GI O-Ni und z. B. einer Matrizeneinfassung aus dem DIN-Werkstoff 1.2379 ist in einfacher Weise z. B. durch sogenanntes Einschrumpfen möglich. Es wird dabei zunächst die Matrizeneinfassung aus dem Werkzeugstahl hergestellt. Diese wird dann erhitzt, wobei sie sich ausdehnt. In die ausgedehnte Matrizeneinfas- sung kann der Hartmetallkern eingefügt werden. Beim Abkühlen zieht sich die Matrizeneinfassung wieder zusammen und bildet mit dem Hartmetallkern einen quasi nahtlosen Verbund.
Um den in der WO 2005/115733 beschriebenen Problemen Rechnung zu tragen, werden die Mittelstifte MF mit Vorteil aus einem DIN-Werkzeugstahl 1.2343 gefertigt. Dies gilt insbesondere im Fall einer Verdichtung von pulverförmigen Haufwerken HW* und HW** (insbesondere im Fall einer Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F; vor allem im Fall von ringähnlichen Vorläuferformkörpern Fuι). Die Matrizen- scheibenzunge besteht beim erfindungsgemäßen Verfahren, insbesondere im Fall von pulverförmigem Haufwerk HW* oder HW**, vorteilhaft aus dem DIN Kugelgraphitgrau- guß GGG 50 mit einer dünnen Auflage aus dem DIN Werkzeugstahl 1.0425, während die Matrizenscheibenstirn und das Matrizenscheibenkinn anwendungstechnisch zweckmäßig aus dem DIN Werkzeugstahl 1.6850 (nitriert) gefertigt sind. Der untere Schaft, der obere Schaft und die zugehörigen Schaftköpfe können beim erfindungsgemäßen Verfahren ebenso wie die Mittelstifthalter in an sich bekannter Weise z. B. aus dem DIN Werkzeugstahl 1.25550 (gehärtet und angelassen, Rockwellhärtegrad HRC 58 + 2) gefertigt sein.
Die bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens im Endabstand E von beiden Stempeln (bzw. wenigstens vom Oberstempel) in typischer Weise ausgeübten Pressdrucke liegen üblicherweise im Bereich von 50 bis 5000 kg/cm2, vorzugsweise bei 200 bis 3500 kg/cm2, besonders bevorzugt 500 bis 2500 kg/cm2 und besonders bevorzugt 500 bis 1500 kg/cm2.
Die Vordrucke (sie werden im vorläufigen Endabstand Ev ausgeübt) betragen typisch
5 - 500 kg/cm2 und die Hauptdrucke liegen meist bei 1000 - 2000 kg/cm2. Je höher der angewandte Hauptdruck ist, als desto vorteilhafter erweist sich das erfindungsgemäße
Verfahren.
Das erfindungsgemäße Verfahren entfaltet besondere Vorteilhaftigkeit, wenn das zu verdichtende pulverförmige Haufwerk gegenüber Stählen korrosiv wirkende Bestand- teile wie z.B. Salpetersäure, Ammoniumsalze und/oder Nitratsalze enthält. Durch die korrosive Einwirkung kommt es in diesen Fällen bei der Verfahrensausübung zu einer vergleichsweise raschen Aufrauhung der Innenwand der Matrizenbohrung und damit zu einer ebenso raschen Zunahme der Gleitreibung beim Entfernen des gebildeten Formkörpers im Falle einer ausschließlich kreiszylindrischen Matrizenbohrung.
Insbesondere im Fall einer erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern LII (z.B. Fuι), wird diesem Problem im wesentlichen vollständig abgeholfen. Letzteres gilt insbesondere dann, wenn die Matrize aus einem Werkstoffverbund gefertigt ist, wie er im Vorstehenden ausgeführt wurde.
Wie bereits verschiedentlich ausgeführt, umfasst das erfindungsgemäße Verfahren die Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern aus pulverförmigem Haufwerk, das bereits (bei Normalbedingungen (25 0C, 1 atm) in der Regel festes) wenigstens ein Metalloxid enthält, und/oder wenigstens eine solche Metallverbindung (z. B. ein Metall- salz), die durch thermische Behandlung bei einer Temperatur > 100 0C in ein (bei
Normalbedingungen in der Regel festes) Metalloxid überführbar ist (wenigstens durch thermisches Behandeln in Anwesenheit von gasförmigem molekularem Sauerstoff und/oder von gasförmigen Sauerstoff freisetzenden Komponenten; prinzipiell kann die Sauerstoffquelle z. B. in Form eines Peroxids auch Bestandteil des pulverförmigen Haufwerks und damit des erfindungsgemäß resultierenden ringähnlichen Vorläuferkörpers sein). Derartige pulverförmige Haufwerke sollen in dieser Schrift auch als pulver- förmige Haufwerke O bezeichnet werden.
Das feste Metalloxid kann dabei ein solches sein, das neben Sauerstoff nur ein oder aber auch mehr als ein (z. B. zwei oder drei) Metallelemente enthält. Ebenso kommen als Metallverbindungen grundsätzlich auch solche in Betracht, die nur ein, oder aber auch mehr als ein (z. B. zwei oder drei) Metallelement enthält.
Ferner umfasst das erfindungsgemäße Verfahren die thermische Behandlung der erfindungsgemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper. Im Rahmen dieser thermischen Behandlung kommt es dann zur Ausbildung der erfindungsgemäß erwünschten ringähnlichen oxidischen Formkörper. Erfindungsgemäß erfolgt die thermische Behandlung bei Temperaturen > 100 0C, häufig > 150 0C, oder > 200 0C (z. B. 300 bis 800 0C). Insbesondere im Fall einer Herstellung von ringähnlichen oxidischen Trägerformkörpern kann die thermische Behandlung eine solche bei Temperaturen > 600 0C, oder ≥ 1000 0C einbeziehen. 1500 0C werden in den meisten Fällen nicht ü- berschritten.
Erfindungsgemäß wesentlich ist dabei ferner, dass das erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmige Haufwerk, und mit diesem die resultierenden ringähnlichen Vorläu- ferformkörper, Substanzen (Bestandteile) enthalten, die sich unter den bei ihrer nachfolgenden erfindungsgemäßen thermischen Behandlung angewandten Bedingungen unter Ausbildung von unter den Bedingungen der thermischen Behandlung gasförmigen Verbindungen zersetzen und/oder chemisch umsetzen (z. B. unter Ausbildung von Ammoniak, Wasserdampf, CO2, CO und/oder Stickstoffoxiden). In der Regel beträgt der mit der thermischen Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper einherge- hende und auf deren Ausgangsgewicht bezogene Gewichtsverlust (infolge des vorgenannten Ausgasens) 0,5 bis 40 Gew.-%, häufig 0,8 bis 35 Gew.-% oder 2 bis 30 Gew.- %.
Eine Ausbildung (Freisetzung) von gasförmigen Verbindungen im Rahmen einer erfin- dungsgemäßen thermischen Behandlung der erfindungsgemäß erzeugten ringähnlichen Vorläuferformkörper ist normalerweise z.B. dann gegeben, wenn die Bestandteile des erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerks (eines Haufwerks O) wenigstens teilweise organischer Natur sind bzw. Hydroxidionen, Carbonationen, Hydrogencarbonationen, Ammoniumionen, Hydrogenphosphationen und/oder Nitratio- nen enthalten, die sich bei der erfindungsgemäßen thermischen Behandlung in der Regel wenigstens teilweise zersetzen. Dabei können die Hydroxidionen, Carbonationen, Hydrogencarbonationen, Ammoniumionen, Hydrogenphosphationen und/oder Nitrationen grundsätzlich bereits Bestandteil der nicht Oxid seienden Metallverbindungen in dem erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerk sein. Sie können dem erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerk aber auch zusätzlich (oder nur) als Bestandteil von bei der nachfolgenden thermischen Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper Poren bildenden, keine Metallverbindungen seienden, Substanzen zugegeben werden.
Als solche porenbildende Substanzen kann das erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmige Haufwerk (ein Haufwerk O) z.B. NH4OH, (NH4)2CO3, NH4HCO3, NH4NO3, Harnstoff, NH4CHO2, NH4CH3CO2, NH4HSO4, (NH4)2SO4, Ammoniumoxalat und/oder Hydrate der vorgenannten Ammoniumsalze zugesetzt enthalten. Selbstverständlich ist das erfindungsgemäße Verfahren aber auch dann von Vorteil, wenn das erfindungs- gemäß zu verdichtende pulverförmige Haufwerk (ein Haufwerk O) als sich im Rahmen der nachfolgenden thermischen Behandlung gasförmig zersetzende und/oder sich in gasförmige Verbindungen chemisch umsetzende organische Substanzen wie z.B. Stärken (wie Kartoffelstärke, Maisstärke), gemahlene Nussschale, feinteiliges Kunststoffgranulat (wie z.B. Polyethylen, Polypropylen), Cellulose, Graphit, Stearinsäure, Malonsäure, Salze der Stearinsäure, Salz der Malonsäure u.a. zugesetzt enthält.
Des weiteren kann das erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmige Haufwerk (ein Haufwerk O) als weitere Hilfsmittel Gleitmittel zugesetzt enthalten, die z.B. die Haftreibung zwischen dem erfindungsgemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper und der Innenwand der Matrizenbohrung herabsetzen. Als solche Gleit- bzw.
Schmiermittel können z.B. Graphit, Ruß, Polyethylenglykol, Stearinsäure, Salze der Stearinsäure, Stärke, Polyacrylsäure, Mineralöl, Pflanzenöl, Wasser, Bornitrid, Bortrifluorid, Glycerin, feinteiliges Teflonpulver und/oder Celluloseether verwendet werden (es sei an dieser Stelle festgehalten, dass das erfindungsgemäße Verfahren auch dadurch besticht, dass es die Minimierung des Bedarfs derartiger Hilfsmittel ermög- licht). Vorgenannte Gleitmittel können sich im Rahmen einer sich an die erfindungsgemäße Formgebung anschließenden thermischen Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper gegebenenfalls auch unter Bildung gasförmiger Substanzen zersetzen bzw. chemisch umsetzen.
Als weitere Formgebungshilfsmittel kann das erfindungsgemäß zu verdichtende pulver- förmige Haufwerk (ein Haufwerk O) sogenannte Verstärkungsmittel zugesetzt enthalten, die den Zusammenhalt im resultierenden Komprimat fördern. Solche Verstärkungsmittel können beispielsweise Mikrofasern aus Glas, Asbest, Siliciumcarbid und/oder Kaliumtitanat sein.
Bezogen auf die Gesamtmenge des erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmi- gen Haufwerks (eines Haufwerks O) wird die Gesamtmenge an Formgebungshilfsmitteln in der Regel nicht mehr als 30 Gew.-%, meist nicht mehr als 20 Gew.-% und vielfach nicht mehr als 10 Gew.-% betragen.
Üblicherweise wird das pulverförmige Haufwerk (ein Haufwerk O) beim erfindungsgemäßen Verfahren anfasstrocken eingesetzt. Es kann jedoch bis zu 10 % seines Gesamtgewichts Substanzen zugesetzt enthalten, die bei Normalbedingungen (25°C, 1 atm) flüssig sind. Das erfindungsgemäße Verfahren ist aber auch dann anwendbar, wenn das pulverförmig Haufwerk (ein Haufwerk O) überhaupt keine solchen flüssigen Substanzen mehr enthält. Selbstverständlich kann das pulverförmige Haufwerk (ein pulverförmiges Haufwerk O) auch feste Solvate (z.B. Hydrate) enthalten, die solche flüssigen Substanzen in chemisch und/oder physikalisch gebundener Form aufweisen. Derartige Solvate zersetzen sich bei der thermischen Behandlung in der Regel eben- falls unter gasförmiger Freisetzung der Solvatphase. Erfindungsgemäß vorteilhaft liegt die Restfeuchte des erfindungsgemäß zu verdichtenden Haufwerks bei < 10 Gew.-%, in Abwesenheit von Kristallwasser (bzw. Kristallsolvatphase) in der Regel bei < 5 Gew.-%.
Die Partikeldurchmesser des erfindungsgemäß zu verdichtenden feinteiligen pulver- förmigen Haufwerks (eines pulverförmigen Haufwerks O) werden (zugesetzte Formge- bungs- und Porosierungsmittel ausgenommen) für wenigstens 90 % des Gewichts des pulverförmigen Haufwerks (zugesetzte Formgebungs- und Porasierungsmittel nicht miteinbezogen) anwendungstechnisch zweckmäßig im Bereich von 10 bis 2000 μm, vielfach im Bereich von 20 bis 1800 μm, oder von 30 bis 1700 μm, oder von 40 bis 1600 μm, oder von 50 bis 1500 μm liegen. Besonders häufig werden vorgenannte Partikeldurchmesser im Bereich von 100 bis 1500 μm oder 150 bis 1500 μm liegen.
Grundsätzlich kann eine erfindungsgemäße thermische Behandlung von erfindungs- gemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörpern sowohl unter Vakuum, unter inerter Atmosphäre (z.B. ISb, Edelgase, Wasserdampf, CO2 etc.), unter reduzierender Atmosphäre (z.B. H2 oder NH3) oder unter oxidierender Atmosphäre erfolgen. In der Regel werden oxidierende Atmosphären molekularen Sauerstoff enthalten. Typische oxidierende Atmosphären sind Gemische aus Inertgas (N2, Edelgase, Wasserdampf, CO2 etc.) und molekularem Sauerstoff, Üblicherweise wird der Gehalt an molekularem Sauerstoff dabei wenigstens 0,1 Vol.-%, häufig wenigstens 0,2 Vol.-%, vielfach wenigstens 0,5 Vol.-%, oft wenigstens 1 Vol.-%, oder wenigstens 10 Vol.-%, oder wenigstens 20 Vol.-% betragen. Selbstverständlich kann der Gehalt an molekularem Sauerstoff in solchen Gemischen aber auch 30 Vol.-%, oder 40 Vol.-%, oder 50 Vol.-%, oder mehr betragen. Selbstverständlich kommt als oxidierende Atmosphäre für eine solche thermische Behandlung aber auch reiner molekularer Sauerstoff in Betracht. Häufig wird eine oxidierende thermische Behandlung unter Luft erfolgen. Generell kann die thermische Behandlung unter stehender oder unter fließender Gasatmosphäre (z.B. im Luftstrom) erfolgen.
Der Begriff der Atmosphäre (bzw. der Gasatmosphäre) in welcher die thermische Behandlung erfolgt, ist dabei in dieser Schrift so zu verstehen, dass er sich aus den erfindungsgemäß hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörpern im Rahmen der thermischen Behandlung aufgrund von Zersetzungsvorgängen und/oder chemischen Reakti- onsvorgängen sich entwickelnde Gase nicht umfasst. Selbstverständlich kann die
Gasatmosphäre, in welcher die thermische Behandlung erfolgt, aber auch ausschließlich oder teilweise aus diesen Gasen bestehen. Auch können sowohl die Behandlungstemperatur als auch die Behandlungsatmosphäre über die Dauer der thermischen Behandlung zeitlich konstant oder zeitlich variabel gestaltet sein. Für den Fall, dass als Ergebnis der anschließenden thermischen Behandlung von erfindungsgemäß erhältlichen ringähnlichen Vorläuferformkörpern ringähnliche (oxidische) Vollkatalysatoren angestrebt werden, deren Aktivmasse wenigstens ein Multimetalloxid ist, erfolgt die thermische Behandlung häufig bei Temperaturen von 150 bis 6500C, vielfach 200 bis 6000C, oft 250 bis 550°C und vielfach 300 bis 5000C. Der Begriff „Multimetalloxid" meint in dieser Schrift kein einfaches Gemisch verschiedener Metalloxide, sondern eine komplexe Polyoxyverbindung, die neben Sauerstoff wenigstens zwei voneinander verschiedene Metalle (metallische Konstituenten) enthält.
Wie in dieser Schrift bereits mehrfach angesprochen, eignet sich das erfindungsgemä- ße Verfahren insbesondere zur Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern, aus denen durch thermische Behandlung ringähnliche (oxidische) Katalysatorformkör- per bzw. vereinfacht ausgedrückt, ringähnliche Katalysatoren erhältlich sind (z.B. dann, wenn die katalytisch aktive Komponente des ringähnlichen Katalysatorformkörpers ein Multimetalloxid ist). Derartige erfindungsgemäß erhältliche ringähnliche Vorläuferformkörper sollen in dieser Schrift auch als ringähnliche Katalysatorvorläuferformkörper bezeichnet werden.
Dabei kann der ringähnliche Katalysatorformkörper im einfachsten Fall nur aus der katalytisch aktiven Komponente (z.B. dem Multimetalloxid) bestehen. Er kann die katalytisch aktive Komponente (z.B. das Multimetalloxid) aber auch mit inertem Material verdünnt enthalten. In beiden Fällen spricht man von ringähnlichen Vollkatalysatorformkörpern. Ist die aktive Komponente ein Multimetalloxid soll in dieser Schrift von ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren gesprochen werden.
Ringähnliche Multimetalloxidvollkatalysatoren eignen sich insbesondere für die hetero- gene Katalyse von partiellen Gasphasenoxidationen (vgl. z.B. DE-A 102005037678, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007028332.8, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007025869.2, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007017080.9 und die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5) organischer Verbindungen mit molekularem Sauerstoff.
Unter einer vollständigen Oxidation einer organischen Verbindung mit molekularem Sauerstoff soll in dieser Schrift verstanden werden, dass die organische Verbindung unter reaktiver Einwirkung von molekularem Sauerstoff so umgesetzt wird, dass der in der organischen Verbindung insgesamt enthaltene Wasserstoff in Oxide des Wasser- Stoffs umgewandelt wird. Alle davon verschiedenen exothermen Umsetzungen einer organischen Verbindung unter reaktiver Einwirkung von molekularem Sauerstoff werden hier als Partialoxidationen einer organischen Verbindung zusammengefasst (z.B. einschließlich der Ammoxidationen und Oxychlorierungen, die im gleichzeitigen Beisein von Ammoniak bzw. Chlorwasserstoff durchgeführt werden). Im besonderen sollen in dieser Schrift unter Partialoxidationen solche exothermen Umsetzungen organischer Verbindungen unter reaktiver Einwirkung von molekularem Sauerstoff verstanden werden, bei denen die partiell zu oxidierende organische Verbindung nach beendeter Umsetzung wenigstens ein Sauerstoffatom mehr chemisch gebunden enthält, als vor Durchführung der Partialoxidation.
Als Beispiele für heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidationen seien an dieser Stelle beispielhaft diejenige von Propylen zu Acrolein, diejenige von iso-Buten zu Me- thacrolein, diejenige von Methacrolein zu Methacrylsäure und diejenige von C4-Kohlen- wasserstoffen zu Maleinsäureanhydrid genannt. Üblicherweise werden heterogen kata- lysierte partielle Gasphasenoxidationen in z.B. mit Salzschmelzen gekühlten Rohrbündelreaktoren durchgeführt. Die Katalysatoren befinden sich dabei, gegebenenfalls mit inerten Formkörpern verdünnt, in den vom Reaktionsgasgemisch durchströmten Reaktionsrohren.
Zur Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren kann nun so vorge- gangen werden, dass man aus Quellen der elementaren Konstituenten des katalytisch aktiven Multimetalloxids sowie nach Bedarf mitzuverwendenden Formgebungshilfsmitteln (z.B. Porosierungsmittel, Gleitmittel und Verstärkungsmittel) ein feinteiliges Haufwerk erzeugt, und aus diesem nach dem erfindungsgemäßen Verfahren zunächst ringähnliche Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper herstellt. Als Quellen für die elementaren Konstituenten des Multimetalloxids können dabei (bei Normalbedingungen in der Regel im festen Aggregatzustand befindliche) Metalloxide und/oder solche Metallverbindungen verwendet werden, die durch Erhitzen (thermisches Behandeln) in (bei Normalbedingungen in der Regel im festen Aggregatzustand befindliche) Oxide überführbar sind (wenigstens durch thermisches Behandeln in Anwesenheit von gasförmigem molekularem Sauerstoff und/oder von gasförmigen Sauerstoff freisetzenden Komponenten).
Durch nachfolgende thermische Behandlung der ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper (z.B. im Temperaturbereich von 200 bis 8000C, oder 300 bis 6000C) sind dann die ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren erhältlich.
Die zur erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörpern zu verwendenden pulverförmigen Haufwerke werden daher in der Regel Haufwerke HW* oder Haufwerke HW" sein. Insbesondere aber werden sie pulverförmige Haufwerke O sein. Alle bezüglich der erfindungsgemäßen Verdichtung von pulverförmigen Haufwerken O, HW* und HW** in dieser Schrift gemachten Ausführungen gelten daher in entsprechender Weise. Bei erfindungsgemäß bevorzugten ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern handelt es sich in der Regel um ringähnliche Formkörper F, vorzugsweise um ringähnliche Formkörper FL".
Unter anderem eignet sich das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung der Vorläuferformkörper von solchen ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren, die als katalytisch aktive Komponente wenigstens ein Multimetalloxid enthalten, in welchem das Element Mo, oder das Element V, oder das Element P dasjenige von Sauerstoff verschiedene Element ist, das numerisch (molar gerechnet) am häufigsten enthalten ist (Multimetalloxid meint dabei, dass das Oxid wenigstens zwei von Sauerstoff verschiedene Elemente enthält).
Insbesondere eignet sich das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung der Vorläuferformkörper (insbesondere von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F bzw. Fuι) von solchen ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren, die als katalytisch aktive Komponente wenigstens ein Multimetalloxid enthalten, das die Elemente Mo und Fe, oder die Elemente Mo, Fe und Bi, oder die Elemente Mo und V, oder die Elemente Mo, V und P, oder die Elemente V und P enthält (vor allem, wenn gleichzeitig die vorgenann- te Häufigkeitsbedingung erfüllt ist). Die ersteren ringähnlichen Multimetalloxidvollkata- lysatoren in der vorgenannten Reihe eignen sich vor allem für heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidationen von Methanol zu Formaldehyd. Die Zweitgenannten eignen sich vor allem für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrolein. Die Drittgenannten eignen sich vor allem für heterogen kataly- sierte partielle Gasphasenoxidationen von Acrolein zu Acrylsäure, die Viertgenannten eignen sich vor allem für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Methacrolein zu Methacrylsäure und die Letztgenannten in der vorstehenden Reihe eignen sich vor allem für heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidationen von n- Butan zu Maleinsäureanhydrid.
Zur erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörpern wird vorzugsweise ein unterer Stempel mit einer planen oberen Stirnfläche und ein oberer Stempel mit einer planen unteren Stirnfläche verwendet (vorzugsweise sind dabei die beiden Stirnflächen zueinander kongruent). Selbstverständlich können ringähnliche Multimetalloxid-
Vollkatalysatorvorläuferformkörper aber auch, wie in dieser Schrift beschrieben, mit gekrümmten Stirnflächen hergestellt werden.
Katalytisch aktive Multimetalloxide der vorgenannte Art, einschließlich zur erfindungs- gemäßen Herstellung von zugehörigen ringähnlichen Multimetalloxid-
Vollkatalysatorvorläuferformkörpern verwendbarer pulverförmiger Haufwerke, finden sich unter anderem in den Schriften WO 2005/030393, EP-A 467 144, EP-A 1 060 792, DE-A 198 55 913, WO 01/68245, EP-A 1060792, Research Disclosure RD 2005- 497012, DE-A 102005035978, DE-A 102005037678, WO 03/78059, WO 03/078310, DE-A 199 22 113, WO 02/24620, WO 02/062737, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007028332.8, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007025869.2, die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007017080.9 und US-A 2005/0131253.
Die erfindungsgemäß zu verdichtenden pulverförmigen (Vorläufer) H aufwerke sind dabei in einfachster Weise dadurch erhältlich, dass man von Quellen der elementaren Konstituenten des angestrebten katalytisch aktiven Multimetalloxids ein feinteiliges, möglichst inniges, der Stöchiometrie des gewünschten Multimetalloxids entsprechend zusammengesetztes, formbares Gemisch erzeugt, dem noch die bereits erwähnten Formgebungshilfsmittel (einschließlich Verstärkungshilfsmittel) zugesetzt werden können (und/oder von Anfang an eingearbeitet werden können). Als Quellen für die elementaren Konstituenten des gewünschten Multimetalloxids kommen, wie bereits gesagt, grundsätzlich solche Metallverbindungen in Betracht, bei denen es sich bereits um Oxide handelt und/oder um solche Metallverbindungen, die durch Erhitzen, wenigstens in Anwesenheit von gasförmigem molekularem Sauerstoff und/oder von gasförmigen Sauerstoff freisetzenden Komponenten, in Oxide überführbar sind. Prinzipiell kann die Sauerstoffquelle auch z. B. in Form eines Peroxids Bestandteil des Vorläufergemisches (des pulverförmigen Haufwerks) selbst sein. Auch kann das pulverförmige (Vorläufer) H aufwerk Verbindungen wie NH4OH, (NH4)2CO3, NH4NO3, Harnstoff, NH4CHO2, NH4CH3CO2, Ammoniumoxalat, Hydrate der vorgenannten Verbindungen und/oder organische Komponenten wie z. B. Stearinsäure zugesetzt enthalten, die bei der thermischen Behandlung als Porenbildner zu vollständig gasförmig entweichenden Verbindungen zerfallen und/oder zersetzt werden können.
Das, vorzugsweise innige, Vermischen der Ausgangsverbindungen (Quellen) zur Herstellung des feinteiligen erfindungsgemäß formbaren pulverförmigen (Vorläu- fer)Haufwerks, kann in trockener oder in nasser Form erfolgen. Erfolgt es in trockener Form, so werden die Ausgangsverbindungen zweckmäßigerweise als feinteilige Pulver (mit einem Partikeldurchmesser dso (Zur Bestimmung von Partikeldurchmesservertei- lungen sowie den aus diesen entnommenen Partikeldurchmessern dio, dso und dgo (allgemein dx) wurde das jeweilige feinteilige Pulver über eine Dispergierrinne in den Tro- ckendispergierer Sympatec RODOS (Sympatec GmbH, System-Partikel-Technik, Am Pulverhaus 1 , D-38678 Clausthal-Zellerfeld) geführt und dort mit Druckluft trocken dispergiert und im Freistrahl in die Messzelle geblasen. In dieser wird dann nach ISO 13320 mit dem Laserbeugungsspektrometer Malvern Mastersizer S (Malvern Instruments, Worcestshire WR14 1AT, United Kingdom) die volumenbezogene Partikeldurchmesserverteilung bestimmt. Die als Messergebnis angegebenen Partikeldurchmesser dx sind dabei so definiert, dass X % des Gesamtpartikelvolumens aus Partikeln mit diesem oder einem kleineren Durchmesser bestehen.) zweckmäßig im Bereich 1 bis 200 μm, vorzugsweise 2 bis 180 μm, besonders bevorzugt 3 bis 170 μm und ganz besonders bevorzugt 4 bis 160 μm, oder 5 bis 150 μm bzw. 10 bis 150 μm, oder 15 bis 150 μm liegend) eingesetzt. Nach Zusatz der Formgebungshilfsmittel kann anschließend die erfindungsgemäße Formgebung erfolgen. Solche Hilfsmittel können beispielsweise Graphit als Gleitmittel sowie Mikrofasern aus Glas, Asbest, Siliciumcarbid und/oder Kaliumtitanat sein. Ganz generell kann eine Ausgangsverbindung Quelle für mehr als einen elementaren Konstituenten sein.
Anstatt das durch Mischen von pulverförmigen Quellen erzeugte Gemisch als solches unmittelbar zur gewünschten Vorläufergeometrie zu formen, ist es häufig zweckmäßig, als einen ersten Formgebungsschritt zunächst eine Zwischenkompaktierung desselben durchzuführen, um das Pulver zu vergröbern (in der Regel auf Partikeldurchmesser dso von 100 bis 2000 μm, bevorzugt 150 bis 1500 μm, besonders bevorzugt 400 bis 1000 μm).
Dabei kann bereits vor der Zwischenkompaktierung z. B. Graphit als Kompaktierhilfs- mittel zugesetzt werden. Anschließend erfolgt mit dem vergröberten Pulver die erfindungsgemäße Formgebung, wobei bei Bedarf zuvor nochmals z. B. feinteiliger Graphit (sowie gegebenenfalls weitere Formgebungshilfsmittel (einschließlich Verstärkungsmittel)) zugegeben werden kann.
Vorzugsweise erfolgt das innige Vermischen der Quellen jedoch in nasser Form. Üblicherweise werden dabei die Ausgangsverbindungen z. B. in Form einer wässrigen (a- ber auch Flüssigkeiten wie iso-Butanol kommen als Lösungs- und/oder Dispergierme- dium in Betracht) Lösung und/oder Suspension miteinander vermischt. Besonders innige formbare Gemische werden dabei dann erhalten, wenn ausschließlich von in gelös- ter Form vorliegenden Quellen der elementaren Konstituenten ausgegangen wird. Als Lösungsmittel wird bevorzugt Wasser eingesetzt (aber auch Flüssigkeiten wie iso- Butanol kommen als Lösungsmittel in Betracht). Anschließend wird die erhaltene Lösung oder Suspension getrocknet, wobei der Trocknungsprozess vorzugsweise durch Sprühtrocknung mit Austrittstemperaturen von 100 bis 150 0C erfolgt (in manchen Fäl- len kann die Trocknung aber auch durch Filtration und anschließende Trocknung des Filterkuchens erfolgen). Der Partikeldurchmesser dso des resultierenden Sprühpulvers beträgt in typischer Weise 10 bis 50 μm. War Wasser die Basis des flüssigen Mediums, wird das resultierende Sprühpulver normalerweise nicht mehr als 20 % seines Gewichtes, vorzugsweise nicht mehr als 15% seines Gewichtes und besonders bevorzugt nicht mehr als 10 Gew.-% seines Gewichtes an Wasser enthalten. Diese Prozentsätze gelten in der Regel auch bei Anwendung anderer flüssiger Lösungs- bzw. Suspendierhilfsmittel. Nach Zusatz (oder auch ohne einen solchen Zusatz) der gewünschten Formgebungshilfsmittel zur jeweiligen pulverförmig gestalteten Trockenmasse kann das pulverförmige Gemisch als feinteiliges Vorläufergemisch (pulverförmiges Hauf- werk) erfindungsgemäß zum gewünschten Multimetalloxid-
Vollkatalysatorvorläuferformkörper verdichtet (geformt) werden. Die feinteiligen Formgebungshilfsmittel können aber auch bereits vorab in die Sprühmaische (teilweise oder vollständig) zugesetzt werden.
Eine nur teilweise Entfernung des Lösungs- bzw. Suspendiermittels kann auch dann zweckmäßig sein, wenn seine Mitverwendung als Formgebungshilfsmittel beabsichtigt ist.
Vorab einer Zugabe von z. B. feinteiligem Graphit als Gleitmittel kann auch bereits eine erste thermische Behandlung des Trockenpulvers erfolgen. Nach Zugabe des z. B. Graphits erfolgt dann die erfindungsgemäße Formgebung sowie die sich daran anschließende thermische Weiterbehandlung. Anstatt das auf dem Sprühpulver fußende feinteilige Vorläufergemisch als solches unmittelbar zur gewünschten Geometrie zu formen, ist es häufig zweckmäßig, als einen ersten Formgebungsschritt zunächst eine Zwischenkompaktierung durchzuführen, um das Pulver zu vergröbern (in der Regel auf Partikeldurchmesser von 100 bis 2000 μm, bevorzugt 150 bis 1500 μm, besonders bevorzugt 400 bis 1000 μm).
Dabei kann bereits vor der Zwischenkompaktierung z. B. Graphit als Kompaktierhilfs- mittel zugesetzt werden. Anschließend erfolgt auf der Grundlage des vergröberten PuI- vers die endgültige (eigentliche), die erfindungsgemäße Formgebung, wobei bei Bedarf zuvor nochmals feinteiliger Graphit (sowie gegebenenfalls weitere Formgebungshilfsmittel wie z. B. Verstärkungsmittel) zugegeben werden kann.
Selbstverständlich können als Quellen der elementaren Konstituenten auch Ausgangs- Verbindungen eingesetzt werden, die ihrerseits durch thermische Behandlung von Vorläuferverbindungen (Elementquellen) erzeugt wurden, und multimetalloxidischer Natur sind. Insbesondere können die Ausgangsverbindungen der elementaren Konstituenten multimetallischer Natur sein.
Alles bisher in dieser Schrift Gesagte hat vor allem dann Gültigkeit, wenn das kataly- tisch wirksame (aktive) Multimetalloxid des ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysators eine Stöchiometrie der allgemeinen Formel XII,
MOi2BiaFebX1cX2dX3eX4fOn (XII),
mit
X1 = Nickel und/oder Kobalt,
X2 = Thallium, Samarium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall, X3 = Zink, Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Blei, Vanadium, Chrom, Niob und/oder Wolfram, X4 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium,
a = 0,2 bis 5, b = 0,01 bis 5, c = 0 bis 10, d = 0 bis 2, e = 0 bis 8, f = 0 bis 10, und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XII bestimmt wird, oder eine Stöchiometrie der allgemeinen Formel XIII,
[Y1aY2bOχ.]p[Y3cY4dY5eY6fY7gY8hOy.]q (Xl 11),
mit
Y1 = nur Wismut oder Wismut und wenigstens eines der Elemente Tellur, Antimon,
Zinn und Kupfer,
Y2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram, Y3 = ein Alkalimetall, Thallium und/oder Samarium,
Y4 = ein Erdalkalimetall, Nickel, Kobalt, Kupfer, Mangan, Zink, Zinn, Cadmium und/oder Quecksilber, Y5 = Eisen oder Eisen und wenigstens eines der Elemente Vanadium, Chrom und
Cer, Y6 = Phosphor, Arsen, Bor und/oder Antimon,
Y7 = ein seltenes Erdmetall, Titan, Zirkonium, Niob, Tantal, Rhenium, Ruthenium,
Rhodium, Silber, Gold, Aluminium, Gallium, Indium, Silicium, Germanium, Blei, Thorium und/oder Uran,
Y8 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram, a' = 0,01 bis 8, b' = 0,1 bis 30, c' = 0 bis 4, d' = 0 bis 20, e' > 0 bis 20, f = 0 bis 6, g' = 0 bis 15, h' = 8 bis 16,
x', y' = Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiede- nen Elemente in XIII bestimmt werden, und p, q = Zahlen, deren Verhältnis p/q 0,1 bis 10 beträgt,
aufweist.
Solche ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatoren eignen sich vor allem als Katalysatoren mit erhöhter Selektivität und Aktivität für die gasphasenkatalytische Partial- oxidation von Propen zu Acrolein sowie von iso-Buten bzw. tert.-Butanol bzw. dessen Methylether zu Methacrolein.
Zur erfindungsgemäßen Herstellung der zugehörigen ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper wird man aus Quellen der elementaren Konstituen- ten des aktiven Multimetalloxids ein feinteiliges, durch Verdichten formbares Vorläufergemisch erzeugen (ein pulverförmiges Haufwerk) und dieses Gemisch, nach Zugabe von Formgebungshilfsmittel (vgl. dazu z.B. DE-A 10 2005 037 678, DE- A 10 2007 003 778, DE-A 10 2007 028 332 und den in diesen Schriften zitierten Stand der Technik), das gegebenenfalls auch Verstärkungsmittel umfasst, in erfindungsgemäßer Weise verdichten (vorzugsweise zu ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferform- körpern F bzw. Fuι).
Die erfindungsgemäße Formgebung erfolgt dabei vorteilhaft so, dass die Seitendruck- festigkeit des resultierenden ringähnlichen Multimetalloxid-
Vollkatalysatorvorläuferformkörpers > 10 und < 40 N, besser > 10 und < 35 N, noch besser > 12 N und < 30 N beträgt. Vorzugsweise beträgt die Seitendruckfestigkeit der ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper > 13 N und < 27 N, bzw. > 14 N und < 25 N. Ganz besonders bevorzugt beträgt die Seitendruckfestigkeit der ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper ≥ 15 N und < 22 N.
Die Körnung (der Partikeldurchmesser) des erfindungsgemäß zu verdichtenden pulver- förmigen Haufwerks (ausgenommen die zuzusetzenden Hilfsmittel) wird dabei vorteil- haft auf 200 bis 1500 μm, besonders vorteilhaft auf 400 bis 1000 μm eingestellt (z. B. durch Zwischenkompaktierung). In günstiger Weise liegen wenigstens 80 Gew.-%, besser wenigstens 90 Gew.-% und besonders vorteilhaft 95 oder 98 oder mehr Gew.- % des pulverförmigen Haufwerks in diesem Körnungsbereich.
Als Seitendruckfestigkeit wird dabei in dieser Schrift die Druckfestigkeit bei Stauchung des ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpers senkrecht zur Symmetrieachse (d.h., parallel zur Fläche der Öffnung) verstanden. Dabei beziehen sich alle Seitendruckfestigkeiten dieser Schrift auf eine Bestimmung mittels einer Material-Prüfmaschine der Firma Zwick GmbH & Co (D-89079 Ulm) des Typs Z 2.5/TS15. Diese Material-Prüfmaschine ist für quasistatische Beanspruchung mit zügigem, ruhendem, schwellendem oder wechselndem Verlauf konzipiert. Sie ist für Zug-, Druck- und Biegeversuche geeignet. Der installierte Kraftaufnehmer des Typs KAF-TC der Firma A.S.T. (D-01307 Dresden) mit der Herstellnummer 03-2038 wird dabei entsprechend der DIN EN ISO 7500-1 kalibriert und ist für den Messbereich 1-500 N einsetz- bar (relative Messunsicherheit: +; 0,2 %).
Die Messungen werden mit folgenden Parametern durchgeführt:
Vorkraft: 0,5 N. Vorkraft-Geschwindigkeit: 10 mm/min. Prüfgeschwindigkeit: 1 ,6 mm/min. Dabei wird der obere Stempel zunächst langsam bis kurz vor die Mantelfläche des ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferformkörpers abgesenkt. Dann wird der obere Stempel abgestoppt, um anschließend mit der deutlich langsameren Prüfgeschwindig- keit mit minimaler, zu weiterer Absenkung erforderlicher, Vorkraft abgesenkt zu werden.
Die Vorkraft, bei der der Vollkatalysatorvorläuferformkörper Rissbildung zeigt, ist die Seitendruckfestigkeit (SDF).
Betreffend die Aktivmassen der Stöchiometrie XII betragen der stöchiometrische Koeffizient b vorzugsweise 2 bis 4, der stöchiometrische Koeffizient c vorzugsweise 3 bis 10, der stöchiometrische Koeffizient d vorzugsweise 0,02 bis 2, der stöchiometrische Koeffizient e vorzugsweise 0 bis 5 und der stöchiometrische Koeffizient a vorzugsweise 0,4 bis 2. Der stöchiometrische Koeffizient f beträgt vorteilhaft 0,5 oder 1 bis 10. Besonders bevorzugt liegen die vorgenannten stöchiometrischen Koeffizienten gleichzeitig in den genannten Vorzugsbereichen.
Ferner ist X1 vorzugsweise Kobalt, X2 ist vorzugsweise K, Cs und/oder Sr, besonders bevorzugt K, X3 ist bevorzugt Wolfram, Zink und/oder Phosphor und X4 ist bevorzugt Si. Besonders bevorzugt weisen die Variablen X1 bis X4 gleichzeitig die vorgenannten Bedeutungen auf.
Besonders bevorzugt weisen alle stöchiometrischen Koeffizienten a bis f und alle Vari- ablen X1 bis X4 gleichzeitig ihre vorgenannten vorteilhaften Bedeutungen auf.
Innerhalb der Stöchiometrien der allgemeinen Formel XIII sind jene bevorzugt, die der allgemeinen Formel XIV
[Bia»Z2b»Oχ»]p»[Z8i2Z3c»Z4d»Fee»Z5fZ6 g »Z7 h »Oy »]q » (XIV), mit
Z2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram,
Z3 = Nickel und/oder Kobalt, Z4 = Thallium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall, vorzugsweise K, Cs und/oder Sr,
Z5 = Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Vanadium, Chrom und/oder Bi,
Z6 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium, vorzugsweise Si,
Z7 = Kupfer, Silber und/oder Gold, Z8 = Molybdän oder Wolfram, oder Wolfram und Molybdän, a" = 0,1 bis 1 , b" = 0,2 bis 2, c" = 3 bis 10, d" = 0,02 bis 2, e" = 0,01 bis 5, vorzugsweise 0,1 bis 3, f = 0 bis 5, g" = 0 bis 10, vorzugsweise > 0 bis 10, besonders bevorzugt 0,2 bis 10 und ganz besonders bevorzugt 0,4 bis 3, h" = 0 bis 1 , x", y" = Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiede- nen Elemente in XIV bestimmt werden, und p", q" = Zahlen, deren Verhältnis p" / q" 0,1 bis 5, vorzugsweise 0,5 bis 2 beträgt,
entsprechen.
Ferner sind katalytisch aktive Multimetalloxide der Stöchiometrie XIII bevorzugt, die dreidimensional ausgedehnte, von ihrer lokalen Umgebung aufgrund ihrer von ihrer lokalen Umgebung verschiedenen Zusammensetzung abgegrenzte, Bereiche der chemischen Zusammensetzung Y1 a'Y2bOX' enthalten, deren Größtdurchmesser (längste durch den Schwerpunkt des Bereichs gehende direkte Verbindungsstrecke zweier auf der Oberfläche (Grenzfläche) des Bereichs befindlicher Punkte) 1 nm bis 100 μm, häufig 10 nm bis 500 nm oder 1 μm bis 50 bzw. 25 μm, beträgt.
Besonders vorteilhafte katalytisch aktive Multimetalloxide der Stöchiometrie XIII sind solche, in denen Y1 nur Wismut ist.
Innerhalb der katalytisch aktiven Multimetalloxide der Stöchiometrie XIV sind diejenigen erfindungsgemäß bevorzugt, in denen ZV = (Wolfram)b- und Z8i2 = (Molybdän)i2 ist.
Ferner sind katalytisch aktive Multimetalloxide der Stöchiometrie XIV bevorzugt, die dreidimensional ausgedehnte, von ihrer lokalen Umgebung aufgrund ihrer von ihrer lokalen Umgebung verschiedenen Zusammensetzung abgegrenzte, Bereiche der chemischen Zusammensetzung Bia-ZVOx- enthalten, deren Größtdurchmesser (längste durch den Schwerpunkt des Bereichs gehende direkte Verbindungsstrecke zweier auf der Oberfläche (Grenzfläche) des Bereichs befindlicher Punkte) 1 nm bis 100 μm, häufig 10 nm bis 500 nm oder 1 μm bis 50 bzw. 25 μm, beträgt.
Ferner ist es von Vorteil, wenn wenigstens 25 mol-% (bevorzugt wenigstens 50 mol-% und besonders bevorzugt 100 mol-%) des gesamten Anteils [Y1a'Y2b'Ox]p ([Bia"Z2b"Ox"]p) der wie beschrieben erhältlichen katalytisch aktiven Multimetalloxide der Stöchiometrie XIII (der Stöchiometrie XIV) in den katalytisch aktiven Multimetalloxiden der Stöchiometrie XIII (der Stöchiometrie XIV) in Form dreidimensional ausgedehnter, von ihrer lokalen Umgebung aufgrund ihrer von ihrer lokalen Umgebung verschiedenen chemischen Zusammensetzung abgegrenzter, Bereiche der chemischen Zusammensetzung Y1a'Y2b'OX' ([Bia"Z2b"Oχ"]) vorliegen, deren Größtdurchmesser im Bereich 1 nm bis 100 μm liegt.
Im Fall eines katalytisch aktiven Multimetalloxids einer der Stöchiometrien XII bis XIV kommen für das erfindungsgemäße Verfahren der Herstellung ringähnlicher Vorläuferformkörper als Gleitmittel neben Graphit auch Ruß, Polyethylenglycol, Stearinsäure, Stärke, Polyacrylsäure, Mineral- oder Pflanzenöl, Wasser, Bortrifluorid und/oder Bornitrid in Betracht. Auch Glycerin und Celluloseether können als weitere Gleitmittel eingesetzt werden. Erfindungsgemäß bevorzugt wird Graphit als alleiniges Formgebungshilfsmittel zugesetzt. Bezogen auf die erfindungsgemäß zum ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferform körper zu formende Masse werden insgesamt in der Regel < 15 Gew.-%, meist < 9 Gew.-%, vielfach < 5 Gew.-%, oft < 4 Gew.-% an Graphit zugesetzt. Üblicherweise beträgt die vorgenannte Zusatzmenge > 0,5 Gew.-%, meist > 2,5 Gew.-%. Bevorzugt zugesetzte Graphite sind Asbury 3160 und Asbury 4012 der Firma Asbury Graphite Mills, Inc. New Jersey 08802, USA und Timrex® T44 der Firma Timcal Ltd., 6743 Bodio, Schweiz.
Bei Bedarf können noch feinteilige Verstärkungsmittel wie Mikrofasern aus Glas, Asbest, Siliciumcarbid oder Kaliumtitanat zugesetzt werden.
Die thermische Behandlung von wie eben beschrieben erfindungsgemäß erhältlichen ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern erfolgt in der Regel bei Temperaturen, die 350 0C überschreiten. Normalerweise wird im Rahmen der thermischen Behandlung die Temperatur von 650 0C jedoch nicht überschritten. Erfindungsgemäß vorteilhaft wird im Rahmen der thermischen Behandlung die Temperatur von 600 0C, bevorzugt die Temperatur von 550 0C und besonders bevorzugt die Tem- peratur von 510 0C nicht überschritten. Ferner wird im Rahmen der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferformkörpers vorzugsweise die Temperatur von 380 0C, mit Vorteil die Temperatur von 400 0C, mit besonderem Vorteil die Temperatur von 420 0C und ganz besonders bevorzugt die Temperatur von 440 0C überschritten. Dabei kann die thermische Behandlung in ihrem zeitlichen Ablauf auch in mehrere Abschnitte gegliedert sein. Beispielsweise kann zunächst eine thermische Behandlung bei einer Temperatur von 150 bis 350 0C, vorzugsweise 220 bis 290 0C, und daran anschließend eine thermische Behandlung bei einer Temperatur von 400 bis 600 0C, vorzugsweise 430 bis 550 0C durchgeführt werden.
Normalerweise nimmt die thermische Behandlung des ringähnlichen Multimetalloxid- (XII bis XIV)-Vollkatalysatorvorläuferformkörpers mehrere Stunden (meist mehr als 5 h) in Anspruch. Häufig erstreckt sich die Gesamtdauer der thermischen Behandlung auf mehr als 10 h. Meist werden im Rahmen der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferformkörpers Behandlungsdauern von 45 h bzw. 25 h nicht überschritten. Oft liegt die Gesamtbehandlungsdauer unterhalb von 20 h. Erfindungs- gemäß vorteilhaft werden im Rahmen der thermischen Behandlung des relevanten ringähnlichen Vollkatalysatorvorläuferformkörpers 5000C (4600C) nicht überschritten und die Behandlungsdauer im Temperaturfenster von > 4000C (> 4400C) erstreckt sich auf 5 bis 20 h.
Die thermische Behandlung (auch die nachfolgend angesprochene Zersetzungsphase) der vorstehend ausgeführten ringähnlichen Multimetalloxid (XII bis XIV)- Vollkatalysatorvorläuferformkörper kann sowohl unter Inertgas als auch unter einer oxidativen Atmosphäre wie z. B. Luft (Gemisch aus Inertgas und Sauerstoff) sowie auch unter reduzierender Atmosphäre (z.B. Gemisch aus Inertgas, NH3, CO und/oder H2 oder Methan, Acrolein, Methacrolein) erfolgen. Selbstredend kann die thermische Behandlung auch unter Vakuum ausgeführt werden.
Prinzipiell kann die thermische Behandlung von ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörpern in den unterschiedlichsten Ofentypen wie z. B. beheizbare Umluftkammern, Hordenöfen, Drehrohröfen, Bandcalcinierern oder
Schachtöfen durchgeführt werden. Bevorzugt erfolgt die thermische Behandlung der ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper in einer Bandcalci- niervorrichtung, wie sie die DE-A 100 46 957 und die WO 02/24620 empfehlen.
Die thermische Behandlung von ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläufer- formkörpern unterhalb von 350 °C verfolgt in der Regel das Ziel der thermischen Zersetzung der in den Vollkatalysatorvorläuferformkörpern enthaltenen Quellen der elementaren Konstituenten des angestrebten ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysators. Häufig erfolgt diese Zersetzungsphase im Rahmen des Aufheizens auf Temperaturen > 350 °C.
Insbesondere zur Herstellung von katalytisch aktiven Multimetalloxiden der Stöchio- metrie der allgemeinen Formel XIII oder XIV ist es vorteilhaft, ein Mischoxid Y1aΥ2bOX' bzw. Bia"Z2bOχ" als Quelle der Elemente Y1, Y2 bzw. Bi, Z2 in Abwesenheit der übrigen Konstituenten des Multimetalloxids vorzubilden und damit nach seiner Vorbildung, wie bereits beschrieben, mit Quellen der übrigen Konstituenten des Multimetalloxids ein feinteiliges formbares Gemisch zu erzeugen, um daraus, nach Zusatz von Formgebungshilfsmittel, den ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper erfindungsgemäß zu formen. Bei einer solchen Vorgehensweise ist lediglich darauf zu achten, dass für den Fall, dass die Herstellung des feinteiligen formbaren Gemischs nass erfolgt (in Suspension), die vorgebildeten Mischoxide Y1aΥ2bOX' bzw. Bia"Z2b"Oχ" nicht in nennenswertem Umfang in Lösung gehen.
Ausführlich wird eine wie vorstehend beschriebene Herstellweise in den Schriften DE-A 44 07 020, EP-A 835, EP-A 575 897 und DE-C 33 38 380 sowie in der Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5 beschrieben.
Beispielsweise kann man wasserlösliche Salze von Y1 wie Nitrate, Carbonate, Hydroxide oder Acetate mit Y2-Säuren oder deren Ammoniumsalzen in Wasser mischen, die Mischung trocknen (vorzugsweise sprühtrocknen) und die getrocknete Masse anschließend thermisch behandeln. Die thermisch behandelte Masse wird nachfolgend zweckmäßig zerkleinert (z. B. in einer Kugelmühle oder durch Strahlmahlen) und aus dem dabei erhältlichen, in der Regel aus im wesentlichen kugelförmigen Partikeln bestehenden, Pulver die Kornklasse mit einem im für das aktive Multimetalloxid der Stö- chiometrie der allgemeinen Formel XIII bzw. XIV gewünschten Größtdurchmesserbe- reich liegenden Korngrößtdurchmesser durch in an sich bekannter Weise durchzuführendes Klassieren (z. B. Nass- oder Trockensiebung) abgetrennt und vorzugsweise mit, bezogen auf die Masse dieser abgetrennten Kornklasse, 0,1 bis 3 Gew.-%, feintei- ligem SiC"2 (der Partikeldurchmesser dso der üblicherweise im wesentlichen kugelförmigen Siθ2-Partikel beträgt zweckmäßigerweise 100 nm bis 15 μm) vermischt und so eine Ausgangsmasse 1 hergestellt. Die thermische Behandlung erfolgt zweckmäßig bei Temperaturen von 400 bis 900 0C, vorzugsweise bei 600 bis 900 0C. Letzteres gilt ins- besondere dann, wenn es sich bei dem vorgebildeten Mischoxid um ein solches der Stöchiometrie BiZ2CVs, Bi2Z22θg und/oder Bi2Z23θi2 handelt, unter denen das Bi2Z22θg bevorzugt ist, insbesondere wenn Z2 = Wolfram.
Üblicherweise erfolgt die thermische Behandlung im Luftstrom (z. B. in einem Dreh- rohrofen, wie er in der DE-A 103 25 487 beschrieben ist). Die Dauer der thermischen Behandlung erstreckt sich in der Regel auf einige Stunden.
Von den übrigen Bestandteilen des gewünschten aktiven Multimetalloxids der allgemeinen Formel XIII bzw. XIV wird normalerweise ausgehend von in an sich bekannter Weise geeigneten Quellen (vgl. EP-A 835 und DE-C 33 38 380 sowie DE-A 44 07 020 und die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5) in erfindungsgemäß zweckmäßiger Weise z. B. ein möglichst inniges, vorzugsweise feinteiliges Trockengemisch hergestellt (z. B. wasserlösliche Salze wie Halogenide, Nitrate, Acetate, Carbonate oder Hydroxide in einer wässrigen Lösung vereinen und anschließend die wässrige Lösung z. B. sprühtrocknen oder nicht wasserlösliche Salze, z. B. Oxide, in wässrigem Medium suspendieren und anschließend die Suspension z. B. sprühtrock- nen), das hier als Ausgangsmasse 2 bezeichnet wird. Wesentlich ist nur, dass es sich bei den Bestandteilen der Ausgangsmasse 2 entweder bereits um Oxide handelt, oder um solche Verbindungen, die durch Erhitzen, gegebenenfalls in Anwesenheit von Sauerstoff und/oder Sauerstoffquellen, in Oxide überführbar sind. Anschließend werden die Ausgangsmasse 1 und die Ausgangsmasse 2 im gewünschten Mengenverhältnis sowie unter Zusatz von Formgebungshilfsmittel zum zum ringähnlichen Vollkatalysator- vorläuferformkörper formbaren Gemisch vermischt. Die Formung kann, wie bereits beschrieben, anwendungstechnisch zweckmäßig über die Stufe einer Zwischenkom- paktierung erfolgen.
In einer weniger bevorzugten Ausführungsform kann das Vorgebildete Mischoxid Y1a'Y2bOχ' bzw. Bia'ZVOx" mit Quellen der übrigen Bestandteile der gewünschten Aktivmasse auch in flüssigem, vorzugsweise wässrigem, Medium innig vermischt werden. Dieses Gemisch wird anschließend z. B. zu einem innigen Trockengemisch getrocknet und sodann, wie bereits beschrieben, geformt und thermisch behandelt. Dabei können die Quellen der übrigen Konstituenten in diesem flüssigen Medium gelöst und/oder suspendiert vorliegen, wohingegen das Vorgebildete Mischoxid in diesem flüssigen Medium im wesentlichen unlöslich sein sollte, d. h., suspendiert vorliegen muss.
Die vorgebildeten Mischoxidpartikel sind im fertig gestellten ringförmigen Vollkatalysator in der durch die Klassierung eingestellten Längstausdehnung im wesentlichen unverändert enthalten. Im Übrigen kann wie in der Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5 ausgeführt verfahren werden. Die in der Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5 bezüglich ringförmiger Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper sowie den aus diesen resultierenden ringförmigen Multimetalloxidvollkatalysatoren gemachten Ausführungen gelten für die Gegenstände dieser Anmeldung in entsprechender weise.
In typischer Weise betragen die Seitendruckfestigkeiten von wie beschrieben erhältli- chen ringähnlichen Multimetalloxid (XII bis XIV)- Vollkatalysatoren 5 bis 13 N, häufig 8 bis 11 N.
Wie bereits erwähnt, eignen sich die wie beschrieben erhältlichen ringähnlichen Vollkatalysatoren insbesondere als Katalysatoren für die Partialoxidation von Propen zu Ac- rolein bzw. von iso-Buten und/oder teert. Butanol zu Methacrolein. Die Partialoxidation kann dabei z. B. wie in den Schriften WO 00/53557, WO 00/53558, DE-A 199 10 506, EP-A 1 106 598, WO 01/36364, DE-A 199 27 624, DE-A 199 48 248, DE-A 199 48 523, DE-A 199 48 241 , EP-A 700 714, DE-A 10313213, DE-A 103 13 209, DE-A 102 32 748, DE-A 103 13 208, WO 03/039744. EP-A 279 374, DE-A 33 38 380, DE-A 33 00 044, EP-A 575 897, DE-A 10 2004 003 212, DE-A 10 2005 013 039, DE-A 10 2005 009 891 , die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5, DE-A 10 2005 010 11 1 , DE- A 10 2005 009 885 sowie DE-A 44 07 020 für ringförmige Vollkatalysatoren beschrieben durchgeführt werden, wobei die Katalysatorbeschickung z. B. nur wie beschrieben erhältliche ringähnliche Vollkatalysatoren oder z. B. mit inerten Formkörpern verdünnte ringähnliche Vollkatalysatoren umfassen kann. Im letzteren Fall wird die Katalysatorbeschickung vorteilhaft in der Regel so gestaltet, dass ihre volumenspezifische Aktivität in Strömungsrichtung des Reaktionsgasgemisches kontinuierlich, sprunghaft und/oder stufenförmig zunimmt.
Für das Verfahren der Propylenpartialoxidation zu Acrolein besonders vorteilhafte MuI- timetalloxidstöchiometrien sind:
a) [Bi2W2O9 x 2W03]o,4[Moi2Co5,5Fe2,94Sii,59Ko,oeOx]i ; b) Mθi2Ni6,5Zn2Fe2Bii Po,oo65Ko,o6θχ- 1 OSiO2; c) Mθi2Co7Fe2,94Bio,6Sii,59Ko,o8θx; d) wie Multimetalloxid Il-Vollkatalysator gemäß Beispiel 1 der DE-A 197 46 210; und e) wie Beispiel 1 c aus der EP-A 015 565.
Das in dieser Schrift Gesagte hat aber auch dann Gültigkeit, wenn das katalytisch wirksame (aktive) Multimetalloxid des ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysators eine Stöchiometrie der allgemeinen Formel XV,
Moi2PaVbXc1Xd2Xe3SbfRegShOn (XV),
aufweist, in der Variablen folgende Bedeutung haben:
X1 = Kalium, Rubidium und/oder Cäsium,
X2 = Kupfer und/oder Silber, X3 = Cer, Bor, Zirkonium, Mangan und/oder Wismut, a = 0,5 bis 3, b = 0,01 bis 3, c = 0,2 bis 3, d = 0,01 bis 2, e = 0 bis 2, f = 0 bis 2, vorzugsweise 0,01 bis 2, g = 0 bis 1 , h = 0 bis 0,5, vorzugsweise 0,001 bis 0,5, und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschie- denen Elemente in XV bestimmt wird. Bevorzugt sind Multimetalloxide XV, in denen h 0,03 bis 0,5 ist.
Besonders bevorzugte Stöchiometrien der allgemeinen Formel XV sind jene der Ausführungsbeispiele B1 bis B15 aus der EP-A 467 144 und dies auch dann, wenn diese beispielhaften Multimetalloxide kein K und/oder kein Re enthalten.
Vorgenannte EP-A 467 144 und die Deutsche Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5 beschreiben auch die Herstellung von ringförmigen Multimetalloxid (XV)-Vollkatalysatorformkörpern und deren Verwendung als Katalysatoren für die hete- rogen katalysierte Gasphasenpartialoxidation von Methacrolein zu Methacrylsäure. Diese Beschreibungen sind auch im in der vorliegenden Anmeldung gegebenen Kontext zutreffend.
D.h., ringähnliche Multimetalloxid (XV)-Vollkatalysatorvorläuferformkörper können er- findungsgemäß dadurch hergestellt werden, dass man als Ausgangsverbindungen geeignete Salze der sie konstituierenden elementaren Bestandteile, gegebenenfalls bei erhöhter Temperatur und unter Zusatz von Säuren oder Basen, in wässrigem Medium durch Lösen und/oder Suspendieren fein verteilt und, zur Vermeidung unerwünschter Oxidationsprozesse ggf. unter Inertgas, mischt, das Gemisch trocknet (z. B. eindampft oder sprühtrocknet), der resultierenden, feinteilige Form aufweisenden oder in feinteili- ge Form überführten Trockenmasse z. B. Graphit als Gleitmittel sowie gegebenenfalls sonstige der bereits genannten Formgebungshilfsmittel zusetzt, und die dabei erhaltene feinteilige Masse erfindungsgemäß zur gewünschten ringähnlichen Geometrie formt (verdichtet). Die dabei resultierenden Katalysatorvorläuferformkörper werden anschlie- ßend zur Überführung in die aktiven ringähnlichen Katalysatorformkörper thermisch behandelt. Bevorzugt wird die thermische Behandlung bei Temperaturen von 180 bis 4800C, besonders bevorzugt bei Temperaturen von 250 bis 450 0C durchgeführt. Die thermische Behandlung kann dabei unter den bereits beschriebenen Gasatmosphären erfolgen. Beispielhaft erwähnt seien nochmals strömende Luft, strömende Inertgasat- mosphäre (z. B. ISb, oder CO2, oder Edelgase) oder Vakuum. Die thermische Behandlung kann in mehreren Temperaturstufen und/oder in verschiedenen Atmosphären durchgeführt werden. So kann z. B. in einer ersten Stufe bei 200 bis 260 0C in Luft, in einer zweiten Stufe bei 420 bis 460 0C in Stickstoff und in einer dritten Stufe bei 350 bis 410 0C wiederum in Luft thermisch behandelt werden. Im Regelfall ist strömende Luft die bevorzugte Atmosphäre für die thermische Behandlung.
Im Übrigen gilt das in dieser Schrift bei der Herstellung von ringähnlichen Vollkatalysatorformkörpern von Multimetalloxiden XII bis XIV Gesagte hier in entsprechender Weise, jedoch mit dem Unterschied, dass hier die erhöhten Seitendruckfestigkeiten für die ringförmigen Vollkatalysatorvorläuferformkörper bevorzugt werden. Ebenso gelten die in der Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5 bezüglich der Herstellung von ringförmigen Vollkatalysatorformkörpern von Multimetalloxiden XV gemachten Aussagen hier in entsprechender Weise.
D. h., z. B. bevorzugtes Trocknungsverfahren für die wässrige Lösung oder Suspension der Quellen der elementaren Konstituenten des gewünschten aktiven Multimetall- oxids XV ist die Sprühtrocknung. Das resultierende Sprühpulver mit einem Partikeldurchmesser dδo zwischen 10 bis 50 μm wird vorteilhaft nach Zusatz von feinteiligem Graphit als Hilfsmittel zwischenkompaktiert, um das Pulver zu vergröbern. Bevorzugt erfolgt die Zwischenkompaktierung hier auf Partikeldurchmesser von 100 bis 2000 μm, bevorzugt von 150 bis 1500 μm und besonders bevorzugt von 400 bis 1000 μm. Anschließend erfolgt auf der Grundlage des vergröberten Pulvers die erfindungsgemäße Formgebung, wobei bei Bedarf zuvor nochmals feinteiliger Graphit (sowie gegebenenfalls weitere Formgebungshilfsmittel) zugegeben werden kann.
Bei der beschriebenen Herstellungsweise von ringähnlichen Vollkatalysatorformkörpern von aktiven Multimetalloxiden der allgemeinen Formel XV wird Antimon üblicherweise als Antimontrioxid, Rhenium z. B. als Rhenium(VII)oxid, Molybdän vorzugsweise als Ammoniumsalz der Molybdän- oder Phosphormolybdänsäure, Bor z. B. als Borsäu- re, Vanadin in der Regel als Ammoniumvanadat oder Vanadinoxalat, Phosphor mit Vorteil als ortho-Phosphorsäure oder Di-Ammonium-Phosphat, Schwefel z.B. als Ammoniumsulfat und die kationischen Metalle normalerweise als Nitrate, Oxide, Hydroxide, Carbonate, Chloride, Formiate, Oxalate und/oder Acetate bzw. deren Hydrate eingesetzt.
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich ferner zur Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern mit gekrümmter und/oder nicht gekrümmter Stirnfläche von ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren, deren aktives Multimetalloxid ein Vanadium, Phosphor und Sauerstoff enthaltendes Multimetall- oxid ist, und die sich als Katalysatoren für die heterogen katalysierte Gasphasenoxida- tion wenigstens eines Kohlenwasserstoffs mit mindestens vier Kohlenstoffatomen (insbesondere n-Butan, n-Butene und/oder Benzol) zu Maleinsäureanhydrid eignen. Die Stöchiometrie des aktiven Multimetalloxids kann dabei z. B. eine solche der allgemeinen Formel XVI sein,
ViPbFecX1dX2eOn (XVI),
in der die Variablen folgende Bedeutung aufweisen:
X1 = Mo, Bi, Co, Ni, Si, Zn, Hf, Zr, Ti, Cr, Mn, Cu, B, Sn und/oder Nb, X2 = K, Na, Rb, Cs und/oder Tl, b 0,9 bis 1 ,5,
C 0 bis 0,1 , d O bis 0,1 , e O bis 0,1 , und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschie denen Elemente in XVI bestimmt wird.
Zur Herstellung von diesbezüglich geeigneten und erfindungsgemäß zu ringähnlichen Vorläuferformkörpern (insbesondere F bzw. Fuι) zu verdichtenden pulverförmigen Haufwerken sei an dieser Stelle auf die WO 03/078310 und Deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 102007003778.5, die WO 01/68245 und die DE-A 10 2005 035 978 verwiesen, die die Herstellung entsprechender ringförmiger Systeme betreffen.
Beispielsweise kann wie folgt vorgegangen werden:
a) Umsetzung einer fünfwertigen Vanadiumverbindung (z. B. V2O5) mit einem organischen, reduzierenden Lösungsmittel (z. B. iso-Butanol) in Gegenwart einer fünfwertigen Phosphorverbindung (z. B. Ortho- und/oder Pyrophosphorsäure) unter Erwärmen auf 75 bis 205 0C, bevorzugt auf 100 bis 120 0C; b) Abkühlen des Reaktionsgemisches auf vorteilhaft 40 bis 90 0C; c) Zugabe von Eisen(lll)phosphat; d) Erneutes Erwärmen auf 75 bis 205°C, bevorzugt 100 bis 120 0C; e) Isolierung der gebildeten festen Vanadium-, Phosphor-, Eisen- und Sauerstoff enthaltenden Vorläufermasse (z. B. durch Filtrieren); f) Trocknung und/oder thermische Vorbehandlung der Vorläufermasse (gegebenenfalls bis zu beginnender Vorformierung durch Wasserabspaltung aus der Vorläufermasse); g) Zugabe von feinteiligem Graphit und anschließend erfindungsgemäße Formgebung zum ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper;
daran anschließend thermische Behandlung der gebildeten Katalysatorvorläuferformkörper durch Erhitzen in einer Atmosphäre, welche Sauerstoff, Stickstoff, Edelgase, Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und/oder Wasserdampf enthält (z. B. wie in der WO 03078310 auf Seite 20, Zeile 16 bis Seite 21 , Zeile 35 beschrieben).
Das erfindungsgemäße Verfahren umfasst weiterhin Verfahren zur Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern mit gekrümmter und/oder nicht gekrümmter Stirnfläche von ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatoren, deren aktives Multimetalloxid ein Mo, V und wenigstens eines der Elemente Te und Sb enthaltendes Multimetalloxid ist, wie es z.B. die Schriften EP- A 962 253, DE-A 101 22 027, EP-A 608 838, DE-A 198 35 247, EP-A 895 809, EP- A 1 254 709, EP-A 1 192 987, EP-A 1 262 235, EP-A 1 193 240, JP-A 11-343261 , JP- A 11-343262, EP-A 1 090 684, EP-A 1 301 457, EP-A 1 254 707, EP-A 1 335 793, DE-A 100 46 672, DE-A 100 34 825, EP-A 1 556 337, DE-A 100 33 121 , WO 01/98246 und EP-A 1 558 569 beschreiben.
Häufig enthalten die vorgenannten Mo, V und wenigstens eines der Elemente Te und Sb enthaltenden Multimetalloxide noch das Element Nb. Die vorgenannten resultierenden ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren eignen sich für alle in den vorgenannten Schriften aufgeführten heterogen katalysierten Gasphasenreaktionen (insbe- sondere partiellen Oxidationen). Dies sind im besonderen die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Propan zu Acrylsäure sowie von Acrolein zu Acryl- säure, von Methacrolein zu Methacrylsäure und von iso-Butan zu Methacrylsäure.
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich aber auch, wie in dieser Schrift bereits mehrfach angesprochen, zur Herstellung von ringähnlichen Vorläuferformkörpern (z. B. von ringähnlichen Vorläuferformkörpern F oder von ringähnlichen Vorläuferformkörpern Fuι), aus denen durch thermische Behandlung ringähnliche (oxidische) Trägerformkörper erhältlich sind, die z. B. zur Herstellung ringähnlicher Schalenkatalysatoren oder zur Herstellung ringähnlicher Tränkkatalysatoren verwendet werden können. Derartige ringähnliche Trägerformkörper können aber selbstredend auch als inerte Formkörper zum Verdünnen eines Katalysatorfestbetts verwendet werden.
Zur erfindungsgemäßen Herstellung solcher ringähnlicher Träger-Vorläuferformkörper wird als erfindungsgemäß zu verdichtendes pulverförmiges Haufwerk in der Regel ein solches verwendet, das aus (unter Normalbedingungen üblicherweise festen) Metalloxiden und/oder aus solchen Metallverbindungen (z. B. Salzen) besteht, die durch Erhitzen (thermisches Behandeln) in (unter Normalbedingungen üblicherweise feste) O- xide überführbar sind (wenigstens durch thermisches Behandeln in Anwesenheit von gasförmigem molekularem Sauerstoff und/oder von gasförmigen Sauerstoff freisetzen- den Komponenten). Zusätzlich kann das pulverförmige Haufwerk die in dieser Schrift bereits erwähnten Formgebungshilfsmittel wie z. B. Gleitmittel, Porosierungsmittel und Verstärkungsmittel zugesetzt enthalten.
Die zur erfindungsgemäßen Herstellung von ringähnlichen Träger- Vorläuferformkörpern zu verwendenden pulverförmigen Haufwerke werden daher in der Regel ebenfalls Haufwerk HW* oder Haufwerke HW** sein. Insbesondere aber werden sie pulverförmige Haufwerke O sein. Alle bezüglich der erfindungsgemäßen Verdichtung von pulverförmigen Haufwerken O, HW* und HW** in dieser Schrift gemachten Ausführungen gelten daher in entsprechender Weise. Bei erfindungsgemäß bevorzugten ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörpern handelt es sich in der Regel um ringähnliche Vorläuferformkörper F, vorzugsweise um ringähnliche Vorläuferformkörper Fuι.
Die thermische Behandlung der ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörper zur Überfüh- rung derselben in den ringähnlichen Träger erfolgt in der Regel bei Temperaturen > 500 0C, häufig > 600 0C und vielfach > 700 0C. In der Regel wird die vorgenannte thermische Behandlung jedoch bei Temperaturen < 1500 0C durchgeführt. Die thermische Behandlung kann dabei sowohl unter Inertgas als auch unter einer oxidativen Atmosphäre wie z. B. Luft (Gemisch aus Inertgas und Sauerstoff) erfolgen. Selbstre- dend kann die thermische Behandlung auch unter Vakuum oder reduzierender Atmosphäre erfolgen.
Üblicherweise erfolgt die thermische Behandlung unter oxidierender Atmosphäre (im allgemeinen unter Luft).
Von den katalytisch aktiven Multimetalloxiden unterscheiden sich die Trägeroxide normalerweise dadurch, dass die thermische Behandlung zu ihrer Erzeugung bei wesentlich höheren Temperaturen und/oder über eine längere Zeitdauer erfolgt (wodurch sie häufig weitgehend unporös sind) und/oder dass das in ihnen numerisch (molar gerech- net) am häufigsten enthaltene, von Sauerstoff verschiedene, Element kein Übergangsmetall der 5. bis 1 1. Nebengruppe (das sind die Vanadiumgruppe, die Chromgruppe, die Mangangruppe, die Eisengruppe, die Kobaltgruppe und die Nickelgruppe) und nicht Phosphor ist. Vielfach ist das in ihnen numerisch (molar gerechnet) am häufigsten enthaltene, von Sauerstoff verschiedene, Metall ein Element aus der Gruppe bestehend aus Erdalkali (z.B. Mg, Ca), Zn, Zr, AI, Si und Ti.
Die bei der Herstellung der ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörper mitverwendeten organischen (einschließlich Graphit) Formgebungshilfsmittel zersetzen sich bei der vorgenannten thermischen Behandlung in der Regel zu gasförmig entweichenden Ver- bindungen (und/oder setzen sich zu gasförmig entweichenden chemischen Verbindungen um). Häufig besteht der ringähnliche Trägerformkörper aus einem keramischen Werkstoff. Beispielhaft genannt seien Silikatkeramiken und sonstige Metalloxidkeramiken. In dem entsprechender weise enthält das zur Herstellung eines ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörpers erfindungsgemäß zu verdichtende pulverförmige Hauf- werk als mineralische Ausgangsrohstoffe vielfach pulverförmige Silikate wie z. B. Zir- konsilikat, Aluminiumsilikat (z. B. MuIMt), Magnesium-Silikat (z. B. Steatit) und sonstige pulverförmige Metalloxide wie z. B. Aluminiumoxid, Magnesiumoxid und Zirkonoxid.
Beispielhaft näher ausgeführt sei an dieser Stelle die Herstellung der in der WO 99/48606 in Ringform ausgeführten Trägerformkörper, die sich zur Herstellung von Trägerkatalysatoren für die Umsetzung von Ethylen und Chlorwasserstoff im Beisein von molekularem Sauerstoff zu 1 ,2-Dichlorethan eigenen („Oxychlorierung").
Als feinteiliger mineralischer Rohstoff wird ein feinteiliges Gemisch von Pseudoböhmit und γ-Abθ3 im Gewichtsverhältnis 4:1 bis 1 :4, vorzugsweise 1 :1 bis 1 :3 verwendet. Diesem Gemisch, dessen dso Partikeldurchmesser anwendungstechnisch zweckmäßig 10 bis 100 μm beträgt, werden, bezogen auf sein Gewicht, 0,5 bis 7 Gew.-% (vorzugsweise 2 bis 5 Gew.-%) Magnesiumstearat sowie 0,5 bis 3 Gew.-% (vorzugsweise 1 bis 1 ,5 Gew.-%) feinteiliger Graphit (dso Partikeldurchmesser 15 bis 30 μm) als Formge- bungshilfsmittel zugesetzt.
Das dabei resultierende pulverförmige Haufwerk wird anschließend in erfindungsgemäßer Weise zu den ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörpern verdichtet (der Lehre der EP-A 184790 folgend ist die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels dabei vorteilhaft konkav gestaltet (d. h., sie weisen vorzugsweise eine kreisförmige Rille auf)). Diese werden danach in oxidierender Atmosphäre (vorzugsweise unter Luft) bei Temperaturen von 500 bis 800 0C, vorzugsweise 700 bis 750 0C thermisch behandelt (in der Regel 0,5 bis 10 h).
Der so erhaltene ringähnliche Trägerformkörper wird anschließend mit einer wässrigen CuCb/KCI-Lösung getränkt. Nach der Tränkung werden die ringähnlichen Formkörper zu den aktiven ringähnlichen Katalysatoren getrocknet (in der Regel bei Temperaturen von 80 bis 300 0C, vorzugsweise 100 bis 200 0C). Die Trocknung erfolgt normalerweise an Luft.
Typische Trocknungsdauern betragen 0,2 bis 10 h, im Bereich erhöhter Temperaturen 0,5 bis 2 h. Die Konzentration und das Volumen der Tränklösung werden bei der Tränkung anwendungstechnisch zweckmäßig so gewählt, dass die resultierenden Trägerkatalysatoren einen Cu-Gehalt von 1 bis 15 Gew.-%, vorzugsweise von 2 bis 10 Gew.- %, und einen K-Gehalt von 0,1 bis 8 Gew.-%, vorzugsweise von 0,3 bis 3 Gew.-% aufweisen. Im übrigen kann wie in der WO 99/48606 beschrieben verfahren werden.
Das in dieser Schrift Gesagte hat aber auch dann Gültigkeit, wenn das katalytisch wirksame (aktive) Multimetalloxid des ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysators die Stöchiometrie (Fe2Ü3)i • (Moθ3)s,25 aufweist. Als Ausgangsverbindungen zur Herstellung derselben eignen sich z. B. Eisen-(lll)-nitrat und Molybdäntrioxid. Besonders bevorzugte Fe-Quelle ist Eisen-(lll)-nitrat-nonahydrat-Schmelze gemäß der Lehre der PCT/EP2008/050341. Bevorzugt werden beide in wässriger ammoniakalischer Lösung miteinander vermischt. Selbige wird anschleißend sprühgetrocknet und das resultie- rende Sprühpulver in erfindungsgemäßer Weise zu ringähnlichen Vorläuferformkörpern verdichtet. Der Endabstand E ist dabei bevorzugt 5 mm, die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z ist vorzugsweise 2 -π mm (π ist dabei das Verhältnis von Kreisumfang zu Kreisdurchmesser) und der Durchmesser DD der Deckfläche des Kegelstumpfes KS ca. 5 mm. Abschließend werden die ringähnlichen Vorläuferformkörper im Temperaturbereich von 400 bis 500 0C unter Luft thermisch behandelt. Die resultierenden ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorformkörper eignen sich z. B. als Katalysatoren für die Partialoxidation von Methanol zu Formaldehyd.
Damit umfasst die vorliegende Patentanmeldung insbesondere die nachfolgenden erfindungsgemäßen Ausführungsformen:
1. Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers, umfassend das mechanische Verdichten eines in den Füllraum einer Matrize eingebrachten pulverförmigen Haufwerks aus Bestandteilen, die wenigstens eine Metallverbindung, die durch thermische Behandlung bei einer Temperatur > 100 0C in ein Metalloxid überführbar ist, oder wenigstens ein Metalloxid, oder wenigstens ein Metalloxid und wenigstens eine solche Metallverbindung umfassen, zu einem ringähnlichen Vorläuferformkörper, bei dem sich der Füllraum in einer mit einer vertikalen Bohrachse B von oben nach unten durch das Matrizenmaterial hindurchgeführten Matrizenbohrung befindet und durch
- die Innenwand der Matrizenbohrung,
- die obere Stirnfläche eines von unten entlang der Bohrachse B in die Matrizenbohrung hub- und senkbeweglich eingeführten unteren Stempels, auf der das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk aufliegt,
- die längs der Bohrachse B in einem axialen Ausgangsabstand A oberhalb der oberen Stirnfläche des unteren Stempels befindliche untere Stirnfläche eines entlang der Bohrachse B hub- und senkbeweglich angebrachten obe- ren Stempels, dessen untere Stirnfläche das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk von oben berührt, und
- die Mantelfläche eines aus der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels heraus entlang der Bohrachse B in der Matrizenboh- rung von unten nach oben geführten Mittelstiftes MF, der wenigstens bis zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufreicht, begrenzt wird,
indem man den axialen Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen dadurch auf einen für die Verdichtung vorgegebenen axialen Endabstand E längs der
Bohrachse B verringert, dass man den oberen Stempel absenkt und dabei die Position des unteren Stempels beibehält oder den unteren Stempel zusätzlich anhebt, wobei
die geometrische Form der Mantelfläche des unteren Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders I entspricht;
die geometrische Form der Mantelfläche des oberen Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders Il entspricht;
- in der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels eine von oben nach unten durch den unteren Stempel hindurchgeführte Mittelbohrung MBU ausgebildet ist;
im Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen der Mittelstift MF von unten durch die Mittelbohrung MBU hindurch bis wenigstens zur geometrischen
Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufragt;
der Mittelstift MF von unten nach oben die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ aufweist;
die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders I sowie kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Il ist;
- die Position des Mittelstiftes MF und die Position der Matrize einschließlich der Matrizenbohrung längs der Bohrachse B während des Verfahrens relativ zueinander fixiert sind;
in der geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels ei- ne in den oberen Stempel hineinführende und mit wenigstens einem Aus- lass aus dem oberen Stempel in Verbindung stehende Mittelbohrung MB° ausgebildet ist, die den Mittelstift MF bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E im erforderlichen Umfang aufzunehmen vermag und in die der Mittelstift MF bereits im Ausgangsabstand A hinein- ragen kann;
die Symmetrieachsen der Matrizenbohrung, des Kreiszylinders I, des Kreiszylinders II, der Mittelbohrung MB°, des Mittelstiftes MF und der Mittelbohrung MBU auf einer gemeinsamen, durch die Matrizenbohrung vertikal ver- laufenden geraden Linie L liegen; die Matrizenbohrung längs ihrer Bohrachse einen Längsabschnitt I aufweist, auf dessen Länge I die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders KZ entspricht, und an dessen oberem Ende sich unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsab- schnitt Il der Matrizenbohrung anschließt, der die Länge Il aufweist;
die Ausmaße des Längsabschnitts I der Matrizenbohrung und des Kreiszylinders I so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets jeweils wenigstens auf einer Teillänge des Längsabschnitts I mit seiner Mantelfläche auf der Innenwand der Matrizenbohrung gleitend in die
Matrizenbohrung geführt ist;
die Ausmaße der Mittelbohrung MBU und des Kreiszylinders Z so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets wenigstens im Bereich des Eingangs seiner Mittelbohrung MBU in seine obere Stirnfläche mit der Innenwand der Mittelbohrung MBU auf der kreiszylindrischen Mantelfläche MZ des Mittelstiftes MF gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist; und
- nach beendeter Verdichtung der obere Stempel vom gebildeten ringähnlichen Vorläuferformkörper abgehoben und der ringähnliche Vorläuferformkörper durch Anheben des unteren Stempels aus der Matrizenbohrung entfernt wird,
sowie ein sich daran anschließendes Verfahren der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vorläuferformkörpers bei einer Temperatur > 100 0C, bei dem sich wenigstens eine Teilmenge seiner Bestandteile unter Ausbildung wenigstens einer gasförmigen Verbindung zersetzt und/oder chemisch umsetzt und der ringähnliche oxidische Formkörper sich ausbildet,
dadurch gekennzeichnet, dass die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge Il des Längsabschnitts Il von unten nach oben derjenigen der Mantelfläche eines sich von unten nach oben erweiternden Kegelstumpfes KS entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem unteren Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen oberem Ende entspricht, mit der Maßgabe, dass beim Erreichen des Endabstands E die untere Stirnfläche des oberen Stempels sich im Längsabschnitt Il und die obere Stirnfläche des unteren Stempels sich nicht unterhalb des Längsabschnitts I befindet, so dass sich der durch das mechanische Verdichten des pulverförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflächen ausgebildete ringähnliche Vorläu- ferformkörper beim Erreichen des Endabstands E wenigstens teilweise im Längsabschnitt Il befindet.
2. Verfahren gemäß Ausführungsform 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren
Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 20 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden.
3. Verfahren gemäß Ausführungsform 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 60 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden.
4. Verfahren gemäß Ausführungsform 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 90 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il be- finden.
5. Verfahren gemäß Ausführungsform 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels der gesamte durch das mechanische Verdichten des pulverförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflächen ausgebildete ringähnliche Vorläuferformkörper im Längsabschnitt Il befindet.
6. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 5, dadurch gekennzeich- net, dass die Umrisslinie des Kreiszylinders Il länger oder gleich lang wie die
Umrisslinie des Kreiszylinders I ist.
7. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels in zueinander parallelen Ebenen liegen, auf denen die
Bohrachse B senkrecht steht.
8. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 2 bis 10 mm beträgt. 9. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 2 bis 8 mm beträgt.
10. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 7, dadurch gekennzeich- net, dass der Endabstand E 3 bis 8 mm beträgt.
1 1. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 3 bis 7 mm beträgt.
12. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Quotient Q aus der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z als Zähler und der Umrisslinie des Kreiszylinders I als Nenner 0,3 bis 0,7 beträgt.
13. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeich- net, dass der Quotient Q aus der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z als
Zähler und der Umrisslinie des Kreiszylinders I als Nenner 0,4 bis 0,6 beträgt.
14. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Differenz, gebildet durch Subtraktion des Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders Z vom Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders I 1 bis
3 mm beträgt.
15. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 2 bis 10 mm be- trägt.
16. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 2 bis 8 mm beträgt.
17. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 4 bis 8 mm beträgt.
18. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,003 • H ≤ DG - DD < 0,050 • H. 19. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,005- H < DG - DD < 0,025 • H.
20. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durch- messer DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der
Höhe H des Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,007- H < DG - DD < 0,015 • H.
21. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die (für das pulverförmige Haufwerk zugänglich) obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die (für das pulverförmige Haufwerk zugängliche) untere Stirnfläche des oberen Stempels die geometrische Form eines Kreisrings aufweist.
22. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels die geometrische Form eines ins Stempelinnere einwärts gewölbten Kreisrings aufweist.
23. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrizenbohrung nur die Längsabschnitte I und Il aufweist.
24. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 22, dadurch gekennzeich- net, dass die Matrizenbohrung der Matrize so beschaffen ist, dass sich an ihren
Längsabschnitt I nicht nur an dessen oberem Ende unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsabschnitt II, sondern auch an dessen unterem Ende unmittelbar ein nach unten gerichteter Längsabschnitt II* der Länge II* anschließt, und die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge II* des Längsabschnitts II* der Mantelfläche eines Kegelstumpfes KS* entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem oberen Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen unterem Ende entspricht.
25. Verfahren gemäß Ausführungsform 24, dadurch gekennzeichnet, dass die Mat- rizenbohrung nur die Längsabschnitte I, Il und II* aufweist. 26. Verfahren gemäß Ausführungsform 24 oder 25, dadurch gekennzeichnet, dass die geometrischen Ausmaße des Längsabschnitts Il denen des Längsabschnitts II* entsprechen.
27. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
4 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E.
28. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
3 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E.
29. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
3 • Endabstand E > H > 1 ,5 • Endabstand E.
30. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I größer ist als die Länge Il des Längsabschnitts II.
31. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I kleiner ist als die Länge Il des Längsabschnitts II.
32. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I nicht mehr als das Dreifache und nicht weniger als das 0,1-fache der Länge des Längsabschnitts Il beträgt.
33. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens der Eingang in die Mittelbohrung MB° kreiszylindrisch so gestaltet ist, dass die Mantelfläche des Kreiszylinders Z bei dessen Aufnahme in die Mittelbohrung MB° wenigstens im Eingangsbereich derselben auf deren Innenwand gleitet. 34. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 33, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Mittelstift MF innerhalb des Längsabschnitts Il nach oben hin konisch verjüngt.
35. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 34, dadurch gekennzeichnet, dass das obere Ende des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung, die obere Stirnfläche des Mittelstiftes MF und die obere Stirnfläche der Matrize miteinander bündig abschließen.
36. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 35, dadurch gekennzeichnet, dass das erfindungsgemäße Verfahren maschinell mit Hilfe eines Rundläufers durchgeführt wird.
37. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 36, dadurch gekennzeich- net, dass das mechanische Verdichten aus einer Vorverdichtung und aus einer dieser nachfolgenden Hauptverdichtung besteht, wobei der axiale Ausgangsabstand A im Rahmen der Vorverdichtung zunächst auf einen vorläufigen Endabstand Ev verringert wird, und im Rahmen der Hauptverdichtung der vorläufige Endabstand Ev auf den Endabstand E verringert wird.
38. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 37, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metalloxid, Metallhydroxid, Metallcarbonat, Metallhydrogencarbonat, Metallhydrogenphosphat und/oder Metallnitrat umfasst.
39. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 38, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metallnitrat aus der Gruppe bestehend aus Kobaltnitrat, Eisennitrat, Wismutnitrat, Nickelnitrat, Cäsiumnitrat, Kupfernitrat, Calciumnitrat und Magnesiumnitrat enthält.
40. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 39, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrize aus einem Werkstoffverbund gefertigt ist, der auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus einem Hartmetall und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewandten Seite aus einem Werkzeugstahl be- steht, der folgende Elementzusammensetzung aufweist:
1 ,50 bis 1 ,80 Gew.-% C,
0,10 bis 0,40 Gew.-% Si,
0,10 bis 0,50 Gew.-% Mn, > 0 bis 0,05 Gew.-% P,
> 0 bis 0,05 Gew.-% S, 10 bis 13 Gew.-% Cr, 0,50 bis 0,80 Gew.-% Mo, 0,10 bis 1 ,10 Gew.-% V,
> O bis 0,60 Gew.-% W, und > O bis 0,10 Gew.-% eines oder mehrere seltene Erdmetalle, und im übrigen Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
41. Verfahren gemäß Ausführungsform 40, dadurch gekennzeichnet, dass das Hartmetall zu > 90 Gew.-% aus Wolframcarbid und zu wenigstens 5 Gew.-% aus Nickel oder aus Nickel und Chrom besteht.
42. Verfahren gemäß Ausführungsform 40, dadurch gekennzeichnet, dass das Hartmetall aus
90 bis 95 Gew.-% WC,
> 0 bis 1 Gew.-% TiC und/oder TaNbC, und 5 bis 10 Gew.-% Ni oder Ni und Cr
besteht.
43. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 42, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk Salpetersäure, ein Ammoniumsalz und/oder ein Nitratsalz enthält.
44. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 43, dadurch gekennzeichnet, dass der Mittenrauhwert R3 der Innenwand der Matrizenbohrung < 0,2 μm beträgt.
45. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 43, dadurch gekennzeichnet, dass der Mittenrauhwert R3 der Innenwand der Matrizenbohrung < 0,1 μm beträgt.
46. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 45, dadurch gekennzeich- net, dass im Endabstand E von beiden Stempeln ein Pressdruck ausgeübt wird, der im Bereich 50 bis 5000 kg/cm2 liegt.
47. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 45, dadurch gekennzeichnet, dass im Endabstand E von beiden Stempeln ein Pressdruck ausgeübt wird, der im Bereich 500 bis 2500 kg/cm2 liegt. 48. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 47, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper bei einer Temperatur > 200°Cerfolgt.
49. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 47, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper bei einer Temperatur > 300 0C erfolgt.
50. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 49, dadurch gekennzeich- net, dass mit der thermischen Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper ein auf ihr Ausgangsgewicht bezogener Gewichtsverlust von 0,5 bis 40 Gew.-% einhergeht.
51. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 50, dadurch gekennzeich- net, dass die sich bei der thermischen Behandlung ausbildende wenigstens eine gasförmige Verbindung Ammoniak, H2O, CO, CO2 und/oder ein Stickstoffoxid ist.
52. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 51 , dadurch gekennzeich- net, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens eine Substanz aus der Gruppe bestehend aus NH4OH, (NH4)2CO3, NH4HCO3, NH4NO3, NH4CHO2, NH4HSO4, (NH4)2SO4, NH4CH3CO2, Ammoniumoxalat und den Hydraten der vorgenannten Ammoniumsalze zugesetzt enthält.
53. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 52, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk Graphit, Stärke, gemahlene Nussschale, feinteiliges Kunststoffgranulat, Cellulose, Stearinsäure, Malonsäure, Salz der Stearinsäure und/oder Salz der Malonsäure zugesetzt enthält.
54. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in den ringähnlichen Vorläuferformkörpern ein Multimetalloxid ausgebildet wird, das die Elemente Mo und Fe, oder die Elemente Mo, Fe und Bi, oder die Elemente Mo und V, oder die Elemente Mo, V und P, oder die Elemente V und P enthält.
55. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 54, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid ausgebildet wird, in welchem das Element Mo, oder das Element V, oder das Element P dasjenige von Sauerstoff verschiedene Element ist, das molar gerechnet das numerisch am häufigsten enthaltene ist.
56. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 55, dadurch gekennzeich- net, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XII,
Mθi2BiaFebX1cX2dX3eX4fOn (XII),
mit
X1 = Nickel und/oder Kobalt,
X2 = Thallium, Samarium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall, X3 = Zink, Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Blei, Vanadium, Chrom,
Niob und/oder Wolfram, X4 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium,
a = 0,2 bis 5, b = 0,01 bis 5, c = 0 bis 10, d = 0 bis 2, e = 0 bis 8, f = 0 bis 10, und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XII bestimmt wird,
ausgebildet wird.
57. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XIII,
[Y1aY2bOχ.]p[Y3cY4dY5eY6fY7gY8hOy.]q (XIII),
mit
Y1 = nur Wismut oder Wismut und wenigstens eines der Elemente Tellur, An- timon, Zinn und Kupfer,
Y2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram, Y3 = ein Alkalimetall, Thallium und/oder Samarium, Y4 = ein Erdalkalimetall, Nickel, Kobalt, Kupfer, Mangan, Zink, Zinn, Cadmium und/oder Quecksilber,
Y5 = Eisen oder Eisen und wenigstens eines der Elemente Vanadium, Chrom und Cer,
Y6 = Phosphor, Arsen, Bor und/oder Antimon,
Y7 = ein seltenes Erdmetall, Titan, Zirkonium, Niob, Tantal, Rhenium, Ruthenium, Rhodium, Silber, Gold, Aluminium, Gallium, Indium, Silicium, Germanium, Blei, Thorium und/oder Uran, Y8 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram, a' = 0,01 bis 8, b' = 0,1 bis 30, c' = 0 bis 4, d' = 0 bis 20, e' > 0 bis 20, f = 0 bis 6, g' = 0 bis 15, h' = 8 bis 16,
x', y' = Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XIII bestimmt werden, und p, q = Zahlen, deren Verhältnis p/q 0,1 bis 10 beträgt,
ausgebildet wird.
58. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XIV,
[Bia»Z2b»Oχ»]p»[Z8i2Z3c»Z4d»Fee»Z5fZ6 g »Z7h»Oy »]q » (XIV), mit
Z2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram,
Z3 = Nickel und/oder Kobalt,
Z4 = Thallium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall, vorzugsweise K, Cs und/oder Sr,
Z5 = Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Vanadium, Chrom und/oder Bi,
Z6 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium, vorzugsweise Si, Z7 = Kupfer, Silber und/oder Gold,
Z8 = Molybdän oder Wolfram, oder Wolfram und Molybdän a" = 0,1 bis 1 , b" = 0,2 bis 2, c" = 3 bis 10, d" = 0,02 bis 2, e" = 0,01 bis 5, vorzugsweise 0,1 bis 3, f = 0 bis 5, g" = 0 bis 10, vorzugsweise > 0 bis 10, besonders bevorzugt 0,2 bis 10 und ganz besonders bevorzugt 0,4 bis 3, h" = 0 bis 1 , x", y" =Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XIV bestimmt werden, und p", q"= Zahlen, deren Verhältnis p" / q" 0,1 bis 5 beträgt,
ausgebildet wird.
59. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XV,
Mθi2PaVbXc1Xd2Xe3SbfRegShOn (XV),
mit
X1 = Kalium, Rubidium und/oder Cäsium,
X2 = Kupfer und/oder Silber,
X3 = Cer, Bor, Zirkonium, Mangan und/oder Wismut, a = 0,5 bis 3, b = 0,01 bis 3, c = 0,2 bis 3, d = 0,01 bis 2, e = 0 bis 2, f = 0 bis 2, vorzugsweise 0,01 bis 2, g = 0 bis 1 , h = 0 bis 0,5, vorzugsweise 0,001 bis 0,5, und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XV bestimmt wird,
ausgebildet wird. 60. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XVI,
ViPbFecX1dX2eOn (XVI),
mit
X1 = Mo, Bi, Co, Ni, Si, Zn, Hf, Zr, Ti, Cr, Mn, Cu, B, Sn und/oder Nb,
X2 = Li, K, Na, Rb, Cs und/oder Tl, b = 0,9 bis 1 ,5, c = 0 bis 0,1 , d = 0 bis 0,1 , e = 0 bis 0,1 , und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XVI bestimmt wird,
ausgebildet wird.
61. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein bei Normalbe- dingungen festes Oxid ausgebildet wird, in welchem kein Übergangsmetall der
5. bis 1 1. Nebengruppe und auch nicht Phosphor dasjenige von Sauerstoff verschiedene Element ist, das molar gerechnet das numerisch am häufigsten enthaltene ist.
62. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metalloxid aus der Gruppe bestehend aus Aluminiumoxid, Wolframoxid, Antimonoxid, Zirkoniumoxid, Wismutoxid, Molybdänoxid, Siliciumoxid, Magnesiumoxid und Mischoxiden, die wenigstens zwei der in den vorgenannten Metalloxiden enthaltenen Metallele- mente enthalten, enthält.
63. Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 62, dadurch gekennzeichnet, dass sich bereits im Ausgangsabstand A sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels im Längsabschnitt Il der Matrizenbohrung befinden. 64. Ringähnlicher oxidische Formkörper, erhältlich nach einem Verfahren gemäß einer der Ausführungsformen 1 bis 63.
65. Verfahren der heterogen katalysierten partiellen Gasphasenoxidation wenigs- tens einer organischen Verbindung an einem Katalysatorfestbett, dadurch gekennzeichnet, dass das Katalysatorfestbett einen ringähnlichen oxidischen Formkörper gemäß Ausführungsform 64 enthält.
66. Verfahren gemäß Ausführungsform 65, dadurch gekennzeichnet, dass die hete- rogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation diejenige
a) von Propylen zu Acrolein und/oder Acrylsäure oder b) von Acrolein zu Acrylsäure, oder c) von Methacrolein zu Methacrylsäure, oder d) von iso-Buten zu Methacrolein und/oder Methacrylsäure, oder e) von Propan zu Acrolein und/oder Acrylsäure, oder f) von iso-Butan zu Methacrolein und/oder Methacrylsäure, oder g) von wenigstens einem C4-Kohlenwasserstoff und/oder Benzol zu Malein- säureanhydrid, oder h) von Methanol zu Formaldehyd oder i) die Oxichlorierung von Ethylen zu 1 ,2-Dichlorethan
ist.
67. Rohrbündelreaktor, dessen Reaktionsrohre wenigstens einen ringähnlichen oxidischen Formkörper gemäß Ausführungsform 64 enthalten.
Beispiele und Vergleichsbeispiele
I. Herstellung von ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörpern
Aus 220 kg feinteiligem γ-AI2O3 (Puralox® SCF a-230 der Fa. Sasol in D-25534 Bruns- büttel), 148 kg feinteiligem Pseudoböhmit (Pural® SCF 55 der Fa. Sasol), 12 kg Magnesiumstearat (der Fa. Peter Greven Fett-Chemie GmbH, Schmelzpunkt 145-160 0C, Schüttgewicht 200-300 g/h, Asche 6,8-8,3 Gew.-%, Feuchte < 2,0 Gew.-%) und 4,0 kg feinteiligem Graphit (Timrex® T44 der Firma Timcal AG Ltd., 6743 Bodio, Schweiz, mit dio = 6,4 μm, dso = 20,8 μm, dgo = 56,8 μm) wurde mit Hilfe eines Mischers ein homogenes pulverförmiges Haufwerk erzeugt.
Die Spezifikation des Puralox war:
spezifische Oberfläche = 212 m2/g,
AI2O3-Gehalt 99,3 Gew.-%,
Schüttdichte 0,61 g/ml,
Schütteldichte 0,80 g/ml,
Si-Gehalt = 45 Gew.ppm,
Fe-Gehalt = 96 Gew.-ppm,
Na-Gehalt = 19 Gew.-ppm,
> 12 μm 85,5 Gew.-%,
< 25 μm 34,2 Gew.-%,
< 45 μm 68,5 Gew.-%,
> 64 μm 12,6 Gew.-%,
< 90 μm 96,9 Gew.-%, dso 33,8 μm.
Die Spezifikation des Pural war:
spezifische Oberfläche = 239 m2/g,
AI2O3-Gehalt = 75,1 Gew.-%,
Schüttdichte = 0,62 g/ml,
Schütteldichte = 0,90 g/ml, Kohlenstoff = 0,14 Gew.-%,
> 12 μm = 72,6 Gew.-%, < 25 μm = 68,1 Gew.-%, < 45 μm = 95,5 Gew.-%,
> 48 μm = 3,0 Gew.-%, < 90 μm = 100 Gew.-%, dso = 18,8 μm.
Anschließend wurde das pulverförmige Haufwerk mit Hilfe eines Kilian Synthesis 700 Rundläufers erfindungsgemäß verdichtet (Einfachwerkszeug, 77 Matrizen). Der prinzi- pielle Vorrichtungsaufbau war wie in Figur 6. Der Durchmesser der Vordruckrolle betrug 210 mm und der Durchmesser der Hauptdruckrolle betrug ebenfalls 210 mm. Der Abstand zweier auf der Matrizenscheibe einander gegenüberliegender Matrizen betrug 720 mm.
Die verwendeten Matrizen waren Matrizen mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf wie in den Figuren 3a, 3b schematisch gezeigt. Die Länge I des Längsabschnitts I betrug 6,2 mm.
Die Länge Il (die Länge II*) des Längsabschnitts Il (des Längsabschnitts II*) betrug 8 mm.
Die Umrisslinie des Kreiszylinders I und des Kreiszylinders Il betrugen 15,7 mm. Der Durchmesser DD der Deckfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,1 mm. Der Durchmesser DG der Grundfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,0 mm. Die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z (des durchgehend kreiszylindrischen Mittelstiftes) betrug 2,5 • π mm. Die obere plane Stirnfläche des Mittelstiftes MF schloss mit der planen oberen Matrizenstirnfläche bündig ab.
Beide Mittelbohrungen, MBU und MB° (die letztere stand mit zwei gasdurchlässigen Auslässen in Verbindung (vgl. Figur 4d)), wiesen im Eingangsbereich in die zugehörige Stirnfläche eine kreiszylindrische Geometrie mit identischem Radius auf. Der Kontakt ihrer Innenwände zur äußeren Mantelfläche des Mittelstiftes MF war im möglichen Kontaktbereich aufeinander gleitend.
Es wurden nur ringähnliche Vorläuferformkörper Fuι gefertigt, wobei der Endabstand E stets 5 mm betrug.
Die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels waren gemäß EP-A 184790 in gleicher (kongruenter) Weise konkav gestaltet. Die Bohrachse B verlief senkrecht zu beiden Stempelquerschnitten. Die Rillentiefe betrug 0,8 mm.
Die einzelne Matrize war aus einem Werkstoffverbund gefertigt. Dieser bestand auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus dem Hartmetall G 10-Ni (6,9 bis 7,0 mm Wanddicke) mit R3 = 0,1 μm und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewandten Seite aus DIN-Werkzeugstahl 1.2379 (6 mm Wanddicke) mit R3 = 0,8 μm. Der obere Stempel und der untere Stempel waren aus DIN-Werkstoff 1.2601 gefertigt. Der auf seiner Gesamtlänge kreiszylindrische Mittelstift MF war aus DIN-Werkzeugstahl 1.2343 gefertigt (Ra = 0,4 μm). Ra der beiden Stirnflächen betrug ebenfalls 0,4 μm.
Die in den Füllraum eingebrachte Menge an pulverförmigem Haufwerk betrug 1 18 mg. Beim Beginn des Verfahrens schloss die untere Stirn des oberen Stempels im Zustand des Ausgangsabstands A mit dem oberen Ende des Längsabschnitts Il bündig ab. Mit zunehmender Abnutzung der Innenwand des oberen Teils des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung wurden im Zustand des Ausgangsabstands A die Positionen beider Stirnflächen innerhalb des Längsabschnitts Il nach unten verschoben. Die angewandte Vordruckkraft (Presskraft) betrug bei jedem der beiden Stempel 0,5 kN, die angewandte Hauptdruckkraft (Presskraft) betrug bei jedem der beiden Stempel 8,5 kN (Presskraftangaben beziehen sich stets auf den Zustand des Endabstands E). Die Seitendruckfestigkeiten der resultierenden ringähnlichen Träger- Vorläuferformkörper lagen im Bereich von 19 bis 23 N. Die Umdrehungsrate des Rundläufers lag bei 25 bis 30 UPM. Hinsichtlich des Materials von Matrizenscheibenzunge, Matrizenscheibenstirn und Mat- rizenscheibenkinn gilt das in der Beschreibung Gesagte.
Anschließend wurden die erhaltenen ringähnlichen Träger-Vorläuferformkörper auf einem Bandcalcinierer (vgl. DE-A 10046957 sowie WO 02/24620) thermisch behandelt. Die Schüttguthöhe auf dem umlaufenden Band betrug 80 mm. Die Temperatur in der ersten Calcinierkammer betrug 690 0C, diejenige in der zweiten Calcinierkammer betrug 700 0C. Das grobmaschige Band wurde von unten mit Zuluft durchströmt, die mittels rotierender Ventilatoren angesaugt wurde, so dass die zeitliche und örtliche Abweichung der Temperatur vom Sollwert stets < 2 0C war. Die Verweilzeit in der ersten Kammer war 2 h und die Verweilzeit in der zweiten Kammer war Ebenfalls 2 h.
Anschließend wurden die gebildeten ringähnlichen Trägerformkörper einer Siebung unterworfen.
Bei den verwendeten Sieben handelte es sich um Langlochsiebe. Bei der Überkornab- siebung betrug ihre geradlinige Kantenlänge 20 mm und der Abstand der beiden Kan- ten war 8 mm. Bei der sich daran anschließenden Unterkornsiebung betrug ihre geradlinige Kantenlänge 4 mm und der Abstand der beiden Kanten war 2 mm. Bezogen auf das Gewicht des insgesamt zur Siebung aufgegebenen Siebgutes betrug der anfallende Unterkornanteil 2 Gew.-%.
Wurde in gleicher Weise wie vorstehend beschrieben verfahren, die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks jedoch mittels einer Matrize durchgeführt, deren Matrizenbohrung ideal kreiszylindrisch war (Durchmesser = 5 mm; der Durchmesser der oberen und der unteren Stirnfläche betrug 4,95 mm), lag der bei der Siebung anfallende Unterkornanteil bei 7 Gew.-%.
Alternativ zur beschriebenen erfindungsgemäßen Verdichtung mit Hilfe eines Kilian Synthesis 700 Rundläufers kann die erfindungsgemäße Verdichtung auch mit einem Kirsch PH 800 Rundläufer ausgeführt werden. In diesem Fall wird ohne Vordruck verdichtet. Als Hauptdruckkraft (Presskraft) können bei jedem der beiden Stempel z.B. 8,2 kN angewendet werden. Die wie beschrieben hergestellten ringähnlichen Trägerformkörper eignen sich z.B. für den in der WO 99/48606 beschriebenen Verwendungszweck.
II. Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern, wobei das aktive Multimetalloxid die Stöchiometrie
[Bi2W2O9 • 2 Wθ3]o,4o[Mθi2Co5,4Fe3,iSii,5Ko,o8θχ]i aufweist
1. Herstellung einer Ausgangsmasse 1
In 780 kg einer 25 0C aufweisenden wässrigen salpetersauren Wismutnitratlösung (1 1 ,2 Gew.-% Bi; freie Salpetersäure 3 bis 5 Gew.-%; Massendichte: 1 ,22 bis 1 ,27 g/ml, hergestellt mit Salpetersäure aus Wismutmetall der Firma Sidech S.A., 1495 TiIIy, Belgien, Reinheit: > 99,997 Gew.-% Bi, < 7 mg/kg Pb, je < 5 mg/kg Ni, Ag, Fe, je
< 3 mg/kg Cu, Sb und < 1 mg/kg Cd, Zn) wurden bei 250C innerhalb von 20 min por- tionsweise 214,7 kg einer 25 0C aufweisenden Wolframsäure (74,1 Gew.-% W, H. C.
Starck, D-38615 Goslar, Reinheit > 99,9 Gew.-% WO3 nach Glühen bei 750 0C, 0,4 μm
< dδo < 0,8 μm) eingerührt (70 U/min oder „70 UPM"). Das resultierende wässrige Gemisch wurde anschließend noch 3 h bei 250C gerührt und dann sprühgetrocknet.
Die Sprühtrocknung erfolgte in einem Drehscheibensprühturm im Heißluftgleichstrom bei einer Gaseintrittstemperatur von 300 ± 10 0C, einer Gasaustrittstemperatur von 100 ± 100C, einer Scheibendrehzahl von 18000 U/min und einem Durchsatz von 200 l/h. Das resultierende Sprühpulver wies einen Glühverlust von 12,8 Gew.-% (3 h bei 6000C im Porzellantiegel (der bei 900 0C bis zur Gewichtskonstanz geglüht worden war) unter Luft glühen) und (bei einem Dispergierdruck von 1 ,1 bar absolut) einen dso von 28,0 μm (dio = 9,1 μm, dgo = 55,2 μm) auf. Figur 9 zeigt die Partikeldurchmesserverteilung des resultierenden Sprühpulvers in Abhängigkeit vom angewendeten Dispergierdruck. Die Abszisse zeigt die Partikeldurchmesser in logarithmischer Auftragung in μm. Die Ordinate zeigt den Volumenanteil in % des Gesamtpartikelvolumens, der den entsprechenden Partikeldurchmesser aufweist in Abhängigkeit vom angewandten Dispergierdruck:
A : Dispergierdruck = 2 bar abs..
■ : Dispergierdruck = 1 ,5 bar abs.. • : Dispergierdruck = 1 ,2 bar abs..
♦ : Dispergierdruck = 1 ,1 bar abs..
Die nachfolgende Tabelle gibt einen Überblick über repräsentative dx-Werte in Abhängigkeit vom angewandten absoluten Dispergierdruck:
Figure imgf000077_0001
Figure imgf000078_0001
Das erhaltene Sprühpulver wurde anschließend mit 16,7 Gew.-% (bezogen auf das Pulver) an 25 0C aufweisendem Wasser in einem Kneter (20 U/min) für 30 min ange- teigt und mittels eines Extruders (Drehmoment: < 50 Nm) zu Strängen des Durchmes- sers 6 mm extrudiert. Diese wurden in Abschnitte von 6 cm geschnitten, auf einem 3- zonigen Bandtrockner bei einer Verweilzeit von 120 min je Zone bei Temperaturen von 90-950C (Zone 1 ), 1 15 0C (Zone 2) und 125 0C (Zone 3) an Luft getrocknet und dann bei einer Temperatur im Bereich um 83O0C thermisch behandelt (calciniert; im luftdurchströmten Drehrohrofen (0,3 mbar Unterdruck, 1 ,54 m3 Innenvolumen, 200 Nm3/h Luft, 50 kg/h Extrudat, Drehzahl: 1 U/min, bei 4 m Länge des Drehrohres 7 cm Neigung)). Wesentlich bei der genauen Einstellung der Calcinationstemperatur ist, dass sie an der angestrebten Phasenzusammensetzung des Calcinationsprodukts orientiert zu erfolgen hat. Gewünscht sind die Phasen WO3 (monoklin) und Bi2W2Og (orthorhom- bisch), unerwünscht ist das Vorhandensein von γ-Bi2Wθ6 (Russellit). Sollte daher nach der Calcination die Verbindung γ-Bi2Wθ6 anhand eines Reflexes im Röntgenpulver- diffraktogramm bei einem Reflexwinkel von 2Θ = 28,4° (CuKα-Strahlung) noch nachweisbar sein, so ist die Präparation zu wiederholen und die Calcinationstemperatur innerhalb des angegebenen Temperaturbereichs oder die Verweilzeit bei gleichbleibender Calcinationstemperatur zu erhöhen, bis das Verschwinden des Reflexes er- reicht wird. Das so erhaltene vorgebildete calcinierte Mischoxid wurde mit einer
Biplexmühle BQ500 mit 2500 U/min gemahlen, so dass der dso-Wert 2,45 μm (dio = 1 ,05 μm, dgo = 5,9 μm, gemessen bei einem Dispergierdruck von 2 bar absolut) und die BET-Oberfläche 0,8 m2/g betrug.
Das Mahlgut wurde dann in Portionen von 20 kg in einem Schräglagen-Mischer (Typ VIS, Füllvolumen: 60 I, Aachener Misch- und Knetmaschinenfabrik) mit Misch- und Schneidflügel (Drehzahl Mischflügel:60 U/min, Drehzahl Schneidflügel: 3000 U/min) innerhalb von 5 min homogen mit 0,5 Gew.-% (bezogen auf das Mahlgut) feinteiligem SiO2 der Fa. Degussa vom Typ Sipernat® D17 (Rüttelgewicht 150 g/l; dso-Wert der Siθ2-Partikel (Laserbeugung nach ISO 13320-1 ) betrug 10 μm, die spezifische Oberfläche (Stickstoffadsorption nach ISO 5794-1 , Annex D) betrug 100 m2/g) vermischt.
2. Herstellung einer Ausgangsmasse 2
Eine Lösung A wurde hergestellt, indem man bei 6O0C unter Rühren (70 U/min) zu 660 I eine Temperatur von 6O0C aufweisendem Wasser innerhalb einer Minute 1 ,075 kg einer eine Temperatur von 600C aufweisenden wässrigen Kaliumhydroxidlösung (47,5 Gew.-% KOH) und anschließend mit einer Dosiergeschwindigkeit von 600 kg/h 237,1 kg Ammoniumheptamolybdat-tetrahydrat (weiße Kristalle mit einer Körnung d < 1 mm, 81 ,5 Gew.-% MoO3, 7,0-8,5 Gew.-% NH3, max. 150 mg/kg Alkalimetalle, H. C. Starck, D-38642 Goslar) dosierte und die resultierende leicht trübe Lösung bei 6O0C 60 min rührte.
Eine Lösung B wurde hergestellt, indem man bei 6O0C in 282,0 kg einer eine Temperatur von 60 0C aufweisenden wässrigen Kobalt(-ll)-nitratlösung (12,5 Gew.-% Co, her- gestellt mit Salpetersäure aus Kobaltmetall der Firma MFT Metals & Ferro-Alloys Tra- ding GmbH, D-41747 Viersen, Reinheit, >99,6 Gew.-%, < 0,3 Gew.-% Ni, < 100 mg/kg Fe, < 50 mg/kg Cu) vorlegte und zu dieser unter Rühren (70 U/min) 142,0 kg einer 60 0C warmen Eisen-(lll)-nitrat-nonahydrat-Schmelze (13,8 Gew.-% Fe, < 0,4 Gew.-% Alkalimetalle, < 0,01 Gew.-% Chlorid, < 0,02 Gew.-% Sulfat, Dr. Paul Lohmann GmbH, D-81857 Emmerthal) dosierte. Anschließend wurde unter Aufrechterhaltung der 6O0C 30 Minuten nachgerührt. Dann wurde unter Beibehalt der 60 0C die Lösung B in die vorgelegte Lösung A abgelassen und weitere 15 Minuten bei 6O0C gerührt. Anschließend wurden dem resultierenden wässrigen Gemisch 19,9 kg eines Kieselgels der Fa. Grace GmbH in D-67547 Worms vom Typ Ludox® TM-50 (50 Gew.-% SiO2; stabilisie- rendes Gegen-Ion: Na+; Partikelladung: negativ; Verhältnis Si : Na als Gewichtsverhältnis SiO2/Na2O : 225; SiO2-Gehalt: 50 Gew.-%; pH-Wert: 9,0; Massendichte (25 0C, 1 atm) : 1 ,40 g/cm3; Sulfate (als Na2SO4) : 0,08 Gew.-%; titrierbares Alkali (als Na2O) : 0,21 Gew.-%; Viskosität (25 0C, 1 atm) : 40 cP; spezifische Oberfläche der SiO2- Partikel: 140 m2/g) zugegeben und danach noch weitere 15 Minuten bei 60 0C gerührt.
Anschließend wurde in einem Drehscheibensprühturm vom Typ FS-15 der Firma Niro im Heißluftgegenstrom sprühgetrocknet (Gaseintrittstemperatur: 350 ± 1 O0C, Gasaustrittstemperatur: 140 ± 50C, Scheibendrehzahl: 18000 U/min, Durchsatz: 270 kg/h). Das resultierende Sprühpulver wies einen Glühverlust von 30,5 Gew.-% (3 h bei 6000C im Porzellantiegel (der bei 900 0C bis zur Gewichtskonstanz geglüht worden war) unter Luft glühen) und (bei einem Dispergierdruck von 2,0 bar absolut) einen dso von 23,6 μm (dio = 5,2 μm, dgo = 49,5 μm) auf. Figur 10 zeigt die Partikeldurchmesserverteilung des resultierenden Sprühpulvers in Abhängigkeit vom angewendeten Dispergierdruck. Die Abszisse zeigt die Partikeldurchmesser in logarithmischer Auftragung in μm. Die Ordinate zeigt den Volumenanteil in % des Gesamtpartikelvolumens, der den entsprechenden Partikeldurchmesser aufweist in Abhängigkeit vom angewandten Dispergierdruck:
A : Dispergierdruck = 2 bar abs..
♦ : Dispergierdruck = 1 ,1 bar abs.. Die nachfolgende Tabelle gibt einen Überblick über repräsentative dx-Werte in Abhängigkeit vom angewandten absoluten Dispergierdruck:
Figure imgf000080_0001
3. Herstellung der Multimetalloxidkatalysatorformkörper und ihrer Vorläufer
110 kg der Ausgangsmasse 2 wurden dann in einem Schräglagen-Mischer (Typ VI L, Füllvolumen: 200 I, Aachener Misch- und Knetmaschinenfabrik) mit Misch- und Schneidflügel (Drehzahl Mischflügel: 39 U/min, Drehzahl Schneidflügel: 3000 U/min) vorgelegt und 1 min vorgemischt. Innerhalb von 10 min wurde hierzu bei fortgesetztem Mischen über eine Zellenradschleuse die Ausgangsmasse 1 in der für eine Multime- talloxidaktivmasse der Stöchiometrie:
[Bi2W2O9 • 2 W03]o,4o[Mθi2Cθ5,4Fe3,iSii,5Ko,o8θχ]i
erforderlichen Menge innerhalb von 10 min zudosiert. Dann wurde der Mischvorgang weitere 15 min fortgesetzt um eine (zur Erreichung einer hohen Aktivität und Acrolein- selektivität erforderliche) intensive und vollständige Homogenisierung (einschließlich des Zerschlagene evtl. vorhandener Agglomerate) der beiden Ausgangsmassen zu erreichen. Bezogen auf die vorgenannte Gesamtmasse wurde innerhalb von weiteren 2 min 1 Gew.-% Graphit TIMREX T44 der Firma Timcal AG untergemischt.
Das resultierende Gemisch wurde dann in einem Kompaktor Typ K200/100 der Fa. Hosokawa Bepex GmbH) mit konkaven, geriffelten Glattwalzen (Spaltweite: 2,8 mm, Walzendrehzahl: 9 UPM, Presskraftsollwert: ca. 75 kN) verdichtet. Über integrierte Schwingsiebe der Fa. Allgaier (Siebweite Überkorn: 1 ,5 mm, Siebweite Unterkorn: 400 μm) mit Kugel-Siebhilfen (Durchmesser 22 mm) wurde ein Kompaktat mit einer groß- teils zwischen 400 μm und 1 ,5 mm liegenden Partikelgröße isoliert.
Für die Tablettierung wurden dem Kompaktat in einem Turbulent-Mischer der Firma Drais innerhalb von 2 min weitere 2,5 Gew.-% des Graphits TIMREX T44 der Firma Timcal AG zugemischt.
Anschließend wurde das wie beschrieben erzeugte pulverförmige Haufwerk mit Hilfe eines Korsch PH 865 Rundläufers unter Luftatmosphäre erfindungsgemäß verdichtet (Einfachwerkzeug, 65 Matrizen). Der grundsätzliche Vorrichtungsaufbau war wie in Figur 6. Der Durchmesser der Vordruckrolle betrug 100 mm und der Durchmesser der Hauptdruckrolle betrug 300 mm. Der Abstand zweier auf der Matrixenscheibe einander gegenüberliegender Matrizen betrug 780 mm.
Die verwendeten Matrizen waren Matrizen mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf wie in den Figuren 3a, 3b schematisch gezeigt. Die Länge I des Längsabschnitts I betrug 6,22 mm.
Die Länge Il (die Länge II*) des Längsabschnitts Il (des Längsabschnitts II*) betrug 8 mm. Die Umrisslinie des Kreiszylinders I und des Kreiszylinders Il betrugen 15,7 mm. Der Durchmesser DD der Deckfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,1 mm. Der Durchmesser DG der Grundfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,0 mm. Die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z (des durchgehend kreiszylindrischen Mittelstiftes) betrug 2,5 • π mm. Die plane obere Stirnfläche des Mittelstiftes MF schloss mit der planen oberen Matrizenstirnfläche bündig ab.
Es wurden nur ringähnliche Vorläuferformkörper Fuι gefertigt, wobei der Endabstand E stets 3 mm betrug. Die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels waren beide plan gestaltet. Die Bohrachse B stand auf beiden Stirnflächen senkrecht.
Beide Mittelbohrungen, MBU und MB° (die letztere stand mit zwei gasdurchlässigen Auslässen in Verbindung (vgl. Figur 4d)), wiesen im Eingangsbereich in die zugehörige Stirnfläche eine kreiszylindrische Geometrie mit identischem Radius auf. Der Kontakt ihrer Innenwände zur äußeren Mantelfläche des Mittelstiftes MF war im möglichen Kontaktbereich aufeinander gleitend.
Die einzelne Matrize war aus einem Werkstoffverbund gefertigt. Dieser bestand auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus dem Hartmetall GI O-Ni (6,9 bis 7 mm Wanddicke) mit R3 = 0,1 μm und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewand- ten Seite aus DIN-Werkzeugstahl 1.2379 (9 mm Wanddicke) mit R3 = 0,8 μm. Der obere Stempel und der untere Stempel waren aus DIN-Werkstoff 1.2601 gefertigt. Der auf seiner Gesamtlänge kreiszylindrische Mittelstift MF war aus DIN-Werkzeugstahl 1.2343 gefertigt (Ra = 0,4 μm). Ra der beiden Stirnflächen betrug ebenfalls 0,4 μm. Die in den Füllraum eingebrachte Menge an pulverförmigem Haufwerk betrug 129 mg.
Beim Beginn des Verfahrens schloss die untere Stirnfläche des oberen Stempels im Zustand des Ausgangsabstands A mit dem oberen Ende des Längsabschnitts Il bündig ab. Mit zunehmender Abnutzung der Innenwand des oberen Teils des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung wurden im Zustand des Ausgangsabstands A die Positionen beider Stirnflächen innerhalb des Längsabschnitts Il nach unten verschoben. Die angewandte Vordruckkraft (Presskraft) betrug bei jedem der beiden Stempel 0,3 kN, die angewandte Hauptdruckkraft (Presskraft) betrug bei jedem der beiden Stempel 4,2 kN.
Die Seitendruckfestigkeiten der resultierenden ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper lagen im Bereich von 21 bis 23 N. Die Umdrehungsrate des Rundläufers lag bei 35 bis 45 UPM.
Hinsichtlich des Materials von Matrizenscheibenzunge, Matrizenscheibenstirn und Mat- rizenscheibenkinn gilt das in der Beschreibung Gesagte.
Um Staubfreisetzung zu vermeiden wurde die Tablettiermaschine abgesaugt (300 bis 400 Nm3/h). Die Abluft wurde über einen Filter geführt, der periodisch abgereinigt wurde.
Anschließend wurden die hergestellten ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysator- vorläuferformkörper wie in Beispiel 1 der DE-A 100 46 957 (die Schütthöhe in der Zersetzung (Kammern 1 bis 4) belief sich dabei jedoch auf 53 mm bei einer Verweilzeit pro Kammer von 1 ,23 h und in der Kalzination (Kammern 5 bis 8) belief sie sich auf 153 mm bei einer Verweilzeit von 3,89 h) beschrieben mittels einer Bandkalzinier- Vorrichtung thermisch behandelt; die Kammern besaßen eine Grundfläche (bei einer einheitlichen Kammerlänge von 1 ,40 m) von 1 ,29 m2 (Zersetzung) und 1 ,40 m2 (Kalzination) und wurden von unten durch das grobmaschige Band von 50-210 Nm3/h auf 100 0C (Zersetzung) bzw. 450 0C (Kalzination) vorgeheizte Zuluft durchströmt; zusätzlich wurde die Luft durch rotierende Ventilatoren (900 bis 1450 U/min) umgewälzt. In- nerhalb der Kammern war die zeitliche und örtliche Abweichung der Temperatur vom Sollwert (typische Werte für die Zonen 1-8 sind: 140 0C, 190 0C, 220 0C, 265 0C, 380 0C, 425 0C, 460 0C, 460 0C) stets < 2°C. Hinter Kammer 8 schloss sich eine auf 70 0C temperierte 2m lange Kühlzone an. Im Übrigen wurde wie in Beispiel 1 der DE- A 100 46 957 beschrieben verfahren.
Anschließend wurden die gebildeten ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatorform- körper einer Unterkornsiebung unterworfen. Bei den verwendeten Sieben handelte es sich um Langlochsiebe. Ihre geradlinige Kantenlänge betrug 20 mm und der Abstand der beiden Kanten war 1 ,8 mm. Bezogen auf das Gewicht des insgesamt zur Siebung aufgegebenen Siebgutes betrug der anfallende Unterkornanteil 0,4 Gew.-%.
Wurde in gleicher Weise wie vorstehend beschrieben verfahren, die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks jedoch mittels einer Matrize durchgeführt, deren Matrizenbohrung ideal kreiszylindrisch war (Durchmesser = 5 mm; der Durchmesser der oberen und der unteren Stirnfläche betrug 4,95 mm), lag der bei der Siebung anfallende Unterkornanteil bei 2,1 Gew.-%. Die wie beschrieben hergestellten ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren eignen sich z.B. für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrolein.
Alternativ zur erfindungsgemäßen Verdichtung mit Hilfe eines Korsch PH 865 Rundläufers kann die erfindungsgemäße Verdichtung auch mit einem Kilian Synthesis 700-77 A Rundläufers ausgeführt werden. Als Vordruckkraft (Vordruckpresskraft) können dabei bei jedem der beiden Stempel 0,6 kN und als Hauptdruckkraft (Hauptdruckpress- kraft) bei jedem der beiden Stempel 5,0 kN angewendet werden. Weiterhin kann die erfindungsgemäße Verdichtung auch in Stickstoffatmosphäre durchgeführt werden.
III. Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern, wobei das aktive Multimetalloxid die Stöchiometrie Moi2Cθ7Fe2,94Bio,6Sii,59Ko,o8θx aufwies
Bei 60 0C wurden 213 kg Ammoniumheptamolybdattetrahydrat (81 ,5 Gew.-% MOO3) in 600 I Wasser gelöst. In diese Lösung wurden unter Aufrechterhaltung der 60 0C 0,97 kg einer 46,8 gew.-%igen wässrigen Kaliumhydroxidlösung von 20 0C eingerührt (dabei wurde eine Lösung A erhalten).
Eine zweite Lösung B wurde hergestellt, indem man unter Rühren zu 333,7 kg einer wässrigen Kobalt-(ll)-nitratlösung (12,4 Gew.-% Co) bei 300C 116,25 kg einer 200C aufweisenden wässrigen Eisen-(lll)-nitratlösung (14,2 Gew.-% Fe) gab. Nach beende- ter Zugabe wurde noch 30 min. bei 30°C gerührt. Danach wurden bei 6O0C 1 12,3 kg einer 200C aufweisenden wässrigen Wismutnitratlösung (1 1 ,2 Gew.-% Bi) unter Erhalt der Lösung B eingerührt. Innerhalb von 30 min. wurde bei 6O0C die Lösung B in die Lösung A eingerührt. 15 min. nach beendetem Einrühren wurden bei 6O0C 19,16 kg Kieselsol (vom Typ Ludox TM-50 der Fa. Grace GmbH in D-67547 Worms) in die er- haltene Maische gegeben. Unter Aufrechterhaltung der 6O0C wurde noch 15 min. nachgerührt. Dann wurde die erhaltene Maische im Heißluftgegenstromverfahren sprühgetrocknet (Gaseingangstemperatur: 400 ± 10°C, Gasausgangstemperatur: 140 ± 5°C) wobei ein Sprühpulver erhalten wurde, dessen Glühverlust (3 h bei 6000C unter Luft) 30 % seines Gewichtes betrug. Das Sprühpulver wies einen dso von 20,3 μm so- wie einen dio von 3,24 μm und einen dgo von 53,6 μm (gemessen bei einem Disper- gierdruck von 2 bar absolut) auf.
In das Sprühpulver wurden zusätzlich 1 ,0 Gew.-% (bezogen auf die Sprühpulvermenge) Graphit Asbury 3160[gi] der Firma Asbury Graphite Mills, Inc. New Jersey 08802, USA eingemischt. Das dabei resultierende Trockengemisch wurde mittels eines Kompaktors der Fa. Ho- sokawa Bepex GmbH (D-74211 Leingarten) vom Typ Kompaktor K 200/100 unter den Bedingungen von 2,8 mm Spaltbreite, 1 ,0 mm Siebweite, 200 μm Siebweite Unterkorn, 35 kN Presssollkraft und 65 bis 70 Upm Schneckendrehzahl durch Vorkompaktieren auf eine im wesentlichen einheitliche Korngröße von 200 μm bis 1 mm vergröbert.
Das Kompaktat wurde anschließend mit, bezogen auf sein Gewicht, weiteren 2 Gew.-% des selben Graphit vermischt und anschließend mit Hilfe eines Kilian Rundläufers vom Typ RX 73, der Fa. Kilian, D-50735 Köln, unter Luftatmosphäre zu ring- ähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern Fuι mit nicht gekrümmter (d.h., mit planer) Stirnfläche verdichtet. Der grundsätzliche Vorrichtungsaufbau war wie in Figur 6. Das dabei verwendete Werkzeug (Matrize, Stempel etc.) sowie die Werkstoffe für Matrizenscheibenzunge, Matrizenscheibenstirn und Matrizenscheibenkinn entsprachen jenen aus Beispiel II. Dies gilt auch für die anderen Verdichtungsbedin- gungen einschließlich des Endabstands E von 3 mm. Die Seitendruckfestigkeit der resultierenden ringähnlichen Multimetalloxidvorläuferformkörper betrug 19 bis 21 N.
Zu ihrer nachfolgenden thermischen Behandlung wurden jeweils 1900 g der ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörper in einer beheizbaren Umluft- kammer (0,12 m3 Innenvolumen) aufgeschüttet (2 Nm3 Luft/min.). Anschließend wurde die Temperatur in der Schüttung wie folgt verändert:
mit 1 °C/min. von 25°C auf 1600C erhöht; dann 100 min. bei 1600C gehalten; - danach mit 3°C/min. von 1600C auf 200°C erhöht; dann 100 min. bei 200°C gehalten; danach mit 2°C/min. von 2000C auf 230°C erhöht; dann 100 min. bei 2300C gehalten; danach mit 3°C/min. von 230°C auf 2700C erhöht; - dann 100 min. bei 270°C gehalten; danach mit 1 °C/min. auf 3800C erhöht; dann 4,5 h bei 380°C gehalten; danach mit 1 °C/min. auf 4300C erhöht; dann 4,5 h bei 430°C gehalten; - danach mit 1 °C/min. auf 5000C erhöht; dann 9 h bei 500°C gehalten; danach innerhalb von 4 h auf 25°C abgekühlt.
Dabei wurden aus den ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferform- körpern ringähnliche Multimetalloxid-Vollkatalysatorformkörper erhalten. Diese eignen sich z.B. als Katalysatoren für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrolein.
Diese wurden der Unterkornsiebung gemäß Beispiel Il unterworfen. Bezogen auf das Gewicht des insgesamt zur Siebung aufgegebenen Siebgutes betrug der anfallende Unterkornanteil 0,6 Gew.-%.
Wurde in gleicher Weise wie vorstehend beschrieben verfahren, die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks jedoch mit einer Matrize durchgeführt, deren Matrizenboh- rung ideal kreiszylindrisch war (Durchmesser = 5 mm; der Durchmesser der oberen und der unteren Stirnfläche betrug 4,95 mm) lag der bei der Siebung anfallende Unterkornanteil bei 3,2 Gew.-%.
IV. Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern, wobei das aktive Multimetalloxid die Stöchiometrie Moi2Pi,5Vo,6Csi,oCuo,5SbiSo,o4θx aufwies
In 619 I auf 45°C temperiertes Wasser in einem wassertemperierten Doppelmantelbehälter wurden unter Rühren (70 Umdrehungen pro Minute (UPM)) 537,5 kg Ammo- niumheptamolybdattetrahydrat ((NhU)6Mo7O24 • 4 H2O (81 Gew.-% MoO3, 8 Gew.-% NH3, < 50 Gew.-ppm Na und < 100 Gew.-ppm K) eindosiert. Die Temperatur der Lösung sank hierbei auf 37°C ab. Um ein sicheres Auflösen des Ammoniumheptamolyb- dats zu gewährleisten, wurde nach Ende der Zudosierung noch 15 Minuten nachgerührt, wobei die Temperatur von 37°C beibehalten wurde. Unter weiterem Rühren wur- den bei derselben Temperatur innerhalb von 3 Minuten 17,82 kg Ammoniummetava- nadat (NH4VO3, 77 Gew.-% V2O5, 14,5 Gew.-% NH3, < 150 Gew.-ppm Na und < 500 Gew.-ppm K) zudosiert. Es wurde 2 Minuten nachgerührt. Dann wurde innerhalb einer Minute eine in einem separaten Lösebehälter hergestellte, farblose, klare, 6O0C warme Lösung von 49,6 kg Cäsiumnitrat (CsNO3 mit 72 Gew.-% Cs2O und < 50 Gew.- ppm Na, < 100 Gew.-ppm K, < 10 Gew.-ppm AI sowie < 20 Gew.-ppm Fe) in 106 I Wasser eingerührt. Hierbei stieg die Temperatur der resultierenden Suspension auf 39°C. Nach einminütigem Nachrühren wurden innerhalb einer weiteren Minute unter fortgesetztem Rühren 31 ,66 I 75 gew.-%ige Phosphorsäure (Dichte bei 25°C und 1 atm: 1 ,57 g/ml, Viskosität bei 250C und 1 atm: 0,147 cm2/S) zudosiert. Aufgrund der exothermen Reaktion stieg die Temperatur hierbei auf 42°C. Erneut wurde 1 Minute nachgerührt. Dann wurden innerhalb einer Minute 1 ,34 kg Ammoniumsulfat ((NH4)2SO4 (> 99 Gew.-%)) eingerührt und 1 weitere Minute nachgerührt. Unter fortgesetztem Rühren bei identischer Temperatur wurden innerhalb von 3 Minuten 37,04 kg Antimontri- oxid (Sb2O3, Partikeldurchmesser dso = ca. 2μm, Kristallstruktur laut XRD: > 75 % Se- narmontit, < 25 % Valentinit, Reinheit: > 99,3 Gew.-%, < 0,3 Gew.-% As2O3, < 0,3
Gew.-% PbO und < 300 Gew.-ppm FeO) zugegeben (käuflich erhältlich als Triox Whi- te, Code No. 639000 der Fa. Antraco, D-10407 Berlin). Nun wurde die Rührerdrehzahl von 70 auf 50 UPM zurückgenommen. Anschließend wurde die gerührte Suspension mittels Dampf im Doppelmantel innerhalb von 30 Minuten linear auf 95°C aufgeheizt. Bei dieser Temperatur und 50 UPM wurden innerhalb von 4 Minuten 51 ,64 kg Kupfer- nitratlösung (wässrige Cu(NOs)2-Lösung mit 15,6 Gew.-% Cu) zugegeben. Nach 56- minütigem[g2] Nachrühren bei 95 0C wurde die Rührgeschwindigkeit weiter von 50 auf 35 UPM zurückgenommen. Anschließend wurde die gesamte Suspension innerhalb von 4 Minuten in einen mit Stickstoff überlagerten, auf 85 0C temperierten und mit 35 UPM gerührten Sprühturmvorlagenbehälter abgelassen und es wurde mit 20 I Was- ser (25°C) nachgespült. Aus diesem heraus wurde die Suspension in einem Dreh- scheibensprühturm vom Typ FS-15 der Firma Niro im Heißluftgleichstrom sprühgetrocknet (Gaseintrittstemperatur: 285 ± 1 O0C, Gasaustrittstemperatur: 1 10 ± 50C, Scheibendrehzahl: 18000 U/min, Durchsatz: 270 kg/h), wobei das resultierende Sprühpulver einen Glühverlust (1 h bei 500 0C in Luft) von 17,2 Gew.-% und einen dso von 35,9 μm aufwies (dio = 14,3 μm, dgo = 65,6 μm, gemessen bei einem Dispergierdruck von 2 bar absolut) aufwies.
Das Sprühpulver wurde mit 1 ,5 Gew.-% des Graphits Timrex 44 der Firma Timcal homogen vermischt und kompaktiert (Kompaktor der Fa. Hosokawa Bepex GmbH, D- 74211 Leingarten, Typ K200/100 mit konkaven, geriffelten Glattwalzen, Spaltweite: 2,8 mm, Siebweite: 1 ,25 mm, Siebweite Unterkorn: 400 μm, Schneckendrehzahl: 65 bis 70 UPM). Für die Tablettierung wurden dem Kompaktat weitere 1 Gew.-% desselben Graphits zugemischt.
Anschließend wurde das wie beschrieben erzeugte pulverförmige Haufwerk mit Hilfe eines Korsch PH 865 Rundläufers unter Luftatmosphäre erfindungsgemäß verdichtet (Einfachwerkzeug, 65 Matrizen). Der grundsätzliche Vorrichtungsaufbau war wie in Figur 6. Der Durchmesser der Vordruckrolle betrug 100 mm und der Durchmesser der Hauptdruckrolle betrug 300 mm. Der Abstand zweier auf der Matrizenscheibe einander gegenüber liegender Matrizen betrug 780 mm.
Die verwendeten Matrizen waren Matrizen mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf wie in den Figuren 3a, 3b schematisch gezeigt. Die Länge I des Längsabschnitts I betrug 2,2 mm. Die Länge Il (die Länge II*) des Längsabschnitts Il (des Längsabschnitts II*) betrug 10 mm.
Die Umrisslinie des Kreiszylinders I und des Kreiszylinders Il betrugen 22 mm. Der Durchmesser DD der Deckfläche des Kegelstumpfes KS betrug 7,1 mm. Der Durchmesser DG der Grundfläche des Kegelstumpfes KS betrug 7,0 mm. Die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z (des durchgehend kreiszylindrischen Mittelstiftes) be- trug 3,0 • π mm. Die plane obere Stirnfläche des Mittelstiftes MF schloss mit der planen oberen Matrizenstirnfläche bündig ab.
Es wurden nur ringähnliche Vorläuferformkörper Fuι gefertigt, wobei der Endabstand E stets 7 mm betrug. Die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels waren beide plan gestaltet. Die Bohrachse B stand auf beiden Stirnflächen senkrecht.
Beide Mittelbohrungen, MBU und MB° (die letztere stand mit zwei gasdurchlässigen Auslässen in Verbindung (vgl. Figur 4d)), wiesen im Eingangsbereich in die zugehörige Stirnfläche eine kreiszylindrische Geometrie mit identischem Radius auf. Der Kontakt ihrer Innenwände zur äußeren Mantelfläche des Mittelstiftes MF war im möglichen Kontaktbereich aufeinander gleitend.
Die einzelne Matrize war aus einem Werkstoffverbund gefertigt. Dieser bestand auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus dem Hartmetall GI O-Ni (2,5 bis 2,6 mm Wanddicke) mit Ra = 0,1 μm und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewandten Seite aus DIN-Werkzeugstahl 1.2379 (9 mm Wanddicke) mit R3 = 0,8 μm. Der obere Stempel und der untere Stempel waren aus DIN-Werkstoff 1.2601 gefertigt. Der auf seiner Gesamtlänge kreiszylindrische Mittelstift MF war aus DIN-Werkzeugstahl 1.2343 gefertigt (Ra = 0,4 μm). Ra der beiden Stirnflächen betrug ebenfalls 0,4 μm.
Die in den Füllraum eingebrachte Menge an pulverförmigem Haufwerk betrug 576 mg.
Beim Beginn des Verfahrens schloss die untere Stirnfläche des oberen Stempels im Zustand des Ausgangsabstands A mit dem oberen Ende des Längsabschnitts Il bündig ab. Mit zunehmender Abnutzung der Innenwand des oberen Teils des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung wurden im Zustand des Ausgangsabstands A die Positionen beider Stirnflächen innerhalb des Längsabschnitts Il nach unter verschoben. Die bei jedem der beiden Stempel angewandte Vordruckkraft (Presskraft) betrug 0,3 kN, die bei jedem der beiden Stempel angewandte Hauptdruckkraft (Presskraft) betrug 3,5 kN.
Die Seitendruckfestigkeiten der resultierenden ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper lagen im Bereich von 33 bis 37 N. Die Umdre- hungszahl des Rundläufers lag bei 20 bis 25 UPM. Hinsichtlich des Materials von Mat- rizenscheibenzunge, Matrizenscheibenstirn und Matrizenscheibenkinn gilt das in der Beschreibung Gesagte.
Anschließend wurden 8 kg der ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläufer- formkörper in einem Drahtbehälter der Grundfläche 33,0 cm x 49,5 cm gleichmäßig verteilt, wobei sich eine Schütthöhe von 4 cm ergab. Der Drahtbehälter wurde in einem Kammerofen (Fa. Elino Industrie-Ofenbau, Carl Hanf GmbH & Co, D-52355 Düren, Typ KA-040/006-08 EW.OH, Abmessungen: Länge = 57 cm, Breite = 57 cm, Höhe = 80 cm) so angeordnet, dass die Schüttung der Tabletten gleichmäßig durchströmbar war. Es wurden 2 Nm3/h Frischluft zugeführt und die Luftumwälzung im Ofen so eingestellt, dass die Schüttung mit einer Geschwindigkeit von 0,9 m/s (bestimmt mittels Aerome- ter, Fa. Testo, Typ 445) durchströmt wurde. Der Ofen wurde nun mit der folgenden Temperaturrampe auf 380 0C aufgeheizt: innerhalb von 40 min auf 180 0C aufheizen, 30 min halten, innerhalb von 10 min auf 220 0C aufheizen, 30 min halten, innerhalb von 13 min auf 270 0C aufheizen, 30 min halten, innerhalb von 25 min auf 340 0C und dann innerhalb von 40 min auf 380 0C aufheizen. Diese Temperatur wurde dann 390 min gehalten. Währenddessen wurde der NH3-Gehalt in der abgesaugten Atmosphäre der thermischen Behandlung kontinuierlich durch FTIR-Spektroskopie überwacht (Spektrometer der Fa. Nicolet, Typ „Impact", IR-Edelstahlzelle mit CaF2-Fenster, 10 cm Schichtdicke, Temperierung auf 120 0C, Bestimmung der Konzentration anhand der Intensität der Bande bei 3.333 cm-1). Der NH3-Gehalt blieb während der gesamten thermischen Behandlung < 2,4 Vol.-%. Dieser Maximalwert wurde bei 220 0C erreicht.
Die erhaltenen ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorformkörper eignen sich z.B. als Katalysatoren für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Me- thacrolein zu Methacrylsäure.
Danach wurden die gebildeten ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatorformkörper einer Unterkornsiebung unterworfen. Bei den verwendeten Sieben handelte es sich um Langlochsiebe. Ihre geradlinige Kantenlänge betrug 20 mm und der Abstand der bei- den Kanten war 6 mm. Bezogen auf das Gewicht des insgesamt zur Siebung aufgegebenen Siebgutes betrug der anfallende Unterkornanteil 14 Gew.-%.
Wurde in gleicher Weise wie vorstehend beschrieben verfahren, die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks jedoch mittels einer Matrize durchgeführt, deren Matrizen- bohrung ideal kreiszylindrisch war (Durchmesser = 7 mm; der Durchmesser der beiden Stirnflächen betrug 6,95 mm), lag der bei der Siebung anfallende Unterkornanteil bei 21 ,7 Gew.-%.
V. Herstellung von ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern wobei das aktive Multimetalloxid Vanadium, Phosphor, Eisen und Sauerstoff enthält
In einem mit Stickstoff inertisierten, über Druckwasser außenbeheizbaren 8 m3- Stahl/Email-Rührkessel mit Strombrechern wurden 4602 kg iso-Butanol vorgelegt. Nach Inbetriebnahme des dreistufigen Impellerrührers wurde das iso-Butanol unter Rückfluss auf 900C aufgeheizt. Bei dieser Temperatur wurde nun über eine Förderschnecke mit der Zugabe von 690 kg Vanadiumpentoxid begonnen. Nachdem nach ca. 20 Minuten etwa 2/3 der gewünschten Menge an Vanadiumpentoxid zugegeben waren, wurde bei weiterer Zugabe an Vanadiumpentoxid mit der Einpumpung von 805 kg einer eine Temperatur von 50 0C aufweisenden Polyphosphorsäure mit einem P2O5- Gehalt von 76 Gew.-% (entspricht 105 Gew.-% H3PO4) begonnen. Nach beendeter Zugabe der Phosphorsäure wurde das Reaktionsgemisch unter Rückfluss auf etwa 100 bis 1080C erhitzt und unter diesen Bedingungen 14 Stunden belassen. Im An- schluss daran wurde die heiße Suspension innerhalb von 70-80 Minuten auf 6O0C abgekühlt und 22,7 kg Fe-(lll)Phosphat (29,9 Gew.-% Fe) zugegeben. Nach erneutem Hochheizen innerhalb von 70 Minuten auf Rückfluss siedete die Suspension unter Rückfluss für eine weitere Stunde. Anschließend wurde die Suspension in eine zuvor mit Stickstoff inertisierte und beheizte Druckfilternutsche abgelassen und bei einer Temperatur von etwa 100 0C bei einem Druck oberhalb der Filternutsche von bis zu 0,35 MPa abs abfiltriert. Der Nutschkuchen wurde durch stetiges Einleiten von Stickstoff bei 100 0C und unter Rühren mit einem mittig angeordneten, in der Höhe verstell- baren Rührer innerhalb von etwa einer Stunde trockengeblasen. Nach dem Trockenblasen wurde auf ca. 155 0C aufgeheizt und auf einen Druck von 15 kPa abs (150 mbar abs) evakuiert. Die Trocknung wurde bis zu einem Rest-iso-butanolgehalt von < 2 Gew.-% in der getrockneten Katalysator-Vorläufermasse durchgeführt.
Das Fe/V-Verhältnis betrug 0,016.
Anschließend wurde das getrocknete Pulver 2 Stunden unter Luft in einem Drehrohr mit einer Länge von 6,5 m, einem Innendurchmesser von 0,9 m und innenliegenden spiralförmigen Wendeln (zu Durchmischungszwecken) behandelt. Die Drehzahl des Drehrohres betrug 0,4 U/min. Das Pulver wurde in einer Menge von 60 kg/h in das Drehrohr gefördert. Die Luftzufuhr betrug 100 m3/h. Die direkt an der Außenseite des von außen beheizten Drehrohrs gemessenen Temperaturen der fünf gleichlangen Heizzonen betrugen in Richtung „vom Ausgang des Pulvers" zum „Eingang des Pulvers" ins Drehrohr 2500C, 300°C, 345°C, 345°C und 345°C.
Die dem Drehrohr entnommene Vorläufermasse wurde mit 1 Gew.-% des Graphits Timrex T44 der Firma Timcal AG innig und homogen vermischt. Das resultierende Gemisch wurde dann kompaktiert und anschließend mit weiteren 2 Gew.-% desselben Graphits vermischt.
Anschließend wurde das wie beschrieben erzeugte pulverförmige Haufwerk mit Hilfe eines Korsch PH 865 Rundläufers unter Stickstoffatmosphäre erfindungsgemäß verdichtet (Einfachwerkzeug, 65 Matrizen). Der grundsätzliche Vorrichtungsaufbau war wie in Figur 6. Der Durchmesser der Vordruckrolle betrug 100 mm und der Durchmes- ser der Hauptdruckrolle betrug 300 mm. Der Abstand zweier auf der Matrizenscheibe einander gegenüber liegender Matrizen betrug 780 mm.
Die verwendeten Matrizen waren Matrizen mit kongruentem doppeltem Kegelstumpf wie in den Figuren 3a, 3b schematisch gezeigt. Die Länge I des Längsabschnitts I betrug 6,2 mm. Die Länge Il (die Länge II*) des Längsabschnitts Il (des Längsabschnitts II*) betrug 8 mm.
Die Umrisslinie des Kreiszylinders I und des Kreiszylinders Il betrugen 17,3 mm. Der Durchmesser DD der Deckfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,5 mm. Der Durchmesser DG der Grundfläche des Kegelstumpfes KS betrug 5,6 mm. Die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z (des durchgehend kreiszylindrischen Mittelstiftes) betrug 3,0 • π mm. Die plane obere Stirnfläche des Mittelstiftes MF schloss mit der planen oberen Matrizenstirnfläche bündig ab.
Es wurden nur ringähnliche Formkörper Fuι gefertigt, wobei der Endabstand E stets 3,2 mm betrug. Die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels waren beide plan gestaltet. Die Bohrachse B stand auf beiden Stirnflächen senkrecht.
Beide Mittelbohrungen, MBU und MB° (die letztere stand mit zwei gasdurchlässigen Auslässen in Verbindung (vgl. Figur 4d)), wiesen im Eingangsbereich in die zugehörige Stirnfläche eine kreiszylindrische Geometrie mit identischem Radius auf. Der Kontakt ihrer Innenwände zur äußeren Mantelfläche des Mittelstiftes MF war im möglichen Kontaktbereich aufeinander gleitend.
Die einzelne Matrize war aus einem Werkstoffverbund gefertigt. Dieser bestand auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus dem Hartmetall GI O-Ni (3,2-3,3 mm Wanddicke) mit R3 = 0,1 μm und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewand- ten Seite aus DIN-Werkzeugstahl 1.2379 (9,1 mm Wanddicke) mit R3 = 0,8 μm. Der obere Stempel und der untere Stempel waren aus DIN-Werkstoff 1.2601 gefertigt. Der auf seiner Gesamtlänge kreiszylindrische Mittelstift MF war aus DIN-Werkzeugstahl 1.2343 gefertigt (Ra = 0,4 μm). Ra der beiden Stirnflächen betrug ebenfalls 0,4 μm.
Die in den Füllraum eingebrachte Menge an pulverförmigem Haufwerk betrug 90 mg.
Beim Beginn des Verfahrens schloss die untere Stirnfläche des oberen Stempels im Zustand des Ausgangsabstands A mit dem oberen Ende des Längsabschnitts Il bündig ab. Mit zunehmender Abnutzung der Innenwand des oberen Teils des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung wurden im Zustand des Ausgangsabstands A die Positionen beider Stirnflächen innerhalb des Längsabschnitts Il nach unter verschoben. Die auf jeden der beiden Stempel angewandte Vordruckkraft (Presskraft) betrug 0,3 kN, die auf jeden der beiden Stempel angewandte Hauptdruckkraft (Presskraft) betrug 4,2 kN.
Die Seitendruckfestigkeiten der resultierenden ringähnlichen Multimetalloxid- Vollkatalysatorvorläuferformkörper lagen im Bereich von 9 bis 1 1 N. Die Umdrehungszahl des Rundläufers lag bei 20 bis 30 UPM. Hinsichtlich des Materials von Matrizen- scheibenzunge, Matrizenscheibenstirn und Matrizenscheibenkinn gilt das in der Beschreibung Gesagte.
Aus den erhaltenen ringähnlichen Multimetalloxid-Vollkatalysatorvorläuferformkörpern wurden durch wie in der WO 03/78059, Seite 39 unter Beispiel 9 beschriebene thermische Behandlung die resultierenden ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatoren erzeugt. Diese eignen sich z.B. als Katalysatoren für die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von n-Butan zu Maleinsäureanhydrid.
Danach wurden die gebildeten ringähnlichen Multimetalloxidvollkatalysatorformkörper einer Unterkornsiebung unterworfen. Bei den verwendeten Sieben handelte es sich um Langlochsiebe. Ihre geradlinige Kantenlänge betrug 4 mm und der Abstand der beiden Kanten war 4 mm. Bezogen auf das Gewicht des insgesamt zur Siebung aufgegebe- nen Siebgutes betrug der anfallende Unterkornanteil 0,3 Gew.-%.
Wurde in gleicher Weise wie vorstehend beschrieben verfahren, die Verdichtung des pulverförmigen Haufwerks jedoch mittels einer Matrize durchgeführt, deren Matrizenbohrung ideal kreiszylindrisch war (Durchmesser = 5,5 mm; der Durchmesser der bei- den Stirnflächen betrug 5,45 mm), lag der bei der Siebung anfallende Unterkornanteil bei 1 ,2 Gew.-%.
US Provisional Patent Applications No. 61/077601 , eingereicht am 02. Juli 2008 und No. 61/077638, ebenfalls eingereicht am 02. Juli 2008, sind in die vorliegende Anmel- düng durch Literaturhinweis eingefügt. Im Hinblick auf die oben genannten Lehren sind zahlreiche Änderungen und Abweichungen von der vorliegenden Erfindung möglich. Man kann deshalb davon ausgehen, dass die Erfindung, im Rahmen der beigefügten Ansprüche, anders als hierin spezifisch beschrieben, ausgeführt werden kann.

Claims

Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen FormkörpersPatentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers, umfassend das mechanische Verdichten eines in den Füllraum einer Matrize eingebrachten pulverförmigen Haufwerks aus Bestandteilen, die wenigstens eine Metallverbindung, die durch thermische Behandlung bei einer Temperatur > 100 0C in ein Metalloxid überführbar ist, oder wenigstens ein Metalloxid, oder wenigs- tens ein Metalloxid und wenigstens eine solche Metallverbindung umfassen, zu einem ringähnlichen Vorläuferformkörper, bei dem sich der Füllraum in einer mit einer vertikalen Bohrachse B von oben nach unten durch das Matrizenmaterial hindurchgeführten Matrizenbohrung befindet und durch
- die Innenwand der Matrizenbohrung,
- die obere Stirnfläche eines von unten entlang der Bohrachse B in die Matrizenbohrung hub- und senkbeweglich eingeführten unteren Stempels, auf der das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk aufliegt,
- die längs der Bohrachse B in einem axialen Ausgangsabstand A oberhalb der oberen Stirnfläche des unteren Stempels befindliche untere Stirnfläche eines entlang der Bohrachse B hub- und senkbeweglich angebrachten oberen Stempels, dessen untere Stirnfläche das in den Füllraum eingebrachte pulverförmige Haufwerk von oben berührt, und
- die Mantelfläche eines aus der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels heraus entlang der Bohrachse B in der Matrizenbohrung von unten nach oben geführten Mittelstiftes MF, der wenigstens bis zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufreicht, begrenzt wird,
indem man den axialen Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen dadurch auf einen für die Verdichtung vorgegebenen axialen Endabstand E längs der Bohrachse B verringert, dass man den oberen Stempel absenkt und dabei die
Position des unteren Stempels beibehält oder den unteren Stempel zusätzlich anhebt, wobei
die geometrische Form der Mantelfläche des unteren Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders I entspricht;
Figuren 1 bis 10 die geometrische Form der Mantelfläche des oberen Stempels derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders Il entspricht;
in der geometrischen Mitte der oberen Stirnfläche des unteren Stempels ei- ne von oben nach unten durch den unteren Stempel hindurchgeführte Mittelbohrung MBU ausgebildet ist;
im Ausgangsabstand A der beiden Stirnflächen der Mittelstift MF von unten durch die Mittelbohrung MBU hindurch bis wenigstens zur geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels hinaufragt;
der Mittelstift MF von unten nach oben die geometrische Form eines Kreiszylinders Z mit einer kreiszylindrischen Mantelfläche MZ aufweist;
die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z kleiner als die Länge der
Umrisslinie des Kreiszylinders I sowie kleiner als die Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Il ist;
die Position des Mittelstiftes MF und die Position der Matrize einschließlich der Matrizenbohrung längs der Bohrachse B während des Verfahrens relativ zueinander fixiert sind;
in der geometrischen Mitte der unteren Stirnfläche des oberen Stempels eine in den oberen Stempel hineinführende und mit wenigstens einem Aus- lass aus dem oberen Stempel in Verbindung stehende Mittelbohrung MB° ausgebildet ist, die den Mittelstift MF bei der Verringerung des Ausgangsabstands A auf den Endabstand E im erforderlichen Umfang aufzunehmen vermag und in die der Mittelstift MF bereits im Ausgangsabstand A hineinragen kann;
die Symmetrieachsen der Matrizenbohrung, des Kreiszylinders I, des Kreiszylinders II, der Mittelbohrung MB°, des Mittelstiftes MF und der Mittelbohrung MBU auf einer gemeinsamen, durch die Matrizenbohrung vertikal verlaufenden geraden Linie L liegen;
die Matrizenbohrung längs ihrer Bohrachse einen Längsabschnitt I aufweist, auf dessen Länge I die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung derjenigen der Mantelfläche eines Kreiszylinders KZ entspricht, und an dessen oberem Ende sich unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsab- schnitt Il der Matrizenbohrung anschließt, der die Länge Il aufweist; die Ausmaße des Längsabschnitts I der Matrizenbohrung und des Kreiszylinders I so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets jeweils wenigstens auf einer Teillänge des Längsabschnitts I mit seiner Mantelfläche auf der Innenwand der Matrizenbohrung gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist; und
die Ausmaße der Mittelbohrung MBU und des Kreiszylinders Z so beschaffen sind, dass der untere Stempel während des Verfahrens stets wenigstens im Bereich des Eingangs seiner Mittelbohrung MBU in seine obere Stirnflä- che mit der Innenwand der Mittelbohrung MBU auf der kreiszylindrischen
Mantelfläche MZ des Mittelstiftes MF gleitend in die Matrizenbohrung geführt ist; und
nach beendeter Verdichtung der obere Stempel vom gebildeten ringähnli- chen Vorläuferformkörper abgehoben und der ringähnliche Vorläuferformkörper durch Anheben des unteren Stempels aus der Matrizenbohrung entfernt wird,
sowie ein sich daran anschließendes Verfahren der thermischen Behandlung des ringähnlichen Vorläuferformkörpers bei einer Temperatur > 100 0C, bei dem sich wenigstens eine Teilmenge seiner Bestandteile unter Ausbildung wenigstens einer gasförmigen Verbindung zersetzt und/oder chemisch umsetzt und der ringähnliche oxidische Formkörper sich ausbildet,
dadurch gekennzeichnet, dass die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge Il des Längsabschnitts Il von unten nach oben derjenigen der Mantelfläche eines sich von unten nach oben erweiternden Kegelstumpfes KS entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem unteren Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen oberem Ende ent- spricht, mit der Maßgabe, dass beim Erreichen des Endabstands E die untere
Stirnfläche des oberen Stempels sich im Längsabschnitt Il und die obere Stirnfläche des unteren Stempels sich nicht unterhalb des Längsabschnitts I befindet, so dass sich der durch das mechanische Verdichten des pulverförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflächen ausgebildete ringähnliche Vorläu- ferformkörper beim Erreichen des Endabstands E wenigstens teilweise im
Längsabschnitt Il befindet.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 20 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 60 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden.
4. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels wenigstens 90 % der Abstandsstrecke zwischen den beiden Stirnflächen im Längsabschnitt Il befinden.
5. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich beim Erreichen des Endabstands E zwischen der oberen Stirnfläche des unteren Stempels und der unteren Stirnfläche des oberen Stempels der gesamte durch das mechanische Verdichten des pulverförmigen Haufwerks zwischen den beiden Stirnflä- chen ausgebildete ringähnliche Vorläuferformkörper im Längsabschnitt Il befindet.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Umrisslinie des Kreiszylinders Il länger oder gleich lang wie die Umrisslinie des Kreiszylinders I ist.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die obere Stirnfläche des unteren Stempels und die untere Stirnfläche des oberen Stempels in zueinander parallelen Ebenen liegen, auf denen die Bohrachse B senkrecht steht.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 2 bis 10 mm beträgt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 2 bis 8 mm beträgt.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 3 bis 8 mm beträgt.
1 1. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Endabstand E 3 bis 7 mm beträgt.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Quotient Q aus der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z als Zähler und der Umrisslinie des Kreiszylinders I als Nenner 0,3 bis 0,7 beträgt.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Quotient Q aus der Länge der Umrisslinie des Kreiszylinders Z als Zähler und der Umrisslinie des Kreiszylinders I als Nenner 0,4 bis 0,6 beträgt.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Differenz, gebildet durch Subtraktion des Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders Z vom Radius der Umrisslinie des Kreiszylinders I 1 bis 3 mm beträgt.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 2 bis 10 mm beträgt.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 2 bis 8 mm beträgt.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Umrisslinie des Kreiszylinders I 4 bis 8 mm beträgt.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des
Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,003 • H < DG - DD < 0,050 • H.
19. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,005- H < DG - DD < 0,025- H.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelstumpf KS so beschaffen ist, dass zwischen dem Durchmesser DD der Deckfläche, dem Durchmesser DG der Grundfläche und der Höhe H des Kegelstumpfs KS die nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
0,007- H < DG - DD < 0,015 • H.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels die geometrische Form eines Kreisrings aufweist.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels die geometrische Form eines ins Stempelinnere einwärts gewölbten Kreisrings aufweist.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrizenbohrung nur die Längsabschnitte I und Il aufweist.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrizenbohrung der Matrize so beschaffen ist, dass sich an ihren Längsabschnitt I nicht nur an dessen oberem Ende unmittelbar ein nach oben gerichteter Längsabschnitt II, sondern auch an dessen unterem Ende unmittelbar ein nach unten gerichteter Längsabschnitt II* der Länge II* anschließt, und die geometrische Form der Innenwand der Matrizenbohrung auf der Länge II* des Längsabschnitts II* der Mantelfläche eines Kegelstumpfes KS* entspricht, dessen Querschnittsfläche an seinem oberen Ende der Querschnittsfläche des Kreiszylinders KZ an dessen unterem Ende entspricht.
25. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrizenboh- rung nur die Längsabschnitte I, Il und II* aufweist.
26. Verfahren nach Anspruch 24 oder 25, dadurch gekennzeichnet, dass die geometrischen Ausmaße des Längsabschnitts Il denen des Längsabschnitts II* entsprechen.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
4 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfolgende Beziehung erfüllt ist:
3 • Endabstand E > H > 1 • Endabstand E.
29. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Höhe H des Kegelstumpfs KS und dem Endabstand E nachfol- gende Beziehung erfüllt ist:
3 • Endabstand E > H > 1 ,5 • Endabstand E.
30. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I größer ist als die Länge Il des Längsabschnitts
31. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I kleiner ist als die Länge Il des Längsabschnitts
32. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge des Längsabschnitts I nicht mehr als das Dreifache und nicht weniger als das 0,1 -fache der Länge des Längsabschnitts Il beträgt.
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens der Eingang in die Mittelbohrung MB° kreiszylindrisch so gestaltet ist, dass die Mantelfläche des Kreiszylinders Z bei dessen Aufnahme in die Mittelbohrung MB° wenigstens im Eingangsbereich derselben auf deren Innenwand gleitet.
34. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 33, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Mittelstift MF innerhalb des Längsabschnitts Il nach oben hin konisch verjüngt.
35. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 34, dadurch gekennzeichnet, dass das obere Ende des Längsabschnitts Il der Matrizenbohrung, die obere Stirnfläche des Mittelstiftes MF und die obere Stirnfläche der Matrize miteinander bündig abschließen.
36. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 35, dadurch gekennzeichnet, dass das erfindungsgemäße Verfahren maschinell mit Hilfe eines Rundläufers durchgeführt wird.
37. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 36, dadurch gekennzeichnet, dass das mechanische Verdichten aus einer Vorverdichtung und aus einer dieser nachfolgenden Hauptverdichtung besteht, wobei der axiale Ausgangsabstand A im Rahmen der Vorverdichtung zunächst auf einen vorläufigen Endabstand Ev verringert wird, und im Rahmen der Hauptverdichtung der vorläufige Endabstand Ev auf den Endabstand E verringert wird.
38. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 37, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metalloxid, Metallhydroxid, Metall- carbonat, Metallhydrogencarbonat, Metallhydrogenphosphat und/oder Metallnitrat umfasst.
39. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 38, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metallnitrat aus der Gruppe bestehend aus Kobaltnitrat, Eisennitrat, Wismutnitrat, Nickelnitrat, Cäsiumnitrat, Kupfernitrat, Calciumnitrat und Magnesiumnitrat enthält.
40. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 39, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrize aus einem Werkstoffverbund gefertigt ist, der auf seiner die Matrizenbohrung berührenden Seite aus einem Hartmetall und auf seiner von der Matrizenbohrung abgewandten Seite aus einem Werkzeugstahl besteht, der folgende Elementzusammensetzung aufweist:
1 ,50 bis 1 ,80 Gew.-% C,
0,10 bis 0,40 Gew.-% Si,
0,10 bis 0,50 Gew.-% Mn,
> 0 bis 0,05 Gew.-% P,
> 0 bis 0,05 Gew.-% S, 10 bis 13 Gew.-% Cr,
0,50 bis 0,80 Gew.-% Mo, 0,10 bis 1 ,10 Gew.-% V,
> 0 bis 0,60 Gew.-% W, und
> 0 bis 0,10 Gew.-% eines oder mehrere seltene Erdmetalle, und im übrigen Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
41. Verfahren nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass das Hartmetall zu > 90 Gew.-% aus Wolframcarbid und zu wenigstens 5 Gew.-% aus Nickel oder aus Nickel und Chrom besteht.
42. Verfahren nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass das Hartmetall aus
90 bis 95 Gew.-% WC, > 0 bis 1 Gew.-% TiC und/oder TaNbC, und
5 bis 10 Gew.-% Ni oder Ni und Cr
besteht.
43. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 42, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk Salpetersäure, ein Ammoniumsalz und/oder ein Nitratsalz enthält.
44. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 43, dadurch gekennzeichnet, dass der Mittenrauhwert R3 der Innenwand der Matrizenbohrung < 0,2 μm beträgt.
45. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 43, dadurch gekennzeichnet, dass der Mittenrauhwert R3 der Innenwand der Matrizenbohrung < 0,1 μm beträgt.
46. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 45, dadurch gekennzeichnet, dass im Endabstand E von beiden Stempeln ein Pressdruck ausgeübt wird, der im Bereich 50 bis 5000 kg/cm2 liegt.
47. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 45, dadurch gekennzeichnet, dass im Endabstand E von beiden Stempeln ein Pressdruck ausgeübt wird, der im Bereich 500 bis 2500 kg/cm2 liegt.
48. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 47, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vor- läuferformkörper bei einer Temperatur > 2000C erfolgt.
49. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 47, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vor- läuferformkörper bei einer Temperatur > 3000C erfolgt.
50. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 49, dadurch gekennzeichnet, dass mit der thermischen Behandlung der ringähnlichen Vorläuferformkörper ein auf ihr Ausgangsgewicht bezogener Gewichtsverlust von 0,5 bis 40 Gew.-% einhergeht.
51. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 50, dadurch gekennzeichnet, dass die sich bei der thermischen Behandlung ausbildende wenigstens eine gasförmige Verbindung Ammoniak, H2O, CO, CO2 und/oder ein Stickstoffoxid ist.
52. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 51 , dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens eine Substanz aus der Gruppe beste- hend aus NH4OH, (NH4)2CO3, NH4HCO3, NH4NO3, Harnstoff, NH4CHO2,
NH4CH3CO2, NH4HSO4, (NH4)2SO4, Ammoniumoxalat und den Hydraten der vorgenannten Ammoniumsalze zugesetzt enthält.
53. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 52, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk Graphit , Stärke, gemahlene Nussschale, feinteili- ges Kunststoffgranulat, Cellulose, Stearinsäure, Malonsäure, Salz der Stearinsäure und/oder Salz der Malonsäure zugesetzt enthält.
54. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid ausgebil- det wird, das die Elemente Mo und Fe, oder die Elemente Mo, Fe und Bi, oder die Elemente Mo und V, oder die Elemente Mo, V und P, oder die Elemente V und P enthält.
55. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 54, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid ausgebildet wird, in welchem das Element Mo, oder das Element V, oder das Element P dasjenige von Sauerstoff verschiedene Element ist, das molar gerechnet das numerisch am häufigsten enthaltene ist.
56. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XII,
Mθi2BiaFebX1cX2dX3eX4fOn (XII), mit
X1 = Nickel und/oder Kobalt,
X2 = Thallium, Samarium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall,
X3 = Zink, Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Blei, Vanadium, Chrom, Niob und/oder Wolfram,
X4 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium,
a = 0,2 bis 5, b = 0,01 bis 5, c = 0 bis 10, d = 0 bis 2, e = 0 bis 8, f = 0 bis 10, und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XII bestimmt wird,
ausgebildet wird.
57. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XIII,
[Y1aY2bOχ.]p[Y3cY4dY5eY6fY7gY8hOy.]q (Xl 11),
mit
Y1 = nur Wismut oder Wismut und wenigstens eines der Elemente Tellur, Antimon, Zinn und Kupfer,
Y2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram,
Y3 = ein Alkalimetall, Thallium und/oder Samarium,
Y4 = ein Erdalkalimetall, Nickel, Kobalt, Kupfer, Mangan, Zink, Zinn, Cadmium und/oder Quecksilber,
Y5 = Eisen oder Eisen und wenigstens eines der Elemente Vanadium, Chrom und Cer,
Y6 = Phosphor, Arsen, Bor und/oder Antimon,
Y7 = ein seltenes Erdmetall, Titan, Zirkonium, Niob, Tantal, Rhenium, Ruthe- nium, Rhodium, Silber, Gold, Aluminium, Gallium, Indium, Silicium, Germanium, Blei, Thorium und/oder Uran,
Y8 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram, a' = 0,01 bis 8, b'= 0,1 bis 30, c' = 0 bis 4, d'= 0 bis 20, e' > 0 bis 20, f = 0 bis 6, g'= 0 bis 15, h'= 8 bis 16,
x', y' = Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XIII bestimmt werden, und p, q = Zahlen, deren Verhältnis p/q 0,1 bis 10 beträgt,
ausgebildet wird.
58. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestell- ten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XIV, [Bia»Z2b»Ox»]p»[Z8i2Z3c»Z4d»Fee»Z5fZ6 g »Z7 h »Oy »]q » (XIV), mit
Z2 = Molybdän oder Wolfram, oder Molybdän und Wolfram,
Z3 = Nickel und/oder Kobalt,
Z4 = Thallium, ein Alkalimetall und/oder ein Erdalkalimetall,
Z5 = Phosphor, Arsen, Bor, Antimon, Zinn, Cer, Vanadium, Chrom und/oder
Bi, Z6 = Silicium, Aluminium, Titan und/oder Zirkonium,
Z7 = Kupfer, Silber und/oder Gold,
Z8 = Molybdän oder Wolfram, oder Wolfram und Molybdän a"= 0,1 bis 1, b"= 0,2 bis 2, c"= 3 bis 10, d"= 0,02 bis 2, e" = 0,01 bis 5, f = 0 bis 5, g" = 0 bis 10, h"= 0 bis 1, x", y" =Zahlen, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XIV bestimmt werden, und p", q"= Zahlen, deren Verhältnis p" / q" 0,1 bis 5 beträgt,
ausgebildet wird.
59. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allge- meinen Formel XV,
Mθi2PaVbXc1Xd2Xe3SbfRegShOn (XV), mit
X1 = Kalium, Rubidium und/oder Cäsium,
X2 = Kupfer und/oder Silber,
X3 = Cer, Bor, Zirkonium, Mangan und/oder Wismut, a = 0,5 bis 3, b = 0,01 bis 3, c = 0,2 bis 3, d = 0,01 bis 2, e = 0 bis 2, f = O bis 2, g = O bis 1 , h = O bis 0,5, und n = eine Zahl , die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XV bestimmt wird,
ausgebildet wird.
60. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein Multimetalloxid der allgemeinen Formel XVI,
ViPbFecX1dX2eOn (XVI),
mit
X1 = Mo, Bi, Co, Ni, Si, Zn, Hf, Zr, Ti, Cr, Mn, Cu, B, Sn und/oder Nb, X2 = Li, K, Na, Rb, Cs und/oder Tl, b = 0,9 bis 1 ,5, c = 0 bis 0,1 , d = 0 bis 0,1 , e = 0 bis 0,1 , und n = eine Zahl, die durch die Wertigkeit und Häufigkeit der von Sauerstoff verschiedenen Elemente in XVI bestimmt wird,
ausgebildet wird.
61. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem anschließenden Verfahren der thermischen Behandlung der hergestellten ringähnlichen Vorläuferformkörper in selbigen ein bei Normalbedingungen festes Oxid ausgebildet wird, in welchem kein Übergangsmetall der 5. bis 1 1. Nebengruppe und auch nicht Phosphor dasjenige von Sauerstoff verschiedene Element ist, das molar gerechnet das numerisch am häufigsten enthaltene ist.
62. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, dass das pulverförmige Haufwerk wenigstens ein Metalloxid aus der Gruppe bestehend aus Aluminiumoxid, Wolframoxid, Antimonoxid, Zirkoniumoxid, Wismut- oxid, Molybdänoxid, Siliciumoxid, Magnesiumoxid und Mischoxiden, die wenigstens zwei der in den vorgenannten Metalloxiden enthaltenen Metallelemente enthalten, enthält.
63. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 62, dadurch gekennzeichnet, dass sich bereits im Ausgangsabstand A sowohl die obere Stirnfläche des unteren Stempels als auch die untere Stirnfläche des oberen Stempels im Längsab- schnitt Il der Matrizenbohrung befinden.
64. Ringähnlicher oxidischer Formkörper, erhältlich nach einem Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 63.
65. Verfahren der heterogen katalysierten partiellen Gasphasenoxidation wenigstens einer organischen Verbindung an einem Katalysatorfestbett, dadurch gekennzeichnet, dass das Katalysatorfestbett einen ringähnlichen oxidischen Formkörper gemäß Anspruch 64 enthält.
66. Verfahren nach Anspruch 65, dadurch gekennzeichnet, dass die heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation diejenige
a) von Propylen zu Acrolein und/oder Acrylsäure oder b) von Acrolein zu Acrylsäure, oder c) von Methacrolein zu Methacrylsäure, oder d) von iso-Buten zu Methacrolein und/oder Methacrylsäure, oder e) von Propan zu Acrolein und/oder Acrylsäure, oder f) von iso-Butan zu Methacrolein und/oder Methacrylsäure, oder g) von wenigstens einem C4-Kohlenwasserstoff und/oder Benzol zu Maleinsäureanhydrid, oder h) von Methanol zu Formaldehyd oder i) die Oxichlorierung von Ethylen zu 1 ,2-Dichlorethan
ist.
67. Rohrbündelreaktor, dessen Reaktionsrohre wenigstens einen ringähnlichen oxidischen Formkörper gemäß Anspruch 64 enthalten.
PCT/EP2009/058233 2008-07-02 2009-07-01 Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers WO2010000764A2 (de)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BRPI0914923-6A BRPI0914923B1 (pt) 2008-07-02 2009-07-01 Processos para produzir um corpo modelado óxido do tipo anelar, e para oxidação parcial em fase gasosa catalisada heterogeneamente de pelo menos um composto orgânico em um leito catalítico fixo, corpo modelado óxido do tipo anelar, e, reator de feixe de tubos
EP09772464.5A EP2307192B1 (de) 2008-07-02 2009-07-01 Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers
CN200980134268.1A CN102137750B (zh) 2008-07-02 2009-07-01 制备氧化的环状成型体的方法
MYPI2010006025A MY188568A (en) 2008-07-02 2009-07-01 Method for producing a ring-shaped oxidic molded body
JP2011515446A JP6066034B2 (ja) 2008-07-02 2009-07-01 環状酸化物成形体の製造方法
RU2011103478/02A RU2520284C9 (ru) 2008-07-02 2009-07-01 Способ изготовления кольцеобразного оксидного формованного изделия
ZA2011/00775A ZA201100775B (en) 2008-07-02 2011-01-31 Method for producing a ring-shaped oxidic molded body

Applications Claiming Priority (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US7760108P 2008-07-02 2008-07-02
US7763808P 2008-07-02 2008-07-02
US61/077,638 2008-07-02
DE102008040093A DE102008040093A1 (de) 2008-07-02 2008-07-02 Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers
US61/077,601 2008-07-02
DE102008040094.7 2008-07-02
DE102008040094A DE102008040094A1 (de) 2008-07-02 2008-07-02 Verfahren zur Herstellung eines oxidischen geometrischen Formkörpers
DE102008040093.9 2008-07-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2010000764A2 true WO2010000764A2 (de) 2010-01-07
WO2010000764A3 WO2010000764A3 (de) 2010-11-25

Family

ID=41466369

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2009/058154 WO2010000720A2 (de) 2008-07-02 2009-06-30 Verfahren zur herstellung eines oxidischen geometrischen formkörpers
PCT/EP2009/058233 WO2010000764A2 (de) 2008-07-02 2009-07-01 Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2009/058154 WO2010000720A2 (de) 2008-07-02 2009-06-30 Verfahren zur herstellung eines oxidischen geometrischen formkörpers

Country Status (11)

Country Link
US (2) US8415268B2 (de)
EP (2) EP2307191B1 (de)
JP (4) JP5661618B2 (de)
KR (2) KR101663328B1 (de)
CN (2) CN102137751B (de)
BR (1) BRPI0914923B1 (de)
MY (1) MY188568A (de)
RU (1) RU2520284C9 (de)
TW (1) TWI516323B (de)
WO (2) WO2010000720A2 (de)
ZA (1) ZA201100775B (de)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012035019A1 (de) 2010-09-16 2012-03-22 Basf Se Verfahren zur herstellung von acrysläure aus ethanol und formaldehyd
DE102010040921A1 (de) 2010-09-16 2012-03-22 Basf Se Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Methanol und Essigsäure
CN102850169A (zh) * 2012-09-19 2013-01-02 复旦大学 一种异丁烷脱氢制异丁烯的方法
WO2014197309A1 (en) 2013-06-05 2014-12-11 Celanese International Corporation Integrated process for the production of acrylic acids and acrylates
WO2014209633A2 (en) 2013-06-27 2014-12-31 Celanese International Corporation Integrated process for the production of acrylic acids and acrylates
EP3770145A1 (de) 2019-07-24 2021-01-27 Basf Se Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von acrolein oder acrylsäure als zielprodukt aus propen
EP3805194A1 (de) 2020-09-25 2021-04-14 Basf Se Verfahren zur herstellung eines multimetalloxid-katalysators unter gasdichten bedingungen

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8015725B2 (en) * 2004-09-21 2011-09-13 Dos-I Solutions, S.L. Method and machine for the sintering and/or drying of powder materials using infrared radiation
US9643171B2 (en) * 2010-02-25 2017-05-09 Saudi Basic Industries Corporation Method of making heteropoly acid compound catalysts
WO2011150325A2 (en) * 2010-05-28 2011-12-01 Board Of Regents, The University Of Texas System Graphene oxide and graphite oxide catalysts and systems
US9376637B2 (en) * 2010-08-13 2016-06-28 Shell Oil Company Method of making a hydroprocessing catalyst with a single step metal and chelant incorporation, the catalyst, and the use of the catalyst
US20140121403A1 (en) 2012-10-31 2014-05-01 Celanese International Corporation Integrated Process for the Production of Acrylic Acids and Acrylates
DE102013008207A1 (de) 2013-05-14 2014-11-20 Basf Se Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure mit hoher Raum-Zeit-Ausbeute
CN105899480B (zh) 2013-11-11 2018-11-13 巴斯夫欧洲公司 用于烯烃气相氧化以获得不饱和醛和/或不饱和羧酸的机械上稳定的中空圆柱形模制催化剂体
WO2015067656A1 (de) 2013-11-11 2015-05-14 Basf Se Verfahren zur herstellung eines ungesättigten aldehyds und/oder einer ungesättigten carbonsäure
CN103658643B (zh) * 2013-11-30 2017-03-22 扬州市海力精密机械制造有限公司 一种转盘结构的精整机及其工作方法
DE102014003726A1 (de) * 2014-03-18 2015-09-24 Gkn Sinter Metals Engineering Gmbh Presse zum Herstellen maßhaltiger Grünlinge und Verfahren zum Herstellen
CN105154745A (zh) * 2015-09-07 2015-12-16 南京腾达五金制品有限公司 一种高强度合金刀头及其制备方法
CN105457686A (zh) * 2015-12-14 2016-04-06 天津市天环精细化工研究所 一种苯法顺酐催化剂的器外活化方法
CN106893915B (zh) * 2017-01-22 2018-12-04 苏州新锐合金工具股份有限公司 一种挤压多孔微通道铝合金扁管用硬质合金模具材料
CN107099751A (zh) * 2017-04-26 2017-08-29 含山县朝霞铸造有限公司 一种高强度高韧性钢铁及其铸造工艺
CN107099688B (zh) * 2017-04-27 2018-09-18 陕西理工大学 大体积分数laves高温黏结硬质合金的制备方法
CN107574414B (zh) * 2017-08-12 2019-05-07 北方电子研究院安徽有限公司 一种管状元器件端面金属化工装
WO2019246503A1 (en) * 2018-06-22 2019-12-26 Ideaz, Llc Diphenyl tablets and methods of preparing the same
CN108975892B (zh) * 2018-08-27 2021-01-22 佛山石湾鹰牌陶瓷有限公司 制备喷墨渗花玉质抛光砖的方法及喷墨渗花玉质抛光砖
CN109331850B (zh) * 2018-10-08 2021-07-23 万华化学集团股份有限公司 一种核壳型催化剂载体及一种涂层催化剂
CN109924797B (zh) * 2019-02-28 2020-12-29 莒县锐安中药材有限公司 一种具有保温功能的咖啡杯
CN111155019B (zh) * 2020-01-16 2021-05-25 江西理工大学 一种稀土复合铁钼强化镍基硬质合金及其制备方法和应用
JP2021122819A (ja) * 2020-01-31 2021-08-30 三菱ケミカル株式会社 触媒の製造方法及びアクリル酸の製造方法
US11707786B2 (en) * 2020-04-17 2023-07-25 PMG Indiana LLC Apparatus and method for internal surface densification of powder metal articles
WO2021260140A1 (en) 2020-06-26 2021-12-30 Basf Se Production of porous alpha-alumina supports from boehmitic derived aluminas
CN115867381A (zh) 2020-06-26 2023-03-28 巴斯夫欧洲公司 多孔催化剂载体成型体
US20230256420A1 (en) 2020-06-26 2023-08-17 Basf Se Shaped catalyst body for the production of ethylene oxide
CN112268794B (zh) * 2020-09-29 2021-08-31 中国科学院金属研究所 一种确定金属材料抗穿甲最佳微观组织状态的方法
EP4359123A1 (de) 2021-06-25 2024-05-01 Basf Se Hochreiner tablettierter alpha-aluminiumoxid-katalysatorträger
CN114379141A (zh) * 2021-12-14 2022-04-22 上海现代制药股份有限公司 一种压片机防粘冲和擦黑冲头及其应用
WO2024037905A1 (de) 2022-08-16 2024-02-22 Basf Se Verfahren zur herstellung von vollkatalysatorformkörpern zur gasphasenoxidation eines alkens und/oder eines alkohols zu einem α,β-ungesättigtem aldehyd und/oder einer α,β-ungesättigten carbonsäure
WO2024079247A1 (en) 2022-10-12 2024-04-18 Basf Se Epoxidation catalyst

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE638053C (de) * 1935-04-16 1936-11-09 Naamlooze Vennootschap Mij Tot Pressstempel zur Herstellung von Presslingen aus nicht zusammenhaengenden Stoffen, insbesondere Kohlenstaub, Braunkohle u. dgl. Stoffen
GB1374952A (en) * 1972-03-24 1974-11-20 Belgonucleaire Sa Manufacture of pellets
EP0873855A2 (de) * 1997-04-24 1998-10-28 Fette, Wilhelm Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Presslingen aus Hartmetall, Keramik, Sintermetall oder dergleichen
FR2766743A1 (fr) * 1997-07-29 1999-02-05 Sintertech Outillage de compression de poudre pour installation de frittage
US20050263926A1 (en) * 2004-05-26 2005-12-01 Mitsubishi Chemical Corporation Method for compression-molding a cylindrical tablet

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2077519A (en) * 1933-11-22 1937-04-20 Lamson & Sessions Co Method of making metal articles
US3293290A (en) * 1963-03-04 1966-12-20 Union Oil Co Process for the production of unsaturated aldehydes and acids
CA661088A (en) * 1963-07-05 1963-04-09 E.I. Du Pont De Nemours And Company Silver-cadmium oxidation catalyst
US3489787A (en) * 1966-11-25 1970-01-13 Du Pont Process for oxidation of alkanes and alkenes to nitriles
GB1219184A (en) * 1967-04-01 1971-01-13 Ruhrchemie Ag Process for the preparation of catalysts
US3600440A (en) * 1968-01-24 1971-08-17 Shell Oil Co Process for carrying out partial oxidation of organic compounds
FR2097258A5 (de) * 1970-06-18 1972-03-03 Ugine Carbone
JPS5837377B2 (ja) * 1980-03-17 1983-08-16 冨士ダイス株式会社 耐摩耗性合金
AU8886882A (en) 1981-11-06 1983-05-12 Carmet Co. Micrograin nickel cemented tungsten carbide elements
US4710484A (en) * 1982-06-25 1987-12-01 The Standard Oil Company Method for preparing a supported mixed-metal oxide oxidation catalyst
DE3445289A1 (de) * 1984-12-12 1986-06-19 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Geformter katalysator fuer heterogen katalysierte reaktionen
SU1447571A1 (ru) * 1986-12-24 1988-12-30 Таллинский Политехнический Институт Пресс- форма дл изготовлени изделий типа втулки из металлических порошков
JPH08333166A (ja) * 1995-04-06 1996-12-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 希土類磁石粉末の成形用金型と成形方法
US5885925A (en) * 1995-10-20 1999-03-23 Alliedsignal Inc. Titania bound sodium titanate ion exchanger
US5646305A (en) * 1995-12-27 1997-07-08 Praxair Technology, Inc. Oxygen enrichment process for air based gas phase oxidations which use metal oxide redox catalysts
DE19622331A1 (de) * 1996-06-04 1997-12-11 Basf Ag Verfahren der heterogen katalysierten Gasphasenoxidation von Propan zu Acrolein
JP2000094194A (ja) * 1998-09-16 2000-04-04 Fuji Oozx Inc 圧粉体の排出装置
JP3663315B2 (ja) * 1999-04-13 2005-06-22 本田技研工業株式会社 複合材製鍛造金型
US6332932B1 (en) * 1999-04-20 2001-12-25 Sumitomo Special Metals Co., Ltd. Punch, powder pressing apparatus and powder pressing method
JP3887511B2 (ja) * 1999-05-19 2007-02-28 三菱レイヨン株式会社 触媒の製造方法
JP2001047158A (ja) * 1999-07-30 2001-02-20 Fuji Dies Kk 耐食性超硬合金製金型用柱状案内具
DE19959413A1 (de) * 1999-12-09 2001-06-21 Consortium Elektrochem Ind Trägerkatalysatoren und deren Verwendung bei der Gasphasenoxidation von Kohlenwasserstoffen
JP4054186B2 (ja) * 2001-11-30 2008-02-27 京セラ株式会社 粉末成形方法および流路部材の製造方法
JP4282298B2 (ja) * 2002-10-09 2009-06-17 株式会社タンガロイ 超微粒超硬合金
JP2004211172A (ja) * 2003-01-07 2004-07-29 Toshiba Tungaloy Co Ltd 耐食性超硬合金
JP2005119266A (ja) * 2003-09-25 2005-05-12 Kyocera Corp 成形用金型
JP4426245B2 (ja) * 2003-10-07 2010-03-03 中部電力株式会社 金属酸化物焼結体の製造方法、及び金属酸化物焼結体
BRPI0415423A (pt) * 2003-10-15 2006-12-05 Basf Ag material catalìtico a granel, processo para produzir o mesmo, e, uso dos materiais catalìticos a granel
JP2005185949A (ja) * 2003-12-25 2005-07-14 Mitsubishi Chemicals Corp 複合酸化物触媒の製造方法および製造装置
RU2264886C1 (ru) * 2004-02-24 2005-11-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство Российской Федерации по атомной энергии-Минатом РФ Способ изготовления деталей из порошковых материалов и устройство для его осуществления
DE102005037678A1 (de) 2005-08-05 2007-02-08 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Katalysatorformkörpern, deren Aktivmasse ein Multielementoxid ist
CN1939589A (zh) * 2005-09-30 2007-04-04 住友化学株式会社 制备用于制备不饱和醛和不饱和羧酸的催化剂的方法以及制备不饱和醛和不饱和羧酸的方法
DE102006000996A1 (de) * 2006-01-05 2007-07-12 Basf Ag Verfahren der heterogen katalysierten Gasphasen-Partialoxidation wenigstens einer organischen Ausgangsverbindung
CN101164694A (zh) * 2006-10-20 2008-04-23 德古萨股份公司 用于催化气相氧化的混合氧化物催化剂
WO2009047141A1 (de) * 2007-10-08 2009-04-16 Basf Se Verwendung von formkoerpern mit katalytischen eigenschaften als reaktoreinbauten

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE638053C (de) * 1935-04-16 1936-11-09 Naamlooze Vennootschap Mij Tot Pressstempel zur Herstellung von Presslingen aus nicht zusammenhaengenden Stoffen, insbesondere Kohlenstaub, Braunkohle u. dgl. Stoffen
GB1374952A (en) * 1972-03-24 1974-11-20 Belgonucleaire Sa Manufacture of pellets
EP0873855A2 (de) * 1997-04-24 1998-10-28 Fette, Wilhelm Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Presslingen aus Hartmetall, Keramik, Sintermetall oder dergleichen
FR2766743A1 (fr) * 1997-07-29 1999-02-05 Sintertech Outillage de compression de poudre pour installation de frittage
US20050263926A1 (en) * 2004-05-26 2005-12-01 Mitsubishi Chemical Corporation Method for compression-molding a cylindrical tablet

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012035019A1 (de) 2010-09-16 2012-03-22 Basf Se Verfahren zur herstellung von acrysläure aus ethanol und formaldehyd
DE102010040921A1 (de) 2010-09-16 2012-03-22 Basf Se Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Methanol und Essigsäure
WO2012034929A2 (de) 2010-09-16 2012-03-22 Basf Se Verfahren zur herstellung von acrylsäure aus methanol und essigsäure
US8507721B2 (en) 2010-09-16 2013-08-13 Basf Se Process for preparing acrylic acid from ethanol and formaldehyde
US8877966B2 (en) 2010-09-16 2014-11-04 Basf Se Process for preparing acrylic acid from methanol and acetic acid
CN102850169A (zh) * 2012-09-19 2013-01-02 复旦大学 一种异丁烷脱氢制异丁烯的方法
WO2014197309A1 (en) 2013-06-05 2014-12-11 Celanese International Corporation Integrated process for the production of acrylic acids and acrylates
WO2014209633A2 (en) 2013-06-27 2014-12-31 Celanese International Corporation Integrated process for the production of acrylic acids and acrylates
EP3770145A1 (de) 2019-07-24 2021-01-27 Basf Se Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von acrolein oder acrylsäure als zielprodukt aus propen
WO2021013640A1 (en) 2019-07-24 2021-01-28 Basf Se A process for the continuous production of either acrolein or acrylic acid as the target product from propene
EP3805194A1 (de) 2020-09-25 2021-04-14 Basf Se Verfahren zur herstellung eines multimetalloxid-katalysators unter gasdichten bedingungen
WO2022063922A1 (en) 2020-09-25 2022-03-31 Basf Se Method for producing a multimetal oxide catalyst

Also Published As

Publication number Publication date
WO2010000720A2 (de) 2010-01-07
KR101663328B1 (ko) 2016-10-06
TW201002454A (en) 2010-01-16
JP5661618B2 (ja) 2015-01-28
CN102137750A (zh) 2011-07-27
US20100010238A1 (en) 2010-01-14
US8865614B2 (en) 2014-10-21
JP2011527243A (ja) 2011-10-27
RU2011103478A (ru) 2012-08-10
US8415268B2 (en) 2013-04-09
CN102137750B (zh) 2015-02-18
BRPI0914923B1 (pt) 2020-10-13
JP2014237318A (ja) 2014-12-18
US20130172577A1 (en) 2013-07-04
JP2015214149A (ja) 2015-12-03
CN102137751A (zh) 2011-07-27
KR20110026514A (ko) 2011-03-15
BRPI0914923A2 (pt) 2015-10-20
CN102137751B (zh) 2014-12-31
EP2307192B1 (de) 2022-11-02
EP2307191B1 (de) 2018-08-08
JP2011527952A (ja) 2011-11-10
EP2307192A2 (de) 2011-04-13
TWI516323B (zh) 2016-01-11
KR101656110B1 (ko) 2016-09-08
ZA201100775B (en) 2012-04-25
RU2520284C2 (ru) 2014-06-20
JP6066034B2 (ja) 2017-01-25
MY188568A (en) 2021-12-22
EP2307191A2 (de) 2011-04-13
RU2520284C9 (ru) 2015-03-20
WO2010000720A3 (de) 2010-11-18
KR20110033849A (ko) 2011-03-31
WO2010000764A3 (de) 2010-11-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2307192B1 (de) Verfahren zur herstellung eines ringähnlichen oxidischen formkörpers
DE102008040093A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines ringähnlichen oxidischen Formkörpers
DE102008040094A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines oxidischen geometrischen Formkörpers
EP2114562B1 (de) Verfahren zur herstellung von katalysatorformkörpern, deren aktivmasse ein multielementoxid ist
EP1663488B1 (de) Verfahren zur herstellung von ringförmigen vollkatalysatoren
EP1912735B1 (de) Verfahren zur herstellung von katalysatorformkörpern, deren aktivmasse ein mischoxid ist
JP2011527952A5 (de)
DE102007005606A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Katalysatorformkörpern, deren Aktivmasse ein Multielementoxid ist
EP2376223A2 (de) Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von geometrischen katalysatorformkörpern k
DE102007004961A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Katalysatorformkörpern, deren Aktivmasse ein Multielementoxid ist
DE102005037678A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Katalysatorformkörpern, deren Aktivmasse ein Multielementoxid ist
EP3068754B1 (de) Verfahren zur herstellung eines ungesättigten aldehyds und/oder einer ungesättigten carbonsäure
DE102008042060A1 (de) Verfahren zur Herstellung von geometrischen Katalysatorformkörpern
EP1689524B1 (de) Verfahren zur herstellung von acrolein durch heterogen katalysierte partielle gasphasenoxidation von propen
DE10344149A1 (de) Verfahren zur Herstellung von ringförmigen Vollkatalysatoren
DE102015209638A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Bismut und Wolfram enthaltenden Multielementoxids durch Co-Präzipitation
DE10353954A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Acrolein durch heterogen katalysierte partielle Gasphasenoxidation von Propen

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980134268.1

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09772464

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2011515446

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009772464

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 637/CHENP/2011

Country of ref document: IN

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20117002688

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011103478

Country of ref document: RU

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0914923

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20101230