WO2008132296A2 - Procede et installation de traitement d'eaux usees contenant des sulfures et de l'ammonium - Google Patents

Procede et installation de traitement d'eaux usees contenant des sulfures et de l'ammonium Download PDF

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Definitions

  • the invention relates to a process for the treatment of sulphide and ammonium-laden wastewater, in particular waste water of urban or industrial origin or digestion returns, condensates, leachates.
  • Wastewater contains in particular carbon, nitrogen and sulfur in various forms of compounds that can be chemically treated by various processes. All physico-chemical treatments consist in separating the compounds of these elements from one liquid phase to concentrate them in another phase. These include the processes of stripping (removal of gas in the water by means of a driving gas), reverse osmosis, distillation, chemical precipitation or catalytic oxidation, the costs of implementation and operating costs are high.
  • the organic carbonaceous material is oxidized in aerated medium by microorganisms, mainly heterotrophic bacteria. These microorganisms use the organic carbonaceous, colloidal and dissolved material and converts it into gas or into biomass.
  • nitrification and denitrification treatments are mainly distinguished, by which ammonium is oxidized in two stages under conditions aerated by autotrophic bacteria (first nitrite then nitrate), and finally reduced to gaseous nitrogen under anoxic conditions by heterotrophic bacteria.
  • Sulphates are naturally present in wastewater, and sulfur is included in the intracellular protein composition of microorganisms. Sulfur can be oxidized or reduced depending on the environmental conditions and the populations of bacteria present. In an aerobic environment, sulphides are converted into sulphates by sulphooxidizing bacteria and in anaerobic medium, the sulphates are converted into sulphides by sulphate-reducing bacteria.
  • the first reactor makes it possible to reduce sulphates to sulphides and to treat the carbon charge.
  • the sulphides are oxidized to sulphates by reducing the nitrates from the recirculation of the aerobic basin to the anoxic basin.
  • ammonium is converted into nitrates.
  • This method has a constraint on the investment cost since it requires a large volume of expensive support materials.
  • the limit of this treatment scheme is based on the quantity of sulphides to be oxidized by autotrophic denitrification, which consumes alkalinity.
  • the proposed operating mode being a consumer of alkalinity (autotrophic nitrification in the aerated pool + autotrophic denitrification in the anoxic basin), in case of excess of sulphides to be treated, the anoxic environment would be limiting in alkalinity, or even in nitrates. The oxidation of sulphides would not be total.
  • the production of volatile fatty acids in the first anaerobic reactor also consumes alkalinity, which is all the more unfavorable to the oxidation reactions of the sulfides in the second anoxic reactor.
  • the object of the invention is, above all, to provide a process which makes it possible to eliminate the sulphides and the different forms of nitrogen in an economical and effective manner.
  • the process according to the invention for the treatment of sulphide and ammonium-laden wastewater, in particular waste water of urban or industrial origin or digestion returns, condensates, leachates, is characterized in that:
  • the wastewater first undergoes an anoxic treatment by biological means in free cultures according to which, in a first step, the organic carbon is essentially eliminated by heterotrophic bacteria, and in a second step, separated from the first, the sulphides are oxidized biologically by autotrophic bacteria with reduction of nitrates and / or nitrites,
  • the effluent leaving the second stage is subjected to an aerobic biological treatment in free cultures for the conversion of ammonium to nitrates.
  • a fraction of the effluent which has undergone the aerobic biological treatment in free cultures, and which contains nitrates, is recirculated to the second stage and the first stage of the anoxic treatment.
  • the fraction of the effluent recirculated to the anoxic treatment is advantageously regulated as a function of the amount of sulphides to be treated.
  • the S / N mass ratio (sulfur / nitrogen) is preferably maintained between 0.5 and 3.
  • the recirculated fraction can be slaved to the amount of nitrates / nitrites needed to oxidize all the sulfides present in the water in the second stage of the anoxic treatment.
  • the recirculated fraction is slaved to ensure, in the second step of the anoxic treatment, the mass ratio S / N (sulfur / nitrogen) of between 0.5 and 3.
  • the oxidation of the sulfides biologically can be coupled to a sequential aerobic biological reactor (SBR) nitritation with a feed of the second stage of the anoxic nitrite treatment from nitrites.
  • SBR sequential aerobic biological reactor
  • Feeding the second stage of the anoxic nitrite treatment from the nitritation can be regulated depending on the amount of sulfide to be oxidized with the nitrites.
  • the invention also relates to an installation for carrying out the process defined above, characterized in that it comprises two free-culture series biological reactors, the first reactor being a two-stage anoxic biological reactor comprising a heterotrophic basin. and a separate autotrophic basin, while the second reactor is an aerated basin in free cultures.
  • a recirculation of nitrates is réatized from the aerated pool to the anoxic basins as a function of the concentration of sulphides to be oxidized.
  • the nitrate recirculation can be carried out by stepped feeding or "step feed" from the aerated basin to the anoxic basins depending on the concentration of sulphides to be oxidized.
  • the installation includes measurement probes in the anoxic basins and in the aerated basin for several parameters including the carbon content of the incoming effluent, and the sulphide content in the autotrophic anoxic basin, these measurement probes being connected to a controller which controls the recirculation flow rates according to the parameters measured.
  • the sequential aerobic biological reactor can be coupled to the pond. anoxic autotrophic for a supply of nitrites from this basin.
  • FIG. 2 is a diagram of an alternative embodiment of the installation.
  • Fig.1 of the drawings there can be seen an installation according to the invention for the treatment, in a continuous flow, of wastewater loaded with sulphides and ammonium.
  • This installation comprises an anoxic reactor 1 compartmentalized into a heterotrophic basin 1a followed by an autotrophic basin 1b.
  • the two basins 1a and 1b are separated and the effluent leaving the basin 1a is taken up by pumping means and sent to the basin 1b.
  • the pond 1a receives the flow Q of wastewater containing carbon, sulphides and ammonium.
  • Aa, Ab agitation means are provided in each of the basins 1a, 1b. There is no insufflation of air or oxygen in these basins.
  • Heterotrophic and autotrophic bacteria are naturally present in wastewater and in basins 1a, 1b, in the form of free cultures. Since the anoxic pool 1a receives a flow Q loaded with organic carbon, the heterotrophic bacteria grow rapidly in this pond 1a, while the autotrophic bacteria grow much less rapidly under such conditions.
  • the anoxic basin 1a is thus heterotrophic and makes it possible to treat the incoming carbon, and to denitrify a surplus of nitrates coming from an aerated pond 2 and which are not used for the oxidation of the sulphides in the autotrophic anoxic basin 1b.
  • the aerated pond 2 is located downstream of basin 1b
  • the basin 1b receives the effluent exiting the basin 1a, effluent in which the organic carbon has been eliminated for the most part.
  • the action of autotrophic bacteria in pond 1b is favored by the low organic carbon load of water from compartment 1a.
  • the autotrophic anoxic basin 1b makes it possible to treat the sulphides present in the raw water by virtue of the nitrates originating from the aerated pool 2 and / or the nitrites resulting from the nitritation stage of the sequential aerobic biological reactor (SBR).
  • Sulphides are oxidized by autotrophic denitrification which consumes alkalinity.
  • Heterotrophic denitrification in basin 1a produces alkalinity. Thanks to this alkalinity production in the pond 1a, the process is not slowed down or stopped by a decrease in alkalinity due to the consumption in the basin 1b.
  • the effluent from the basin 1b is sent, for an aerobic biological treatment in free cultures, in the aerated pond 2 which comprises agitating means Ac and aeration means B located in the bottom of the basin 2 for injecting bubbles. air or oxygen in the pool fluid.
  • the aeration means B can be formed by perforated air blowing tubes or by nozzles installed in the floor or by any other conventional means.
  • the biological treatment of water in reactor 2 results in nitrification and the conversion of ammonium NH 4 + to nitrate NO 3 " .
  • the effluent leaving basin 2 contains sulphates SO 4 2" from sulfide oxidation from nitrates and / or nitrites.
  • a recirculation duct 3 is provided between the ventilated tank 2 and the anoxic tank 1a, a pump 3p being mounted on the duct 3.
  • a duct 4 is provided for the recirculation of the ventilated tank 2 to the anoxic tank 1b, a pump 4p being inserted in this conduit.
  • the recirculation of the aerated tank 2 to the anoxic zones 1a, 1b to provide them with nitrates is therefore carried out in step feed or step-feed.
  • the recirculation flow rate is slaved to the amount of nitrates necessary to oxidize all the sulphides present in the water in a ratio by mass S / N (sulfur / nitrogen) between 0.5 and 3.
  • an automated controller 5 controls the operating speed, and therefore the flow rate, of the pumps 3p and 4p.
  • the installation can include a series of flowmeters installed on the different ducts, and different sensors or measuring probes.
  • the control instructions are established, in particular, according to parameters such as the organic carbon content in the incoming flow Q and in the heterotrophic anoxic basin 1a, the sulphide content in the incoming flow Q and in the autotrophic anoxic basin 1b and the nitrate content in the aerated pool 2. These parameters are obtained by measuring probes such as 6, 7 and 8 provided in the basins 1a, 1b, 2 and connected to the controller 5.
  • Fig.2 is a diagram of an installation variant according to the invention in the case of a purification plant where there is a sludge die comprising an anaerobic digester (not shown) giving dehydration supernatants, loaded with nitrogen. These supernatants can be separately treated biologically in a SBR sequential aerobic biological reactor.
  • the U flow of effluents, highly concentrated in N-NH 4 + of the centrates, filtrates, condensates and leachate type, is discharged into the reactor 9, which is a free culture aerated pond reactor with stirring means and insufflation means. air or oxygen in the bottom, as for the ventilated basin 2.
  • the treatment of concentrated ammonium effluents is carried out by partial nitrification and denitrification.
  • Ammonium is oxidized to nitrites which are reduced to gaseous nitrogen, without the need for nitrite to nitrates.
  • This process also known as "nitrate shunt", described for example in EP-A-0826639, is theoretically capable of reducing by 25% the oxygen inputs for nitrification and by 40% the contributions of biodegradable carbonaceous reactants for denitrification, as well as the production of associated heterotrophic sludge.
  • the elimination of effluents concentrated in nitrogen in the reactor 9 comprises several fractionated phases respectively feeding, aeration and anoxia, the number and the duration of these phases as well as the addition of carbon reactants being adjusted thanks to a series of real-time measurements in the effluent to be treated, in the discharge, and in the biological reactor 9.
  • a supply of nitrites from the autotrophic anoxic reactor 1b is provided by a pipe 10 leaving the reactor 9 and opening into the reactor 1b.
  • a pump 11, controlled by the controller 5, is arranged on the pipe 10.
  • the reactor 1b feed is made from a fraction of the volume of water treated by the reactor 9 during the aerated phase during which there is production of nitrites. Part of these nitrites is sent to the basin 1b.
  • the flow rate in line 10 is controlled according to the need for nitrites to oxidize the sulfides in the autotrophic anoxic reactor 1b.
  • concentration ranges of the different physico-chemical parameters during the treatment described in the scheme of FIG. 1 are:
  • the anoxic reactors 1a and 1b have a mechanical stirring system and the ventilated tank 2 of an air blowing system in addition to mechanical agitation.
  • the concentration of suspended solids in basins 1a, 1b and 2 is maintained between 1 and 5 g / l.
  • the step-feed recirculation rate is a function of the concentration of nitrates and sulphides and varies between 50 and 400%.
  • the pH is between 6.5 and 8.5.
  • the sludge age in pools is between 6 and 20 days, depending on the temperature.
  • the hydraulic residence time or TSH in each of the reactors 1a and 1b is 2 to 3h and in the reactor 2 from 4 to 6h.
  • Two basins 1a and 1b each with a TSH of 2h and a pool 2 with a TSH of 4h.
  • the ratio of sulphides to be eliminated / nitrates consumed chosen is 1, 5. Under these conditions, in order to oxidize 30 mg / l of sulphides, 20 mg / l of N-NO 3 "is required . * The nitrate recirculation from basin 2 to basin 1b must allow this concentration to be brought in. Excess nitrates , ie 25 mg / l, are denitrified by recirculation in pond 1a.
  • the proposed system is capable of removing 100% of the sulphides present in the raw water, nitrifying and denitrifying completely.
  • the S / N ratio of 1.5 is no longer respected because there is a deficit of nitrates due to a low ammonium concentration at the input station. It is always necessary to have 20 mg / l of N-NOx to oxidize the 30 mg / l of sulphides. In the present case, it has been chosen to recirculate 50% of the outflow from the aerated tank 2 to the anoxic hetérotrophe basin 1a, ie 5 mg / l of N-NOx, since it is essential to recover TAC (complete alkalimetric titre). for autotrophic denitrification. 15 mg / l of N-NOx are missing which can be compensated for by the fraction of the volume of treated water supplied by the reactor 9.
  • the invention allows treatment of wastewater virtually without consuming expensive chemical reagents, and with reduced sludge production due to the low growth of autotrophic bacteria in the autotrophic anoxic basin.

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Abstract

Procédé pour le traitement d'eaux usées chargées en sulftures et en ammonium, en particulier d'eaux usées d'origine urbaine ou industrielle ou des retours de digestion, des condensats, des lixiviats.Les eaux usées subissent d'abord un traitement anoxique (1) par voie biologique en cultures libres selon lequel, dans une première étape (1a), le carbone organique est essentiellement éliminé par des bactéries hétérotrophes, et dans une deuxième étape (1b), séparée de la première, les sulfures sont oxydés par voie biologique par des bactéries autotrophes avec réduction des nitrites ou des nitrates; l'effluent sortant de la deuxième étape (1b) est soumis ô un traitement biologique aérobie en cultures libres (2) pour la transformation de l'ammonium en nitrates. Le couplage avec un réacteur (9) biologique aérobie séquentiel (SBR) permet de compenser un déficit éventuel en nitrates.

Description

PROCEDE ET INSTALLATION DE TRAITEMENT D'EAUX USEES CONTENANT DES SULFURES ET DE L'AMMONIUM.
L'invention est relative à un procédé de traitement d'eaux usées chargées en sulfures et en ammonium, en particulier d'eaux usées d'origine urbaine ou industrielle ou des retours de digestion, des condensats, des lixiviats.
Les eaux usées contiennent notamment du carbone, de l'azote et du soufre sous diverses formes de composés qui peuvent être traités chimiquement par divers procédés. Tous les traitements physico-chimiques consistent à séparer les composés de ces éléments d'une phase liquide pour les concentrer dans une autre phase. Ce sont notamment les procédés de strippage (élimination de gaz dans l'eau au moyen d'un gaz d'entraînement), d'osmose inverse, de distillation, de précipitation chimique ou d'oxydation catalytique dont les coûts de mise en œuvre et d'exploitation sont élevés.
L'élimination par voie biologique de ces composés se présente comme une alternative de traitement.
Traitements biologiques de l'azote et du carbone Les pollutions carbonées et azotées des eaux usées sont principalement éliminées par voie biologique. Cette voie conventionnelle repose sur la capacité de micro-organismes à éliminer la pollution par assimilation ou par biodégradation.
La matière organique carbonée est oxydée en milieu aéré par des micro-organismes, principalement des bactéries hétérotrophes. Ces microorganismes utilisent la matière organique carbonée, colloïdale et dissoute et la convertisse soit en gaz, soit en biomasse.
En ce qui concerne le traitement de l'azote, on distingue principalement les traitements par nitrification et dénitrification, par lesquels l'ammonium est oxydé en deux étapes en conditions aérées par des bactéries autotrophes (d'abord en nitrites puis en nitrates), et finalement réduit en azote gazeux en conditions d'anoxie par des bactéries hétérotrophes.
Les réactions biologiques sont présentées dans les schémas ci- dessous. Nitrification : NH4 + → NO2 ' → NO3 "
Dénitrification : NO3 " → NO2 " → NO → N2O → N2 Limites du traitement de l'azote :
- La nitrification/dénitrification par voie biologique est un procédé performant mais qui demande jusqu'à 1/3 de l'oxygène total consommé sur la station d'épuration.
- L'exploitation est difficile par rapport au traitement du carbone avec comme conséquence des ajouts fréquents de réactifs carbonés (méthanol, éthanol..) pour compléter la dénitrification.
- Ce traitement nécessite des temps de rétention et des volumes de bassins importants, les cinétiques de nitrification étant très faibles.
Inconvénients de la présence de soufre :
De nombreux problèmes liés à la présence de soufre dans les influents de stations d'épuration sont bien identifiés, à savoir :
- L'émission d'odeurs nauséabondes (type œuf pourri). Ces odeurs désagréables sont détectées bien avant de représenter un danger pour l'être humain puisque les capteurs olfactifs ont un seuil de détection à 0.15 ppm. - Les risques sanitaires liés à I1H2S (hydrogène sulfuré). En effet, cette molécule est toxique à partir de 10 ppm, avec une aggravation des effets en fonction de la durée d'exposition.
- La corrosion des bétons et métaux due à l'oxydation des sulfures en acide sulfurique par certaines bactéries type Thiobacillus. - Le développement de bactéries filamenteuses. Les eaux étant septiques, les bactéries filamenteuses sont plus compétitives que les bactéries classiques du floc vis-à-vis de l'oxygène. Certaines sont capables d'accumuler le soufre sous forme de granules dans leurs cellules. - La nécessité de couvrir les ouvrages pour éviter une dispersion d'hfeS.
Traitements du soufre
Les sulfates sont présents naturellement dans les eaux usées et le soufre entre dans la composition de protéines intracellulaires des microorganismes. Le soufre peut être oxydé ou réduit selon les conditions du milieu et les populations de bactéries présentes. En milieu aérobie, les sulfures sont convertis en sulfates par des bactéries sulfo-oxydantes et en milieu anaérobie, les sulfates sont convertis en sulfures par les bactéries sulfato-réductrices.
Aérobie : S2' → SO4 Anaérobie : 5O4 2" → S2' + H2S
Le traitement d'eaux usées par dénitrification autotrophe avec oxydation des sulfures a été décrit dans FR 2841548-A1. Ce procédé met en oeuvre trois réacteurs biologiques en série à biomasse fixée sur un support mobile : anaérobie, anoxie et aérobie.
Le premier réacteur permet de réduire les sulfates en sulfures et de traiter la charge carbonée. Dans le deuxième réacteur, les sulfures sont oxydés en sulfates par réduction des nitrates provenant de la recirculation du bassin aérobie vers le bassin d'anoxie. Enfin, dans le réacteur aérobie l'ammonium est transformé en nitrates.
Ce procédé présente une contrainte sur le coût d'investissement puisqu'il nécessite un volume important de matériaux supports onéreux.
La limite de ce schéma de traitement repose sur la quantité de sulfures à oxyder par dénitrification autotrophe qui consomme de l'alcalinité. Le mode de fonctionnement proposé, étant consommateur d'alcalinité (nitrification autotrophe dans le bassin aéré + dénitrification autotrophe dans le bassin d'anoxie), en cas d'excès de sulfures à traiter, le milieu anoxique serait limitant en alcalinité, voire même en nitrates. L'oxydation des sulfures ne serait donc pas totale. Par ailleurs, la production d'acides gras volatils dans le premier réacteur anaérobie consomme également de l'alcalinité, ce qui est d'autant plus défavorable aux réactions d'oxydation des sulfures dans le deuxième réacteur d'anoxie.
L'invention a pour but, surtout, de fournir un procédé qui permet d'éliminer les sulfures et les différentes formes d'azote de manière économique et efficace.
Le procédé selon l'invention pour le traitement d'eaux usées chargées en sulfures et en ammonium, en particulier d'eaux usées d'origine urbaine ou industrielle ou des retours de digestion, des condensats, des lixiviats est caractérisé en ce que :
- les eaux usées subissent d'abord un traitement anoxique par voie biologique en cultures libres selon lequel, dans une première étape, le carbone organique est essentiellement éliminé par des bactéries hétérotrophes, et dans une deuxième étape, séparée de la première, les sulfures sont oxydés par voie biologique par des bactéries autotrophes avec réduction des nitrates et/ou des nitrites,
- l'effluent sortant de la deuxième étape est soumis à un traitement biologique aérobie en cultures libres pour la transformation de l'ammonium en nitrates.
De préférence, une fraction de l'effluent qui a subi le traitement biologique aérobie en cultures libres, et qui contient des nitrates, est recirculée vers la deuxième étape et la première étape du traitement anoxique. La fraction de l'effluent recirculée vers le traitement anoxique est avantageusement régulée en fonction de la quantité de sulfures à traiter.
Dans la deuxième étape du traitement anoxique, le ratio en masse S/N (soufre / azote) est de préférence maintenu entre 0,5 et 3.
La fraction recirculée peut être asservie à la quantité de nitrates/nitrites nécessaire pour oxyder tous les sulfures présents dans l'eau dans la deuxième étape du traitement anoxique. Avantageusement, la fraction recirculée est asservie pour assurer, dans la deuxième étape du traitement anoxique, le ratio en masse S/N (soufre / azote) compris entre 0,5 et 3.
L'oxydation des sulfures par voie biologique peut être couplée à une nitritation par réacteur biologique aérobie séquentiel (SBR) avec une alimentation de la deuxième étape du traitement anoxique en nitrites provenant de la nitritation.
L'alimentation de la deuxième étape du traitement anoxique en nitrites provenant de la nitritation peut être régulée en fonction de la quantité de sulfures à oxyder avec les nitrites.
L'invention est également relative à une installation pour la mise en œuvre du procédé défini précédemment, caractérisée en ce qu'elle comprend deux réacteurs biologiques en série à cultures libres, le premier réacteur étant un réacteur biologique anoxique à deux étages comprenant un bassin hétérotrophe et un bassin autotrophe séparés, tandis que le deuxième réacteur est un bassin aéré en cultures libres.
De préférence, une recirculation des nitrates est réatisée à partir du bassin aéré vers les bassins d'anoxie en fonction de la concentration en sulfures à oxyder. La recirculation des nitrates peut être réalisée en alimentation étagée ou « step feed » à partir du bassin aéré vers les bassins d'anoxie en fonction de la concentration en sulfures à oxyder.
L'installation comporte des sondes de mesure dans les bassins anoxiques et dans le bassin aéré pour plusieurs paramètres comprenant la teneur en carbone de l'effluent entrant, et la teneur en sulfures dans le bassin anoxique autotrophe , ces sondes de mesure étant reliées à un contrôleur qui commande les débits de recirculation en fonction des paramètres mesurés.
Dans le cas d'une installation pour une station d'épuration comportant une filière boue avec un digesteur anaérobie et un réacteur biologique aérobie séquentiel assurant une nitrification et dénitrification partielle d'effluents concentrés en ammonium, le réacteur biologique aérobie séquentiel peut être couplé au bassin anoxique autotrophe pour une alimentation en nitrites de ce bassin. L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci- dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs. Sur ces dessins : Fig. 1 est un schéma d'une installation selon l'invention, et
Fig. 2 est un schéma d'une variante de réalisation de l'installation. En se reportant à Fig.1 des dessins, on peut voir une installation selon l'invention pour le traitement, selon un flux continu, d'eaux usées chargées en sulfures et en ammonium. Cette installation comprend un réacteur anoxique 1 compartimenté en un bassin hétérotrophe 1a suivi d'un bassin autotrophe 1b. Les deux bassins 1a et 1b sont séparés et l'effluent sortant du bassin 1a est repris par des moyens de pompage et envoyé dans le bassin 1b.
Le bassin 1a reçoit le flux Q d'eaux usées contenant du carbone, des sulfures et de l'ammonium. Des moyens d'agitation Aa, Ab sont prévus dans chacun des bassins 1a, 1b. Il n'y a pas insufflation d'air ou d'oxygène dans ces bassins.
Des bactéries hétérotrophes et autotrophes sont naturellement présentes dans les eaux usées et dans les bassins 1a, 1b, sous forme de cultures libres. Du fait que le bassin anoxique 1a reçoit un flux Q chargé en carbone organique, les bactéries hétérotrophes se développent rapidement dans ce bassin 1a, tandis que les bactéries autotrophes se développent beaucoup moins rapidement dans de telles conditions. Le bassin anoxique 1a est ainsi hétérotrophe et permet de traiter le carbone entrant, et de dénitrifier un surplus de nitrates provenant d'un bassin aéré 2 et qui ne servent pas à l'oxydation des sulfures dans le bassin anoxique autotrophe 1b. Le bassin aéré 2 se trouve en aval du bassin 1b Le bassin 1b reçoit l'effluent sortant du bassin 1a, effluent dans lequel le carbone organique a été éliminé pour l'essentiel. L'action des bactéries autotrophes dans le bassin 1b est favorisée par la faible charge en carbone organique de l'eau provenant du compartiment 1a. Ainsi, en séparant les bassins anoxiques 1a, 1b, on a créé des conditions qui favorisent dans le bassin 1a l'action des bactéries hétérotrophes et dans le bassin 1b l'action des bactéries autotrophes.
Le bassin anoxique autotrophe 1b permet de traiter les sulfures présents dans l'eau brute grâce aux nitrates issus du bassin aéré 2 et/ou aux nitrites issus de l'étape de nitritation du réacteur biologique aérobie séquentiel (SBR). Les sulfures sont oxydés par dénitrification autotrophe qui consomme de l'alcalinité. La dénitrification hétérotrophe qui a lieu dans le bassin 1a permet de produire de l'alcalinité. Grâce à cette production d'alcalinité dans le bassin 1a, le procédé ne se trouve pas ralenti ou arrêté par une baisse d'alcalinité due à la consommation dans le bassin 1b.
L'effluent provenant du bassin 1b est envoyé, pour un traitement biologique aérobie en cultures libres, dans le bassin aéré 2 qui comporte des moyens d'agitation Ac et des moyens d'aération B situés dans le fond du bassin 2 pour injecter des bulles d'air ou d'oxygène dans le liquide du bassin. Les moyens d'aération B peuvent être formés par des tubes perforés de soufflage d'air ou par des buses installées dans le plancher ou par tout autre moyen classique.
Le traitement biologique de l'eau dans le réacteur 2 entraîne une nitrification et la transformation d'ammonium NH4 + en nitrate NO3 ". L'effluent sortant du bassin 2 contient des sulfates SO4 2" provenant de l'oxydation des sulfures à partir des nitrates et/ou nitrites.
Un conduit de recirculation 3 est prévu entre le bassin aéré 2 et le bassin anoxique 1a, une pompe 3p étant montée sur le conduit 3. De même un conduit 4 est prévu pour la recirculation du bassin aéré 2 vers le bassin anoxique 1b, une pompe 4p étant insérée dans ce conduit. La recirculation du bassin aéré 2 vers les zones anoxiques 1a, 1b pour leur fournir des nitrates s'effectue donc en alimentation étagée ou step-feed. Le débit de recirculation est asservi à la quantité de nitrates nécessaire pour oxyder tous les sulfures présents dans l'eau selon un ratio en masse S/N (soufre / azote) compris entre 0,5 et 3.
Pour régler le débit de recirculation, un contrôleur automatisé 5 commande la vitesse de fonctionnement, et donc le débit, des pompes 3p et 4p. Pour fiabiliser le traitement proposé, l'installation peut comprendre une série de débitmètres installés sur les différents conduits, et différents capteurs ou sondes de mesure. Les instructions de commande sont établies, en particulier, en fonction de paramètres tels que la teneur en carbone organique dans le flux entrant Q et dans le bassin anoxique hétérotrophe 1a, la teneur en sulfures dans le flux entrant Q et dans le bassin anoxique autotrophe 1b et la teneur en nitrates dans le bassin aéré 2. Ces paramètres sont obtenus par des sondes de mesure telles que 6, 7 et 8 prévues dans les bassins 1a, 1b, 2 et reliées au contrôleur 5. D'autres paramètres tels que le pH, le potentiel d'oxydoréduction, la température, l'oxygène dissous peuvent être captés par des sondes appropriées. Ces informations servant à l'optimisation des paramètres de fonctionnement des bassins 1a, 1b et 2. Les sondes et capteurs reliés au contrôleur 5 permettent un suivi en continu de l'évolution du traitement et la commande d'actions correctives.
Fig.2 est un schéma d'une variante d'installation selon l'invention dans le cas d'une station d'épuration où existe une filière boue comprenant un digesteur anaérobie (non représenté) donnant des surnageants de déshydratation, chargés en azote. Ces surnageants peuvent être traités séparément par voie biologique dans un réacteur 9 biologique aérobie séquentiel SBR. Le flux U d'effluents très concentrés en N-NH4 + du type centrats, filtrats, condensats, lixiviats, est déversé dans le réacteur 9 qui est un réacteur à bassin aéré à cultures libres avec moyens d'agitation et moyens d'insufflation d'air ou d'oxygène dans le fond, comme pour le bassin aéré 2.
Dans le réacteur 9 le traitement d'effluents concentrés en ammonium est réalisé par nitrification et dénitrification partielles. L'ammonium est oxydé en nitrites qui sont réduits en azote gazeux, sans qu'un passage des nitrites aux nitrates soit nécessaire. Ce procédé, également appelé « shunt des nitrates », décrit par exemple dans EP-A-0826639, est théoriquement capable de réduire de 25% les apports en oxygène pour la nitrification et de 40% les apports en réactifs carbonés biodégradables pour la dénitrification, ainsi que la production de boue hétérotrophe associée.
L'élimination d'effluents concentrés en azote dans le réacteur 9 comprend plusieurs phases fractionnées respectivement d'alimentation, d'aération et d'anoxie, le nombre et la durée de ces phases ainsi que l'ajout de réactifs carbonés étant ajustés grâce à une série de mesures en temps réel dans l'effluent à traiter, dans le rejet, et dans le réacteur biologique 9.
Une alimentation en nitrites du réacteur anoxique autotrophe 1b est assurée par une conduite 10 partant du réacteur 9 et débouchant dans le réacteur 1b. Une pompe 11 , commandée par le contrôleur 5, est disposée sur la conduite 10. L'alimentation du réacteur 1b est réalisée à partir d'une fraction du volume d'eau traitée par le réacteur 9 pendant la phase aérée au cours de laquelle il y a production de nitrites. Une partie de ces nitrites est donc envoyée dans le bassin 1b. Le débit dans la conduite 10 est régulé en fonction des besoins en nitrites pour oxyder les sulfures dans le réacteur anoxique autotrophe 1b.
Des exemples de traitement sont donnés ci-après.
Généralement, les gammes de concentrations des différents paramètres physico-chimiques au cours du traitement décrit dans le schéma de Fig 1 , sont :
Figure imgf000010_0001
Le tableau ci-dessus fait apparaître la chute de DCO (Demande Chimique en Oxygène) produite par le traitement dans le bassin 1a, ce qui correspond à l'élimination de la plus grande partie du carbone organique, élimination qui est complétée dans le bassin aéré 2.
La transformation de l'azote ammonium N-NH4 + en azote nitrate N- NOx a lieu dans le bassin aéré 2.
L'oxydation des sulfures S2- en sulfates a lieu dans le bassin 1b.
Dans les deux exemples suivants, de manière générale, on retrouve les conditions suivantes de fonctionnement :
Les réacteurs d'anoxie 1a et 1b disposent d'un système d'agitation mécanique et le bassin aéré 2 d'un système d'insufflation d'air en plus d'une agitation mécanique.
La concentration en matières en suspension dans les bassins 1a, 1b et 2 est maintenue entre 1 et 5 g/l. Le taux de recirculation en alimentation étagée, ou step-feed, est fonction de la concentration en nitrates et en sulfures et oscille entre 50 et 400%.
Dans tous les bassins, le pH est compris entre 6.5 et 8.5. L'âge de boue dans les bassins est compris entre 6 et 20 jours, en fonction de la température.
Le temps de séjour hydraulique ou TSH dans chacun des réacteurs 1a et 1b est de 2 à 3h et dans le réacteur 2 de 4 à 6h.
1er Exemple :
Deux bassins 1a et 1b avec chacun un TSH de 2h et un bassin 2 avec un TSH de 4h.
Figure imgf000011_0001
On note que le ratio sulfures à éliminer/nitrates consommés choisi est de 1 ,5. Dans ces conditions, pour oxyder 30 mg/l de sulfures, il faut 20 mg/l de N-NO3 ". La recirculation des nitrates à partir du bassin 2 vers le bassin 1b doit permettre d'apporter cette concentration. Les nitrates excédentaires, c'est- à-dire 25 mg/l , sont dénitrifiés par recirculation dans le bassin 1a.
Le système proposé est capable d'éliminer 100% des sulfures présents dans l'eau brute, de nitrifier et dénitrifier totalement. 2ième exemple :
Selon les mêmes conditions initiales de fonctionnement (pH, T0, 02, âge de boue..) mais avec une eau brute ayant une typologie différente :
Figure imgf000012_0001
Le ratio S/N de 1.5 n'est plus respecté car il y a un déficit de nitrates dû à une faible concentration en ammonium en entrée station. Il est toujours nécessaire d'avoir 20 mg/l de N-NOx pour oxyder les 30 mg/l de sulfures. Dans le cas présent, il a été choisi de recirculer 50% du flux sortant du bassin aéré 2 vers le bassin anoxie hetérotrophe 1a, soit 5 mg/l de N-NOx, car il est indispensable de récupérer du TAC (titre alcalimétrique complet) pour la dénitrification autotrophe. Il manque 15 mg/l de N-NOx qui peuvent être compensés par la fraction du volume d'eau traitée apportée par le réacteur 9.
L'invention permet un traitement des eaux usées pratiquement sans consommer de réactifs chimiques coûteux, et avec une production de boues réduite du fait de la faible croissance des bactéries autotrophes dans le bassin anoxique autotrophe.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé pour le traitement d'eaux usées chargées en sulfures et en ammonium, en particulier d'eaux usées d'origine urbaine ou industrielle ou des retours de digestion, des condensats, des lixiviats, caractérisé en ce que :
- les eaux usées subissent d'abord un traitement anoxique (1) par voie biologique en cultures libres selon lequel, dans une première étape (1a), le carbone organique est essentiellement éliminé par des bactéries hétérotrophes, et dans une deuxième étape (1b), séparée de la première, les sulfures sont oxydés par voie biologique par des bactéries autotrophes avec réduction des nitrates et/ou nitrites,
- l'effluent sortant de la deuxième étape (1b) est soumis à un traitement biologique aérobie en cultures libres (2) pour la transformation de l'ammonium en nitrates.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'une fraction de l'effluent qui a subi le traitement biologique aérobie en cultures libres (2), et qui contient des nitrates, est recirculée vers la deuxième étape (1b) et la première étape (1a) du traitement anoxique.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la fraction de l'effluent recirculée vers le traitement anoxique (1a, 1b) est régulée en fonction de la quantité de sulfures à traiter.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, dans la deuxième étape (1b) du traitement anoxique le ratio en masse S/N (soufre / azote) est maintenu entre 0,5 et 3.
5. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la fraction recirculée est asservie à la quantité de nitrates nécessaire pour oxyder tous les sulfures présents dans l'eau dans la deuxième étape (1b) du traitement anoxique.
6. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la fraction recirculée est asservie pour assurer, dans la deuxième étape (1b) du traitement anoxique, le ratio en masse S/N (soufre / azote) compris entre 0,5 et 3.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'oxydation des sulfures par voie biologique est couplée à une nitritation par réacteur (9) biologique aérobie séquentiel (SBR) avec une alimentation de la deuxième étape (1b) du traitement anoxique en nitrites provenant de la nitritation.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'alimentation de la deuxième étape (1b) du traitement anoxique en nitrites provenant de la nitritation (9) est régulée en fonction de la quantité de sulfures à oxyder avec les nitrites.
9. Installation pour la mise en œuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend deux réacteurs biologiques (1 ,2) en série à cultures libres, le premier réacteur (1) étant un réacteur biologique anoxique à deux étages comprenant un bassin hétérotrophe (1a) et un bassin autotrophe (1b) séparés, tandis que le deuxième réacteur (2) est un bassin aéré en cultures libres.
10. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'une recirculation des nitrates est réalisée à partir du bassin aéré (2) vers les bassins (1a, 1b) d'anoxie en fonction de la concentration en sulfures à oxyder.
11. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'elle comporte des sondes de mesure (6,7,8) dans les bassins anoxiques (1a, 1b) et dans le bassin aéré (2) pour plusieurs paramètres comprenant la teneur en carbone de l'effluent entrant, la teneur en sulfures dans le bassin anoxique autotrophe (1b) et la teneur en nitrates dans le bassin aéré, ces sondes de mesure étant reliées à un contrôleur (5) qui commande les débits de recirculation en fonction des paramètres mesurés.
12. Installation selon l'une des revendications 9 à 11 , pour une station d'épuration comportant une filière boue avec un digesteur anaérobie et un réacteur (9) biologique aérobie séquentiel assurant une nitrification et dénitrification partielles d'effluents concentrés en ammonium, caractérisée en ce que le réacteur (9) biologique aérobie séquentiel est couplé (10,11) au bassin anoxique autotrophe (1b) pour une alimentation en nitrites de ce bassin (1b).
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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101987770A (zh) * 2010-08-07 2011-03-23 中国石油化工股份有限公司 一种脱除油田回注水中的硫化氢的方法
CN103496827A (zh) * 2013-10-12 2014-01-08 常州大学 一种酸性羧甲基纤维素冷凝液的处理方法
CN103910467A (zh) * 2014-05-14 2014-07-09 苏州市阳澄湖现代农业产业园特种水产养殖有限公司 一种水产养殖废水的处理方法
CN104843953A (zh) * 2015-06-08 2015-08-19 河南工业大学 电化学与生物氢自养协同作用深度转化水中高氯酸盐的方法和反应器
WO2020231245A1 (fr) 2019-05-13 2020-11-19 Université Sidi Mohamed Ben Abdellah Installation de traitement des lixiviats des décharges contrôlées
EP3582881A4 (fr) * 2017-02-15 2020-12-23 General Electric Company Régulation d'oxydation destinée au perfectionnement de l'efficacité de désulfuration de gaz de combustion
WO2022175387A1 (fr) * 2021-02-22 2022-08-25 Meudal Nicolas Procédé étagé de traitement d'effluents aqueux

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101863592B (zh) * 2010-06-21 2011-11-30 浙江大学 一种城镇小型生活垃圾填埋场渗滤液处理方法
US9884779B2 (en) * 2010-12-02 2018-02-06 The Hong Kong University Of Science And Technology Biological wastewater treatment and reuse utilizing sulfur compounds as electron carrier to minimize sludge production
WO2015198279A1 (fr) 2014-06-26 2015-12-30 Degremont Procede et installation de traitement biologique des sulfures et des composes soufres dans les eaux residuaires
FR3022903B1 (fr) * 2014-06-26 2020-06-05 Degremont Procede et installation de traitement biologique des sulfures et des composes soufres dans les eaux residuaires
MD4483C1 (ro) * 2016-12-19 2017-12-31 Василий ВЫРЛАН Instalaţie şi procedeu de epurare a apelor uzate şi încărcătură flotantă
CN106865887A (zh) * 2017-02-22 2017-06-20 浙江华建尼龙有限公司 尼龙切片生产废水及生活污水混合处理系统及其处理方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5705072A (en) * 1997-02-03 1998-01-06 Haase; Richard Alan Biotreatment of wastewater from hydrocarbon processing units
GB2369115A (en) * 2000-11-17 2002-05-22 Kwangju Inst Sci & Tech Simultaneous removal process of nitrogen and phosphorus in wastewater
FR2841548A1 (fr) * 2002-06-28 2004-01-02 Syndicat Interdepartemental Po Procede de traitement en trois etapes biologiques d'un effluent
WO2005033019A1 (fr) * 2003-09-30 2005-04-14 O.K. Technologies, Llc Chambre de denitration autotrophe sur soufre et reacteur a calcium
WO2006113560A2 (fr) * 2005-04-15 2006-10-26 Bion Environmental Technologies, Inc. Elimination de nutriments par voie biologique dans un environnement pauvre en oxygene

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5705072A (en) * 1997-02-03 1998-01-06 Haase; Richard Alan Biotreatment of wastewater from hydrocarbon processing units
GB2369115A (en) * 2000-11-17 2002-05-22 Kwangju Inst Sci & Tech Simultaneous removal process of nitrogen and phosphorus in wastewater
FR2841548A1 (fr) * 2002-06-28 2004-01-02 Syndicat Interdepartemental Po Procede de traitement en trois etapes biologiques d'un effluent
WO2005033019A1 (fr) * 2003-09-30 2005-04-14 O.K. Technologies, Llc Chambre de denitration autotrophe sur soufre et reacteur a calcium
WO2006113560A2 (fr) * 2005-04-15 2006-10-26 Bion Environmental Technologies, Inc. Elimination de nutriments par voie biologique dans un environnement pauvre en oxygene

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101987770A (zh) * 2010-08-07 2011-03-23 中国石油化工股份有限公司 一种脱除油田回注水中的硫化氢的方法
CN103496827A (zh) * 2013-10-12 2014-01-08 常州大学 一种酸性羧甲基纤维素冷凝液的处理方法
CN103496827B (zh) * 2013-10-12 2015-05-20 常州大学 一种酸性羧甲基纤维素冷凝液的处理方法
CN103910467A (zh) * 2014-05-14 2014-07-09 苏州市阳澄湖现代农业产业园特种水产养殖有限公司 一种水产养殖废水的处理方法
CN104843953A (zh) * 2015-06-08 2015-08-19 河南工业大学 电化学与生物氢自养协同作用深度转化水中高氯酸盐的方法和反应器
CN104843953B (zh) * 2015-06-08 2017-07-18 河南工业大学 电化学与生物氢自养协同作用深度转化水中高氯酸盐的方法
EP3582881A4 (fr) * 2017-02-15 2020-12-23 General Electric Company Régulation d'oxydation destinée au perfectionnement de l'efficacité de désulfuration de gaz de combustion
WO2020231245A1 (fr) 2019-05-13 2020-11-19 Université Sidi Mohamed Ben Abdellah Installation de traitement des lixiviats des décharges contrôlées
WO2022175387A1 (fr) * 2021-02-22 2022-08-25 Meudal Nicolas Procédé étagé de traitement d'effluents aqueux
FR3120072A1 (fr) * 2021-02-22 2022-08-26 Nicolas Meudal Procédé étagé de traitement d’effluents aqueux

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FR2913234B1 (fr) 2009-05-08

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