WO2007116968A1

WO2007116968A1 - 靴底用シート、靴底、靴および履き物

Info

Publication number: WO2007116968A1
Application number: PCT/JP2007/057763
Authority: WO
Inventors: Yoshinori Sakurai
Original assignee: Midori Anzen Co., Ltd.
Priority date: 2006-04-06
Filing date: 2007-04-06
Publication date: 2007-10-18
Also published as: JP4975736B2; CN101415347A; CN101415347B; JPWO2007116968A1

Abstract

【課題】　水やオイルで濡れている床面に対して高い耐滑性能を発揮する耐滑靴等を提供すること。【解決手段】　下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シート　　　ゴムまたは合成樹脂素材の成形によって、略均一な肉厚を有する平板状の基部表面に均一な高さの複数のブロックを規則的に配列した靴底用シートであり、前記各ブロックの接地面は、各々凹凸の無い平滑面であるとともに、長手方向に向かって略平行な２辺を有する長方形若しくは当該長方形と同様の略平行な２辺を有する形状を成しており、少なくとも前記略平行な２辺を形成する接地面と側面との境界を成す角部は、異なる金型片を略直角に組み合わせて形成した凹型の隅部によって形成され、前記ゴムまたは合成樹脂素材の重量部１００に対して、０を超え３０以下の重量部のシリカと、１０重量部以上の可塑剤が付加されていること。

Description

明細書

靴底用シート、靴底、靴および履き物

技術分野

[0001] 本願発明は、水やオイルで濡れている床面に対して、高い耐滑性能を発揮する耐滑靴の靴底用シート、靴底および当該靴底用シート若しくは靴底を用いた靴等に関するものである。

背景技術

[0002] 従来、耐滑性能に優れた靴に関する発明として特許文献 1記載の技術が知られている。当該特許に係る発明は、地面と接触するブロックの形状および硬度等を一定の条件にすることにより、従来にない耐滑性を発揮する耐滑靴を提供するものである特許文献 1：特許第 3451205号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] 上記従来の発明に係る耐滑靴は、水やオイルで濡れて!/ヽる床面に対して高!、耐滑性能を発揮するものである。しかし、さらに耐滑性能を向上させることにより、滑りによる転倒事故を軽減することができるものである。本願発明は、当該観点からさらに高 Vヽ耐滑性能を発揮する靴を研究し、本願発明に至ったものである。

課題を解決するための手段

[0004] 上記課題を解決するために、本願請求項 1記載の発明は以下の構成を備えたことを特徴とするものである。

成形型によって直方体状の接地ブロックを有するように形成された靴底または靴底用シートであって、

当該靴底または靴底用シートは、ゴムの重量部 100に対して、 0を超え 30以下の重量部のシリカと、重量部 10以上の可塑剤が配合されたゴム素材によって形成されていること。

[0005] また、請求項 2記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

(A)ゴム又は合成樹脂の成形によって、略均一な肉厚を有する平板状の基部表面に均一な高さの複数の凸条またはブロックを規則的に配列した靴底用シートであること。

(B)前記各凸条またはブロックの接地面は、各々凹凸の無い平滑面であるとともに、長手方向に沿って略平行な 2辺を有する長方形若しくは当該長方形と同様の略平行な 2辺を有する形状を成してヽること。

(C)少なくとも前記略平行な 2辺を形成する接地面と側面との境界を成す角部は、異なる金型片を略直角に組み合わせて形成した凹型の隅部によって形成されていること。

[0006] また、請求項 3記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

(A)略均一な肉厚を有する平板状の基部表面に均一な高さの複数の凸条またはブロックを規則的に配列した靴底用シートであること。

(C)少なくとも前記ブロックの接地面と側面との境界を成す角部は、異なる金型片を略直角に組み合わせて形成した凹型の隅部によって形成されていること。

(D)ゴムの重量部 100に対して、 0を超え 30以下の重量部のシリカと、 10重量部以上の可塑剤が付加されて！ヽること。

[0007] また、請求項 4記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

前記基部上に配列される凸条またはブロックの断面形状が、幅が 6± lmm、高さが 4± lmmであることを特徴とする請求項 2または 3記載の靴底用シート。

[0008] また、請求項 5記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

前記基部上に配列される凸条またはブロックの断面形状が、幅が 6± lmm、高さが 4 ± lmmであり、

前記基部上に配列されるブロックの横幅力 16ないし 21 ± lmmであることを特徴とする請求項 2または 3記載の靴底用シート。 [0009] また、請求項 6記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

温度 20°Cにおいて JIS K6253タイプ Aデュロメータ (硬度計)で計測される硬度力 5 7〜70の範囲であることを特徴とする請求項 2ないし 5の何れか一項記載の靴底用シート。

[0010] また、請求項 7記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

前記基部の肉厚が 4mm以下であることを特徴とする請求項 2ないし 6の何れか一項記載の靴底用シート。

[0011] また、請求項 8記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シートである。

前記基部上に配列される凸条またはブロックの間隔力概ね 3〜4± 1mmであることを特徴とする請求項 2ないし 6の何れか一項記載の靴底用シート。

[0012] また、請求項 9記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴である。

請求項 2な、し 8の何れかに記載の靴底用シートを靴裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、それぞれ対応する部分に貼り付けたことを特徴とする靴。

[0013] また、請求項 10記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする靴底である。

請求項 2な、し 8の何れかに記載の靴底用シートを靴裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、当該靴底用シートをミツドソールのそれぞれ対応する部分に貼り付け若しくは一体成形したことを特徴とする靴底。

[0014] また、請求項 11記載の発明は下記の構成を備えたことを特徴とする履き物である。

請求項 2な、し 8の何れかに記載の靴底用シートを裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、それぞれ対応する部分に貼り付けたことを特徴とする履き物。

発明の効果

[0015] 本願発明に係る靴底シートおよび靴底は、床面と接する凸条またはブロックの形状とシリカの配合量を調整することによって、極めて高い耐滑性能を発揮することができるものである。特に、凸条またはブロックの幅が大凡 6mm、高さが 3〜6mm、シリカの配合量が NBR100重量部に対して 10重量部前後の条件である場合に、高い耐滑性が得られることが確認されており、シリカの配合量力 SOを越え 30以下の範囲で概ね高い耐滑性が得られている。

発明を実施するための最良の形態

[0016] 以下、本願発明に係る耐滑靴用の靴底シートについて説明する。当該靴底シートは、床面側に、表面を接地面とする凸条若しくはブロックを複数設けたものであり、当該凸条若しくはブロックの形状と、後述する配合成分としてのシリカ (含水ケィ酸)の配合量との関係によって、高い動摩擦係数を得ることができるものである。なお、第 1 図〜第 2図に示した靴底シートの外形は、説明のために略長方形状にしているが、図 5に示すように必要とされる靴裏に合わせた外形形状に適宜変更されるものである。また、動摩擦係数の測定方法については、詳細には後述する 1991年 3月に日本国の労働省産業安全研究所が発行した「産業安全研究所技術指針」（以下単に「技術指針」という）に示された方法および条件に準じて行ったものである。

[0017] 第 1図の (a)〜(f)は、靴底に貼り付ける靴底シートの種々の形状を示している。以下、各図に示された靴底シートの形状を説明する。

第 1図の (a)は、靴底シート laの接地面形状と、当該靴底シート laに設けられた凸条 2aの長手方向側力見た断面図である。また、各凸条 2aの間隔は、 3mmに設定されている。本実施の形態では、上述した靴底シートの形状を「W6xL96xH5xT2」と表記する。すなわち、第 1図の（a)に示した靴底シート laは、 6mm X 96mmの長方形状の接地面を有する高さが 5mmの凸条 2aを有したものということである。なお、外形は略 100mm四方の矩形である力前述したように図示した形状には限定されない。

[0018] 以下、前記第 1図 (a)の靴底シート laと同様に説明すると、第 1図 (b)に示した靴底シート lbの凸条 2bの形状は、縦幅（W)力 S6mm、横幅（L)力 S96mm、高さ（H)力 mm、基部 3aの厚み（T)力 ¾mm、各凸条間の間隔が 3mmに形成されている「W6xL96xH4x T2」の場合である。靴底シート lbの外形は、靴底シート laと同様に略 100mm四方の矩形である。

第 1図（c)に示した靴底シート lcの凸条 2cの形状は、縦幅 (W)が 6mm、横幅 (L)が 96mm,高さ（H)力 ¾mm、基部 3aの厚み（T)が 2mm、各凸条間の間隔が 3mmに形成されている「W6xL96xH3xT2」の場合である。靴底シート lcの外形は、靴底シート laと同様に略 100mm四方の矩形である。

第 1図（d)に示した靴底シート Idの凸条 2dの形状は、縦幅 (W)が 5mm、横幅）が 96mm,高さ（H)力 mm、基部 3aの厚み（T)が 2mm、各凸条間の間隔が 3mmに形成されている「W5xL96xH5xT2」の場合である。靴底シート Idの外形は、靴底シート laと同様に略 100mm四方の矩形である。

第 1図（e)に示した靴底シート leの凸条 2eの形状は、縦幅 (W)が 4mm、横幅 (L)が 96mm,高さ）力 mm、基部 3aの厚み（T)が 2mm、各凸条間の間隔が 3mmに形成されている「W4xL96xH4xT2」の場合である。靴底シート leの外形は、靴底シート laと同様に略 100mm四方の矩形である。

第 1図 (f)に示した靴底シート Ifの凸条 2fの形状は、縦幅 (W)が 3mm、横幅 (L)が 96mm,高さ（H)力 ¾mm、基部 3aの厚み（T)が 2mm、各凸条間の間隔が 3mmに形成されている「W3xL96xH3xT2」の場合である。靴底シート Ifの外形は、靴底シート laと同様に略 100mm四方の矩形である。

なお、上記の寸法などを整理すると表 1のようになる。

[表 1]

一 - ― 一- 図 1 ( a ) 図 1 ( b ) 図 1 ( c ) 図 1 ( d) 図 1 ( e ) 図 1 ( f )

W6xL96xH5xT2 W6xL96xHteT2 6xL96xH3xT2 W5xL96xH5xT2 4xL96xH4xT2 W3xL96xH3xT2 図中符号 2a 2b 2c 2d 2e 2f 顯 » 6mm 6nm 6mn 5mm 4 3mm 横幅 (L) 96mm 96mm 96mm 96 96mm 96mm 高さお） 5

凸条 4mm 3 5mm 4mm 3mm

凸条間隔 3 3mm 3nm 3 3mm 凸条数 11 11 11 12 14 16 面積 (靴） 6336平方 6336平方 6336平方 5760平方 5376平方 4608平方 [X] mm mm 鶴図中符号 la lb lc Id le If シート厚み (T) 2mm 2mm 2mm 2 2mm 2

矩形寸法 lOOmmxlOOmm

面積 [Y] 10 000平方 ram

扁神鶴 83. 3% 66. 7% 50. 0% 100% 100% 100% 面積比 / Y) 63. 36% 63. 36% 63. 36% 57. 60% 53. 76¾ 46. 08¾ [0019] 次に、上記各靴底シート 1に形成した凸条 2について説明する。凸条 2を含む靴底シート 1は、一例として耐油性がある NBR (アクリロニトリルブタジエンラバー）に一定割合のシリカ、可塑剤等を添加して混合し、当該混合物を金型に入れた後に加圧、加熱して加硫し、所定形状に固形化したものである。なお、シリカの代わりに炭酸力ルシゥムを用いることもできる。

凸条 2を成形する金型部分は、凸条若しくはブロックの成形部となる凹部を、複数個の金型片を組み合わせて構成した組み合わせ型 (若しくは嵌合型）になって!/、る。当該組み合わせ型を用いるのは、凸条 2の接地面と側面との境界となる角を、丸みのな、鋭、角に形成するためである。エンドミルによる切削や放電加工で形成した凹部では、僅かに角に丸みが生じてしまうため、本実施の形態では角を 2つの金型片の合わせ部分で成形し、極力丸みのない角を形成するようになっている。このように鋭く形成した角は、床面と接する際に、床にこぼれている水や油を切り、接地面と床面との間に水や油が介在しないようにすることを目的として形成されたものである。

[0020] 次に、前記靴底シート 1の成分を説明する。本実施の形態に係る靴底シート 1の主成分の一例は前述した NBRであり、当該 NBRに一般的な成分として NBRの重量 1 00に対して可塑剤を 10 (「10重量部」という）加え、その他常法により配合剤を混入し、さらに、シリカを所定量配合したものである。

「重量部」とは重量百分率 (wt%)のことであり、本実施の形態の場合、使用する N BRの重量を 100とした場合の添加される成分の重量割合を表している。例えば、 N BRが 100重量部に対してシリカが 30重量部という場合には、 NBRが 100gに対してシリカが 30g添加されることを表し、 NBRを 200g用いる場合にはシリカが 60gカ卩えられるということである。

[0021] 図 2 (a)は、 NBRの重量 100に対して、シリカを 0〜40の範囲で段階的に加え、当該成分を有する上記各靴底シート la〜： Lfを成形して、それぞれ動摩擦係数を測定し、その結果をまとめた表である。また、図 2 (b)は、図 2 (a)の表をグラフにまとめたものである。当該グラフは、シリカ量を変数 (横軸）とし、各靴底シート la〜： Lfによる計測対象を奥行き方向の軸に配置し、各測定結果を高さとして表したものである。

また、各靴底シート la〜： Lfは、凸条 2の短手方向（長手方向と直交する方向）に対して高い耐滑性を発揮するものであり、図 2に示されたデータは凸条 2の短手方向の動摩擦係数となっている。

[0022] 当該グラフから、以下のことが解る。

第 1に、凸条 2の縦幅が 3mm力 6mmにかけて増加するにつれて、動摩擦係数も増加するということである。

第 2に、凸条 2の高さが 3mmから 5mmにかけて増加するにつれて、僅かに動摩擦係数も増加するということである。

第 3に、シリカの配合量が 10重量部である場合に動摩擦係数が最高値となっていることである。なお、シリカの配合量を細分ィ匕してデータを取得することにより、最高値を示すシリカの配合量が 10重量部力もシフトすることも想定される力当該グラフを見る限り、少なくとも 10〜15重量部の範囲で動摩擦係数の最高値が得られることは明かである。

第 4に、シリカの配合量が 0〜： LO重量部の範囲にかけて、動摩擦係数が急激に高くなり、 10〜30重量部以降にかけて、動摩擦係数が緩やかに低下するということである。

なお、計測された動摩擦係数の値は、測定器の違い、滑らせる金属板の状態、オイルの量等によって多少の増減 (グラフ全体の上下変動）はあり得るが、グラフで示されて、る上記第 1〜第 4の傾向は変わらな、。

[0023] また、本実施の形態の場合、グラフではシリカを含まな、場合であっても、各靴底シート la〜： Lfの動摩擦係数が 0. 25以上を示す傾向が認められる。特に、靴底シート 1 a (W6xL96xH5xT2)では、 0. 4程度（0. 39)の動摩擦係数が計測されている。これは、凸条を組み合わせによる金型で形成したことで鋭、角が形成されたことに起因するものである。一般的には、動摩擦係数が 0. 3程度以上であれば、耐滑性能が体感されるので、シリカを含有しない場合であっても、実用上十分な耐滑性が発揮されていると認められる。

また、靴底シート ld (W5xL96xH5xT2)、靴底シート 1C (W6XL96XH3XT2)では、シリ力の配合量が 0の場合に、動摩擦係数が 0. 3以下ではあるものの大凡 0. 25-0. 2 6程度の値となっている。しかし、当該靴底シート ld、靴底シート lcもシリカの配合量が 10に近づくにしたがって、急激に動摩擦係数が 0. 3を超えて高くなつている。当該データから、シリカの配合量が 0を超えた場合に、各靴底シートが概ね 0. 3程度以上の高、動摩擦係数を有することが解る。

また、靴底シート lf(W3xL96xH3xT2)、靴底シート le (W4xL96xH4xT2)、靴底シート ld (W5xL96xH5xT2)、靴底シート 1C (W6XL96XH3XT2)では、シリカの配合量が 30 の場合に、 0. 3以下ではあるものの 0. 3に近い大凡 0. 27以上の動摩擦係数が得られている。そして、当該靴底シート If、靴底シート le、靴底シート ld、靴底シート lc シリカの配合量が 30から 10に近づくにしたがって、急激に動摩擦係数が 0. 3を超えて高くなる傾向がわかる。当該データから、シリカの配合量が 30以下である場合に、各靴底シートが概ね 0. 3程度以上の高い動摩擦係数を有することが解る。以上の説明から明らかな通り、シリカの配合量力^を超え 30以下である場合に、高い動摩擦係数が得られることが解る。

さらに、各靴底シートが概ね 0. 3程度以上の高い動摩擦係数を有している場合の各靴底シートの硬さは 57〜70となっている。硬さは、シリカの他、 NBRゴムに添加される可塑剤等の他の成分によって変動するが、当該他の成分の添加による硬度も動摩擦係数の向上に影響を与える要素となっている。

[0024] また、前述のように、シリカが 10重量部の場合に動摩擦係数が最大値を示し、当該 10重量部を基準として大凡 5〜+ 10の範囲で 0. 4程度以上の動摩擦係数を得ており、特に、靴底シート la〜靴底シート lc (縦幅が 6mmの例）では、 0. 5程度以上の動摩擦係数が計測されている。また、 10重量部を基準として大凡— 10を超え + 20 前後まで 0. 3程度以上の動摩擦係数を得ることができるという傾向が伺える。

なお、前述の如ぐ測定点を細力べすることにより、動摩擦係数の最大値となるシリカ量を把握することができるが、グラフに示された曲線力動摩擦係数が最大値となるシリカ量が 10〜15の範囲にあることは明かであり、この範囲で少なくとも 0. 6以上の動摩擦係数が得られているので、製品として靴底シート la〜： Lfを形成するには十分なデータである。

[0025] 次に、靴底シート 1の他の例を示す。

図 3 (a)は、前述した靴底シート laであり、大凡シリカの配合量が 10〜15重量部で動摩擦係数が 0. 6を超え、 5〜20重量部の範囲で動摩擦係数が 0. 5を超え、 0を超え 30重量部までの範囲で動摩擦係数が 0. 4を超えるものである。

図 3 (b)は、当該靴底シート laに縦方向に約 4mm幅の溝を等間隔に 3本設け、凸条 2aを、長方形状のブロック 2gとしたものである。図 3 (b)の靴底シート lgは、約 4mm 幅の溝を形成したものの、シリカ量と動摩擦係数の関係では靴底シート laと同様の傾向を示すものである。すなわち、動摩擦係数値は全体的に上下するものの、大凡シリカの配合量が 10〜 15重量部で動摩擦係数が最大となり、 5〜20重量部の範囲、 0を超え 30重量部までの範囲の順で動摩擦係数の下限が低くなる傾向に変わりはない。

また、図 3 (c)は、前記靴底シート laに縦方向に約 4mmの溝を等間隔に 4本設け、凸条 2aを、長方形状のブロック 2hとしたものである。したがって、前記図 3 (b)の例と同様に、シリカ量と動摩擦係数の関係は、靴底シート laと同様の傾向を示すものであり、動摩擦係数値は変動するものの、大凡シリカの配合量が 10〜 15で動摩擦係数が最大となり、 5〜20の範囲、 0を超え 30までの範囲の順で動摩擦係数の下限が低くなる傾向になる。

次に、前記図 3 (c)に示した靴底シート lhを、実際の靴等に適用する場合について説明する。

図 4 (a)〜（d)は、前記図 3 (c)において説明したブロック 2hを有する靴底シート 10 を、靴底部を形成するミツドソール 11の裏面に貼り付けた状態を表して、る。

図 4 (a)は、靴底部の裏面を表しており、ミツドソール 11の裏面に、当該裏面の輪郭形状に外形を切り抜いた靴底シート 10を貼り付けた状態を表している。

図 4 (b)は、図 4 (a)の A—A'線断面図、図 4 (c)は、図 4 (a)の B— B'線断面図、図 4 (d)は、図 4 (a)の C C'線断面図である。

当該図 4に示すように、靴底シート laの凸条 2aに、溝を設けてブロック 2hとしたのは、靴の前後方向のみならず、横方向に対する耐滑性能を持たせることと、軽量化と柔軟性 (履き心地)を考慮した結果である。また、溝を設けたとしても、接地面積の変化率は約 0. 83であり、当該接地面積の減少によって動摩擦係数が当該割合を超えて大きく減少することは無、。表 2は、図 3 (a)に示した縦幅 6mm X横幅 (L) 96mmの靴底シート laと、当該靴底シート laの凸条 2aを 4mm幅の溝によって 2分割した靴底シート（形状は図示せず）と、靴底シート laの凸条 2aを 4mm幅の溝によって 4分割した図 3 (b)記載の靴底シート 1 gの動摩擦係数の比較表である。当該表に示されるとおり、溝による凸条の分割による動摩擦係数の変化率は、接地総面積の変化率と比較して小さ、ものとなって、る。

[表 2]

[0027] 図 5は、切り抜く前の靴底シート 10を表している。本実施の形態では、予め靴底面の大きさ以上の靴底シート 10を形成し、靴のサイズ (一点鎖線で示した 12、 13)に合わせて裁断し、ミツドソール 11の裏面、若しくはミツドソールを介さないで靴の裏面に直接貼り付けるようになって、る。

なお、本実施の形態においては、このように大きめのシートから靴底シートを切り抜く例を説明したが、予め輪郭形状も含めて靴底シートを金型によって成形し、当該成型シートをミツドソール 11の裏面、若しくはミツドソールを介さないで靴の裏面に貼り付けてもよい。

また、以上の説明では、靴底シートを接着によって貼り付ける例を中心に説明した力常法により靴底シートと履き物本体またはミツドソールとを金型を用いた成型によつて一体的に形成してもよいものである。

[0028] 図 6は、従来の耐滑靴と本願発明に係る耐滑靴の相違点を説明するための説明図である。図 6 (a)は従来の耐滑靴の底面 (ブロックパターン)を表し、図 6 (b)は本願発明に係る前述した図 4記載の耐滑靴のブロックパターンを表して、る。両者を比較して一見して解ることは、本願発明に係る耐滑靴のブロックは、従来のものと比較して大きいということである。このブロックの大きさの違いは、動摩擦係数の差のみならず、床面との接地状態にも影響するものである。図 6 (c)と図 6 (d)は、下水の側溝や、排水口の蓋等に用いられる細溝 14を多数形成した蓋や網等と、靴底裏面のブロックとの関係を簡略的に表したものである。当該図の比較から、図 6 (d)に表した本実施の形態に係る靴底の方力図 6 (c)の従来の靴底と比較して細溝の中に入り込まな、ようになって!/、ることが解る。

また、図 6 (e)と図 6 (f)は、同じく下水の側溝や、排水口の蓋等に用いられる、孔 15 を多数穿設したパンチングメタル等の蓋と、靴底裏面のブロックとの関係を簡略的に表したものである。当該図の比較から、図 6 (f)に表した本実施の形態に係る靴底の方力図 6 (e)従来の靴底と比較して孔 15の中に入り込まな、ようになって、ることが解る。

ブロックが、溝ゃ孔に入り込むことは、歩行時の障害になるとともに、ブロックを破損することにもなるので、なるベぐ入り込まないようにすることが望ましい。

[0029] また、耐滑靴の使用環境は、衛生上の観点力床面がステンレス板である場合や、表面に微細な凸粒を設けたもの等種々の床がある。床面がステンレス板である場合には、前述したデータに示したのと同等の耐滑性能が得られるものである力本実施の形態に係る靴底は、表面に微細な凸粒を設けた床であっても十分な耐滑性を発揮できるものである。

すなわち、本実施の形態における 6mm幅のブロックは、前記微細な凸粒に対して十分に大きな面積を有するものであり、接地面が凸粒を完全に覆った状態で床面と接することができる。これにより、接地面全体が床面力浮いた状態になるのを防いで十分な接地面積を確保でき、耐滑性を減少させることがな、ようになって、る。

[0030] また、図 12aは靴底シート lg、 lhのような接地面を有する靴底シート 21の湾曲の様子を表した斜視図であり、図 13aは同靴底シート 21の湾曲の様子を表す側面（断面）図である。

靴底シート lg、 lhの接地面は、歩行の際、踵側力も接地を開始して順次接地部分が靴先の方へ移動するようになっている。この際、靴底シート lg、 lhに設けられた接地ブロック 2g、 2hは図 12aに示した長方形状のブロック 22のように、ほぼ横一列を単位として、キャタピラー (登録商標）の履板が順次接地するようにブロック 22が接地する。すなわち、横一列にならんでいるブロック 22が、ほぼ同時に後方の角部から接地を開始し、面全体が接地する。そして、前方の角部が油膜等を排除しつつ接地面全体と床面とが接する。そして、当該動作を繰り返す。

本願発明に係る靴底用シートは、床面に油膜等の耐滑性を低下させるようなものが存在する場合に、耐滑の効果が顕著に表れる。それは、ブロックの角が油膜等を排除しつつ、接地面と床面を接触させる作用があるからである。本願発明に係る靴底用シートは、ブロック 22が横一列に並んでいるので前記油膜等の排除、床面との接地 1S ブロック一列単位で効率よく行われるので、耐滑性が高いものとなっている。一方、図 12bのように基部 201に対して、立方体状のブロック 32を横一列ではなく互い違いに設けることもできる。し力し、この場合にはブロック 32は横一列に並んでいないので、油膜等の排除、床面との接地が図 13bに示すようにブロック一列単位で行われることはない。このように、前記横一列に配置したブロックの配置による靴底シートは、互、違、配置の場合と比較して耐滑性に優れた形態となって、る。

前述した動摩擦係数の測定結果は、前述した技術指針に示された方法および条件に準じて行ったものである。当該技術指針の第 16頁乃至第 18頁には、試験装置、試験体、試験方法等についての記載がある。図 7は当該技術指針の第 17頁に示された試験装置の図 4-8であり、図 8は図 4-9を表している。当該技術指針の記載内容は以下の通りである。

「4. 2 耐滑性試験

(1)試験装置

試験機は試験床 Bと試験体を保持する支持部とから成り、試験床 B又は靴 Sのいずれか一方を静止させた状態で他方を動かす方式により滑りを発生させる。試験機は、靴 Sを試験床面に定められた鉛直力で押しつけ、定められた速度で滑らかに動かすことのできる構造とする。水平方向の力の検出のために、センサーを静止している側の靴支持部又は試験床面部に取り付ける。靴を履力せる人工足は、図 4-8に示すような形状とし、前後それぞれ 2個の、直径が男性用にあっては 55mm、女性用にあっては 40mmの接触円盤を備える。人工足が靴の内部で滑るのを防止するために、円盤の下に凹凸加工又は滑り止めテープなどをはり付ける。人工足の中心軸から前後の 2個の円盤間の中央までの距離は、それぞれ靴のサイズに応じて調節できる構造とし、男性用の靴については 60mm± 3mm、女性用の靴については 55mm± 3mmとする。試験床 Bの表面には、中心線平均粗さ 1. e ^ m OlS B0601)以下の滑らかなステンレス板を使用する。図において、 S1は鉛直力センサー、 S2は水平力センサー、 S3 は位置センサー、 W1は調整用錘、 W2は錘を表している。

(2)試験体

試験体は，男性用、女性用とも標準供試品の靴の左又は右の片方とし、数量は 1 つの型式につき 3個（1足半）とする。測定前に試験体の靴底を 50% ± 5%のェタノール液で洗浄し、室温で自然乾燥させる。

(3)試験条件

試験場所の温度 23°C± 2°C

試験場所の湿度 50% ± 20%RH

潤滑液自動車用エンジンオイル SAE10W30 (SAEJ300)

測定方向靴の前方向へのすべりについて計測する。

足の接地角 0° (水平）

鉛直力 500N± 30N

滑り速度 30cm/s± 5cm/s

(4)試験方法

互いに接する試験体と試験床面との、ずれかを動力してすベりを発生させ、そのときの摩擦面に働く鉛直力と水平力とを計測し、動摩擦係数を算定する。床面には少なくとも厚さ 0. lmm (lmlZlOOcm²)の潤滑膜が形成されるように潤滑液をまく。試験中に潤滑液に靴底の摩耗材ゃほこり等の不純物を含んだ場合は潤滑液を交換する。潤滑液は試験体ごとに交換することが望ましい。試験体を人工足に履力せ、しっかりと固定する。試験条件を整えた後、測定開始前に 10回ほど予備テストを行う。測定前に試験床面上の潤滑液が一様に分布するようにする。試験体を試験床に押しつけて力水平に滑らせて、そのときの水平力と鉛直力との比力動摩擦係数を求める。 (図 4-9参照)この測定を 5回行う。 5回の測定のうち最大値と最小値とを除き、平均動摩擦係数を算定する。（以降省略)」

次に、ゴムや発泡ウレタン等の硬度について説明する。尚、単にゴムと称する場合は「加硫ゴム」を意味して、る。

本願明細書中に記載した硬度は、全てゴムにっヽては日本の旧 JIS規格である「JI S K6301Jに準拠したスプリング式 A形硬度計 (高分子計器株式会社製: ASKER JA型 )を用いて 20°Cの温度環境で測定した値を記載している。また、発泡ウレタンや発泡 EVAといった発泡素材によって形成した靴底の場合には、 JIS K7312に準拠したスプリング式 C形硬度計 (高分子計器株式会社製: ASKER C型）によって測定した値を記載している。ゴム系の素材と発泡系の素材は、組成や性質が異なるものであるから、業界では、上記のようにスプリング式 A形ゴム硬度計とスプリング式 C形硬度計とを使い分けている。

[0033] 図 9を用いて、簡単に Durometerと称されているスプリング式硬度計（以下「硬度計」という）について説明する。

図に示した Ml、 M2、 M3は、それぞれ同一の硬度計 200の静止状態および動作状態を表している。硬度計 200は、規定の表面積を有する平らな加圧面 201を有しており、当該加圧面 201の中央力もパネ 202によって加圧された押し針 203が突出し、当該押し針の後退量に比例して指針 204を動作させることにより、 0〜： L00の範囲の数値を硬度として表すものである。

当該硬度計の性質を決定する要素は、主として押し針 203の先端形状と、押し針を加圧するパネ 202の設定 (パネ定数および押し針が後退を開始する際の初期荷重）と、押し針のストローク (先端が加圧面 201と同一面に至るまでの距離)である。

[0034] 前記硬度計 200は、 Mlの状態 (測定開始前の状態）にお、て、指針 204は「0」を指し示している。また、この状態で押し針 203には、パネ 202の弾性によって初期荷重が加わっている。例えば、図 10に示した JIS K6301に準拠した硬度計の場合、初期荷重は 539mNである。

また、硬度計 200を硬いものに押し当てて、押し針 203を加圧面 201と同一面まで押し上げた状態（図 9の M3) 1S 硬度 100として指針 204が「100」を指す状態である。例えば、図 10に示した JIS K6301に準拠した硬度計の場合、硬度 100を示した場合の押し針 203の荷重は 8379mNである。

図 9の M2は、実際の測定時の状態を表している。硬度計 200を、加圧面 201が試験体 205の表面に押しつけられるまで押すと、試験体 205の変形とともに押し針 203 が上昇する。このときの押し針 203に作用している荷重と比例して、指針 204が所定の数値を指すようになってヽる。この時に示された数値が硬度である。

[0035] また、図 9の M5は、スプリング式 A形硬度計の押し針の形状を表した図であり、旧 JI S規格および現行の ISO規格に準じた新 JIS規格とも共通の形状となっている。図 9 の M6は、スプリング式 C形硬度計の押し針の形状を表した図である。

[0036] 図 10は、本願明細書中の硬度として記載した旧 JIS規格に係るスプリング式 A形硬度計の主要要素と、現行の規格である IS07619と同一の JIS K6253に係るスプリング式 A形硬度計の主要要素との対比表である。当該 2つの規格は、前述した押し針を加圧するパネの設定 (パネ定数および押し針が後退を開始するときの荷重）と、押し針のストローク (先端が加圧面と同一面となるまでの距離）が若干異なるものとなっている。

図 11は、本願明細書中における発泡ウレタンや発泡 EVAと、つた発泡素材等により形成した靴底の硬度を表す場合に使用するスプリング式 C形硬度計の主要要素を表した表である。図 11と前記図 10の JIS K6301の内容を比較すると解るように、両者の相違点は押し針の先端形状のみである。

[0037] 本願発明の靴底に用いる素材は、主として NBR (耐油性の加硫ゴム)等の比較的剛性の高い素材による靴底シートと、発泡ウレタンや発泡 EVAといった軟質系の素材によるミツドソールに分けられる。そして、本願明細書で説明したゴムの硬度測定には、前述した旧 JIS規格に係るスプリング式 A形硬度計を使用し、ミツドソールの硬度測定には、 JIS K7312に準拠したスプリング式 C形硬度計を使用している。

なお、本発明では靴底に貼り付ける靴底シートとして説明している力この用途に限定されるものではなぐ他の例としては滑りやすい床などに什器を置く場合の滑り止めシート、滑りやすい床などに金型などをおく際の滑り止めシートまたは凸条を手のひらと反対側となるように持って硬いびんの蓋を開けるシート、地下足袋やその他履き物の底などとして使用することもできる。靴その他の履き物とは、足全体を覆わないスリッパ、サンダル等である。

[0038] また、上記の実施例は主として素材にゴムを用いた場合を中心に説明した力上記実施例に示した靴底の形状は、ゴムに換えてポリ塩ィ匕ビュル (PVC)、ウレタン等の合成樹脂を使用した場合であっても、従来一般の耐滑靴に対して優れた耐滑性を発揮するものとなっている。

また、ゴムの場合には形状の保持、耐摩耗性の観点カゝらシリカを配合しているが、素材の性質として形状の保持、耐摩耗性を有して!/ヽる合成樹脂を使用する場合にはシリカの配合が不要の場合もある。

さらに、上記の実施例は、靴底シートを形成して、当該靴底シートを靴等の履き物に貼り付ける例を中心に説明したが、本実施の形態は靴底面の形状に加えて耐滑性のあるゴムの配合にも特徴がある。したがって、本願発明は、アッパーの底面に加熱しながら加硫して直接靴底を形成する方式の靴についても適用することができるものである。

産業上の利用可能性

[0039] 本願発明に係る靴底用シートおよび靴底は、耐滑靴を形成するものとして利用可能であり、耐滑靴は水や油が床面に散乱した状態が多い厨房や食品加工工場等で利用可能である。

図面の簡単な説明

[0040] [図 1]本願発明に係る靴底用シートの一例を表す平面図等であり、第 1図 aは靴底シートの形状が W6xL96xH5xT2の場合、第 1図 bは W6xL96xH4xT2の場合、第 1図 cは W6xL96xH3xT2の場合、第 1図 dは W5xL96xH5xT2の場合、第 1図 eは W4xL96xH4x T2の場合、第 1図 fは W3xL96xH3xT2の場合を表している。

[図 2]aは本願発明に係る靴底用シートの動摩擦係数の測定データ、 bは同測定データを表したグラフである。

[図 3]本願発明に係る靴底用シートの応用例を表す平面図等であり、 aは W6xL96xH5 xT2の場合、 bは W6x (L96の 4分割） χΗ5χΤ2の場合、 cは W6x (L96の 5分割） χΗ5χΤ2 の場合を表している。

[図 4]図 4aは本願発明に係る靴底用シート用いた靴の裏面を表しており、図 4bは図 4 aの A— A，線断面図、図 4cは図 4aの B— B，線断面図、図 4dは図 4aの C— C，線断面図である。 [図 5]図 5aは本願発明に係る靴底用シートの使用例を表す平面図、図 5bは同側面図である。

[図 6]図 6aは従来の耐滑靴の底面を表した図、図 6bは本願発明に係る図 4記載の耐滑靴のブロックパターンを表した図、図 6cおよび図 6dは側溝や排水口の蓋に用いる細溝 14と靴底裏面のブロックとの関係を表した図であり、図 6eおよび図 6fは、下水や排水口に用いる孔付き蓋と靴底裏面のブロックとの関係を表した図である。

[図 7]動摩擦係数の測定装置の説明図である。

[図 8]動摩擦係数の測定装置の説明図である。

[図 9]硬度計の説明図であり、 Mlは測定開始前の状態、 M2は測定時の状態、 M3 は押し針が加圧面と同一面まで押し上げられた状態、 M5はスプリング式 A形硬度計の押し針の形状、 M6はスプリング式 C形硬度計の押し針の形状を表して、る。

[図 10]ISO7691型硬度計の説明図である。

[図 11]SRIS0101型硬度計の説明図である。

[図 12]図 12aは本願発明に係る靴底用シートの湾曲の様子を表した斜視図であり、図 12bは他の靴底用シートの湾曲の様子を表した斜視図である。

[図 13]図 13aは本願発明に係る靴底用シートの湾曲の様子を表した側面図であり、図 13bは他の靴底用シートの湾曲の様子を表した側面図である。

符号の説明

l (la〜lh) 靴底シート

2 (2a〜2f) 凸条

2g ブロック

2h ブロック

3 (3a〜3h) 基部

10 靴底シート

11 ミツドソール

14 細溝

15 孔

Claims

請求の範囲

[1] 成形型によって直方体状の接地ブロックを有するように形成された靴底または靴底用シートであって、

[2] 下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シート

[3] 下記の構成を備えたことを特徴とする靴底用シート

[4] 前記基部上に配列される凸条またはブロックの断面形状が、幅が 6± lmm、高さが 4± lmmであることを特徴とする請求項 2または 3記載の靴底用シート。

[5] 前記基部上に配列される凸条またはブロックの断面形状が、幅が 6± lmm、高さが 4 ± lmmであり、

前記基部上に配列されるブロックの横幅力 16ないし 21 ± lmmであることを特徴とする請求項 2または 3記載の靴底用シート。

[6] 温度 20°Cにお、て JIS K6253タイプ Aデュロメータ (硬度計)で計測される硬度力 5 7〜70の範囲であることを特徴とする請求項 2ないし 5の何れか一項記載の靴底用シート。

[7] 前記基部の肉厚が 4mm以下であることを特徴とする請求項 2な、し 6の何れか一項記載の靴底用シート。

[8] 前記基部上に配列される凸条またはブロックの間隔力概ね 3〜4± lmmであることを特徴とする請求項 2ないし 6の何れか一項記載の靴底用シート。

[9] 請求項 2な、し 8の何れかに記載の靴底用シートを靴裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、それぞれ対応する部分に貼り付けたことを特徴とする靴。

[10] 請求項 2な、し 8の何れかに記載の靴底用シートを靴裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、当該靴底用シートをミツドソールのそれぞれ対応する部分に貼り付け若しくは一体成形したことを特徴とする靴底。

[11] 請求項 2ないし 8の何れかに記載の靴底用シートを裏全面または前足底若しくは踵面の形状に併せて裁断若しくは成形し、それぞれ対応する部分に貼り付けたことを特徴とする履き物。