WO2007104800A1 - Verfahren zum inkontaktbringen zweier phasen, deren kontakt von wärmeentwicklung begleitet ist - Google Patents

Verfahren zum inkontaktbringen zweier phasen, deren kontakt von wärmeentwicklung begleitet ist Download PDF

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WO2007104800A1
WO2007104800A1 PCT/EP2007/052509 EP2007052509W WO2007104800A1 WO 2007104800 A1 WO2007104800 A1 WO 2007104800A1 EP 2007052509 W EP2007052509 W EP 2007052509W WO 2007104800 A1 WO2007104800 A1 WO 2007104800A1
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phase
absorbent
aqueous solution
contactor
exhausted
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PCT/EP2007/052509
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Mauricio Grobys
Norbert Asprion
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Basf Se
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    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • the present invention relates to a method for contacting two phases which are not completely miscible with one another, the contact of which is accompanied by a heat development due to a mass transfer and / or a chemical reaction.
  • the invention relates to a method for removing acidic gases from a fluid stream.
  • fluid flows occur, which are acid gases, e.g. CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS or mercaptans as impurities.
  • These fluid streams may be, for example, gas streams such as natural gas, synthesis gas from heavy oil or heavy residues, refinery gas or partial oxidation of organic materials such as coal or petroleum, reaction gases formed, or liquid or liquefied hydrocarbon streams such as LPG (liquified petroleum gas) or NGL (natural gas liquids).
  • LPG liquid petroleum gas
  • NGL natural gas liquids
  • sulfur compounds from these fluid streams is desirable for a variety of reasons.
  • the content of sulfur compounds of natural gas must be reduced by suitable treatment measures directly at the natural gas source, because the sulfur compounds form with the water often entrained by natural gas acids that have a corrosive effect.
  • predetermined limits of the sulfur-containing impurities must be complied with.
  • many sulfur compounds are malodorous or toxic even at low concentrations.
  • the reaction gases resulting from the oxidation of organic materials must be removed to reduce the emission of gases that can damage nature or affect the climate.
  • washes are often used with aqueous solutions of organic or inorganic bases.
  • acid gases When acid gases are dissolved in the absorbent, ions form with the bases.
  • the absorbent may be regenerated by depressurization to a lower pressure or stripping whereby the ionic species react back to sour gases and / or are stripped by steam. After the regeneration process, the absorbent can be reused.
  • the reaction between the sour gases and the absorbent is exothermic.
  • the resulting heat is partly absorbed by the fluid flow.
  • the fluid stream may exit the absorber at a temperature that is above the temperature of the regenerated absorbent. Since many uses of the treated fluid flow contain restrictions on the maximum permissible temperature, the fluid flow must additionally be cooled. In addition, the higher the temperature at which he exits the absorber, the more water or absorbent vapors the treated fluid stream will carry. In many cases, one must provide a downstream dewatering unit of sufficient capacity. In addition, the energy dissipated with the hot treated fluid stream is lost to the overall process and must be reapplied in the regeneration step. In this way, the specific energy requirement of the process increases.
  • WO 2004/073838 discloses a process for removing carbon dioxide from a gas stream by means of an absorbent in which the absorbent is cooled during absorption by transferring heat to a receiving medium.
  • a receiving medium is used for.
  • This method has the disadvantage that the installation of additional heat exchanger represents a significant investment.
  • the invention has for its object to provide a method for contacting two phases, the contact of which is accompanied by heat generation due to a mass transfer and / or a chemical reaction in which the temperature of the emerging from the Kunststoffor treated first phase can be limited and with can be implemented low equipment costs.
  • the invention In particular, it is an object of the invention to provide a process for removing acidic gases from a fluid stream which, in addition to the stated advantages, has a low specific energy consumption.
  • the object is achieved by a method for contacting two phases which are not completely miscible with one another, the contact of which is accompanied by heat evolution due to a mass transfer and / or a chemical reaction in which a first phase is introduced into the lower region of a contactor and a second phase is introduced into the upper region of the contactor and leads to the first phase in the contactor to obtain a treated first phase and a depleted second phase, characterized in that a portion of the depleted second phase is at least one between the upper region and the lower one Area located in the contactor leads back.
  • the first phase is preferably gaseous or liquid; the second phase is preferably liquid.
  • the first and second phases may be, for example, a wet gas to be dried and a polyglycol ether, a liquid mixture of hydrocarbons to be purified from sulfur compounds and an amine solution, a gas to be purified of SO 2 / NO x , and a solution of inorganic bases or an HCl Gas stream and an aqueous solution act.
  • Suitable contactor is any suitable apparatus in which the two phases can be brought into contact with each other in countercurrent. In most cases, these are columns which contain suitable components, such as trays or packings, to improve the mass and heat exchange.
  • the treated first phase is withdrawn at the head of the contactor, the exhausted second phase at the bottom of the contactor.
  • Preferred fields of application of the invention are processes in which, without feedback at the contact head, a temperature difference between the exiting treated first phase and the supplied second phase is more than 2 ° C., in particular more than 5 ° C., most preferably more than 10 ° C occurs.
  • the first phase is an acid gas such as CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS and / or mercaptans, in particular CO2, containing fluid stream and in the second phase to an absorbent, the an aqueous solution of at least one organic and / or inorganic base.
  • an acid gas such as CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS and / or mercaptans, in particular CO2, containing fluid stream and in the second phase to an absorbent, the an aqueous solution of at least one organic and / or inorganic base.
  • One embodiment therefore relates to a process for removing acidic gases from a fluid stream, wherein the fluid stream is introduced into the lower region of an absorber and a regenerated absorbent comprising an aqueous solution of at least one amine is introduced into the upper region of the absorber and the fluid stream in the absorber, thereby obtaining a fluid stream freed from acid gases and an absorbent laden with acid gases, characterized in that a part of the loaded absorbent is returned to the absorber at at least one point located between the upper region and the lower region.
  • part of the exhausted second phase is returned to the contactor at at least one point located between the upper region and the lower region.
  • the recycled exhausted second phase may be introduced at one or more locations in the contactor.
  • the recirculated laden absorbent comes into direct contact with the first phase to be treated and mixes with the partly depleted second phase running down in the contactor.
  • the ratio of the mass flow of the recycled exhausted second phase (eg, the loaded absorbent) to the mass flow of the upper phase introduced second phase (eg, the regenerated absorbent) is generally from 0.1 to 3.0, preferably 0, 25 to 2.0, in particular 0.5 to 1.5. At a lower recirculated amount, the advantages of the invention are not fully realized. The return of larger quantities leads to an oversized hydraulic load on the contactor and brings no further advantages.
  • the recirculated exhausted second phase (eg the loaded absorbent) is added, for example, to a bottom of a tray column or, via a distributor tray, to the underlying packing of a packed column.
  • the addition site for at least the major amount is selected so that the height difference between the addition site of the recycled exhausted second phase and the introduction site of the first phase is 20 to 80%, especially 30 to 70%. most preferably 40 to 60%, which is the height difference between the second phase addition site (eg, the regenerated absorbent) and the first phase introduction site.
  • the recirculated laden absorbent is introduced at a location closer to the head of the absorber, it is possible that a "breakthrough" of acid gases and an increase in sour gas concentration in the treated fluid stream leaving the absorber may be observed. Is the recycled loaded absorbent on a Introduced closer to the bottom of the absorber, the advantages of the invention are not fully set.
  • all or a portion of the recirculated exhausted second phase is cooled prior to introduction into the contactor.
  • the inventive recycling of exhausted second phase in those cases in which the heat capacity of the first phase and the heat capacity of the second phase are comparable.
  • the heat capacity depends on the respective mass flow and the respective specific heat capacity. In preferred embodiments, therefore, the mass flow of the treated first phase m (1 '), the specific heat capacity of the treated first phase CpCT), the mass flow of the second phase m (2) and the specific heat capacity of the second phase Cp (2) satisfy the equation :
  • the process according to the invention is described in more detail below with reference to a preferred embodiment in which the first phase is a sour gas-containing fluid stream and the second phase is an absorbent comprising an aqueous solution of at least one organic and / or inorganic base contains.
  • the invention is not limited to such a method.
  • the recirculated laden absorbent preferably has a temperature of 0 to 80 ° C, especially 20 to 60 ° C.
  • the recirculated laden absorbent is cooled prior to introduction into the absorber.
  • conventional heat exchangers are suitable, which are operated with a suitable cooling medium.
  • the regenerated absorbent entering the top of the absorber preferably has a temperature of 20 to 110 ° C, especially 30 to 60 ° C.
  • the bottom temperature in the absorber is generally about 20 to 120 ° C, preferably about 20 to 80 ° C, particularly preferably 20 to 60 ° C.
  • the total pressure (absolute) in the absorber is generally about 1 to 150 bar, preferably about 1 to 100 bar, particularly preferably 1 to 85 bar.
  • Suitable absorber columns are, for example, packed columns, packed columns and tray columns. In tray columns sieve, bell or valve trays are installed, over which the liquid flows. Through special slots or holes of the steam is passed, so that a bubble layer is formed. On each of these floors, a new equilibrium is established. Packed columns can be filled with different moldings. Heat and mass transfer are improved by the enlargement of the surface due to the usually about 25 to 80 mm large moldings.
  • Raschig ring a hollow cylinder
  • Pall ring Hiflow ring
  • Intoxox saddle and the like.
  • the packing can be ordered, but also random (as a bed) are introduced into the column. Possible materials are glass, ceramics, metal and plastics.
  • Structured packings are a further development of the ordered packing. They have a regularly shaped structure. This makes it possible for packings to reduce pressure losses in the gas flow.
  • the non-recirculated partial flow of the laden absorbent is regenerated in the usual way by relaxation, heating and / or stripping.
  • the loaded absorbent is conveniently passed into a regeneration column.
  • the regeneration column may likewise be a packed, packed or tray column.
  • the regeneration column has a heater at the bottom, z. B. a forced circulation evaporator with circulation pump. At the top, the regeneration column has an outlet for the liberated acid gases. Entrained absorbent vapors are condensed in a condenser and returned to the column.
  • the loaded absorbent is partially regenerated by relaxation and stripping and / or thermally regenerated by direct or indirect heating.
  • the pressure (absolute) at the top of the regeneration column is generally about 0.5 to 5 bar, preferably about 1 to 3 bar.
  • the process according to the invention can also be carried out as a process with two-stage absorption and two-stage regeneration of the absorbent. This one proceeds in such a way that one
  • the second absorption zone is arranged above the first absorption zone in an absorber.
  • the fluid stream ascending from the first absorption zone enters the second absorption zone and the purified fluid stream is withdrawn at the top of the absorber.
  • the laden from the second absorption zone laden absorbent enters the first absorption zone and is withdrawn together with the loaded absorbent at the bottom of the absorber.
  • the recycling of the loaded absorbent according to the invention takes place in the case of the two-stage absorption preferably in the central region of the first or second absorption zone, for. B. at a level of 20 to 80%, preferably 30 to 70% of the total height of the respective absorption zone.
  • the fluid stream which is treated by the process according to the invention is, for example, synthesis gas, in particular synthesis gas for ammonia production. Alternatively, it may be natural gas, refinery gas or gas streams in chemical or metallurgical processes.
  • the fluid stream is preferably gaseous.
  • the absorbents used are aqueous solutions of organic and / or inorganic bases, such as amines, potash or metal salts of amino acids and Mixtures of said components and mixtures thereof with phosphoric acid or physical solvents.
  • Suitable amines are, for. Monoethanolamine (MEA), methylaminopropylamine (MAPA), piperazine, diethanolamine (DEA), triethanolamine (TEA), diethylethanolamine (DEEA), diisopropylamine (DIPA), aminoethoxyethanol (AEE), dimethylaminopropanol (DIMAP) and methyldiethanolamine (MDEA), methyl diisopropanolamine (MDIPA), 2-amino-1-butanol (2-AB) or mixtures thereof.
  • the Automatamingehalt is z. B. 10 to 70 wt .-%, in particular 30 to 60 wt .-%.
  • Suitable metal salts of amino acids are, for. Potassium N, N-dimethylglycinate, potassium bis-N-methylalaninate or potassium 2-aminoethanesulfonate
  • Suitable physical solvents are sulfolane, N-methylpyrrolidone (NMP), propylene glycol or polyethylene glycol alkyl ethers.
  • Preferred absorbents include at least one alkanolamine having 2 to 12 carbon atoms. Particularly preferred absorbents comprise at least one tertiary alkanolamine and preferably an activator in the form of a primary or secondary amine. Preferred activators are saturated, 5- to 7-membered heterocyclic compounds having at least one NH group and optionally a further heteroatom in the ring selected from an oxygen and a nitrogen atom. Suitable activators are piperazine, 1-methylpiperazine, 2-methylpiperazine, 1-aminoethylpiperazine, morpholine, piperidine. Other preferred activators are selected from methylaminopropylamine, 2-amino-1-butanol, 2-amino-2-methyl-1-propanol (AMP) and aminoethoxyethanol.
  • AMP 2-amino-2-methyl-1-propanol
  • the absorption agent described in US Pat. No. 4,336,233 has also proven to be particularly suitable. It is an aqueous solution of methyldiethanolamine (MDEA) and piperazine as absorption accelerator or activator (aMDEA®, BASF AG, Ludwigshafen).
  • MDEA methyldiethanolamine
  • aMDEA® piperazine as absorption accelerator or activator
  • the scrubbing liquid described therein contains from 1.5 to 4.5 mol / l of methyldiethanolamine (MDEA) and from 0.05 to 0.8 mol / l, preferably up to 0.4 mol / l of piperazine.
  • Another suitable absorbent comprises an aqueous solution of methyldiethanolamine and methylaminopropylamine.
  • Another suitable absorbent comprises an aqueous solution of methyldiethanolamine and aminoethoxyethanol.
  • Another suitable absorbent comprises an aqueous solution of methyldiethanolamine and 2-amino-1-butanol.
  • Another suitable absorbent comprises an aqueous solution of potassium N, N-dimethylglycinate.
  • Another suitable absorbent comprises an aqueous solution of potassium N-methylalaninate.
  • Figure 1 shows schematically the structure of an absorber A for carrying out the method according to the invention.
  • the absorber A comprises packing or separating trays in order to effect the mass and heat exchange.
  • the fluid stream to be treated is fed into the absorber A and fed to the regenerated absorbent which is introduced via the line 3.
  • the fluid stream freed from oxygen leaves the absorber A via the line 2.
  • a portion of the loaded absorbent withdrawn at the bottom of the absorber A is returned to the absorber A via the optional cooler 6 and the return line 5.
  • the return to the absorber can take place at several points, as indicated by the optional lines 5a, 5b.
  • the other part of the loaded absorbent leaves the absorber A via the line 4 and is the regeneration (not shown) supplied.
  • phase equilibria were determined for the activated MDEA solutions with the Pitzer model (KS Pitzer, Activity Coefficients in Electrolyte Solutions 2nd ed., CRC-Press, 1991, Chapter 3, Ion Interaction Approach: Theory, the parameters were at phase equilibrium measurements in the system CO 2 / H2 ⁇ / MDEA / piperazine adjusted).
  • Examples 1 and 2 show that the following advantages can be achieved with the invention: a lower CO 2 content in the purified gas can be achieved.
  • the absorber shorter or use less absorbent.
  • the temperature of the purified gas is lower (smaller temperature difference (2) - (1)), thereby requiring a lower downstream gas cooling capacity. This is particularly important in LNG applications, where the gas is liquefied after CO 2 removal.
  • the loaded absorbent accumulates at a higher temperature, which leaves more heat in the process. During regeneration, correspondingly less energy must be supplied, ie the energy efficiency of the process increases.
  • the maximum temperature in the column is lower, which reduces the effective gas volume flow. This can reduce the diameter of the column.
  • Example 3 Flue gas scrubbing
  • phase equilibria for flue gas scrubbing with monoethanolamine were measured with the Elektolyt NRTL model (B. Mock, LB Evans, and CC, Chen, "Phase Equilibria in Multiple-Solvent Electrolyte Systems: A New Thermodynamic Model," Paper presented at the Boston Summer Computer Simulation Conference, July 1984.).
  • the parameters of the model are taken from the following publication: D.M. Austgen, GT. Rochelle, X. Peng, and CC. Chen, "A Model of Vapor-Liquid Equilibria in the Aqueous Acid Gas Alkanolamine System Using the Electrolyte NRTL Equation," Paper presented at the New Orleans AICHE Meeting, March 1988.

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Abstract

Verfahren zum Inkontaktbringen zweier nicht vollständig miteinander mischbarer Phasen, deren Kontakt von einer Wärmeentwicklung aufgrund eines Stoffübergangs und/oder einer chemischen Reaktion begleitet ist, bei dem man eine erste Phase in den unteren Bereich eines Kontaktors einführt und eine zweite Phase in den oberen Bereich des Kontaktors einführt und der ersten Phase im Kontaktor entgegenführt, wobei man eine behandelte erste Phase und eine erschöpfte zweite Phase erhält, dadurch gekennzeichnet, dass man einen Teil der erschöpften zweiten Phase an wenigstens einer zwischen dem oberen Bereich und dem unteren Bereich gelegenen Stelle in den Kontaktor zurückführt. In der bevorzugten Ausführungsform handelt es sich bei der ersten Phase um einen Sauergase, wie CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS oder Mercaptane, enthaltenden Fluidstrom und bei der zweiten Phase um ein Absorptionsmittel, das eine wässrige Lösung wenigstens einer organischen und/oder anorganischen Base enthält.

Description

Verfahren zum Inkontaktbringen zweier Phasen, deren Kontakt von Wärmeentwicklung begleitet ist
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Inkontaktbringen zweier nicht vollständig miteinander mischbarer Phasen, deren Kontakt von einer Wärmeentwicklung aufgrund eines Stoffübergangs und/oder einer chemischen Reaktion begleitet ist. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Entfernen saurer Gase aus einem Fluidstrom.
In zahlreichen Prozessen der chemischen Industrie treten Fluidströme auf, die Sauergase, wie z.B. CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS oder Mercaptane als Verunreinigungen enthalten. Bei diesen Fluidströmen kann es sich beispielsweise um Gasströme, wie Erdgas, Synthesegas aus Schweröl oder schweren Rückständen, Raffineriegas oder bei der partiellen Oxidation von organischen Materialien, wie beispielsweise Kohle oder Erdöl, entstehende Reaktionsgase, oder um flüssige oder verflüssigte Kohlenwasserstoffströme, wie LPG (liquified petroleum gas) oder NGL (natural gas liquids), handeln. Bevor diese Fluide transportiert oder weiterverarbeitet werden können, muss vielfach der Sauergasgehalt des Fluids reduziert werden. CO2 muss beispielsweise aus Erdgas entfernt werden, da eine hohe Konzentration von CO2 den Brennwert des Gases reduziert. Außerdem kann CO2 in Verbindung mit dem in Fluidströmen häufig mitgeführten Wasser zu Korrosion an Leitungen und Armaturen führen.
Die Entfernung von Schwefelverbindungen aus diesen Fluidströmen ist aus unterschiedlichen Gründen wünschenswert. Beispielsweise muss der Gehalt an Schwefelverbindungen von Erdgas durch geeignete Aufbereitungsmaßnahmen unmittelbar an der Erdgasquelle reduziert werden, denn auch die Schwefelverbindungen bilden mit dem vom Erdgas häufig mitgeführten Wasser Säuren, die korrosiv wirken. Für den Transport des Erdgases in einer Pipeline müssen daher vorgegebene Grenzwerte der schwefelhaltigen Verunreinigungen eingehalten werden. Darüber hinaus sind zahlreiche Schwefelverbindungen bereits in niedrigen Konzentrationen übelriechend bzw. toxisch.
Die bei der Oxidation organischer Materialien, wie beispielsweise organische Abfälle, Kohle oder Erdöl, oder bei der Kompostierung organischer Substanzen enthaltender Abfallstoffe entstehenden Reaktionsgase müssen entfernt werden, um die Emission von Gasen, die die Natur schädigen oder das Klima beeinflussen können zu vermindern. Zur Entfernung von Sauergasen werden vielfach Wäschen mit wässrigen Lösungen organischer oder anorganischer Basen eingesetzt. Beim Lösen von Sauergasen in dem Absorptionsmittel bilden sich mit den Basen Ionen. Das Absorptionsmittel kann durch Entspannen auf einen niedrigeren Druck oder Strippen regeneriert werden, wobei die ionischen Spezies zu Sauergasen zurück reagieren und/oder mittels Dampf abgestrippt werden. Nach dem Regenerationsprozess kann das Absorptionsmittel wiederverwendet werden.
Die Umsetzung zwischen den Sauergasen und dem Absorptionsmittel ist exotherm. Die entstehende Wärme wird zum Teil vom Fluidstrom aufgenommen. Unter bestimmten Umständen, kann der Fluidstrom mit einer Temperatur aus dem Absorber austreten, die über der Temperatur des regenerierten Absorptionsmittels liegt. Da bei vielen Verwendungen des behandelten Fluidstroms Beschränkungen hinsichtlich der maximal zulässigen Temperatur bestehen, muss der Fluidstrom zusätzlich gekühlt werden. Außerdem führt der behandelte Fluidstrom umso mehr Wasser bzw. Absorptionsmitteldämpfe mit sich, je höher die Temperatur ist, mit der er den Absorber verlässt. Vielfach muss man eine nachgeschaltete Entwässerungseinheit ausreichender Kapazität vorsehen. Darüber hinaus geht die Energie, die mit dem heißen behandelten Fluidstrom abgeführt wird, dem Gesamtverfahren verloren und muss im Regenerationsschritt wieder aufgebracht werden. Auf diese Weise erhöht sich der spezifische Energiebedarf des Verfahrens.
Die WO 2004/073838 offenbart ein Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus einem Gasstrom mit Hilfe eines Absorptionsmittels, bei dem das Absorptionsmittel während der Absorption gekühlt wird, indem Wärme auf ein aufnehmendes Medium übertragen wird. Als aufnehmendes Medium dient z. B. beladenes Absorptionsmittel aus dem Sumpf des Absorbers. Die Wärmeübertragung findet ausschließlich durch indirekten Wärmetausch mittels Wärmetauscher statt. Das beladene Absorptionsmittel aus dem Sumpf des Absorbers wird nicht in direkten Kontakt mit dem zu behandelnden Gas bzw. dem teilbeladenen Absorptionsmittel gebracht. Dieses Verfahren hat den Nachteil, dass die Installation zusätzlicher Wärmetauscher einen nicht unerheblichen Investitionsaufwand darstellt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Inkontaktbringen zweier Phasen bereitzustellen, deren Kontakt von einer Wärmeentwicklung aufgrund eines Stoffübergangs und/oder einer chemischen Reaktion begleitet ist, bei dem die Temperatur der aus dem Kontaktor austretenden behandelten ersten Phase begrenzt werden kann und das mit geringem apparativen Aufwand umgesetzt werden kann. Der Erfin- düng liegt insbesondere die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Entfernen saurer Gase aus einem Fluidstrom bereitzustellen, das neben den angegebenen Vorteilen einen geringen spezifischen Energieverbrauch aufweist.
Die Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zum Inkontaktbringen zweier nicht vollständig miteinander mischbarer Phasen, deren Kontakt von einer Wärmeentwicklung aufgrund eines Stoffübergangs und/oder einer chemischen Reaktion begleitet ist, bei dem man eine erste Phase in den unteren Bereich eines Kontaktors einführt und eine zweite Phase in den oberen Bereich des Kontaktors einführt und der ersten Phase im Kontaktor entgegenführt, wobei man eine behandelte erste Phase und eine erschöpfte zweite Phase erhält, dadurch gekennzeichnet ist, dass man einen Teil der erschöpften zweiten Phase an wenigstens einer zwischen dem oberen Bereich und dem unteren Bereich gelegenen Stelle in den Kontaktor zurückführt.
Die erste Phase ist vorzugsweise gasförmig oder flüssig; die zweite Phase vorzugsweise flüssig. Bei der ersten und zweiten Phase kann es sich beispielsweise um ein zu trocknendes Feuchtgas und einen Polyglykolether, ein von Schwefelverbindungen zu reinigendes flüssiges Gemisch von Kohlenwasserstoffen und eine Aminlösung, ein von Sθ2/NOx zu reinigendes Gas und eine Lösung anorganischer Basen oder einen HCl enthaltender Gasstrom und eine wässrige Lösung handeln.
Als Kontaktor eignet sich jeder geeignete Apparat, in dem die beiden Phasen im Gegenstrom miteinander in Kontakt gebracht werden können. Meist handelt es sich um Kolonnen, die zur Verbesserung des Stoff- und Wärmeaustausches geeignete Einbau- ten, wie Böden oder Packungen enthalten. Die behandelte erste Phase wird am Kopf des Kontaktors abgezogen, die erschöpfte zweite Phase am Sumpf des Kontaktors.
Bevorzugtes Anwendungsgebiet der Erfindung sind Verfahren, bei denen ohne Rückführung am Kontaktorkopf eine Temperaturdifferenz zwischen der austretenden be- handelten ersten Phase und der zugeführten zweiten Phase von mehr als 2 °C, insbesondere von mehr als 5 °C, am meisten bevorzugt von mehr als 10 °C auftritt.
In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens handelt es sich bei der ersten Phase um einen Sauergase, wie CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS und/oder Mercaptane, insbesondere CO2, enthaltenden Fluidstrom und bei der zweiten Phase um ein Absorptionsmittel, das eine wässrige Lösung wenigstens einer organischen und/oder anorganischen Base enthält. Eine Ausführungsform betrifft daher ein Verfahren zum Entfernen saurer Gase aus einem Fluidstrom, bei dem man den Fluidstrom in den unteren Bereich eines Absorbers einführt und ein regeneriertes Absorptionsmittel, das eine wässrige Lösung wenigstens eines Amins umfasst, in den oberen Bereich des Absorbers einführt und dem Fluidstrom im Absorber entgegenführt, wobei man einen von Sauergasen befreiten Fluidstrom und ein mit Sauergasen beladenes Absorptionsmittel erhält, das dadurch gekennzeichnet ist, dass man einen Teil des beladenen Absorptionsmittels an wenigstens einer zwischen dem oberen Bereich und dem unteren Bereich gelegenen Stelle in den Absorber zurückführt.
Im erfindungsgemäßen Verfahren führt man einen Teil der erschöpften zweiten Phase an wenigstens einer zwischen dem oberen Bereich und dem unteren Bereich gelegenen Stelle in den Kontaktor zurück. Die zurückgeführte erschöpfte zweite Phase kann an einer oder mehreren Stellen in den Kontaktor eingeführt werden. Das zurückgeführ- te beladene Absorptionsmittel kommt in direkten Kontakt mit der zu behandelnden ersten Phase und mischt sich mit der im Kontaktor herablaufenden teilweise erschöpften zweiten Phase.
Das Verhältnis des Massenflusses der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase (z. B. des beladenen Absorptionsmittels) zum Massenfluss der im oberen Bereich eingeführten zweiten Phase (z. B. des regenerierten Absorptionsmittels) beträgt im Allgemeinen 0,1 bis 3,0, vorzugsweise 0,25 bis 2,0 insbesondere 0,5 bis 1 ,5. Bei einer geringeren rückgeführten Menge stellen sich die Vorteile der Erfindung nicht in vollem Umfang ein. Die Rückführung größerer Mengen führt zu einer übergroßen hydrauli- sehen Belastung des Kontaktors und bringt keine weitergehenden Vorteile.
Die Zugabe der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase (z. B. des beladenen Absorptionsmittels) erfolgt beispielsweise auf einen Boden einer Bodenkolonne bzw. über einen Verteilerboden auf die darunterliegende Packung einer gepackten Kolonne. Vor- zugsweise ist der Zugabeort für zumindest die Hauptmenge (mehr als 50 % der insgesamt zurückgeführten Menge) so gewählt, dass die Höhendifferenz zwischen dem Zugabeort der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase und dem Einführort der ersten Phase 20 bis 80 %, inbesondere 30 bis 70 %, am meisten bevorzugt 40 bis 60 %, der Höhendifferenz zwischen dem Zugabeort der zweiten Phase (z. B. des regenerierten Absorptionsmittels) und dem Einführort der ersten Phase beträgt. Wird beispielsweise das zurückgeführte beladene Absorptionsmittel an einer Stelle näher am Kopf des Absorbers eingeführt, beobachtet man unter Umständen einen "Durchbruch" von Sauergasen und einen Anstieg der Sauergaskonzentration im behandelten Fluidstrom, der den Absorber verlässt. Wird das zurückgeführte beladene Absorptionsmittel an einer Stelle näher am Sumpf des Absorbers eingeführt, stellen sich die Vorteile der Erfindung nicht in vollem Umfang ein.
In bevorzugten Ausführungsformen kühlt man die gesamte oder eine Teilmenge der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase vor dem Einführen in den Kontaktor.
Besondere Vorteile werden durch die erfindungsgemäße Rückführung von erschöpfter zweiter Phase in solchen Fällen erhalten, in denen die Wärmekapazität der ersten Phase und die Wärmekapazität der zweiten Phase vergleichbar sind. Die Wärmekapa- zität hängt vom jeweiligen Massenfluss und der jeweiligen spezifischen Wärmekapazität ab. In bevorzugten Ausführungsformen genügen daher der der Massenfluss der behandelten ersten Phase m(1'), die spezifische Wärmekapazität der behandelten ersten Phase CpCT), der Massenfluss der zweiten Phase m(2) und die spezifische Wärmekapazität der zweiten Phase Cp(2) der Gleichung:
0,5 • m(2) • Cp(2) < m(1') • Cp(1') < • 2,0 m(2) • Cp(2)
Das erfindungsgemäße Verfahren wird im Folgenden mit Bezug auf eine bevorzugte Ausführungsform näher beschrieben, bei der es sich bei der ersten Phase um einen Sauergase enthaltenden Fluidstrom und bei der zweiten Phase um ein Absorptionsmittel handelt, das eine wässrige Lösung wenigstens einer organischen und/oder anorganischen Base enthält. Die Erfindung ist nicht auf ein solches Verfahren beschränkt.
Besondere Vorteile werden durch die erfindungsgemäße Rückführung von beladenem Absorptionsmittel in solchen Fällen erhalten, bei denen eine vollständige Entfernung von Sauergasen nicht angestrebt wird und der von Sauergasen befreite Fluidstrom, der den Absorber verlässt, z. B. eine Kohlendioxid-Restkonzentration von 0,5 bis 5 mol-%, vorzugsweise 1 ,0 bis 2,5 mol-%, aufweist.
Das zurückgeführte beladene Absorptionsmittel weist vorzugsweise eine Temperatur von 0 bis 80 °C, insbesondere 20 bis 60 °C auf. In einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens kühlt man das zurückgeführte beladene Absorptionsmittel vor dem Einführen in den Absorber. Hierzu eignen sich übliche Wärmetauscher, die mit einem geeigneten Kühlmedium betrieben werden.
Das am Kopf des Absorbers eintretende regenerierte Absorptionsmittel weist vorzugsweise eine Temperatur von 20 bis 110 °C, insbesondere 30 bis 60 °C auf. Die Sumpftemperatur im Absorber beträgt im Allgemeinen etwa 20 bis 120 °C, bevorzugt etwa 20 bis 80 °C, besonders bevorzugt 20 bis 60 °C.
Der Gesamtdruck (absolut) im Absorber beträgt im Allgemeinen etwa 1 bis 150 bar, bevorzugt etwa 1 bis 100 bar, besonders bevorzugt 1 bis 85 bar.
Geeignete Absorberkolonnen sind beispielsweise Füllkörper-, Packungs- und Bodenkolonnen. In Bodenkolonnen sind Sieb-, Glocken- oder Ventilböden eingebaut, über welche die Flüssigkeit strömt. Durch spezielle Schlitze oder Löcher wird der Dampf geleitet, so dass eine Sprudelschicht entsteht. Auf jedem dieser Böden stellt sich ein neues Gleichgewicht ein. Füllkörperkolonnen können mit unterschiedlichen Formkörpern gefüllt werden. Wärme- und Stoffaustausch werden durch die Vergrößerung der Oberfläche aufgrund der meist etwa 25 bis 80 mm großen Formkörper verbessert. Bekannte Beispiele sind der Raschig-Ring (ein Hohlzylinder), Pall-Ring, Hiflow-Ring, Inta- lox-Sattel und dergleichen. Die Füllkörper können geordnet, aber auch regellos (als Schüttung) in die Kolonne eingebracht werden. Als Materialien kommen in Frage Glas, Keramik, Metall und Kunststoffe. Strukturierte Packungen sind eine Weiterentwicklung der geordneten Füllkörper. Sie weisen eine regelmäßig geformte Struktur auf. Dadurch ist es bei Packungen möglich, Druckverluste bei der Gasströmung zu reduzieren. Es gibt verschiedene Ausführungen von Packungen z. B. Gewebe- oder Blechpackungen. Als Material können Metall, Kunststoff, Glas und Keramik eingesetzt werden.
Der nicht zurückgeführte Teilstrom des beladenen Absorptionsmittels wird in üblicher Weise durch Entspannen, Erwärmen und/oder Strippen regeneriert.
Zur Regeneration wird das beladene Absorptionsmittel zweckmäßigerweise in eine Regenerationskolonne geleitet. Bei der Regenerationskolonne kann es sich ebenfalls um eine Füllkörper-, Packungs- oder Bodenkolonne handeln. Die Regenerationskolonne weist am Sumpf einen Aufheizer auf, z. B. einen Zwangsumlaufverdampfer mit Umwälzpumpe. Am Kopf weist die Regenerationskolonne einen Auslass für die freigesetzten Sauergase auf. Mitgeführte Absorptionsmitteldämpfe werden in einem Kondensator kondensiert und in die Kolonne zurückgeführt. In der Regenerationskolonne wird das beladene Absorptionsmittel durch Entspannung und Strippen teilweise regeneriert und/oder durch direkte oder indirekte Beheizung thermisch regeneriert.
Der Druck (absolut) am Kopf der Regenerationskolonne beträgt im Allgemeinen etwa 0.5 bis 5 bar, bevorzugt etwa 1 bis 3 bar. Man kann das erfindungsgemäße Verfahren auch als Verfahren mit zweistufiger Absorption und zweistufiger Regeneration des Absorptionsmittels durchführen. Dabei geht man so vor, dass man
a) den Fluidstrom im Kontakt mit einem Absorptionsmittel, das eine wässrige Lösung wenigstens eines Amins umfasst, durch eine erste Absorptionszone in einem Absorber leitet, wobei man eine Hauptmenge der sauren Gase entfernt, und den Fluidstrom durch eine zweite Absorptionszone in dem Absorber leitet, wobei man eine weitere Menge der sauren Gase entfernt,
b) das beladene Absorptionsmittel in eine erste Regenerationszone leitet, wobei man ein teilregeneriertes Absorptionsmittel erhält, und einen Teil des teilregenerierten Absorptionsmittels in die erste Absorptionszone leitet ,
c) den anderen Teil des teilregenerierten Absorptionsmittels in eine zweite Regenerationszone leitet, wobei man ein regeneriertes Absorptionsmittel erhält, und
d) das regenerierte Absorptionsmittel in die zweite Absorptionszone leitet.
In der Regel ist die zweite Absorptionszone oberhalb der ersten Absorptionszone in einem Absorber angeordnet. Der von der ersten Absorptionszone aufsteigende Fluidstrom tritt in die zweite Absorptionszone ein und der gereinigte Fluidstrom wird am Kopf des Absorbers abgezogen. Das aus der zweiten Absorptionszone herablaufende beladene Absorptionsmittel tritt in die erste Absorptionszone ein und wird gemeinsam mit dem beladenen Absorptionsmittel am Sumpf des Absorbers abgezogen. Die erfindungsgemäße Rückführung des beladenen Absorptionsmittels erfolgt im Fall der zweistufigen Absorption vorzugsweise in den mittleren Bereich der ersten oder zweiten Absorptionszone, z. B. auf einer Höhe von 20 bis 80 %, vorzugsweise 30 bis 70 % der Gesamthöhe der jeweiligen Absorptionszone.
Bei dem Fluidstrom, der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren behandelt wird, handelt es sich beispielsweise um Synthesegas, insbesondere Synthesegas für die Ammoniakherstellung. Alternativ kann es sich um Erdgas, Raffineriegas oder Gasströme in chemischen oder metallurgischen Prozessen handeln. Der Fluidstrom ist vor- zugsweise gasförmig.
Die verwendeten Absorptionsmittel sind wässrige Lösungen organischer und/oder anorganischer Basen, wie Aminen, Pottasche oder Metallsalzen von Aminosäuren und Mischungen der genannten Komponenten sowie Mischungen davon mit Phosphorsäure oder physikalischen Lösungsmitteln.
Geeignete Amine sind z. B. Monoethanolamin (MEA), Methylaminopropylamin (MAPA), Piperazin, Diethanolamin (DEA), Triethanolamin (TEA), Diethylethanolamin (DEEA), Diisopropylamin (DIPA), Aminoethoxyethanol (AEE), Dimethylaminopropanol (DIMAP) und Methyldiethanolamin (MDEA), Methyl-diisopropanolamin (MDIPA), 2-Amino-1- butanol (2-AB) oder Gemischen davon. Der Gesamtamingehalt beträgt z. B. 10 bis 70 Gew.-%, insbesondere 30 bis 60 Gew.-%.
Geeignete Metallsalze von Aminosäuren sind z. B. Kalium N,N-dimethylglycinat, KaIi- um-N-Methylalaninat oder Kalium 2-Aminoethansulfonat
Geeignete physikalische Lösungsmittel sind Sulfolan, N-Methylpyrrolidon (NMP), Pro- pylenglycol oder Polyethylenglycolalkylether.
Bevorzugte Absorptionsmittel umfassen wenigstens ein Alkanolamin mit 2 bis 12 Kohlenstoffatomen. Besonders bevorzugte Absorptionsmittel umfassen wenigstens ein tertiäres Alkanolamin und vorzugsweise einen Aktivator in Form eines primären oder sekundären Amins. Bevorzugte Aktivatoren sind gesättigte, 5- bis 7-gliedrige hetero- cyclische Verbindungen mit mindestens einer NH-Gruppe und gegebenenfalls einem weiteren unter einem Sauerstoff- und einem Stickstoffatom ausgewählten Heteroatom im Ring. Geeignete Aktivatoren sind Piperazin, 1-Methylpiperazin, 2-Methylpiperazin, 1-Aminoethylpiperazin, Morpholin, Piperidin. Andere bevorzugte Aktivatoren sind aus- gewählt unter Methylaminopropylamin, 2-Amino-1-butanol, 2-Amino-2-Methyl-1- propanol (AMP) und Aminoethoxyethanol.
Ganz besonders bewährt hat sich auch das in dem US-Patent US 4,336,233 beschriebene Absorptionsmittel. Es handelt sich dabei um eine wässrige Lösung von Methyl- diethanolamin (MDEA) und Piperazin als Absorptionsbeschleuniger oder Aktivator (aMDEA®, BASF AG, Ludwigshafen). Die dort beschriebene Waschflüssigkeit enthält 1 ,5 bis 4,5 mol/l Methyldiethanolamin (MDEA) und 0,05 bis 0,8 mol/l, bevorzugt bis zu 0,4 mol/l Piperazin.
Ein weiteres geeignetes Absorptionsmittel umfasst eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und Methylaminopropyamin.
Ein weiteres geeignetes Absorptionsmittel umfasst eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und Aminoethoxyethanol. Ein weiteres geeignetes Absorptionsmittel umfasst eine wässrige Lösung von Methyl- diethanolamin und 2-Amino-1-butanol.
Ein weiteres geeignetes Absorptionsmittel umfasst eine wässrige Lösung von Kalium N,N-dimethylglycinat.
Ein weiteres geeignetes Absorptionsmittel umfasst eine wässrige Lösung von Kalium- N-Methylalaninat.
Die Erfindung wird anhand der beigefügten Figur 1 und die nachfolgenden Beispiele näher veranschaulicht.
Figur 1 zeigt schematisch den Aufbau eines Absorbers A zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Der Absorber A umfasst Füllkörper oder Trennböden, um den Massen- und Wärmeaustausch zu bewirken. Über die Leitung 1 wird der zu behandelnde Fluidstrom in den Absorber A eingespeist und dem regenerierten Absorptionsmittel entgegengeführt, das über die Leitung 3 herangeführt wird. Der von Sauer- gasen befreite Fluidstrom verlässt den Absorber A über die Leitung 2.
Ein Teil des am Sumpf des Absorbers A abgezogenen beladenen Absorptionsmittels wird über den optionalen Kühler 6 und die Rückführleitung 5 in den Absorber A zurückgeführt. Die Rückführung in den Absorber kann an mehreren Stellen erfolgen, wie durch die optionalen Leitungen 5a, 5b angedeutet. Der andere Teil des beladenen Absorptionsmittels verlässt den Absorber A über die Leitung 4 und wird der Regeneration (nicht dargestellt) zugeführt.
Beispiele
Die nachstehend angegebenen Beispiele sind simulierte Ausführungsformen einer Cθ2-Entfernung aus einem Fluidstrom. Die Beispiele wurden mit einer Simulationssoftware berechnet. Die Grundlagen dieser Simulationsmethode sind in N. Asprion, Nonequilibrium Rate-Based Simulation of Reactive Systems: Simulation Model, Heat Transfer, and Influence of Film Discretization, Ind. Eng. Chem. Res.; 2006; 45(6), S. 2054-2069, 2006 beschrieben. Beispiel 1 :
Dieses Beispiel beruht auf folgenden Annahmen:
45% aktivierte MDEA Lösung
Strom 1 : CO2-Gehalt 1.8 mol-%, Temperatur 30°C, Druck 45 bar (absolut)
Strom 3: Temperatur 50°C
Recyclezuführung auf 50% der Höhe
Die Phasengleichgewichte wurden für die aktivierte MDEA-Lösungen mit dem Pitzer- Modell (K. S. Pitzer, Activity Coefficients in Electrolyte Solutions 2nd ed., CRC-Press, 1991 , Chapter 3, Ion Interaction Approach: Theory, die Parameter wurden an Phasengleichgewichtsmessungen im System Cθ2/H2θ/MDEA/Piperazin angepasst) berechnet.
In diesem Beispiel wurde die Menge an beladenem Absorptionsmittel variiert, die in den Absorber zurückgeführt wird. Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle zusammengefasst (Die Bezeichnung der Ströme folgt den entsprechenden Bezugszeichen der Fig. 1 ).
Figure imgf000012_0001
*) bezogen auf Strom 3
**) relative Angabe, bezogen auf ein Verfahren ohne Rückführung Beispiel 2:
Dieses Beispiel beruht auf folgenden Annahmen:
45% aktivierte MDEA Lösung
Strom 1 : CO2-Gehalt 1.8 mol-%, Temperatur 30°C, Druck 45 bar (absolut)
Strom 3: Temperatur 50°C
100% Recycle
In diesem Beispiel wurde der Zugabeort für das rückgeführte beladene Absorptionsmittel variiert. Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle zusammengefasst.
Figure imgf000013_0001
*) bezogen auf Gesamthöhe des Absorbers
**) relative Angabe, bezogen auf ein Verfahren ohne Rückführung
Die Beispiele 1 und 2 zeigen, dass mit der Erfindung folgende Vorteile erzielt werden können: es kann ein niedrigerer CO2 Gehalt im gereinigten Gas erzielt werden. Alternativ kann man bei gleicher CO2 Spezifikation den Absorber kürzer wählen oder weniger Absorptionsmittel verwenden. Die Temperatur des gereinigten Gases ist niedriger (kleinere Temperaturdifferenz (2) - (1 )), dadurch wird eine geringere nachgeschaltete Gas- Kühlleistung benötigt. Dies ist insbesondere in LNG Anwendungen von Bedeutung, wobei das Gas nach der CO2 Entfernung verflüssigt wird. Das beladene Absorptionsmittel fällt mit höherer Temperatur an, dadurch verbleibt mehr Wärme im Prozess. Bei der Regeneration muss entsprechend weniger Energie zugeführt werden, d.h. die E- nergieeffizienz des Prozesses steigt. Die Maximaltemperatur in der Kolonne ist niedriger, wodurch der effektive Gasvolumenstrom verringert wird. Dadurch lässt sich der Kolonnendurchmesser reduzieren. Beispiel 3: Rauchgaswäsche
Dieses Beispiel beruht auf folgenden Annahmen:
30% MEA Lösung
Strom 1 : CO2-Gehalt 14.7 ιmol-%, Temperatur 40°C, Druck 1.1 bar (absolut)
Strom 3: Temperatur 40°C
Recyclezuführung auf 50% der Höhe
Die Phasengleichgewichte für die Rauchgaswäsche mit Monoethanolamin (MEA) wurden mit dem Elektolyt-NRTL-Modell (B. Mock, L.B. Evans, and C-C. Chen, "Phase Equilibria in Multiple-Solvent Electrolyte Systems: A New Thermodynamic Model," Paper presented at the Boston Summer Computer Simulation Conference, JuIy 1984.) berechnet. Die Parameter des Modells sind der folgenden Veröffentlichung entnommen: D.M. Austgen, GT. Rochelle, X. Peng, and CC. Chen, "A Model of Vapor-Liquid Equilibria in the Aqueous Acid Gas-Alkanolamine System Using the Electrolyte-NRTL Equation," Paper presented at the New Orleans AICHE Meeting, March 1988.
Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle zusammengefasst.
Figure imgf000014_0001
*) bezogen auf Strom 3
**) relative Angabe, bezogen auf ein Verfahren ohne Rückführung

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Inkontaktbringen zweier nicht vollständig miteinander mischbarer Phasen, deren Kontakt von einer Wärmeentwicklung aufgrund eines Stoffüber- gangs und/oder einer chemischen Reaktion begleitet ist, bei dem man eine erste
Phase in den unteren Bereich eines Kontaktors einführt und eine zweite Phase in den oberen Bereich des Kontaktors einführt und der ersten Phase im Kontaktor entgegenführt, wobei man eine behandelte erste Phase und eine erschöpfte zweite Phase erhält, dadurch gekennzeichnet, dass man einen Teil der erschöpf- ten zweiten Phase an wenigstens einer zwischen dem oberen Bereich und dem unteren Bereich gelegenen Stelle in den Kontaktor zurückführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , bei dem das Verhältnis des Massenflusses der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase zum Massenfluss der zweiten Phase 0,1 bis 3,0 beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem die Höhendifferenz zwischen dem Zugabeort der zurückgeführten erschöpften zweiten Phase und dem Einführort der ersten Phase 20 bis 80 % der Höhendifferenz zwischen dem Zugabeort der zweiten Phase und dem Einführort der ersten Phase beträgt.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem man die zurückgeführte erschöpfte zweite Phase vor dem Einführen in den Kontaktor kühlt.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der Massenfluss der behandelten ersten Phase m(1'), die spezifische Wärmekapazität der behandelten ersten Phase Cp(1'), der Massenfluss der zweiten Phase m(2) und die spezifische Wärmekapazität der zweiten Phase Cp(2) der Gleichung genügen:
0,5 • m(2) • Cp(2) < m(1') • Cp(1') < 2,0 • m(2) • Cp(2)
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei es sich bei der ersten Phase um einen Sauergase enthaltenden Fluidstrom und bei der zweiten Phase um ein Absorptionsmittel handelt, das eine wässrige Lösung wenigstens einer organischen und/oder anorganischen Base enthält.
7. Verfahren nach Anspruch 6, bei dem der zu behandelnde Fluidstrom eine Kohlendioxidkonzentration von 0,5 bis 5 mol-% aufweist.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, bei dem man das erschöpfte Absorptionsmittel durch Entspannen, Erwärmen und/oder Strippen regeneriert.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8, bei dem das Absorptionsmittel eine wässrige Lösung von Monoethanolamin (MEA), Methylaminopropylamin (MAPA),
Piperazin, Diethanolamin (DEA), Triethanolamin (TEA), Diethylethanolamin (DEEA), Diisopropylamin (DIPA), Aminoethoxyethanol (AEE), Dimethylaminopro- panol (DIMAP) und Methyldiethanolamin (MDEA), Methyldiisopropanolamin (MDIPA), 2-Amino-1-butanol (2-AB), 2-Amino-2-Methyl-1-propanol (AMP), Kalium N,N-dimethylglycinat, Kalium-N-Methylalaninat, Kalium 2-Aminoethansulfonat oder Gemische davon umfasst.
10. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und Piperazin umfasst.
1 1. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und Methylaminopropyamin umfasst.
12. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und Aminoethoxyethanol umfasst.
13. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin und 2-Amino-1-butanol umfasst.
14. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wäßrige Lösung von Kalium N,N-dimethylglycinat umfasst.
15. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Absorptionsmittel eine wäßrige Lösung von Kalium-N-Methylalaninat umfasst.
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