WO2007069718A1

WO2007069718A1 - 液状媒体等の気化分離装置

Info

Publication number: WO2007069718A1
Application number: PCT/JP2006/325032
Authority: WO
Inventors: Shigeru Torii; Kouichi Miki; Katsumi Koretomo
Original assignee: Techno Sigma Co., Ltd.
Priority date: 2005-12-16
Filing date: 2006-12-15
Publication date: 2007-06-21
Also published as: EP1967243A1; CN101330950A; JPWO2007069718A1; US20090165653A1

Description

明細書

液状媒体等の気化分離装置

技術分野

[0001] 本発明は、液状媒体等の気化分離装置であって、変動する液状媒体等の液面位置を高精度で測定可能である大型化に対応可能な全自動式装置に関する。

背景技術

[0002] 近年、環境問題に関する関心が高まっており、また、人の健康や生態系に有害なおそれのある化学物質等を管理するための ISOといった国際規格及び PRTR (Pollu tant Release and Transfer Register)のような法制度が一段と整備されてきている。このような動きを受けて、溶媒の排出量を削減するため、使用済み液状媒体等を再利用することに関心が高まっており、この目的に供する装置として、最近、有機溶媒蒸留装置、溶媒再生装置、自動溶剤回収装置等の名称で各種の分離装置が市販されている。

[0003] しかし、従来の装置は、 V、ずれも大気圧または減圧での蒸留 (溶媒を沸点まで加熱して飽和蒸気を作り、この飽和蒸気を分け取る方法)を媒体分離の原理としており、それらの装置の概念図を図 1及び図 2に示す。図中の符号は、 11 :蒸発用丸底フラスコであり、 12 :加温浴であり、 13 :温度計であり、 14 :凝縮用冷却コンデンサーであり、 15 :回収受器であり、 16 :冷媒接続口であり、 17 :カラム塔であり、 18 :電磁弁である。図 1は、汎用されている有機溶媒の単蒸留装置であり、沸騰させた溶媒蒸気を凝縮部 (凝縮用冷却コンデンサー 14)に導き、ここで凝縮させて溶媒を分離精製する。図 2の蒸留装置は、 2種類以上の溶媒が混合された混合溶媒を、単成分の溶媒に分離精製する装置であって、この装置の蒸発部に溶媒を満たし、蒸発部の蒸発用丸底フラスコ 11は垂直に延びた分留部 (カラム塔 17)に連結され、このカラムの上部に凝縮部 (凝縮用冷却コンデンサー 14)が連結され、そこ力枝管が延びて回収受器 1 5に接続されており、この枝管は上部でさらに分岐して分留カラム塔 17の上部へ凝縮液の一部が還流するように工夫されている。そのため、回収と還流とは電磁弁 18、 19等で制御する等して溶媒の分別蒸留を可能としている。要するに、有機溶媒を沸騰させて還流と分取を適当に切換えながら混合溶媒を精製する装置である。そして、蒸留精製の終点は目視または計器等を目安とする手動作業により確認して、る。

[0004] 例えば、 n—ブタノール、酢酸ブチル、水、 2—ブトキシエタノール、 2—へキシルォキシエタノール力なる使用済みの廃液から高純度の _n—ブタノール及び水を、水相と溶剤相を沈降分離し、減圧下で精留を繰り返して回収する方法が開示されている（特許文献 1)。しかし、この精製方法も、溶剤を沸騰蒸留する経験的な手法による精製方法に準拠しており、上述と同様に手動による方法である。

[0005] これらの装置の欠点としては、（1)溶媒蒸気圧の力を利用するために、溶媒を沸点以上に加熱する必要があり、したがって、引火点の低い液状媒体等では安全操作の観点から恒常的に人的注意が不可欠であること、さらに、（2)循環システム系でない従来の装置では、連続運転に際し、その構造上の制約から、溶媒の追加、精製溶媒の取り出し、濃縮母液の排出等を自動化するための装置上の機構が複雑になること、さらに、（3)装置が複雑であること、操作が煩雑であること、等の解決すべき問題が多い。他方、液状媒体等を多量に精製する従来技術では、回分式に操作するものが殆どで、強制的に液状媒体等に接触させる気体を液状媒体等回収装置内で循環させて、該媒体を回収分離する方式の、いわゆる液状媒体等の完全自動回収型の生産設備は見当たらない。また、多くの市販装置は、液状媒体等の注入、受器の回収液の排出、蒸発釜中の残查を排出する等の操作等のいずれかが部分的に自動化されたものの実用化に過ぎない。そこで、突沸現象防止制御機構を搭載した大型の溶媒回収装置が強く待望されて!ヽる。

[0006] そこで、従来は突沸現象対策として、未処理精製液が回収液へ混入するのを防止する隔壁を設けていたが、気化器の形状が複雑になること、そのような加工を可能とする材料が限られることという問題点があった。

また、気化部分の液面位置を精密に制御して運転し、突沸現象を含めた上述の問題点を制御することが検討されている。液面位置をセンシングする方法として、静電容量式、フロートスィッチ式、電極式、超音波式、振動式、光センサー式等が使われている。静電容量式、電極式及び超音波式等の液面計では、例えば、コンデンサー容量や伝導度の変化及び超音波波形等での液面位置のセンシングは、固溶体溶液系での測定が不正確になる等、いずれも濃縮釜中での直接測定には解決すべき問題を残しており、大型装置での応用展開には至っていない。また、ロータリーエバポレーターのような回転容器内では、液体の液面が変動するためにフロートスィッチを機能させるのは困難である。他方、密閉されたステンレス製の蒸発釜の中では、外部力光が液相を通過させられな、等の問題があり、自動センシングには本質的に向かないという欠点がある。

[0007] 例えば、送風手段を介して気体に流れを生じさせた循環路が通じる貯留器中に蒸発促進手段（回転盤)を備え、貯留器の液面位置を検出する方法が知られてヽる（特許文献 2)。しかし、気化器の形状が複雑になるという問題点があった。

傾斜させた気化器を回転させて液面積を増加させて気化を促進させた方法では、 3次元で変化する液面位置の検出は光センサ、 CCDセンサ等によって行うことが知られている。光センサを用いる場合 (特許文献 3)、容器が透明である必要があり、材料が限られるため、装置の自動化、大型化ができないという問題があった。また、 CC Dセンサを用いる場合 (特許文献 4)、連続的に流動する液面の画像処理が複雑であるので、装置の大型化が困難であるという問題があった。

また、差圧計と、重量計を組み合わせた方法が知られている (特許文献 5)。差圧計で液面位置を検出するには、容器内の液相の圧力と、容器内気相の圧力の差を検出し、その差圧が液相に設けられた検出管のヘッド圧によるものであることを利用し、この差圧力液面位置を特定している。差圧計のみでは、液面位置の測定精度が低いために、重量計を併用して、較正することにより、測定精度を要求水準まで改善させている。

しかし、このような差圧計 ·重量計の併用では、変動している液面 (たとえば、撹拌' 混合されている液体の液面）を測定することは困難である。まず液面位置を検出する精度が要求水準を満たさないほど低くなる。そして、重量計により較正するとしても、変動する液体また、差圧計と重量計測等の手段を併用したとしても液面位置を特定することは困難であった。

[0008] 上記のヽずれの方法も、蒸留器への被精製液の注入、精製液の排出、残查の排出等のような一連の気化分離操作を要求される水準あるいはコスト内での、変動する液体の液面位置を測定できな力つた。そこで、液状媒体等を連続的に蒸発回収を行うことを可能とする程度に、変動する液面位置を連続的に測定することを可能とする機構を有する気化分離装置が求められていた。

[0009] 特許文献 1 :特許平 4 86978号公報

特許文献 2：特開 2000— 202201号公報

特許文献 3：実用新案公開平 5— 7301号公報

特許文献 4:特開 2004— 148169号公報

特許文献 5：特開平 10— 328548号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0010] 本発明の目的は、上記の従来装置の欠点を解決し、液状媒体、混合液のような処理対象を、液状媒体等の変動する液面位置を測定することを通じて、あらゆる圧力条件で、自動制御により気化分離できる新規な装置を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0011] 本発明は、液状媒体の、又は前記液状媒体と非揮発性物質とを含む混合液の、うちのいずれか一方の液体が貯留されることによって液体の液面が形成される気化手段であって、前記液状媒体を気化させて気化媒体とする気化手段と、

前記気化手段から排出された気体と前記気化媒体とを冷却して、前記気化媒体を凝縮した凝縮媒体にすることによって前記気体から分離する分離手段と、を含む液状媒体及び混合液の気化分離装置にぉヽて、

前記気体の圧力を検出する圧力検出手段と、

前記気化手段内の所定位置における圧力と前記気体の圧力との差圧を検出する差圧検出手段と、

前記気体の圧力と前記差圧とに基づいて、前記所定位置を基準とした前記液体の液面位置を、算出液面位置として算出する算出手段と、を含み、

前記液体の液面位置は、前記液体の気化により変動し、

前記算出液面位置は、前記液体の液面位置が静止してヽるときに対応した液面位置である、液状媒体及び混合液の気化分離装置である。 [0012] 本発明は、変動する液体の液面位置を測定し、単に被精製溶液の注入量を確認するのみでなぐ突沸現象防止等を自動的に行う装置である。オペレーターによる人為的な操作や監視をする部分を必要とする部分自動化とは異なり自動化された制御系を達成する装置である。

発明の効果

[0013] 本発明の装置は、液状媒体等の気化分離装置であって、変動する液状媒体等の液面位置を高精度で測定可能である大型化に対応可能な装置である。さらには、処理対象及び操作条件の対応範囲が広範であること、制御機構も自動化可能であるので、従来の安全対策機構が不要であることから、信頼性及び安全性が高ぐまた低コストな装置である。

図面の簡単な説明

[0014] [図 1]従来の有機溶媒単蒸留装置を示す概略図である。

[図 2]従来の有機溶媒分別蒸留装置を示す概略図である。

[図 3]本発明の液状媒体等の気化分離装置の機能ブロック図である。

[図 4]本発明の液状媒体等の気化分離装置を示す概略図である。

[図 5]本発明の液状媒体等の気化分離装置を用いて、低沸点と高沸点液状媒体を分ける際の、容器 110内の液温の経時グラフを図 5に示す。

発明を実施するための最良の形態

[0015] 図 3は、本発明の装置の構成を示す構成ブロック図である。

図 3に示すように、本発明の気化分離装置 10は、気化手段 2と、分離手段 4と、圧力検出手段 6と、差圧検出手段 7と、算出手段 8とからなる。尚、図 3において、圧力検出手段 6からは、気体の圧力を示す信号が算出手段 8に発せられ、差圧検出手段 7からは、気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を示す信号が算出手段 8に発せられ、算出手段 8は算出液面位置を算出する。

気化手段 2は、液状媒体の、又は液状媒体と非揮発性物質とを含む混合液の、うちのいずれか一方の液体が貯留されることによって液体の液面が形成される気化手段 2であって、前記液状媒体を気化させて気化媒体とする。

また、分離手段 4は、気化手段 2から排出された気体と気化媒体とを冷却して、気化媒体を凝縮した凝縮媒体にすることによって気体から分離する。

さらに、圧力検出手段 6は、気体の圧力を検出する。

差圧検出手段 7は、気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を検出する。ここで、所定位置とは、気化手段 2内に設けられた所定の位置であって、第一〜第三の液面位置よりも下の位置である。所定位置が液面位置より上にあるとき、差圧は生じないので 0を示す。所定位置が液面位置より下にあるとき、差圧が生じる。所定位置が液面位置より下にあり、その深さが深いほど差圧は増大する。

算出手段 8は、圧力検出手段 6が検出した気体の圧力と、差圧検出手段 7が検出した差圧とに基づいて、気化手段内の所定位置を基準とした液体の液面位置を、算出液面位置として算出する。差圧は、液体の深さに比例するので、容器の形状から決定される液体の面積で差圧を割ることにより、所定位置の液面位置からの深さが求められる。上述のとおり差圧の値から、所定位置力の静止しているときに対応する液面位置を求め、それに気体の圧力の時間変化率を加えて、液体の液面位置を算出することが好ましい。実際の液体の液面位置は、液体の気化により変動するため、上述した算出液面位置を算出することは、液体の液面位置が静止して!/ヽるときに対応する液面位置を算出することを意味する。

これは数式で以下のように示される。

所定の液体の液面位置力の気化手段 2内の所定位置の深さを H (mm)としたとき、所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を測定し、このときの差圧値 Δ Ρ

Hを得る。得られた ΗΖ Δ Ρを係数として定義する。液体の算出液面位置を Y(mm)とし、

H

制御開始からの所要時間 t (秒)後における、差圧を Δ Ρ (kPa)とし、気体の圧力を p ( t)とするとき：

p (t)の時間変化率である dp (t) /dt< 0. 5 (kPa/秒)である場合、

算出液面位置 Υ= (Η/ Δ Ρ ) Χ Δ Ρ

H t

として示される。

p (t)の時間変化率である dp (t) /dt≥0. 5 (kPa/秒)である場合、

算出液面位置 Y= l. 5Η

として示される。 [0016] 「液状媒体」とは、液状である限り特に限定されな、。単独の媒体でも二種以上の混合媒体でもよぐ有機溶媒でも無機溶媒でもよぐ極性溶媒でも無極性溶媒でもよい。常温 '大気圧で液体である媒体であることが好ましい。液状媒体として、例えば、沸点 50°C以下の低沸点媒体、例えば、エーテル類、塩化メチレン、ペンタンが挙げられる。沸点 50〜100°Cの中沸点媒体、例えば、テトラヒドロフラン (THF)、酢酸ェチル、クロ口ホルム、アセトン、へキサン、ベンゼン、ァセトニトリル、エタノール、若しくはメタノールのようなアルコールが挙げられる。沸点 100°C以上の高沸点媒体、例えば、トルエン、キシレン、プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート（PGME A)、ジメチルホルムアルデヒド（DMF)、ジメチルスルフォキシド（DMSO)が挙げられる。

[0017] 「混合液」は、非揮発性物質と液状媒体とを含み、懸濁液及び乳化液等のような均一物質系でも、不均一物質系の状態にある混合液でもよい。混合液としては、具体的には、液状媒体を、合成溶剤、抽出剤、洗浄剤、溶出剤、展開剤、吸収剤、分散溶剤等、希釈剤として用いた後の状態を挙げることができる。例えば、精密化学薬品合成の溶剤、電子基板及び液晶フィルム等の洗浄、生薬等の抽出及びそれらの分離精製、カラム及び逆相クロマトグラフィー等に使用した液状媒体又は各種洗浄液等の再生処理等が挙げられる。

ここで、「液体」は、液状媒体、及び液状媒体と非揮発性物質とを含む混合液の両方の意味を包含する。

[0018] 「非揮発性物質」は、混合液中に、液状媒体と共に液相に存在する、非揮発性の液体、固体又はそれらの混合物である。具体的には、液状媒体を希釈剤、抽出剤等として用いた、検体、抽出物等が挙げられる。

[0019] 「気体」は、処理される液状媒体等に対して不活性であり、かつ、冷媒で冷却されたときにも気体状態を維持する気体であれば、特に制限されない。尚、処理に付される液状媒体を考慮して決定される条件 (例えば、気化条件や凝縮条件）に応じて、それに適した気体 (例えば、キャリアーガス、検出用ガス）を選択する。具体的には、空気、窒素、ヘリウム、アルゴン及びそれらの乾燥気体等を挙げることができる力コスト面力も窒素又は空気が好まし、。 [0020] 「分離気体」は、分離手段を通過した気体であり、液状媒体が気化した媒体 (以下、気化媒体と略す)は気体と混合されて混合気体を形成するが、分離手段を通過すると、気化媒体は凝縮されて液状媒体となり、気体と分離されるため、本質的に気化媒体を含んでいない気体である。したがって、分離気体内の気化媒体の分圧は非常に小さぐ気体と媒体とを接触させた時に、媒体を気化させやすい。但し、分離条件に依存して、分離気体が気化媒体をある程度含む場合、気化条件に依存して分離気体が気化媒体を含む場合もある。

[0021] 「液体の液面」は、上述の液体が貯留されることによって形成される液体の液面である。液体の貯留は、例えば気化手段 2を構成する容器に液体を貯留させることであり、そのときに容器内で形成される液体の表面が液面である。

[0022] 以下においては、上述した気化手段 2と、分離手段 4と、圧力検出手段 6と、差圧検出手段 7と、算出手段 8とについて説明する。

[0023] <気化手段 2>

上述したように、気化手段 2は、液状媒体 (例えば溶媒)の、又は液状媒体と非揮発性物質とを含む混合液の、うちのいずれか一方の液体が貯留されることによって液体の液面が形成される気化手段であって、液状媒体を気化させて気化媒体とする。気化手段 2においては、液体の液面は液体の気化により変動しており、例えば突沸現象のような泡立ちを伴う急激な気化により大きく変動する場合がある。このような突沸現象が生じた場合であっても、算出手段 8によって、気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力とから、気化手段内の所定位置を基準とした液体の液面位置を、算出液面位置として算出することができる。そして、気化手段 2においては、液状媒体の気化速度を調整するために、後述の気液界面の面積を増大させる手段、補助的な加熱手段を用いることができる。

[0024] また、気化手段 2におヽて、混合液に含まれる非揮発性物質は気化されず、液状媒体のみが気化されるため、液状媒体が気化されるにつれ、混合液は濃縮される。そこで、本発明の気化手段 2として、通常、液体の媒体の濃縮手段として知られる手段 (例えば、後述する図 4の気化装置 100)を用いることができる。

[0025] 気化手段の形状は、減圧及び加圧に耐える形状であり、液体の液面が形成されるものであれば特に限定されない。後述する液面変動手段を備えることが好ましい。

[0026] <分離手段 4 >

上述したように、分離手段 4は、気化手段 2から排出された気体 (例えば、キャリアーガス)と気化媒体とを冷却して、気化媒体を凝縮した凝縮媒体にすることによって気体から分離する。

この分離手段 4においては、気化手段 2で液状媒体を気化した気化媒体のうちの一部を凝縮して、凝縮された媒体と気化媒体の一部と分離気体とに分離する部分分離手段、あるいは気化手段で液状媒体を気化した気化媒体のうちの全部を凝縮して、凝縮された媒体と分離気体とに分離する完全分離手段、あるいは部分分離手段及び完全分離手段の組み合わせを用いることができる。分離手段 4における分離速度は、気化手段 2における液状媒体の蒸気圧曲線と気体の圧力とから算出し、後述する気体供給手段により供給される気体の供給量により調整することができる。分離速度及び混合液中の非揮発性物質の濃縮率は、取り扱い性、経済性及び得られる非揮発性物質の形態を考慮して、決定することが好ましい。

例えば、気化手段 2内の圧力が大気圧よりも低い状態で気化させるとき (減圧下）、経済性の面から、部分分離手段を用いることが好ましい。そして、減圧下に部分分離手段を用いる場合、部分分離手段で分離されなかった気化媒体を、場合により、更なる別個の分離手段に供給し、大気圧下に分離することができる。

[0027] 分離手段 4における分離条件に関しては、気化させた液状媒体が凝縮されて液体の状態となる温度条件であれば特に限定されな、。

気化分離（回収)効率を高めるためには、媒体の凝縮温度をより低、温度に設定することが好適である。低沸点媒体の場合、 0〜一 40°Cが好ましぐー10〜ー40でがより好ましい。中沸点媒体の場合、 10〜― 30°Cが好ましぐ 0〜― 30°Cがより好ましい。高沸点媒体の場合、 20〜― 20°Cが好ましぐ 10〜― 20°Cがより好ましい。あるいは、経済性を高めるためには、上述のように、減圧下に部分分離手段を用いる場合と大気圧下の更なる分離手段の併用により、気化分離媒体の凝縮温度をより高い温度に設定することできる。低沸点媒体の場合、 0〜― 25°Cが好ましぐ― 5〜 — 15°Cがより好ましい。中沸点媒体の場合、 5〜― 20°Cが好ましぐ 5〜― 10°Cがより好ましい。高沸点媒体の場合、 20〜0°Cが好ましぐ種類により高沸点媒体が凍結する場合を考慮すると 20〜10°Cがより好ましい。

また、分離手段 4を通る気化媒体の流速は、特に制限されないが、気化媒体自体の凝縮に影響を与えな、流速が好ましヽ。

[0028] 本発明の分離手段 4として、溶媒蒸気を凝縮させるコンデンサーの形状を用いることができる。効率を考慮すると、本発明者らの有機溶媒精製回収装置 (特許 324463 9)をコンデンサ一として使用することが最も好ま、。

[0029] <圧力検出手段 6 >

上述したように、気体の圧力を検出する。圧力検出手段 6 (例えば、図 4の連成計 1 60を用いることが好ましい）は、気体の圧力を検出し、その測定の範囲は正圧領域から負圧領域にわたることが好ましい。圧力検出手段 6は、例えば、— 100kPa〜 + 10 OkPaの測定範囲を、 DC4〜20mA、又は DC1〜5Vでアナログ出力可能な計器であることが好ましい。ここで、気体の圧力は、上述のように部分分離手段及び混合気体供給手段を用いる場合は、気体及び気化された媒体の混合気体の圧力である。圧力検出手段 6からは算出手段 8へ気体の圧力を示す信号が発せられる。

[0030] <差圧検出手段 7 >

上述のように、気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を、例えば差圧計 (後述する図 4の差圧計 180を用いることが好ましい）により検出する。気化手段 2内の所定位置における圧力は、気化手段 2内の液体の液面下に設けられた (後述する図 4の検出管 112を用いることが好ましい）の出口における圧力（液頭圧）であり、液体の液面位置が静止しているときに対応する液面位置からの検出管の液面下の深度で表した液頭圧に相当する。検出管の液頭圧は、検出管に満たされた気体 (例えば、検出用ガス)の出口圧力であり、検出管に所定の流量の気体を流すことにより、液頭圧と、検出管出口の液体の圧力とはほぼ平衡とされ、液頭圧は検出管出口の液体の圧力と同じとみなすことができる。差圧検出手段 7からは算出手段 8へ気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を示す信号が発せられる。

[0031] 差圧計は、 0〜反応器内における液面位置の 2倍程度の液頭圧を測定できることが好ましい。

[0032] <算出手段 8 >

上述のように、圧力検出手段 6からは算出手段 8へ気体の圧力を示す信号が発せられ、差圧検出手段 7からは算出手段 8へ気化手段 2内の所定位置における圧力と気体の圧力との差圧を示す信号が発せられる。発せられたこれらの信号は算出手段 8に供給される。算出手段 8は、気体の圧力と差圧とから、気化手段 2内の所定位置を基準とした液体の液面位置を、算出液面位置として算出する。気体の圧力と差圧から、例えば上述の式によって液面位置を算出することが好ましい。上述の差圧検出手段から得られた差圧を、気体の圧力で較正し、正確な差圧を得て、その値を、気化手段 2における液体の容積 (面積と深さ）に基づき、液体の液面位置が静止しているときに対応する液面位置からの気化手段 2内の所定位置の距離を求めることにより、算出液面位置を算出する。ここで、算出液面位置は、液体の液面位置が静止しているときに対応する液面位置である。

[0033] 本発明に係る気化分離装置は、例えば、溶媒の濃縮回収装置に用いることができる。このようにした場合には、液体の気化分離装置は、以下の液面変動手段、液体供給手段、気体供給手段、停止手段、非揮発性物質排出手段及び気体調整手段を有するものが好ましい。

[0034] <液面変動手段 >

液体の液面を機械的に変動させることができる。それにより、気体と液体とが接触する面積を積極的に増大させ、気化速度を調整することができる。

[0035] 気体と液体とが接触する面積を増大させる手段としては、流動機能を容器に備える手段、あるいは流動気体を利用する手段が挙げられる。

[0036] 液体の液面を機械的に変動させる手段としては、電気モータを備えた容器回転型変動手段あるいは容器固定型変動手段を用いることができる。電気モータを備えた容器回転型変動手段は、容器自体を電動モータによって回転させる容器回転型である。容器回転型として、回転軸が水平又は傾斜する 2種類のタイプについて、例えば水平円筒型、 V型、ダブルコーン型、立方体型、丸底フラスコ型が挙げられる。あるいは電気モータを備えた容器固定型変動手段は、容器内に電動モータによって回転する羽根を設けて、羽根によって容器内の流体を流動させる容器固定型である。容器固定型として、混合羽根の回転軸が水平又は傾斜する 2種類のタイプについて、例えばリボン型、スクリュー型、パドル型が挙げられる。

[0037] また、流動気体を利用する手段としては、液体と気体の境膜部に気体を積極的に接触させることにより気体と液体とが接触する面積を増大させることもできる。境膜部に気体を接触させ、ポンプ等を使って気体に流れを与えて、気流に変え、この気流を液体に吹きつける力、混合液中をパブリングする等して行うことができる。このように、液体と気体の界面に形成される境膜部に気流を接触させることにより、気化された媒体を境膜部力移動させ、常時境膜部を更新させて気化の効率を高めることができる。

[0038] 液面変動手段を備えた気化手段 2としては、例えば、小規模の場合は、単蒸留装置が好ましぐ 200L前後の規模までは、大型のロータリーエバポレーターが好ましく、また、 200〜： LOOOOLの大型装置では、撹拌型の耐圧製の反応釜、回転式コ-カル型の濃縮靨のような装置内に気化分離された溶媒の液溜を有する気化分離装置 10が挙げられる。

[0039] <液体供給手段 >

液体供給手段は、気体循環手段と、気体調整手段と、液体を貯留する容器とを含む。

算出液面位置が、第一の液面位置となるまで、気化手段 2に液体を供給する。気化手段内の気体の圧力を低くし、その状態で気化手段 2 (後述する図 4の容器 110)に液体を貯留する容器 (後述する図 4の精製前原液タンク 156)への接続を通にすることにより（後述する図 4の配管 22に設けられた自動弁（図示せず)を用いることが好ましい）、液体を供給する。

[0040] <気体供給手段 >

気体供給手段は、気体循環手段と、気体調整手段とを含む。

気体を上述の気化手段 2に気体 (例えばキャリアーガス）として供給する気体循環手段 (後述する図 4のポンプ 200)により、気化分離装置 10内に気体を循環させる。気体調整手段 (後述する図 4の給気口 52、供給口 56、排気口 54)は、気体を供給又は排出する。気体循環手段と共に気体調整手段を用いることにより、気体の圧力を変化させて、気化分離装置 10内に気体を供給することができる。

気化分離装置 10内の気体を装置外に排出するか、又は気体を気化分離装置 10 外から供給する気体調整手段 (後述する図 4の給気口 52、排出口 54)により、気体を気化分離装置 10外に排出する場合には、気体の圧力は低下 (減圧)され、あるいは気体を気化分離装置 10外から供給する場合には、気体の圧力は増加 (加圧)される。また、気体供給手段として、気化媒体の一部と分離気体の混合気体を供給する混合気体供給手段とすることができる。

[0041] 上述したポンプ (例えば後述する図 4のポンプ 200)は、耐薬品性を備えたポンプであればよい。例えば、気体循環用のポンプが好ましぐ特に、内部がフッ素榭脂製のダイヤフラムポンプが好まし、。蒸気ミストが発生しな、条件下でポンプを使用することにより、気化手段 2内で緩やかに気体を循環させることができる。

ポンプは、気体を気化分離装置 10内に循環させる機能を有していればよい。ボンプの気体供給能力、言い換えると排出量は、後述のとおり装置の全容積に依存して選択される。

[0042] また、ポンプの気体移動能力として、 1分間に本発明の気化手段と分離手段を構成する装置での全内容積に対して 0. 1〜10倍の範囲の気体を移動させる能力が必要である力好ましくは、 1分間に 0. 3〜5倍の範囲の気体を排気させる能力のあるボンプを使用する。例えば、当該気化手段と分離手段を構成する装置の内容積の総和が 30Lであるならば、排気量が 10〜： LOOL/minの排気能力のあるフッ素榭脂製のダィャフラムポンプを使用できる力好ましくは、排気量が 20〜40L/minのダイヤフラムポンプを使用するとよい。

[0043] 気体調整手段 (後述する図 4の給気口 52、供給口 56、排出口 54)の供給口或いは排出口には自動弁を設ける。自動弁は、流量制御計、オリフィス付き自動弁、流量調整弁、圧力調整弁等である。自動弁を供給、排出のいずれかの機能及び所定の流量に合わせて任意に選択する。

場合により、気化手段 2への供給口に分岐 (図示せず)を設けてもよい。分岐を介して、更なる気化分離装置に接続することができる。このような場合、気化分離装置の一つを減圧下の部分凝縮条件とし、他の一つを大気圧下の（通常)凝縮条件として、気化分離率を向上させることができる。

[0044] <停止手段 >

算出手段 8によって算出された算出液面位置が、第二の液面位置を超えたときに、あるいは算出液面位置が、第三の液面位置と同じとなったときに、気体供給手段 (後述する図 4のポンプ 200、給気口 52、供給口 56、排気口 54)による気体の供給を停止させる。

第二の液面位置は、気体の供給を一時停止する位置であり、突沸現象とする泡立ちの高さに相当する。突沸現象は、液面位置に大きな変動（例えば、液面位置の 1. 5倍程度の泡立ち）として検出される。変動が常態に戻るまで (例えば、数秒)、気体の供給が停止される。

第二の液面位置よりも低い第三の液面位置は、気化分離を停止する位置であり、容器 110内の残液量に基づき設定する。

[0045] <非揮発性物質排出手段 >

気化手段 2内の圧力を気体の供給により高めて、非揮発性物質を気化手段 2から排出させる。気化分離の停止後、気体の圧力を気体の供給により高め、濃縮液を排出する容器 (後述する図 4の残渣タンク 158)に接続し、非揮発性物質を排出する。

[0046] 以下においては、本発明の気化分離装置、例えば溶媒の濃縮回収装置に、任意に設けることができる手段、例えば加熱手段、気体浄ィ匕手段について説明する（図示せず)。

[0047] また、本発明においては、気化手段 2において液体の気化を促進するために、補助的な加熱手段（図示せず)を用いることができる。好適には液体の温度を沸点以下の温度で気化させることが好ましい。例えば、沸点が 100°Cを超える高沸点の液状媒体に関しては、圧力を調節することにより 100°C以下で蒸発させる温度に調節するとよい。また、低沸点有機溶媒に関しては、沸点より 5〜10°C低い温度に調節することが好適である。但し、沸点以上の温度で気化させてもよい。

また、液体を液状媒体の沸点以下の温度まで加熱するために、気化手段 2において、液体が貯留される容器を保持する部分と加熱部を兼用させることができる（図示せず)。また、気化手段 2が閉鎖された装置である場合、加熱手段をその装置の外側に設けて、その装置全体を加熱することができる。

[0048] <気体浄化手段 >

本発明においては、気体浄ィ匕手段（図示せず)を更に含むことができる。気体浄ィ匕手段は、微細な粒状物、酸、アルカリ等を除くための手段 (例えば、吸着フィルター、洗浄トラップ)である。気体浄化手段は、本発明の気化分離装置 10において、設けることが可能ないずれの経路に設けてもよい。例えば、気化手段 2からの導出経路 (例えば、図 4の配管 28、 30)に設けることが好ましぐあるいは気化手段 2に気体 (キヤリァーガス)を供給するための供給口（後述する図 4の気体供給口 114)に設けることが好ましい。

[0049] なお、本発明の好適なものとしては、閉鎖系にして気体を循環させる態様をあげることができる。大気圧の装置内で気体が循環することで高い気化分離率を維持することが可能となる。また、閉鎖系で大半の液状媒体を気化分離し、その後一部開放系にしてリークさせる態様も選択することができる。後者の場合、一部大気圧系にリークさせる態様となるが、大気圧系への放出する前に気体浄ィ匕手段でトラップすることにより、外部に媒体が放散する機会を最低限に押さえることができる。

[0050] 本発明の装置に用いる材料は、気体及び液体に対し非透過性で耐薬品性を備えた材料である。本発明の気化部を含めた装置は、外部から見える必要はなぐ不透明とすることができる。材料の例として、炭素材料、ガラス、ほうろう、ステンレス鋼、 G L鋼、 GLステンレス鋼、セラミックスのような無機材料；ポリエチレン、ポリプロピレン、四フッ化工チレン榭脂、三フッ化塩ィ匕エチレン榭脂、フッ化ビニリデン榭脂、フッ化工チレンプロピレン榭脂、過フッ化アルコキシ榭脂、不飽和ポリエステル、エポキシ榭脂、ビュルエステル榭脂、フラン榭脂、フッ素榭脂のような有機材料;金属、遷移金属、貴金属、それらの合金、例えば Al—Mg合金、 Cu合金（例えば、 Cu— Sn合金、 Sn Zn合金、 Cu—AL合金、 Cu—Ni合金）、 Ni合金（例えば、 Ni—Cu合金、 Ni—M o合金、 Ni— Cr合金）のような金属材料；又は複合材料；或、はそれ自体は気体及び液体に対し非透過性で耐薬品性を備えた材料ではな!ヽが、気体及び液体に対し非透過性で耐薬品性を備えた材料で被覆された材料等が挙げられる。装置に用いる材料は、ガラス、フッ素榭脂、ステンレス、 GLステンレスが好ましい。

[0051] 本発明は、例えば有機合成化学工業における反応釜等で用いる溶剤の濃縮、生薬等のような天然物の抽出液の濃縮、環境化学分析での微量成分の濃縮、蒸留装置での濃縮回収、液状の検体の濃縮;あるいは、機械装置、機構部品、基板、金型、フォトレジスト等の洗浄液の回収等に用いることができる。

[0052] 以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。

本発明の好ましい実施態様の液状媒体及び混合液の気化分離装置の概念図を、図 4に示す。

図 4に示すように、液状媒体及び混合液の気化分離装置は、気化手段である気化装置 100と、分離手段である分離装置 140と、圧力検出手段である連成計 160と、差圧検出手段である差圧計 180と、算出手段と、検出制御装置 300、及びその他の付属装置を含む。

[0053] <気化装置 100 >

気化装置 100は、容器 110を含み、容器 110は、容器 110内の所定位置における圧力を検出するための検出管 112と、容器 110に気体を供給するための供給口 114 と、容器 110内に精製前原液を供給するか、又は濃縮液を排出する移送口 116と、容器 110内の溶媒の温度を測定するための温度センサを有する温度管 118とを備えている。また、場合により熱源部を兼用する保持台、液体の液面を機械的に変動させる電動モータを備えた液面変動制御手段 ( 、ずれも図示せず)を含めてもょ、。ここで、検出管 112の所定位置は、第一〜第三の液面位置のいずれよりも低くすることが好ましい。

[0054] 容器 110は、その一端に冷却用コンデンサー 144及び濃縮 (気化分離)液受け器 1 50への可動性の連結部が形成された長尺な形状、例えば、フラスコ状、試験管状の形状を有することが好ましヽ。

[0055] 容器 110内に設けられた導管は、目的や用途に従って使い分けられる。気体、液体及び気化した媒体の移動の導管（例えば、図 4の供給口 114及び導管 116)には口径サイズの大きな導管が用いる。液面位置の検出管 (例えば、図 4の検出管 112) にはやや細目の導管が用いられる。また、気化手段 2内の容器 110に挿入する導管の材質は、耐蝕金属製、ガラス製、ポリプロピレン製、ポリエチレン製等の耐溶媒性能のあるものを使用することができる力好ましくはフッ素榭脂製を使用することが好ましい。

[0056] 温度管 118は、備えられた温度センサにより容器 110内の温度を検出する。温度管 118に設けられた温度センサ（図 4中では符号「T」で示す）と、後述する検出制御手段 300とは、配線 314により電気的に接続されている。図 4の温度センサ (符号「Τ」）の下部に示した白抜き四角は、温度センサ力信号を出力する出力部を示す。温度センサの出力部は、検出された温度の値を示す信号を検出制御手段 300に発する。低沸点の液状媒体と高沸点の液状媒体とを含む液体を気化分離する場合に、温度センサにより、低沸点の液状媒体の気化終了を示す液体の変曲点を検出する (例えば、図 5のグラフ)。変曲点以前に気化分離する溶媒は低沸点の溶媒であり、変曲点以降に気化分離する溶媒は高沸点の溶媒である。変曲点に到達した時、気化分離装置 10内の気体の循環を停止させる。濃縮（回収)液受器 150を交換する力、濃縮 (回収)液受器 150から精製済み溶媒を低沸点用とした精製回収媒液タンク 154 に排出する。その後、気化分離を再開し、高沸点の溶媒を濃縮 (回収)液受器 150に分離し、高沸点とした精製回収媒液タンク 154に排出することができる。

[0057] 容器 110を保持台（図示せず)で保持することができ、保持台と熱源部（図示せず）を兼用させ、容器 110の温度を調整させることができる。熱源部は、検出制御手段 30 0に、配線 312により電気的に接続されている。図 4の容器 110の下部に設けられた熱源部の下部に示した白抜き四角は、熱源部を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この熱源部を駆動するための信号に基づき、容器 110を加熱する。熱源部としては、液体の沸点を考慮して、湯浴、オイル浴、カロ熱台等を用いることができる。安全性の点から、湯浴が好ましい。

[0058] 容器 110には、上述のように液体の液面を機械的に変動させる、電気モータを備えた容器回転型変動手段ある!/ヽは容器固定型変動手段を備えることができる。電気モータを備えた容器回転型変動手段は、容器自体を電動モータによって回転させて、液体の液面を機械的に変動させる（例えば、ロータリーエバポレーターが好ましい)。電気モータを備えた容器固定型変動手段は、容器内に設けた羽根を回転させて、液体の液面を機械的に変動させる。これらの変動手段の電動モータは検出制御手段 3 00に、配線 310により電気的に接続されている。図 4の容器入口の下部に示した白抜き四角は、変動手段の電動モータを駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この変動手段の電動モータを駆動するための制御信号に基づき、電動モータは作動して、液体の液面を変動させる。

[0059] 上述したように、容器 110の上部には、気体供給口 114が形成されている。気体供給口 114のノズル下端部は開放されており、気体供給口 114を通じて供給された気体をノズルから下方に向かって排出することができる。気体供給口 114のノズルの下端部が、容器 110に注入されている液体の液面位置よりも上に (例えば、第二の液面位置よりも上に)設ける場合、上述した、気流を液体に吹きつけることができる。

容器 110に注入されてヽる溶媒の液面位置より上に設けた気体供給口 114のノズル下端部から気体を排出することによって、溶媒は気化が促進される。上述したように、容器 110の上部には、分離装置 140への導出口 142が形成されており、気化された媒体は、分離装置 140への導出口 122を介して容器 110から排出される。また、気体供給口 114のノズルの下端部力容器 110に注入されている液体の液面位置よりも下に (例えば、第二の液面位置よりも下に)設ける場合、上述した、気流で混合液中をバブリングすることができる。

容器 110に注入されてヽる溶媒の液面位置より下に設けた気体供給口 114のノズル下端部から気体を排出することによって、溶媒は気化が促進される。

[0060] 上述したように容器 110の上部には、容器 110内に精製前原液を供給するか、又は濃縮液を排出する移送口 116が形成されている。移送口 116は、配管 22を介して精製前原液タンク 156に接続され、また配管 26を介して濃縮液タンク 158と接続されている。

精製前原液を移送する配管 22に設けられた自動弁 (図示せず)は、検出制御手段 300に、配線 332により、電気的に接続されている。図 4の配管 22の左側に示した白抜き四角は、配管 22の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この配管 22の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、自動弁は作動する。濃縮液を移送する配管 26に設けられた自動弁（図示せず）は、検出制御手段 300 に、配線 334により、電気的に接続されている。図 4の配管 26の左側に示した白抜き四角は、配管 26の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータゃソレノイド力なる。この配管 26の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、自動弁は作動する。

[0061] <分離装置 140 >

分離装置 140は、濃縮 (回収)液受け器 150と、その上部に接続された凝縮部 (冷却用コンデンサー） 144とを含む。

冷却用コンデンサー 144の下端部の近傍に形成された溶媒蒸気導入口 142は、分岐して、一方は気化された媒体を供給する容器 110に接続され、もう一方は凝縮された媒体を貯留する濃縮（回収)液受け器 150に接続されている。冷却用コンデンサ一 144上部に形成された、分離されたキャリアーガスを導出するための気体導出口 1 48は、配管 28を介して、差圧計 180と接続されている。凝縮用冷却コンデンサー 14 4内の螺旋状に形成された凝縮冷却コイル 146は、供給ポンプを備えた冷媒溜め（図示せず）に接続されている。

[0062] 冷媒溜めの供給ポンプは、凝縮冷却コイル 146に冷媒を供給する。冷媒の種類及び冷媒温度は所望する冷却温度に応じて選択することができる。冷媒溜めの供給ポンプは検出制御手段 300に配線 320により電気的に接続されている。図 4の分離装置 140の左側に示した白抜き四角は、冷媒溜めの供給ポンプを駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この冷媒溜めの供給ポンプを駆動するための制御信号は検出制御手段 300から冷媒溜めの供給ポンプに発せられる。この制御信号により、冷媒溜めの供給ポンプは、冷媒を凝縮冷却コイル 146に供給する。

[0063] 濃縮（回収)液受け器 150は、配管 24を介して精製回収媒液タンク 154に接続されている。精製回収媒液を移送する配管 24に設けられた自動弁（図示せず)は、検出制御手段 300に、配線 330により、電気的に接続されている。図 4の配管 24の左側に示した白抜き四角は、配管 24の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この配管 24の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、自動弁は作動する。

[0064] <連成計 160 >

分離装置 140から分離されたキャリアーガスを導出するための気体導出口 148は、配管 28に接続されている。分離されたキャリアーガスは、配管 28を通って、連成計 1 60に供給される。

連成計 160は、配管 28を介して、その一端に接続される分離装置 140と、その反対の端に接続されるポンプ 200と接続されている。また、連成計 160は、配管 28の分離装置 140と連成計 160の間に設けられた分岐接続を介して、配管 30を通じて、差圧計 180に接続されている。

連成計 160を用いて、気体の圧力を検出する。連成計 160 (図 4中では符号「S2」で示す）は、検出制御手段 300に配線 370により電気的に接続されている。図 4の連成計 160 (符号「S2」）の横に示した白抜き四角は、連成計 160から信号を出力する出力部を示す。連成計 160の出力部は、検出された圧力の値を示す信号を、検出制御手段 300に発する。

[0065] <差圧計 180 >

差圧計 180は、上述した容器 110内の所定位置 (第一の液面よりも下の位置）に設けられた検出管 112と、上述した凝縮用冷却コンデンサー 144の上部に形成された気体導出口 148とに、接続されている。検出管 112は、検出管 112にキャリアーガスを供給する供給口 56が設けられた配管 30に接続し、供給口 56は流量制御計ある、は数種のオリフィス付き自動弁（図示せず)を有して!/ヽる。

差圧計 180は、検出管 112出口の液体の圧力 (検出管 112の出口圧力）と気体の圧力との差圧を検出する。差圧計 180 (図 4中では符号「S1」で示す)は、検出制御手段 300に、配線 360により電気的に接続されている。図 4の差圧計 180 (符号「S1」 )の横に示した白抜き四角は、差圧計 180から信号を出力する出力部を示す。差圧計 180の出力部は、差圧計 180が検出した差圧の値を示す信号を、検出制御手段 3 00に発する。

[0066] 供給口 56は、流量制御計あるいは任意の複数のオリフィス付き自動弁（図示せず）を備える。供給口 56の自動弁は、検出管 112に供給されるキャリアーガスの流量を制御する。供給口 56の自動弁は、検出制御手段 300に、配線 354により電気的に接続されている。図 4の供給口 56の右側に示した白抜き四角は、供給口 56の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。この供給口 56の自動弁を駆動するための制御信号に基づ!/、て、自動弁のオリフィスの大小を切り替え、流量を調整する。供給口 56には検出ガスが供給される（図 4の吸気矢印）。

[0067] <ポンプ 200 >

上述した凝縮用冷却コンデンサー 144の上部に形成されている気体導出口 148からは分離されたキャリアーガスが導出される。この気体導出口 148には、配管 28の一端が接続されている。この配管 28の他端は、ポンプ 200の吸込口 202に接続されている。ポンプ 200には、供給されたキャリアーガスを排出するための排出口 204が形成されている。また、ポンプ 200には、給気口 52、排気口 54が接続されている。

[0068] ポンプ 200には、ポンプ 200に給電するための電源（図示せず）が電気的に接続されている。吸込口 202に供給されたキャリアーガスを排出口 204から導出して、気化装置 100の供給口 114にキャリアーガスを供給する。

ポンプ 200は、検出制御手段 300に、配線 340により、電気的に接続されている。図 4のポンプ 200の下部に示した白抜き四角は、配管 24のポンプ 200を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイドからなる。このポンプ 200の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、ポンプ 200は作動する。

[0069] ポンプ 200は、気体循環用減圧ポンプが好ましぐポンプは耐薬品性を備えて!/、ることが好ま、。例えばポンプはフッ素榭脂製の減圧ポンプが好ま、。

[0070] <給気口 52>

給気口 52は、流量制御計あるいは任意の複数のオリフィス付き自動弁（図示せず）を備える。給気口 52は、気化分離装置 10内にキャリアーガスを給気する。（図 4の給気矢印）

給気口 52の自動弁は、検出制御手段 300に、配線 350により、電気的に接続されている。図 4の給気口 52の右側に示した白抜き四角は、給気口 52の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイド力もなる。この給気口 52の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、自動弁は開閉する。流量制御計、或いは-一ドル弁またはオリフィスの大小で流量調整されることが好まし、。価格と信頼性の点から、ニードル弁またはオリフィスが好まし、。

[0071] く排気口 54 >

排気口 54は、流量制御計あるいは任意の複数のオリフィス付き自動弁（図示せず）を備える。排気口 54は、気化分離装置 10内からキャリアーガスを排気する（図 4の排気矢印)。

場合により、配管 20に排気口 54と供給口 114の間に分岐 (図示せず)を設けてもよい。配管 20の分岐は、一方は流量調節弁（図示せず)を通じて気化装置 100の供給口 114に接続され、他方は一端が開放された配管であって、分岐側の端部に自動弁力 S設けられ、開放された端部に圧力調整弁が設けられた配管 (いずれも図示せず)を含めてもよい。圧力調整弁は、弁の中の停止機構が、気体の圧力により押し開ける機構を有し、圧力に依存して開閉される弁である。圧力調整弁は、気化分離装置 10 内の圧力が大気圧を超えると開放される。この一方が開放された配管は、さらなる気化分離用の装置に接続することができ、あるいは配管 30に接続することもできる。このような分岐を介して、気化分離用の装置を 2つ以上接続することができる。

排気口 54の自動弁は、検出制御手段 300に、配線 352により、電気的に接続されている。図 4の排気口 54の右側に示した白抜き四角は、排気口 54の自動弁を駆動させるための駆動系であり、例えば電動モータやソレノイド力もなる。この排気口 54の自動弁を駆動するための制御信号に基づき、自動弁は開閉する。好ましい形状は上述の給気口 52の自動弁と同様である。

[0072] <検出制御手段 300 >

検出制御手段 (装置) 300は、算出手段 (装置)と、温度制御手段 (装置)と、液面変動制御手段 (装置)と、凝縮器制御手段 (装置)と、圧力調整制御手段 (装置)と、残存揮発性物質の排出制御手段 (装置)と、液体の供給制御手段 (装置)と、気化分離制御手段 (装置)と、停止終了制御手段 (装置)と、残渣濃縮液の排出制御手段 (装置)と、精製回収液の排出制御手段 (装置)とを含む。算出手段は、算出液面位置として、各制御手段において予め算出された値 (例えば、圧力、差圧)を用いることができる。気化分離装置 10において、残存揮発性物質の排出制御手段と、液体の供給制御手段と、気化分離制御手段と、停止終了制御手段と、残渣濃縮液の排出制御手段と、精製回収液の排出制御手段と、場合により他の制御手段とを後述するように一連の流れで組み合わせることにより、気化分離装置 10を自動制御することができる。検出制御手段 300は、 CPU (中央処理装置）、 ROM (リードオンリーメモリー）、 RAM (ランダムアクセスメモリ）等の演算処理を行うものを含むのが好まし、。

[0073] <温度制御手段 >

温度制御手段は、温度センサが検出した温度の値を示す信号に基づき、温度が所定の温度よりも低いか高いか判断し、低いと判別したときは、加熱を開始する信号を熱源部に発し、容器 110が加熱され、高いと判別したときは、加熱を停止する信号を熱源部に発し、容器 110の加熱は停止される。これによつて、容器 110の温度は所定の温度に制御される。

[0074] <液面変動制御手段 >

液面変動制御手段は、容器 110内の液体の液面を機械的に変動させるための制御信号を、容器回転型変動手段（ロータリーエバポレーター）の電動モータ（図示せず）に発する。この制御信号により、電動モータがロータリーエバポレーターを回転させる。これによつて、液体の液面を機械的に変動させる。

[0075] <凝縮器制御手段 >

凝縮器制御手段は、凝縮器 140を作動させるための制御信号を、冷媒溜めの供給ポンプに発する。この制御信号により、冷媒溜めの供給ポンプを作動させる。これによって、凝縮冷却コイル 146に冷媒を供給する。

[0076] <圧力調整制御手段 >

圧力調整制御手段は、気化分離装置 10内を減圧、あるいは大気圧、加圧に制御するものであれば、制限されることはない。一例として、次に述べるような構成をとることがでさる。

気化分離装置 10内を減圧にするための制御信号を、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁 (いずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。この制御信号により、給気口 52の自動弁を閉じ、排気口 54の自動弁を開放するとともに、ポンプ 200を作動させる。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力を低下 (減圧)させる。

気化分離装置 10内を大気圧にするための制御信号を、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（いずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。この制御信号により、給気口 52の自動弁を開放し、排気口 54の自動弁を開放するとともに、ポンプ 200を作動させる。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力を大気圧と同じ (大気圧）にさせる。

気化分離装置 10内を加圧にするための制御信号を、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁 (いずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。この制御信号により、給気口 52の自動弁を開放し、排気口 54の自動弁を閉じるとともに、ポンプ 200を作動させる。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力を増加 (加圧)させる。

[0077] <残存揮発性物質の排出制御手段 >

(0 残存揮発性物質の排出制御手段は、ポンプ 200内の揮発性物質を排出するための制御信号を、給気口 52の自動弁及び排気口 54の自動弁 ( 、ずれも図示せず）に発する。この制御信号により、給気口 52の自動弁を開放し、排気口 54の自動弁を開放するとともに、ポンプ 200を作動させる。これによつて、ポンプ 200内に残存する揮発性物質を排出させ、ポンプ 200内を清浄化させる。

GO さらに、残存揮発性物質の排出制御手段は、ポンプ 200内の揮発性物質を排出するための制御信号を受けたとき、ポンプ 200の作動時間の値が（例えば、 5分間）、所定の揮発性物質を排出ポンプ時間の値と同じである力否かを判断し、同じであると判別したときは、給気口 52の自動弁を閉じ、排気口 54の自動弁を閉じるとともに、ポンプ 200を作動停止する制御信号を発し、それとともに残存揮発性物質を排出終了したとする制御信号を発する。これによつて、残存揮発性物質を排出終了する。

[0078] <液体の供給制御手段 >

液体の供給制御手段は、算出手段を含む。

(0 液体の供給制御手段は、残存揮発性物質を排出終了したとする制御信号を、残存揮発性物質の排出制御手段力も受けたとき、あるいは算出手段力も液体の液面位置が所定の算出液面位置であるとの信号 (液体の供給を開始するための制御信号）を受けたとき、気化分離装置 10内を減圧にするための制御信号を、上述したように、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（、ずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。

GO 液体の供給制御手段は、連成計 160が検出した気体の圧力が、所定の液体注入時の値と同じである力否かを判断し、同じであると判別したときは、ポンプ 200を作動停止する制御信号を発し、かつ排気口 54の自動弁を閉じる制御信号を発する。これによって、気化分離装置 10内の気体の圧力が所定の液体注入時の値 (例えば、 — 80kPa)とされる。

(iii) 液体の供給制御手段は、差圧計 180の検出管 112の出口圧力を液体注入時の圧力と同じ圧力にするための制御信号を、供給口 56の自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、供給口 56の自動弁のオリフィスを、所定の液体注入時用に適合する所定のオリフィスに変更する。次いで、検出管 112の出口圧力と検出管 11 2出口の液体の圧力とが平衡にとなるように差圧計 180の検出管 112に検出用ガスを流すための制御信号を、供給口 56の自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、検出管 112に検出用ガスが所定の流量で流入される。これによつて、検出管 112の出口圧力と検出管 112出口の液体の圧力とが平衡になる。

(iv) 液体の供給制御手段は、液体 (精製前原液)を容器 110に供給させるための制御信号を、配線 332により配管 22に設けられた自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、配管 22に設けられた自動弁を開放する。これによつて、精製前原液溶媒タンク 156から液体が容器 110に移送される。

(v) 液体の供給制御手段は、差圧計 180が検出した差圧が、第一の液面位置に相当する値である力否かを判断し、同じであると判別したときは、液体の供給'制御手段に所定の信号を与え、配管 22に設けられた自動弁を閉じるとともに、液体供給を終了したとする制御信号を発する。これによつて、容器 110内に液体が第一の液面位置まで供給される。

<気化分離制御手段 >

(0 気化分離制御手段は、液体供給を終了したとする制御信号を受けたとき、あるいは気化分離を開始するための制御信号を受けたとき、気化分離装置 10内にキャリア一ガスを循環させて、気化分離を開始するための制御信号を、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（、ずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。この制御信号により、給気口 52の自動弁を閉じ、気口 54の自動弁を閉じるとともに、ポンプ 200を作動させる。これによつて、気化分離装置 10内にキャリアーガスが循環され、供給口 114からキャリアーガスが供給される。

[0080] <停止終了制御手段 >

停止終了制御手段は、気化分離を開始するための制御信号を受けたとき、差圧計 180の検出管 112の出口圧力を気化分離時の圧力に調整するための制御信号を、供給口 56の自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、供給口 56の自動弁のオリフィスを所定の気化分離時用に変更する。次いで、検出管 112の出口圧力と検出管 112出口の液体の圧力とが平衡になるように差圧計 180の検出管 112に検出用ガスを流すための制御信号を、供給口 56の自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、検出管 112に検出用ガスが所定の流量で流される。これによつて、検出管 112の出口圧力がと検出管 112出口の液体の圧力とが平衡になる。

停止終了制御手段は、差圧計 180が検出した差圧が、第二の液面位置を超える値であるか否かを判断し、超えると判別したときは、ポンプ 200を停止させる制御信号を発する。これによつて、気化分離が停止される。

停止終了制御手段は、差圧計 180が検出した差圧が、第三の液面位置に相当する値である力否かを判断し、相当すると判別したときは、ポンプ 200を停止させるとともに、気化分離を停止終了したとする制御信号を発する。これによつて、気化分離が停止終了される。

[0081] <残渣濃縮液の排出制御手段 >

残渣濃縮液の排出制御手段は、気化分離を停止終了したとする制御信号を受けたとき、あるいは残渣濃縮液の排出を開始するための制御信号を受けたとき、気化分離装置 10内を加圧にするための制御信号を、上述したように、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（、ずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。

残渣濃縮液の排出制御手段は、連成計 160が検出した気体の圧力が、所定の残渣濃縮液の排出時の値と同じであるか否かを判断し、同じであると判別したときは、給気口 52の自動弁を閉じ、排気口 54の自動弁を閉じるとともに、ポンプ 200を作動停止する制御信号を発する。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力が所定の残渣濃縮液の排出時の値 (例えば、 + 20kPa)となる。

残渣濃縮液の排出制御手段は、濃縮（回収)液を濃縮液タンク 158に排出させるための制御信号を、配線 334を介して配管 26に設けられた自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、配管 26に設けられた自動弁を開放する。これによつて、容器 110から濃縮液が濃縮液タンク 158に移送される。

残渣濃縮液の排出制御手段は、連成計 160が検出した気体の圧力が、所定の残渣濃縮液の排出終了時の値と同じであるか否かを判断し、同じであると判別したときは、配管 26に設けられた自動弁を閉じるとともに、残渣濃縮液を排出終了したとする制御信号を発する。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力が所定の残渣濃縮液の排出終了時の値 (例えば、 1. OkPa)となり、残渣濃縮液を排出終了する。 <精製回収液の排出制御手段 >

精製回収液の排出制御手段は、残渣濃縮液を排出終了したとする制御信号を受けたとき、あるいは精製回収液の排出を開始するための制御信号を受けたとき、気化分離装置 10内を加圧にするための制御信号を、上述したように、給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（、ずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。

精製回収液の排出制御手段は、連成計 160が検出した気体の圧力が、所定の精製回収液の排出時の値と同じであるか否かを判断し、同じであると判別したときは、給気口 52の自動弁を閉じ、排気口 54の自動弁を閉じるとともに、ポンプ 200を作動停止する制御信号を発する。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力が所定の精製回収液の排出時の値 (例えば、 + 20kPa)となる。

精製回収液の排出制御手段は、精製回収液を精製回収液タンク 154に排出させるための制御信号を、配線 330により配管 24に設けられた自動弁（図示せず）に発する。この制御信号により、配管 24に設けられた自動弁を開放する。これによつて、濃縮（回収)液受器 150から精製液が精製回収液タンク 154に移送される。

連成計 160が検出した気体の圧力が、所定の精製回収液の排出終了時の値と同じである力否かを判断し、同じであると判別したときは、配管 24に設けられた自動弁を閉じるとともに、精製回収液を排出終了したとする制御信号を発する。これによつて、気化分離装置 10内の気体の圧力が所定の精製回収液の排出終了時の値 (例えば、 1. OkPa)となり、精製回収液を排出終了する。

[0083] 気化分離制御手段において、次のような変形態様を行うことができる。

気化分離装置 10において液体を部分凝縮する場合

気化分離制御手段は、圧力調整弁を作動可能とするための制御信号を、配管 20 の分岐に設けられた自動弁（図示せず）に発する。気化分離制御手段は、この制御信号により、配管 20の分岐に設けられた自動弁を開放する。これによつて、圧力調整弁が作動可能となる。次いで、気化分離制御手段は、流量調節弁の流量を小さくするための制御信号を、配管 20に設けられた流量調節弁（図示せず）に発する。この制御信号により、配管 20に設けられた流量調節弁を通じて供給口 114に供給されるキャリアーガス及び気化媒体の流量は小さくなる。これによつて、容器 110内は減圧状態に留まり、配管 20内は加圧状態となる。配管 20内の圧力は上述の圧力調整弁により大気圧とされる。

[0084] 気化分離装置 10において、低沸点の液状媒体と高沸点の液状媒体とを含む液体を気化分離する場合 (大気圧から減圧下）

気化分離制御手段は、液体の温度変化における変曲点を検出する制御信号を、温度管 118の温度センサに（図示せず）に発する。温度センサが検出した変曲点が、所定の液体の変曲点である力否かを判断し、変曲点であると判別したときは、気化分離装置 10を大気圧にするための制御信号を、上述のように給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁 (いずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。次いで、気化分離制御手段は、精製回収液の排出を開始するための制御信号を、上述するように給気口 52の自動弁、排気口 54の自動弁（1/、ずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。上述のように、気化分離制御手段は、精製回収液を精製回収液タンク 154 (低沸点液状媒体用のタンク）に排出させるための制御信号を、配線 330により配管 24に設けられた自動弁（図示せず）に発する。上述のように、気化分離制御手段は、気化分離を開始するための制御信号を受けたとき、気化分離装置 10内にキャリアーガスを循環させて、気化分離を開始するための制御信号を、給気口 52の自動弁、排気口 5 4の自動弁（いずれも図示せず)及びポンプ 200に発する。これによつて、気化分離が低沸点の液状媒体は大気圧下に行われ、高沸点の液状媒体は減圧下に行われる。場合により、精製回収液が排出される精製回収液タンク 154を切換えることにより、低沸点の液状媒体と高沸点の液状媒体とを分取することができる。

[0085] 気化分離の制御における各設定値の種類 A〜H毎の実施設定値 kPaと設定目的を表 1に示す。設定値は、上述する算出手段に基づき、気化手段 2における容器 110 の容積、第一〜第三の液面位置における液体の容積、液体の粘度、液体の沸点等の因子により、適宜設定することができる。

[0086] 表 1 加減圧設定値の種類と実施設定値及び設定目的

実施例

[0087] 以下、本発明を実施例に基づき、より詳細に説明する。これらの実施例は、本発明を、かなる意味にぉ、ても制限するものではな、。

[0088] 減圧条件での溶媒の回収

実施例 1

本発明の液状媒体及び混合液の気化分離装置 10において、始めに容器 110 (フラスコ型 10L容）を湯浴で 35°Cに加温を始めるとともに、凝縮用冷却コンデンサー 14 0への冷媒（― 10°C)を供給し、次、で溶媒蒸発用の大型ロータリーエバポレーターを用いて容器 110の回転 (かきまぜ)を始め、運転準備のための検出制御を行った。次に、ポンプ 200を約 5分間稼動させてポンプ内の残存揮発性物質の排出をした。次いで、装置内 (気化分離装置 10)を連成計 S2の設定値 A— 1 (— 80. OkPa)に減圧にした。つぎに、メタノール溶液を精製前原液タンク 156から注入した。

次いで容器内の液面位置を測定した。即ち、差圧計 S1の設定値 B— 1 (0. 5kPa) との比較を行い、設定値 B—1より低い場合、再度メタノール溶液を精製前原液タンク 156から注入した。この制御を繰り返し、設定値 B—1より差圧計 S1の値が高くなつたときにメタノール溶液注入の終点とした。

続けて気化分離制御を行った。気化分離制御は、連成計 S2の設定値 C 1 ( 96 . OkPa)に到達する迄減圧して行った。その間に、差圧計の設定値 D— 1 (0. 7kPa) 以上に液面位置が高くなつた場合 (第二の液面位置を超えた場合）には、突沸現象を防止するためにダイヤフラムポンプ 200を一時停止させ、続けて気化分離制御を行い、差圧計の設定値 E— 1 (0. 2kPa)に到達した点を、気化分離の終点とした。その後、装置内に気体を流入させ、連成計の設定値 F— 1 (一 1. OkPa)になるまで大気圧まで加圧した。次に、連成計の設定値 G—1 ( + 20. OkPa)になるまで容器 11 0内を加圧し、容器 110の底に溜った濃縮液 (残渣)を濃縮液タンク 158に排出し、連成計の設定値 H— 1 (1. OkPa)になるまでそのまま持続した。設定値 H— 1になった時に、再度、連成計の設定値 G—1 ( + 20. OkPa)になるまで容器 110内を加圧した。続いて、溶媒受け器 150から精製回収液タンク 154へ回収液を排出させ、連成計の設定値 Hになるまでそのまま放置した。上記の一連の制御が終わり次第、ダイヤフラムポンプ 200内の残存揮発性物質を排出させた。

上記の一連の検出制御を繰返し、精製前原液の全量にっヽて気化分離を行った。溶媒受け器 150に精製メタノールが約 120ml/minの割合で、ほぼ全量（> 99%)が回収された。

実施例 2〜9

回収溶媒の種類、並びに加温浴を、表 2の通りに代えた以外は、実施例 1と同様にして行った。

表 2に、実施例 1〜9の結果を示す。表 2 減圧下での溶媒の回収

[0091] 大気圧条件での溶媒の回収

実施例 10

本発明の装置において、始めの運転準備のための検出制御による残存揮発性物質の排出、精製前原液タンクからの液体の供給の検出制御までは、「実施例 1」と同様にして行った力加温浴の温度を 65°Cとした。

その後、連成計の設定値 F— 2 (— 1. OkPa)になるまで気体を流入させ、気体の圧力を、大気圧とした。

続けて、気化分離制御に移った。この制御は、気体を気化容器内に供給しながら、連成計 S 2の設定値 C— 2 (約— 5kPa)を保つようにダイヤフラムポンプを稼動させた。同時に液面位置の検出及び回収を行った。差圧計の設定値 E— 2 (0.2kPa)に到達時を、気化分離の終点とした。

以降の大気開放、濃縮液の排出、回収液の移動等の検出制御は、「実施例 1」と同様にして行った。精製メタノールが約 37ml/minの割合で、ほぼ全量（> 99%)が回収された。

[0092] 実施例 11〜17

回収される有機溶媒の種類、並びに加温浴温度、ダイヤフラムポンプ流量を、表 3 の通りに代えた以外は、実施例 10と同様にして行った。結果を、表 3に示す。

[0093] 表 ₃

注：精製前原液タンク 1 5 6から溶媒を容器 1 1 0に 5 L注入した状態で気化分離制御を開始した。

[0094] 大気圧及び減圧条件を併用した混合溶媒の回収

実施例 18

本発明の装置において、始めの運転準備のための検出制御による残存揮発性物質の排出、精製前原液タンクからの液体の供給の検出制御までは、「実施例 1」と同様にして行った。

連成計の設定値 F— 3 (— 1. OkPa)になるまで気体を流入させ、気体の圧力を、大気圧とした。

気化分離の制御を行、つつ、連成計 S2の設定値 C 3 (約 5kPa)を保つようにダイヤフラムポンプを稼動させて液面位置を検出した。この間、容器 110内の液温の経時変化を追跡した。溶媒の回収後〜変曲点以前は、より沸点の低い溶媒が回収された。変曲点を検出した時、一旦装置内における気体の循環を停止させた。その後気化分離装置 10を減圧にして再度開始させ、高沸点の溶媒の回収を始めた。差圧計の設定値 E— 3 (0. 2kPa)に到達するまでこの制御を続け気化分離の終点とする。その他の大気開放、濃縮液の排出、回収液の移動等の検出制御は、「実施例 1」と同様にして行った。精製メタノールが約 30ml/min、高沸点の溶媒約 65ml/minの割合で、ほぼ全量（> 99%)が回収された。

低沸点の溶媒と高沸点溶媒を分取する容器 110内の液温の経時グラフを図 5に示す。液温の経時グラフにおけるピークは、液温の変曲点である。

高温の凝縮器及び圧力調節弁を用いる例

実施例 19

この実施例の装置には、減圧ポンプ 200と容器 110とを結ぶ導管 20の途中にある自動弁（図示せず)の手前に更に流量調節弁 (ニードル弁）（図示せず)を設けて、る。また、この-一ドル弁の手前にある分岐の一方の導管（図示せず）は減圧ポンプ 20 0と接続し、もう一方の導管は大気側に導かれている。この大気圧雰囲気に開放されて、る導管の出口には逆止弁となる圧力調節弁 (リリーフバルブ）（図示せず)を取り付けられている。この圧力調節弁は、配管内の圧力が大気圧を超えると開き、大気圧未満では閉ざされる。

本発明の気化分離装置 10において、始めの運転準備のための検出制御による残存揮発性物質の排出の検出制御までは、「実施例 1」と同様にして行った。

連成計の設定値 F— 4 ( 1. OkPa)になるまで気体を流入させ、気体の圧力を、大気圧とした。

始めに、制御機器に運転条件の初期値及びジォキサンを回収する所定の減圧度（ — 75kPa)を設定し、全容器内を減圧状態にする。気化分離装置 10内部が設定した減圧値に達した後、配管 22の途中に設けられた自動弁（図示せず)を開き、未精製のジォキサン（約 500ml)を、容器 110〖こ移し、 80°C〖こ温める。

次に減圧ポンプ 200を運転して容器 110内を減圧度（ 75kPa)にしたのち、ジォキサンの蒸発回収運転を開始する。即ち、蒸発したジォキサンは、 15°Cの冷媒が循環する冷却用コンデンサー 144で凝縮されて回収される。その制御は、まず時間計測を始め、一定時間のジォキサンの回収量を測定しつつ減圧ポンプ 200の運転を続け、この間、ニードル弁と圧力調節弁が適度に作動して減圧度（- 75kPa)に調整させながら行われる。このとき、減圧ポンプ 200より排気される少量の気体は、ニードル弁（図示せず)を経由して容器 110へ戻されて循環するため、この状態での大気側へのジォキサン蒸気の放出はなくなる。この間に容器 110から蒸発したジォキサン蒸気は、 15°Cに冷された冷却用コンデンサー 144で液化し回収された。 8分間の気化分離装置 10の運転後、減圧ポンプ 200の運転を停止し、給気口 52を開放して、気体の圧力を大気圧に戻して、蒸発回収運転を停止したところ、溶媒受け器 150にジォキサン力 70ml回収された。続いて始めの検出制御に戻る。これらの一連の回収作業を自動的に検出制御することにより所定量の溶媒の精製が終わる迄自動的に反復する。上記の溶媒回収工程では、 15°Cの凝縮器で液ィ匕しなカゝつた溶媒蒸気が循環気体として利用されるため、同じ減圧度で循環させない場合に比べて、回収効率は 35〜45%改善される。

表 4に、結果を示す。

[0096] 実施例 20

回収される有機溶媒の種類を酢酸ェチルとし、加温浴を 60°Cに代えた以外は、実施例 19と同様にして、実施例 20を行った。

表 4に、結果を示す。

[0097] 高温の凝縮器を用いる、外気側への開放系でのジォキサンの回収例

実施例 21

その後、連成計の設定値 F— 5 (— 1. OkPa)になるまで気体を流入させ、気体の圧力を、大気圧とした。

上記の実施例 19に記載の気化分離装置 10を用いて、減圧ポンプ 200と容器 110 とを結ぶ導管 20の途中にある自動弁（図示せず)を閉じ、ニードル弁（図示せず）は開放したままで減圧ポンプ 200を運転する。この際、制御機器に運転初期値及びジォキサンを回収する所定の減圧度（ 75kPa)を入力する。この様にして気化分離装置 10内を減圧状態にしたのち、ジォキサンの蒸発回収運転を開始する。

この運転では、配管 20にある自動弁を閉じ、次に自動弁 54を開いて減圧ポンプ 2 00を運転することにより、気化分離装置 10内部の気体は外部に排出され、減圧状態となる。気化分離装置 10内部が入力した減圧値に達した後、配管 22の途中に設置された自動弁を開き、未精製のジォキサン (約 500ml)を、容器 110に移動させる。次に、容器 110は所定の減圧度で 80°Cに加温し、減圧ポンプ 200を連続運転しながら、ジォキサンの蒸発回収運転を始めた。蒸発したジォキサンは、 15°Cの冷媒が循環する冷却用コンデンサー 144で凝縮し回収された。この制御では、 15°Cの冷却用コンデンサ一で凝縮されなカゝつたジォキサン蒸気の一部が減圧ポンプ 200の排気口から大気側へ放出されるが、それらは気化分離装置 10に接続された、さらなる気化分離装置 (大気圧条件）により気化分離される。

表 4に、酢酸ェチル及びジォキサンの精製回収条件と時間あたりの回収効率を示す。

実施例 22

回収される有機溶媒の種類を酢酸ェチルとし、加温浴を 60°Cに代えた以外は、実施例 21と同様にして、実施例 20を行った。

表 4に、結果を示す。表 4 溶媒蒸気を含む気体を強制的に循環させる場合と循環させない場合の回収効率の比較

C ：全閉（Close) R ：絞り（Reduced) 大気圧条件下での溶媒回収 (浄化処理への応用）

実施例 23

本願発明による溶媒回収は、有機溶媒を含んだ廃水 (原液)から、大部分の有機溶媒を除去した大量の水 (残渣濃縮液)と、有機溶媒濃度の高!ヽ少量の有機溶媒水溶液 (精製回収液)とに分離すると位置づけることにより、廃水浄化処理を行う目的で本発明の装置を利用することができる。

本発明の装置において、始めの運転準備のための検出制御による残存揮発性物質の排出、精製前原液タンクからの液体の供給の検出制御、気化分離制御を、「実施例 10」と同様にして行った力加温浴の温度を 40°Cとし、さらに気体を供給する気体供給口 114を容器 110内の原液内の液面位置よりも下に設けて、気化効率を高めるパブリングを行った。液中のアセトンは処理前の 15. 0%から 6. 0%に浄ィ匕され、蒸発したアセトン、すなわち回収される有機溶媒はほぼ全量（ > 99%)回収された。

表 5に結果を示す。

[0100] 実施例 24及び 25

加温浴を、実施例 24においては 40°Cから 57°Cに変更、実施例 25においては 40 °Cから 70°Cに変更した以外は、実施例 23と同様にして行った。

表 5に結果を示す。

[0101] 実施例 26

回収する有機溶媒をアセトン力アクリル-トリルに変更した以外は、実施例 25と同様にして行った。

表 5に結果を示す。

[0102] 表 _{5 :}

液中のアクリロニトリルは処理前の 2. 0%から 0. 03%に浄ィ匕され、アセトンは 15% 力も 1. 1%に浄ィ匕され、蒸発した溶媒はほぼ全量（> 99%)回収された。

産業上の利用可能性

[0103] 本発明の方法及び装置は、液状媒体、混合液のような処理対象を、変動する液状媒体の液面位置を測定することを通じて、あらゆる圧力操作条件で、自動制御により気化分離できる新規な装置である。

本発明の装置は、変動する液状媒体の液面位置を高精度に測定可能であるため、気化させる容器に隔壁を設けずに液状媒体の突沸現象防止が可能であり、気化'分離部の構造を簡易化させることができる。また、高精度であるために、大規模生産設備にお、ても高ヽ信頼性、安全性を満たす装置である。さらに、本発明の装置の処理対象は、低沸点から高沸点の液状媒体を含むあらゆる液状媒体、さらに非揮発性物質と液状媒体との混合液にも適合する。本発明の装置は、中沸点、低沸点の溶媒が効率良く蒸発回収できるだけではなぐ産業での生産工程で頻繁に使用される高沸点の液状媒体にも最適である。

また、本発明の装置は、大気圧下での気体循環方法のみならず、減圧下での気化分離ゃ微加圧下で蒸気密度を高めた条件下での気化分離等を装置の条件を任意に選択でき、所望により回収条件の組み合わせの選択枝が広い。そのために、多目的に応用でき、かつ処理規模の制約がない。

より詳細には、本発明の装置は、

(1)自動化可能であるので、連続操業することができる。その利点として、オンオフによる電力の消費量を低減させるだけでなぐリレーのオンオフによる故障やトラブルを防止することができ、経済性及び設備の維持管理上で好ま、。

(2)変動する液状媒体の液面位置を高精度に測定可能であるので、分離条件の温度が一般的な分離条件よりも高くすることが可能である。その利点として、冷却機のコンプレッサーの能力を最大に発揮させる条件で稼動でき、経済性と気化分離率を両立させることができる。特に、事業所の既存の冷却水設備を利用した装置化が可能であるので、新規投資が不要であり、また、冷却能力に合わせて気化分離効率とのバランスが取り易い、という利点がある。

符号の説明

2 :気化手段

4 :分離手段

6 :圧力検出手段

7 :差圧検出手段

8 :算出手段

10 :気化分離装置

11 :蒸発用丸底フラスコ

12 :加温浴

13 :温度計 14:凝縮用冷却コンデンサー

15:回収受器

16:冷媒接続口

17:カラム塔

18:自動弁

19:自動弁

20:導管

22:導管

24:導管

26:導管

28:導管

52:給気口

54:排気口

56:供給口、気体供給口

100:気化装置

110:容器

112:検出管

114:気体供給口

116:移送口

118:温度管

140:分離装置

142：溶媒蒸気導入口（下部蒸気入口）、溶媒導出口 144:冷却用コンデンサー

146:凝縮冷却コイル

148:気体導出口

150:溶媒受け器、濃縮 (回収)液受器

152：濃縮（回収)液受器導入口

154:精製回収媒液タンク 156精製前原液溶媒タンク

158濃縮液タンク、残渣タンク

160 S1 連成計

180 S2 差圧計

200ポンプ 200

202 吸込口

204排出口

300検出制御手段

310配線

312配線

314配線

320配線

330配線

332配線

334配線

340配線

350配線

352配線

354配線

360配線

370配線

Claims

請求の範囲

[1] 液状媒体の、又は前記液状媒体と非揮発性物質とを含む混合液の、うちの!、ずれか一方の液体が貯留されることによって液体の液面が形成される気化手段であって、前記液状媒体を気化させて気化媒体とする気化手段と、

前記気体の圧力を検出する圧力検出手段と、

前記液体の液面位置は、前記液体の気化により変動し、

前記算出液面位置は、前記液体の液面位置が静止してヽるときに対応した液面位置である、液状媒体及び混合液の気化分離装置。

[2] 前記液体の液面を機械的に変動させる液面変動手段を更に含み、

前記液体の液面が静止して、るときは、前記気化手段への気体の供給を停止し、かつ前記液面変動手段を停止させているときである、請求項 1記載の装置。

[3] 前記算出液面位置が、第一の液面位置となるまで、前記気化手段に前記液体を供給する液体供給手段を更に含む、請求項 1又は 2記載の装置。

[4] 前記気化手段にお!、て前記液体に前記気体を供給する気体供給手段と、

前記算出液面位置が、所定の第二の液面位置を超えたときに、あるいは前記算出液面位置が、前記第二の液面位置よりも低い第三の液面位置と同じとなったときに、前記気体供給手段による前記気体の供給を停止させる停止手段と、

を更に含む、請求項 1〜3のいずれか 1項記載の装置。

[5] 前記気化手段内の圧力を、前記気化手段に気体を供給することにより高めて、前記非揮発性物質を前記気化手段から排出させる非揮発性物質排出手段を更に含む

、請求項 1〜4のいずれか 1項記載の装置。前記気化手段内の圧力が大気圧よりも低い状態で気化させるときに、

前記分離手段は、前記気化媒体のうちの一部を凝縮した凝縮媒体を、前記気化媒体の一部及び気体から分離する部分分離手段であり、

前記気体供給手段は、前記気化媒体のうちの一部と前記気体の混合気体を供給する混合気体供給手段である、請求項 1〜5の!ヽずれか 1項記載の装置。