WO2006057368A1

WO2006057368A1 - 等速ジョイント用グリース組成物及び等速ジョイント

Info

Publication number: WO2006057368A1
Application number: PCT/JP2005/021737
Authority: WO
Inventors: Kazuo Momiyama; Hirotsugu Kinoshita; Kiyomi Sakamoto
Original assignee: Honda Motor Co., Ltd.; Nippon Oil Corporation
Priority date: 2004-11-25
Filing date: 2005-11-25
Publication date: 2006-06-01
Also published as: EP1840195A1; EP1840195B1; CN101065472B; JP2006152037A; US20080132341A1; JP4461000B2; CN101065472A; EP1840195A4

Abstract

　トリポート型等速ジョイント（１０ａ）の継手用ブーツ（２４）は、ＴＰＣからなる。この継手用ブーツ（２４）に封入されるグリース組成物（２６）は、基油、ウレア系化合物増ちょう剤、固体モリブデンジチオカーバメート、及びアルカリ金属ホウ酸塩水和物を含有する。そして、このグリース組成物（２６）に含まれる液体成分における硫黄の含有量は、該液体成分の全量に対して０．６質量％以下である。

Description

明細書

等速ジョイント用グリース組成物及び等速ジョイント

技術分野

[0001] 本発明は、基油に所定の成分が添加されてなる等速ジョイント用グリース組成物と、該組成物がブーツ内に封入された等速ジョイントに関する。

背景技術

[0002] 自動車は、内燃機関、モータ等の各種のエンジンで発生した回転動力がデファレンシャルギア力もハーフシャフトやスプラインシャフト等の複数の伝達軸を介してハブに伝達され、これによりタイヤが回転することに伴って走行する。

[0003] ここで、デフアレンシャルギアとスプラインシャフトとはいわゆるインボード側等速ジョイントを介して連結され、一方、スプラインシャフトとハブとはいわゆるアウトボード側等速ジョイントを介して連結される。一般的に、インボード側等速ジョイントはスプラインシャフトの角度変位と軸方向変位の双方を緩和する機能を営み、アウトボード側等速ジョイントは、スプラインシャフトの角度変位を緩和する役割を果たす。これにより、進行方向の変化、すなわち、角度変化を伴う場合の駆動力伝達が迅速に行われるとともに、サスペンションの上下運動が吸収される。なお、インボード側等速ジョイントとしては、スプラインシャフトの軸方向に変位することが可能な摺動型等速ジョイントが採用される。

[0004] 近年、スプラインシャフトの軸方向変位に一層迅速に対応するインボード側等速ジョイントが種々検討'開発されつつある。このようなインボード側等速ジョイントを使用した場合、該インボード側等速ジョイントがエンジン力比較的離間するので、ェンジンカもの放熱を受け難くなる。このため、インボード側等速ジョイントとスプラインシャフトの連結部を、耐熱性への懸念力も従来は使用し得な力つた榭脂製ブーツで被覆することが試みられている。

[0005] 従来から、この種のブーツの材質としてはクロロプレンゴム（CR)や、塩素化ポリエチレンゴム（CM)が採用されており、且つブーツにはグリースが封入される。グリースとしては、例えば、特許文献 1や特許文献 2に記載されているように、潤滑性基油とリチウム石鹼ゃゥレア系増ちよう剤からなる基グリースに対し、二硫ィ匕モリブデン、硫黄系極圧剤、リン系極圧剤等の添加剤を配合したものが広汎に使用されている。

[0006] 特許文献 1：特開平 4 304300号公報

特許文献 2 :特開平 6— 184583号公報

発明の開示

[0007] ところで、 CR又は CM力なるインボード側等速ジョイントのブーツは、同じく CR又は CM力なるアウトボード側等速ジョイントのブーツに比して早期に劣化してしまう。すなわち、引っ張り強度や引っ張り伸びが比較的短時間で小さくなる。この理由は、上記したように、インボード側等速ジョイントはアウトボード側等速ジョイントに比してェンジンに近接する位置に配置され、従って、アウトボード側等速ジョイントよりもェンジンの放熱を受け易いためであると推察される。

[0008] また、近年では、環境保護への配慮から、自動車の構成部品を再利用することが希求されている力 CRや CMには再利用することが困難であるという不都合がある。

[0009] 上記した不具合を解消するべく、ポリエステル系熱可塑性エラストマ一 (TPC)でィンボード側等速ジョイントの榭脂製ブーツを構成することが提案されて、る。しかしながら、この榭脂製ブーツにつき自動車に搭載して耐熱性試験を行うと、その耐熱性は、TPCの諸物性力予測される能力に満たない場合があることが判明した。

[0010] 榭脂製ブーツが劣化すると該榭脂製ブーツに亀裂が発生し、この亀裂力グリースが漏洩することがある。このような事態が生じると、例えば、インボード側等速ジョイントのインナ部材の摺動時に潤滑性が確保できなくなり、その結果、該摺動部が焼き付けを起こす懸念がある。

[0011] TPC力なる榭脂製ブーツの耐熱性が予測よりも低い原因につき様々な検討を重ねる過程で、本発明者は、該ブーツに封入されるグリースとの相性に起因すると仮定した。この観点カゝらグリースを種々変更して耐熱性試験を繰り返し、特に、油溶性硫黄ィ匕合物からなる硫黄系極圧剤が添加されている際に TPC製ブーツの耐熱性が低下するという知見を得た。

[0012] この理由は、油溶性硫黄系極圧剤が添加されている場合、高温時に該硫黄系極圧剤の熱分解が起こることによって硫黄ラジカルが発生し、この硫黄ラジカルが TPCのカルボキシル結合 (c=o)を攻撃することによって、該 TPCのエステル基を切断するためと推察される。

[0013] 本発明者は、この見地から、 TPCを攻撃するようなラジカルを発生することがなぐし力も、等速ジョイントの摺接部の潤滑性を確保することが可能な成分でグリースを調製することにつきさらに鋭意検討を重ね、本発明をするに至った。

[0014] 本発明の主たる目的は、 TPC力もなる継手用ブーツに封入される等速ジョイント用グリース組成物を提供することにある。

[0015] 本発明の別の目的は、 TPC力もなる継手用ブーツを長期間にわたって使用可能な等速ジョイント用グリース組成物を提供することにある。

[0016] 本発明のまた別の目的は、 TPC力もなり耐熱性に優れた榭脂製ブーツを具備する等速ジョイントを提供することにある。

[0017] 本発明のさらに別の目的は、摺動部の潤滑性を長期間にわたって確保することが可能な等速ジョイントを提供することにある。

[0018] 本発明の一実施形態によれば、等速ジョイントを構成し、且つポリエステル系熱可塑性エラストマー榭脂からなる継手用ブーツに封入される等速ジョイント用グリース組成物であって、

基油を含む液体成分、ウレァ系化合物増ちよう剤、固体モリブデンジチォカーバメート、及びアルカリ金属ホウ酸塩水和物を含有し、

当該等速ジョイント用ダリース組成物の全量に対する前記アルカリ金属ホウ酸塩水和物の割合が 0. 1〜10質量％であり、

且つ前記液体成分に含まれる硫黄の含有量が、該液体成分の全量に対して 0. 6 質量％以下である等速ジョイント用グリース組成物が提供される。

[0019] なお、本発明において、「固体モリブデンジチォカーバメート」とは、等速ジョイント用グリース組成物を液体成分と固体成分とに分離した際、固体成分に含まれるモリブデンジチォカーノメートを指称する。また、「ポリエステル系熱可塑性エラストマ一」とは、分子中にポリエステルをノヽードセグメントとして含むとともに、前記ポリエステルに比してガラス転移温度が低いポリエーテル又はポリエステルをソフトセグメントとして含むマルチブロックコポリマーのことを指称する。 [0020] このように、ブーツの材質が TPC力もなる場合、グリースとして上記の成分を含有するものを使用することにより、該ブーツの耐熱性が長期間にわたって確保される。このため、ブーツが経年変化等によって劣化して割れ等が生じることが抑制されるので、該ブーツに封入されたグリースが漏洩することを回避することができる。従って、等速ジョイントの摺接部の潤滑性が確保されるので、該摺接部に焼き付きが生じることを回避することができる。

[0021] しカゝも、本発明においては、油溶性硫黄化合物からなる硫黄系極圧剤を配合する必要が特にない。このため、油溶性硫黄系極圧剤を源として発生した硫黄ラジカルで継手用ブーツが攻撃されることを回避することができる。

[0022] ここで、等速ジョイント用グリース糸且成物は、下記の式（1)を満足するものであることが好ましい。

[0023] A- (S X B) /C≤0. 05 …ひ）

[0024] ただし、式（1)中、 Aは前記液体成分の硫黄含有割合、 Sは前記基油の硫黄含有割合、 Bは当該等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記基油の含有割合、 Cは当該等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記液体成分の含有量を表す。また、 A、 S、 B、 Cの単位は、質量％である。

[0025] 硫黄の含有割合をこのように規定することにより、硫黄が含有されている鉱油ゃ硫黄系極圧剤を使用する場合であっても、継手用ブーツが硫黄ラジカルで攻撃されて早期に劣化することを回避することができる。

[0026] 本発明の別の一実施形態によれば、一端部が第 1伝達軸に連結されるとともに他端部に開口した筒状部を有し、且つ前記筒状部の内部に所定間隔で互いに離間するとともに前記一端部力前記他端部に指向して延在する複数の案内溝が設けられたァウタ部材と、

一端部に前記ァウタ部材の前記筒状部における前記案内溝に摺接する摺接部を有し、且つ他端部が第 2伝達軸に連結されるインナ部材と、

前記ァウタ部材及び前記第 2伝達軸を被覆して各端部が該ァウタ部材及び該第 2 伝達軸に固定されるブーツと、

を備え、前記ブーツがポリエステル系熱可塑性エラストマ一力なり、

前記ブーツ内に封入された等速ジョイント用グリース組成物力基油を含む液体成分、ウレァ系化合物増ちよう剤、固体モリブデンジチォカーバメート、及びアルカリ金属ホウ酸塩水和物を含有し、

前記等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記アルカリ金属ホウ酸塩水和物の割合が 0. 1〜10質量％であり、

前記液体成分に含まれる硫黄の含有量が、該液体成分の全量に対して 0. 6質量 %以下である等速ジョイントが提供される。

[0027] すなわち、この等速ジョイントにおいては、継手用ブーツの材質を TPCとするとともに、 TPCを劣化させる成分、すなわち、液体成分に含まれる硫黄の含有割合が所定値以下である等速ジョイント用グリース組成物を該継手用ブーツ内に封入するようにしている。このため、該継手用ブーツが劣化することが長期間にわたって抑制されるので、該継手用ブーツ力もグリースが漏洩することが回避される。従って、等速ジョイントの摺接部の潤滑性が確保され、該摺接部に焼き付きが生じることを回避することができる。

[0028] この場合、等速ジョイント用グリース組成物が上記の式（1)を満足するものであることが好ましい。すなわち、 Aを前記液体成分の硫黄含有割合、 Sを前記基油の硫黄含有割合、 Bを当該等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記基油の含有割合、 Cを当該等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記液体成分の含有量とするとき、

A- (S X B) /C≤0. 05

であることが好ましい。勿論、式（1)中、 A、 S、 B、 Cの単位は、質量％である。

[0029] 上記のように構成された等速ジョイントは、一般的には、自動車車体のデファレンシャルギア側に配置される摺動型等速ジョイント (例えば、トリポート型等速ジョイント)である。換言すれば、該等速ジョイントは、好ましくはインボード側等速ジョイントとして採用される。

[0030] なお、本発明にお、て、極圧剤は必須の成分ではな!/、が、等速ジョイント用ダリース組成物の潤滑能を向上させるベぐ極圧剤を配合してもよい。この場合、液体成分に含まれる硫黄の含有量が該液体成分の全量に対して 0. 6質量％以下となるのであれば、硫黄系極圧剤を使用してもよい。

図面の簡単な説明

[0031] [図 1]図 1は、本実施の形態に係る等速ジョイントが組み込まれて構成された駆動力伝達機構の概略構成図である。

[図 2]図 2は、本実施の形態に係る等速ジョイントの要部概略斜視図である。

[図 3]図 3は、図 2の等速ジョイントの一部切欠側面図である。

[図 4]図 4は、図 2の等速ジョイントにおいて、ブーツが取り外された状態を示す要部概略断面図である。

[図 5]図 5は、図 2の等速ジョイントの要部拡大正面図である。

[図 6]図 6は、成分の割合等が異なる各種グリース組成物の摩擦係数、台上試験結果、継手用ブーツの耐久性を示す図表である。

[図 7]図 7は、成分の割合等が異なる各種グリース組成物の摩擦係数、台上試験結果、継手用ブーツの耐久性を示す図表である。

発明を実施するための最良の形態

[0032] 以下、本発明に係る等速ジョイント用グリース組成物（以下、単にグリース組成物とも表記する）にっきそれを封入した継手用ブーツを備える等速ジョイントとの関係で好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。

[0033] 先ず、本実施の形態に係る等速ジョイントとしてのトリポート型等速ジョイント (摺動型等速ジョイント）が組み込まれ、エンジン力の駆動力をタイヤに伝達する駆動力伝達機構を図 1に示す。この駆動力伝達機構 1においては、デフアレンシャルギア 2から順に、伝達軸であるハーフシャフト 3、スプラインシャフト 4a、 4bが連結され、該スプラインシャフト 4a、 4bは、ホイールが外嵌されたハブ（ともに図示せず）に連結されている。

[0034] ここで、ハーフシャフト 3又はデフアレンシャルギア 2の回転軸 5とスプラインシャフト 4 a、 4bとはトリポート型等速ジョイント 10a、 10bを介して連結され、一方、スプラインシャフト 4a、 4bと前記ハブとはバーフィールド型等速ジョイント 12a、 12bを介して連結されている。従って、エンジンからの回転駆動力は、これらデフアレンシャルギア 2、トリポート型等速ジョイント 10a、 10b、ハーフシャフト 3又は回転軸 5、スプラインシャフト 4a、 4b、バーフィールド型等速ジョイント 12a、 12b、及びハブを介してタイヤ（図示せず）に伝達される。

[0035] この中のトリポート型等速ジョイント 10aの要部概略斜視図を図 2に示すとともに、その一部切欠側面図を図 3に示す。このトリポート型等速ジョイント 10aは、ァウタ部材 2 0と、該ァウタ部材 20の内部に挿入されたインナ部材 22 (図 3参照）と、蛇腹状の継手用ブーツ 24とを有し、該継手用ブーツ 24の内部には、グリース組成物 26 (図 3参照）が封入されている。

[0036] ァウタ部材 20は、長尺な軸部 28と、該軸部 28の先端部に設けられた筒状部 30とを有する。また、筒状部 30の内壁面には、図 4及び図 5に示すように、該ァウタ部材 2 0の軸線方向に沿って延在するとともに互いに 120° 離間した 3本の案内溝 32a〜3 2cが形成される。これら案内溝 32a〜32cは、筒状部 30の外周面に沿って延在する方向に設けられた天井部 34と、該天井部 34から略直交する方向に沿って互いに対向する摺動部としての転動面 36とから構成される。

[0037] 一方、第 2伝達軸としてのスプラインシャフト 4aの先端部に連結されたインナ部材 2 2は、前記筒状部 30の中空内部に挿入されている（図 3及び図 4参照)。図 5に示すように、このインナ部材 22には、案内溝 32a〜32cに指向して膨出するとともに、互いに 120° 離間した 3本のトラ-オン 38a〜38cがー体的に形成されている。

[0038] トラ-オン 38a〜38cの側壁部には、それぞれ、円筒状のホルダ 40が外嵌されている。ホルダ 40の内周面は直線状に形成され、一方、トラ-オン 38a〜38cの側壁部は湾曲している（図 5参照）。このため、トラニオン 38a〜38cは、図 5における矢印 A方向、すなわち、ホルダ 40の軸線方向に沿って摺動自在であり、且つホルダ 40に対して矢印 B方向に所定角度で傾動自在となる。さらに、トラ-オン 38a〜38cは、矢印 C 方向に回動自在にもなる。

[0039] ホルダ 40の上端部は、トラ-オン 38a〜38cの平滑先端面に比して天井部 34側に突出するとともに、天井部 34との間に若干のクリアランスが生じるように位置決めされている。

[0040] ホルダ 40の外周部には、複数の-一ドルベアリング 42を介してローラ 44が外嵌されている。このローラ 44の湾曲した側壁部が案内溝 32a〜32cの転動面 36に対して摺接することにより、該ローラ 44が転動面 36に沿って筒状部 30内で図 4における矢印 X方向に摺動し、その結果、インナ部材 22が筒状部 30に対して相対的に変位する。

[0041] 以上のように構成されたァウタ部材 20及びインナ部材 22は、図 2及び図 3に示すように、継手用ブーツ 24によって被覆されている。 TPC力もなるこの継手用ブーツ 24 は、上記したように長手方向に沿って凹部と凸部が交互に連続する蛇腹部 45を有し、該蛇腹部 45の一端部（以下、大径側端部 46という）の開口径がァウタ部材 20の直径に対応するとともに、他端部（以下、小径側端部 48という）の開口径力 Sスプラインシャフト 4aの直径に対応する。

[0042] 大径側端部 46の外周には、所定長だけ陥没した環状のバンド装着溝 50a (図 3参照）が形成され、該バンド装着溝 50aに装着された固定用バンド 52aは、外周面の一部が図示しない加締め治具によって加締められる。これにより、該固定用バンド 52a 力 Sァウタ部材 20の外周面を囲繞するように装着される。すなわち、固定用バンド 52a によって大径側端部 46がァウタ部材 20に位置決め固定される。

[0043] また、小径側端部 48の外周には、前記バンド装着溝 50aと同様に所定長だけ陥没した環状のバンド装着溝 50bが形成されている。このバンド装着溝 50bにも固定用バンド 52bが装着され、該固定用バンド 52bは、図示しない加締め治具によって外周面の一部を左右方向から挟み込むように加締められる。その結果、該固定用バンド 52b が小径側端部 48を囲繞するようにしてバンド装着溝 50bに装着され、小径側端部 48 が位置決め固定される。なお、図 2及び図 3中、参照符号 54a、 54bは、前記固定用バンド 52a、 52bの外周面が加締められることに伴って半径外方向に所定長だけ突出形成された加締部を示す。

[0044] 以上の加締めによって、両固定用バンド 52a、 52bを加締める前に予め流入されたグリース組成物 26が封入される。

[0045] ここで、グリース組成物 26としては、基油、ウレァ系化合物（増ちよう剤）、固体モリブデンジチォカーバメート（固体硫化ジアルキルジチォ力ルバミン酸モリブデン）、アルカリホウ酸塩水和物を含有するものが使用される。基油としては、鉱油系、合成油等、通常入手可能な各種の潤滑油を選定することが可能である。勿論、これらの中の 2種以上の混合物であってもよい。鉱油の例としては、石油精製プラントにおいて行われる潤滑油製造プロセスで得られるもの、すなわち、原油を常圧蒸留又は減圧蒸留して得られた留分に対し、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の処理を 1つ以上行つて精製したものが挙げられる。

[0046] ここで、基油は、 100°Cにおける動粘度が 2〜40mm²Z秒であるものが好ましぐ 3 〜20mm²Z秒であるものがより好ましい。さらに、粘度指数が 90以上であるものが好ましぐ 100以上であるものがより好ましい。

[0047] このような特性を有する合成油としては、特に限定されるものではないが、ポリ a ォレフィン又はこれらの水素化物、ジエステル、ポリオールエステル、アルキルナフタレン、アルキルベンゼン、ポリオキシアルキレングリコール、ポリフエ-ルエーテル、ジアルキルジフエ-ルエーテル、シリコーン油、これらの中の 2種以上の混合物が例示される。

[0048] 上記した物質中、ポリ aーォレフイン又はこれらの水素化物としては、ポリブテン、 1 オタテンオリゴマー、 1ーデセンオリゴマー又はこれらの水素化物等が挙げられ、ジエステルとしては、ジトリデシルグルタレート、ジ（2—ェチルへキシル）アジペート、ジイソデシルアジペート、ジ（3—ェチルへキシル）セパケート等が挙げられる。また、ポリオールエステルとしては、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトーノレ 2—ェチノレへキサノエート、ペンタエリスリトールペラルゴネート等が挙げられる。

[0049] 各種の基油のうち、鉱油は、粘度が上記した数値範囲内であり、また、比較的安価でコスト的にも有利であり、し力も、増ちよう剤等の他の成分と相溶性が良好であることから、特に好適である。

[0050] 増ちよう剤として機能するゥレア系化合物の好適な例としては、ジゥレア化合物、トリゥレア化合物、テトラウレア化合物、ポリウレァ化合物、ゥレア'ウレタン化合物、ジウレタンィ匕合物、これらの中の 2種以上の混合物が挙げられる。特に、一般式が下記の化学式（2)として示されるジゥレア化合物、ゥレア'ウレタン化合物、ジウレタンィ匕合物、これらの中の 2種以上の混合物が好ましい。

[0051] [化 1]

D -CONH-R - NHCO - ••■(2)

[0052] 化学式 (2)中、 R¹は 2価の有機基を表す。炭化水素基としては、直鎖状又は分枝状のアルキレン基、直鎖状又は分枝状のァルケ-レン基、シクロアルキレン基、ァリ一レン基、アルキルアレーン基、ァリールアルキレン基等が例示される。なお、 R¹の炭素数は 6〜20であることが好ましぐ 6〜 15であることがより好ましい。

[0053] そのような有機基の具体例としては、エチレン基、 2, 2—ジメチルー 4ーメチルへキシレン基、下記の構造式 (3)〜（11)に示す有機基が例示される。

[0054] [化 2]

[0055] [化 3]

[0056] [化 4]

[0057] [化 5]

[0058] [化 6]

[0059] [化 7]

[0060] [化 8]

[0061] [ィ匕 9]

[0062] [化 10]

[0063] この中、構造式 (4)、 (6)に示される有機基が特に好ましい。

[0064] また、化学式（2)中の D、 Eは、それぞれ、 NHR²、—NR³R⁴、—OR⁵のいずれ力を表し、互いに同一であってもよいし、異なっていてもよい。

[0065] ここで、 R²、

R⁵は 1価の有機基、好ましくは炭素数が 6〜20である有機基を表す。なお、 R²、 R³、 R⁴、 R⁵は、互いに同一であってもよいし、異なっていてもよい。

[0066] このような有機基としては、直鎖状又は分枝状のアルキル基、直鎖状又は分枝状のァルケ-ル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、ァリール基、アルキルァリール基、ァリールアルキル基等が例示される。この中、アルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、ァリール基、アルキルァリール基が特に好ましい。

[0067] 直鎖状又は分枝状のアルキル基の具体例としては、へキシル基、ヘプチル基、オタチル基、ノニル基、デシル基、ゥンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、へキサデシル基、ヘプタデシル基、ォクタデシル基、ノナデシル基、ィコシル基等が挙げられ、直鎖状又は分枝状のアルケニル基の具体例としては、へキセニル基、ヘプテニル基、オタテニル基、ノネニル基、デセニル基、ゥンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、へキサデセニル基、ヘプタデセニル基、ォクタデセニル基、ノナデセニル基、エイコシセ二基等が挙げられる。

[0068] また、シクロアルキル基の具体例としてはシクロへキシル基等が挙げられ、アルキルシクロアルキル基の具体例としては、メチルシクロへキシル基、ジメチルシクロへキシル基、イソプロビルシクロへキシル基、 1ーメチルー 3—プロビルシクロへキシル基、ブチルシクロへキシル基、アミルシクロへキシル基、アミルメチルシクロへキシル基、へキシルシクロへキシル基、へブチルシクロへキシル基、ォクチルシクロへキシル基、ノニルシクロへキシル基、デシルシクロへキシル基、ゥンデシルシクロへキシル基、ドデシルシクロへキシル基、トリデシルシクロへキシル基、テトラデシルシクロへキシル基等が挙げられる。

[0069] さらに、ァリール基の具体例としてはフエ-ル基、ナフチル基等が、アルキルァリール基の具体例としてはトルィル基、ェチルフヱ-ル基、キシリル基、プロピルフヱ -ル基、タメ-ル基、メチルナフチル基、ェチルナフチル基、ジメチルナフチル基、プロピルナフチル基等力ァリールアルキル基の具体例としてはべンジル基、メチルベンジル基、ェチルベンジル基等力それぞれ挙げられる。 [0070] 化学式（2)で示される物質は、例えば、 OCN— R¹— NCOで表される時イソシァネートと、 R²NH、 R³R⁴NH又は R⁵OHで表される化合物又はこれらの中の 2種以上の

2

混合物とを、上記したような基油中で 10〜200°Cで反応させることによって得ることができる。

R⁴又は R⁵力上記と対応することはいうまでもない。

[0071] ウレァ系化合物の割合は、グリース組成物 26を 100質量％とした場合、 2〜30質量 %であることが好ましい。 2質量％未満であると、増ちよう剤の添加量が少ないので、グリース組成物 26の流動性が過度に大きくなる。また、 30質量％を超えると、ダリース組成物 26の硬度が過度に大きくなり、十分な潤滑性能を得ることが容易でなくなる。より好ましいウレァ系化合物の割合は、 5〜20質量％である。

[0072] 固体モリブデンジチォカーバメートは、グリース組成物 26に潤滑性能を付与する成分であり、その一般式は、下記の構造式（12)で示される。

[0073] [化 11]

[0074] 構造式（12)中、 R²⁴、 R²⁵、 R²⁶、 R²⁷は、それぞれ、炭素数 1以上の炭化水素基を表し、互いに同一であってもよぐ異なっていてもよい。また、 Xは O又は Sである。

[0075] R²⁴、 R²⁵、 R²⁶、 R²⁷の具体例としては、アルキル基、シクロアルキル基、アルキルシク口アルキル基、ァリール基、アルキルァリール基、ァリールアルキル基が挙げられる。

[0076] アルキル基としては、メチル基、ェチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、へキシル基、ヘプチル基、ォクチル基、ノニル基、デシル基、ゥンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、へキサデシル基、ヘプタデシル基、ォクタデシル基、ノナデシル基、ィコシル基、ヘンィコシル基、ドコシル基、トリコシル基、テトラコシル基等が挙げられ、シクロアルキル基としては、シクロペンチル基、ェチルシクロペンチル基、シクロへキシル基等が挙げられる。

[0077] また、アルキルシクロアルキル基の具体例としては、メチルシクロペンチル基、ェチルシクロペンチル基、ジメチルシクロペンチル基、プロビルシクロペンチル基、メチルェチルシクロペンチル基、トリメチルシクロペンチル基、ブチルシクロペンチル基、メチルプロビルシクロペンチル基、トリメチルシクロペンチル基、ブチルシクロペンチル基、メチルプロビルシクロペンチル基、ジェチルシクロペンチル基、ジメチルェチルシクロペンチル基、メチルシクロへキシル基、ェチルシクロへキシル基、ジメチルシクロへキシル基、プロビルシクロへキシル基、メチルェチルシクロへキシル基、トリメチルシクロへキシル基、ブチルシクロへキシル基、メチルプロビルシクロへキシル基、メチルシク口へプチル基、ェチルシクロへプチル基、ジメチルシクロへプチル基、プロビルシクロヘプチル基、メチルェチルシクロへプチル基、トリメチルシクロへプチル基、ブチルシクロへプチル基、メチルプロビルシクロへプチル基、ジェチルシクロへプチル基、ジメチルェチルシクロへプチル基等が挙げられ、ァリール基の具体例としてはフエニル基、ナフチル基等が挙げられる。

[0078] さらに、アルキルァリール基の具体例としては、トリル基、キシリル基、ェチルフエ- ル基、プロピルフエ-ル基、メチルェチルフエ-ル基、トリメチルフエ-ル基、ブチルフェニル基、メチルプロピルフエ-ル基、ジェチルフエ-ル基、ジメチルェチルフエ-ル基、ペンチルフエ-ル基、へキシルフエ-ル基、ヘプチルフエ-ル基、ォクチルフエ- ル基、ノニルフヱニル基、デシルフヱニル基、ゥンデシルフヱニル基、ドデシルフェニル基、トリデシルフヱ-ル基、テトラデシルフエ-ル基、ペンタデシルフヱ-ル基、へキサデシルフヱ-ル基、ヘプタデシルフヱ-ル基、ォクタデシルフヱ-ル基等が挙げられ、ァリールアルキル基の具体例としては、ベンジル基、フエネチル基、フエ-ルプロピル基、フエ-ルブチル基等が挙げられる。

[0079] 以上の有機基にお!ヽて、分枝異性体や置換異性体が存在するものは、それらもも R²⁴、 R²⁵、 R²⁶、 R²⁷に含まれる。

[0080] 固体モリブデンジチォカーバメートの割合は、グリース組成物 26を 100質量⁰ /₀とした場合、 0. 1〜： L0質量％であることが好ましい。 0. 1質量％未満であると、耐摩耗性及び耐かじり性の向上が不十分となる傾向がある。また、 10質量％を超えても、耐摩耗性及び耐かじり性の向上効果は略飽和するので、不経済である。固体モリブデンジチォカーバメートのより好ましい割合は、 0. 5〜5質量％である。 [0081] アルカリ金属ホウ酸塩水和物は、アルカリ金属とホウ素との含水複合酸ィ匕物であり、アルカリ金属を Mとすると、その一般式は、 M O'xB O 'yH Ο (ただし、 x=0. 5〜5

2 2 3 2

. 0、 y= l. 0〜5. 0)で表される。アルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウム等が挙げられ、この中、ナトリウム及びカリウムが好適である。

[0082] この種のアルカリ金属ホウ酸塩水和物は、例えば、米国特許第 3, 313, 727号、米国特許第 3, 929, 650号、米国特許第 4, 089, 790号に記載された方法で得ることができる。又は、中性カルシウムスルホネートを出発原料としたホウ酸ナトリウム又はホウ酸カリウム分散体であってもよい。なお、炭酸化反応の際、こはく酸イミドのような無灰分散剤を反応系で共存させることが好ましヽ。

[0083] アルカリ金属ホウ酸塩水和物の好まし!/、平均粒度は 1 μ m以下、より好まし!/、平均粒度は 0. 5 μ m以下である。

[0084] アルカリ金属ホウ酸塩水和物の割合は、グリース組成物 26の全量を 100質量％としたとき、 0. 1〜： LO質量％であることが好ましい。 0. 1質量％未満であると、耐摩耗性及び耐かじり性の向上が不十分となる傾向がある。また、 10質量％を超えても、耐摩耗性及び耐かじり性の向上効果は略飽和するので、不経済である。アルカリ金属ホウ酸塩水和物のより好ましい割合は、 1. 0〜5質量％である。

[0085] 以上において、液体成分と固体成分との割合は、特に限定されるものではないが、液体成分が 75〜95質量％、固体成分が 5〜25質量％であることが好ましい。

[0086] ここで、グリース組成物 26における液体成分及び固体成分は、以下の分離作業によって得られるものとして定義することができる。すなわち、 5gのグリース組成物 26を n—へキサン 50gに添加して撹拌する。この混合物に対し、遠心分離機を用い、 300 OOGで 10分間程遠心分離操作を行う。この操作によって分離した液体を別の容器に移液する一方、残分に n—へキサン 50gを加えて上記と同一条件下で遠心分離操作を再度行う。これにより分離した液体を先に分離した液体と混合する一方、残分に n—へキサン 50gをカ卩えて上記と同一条件下で 3回目の遠心分離操作を行う。この 3 回目の操作での残分を、固体成分とする。

[0087] 一方、液体成分は、前記の 3回目の操作で分離した液体と、先の液体とを混合し、この液体力エバポレータ等で n—へキサンを除去して得られたものとして定義される [0088] グリース組成物 26には、極圧剤、酸化防止剤、油性剤、さび止め剤、粘度指数向上剤、固体潤滑剤等をさらに添加するようにしてもょヽ。

[0089] 極圧剤の好適な例としては、ホスフェート、ホスファイト類が挙げられる。ここで、ホスフェートとは下記の一般式（13)で表される化合物を指称し、ホスファイトとは下記の一般式 ( 14)で表される化合物を指称する。

[0090] [化 12]

R³⁰

[0091] [化 13]

[0092] 式（13)、（14)中、 R は炭素数 1〜24のアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、ァルケ-ル基、ァリール基、アルキルァリール基又はァリールアルキル基等を表し、 R³¹及び R³²は水素原子又は炭素数 1〜24のアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、ァルケ-ル基、ァリール基、アルキルァリール基又はァリールアルキル基等を表す。

[0093] R³°、 R³¹及び R³⁴の水素原子以外の具体例としては、メチル基、ェチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、へキシル基、ヘプチル基、ォクチル基、ノニル基、デシル基、ドデシル基、テトラデシル基、へキサデシル基、ォクタデシル基、エイコシル基、ドコシル基、テトラコシル基、シクロペンチル基、シクロへキシル基、メチルシクロへキシル基、ェチルシクロへキシル基、ジメチルシクロへキシル基、シクロへプチル基、フエ-ル基、トリル基、キシリル基、ェチルフヱ-ル基、プロピルフエ-ル基、ブチルフェ-ル基、ペンチルフエ-ル基、へキシルフエ-ル基、ノ-ルフエ-ル基、デシルフエニル基、ドデシルフェ-ル基、テトラデシルフエ-ル基、へキサデシルフェ-ル基、ォクタデシルフェニル基、ベンジル基又はフエネチル基等を挙げることができる。

[0094] リン系極圧添加剤の具体例としては、トリブチルホスフェート、ベンジルジフエ-ルホスフエート、ェチノレジフエ-ノレホスフェート、オタチノレジフエ-ノレホスフェート、トリフエ二ノレホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリトリノレホスフェート、 2—ェチルへキシルジフエ-ルホスフェート、トリブチルホスファイト、ジラウリルホスファイト等が挙げられる。

[0095] なお、液体成分に含まれる硫黄の含有量が該液体成分の全量に対して 0. 6質量 %以下であれば、ポリサルファイド、硫ィ匕ォレフイン、硫化エステル、硫化鉱油、チアゾール化合物、チアジアゾール化合物、ジチォ力ルバミン酸亜鉛ィ匕合物、油溶性ジチォカルバミン酸モリブデンィ匕合物等の硫黄系添加剤や、チォリン酸エステル、ジチォリン酸モリブデンィ匕合物、ジチォリン酸亜鉛ィ匕合物等の硫黄リン系極圧剤を使用してちょい。

[0096] 酸ィ匕防止剤としては、フエノール系化合物ゃァミン系化合物が例示される。フエノール系化合物の具体例としては、 2, 6 ジー t ブチルフエノール、 2, 6 ジー tーブチルー p タレゾールが挙げられ、アミン系化合物の具体例としては、ジアルキルジフエ-ルァミン、フエ-ルー _a—ナフチルァミン、 p アルキルフエ-ルー α—ナフチルァミンが挙げられる。

[0097] 油性剤としては、アミン類、高級アルコール類、高級脂肪酸類、脂肪酸エステル類、アミド類が例示される。ァミン類の具体例としては、ラウリルァミン、ミリスチルァミン、パルミチルァミン、ステアリルァミン、ォレイルァミン等が挙げられ、高級アルコール類の具体例としては、ラウリルアルコール、ミリスチルアルコール、パルミチルアルコール、ステアリルアルコール、ォレイルアルコール等が挙げられ、高級脂肪酸類の具体例としては、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ォレイン酸等が挙げられ、脂肪酸エステル類の具体例としては、ラウリン酸メチル、ミリスチン酸メチル、パルミチン酸メチル、ステアリン酸メチル、ォレイン酸メチル等が挙げられ、アミド類の具体例としては、ラウリルアミド、ミリスチルアミド、パルミチルアミド、ステアリルアミド、ォレイルアミド等が挙げられる。又は、油脂類であってもよい。 [0098] さび止め剤としては、金属石酸類、ソルビタン脂肪酸エステル等の多価アルコール部分エステル類、アミン類、リン酸、リン酸塩等が例示される。

[0099] 粘度指数向上剤としては、ポリメタタリレート、ポリイソプチレン、ポリスチレン等が例示される。

[0100] 固体潤滑剤としては、窒化ホウ素、フッ化黒鉛、ポリテトラフルォロエチレン、二硫ィ匕モリブデン、硫ィ匕アンチモン等が例示される。

[0101] 以上の成分を含有するグリース組成物 26においては、液体成分に含まれる硫黄の含有割合が、該液体成分の全量に対して 0. 6質量％以下に設定される。液体成分に含まれる硫黄の割合が該液体成分の 0. 6質量％を超えると、グリース組成物 26の摩擦抵抗が大きくなるとともに、継手用ブーツ 24の耐久期間が短くなる。液体成分に含まれる硫黄の含有割合は、該液体成分の 0. 55質量％以下であることがより好ましい。

[0102] また、上記したように、下記の式（1)を満足することがさらに好ましい。

[0103] A- (S X B) /C≤0. 05 …ひ）

[0104] ここで、 Aは前記液体成分の硫黄含有割合、 Sは前記基油の硫黄含有割合、 Bは当該等速ジョイント用ダリース組成物の全量に対する前記基油の含有割合、 Cは当該等速ジョイント用グリース組成物の全量に対する前記液体成分の含有量を表し、 A 、 S、 B、 Cの単位は質量％である。

[0105] 式（1)の左辺は、液体成分中の硫黄含有化合物から基油 (鉱油等）由来の硫黄ィ匕合物を除いたもの、換言すれば、油溶性硫黄含有添加剤の配合割合を表す。この式 (1)から諒解されるように、この種の油溶性硫黄含有ィ匕合物の量は 0. 05以下であることが好ましい。これにより硫黄の全量が少なくなるば力りでなぐ油溶性硫黄含有添加剤の量が少なくなるので、継手用ブーツが短期間で劣化することを回避することができる。

[0106] 残余のトリポート型等速ジョイント 10bの構造は、トリポート型等速ジョイント 10aと同一であり、その詳細な説明を省略する。

[0107] 本実施の形態に係るトリポート型等速ジョイント 10a、 10bは、基本的には以上のように構成されるものであり、次にその作用効果につき説明する。 [0108] 自動車のエンジンが運転されるのに伴い、回転力は、デフアレンシャルギア 2からハーフシャフト 3又は回転軸 5及びトリポート型等速ジョイント 10a、 10bの各ァウタ部材 2 0、 20を介してインナ部材 22に伝達され、これによりスプラインシャフト 4a、 4bが所定方向に回転する。

[0109] より具体的には、ァウタ部材 20の回転力は、案内溝 32a〜32cに接触するローラ 4 4及び-一ドルベアリング 42を介して伝達され、さらに、ホルダ 40の内周面に接触する湾曲した側壁面を介してトラ-オン 38a〜38cに伝達され、これによりトラ-オン 38a 〜38cに係合されたスプラインシャフト 4a、 4bが回転する。この回転力は、さらにバーフィールド型等速ジョイント 12a、 12bを介してハブに伝達され、最終的にタイヤが回転して自動車が走行するに至る。

[0110] トリポート型等速ジョイント 10a、 10bの各ァウタ部材 20、 20に対してスプラインシャフト 4a、 4bが所定角度傾斜すると、トラニオン 38a〜38cは、その側壁面がホルダ 40 の内周面に対して接触した状態を保持しながら、矢印 C方向に摺動変位する。

[0111] さらに、トラ-オン 38a〜38cは、案内溝 32a〜32cに沿って摺動するローラ 44を介して、案内溝 32a〜32cの長手方向（図 3及び図 4における矢印 X方向）に沿って変位する。

[0112] 以上力諒解されるように、本実施の形態においては、デフアレンシャルギア 2に近接する側、すなわち、インボード側に配置される等速ジョイントとして、

摺動型等速ジョイントであるトリポート型等速ジョイント 10a、 10bが採用されている（図 1参照)。

[0113] 上記のように動作するトリポート型等速ジョイント 10a、 10bの継手用ブーツ 24は、摺動の際に該トリポート型等速ジョイント 10a、 10bに摩擦熱が発生することや、デフアレンシャルギア 2に近接するために該デフアレンシャルギア 2の放熱を受け易!、ことから、高温に曝される。

[0114] しカゝしながら、この場合、該継手用ブーツ 24が耐熱性に優れる TPCから構成されている。し力も、グリース組成物 26における液体成分に含まれる硫黄ィ匕合物（油溶性硫黄化合物）の量が微量であるので、グリース組成物 26中に発生する硫黄ラジカルの量も微量である。従って、 TPCが硫黄ラジカルカゝら攻撃される頻度が極めて少なくなるため、 TPCが劣化することが著しく抑制される。

[0115] すなわち、本実施の形態によれば、 TPC力もなる継手用ブーツ 24に封入されるグリース組成物 26における液体成分中の油溶性硫黄ィ匕合物の量を微量に制御することによって、継手用ブーツ 24の耐熱性を長期間にわたって確保することができる。

[0116] また、継手用ブーツ 24が劣化することが長期間にわたって回避されるので、該継手用ブーツ 24の寿命が著しく長期化する。換言すれば、継手用ブーツ 24に経年変化に起因する割れ等が生じることはほとんどない。このため、該継手用ブーツ 24に封入されたグリース組成物 26が漏洩することを回避することができ、結局、トリポート型等速ジョイント 10a、 10bの摺動部であるトラ-オン 20a〜20c、ローラ 44及び転動面 36 の潤滑性を長期間にわたって容易に確保することができる。従って、これらトラ-オン 38a〜38c、ローラ 44及び転動面 36に焼き付きが生じることを回避することができる

[0117] なお、上記した実施の形態においては、トリポート型等速ジョイント 10a、 10bをインボード側等速ジョイントに採用した例を挙げて説明したが、 TPC製の継手用ブーツ 2 4が装着され、且つ該継手用ブーツ 24内に上記の成分を含有するグリース組成物 2 6が封入された等速ジョイントをアウトボード側等速ジョイントに採用するようにしてもよい。この場合、ハブが第 1伝達軸となり、スプラインシャフト 4a、 4bが第 2伝達軸となる実施例

[0118] 各成分及びその割合が図 6に示すように設定されたグリース組成物 26を調製し、継手用ブーツ 24内に封入した。各々を実施例 1〜4とする。また、比較のため、各成分及びその割合が図 7に示すように設定されたグリース組成物を調製し、継手用ブーツ 24内に封入した。各々を比較例 1〜6とする。

[0119] なお、実施例 1〜4及び比較例 1〜6においては、図 6又は図 7に記載の基油に対し、ジフエ-ルメタン— 4, 4'—ジイソシァネートを加熱溶解し、これに各種アミン及びアルコールを基油に予め加熱溶解したものを添加した。次いで、得られたゲル状物質に各種の添加剤を配合し、撹拌した後にロールミルを通過させたものをグリース組成物とした。 [0120] また、比較例 6では、増ちよう剤として、 12—ヒドロキシステアリン酸リチウムを使用した。次いで、得られたゲル状物質に各種の添加剤を配合し、撹拌した後にロールミルを通過させたものをグリース組成物とした。

[0121] 以上のグリース組成物の摩擦係数を、 SRV摩擦摩耗試験機を使用して測定した。

測定条件は、荷重 100N、振幅 2mm、周波数 30Hz、温度 100°Cで 10分間とした。

[0122] そして、回転数 2000rpm、トルク 300N'm、ジョイント角度 6° の条件下でトリポート型等速ジョイント 10aを回転させて台上試験を行った後、該トリポート型等速ジョイント 10a内部の摺動部分の状態を目視で観察した。摺動部分に焼き付きやかじりが認められなカゝつたものを合格、認められたものを不合格とした。

[0123] さらに、実施例 1〜4及び比較例 1〜6のグリース糸且成物を封入したトリポート型等速ジョイント 10aに対して高温耐久試験を行、、継手用ブーツ 24の劣化の度合、を調ベた。すなわち、トリポート型等速ジョイント 10aを、 130°C、回転数 600rpmで 500時間回転させ、継手用ブーツ 24の物性の低下が 20%以内であれば〇、 20〜50%であれば△、 50%を超える場合は Xとした。結果を台上試験と併せて図 6、図 7に示す

[0124] 図 6及び図 7の対比から、液体成分中に含まれる油溶性硫黄化合物の含有割合を制御することによって継手用ブーツ 24の耐久性を向上させることができ、且つ耐焼き付き性ゃ耐かじり性を向上させることができることが明らかである。

Claims

請求の範囲

[1] 等速ジョイント（10a)を構成し、且つポリエステル系熱可塑性エラストマー榭脂からなる継手用ブーツ（24)に封入される等速ジョイント用グリース組成物（26)であって、基油を含む液体成分、ウレァ系化合物増ちよう剤、固体モリブデンジチォカーバメート、及びアルカリ金属ホウ酸塩水和物を含有し、

当該等速ジョイント用グリース組成物（26)の全量に対する前記アルカリ金属ホウ酸塩水和物の割合が 0. 1〜10質量％であり、

且つ前記液体成分に含まれる硫黄の含有量が、該液体成分の全量に対して 0. 6 質量％以下であることを特徴とする等速ジョイント用グリース糸且成物（26)。

[2] 請求項 1記載の組成物（26)において、さらに、下記の式（1)を満足することを特徴とする等速ジョイント用グリース糸且成物（26)。

A- (S X B) /C≤0. 05

式（1)中、 Aは前記液体成分の硫黄含有割合、 Sは前記基油の硫黄含有割合、 B は当該等速ジョイント用グリース組成物（26)の全量に対する前記基油の含有割合、 Cは当該等速ジョイント用グリース組成物（26)の全量に対する前記液体成分の含有量を表し、 A、 S、 B、 Cの単位は質量％である。

[3] 一端部が第 1伝達軸（5)に連結されるとともに他端部に開口した筒状部（30)を有し、且つ前記筒状部 (30)の内部に所定間隔で互いに離間するとともに前記一端部から前記他端部に指向して延在する複数の案内溝 (32a〜32c)が設けられたァウタ部材 (20)と、

一端部に前記ァウタ部材（20)の前記筒状部（30)における前記案内溝（32a〜32 c)に摺接する摺接部 (44)を有し、且つ他端部が第 2伝達軸 (4a)に連結されるインナ部材 (22)と、

前記ァウタ部材 (20)及び前記第 2伝達軸 (4a)を被覆して各端部が該ァウタ部材（ 20)及び該第 2伝達軸 (4a)に固定される継手用ブーツ（24)と、

を備え、

前記継手用ブーツ（24)がポリエステル系熱可塑性エラストマ一力ゝらなり、前記継手用ブーツ（24)内に封入された等速ジョイント用グリース組成物（26)が、基油を含む液体成分、ウレァ系化合物増ちよう剤、固体モリブデンジチォカーバメート、及びアルカリ金属ホウ酸塩水和物を含有し、

前記等速ジョイント用グリース組成物（26)の全量に対する前記アルカリ金属ホウ酸塩水和物の割合が 0. 1〜10質量％であり、

前記液体成分に含まれる硫黄の含有量が、該液体成分の全量に対して 0. 6質量 %以下であることを特徴とする等速ジョイント（10a)。

[4] 請求項 3記載の等速ジョイント（10a)にお、て、前記等速ジョイント用グリース組成物（26)が下記の式（1)を満足するものであることを特徴とする等速ジョイント（10a)。

A- (S X B) /C≤0. 05