WO2006033382A1

WO2006033382A1 - ルーバーフィンおよびコルゲートカッター

Info

Publication number: WO2006033382A1
Application number: PCT/JP2005/017455
Authority: WO
Inventors: Hirokazu Yaezawa; Kenji Tochigi
Original assignee: Calsonic Kansei Corporation
Priority date: 2004-09-22
Filing date: 2005-09-22
Publication date: 2006-03-30
Also published as: EP1795849A4; US20080179048A1; JPWO2006033382A1; EP1795849A1

Abstract

　帯状薄板（１３）に屈曲部（１５）と平坦部（１７）とを交互に形成してコルゲート形状とし、且つ平坦部（１７）に帯状薄板（１３）の長さ方向Ｙに沿って切り起こした複数のルーバー（１９、２１）を帯状薄板（１３）の幅方向Ｘに並設したルーバーフィン（１１）において、ルーバー（１８、１９）の切り起こし角度が帯状薄板（１３）の長さ方向Ｙに沿って略同一となるように成形する。

Description

明細書

ノレーバーフィンおよびコノレゲートカッター技術分野

[0001] この発明は、熱交^^に用いられる放熱用のルーバーフィン、およびこのルーバーフィンを成形するためのコルゲートカッターに関する。

背景技術

[0002] 自動車等の車両に搭載される冷却装置、空調装置においては、ラジェータ、ヒータコア、コンデンサ、エバポレータ等の熱交換器が用いられている。これらの熱交換器では、波状に成形されたコルゲートフィンを介して空気との間で熱交換を行うように構成されている。近年では、放熱性能を向上させることを目的として、フィンの平坦部（屈曲部と屈曲部との間の区間）に斜めに開口した複数のルーバーを形成したルーバ一付きコルゲートフィン（以下、ルーバーフィンと、う）が開発されて、る。

[0003] 図 1は、一般的なルーバーフィンの外観を示す斜視図である。ルーバーフィン 1は、帯状薄板 3を屈曲部 3aと平坦部 3bとが交互に連続するようにコルゲート形状に形成されるとともに、それぞれの平坦部 3bに、開口方向が斜めとなる複数のルーバー 5が幅方向に形成されている。

[0004] このルーバーフィン 1は、平坦部 3bにおけるルーバー 5の配列により、二方向ルーバーフィンと一方向ルーバーフィンとに分けられる。二方向ルーバーフィンにおけるルーバー配列を図 2に示す。図 2は図 1に示す二方向ルーバーフィンを幅方向に切断したときの断面図である。二方向ルーバーフィン 1Aでは、 1つの平坦部 3bに形成されるルーバー 5 (5a、 5b)が、中央部 C1を挟んでその両側に開口方向（切り起こし方向）が逆向きになるように相互に対称に形成されている。また、一方向ルーバーフインにおけるルーバー配列を図 3に示す。図 3は図示しない一方向ルーバーフィンを幅方向に切断したときの断面図である。一方向ルーバーフィン 1Bでは、一つの平坦部 3bの全面において、ルーバー 5の開口方向がすべて同一方向となるように形成されている。この一方向ルーバーフィン 1Bは、二方向ルーバーフィン 1Aに比べて放熱性能が高ぐまた通気抵抗が低!、などの利点を備えて、る。 [0005] ところで、ルーバー 5を切り起こした際にルーバーの根本部分では材料が内側と外側に伸ばされ、このとき発生した歪みは屈曲部 3aの側縁付近に蓄積される。一方向ルーバーフィン 1Bでは、切り起こしにより発生したルーバー 5の歪みが側縁全体で同一方向に分布することになるため、図 4に示すように、歪みによりフィン全体にねじれが発生してフィンが曲がってしまう。このように、コルゲート成形後にフィンが曲がってしまうと、熱交コアへの組み付けを自動化することができなくなってしまう。

[0006] ちなみに、二方向ルーバーフィン 1Aでは、ルーバーの切り起こし時に発生する歪みが中央部 C1で釣り合うため、コルゲート成形後にフィンが曲がることはな!/、。

[0007] このような一方向ルーバーフィンにおけるコルゲート成形後の湾曲を防止する従来技術として、帯状金属板の縁部を折り曲げて剛性を高め、成形後にフィンが湾曲しな V、ようにしたコルゲートフィンが知られて!/、る（特開 2003— 83691号公報）。

発明の開示

[0008] し力しながら、従来技術に示されたコルゲートフィンでは、帯状金属板の縁部を折り曲げる工程が必要となるうえ、折り曲げ分だけフィン幅を広くしなければならず、材料歩留まりが悪くなるという課題があった。

[0009] このような課題に対して、工程数を増やすことなぐ且つ材料歩留まりを悪くすることなしに、コルゲート成形後にフィンが曲がることのない形状を備えたルーバーフィン、およびこのようなルーバーフィンを形成するコルゲートカッターの開発が求められている。

[0010] 本発明の目的は、コルゲート成形後にフィンが曲がることのないルーバーフィンおよびコルゲートカッターを提供することにある。図面の簡単な説明

[0011] [図 1]図 1は、一般的なルーバーフィンの外観を示す斜視図。

[図 2]図 2は、二方向ルーバーフィンを幅方向に切断したときの断面図。

[図 3]図 3は、一方向ルーバーフィンを幅方向に切断したときの断面図。

[図 4]図 4は、一方向ルーバーフィンの曲がり状態を示す斜視図。

[図 5]図 5は、本発明の第 1の実施の形態に係るルーバーフィンの一部を示す斜視図である。 [図 6]図 6は、図 5の 6— 6線に沿った断面図である。

圆 7]図 7は、ルーバーフィンの製造工程を示す全体構成図である。

[図 8]図 8は、第 1の実施の形態に係るコルゲートカッターの配置を示す斜視図である

[図 9]図 9は、図 8に示した複数の歯部を示す部分拡大図である。

[図 10]図 10は、本発明の第 1の実施の形態に係るコルゲートカッターの分解斜視図である。

[図 11]図 11は、本発明の第 1の実施の形態に係るコルゲートカッターの歯部（ブレード 1枚分)の拡大側面図である。

[図 12]図 12は、（a)〜（c)が図 11の 12A— 12A線、 12B— 12B線、 12C— 12C線に沿った断面図である。

[図 13]図 13は、本発明の第 1の実施の形態に係るコルゲートカッターの嚙み合い部分を示す部分断面図である。

[図 14]図 14は、本発明の第 2の実施の形態にコルゲートカッターの歯部（ブレード 1 枚分)の拡大側面図である。

[図 15]図 15は、（a)〜（c)が図 14の 15A— 15A線、 15B— 15B線、 15C— 15C線に沿った断面図である。

[図 16]図 16は、本発明の第 2の実施の形態に係るコルゲートカッターの配置を示す斜視図である。

[図 17]図 17は、図 16に示した複数の歯部を示す部分拡大図である。

[図 18]図 18は、本発明の第 2の実施の形態に係るコルゲートカッターの分解斜視図である。

[図 19]図 19は、本発明の第 2の実施の形態に係るルーバーフィンの一部を示す斜視図である。

[図 20]図 20は、本発明の第 3の実施の形態に係るコルゲートカッターの配置を示す斜視図である。

[図 21]図 21は、図 20に示した複数の歯部を示す部分拡大図である。

[図 22]図 22は、本発明の第 3の実施の形態に係るコルゲートカッターの分解斜視図である。

[図 23]図 23は、本発明の第 3の実施の形態に係るルーバーフィンの一部を示す斜視図である。

[図 24]図 24は、本発明の第 3の実施の形態にコルゲートカッターの歯部（ブレード 1 枚分)の拡大側面図である。

[図 25]図 25は、（&)〜（じ）が図24の25八ー25八線、 25B—25B線、 25C— 25C線に沿った断面図である。

[図 26]図 26は、（a)が図 25 (a)に相当する上下のカッターの配置を示す説明図、（b) が図 25 (b)に相当する上下のカッターの配置を示す説明図、（c)が図 25 (c)に相当する上下のカッターの配置を示す説明図である。

[図 27]図 27は、（a)が図 25 (a)に相当する上下のカッターとルーバーの切り起こし状態を示す断面説明図、（b)が図 25 (b)に相当する上下のカッターとルーバーの切り起こし状態を示す断面説明図、（c)が図 25 (c)に相当する上下のカッターとルーバ一の切り起こし状態を示す断面説明図である。

発明を実施するための最良の形態

[0012] 以下、本発明の実施の形態に係るルーバーフィンおよびコルゲートカッターの詳細を図面を参照しながら説明する。

[0013] (第 1の実施の形態）

図 5は第 1の実施の形態に係わるルーバーフィンの一部（コルゲート形状の一山分

)を示す斜視図、図 6は図 5の 6— 6線に沿った断面図である。

[0014] 本実施の形態に示すルーバーフィン 11は、例えばアルミ部材カもなる帯状薄板 13 に対して屈曲部 15と平坦部 17とを交互に形成して連続するコルゲート形状とし、且つ平坦部 17に帯状薄板 13の長さ方向 Yに沿って切り起こした複数のルーバー 18、

19を帯状薄板 13の幅方向 Xに並設したものである。

[0015] このルーバー 18、 19は、図 6に示すように、それぞれの切り起こし方向が一方向に揃うように形成されている。そして、各ルーバー 18、 19の切り起こし角度は、帯状薄板 13の長さ方向 Yに沿ってほぼ同じ角度 Θとなるように成形されている。

[0016] ここで、ルーバーフィン 11の製造工程について簡単に説明する。図 7は、ルーバーフィンの製造工程を示す全体構成図である。ロール 13Aから繰り出される帯状薄板 1 3は、進行方向の上下に配置された一対のコルゲートカッター 21A、 21B (コルゲートカッター 21)間を通過すると、コルゲート成形による屈曲部 15の形成と、ルーバー成形による平坦部 17へのルーバー 18、 19の切り起こしがほぼ同時に行われる。この後、ピッチ調整ロール 23A、 23Bによってコルゲート成形された部分の送りに抵抗を与えて長さ方向に縮めつつ、隣接する屈曲部 15間のピッチを整えた後、次の切断刃 2 5まで送って所定の長さに切断することにより、組み付ける熱交コアの寸法に合わせた長さのルーバーフィン 11が完成する。

[0017] 次に、図 5に示すようなルーバーフィン 11を成形するコルゲートカッター 21の構造について説明する。

[0018] 図 8は、図 7に示すコルゲートカッター 21の配置を示す斜視図である。一対の（第 1 及び第 2の）コルゲートカッター 21A、 21Bからなるコルゲートカッター 21は、一方が雄型、他方が雌型のカッターとして互いに嚙み合うように設置され、図示しない駆動機構により矢印方向に回転駆動される。以下、主にコルゲートカッター 21Aを例として構造を説明する。

[0019] コルゲートカッター 21Aは、円周方向に沿って複数の歯部 31Aが所定間隔で放射状に形成され、円周上には歯部 31Aの頂部 33および底部 35が交互に形作られている。各歯部 31Aは、図 9の部分拡大図に示すように、一方の側面 37には複数の切り起こし刃 39が、また他方の側面 37には複数の切り起こし刃 41がそれぞれ形成されている。このように、各歯部 31 Aの頂部 33および底部 35によって、帯状薄板 13に所定間隔で屈曲部 15を連続して形成するとともに、歯部 31Aの側面 37に形成した切り起こし刃 39、 41によって、帯状薄板 13の平坦部 17に図 5に示すような複数のルーバー 18、 19を切り起こすように構成されている。

[0020] 図 10はコルゲートカッター 21Aの分解斜視図である。コルゲートカッター 21Aは、円周方向に沿って複数の歯部 31Aを放射状に形成した薄板状のブレード 29を所定枚数積層した構造となっている。各ブレード 29には、円周方向に沿って切り起こし刃 39、 41が所定間隔で交互に形成されている。なお、コルゲートカッター 21Aは一体成形されたものであってもょ、。 [0021] コルゲートカッター 21Bについても、円周方向に沿って複数の歯部 31Bが所定間隔で放射状に形成されており、各歯部 31Bの一方の側面には複数の切り起こし刃が、また他方の側面には複数の切り起こし刃がそれぞれ形成されている（符号省略)。

[0022] 上記のように構成されたコルゲートカッター 21Aと、これと対をなすコルゲートカツタ一 21Bとは、互いの歯部 31A、 31Bが交互に嚙み合うように配置され、コルゲート力ッター 21A、 21Bのうちの一方の頂部 33が他方の底部 35と嚙み合うことで帯状薄板 13に屈曲部 15と平坦部 17とが交互に形成され、同時に一方の切り起こし刃 39 (41) が他方の切り起こし刃 41 (39)と嚙み合うことでルーバー 18、 19が切り起こされる。

[0023] 次に、歯部 31Bの側面 37に形成された切り起こし刃 39、 41の形状について説明する。図 11は歯部 31B (ブレード 1枚分)の拡大側面図、図 12 (a)〜（c)は図 11の 1 2A— 12A線、 12B— 12B線、 12C— 12C線に沿った断面図である。

[0024] 本実施の形態のコルゲートカッター 21Bでは、切り起こし刃 39、 41の刃角を、ルーバー 18、 19の切り始め部分では角度が小さぐ切り終わり部分では角度が大きくなるように変化させている。

[0025] 例えば、図 5に示すようにフィンの成形方向を矢印 Zの方向とすると、ルーバー 18、

19は太線の矢印 a→b、 c→dの順に切り起こされる。ここで、ルーバー 19の両端部における切り起こし部を 19a、 19b、同じくルーバー 18の両端部における切り起こし部を 18c、 18dとすると、切り起こし部 19aはルーバー 19の切り始め部分となり、切り起こし部 19bは切り終わり部分となる。また、切り起こし部 18cはルーバー 18の切り始め部分となり、切り起こし部 18dは切り終わり部分となる。

[0026] これに対してコルゲートカッター 21Bでは、図 11および図 12に示すように、ルーバ一 19を切り起こす側の切り起こし刃 41の刃角を、切り起こし部 19aを成形する刃部 4 lhでは刃角 φ !ι、中間では刃角 φ !ή、切り起こし部 19bを成形する刃部 41iでは刃角 (Hとなるように徐々に大きくしている。ここで、刃角 (Η> φ !ΰ> φ ΐιの関係となり、刃角 φ hから φほでの間は無段階に刃角を変化させている。

[0027] また、ルーバー 18を切り起こす側の切り起こし刃 39の刃角を、切り起こし部 18cを成形する刃部 3¾では刃角 φ ΐ、中間では刃角 d) jk、切り起こし部 18dを成形する刃部 39kでは刃角 φ ΐίとなるように徐々に大きくしている。ここで、刃角 d) k> jk> φ ] の関係となり、刃角 <i) kからまでの間は無段階に刃角を変化させている。

[0028] なお、切り起こし刃 39、 41の形成方向は、図 12に示すように、一つの歯部 31Bの頂部 33を境として、両側に位置する側面 37において互いに刃の切削面が逆方向となるように形成される。

[0029] 一方、コルゲートカッター 21Bと対をなすコルゲートカッター 21Aについても略同一の形状に作られ、切り起こし刃の刃角をルーバー 18、 19の切り始め部分では角度が小さぐ切り終わり部分では角度が大きくなるように変化させている。図 13は、コルゲートカッター 21Aと 21Bの嚙み合い部分を示す部分断面図である。コルゲートカツタ一 21Bの切り起こし刃は、コルゲートカッター 21Aの切り起こし刃 39 (41)と嚙み合せたときに、互、の刃の向きと刃角が鏡面対称となるように組み合わされて、る。

[0030] 一般に、コルゲートカッターによるルーバー成形では、切り起こし刃 39、 41の刃角 φがルーバー 18、 19の切り起こし角度を決定している。すなわち、刃角 φを大きくした部分では切り起こし角度は大きくなり、刃角 φを小さくした部分では切り起こし角度は小さくなる。通常のルーバー成形では、先に切り起こされる部分 (切り始め部分)ではしつ力りと切り起こし成形される力後に切り起こされる部分 (切り終わり部分)ではしつ力りとした切り起こし成形がされないため、一つのルーバーで両端の切り起こし部における切り起こし角度が異なり、ルーバーに歪みが発生してしまう。

[0031] これに対して本実施の形態のコルゲートカッター 21Α(21Β)では、切り起こし刃 39 、 41の刃角を、ルーバーの切り始め部分では角度が小さくなるようにし、切り終わり部分では角度が大きくなるようにしているため、しつ力りと切り起こし成形される切り始め部分では切り起こし角度が大きくならないように成形され、しっかりとした切り起こし成形がなされない切り終わり部分では切り起こし角度が大きくなるように成形されることになる。したがって、図 5に示すように、ルーバー 18、 19の両端の切り起こし部 18c、 18d、および 19a、 19bにおける切り起こし角度が略同一となるように成形することができる。このように、ルーバーの両端の切り起こし部における切り起こし角度がほぼ同一となることによりルーバーの歪みがなくなり、歪みによるフィン全体のねじれが抑えられるため、成形後のルーバーフィン 11の曲がりを防ぐことができる。

[0032] したがって、本実施の形態に示すコルゲートカッター 21によれば、ねじれを防止するために帯状薄板 13の縁部を折り曲げる工程が不要となり、また折り曲げ分だけフィン幅を広くすることもないため、工程数を増やすことなぐ且つ材料歩留まりを悪くすることなしに、コルゲート成形後に曲がることのない一方向ルーバーフィンを得ることができる。

[0033] なお、切り起こし刃 39、 41の刃角は、フィン形状や材質に応じて最適な数値が個々に求められる。これらの数値は、実験やシミュレーションを実施することにより決定することができる。

[0034] (第 2の実施の形態）

次に、本発明の第 2の実施の形態に係るコルゲートカッターについて説明する。

[0035] 上記第 1の実施の形態に示したようなコルゲートカッターの加工に関する技術として、砲石の研磨面に合わせてカッターの斜刃面を傾けて研磨する方法が知られている (特開平 1— 2833号公報)。しかし、特開平 1— 2833号公報に示されたカ卩ェ方法では、一定の刃角でしか斜刃を加工できないため、上記第 1の実施の形態に係る刃角が徐々に変化するコルゲートカッター (徐変コルゲートカッター）を製作することは技術的に困難であった。また、切削加工や放電カ卩ェなど、砲石による研削加工以外で斜刃をカ卩ェすることにより徐変コルゲートカッターをカ卩ェすることは可能である。ところ力切削加工は研削加工に比べて加工面の表面粗さが劣るため、フィン成形に悪影響を及ぼすおそれがある。また、放電加工は研削加工に比べて加工時間が多くかかるため、コスト増を招くことになる。

[0036] そこで、第 2の実施の形態では、上記した第 1の実施の形態に係るルーバーフィンを形成できる刃角が徐々に変化するコルゲートカッターと同等の機能を備え、研削加ェにより製作可能なコルゲートカッターを提供することにある。

[0037] まず、第 2の実施の形態に係るコルゲートカッターの基本的な構造を、図 16〜図 18 を用いて説明する。図 16はコルゲートカッターの配置を示す斜視図、図 17は歯部の部分拡大図、図 18はコルゲートカッターの分解斜視図、図 19はルーバーフィンの一部 (コルゲート形状の 1山分)を示す斜視図である。

[0038] 図 16に示すように、コルゲートカッター 121は、一対の（第 1及び第 2の）コルゲートカッター 121A, 121Bで構成されている。このコルゲートカッター 121A, 121Bは、一方が雄型、他方が雌型のカッターとして互いに嚙み合うように設置され、図示しない駆動機構により矢印方向に回転駆動される。以下、コルゲートカッター 121Aを例として説明する。

[0039] コルゲートカッター 121Aは、円周方向に沿って複数の歯部 131Aが所定間隔で放射状に形成され、円周上には歯部 131Aの頂部 133および底部 135が交互に形作られている。歯部 131Aには、図 17に示すように、一方の側面 137aには複数の切り起こし刃（刃形状は図示せず） 139が、また他方の側面 137bには複数の切り起こし刃（刃形状は図示せず） 141がそれぞれ形成されている。

[0040] このコルゲートカッター 121Aは、図 18に示すように、円周方向に沿って複数の歯部 131 Aを放射線状に形成した薄板状のブレード 129を所定枚数積層した構造となつている。各ブレード 129には、円周方向に沿って切り起こし刃 139, 141が所定間隔で交互に形成されている。ただし、コルゲートカッターの構造は複数の部材を積層したものに限定されるものではなぐ一体成形されたものであってもよい。

[0041] 同様に、コルゲートカッター 121Bについても、円周方向に沿って複数の歯部 131 Bが所定間隔で放射状に形成されており、各歯部 131Bの一方の側面には複数の切り起こし刃が、また他方の側面には複数の切り起こし刃がそれぞれ形成されている（符号の図示を省略)。

[0042] 図 16に示すように、このような切り起こし刃 139, 141が形成されたコルゲートカツタ一 121Aと、同一構成の切り起こし刃が形成されたコルゲートカッター 121Bとを嚙み合わせて回転駆動するとともに、この両カッター間に帯状薄板 113を供給すると、一方のコルゲートカッターの頂部 133が他方のコルゲートカッターの底部 135と嚙み合つて、図 19に示すような帯状薄板 113に屈曲部 115と平坦部 117とが交互に形成される。また同時に、一方のコルゲートカッターの切り起こし刃 139 (141)が他方のコルゲートカッターの切り起こし刃 139 (141)と嚙み合うことで帯状薄板 113の平坦部 11 7に複数のルーバー 118, 119力 S切り起こされ、ルーバーフィン 111となる。

[0043] 次に、歯部 131A (131B)の佃 J面 137a, 137bに形成された切り起こし刃 139, 14 1の形状について説明する。図 14は隣接する歯部 131Bの側面形状を示す部分拡大図、図 15 (&)〜（。）は図14の15八—15八線、 15B— 15B線、 15C— 15C線における切り起こし刃同士の嚙み合いを示す断面図であり、コルゲートカッター 121A, 1 21 Bが嚙み合つて、るときの仮想的な断面を示して、る。

[0044] 本実施の形態のコルゲートカッター 121Bは、図 14に示すように、歯部 131Bの一方の側面 137aに設けた切り起こし刃 139を、ルーバー 118の切り始め箇所を力卩ェする頂部側の歯先部分 139aでは歯高 hiが最も小さぐまたルーバー 118の切り終わり箇所を加工する底部側の歯先部分 139bでは歯高 h2が最も大きくなるように頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bに向力つて歯高が連続的に大きくなるように成形 (削り落とし)して、る。

[0045] ここで、図 19に示すように、ルーバー 118は切り始め箇所 118aから切り終わり箇所 118bに向力つて矢印方向に切り起こされ、ルーバー 119は切り始め箇所 119cから切り終わり箇所 119dに向かって矢印方向に切り起こされる（フィンの成形方向は矢印 a方向とする）。歯高 hl、 h2は元となる歯車の形を示す一点鎖線からの高さで示されている。なお、二点鎖線は本実施の形態において歯高 hl、 h2を設ける前の歯高を示すものである。すなわち、元となる歯車の形に歯を付けたものが二点鎖線である

[0046] したがって、切り起こし刃 139の断面は頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bまで同一である力本実施の形態では二点鎖線の位置力もこの切り起こし刃 139の歯高を連続的に削り落とすことにより、切り起こし刃 139の幅方向の厚み t ( ランド幅）は頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bに向力つて徐々に狭くなつている。

[0047] さらに、頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bに至るまでの間は同じ刃角 Θで斜刃 140が成形されている。図 14に示す二点鎖線は、頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bまで刃角 Θで成形したときのラインを示している。本実施の形態では、頂部側の歯先部分 139aから底部側の歯先部分 139bに向力つて歯高が連続的に削り落とされているため、切り起こし刃 139の実線よりも外側の範囲は実際には斜刃 140が加工されな、領域を示して、る。

[0048] また、歯部 131Bの他方の側面 137bに設けた切り起こし刃 141は、図 19に示すル一バー 119の切り始め箇所 119cをカ卩ェする底部側の歯先部分 141aでは歯高 hiが最も小さぐまたルーバー 119の切り終わり箇所 119dをカ卩ェする頂部側の歯先部分 141bでは歯高 h2が最も大きくなるように頂部側の歯先部分 141aから底部側の歯先部分 141bに向力つて歯高が連続的に大きくなるように成形（削り落とし)している。

[0049] したがって、切り起こし刃 141の断面は底部側の歯先部分 141aから頂部側の歯先部分 141bまで同一である力本実施の形態では二点鎖線の位置力もこの切り起こし刃 141の歯高を連続的に削り落とすことにより、切り起こし刃 141の幅方向の厚み t ( ランド幅）は底部側の歯先部分 141aから頂部側の歯先部分 141bに向力つて徐々に狭くなつている。

[0050] さらに、底部側の歯先部分 141aから頂部側の歯先部分 141bに至るまでの間は同じ刃角 Θで斜刃 142が成形されている。図 14に示す二点鎖線は、底部側の歯先部分 141aから頂部側の歯先部分 141bまで刃角 Θで成形したときのラインを示している。本実施の形態では、底部側の歯先部分 141aから頂部側の歯先部分 141bに向力つて歯高が連続的に削り落とされているため、切り起こし刃 141の実線よりも外側の範囲は実際には斜刃 142が加工されな、領域を示して、る。

[0051] 上記コルゲートカッター 121Bと対をなすコルゲートカッター 121 Aの歯部 131 Aについても、歯部 131Bと同様の切り起こし刃が形成されている（以下、 139A, 141Aとする）。そして、コルゲートカッター 121A, 121Bを嚙み合わせたときに、コルゲート力ッター 121Bの歯部 131Bの側面 137aに設けた切り起こし刃 139と、コルゲートカツタ一 121Aの歯部 131Aの側面 137aに設けた切り起こし刃 139Aとが対向し、また、コルゲートカッター 121Bの歯部 131Bの側面 137bに設けた切り起こし刃 141と、コルゲートカッター 121Aの歯部 131Aの側面 137bに設けた切り起こし刃 141Aとが対向することになる。これにより、コルゲートカッター 121Bの切り起こし刃 139 (141)は、コルゲートカッター 121Aの切り起こし刃 139A(141A)と嚙み合わせたときに、互いの刃の向きと刃角が鏡面対称となるように組み合わされる。

[0052] 次に、本実施の形態によるコルゲートカッター 121の作用について説明する。ここで ίま、図 19にお!/、て、ノレ一ノー 119を切り始め筒所 119c力ら切り終わり筒所 119d に向力つて矢印方向に切り起こす場合にっ、て説明する。

[0053] ルーバー 119の切り始め箇所 119cの加工は、図 14の 15A— 15A線断面である図 15 (a)に示すように、帯状薄板 113の平坦部 117がコルゲートカッター 121 Bの切り起こし刃 141の底部側の歯先部分 141aと、コルゲートカッター 121Aの切り起こし刃 141Aの頂部側の歯先部分 141bとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 117は、コルゲートカッター 121Aの斜刃（以下、上斜刃） 142の角部 142bとコルゲートカツタ一 121Bの斜刃（以下、下斜刃） 142の角部 142aとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 Φ aで切り起こされる。

[0054] ルーバー 119の切り起こし中間箇所 119cdの加工は、図 14の 15B— 15B線断面である図 15 (b)に示すように、帯状薄板 113の平坦部 117がコルゲートカッター 121 Bの切り起こし刃 141の中間部の歯先部分 141abと、コルゲートカッター 121Aの中間部の歯先部分 141aとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 117は、上斜刃 142 の角部 142abと下斜刃 142の角部 142abとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 φ ΐ) で切り起こされる。

[0055] ルーノー 119の切り終わり箇所 119dのカロ工は、図 14の 15C— 15C線断面である図 15 (c)に示すように、帯状薄板 113の平坦部 117がコルゲートカッター 121 Bの切り起こし刃 141の頂部側の歯先部分 141bと、コルゲートカッター 121Aの切り起こし刃 141Aの底部側の歯先部分 141aとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 117は、上斜刃 142の角部 141aと下斜刃 142の角部 142bとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 φ。で切り起こされる。

[0056] このように、本実施の形態のコルゲートカッター 121A, 121Bでは、切り起こし刃 13 9, 141の刃角 Θを一定としながら、幅方向の厚み tは tlから t3へ徐々に変化しているため（tl >t2>t3)、斜刃 140, 142による切り起こし角度も連続的に変化している。したがって、帯状薄板 113に成形されるルーバーは、切り始め箇所では切り起こし角度 φが小さく（ φ a)、切り終わり箇所では切り起こし角度 φが大きく（ φ c)なるように成形される。

[0057] 一般に、コルゲートカッターによるルーバー成形では、切り起こし刃 139, 141の刃角 Θがルーバーの切り起こし角度を決定している。すなわち、刃角 Θを大きくした部分で加工すると切り起こし角度 φは大きくなり、刃角 Θを小さくした部分で加工すると切り起こし角度 Φは小さくなる。通常のルーバー成形では、先に切り起こされる箇所（切り始め箇所)ではしつかりと切り起こし成形されるが、最後に切り起こされる箇所 (切り終わり箇所)ではしつ力りと切り起こし成形されないため、 1つのルーバーで両端の切り起こし角度が異なり、ルーバーに歪みが生じてしまう。

[0058] これに対して本実施の形態のコルゲートカッター 121A, 121Bでは、図 15に示すように、ルーバーの切り始め箇所では切り起こし角度 φが小さく（ φ a)、切り終わり箇所では切り起こし角度 φが大きく（ φ c)なるため、徐変コルゲートカッターで成形した場合と同じように、元々しつ力りと切り起こし成形される切り始め箇所では切り起こし角度が大きくならないように成形され、しっかりとした切り起こし成形がなされない切り終わり箇所では切り起こし角度が大きくなるように成形されることになる。したがって、図 19に示すように、ルーバー 118の切り始め箇所 118aと切り終わり箇所 118b、およびルーバー 119の切り始め箇所 119cと切り終わり箇所 119dにおける切り起こし角度 φ を、成形後にほぼ同一とすることができる。このように、一方向に成形されたルーバー 118, 119の両端部の切り起こし角度をほぼ同一とすることによりルーバーの歪みがなくなり、歪みによるフィン全体のねじれが抑えられるため、成形後のルーバーフィン 111の曲がりを防ぐことができる。

[0059] また、本実施の形態のコルゲートカッター 121A, 121Bでは、刃角 Θを一定とすることができるため、上記第 1の実施の形態に係る徐変コルゲートカッターと同等の機能を有するコルゲートカッターを製作することができる。この第 2の実施の形態によれば、切削加工ではなく研削加工により斜刃 140, 142をカ卩ェすることになるため、カロ工面の表面粗さを現行と同等とすることが可能となり、フィン成形への悪影響を回避することができる。また、放電カ卩ェのように多くの加工時間を要することがないため、コスト増を回避することができる。

[0060] なお、切り起こし刃 139, 141の歯高、刃角は、フィン形状や材質に応じて最適な数値が個々に求められる。これらの数値は実験やシミュレーションの実施結果により決定することができる。

[0061] (第 3の実施の形態）

次に、本発明の第 3の実施の形態に係るコルゲートカッターについて説明する。

[0062] 上記特開平 1— 2833号公報に示されたカ卩ェ方法では、一定の刃角でしか斜刃を加工できないため、上述した第 1の実施の形態に係る刃角が徐々に変化するコルゲートカッター (徐変コルゲートカッター）を製作することは技術的に困難であった。また、切削加工や放電カ卩ェなど、砲石による研削加工以外で斜刃を加工することにより徐変コルゲートカッターをカ卩ェすることは可能である。ところが、切削加工は研削加工に比べてカ卩工面の表面粗さが劣るため、フィン成形に悪影響を及ぼすおそれがある。また、放電力卩ェは研削加工に比べてカ卩ェ時間が多くかかるため、コスト増を招くことになる。

[0063] そこで、第 3の実施の形態では、上記第 1の実施の形態に係る刃角が徐々に変化するコルゲートカッターと同等の機能を備え、研削加工により製作可能なコルゲートカッターを提供することにある。

[0064] まず、第 3の実施の形態に係るコルゲートカッターの基本的な構造を、図 20〜図 23 を用いて説明する。図 20はコルゲートカッターの配置を示す斜視図、図 21は歯部の部分拡大図、図 22はコルゲートカッターの分解斜視図、図 23はルーバーフィンの一部 (コルゲート形状の 1山分)を示す斜視図である。

[0065] 図 20に示すように、コルゲートカッター 221は、一対の（第 1及び第 2の）コルゲートカッター 221A, 221Bで構成されている。このコルゲートカッター 221A, 221Bは、一方が雄型、他方が雌型のカッターとして互いに嚙み合うように設置され、図示しない駆動機構により矢印方向に回転駆動される。以下、コルゲートカッター 221Aを例として説明する。

[0066] コルゲートカッター 221Aは、円周方向に沿って複数の歯部 231Aが所定間隔で放射状に形成され、円周上には歯部 231Aの頂部 233および底部 235が交互に形作られている。歯部 231Aには、図 21に示すように、一方の側面 237aには複数の切り起こし刃（刃形状は図示せず） 239が、また他方の側面 237bには複数の切り起こし刃（刃形状は図示せず） 241がそれぞれ形成されている。

[0067] このコルゲートカッター 221Aは、図 22に示すように、円周方向に沿って複数の歯部 231Aを放射状に形成した薄板状のブレード 229を所定枚数積層した構造となつている。各ブレード 229には、円周方向に沿って切り起こし刃 239, 241が所定間隔で交互に形成されている。ただし、コルゲートカッターの構造は複数の部材を積層したものに限定されるものではなぐ一体成形されたものであってもよい。

[0068] 同様に、コルゲートカッター 221Bについても、円周方向に沿って複数の歯部 231 Bが所定間隔で放射状に形成されており、各歯部 231Bの一方の側面には複数の切り起こし刃が、また他方の側面には複数の切り起こし刃がそれぞれ形成されている（符号の図示を省略)。

[0069] このような切り起こし刃 239, 241が形成されたコルゲートカッター 221Aと、同一構成の切り起こし刃が形成されたコルゲートカッター 221Bとを嚙み合わせて回転駆動するとともに、図 20に示すように、この両カッター間に帯状薄板 213を供給すると、一方のコルゲートカッターの頂部 233が他方のコルゲートカッターの底部 235と嚙み合つて帯状薄板 213に、図 23に示すような屈曲部 215と平坦部 217とが交互に形成される。また同時に、一方のコルゲートカッターの切り起こし刃 239 (241)が他方のコルゲートカッターの切り起こし刃 239 (241)と嚙み合うことで帯状薄板 213の平坦部 21 7に複数のルーバー 218, 219力 S切り起こされ、ルーバーフィン 211となる。

[0070] 次【こ、歯咅 231A (231B)のィ則面 237a, 237b【こ形成された切り起こし刃 239, 24 1の形状について説明する。図 24は隣接する歯部 231Bの側面形状を示す部分拡大図、図 25 (&)〜（。）は図24の25八一25八線、 25B— 25B線、 25C— 25C線における切り起こし刃同士の嚙み合いを示す断面図であり、コルゲートカッター 221A, 2 21 Bが嚙み合つて、るときの仮想的な断面を示して、る。

[0071] なお、図 26 (a)は、切り起こし刃同士がルーバー 219を切り始めた状態を示すものであり、その嚙み合い断面は図 25 (a)に相当する。図 26 (b)は、切り起こし刃同士がルーバー 219の中間箇所 219cdを切る状態を示すものであり、その嚙み合い断面は図 25 (b)に相当する。図 26 (c)は切り起こし刃同士がルーバー 219の切り起こし終点位置 219dを切る切る状態を示すものであり、その嚙み合い断面は図 25 (c)に相当する。また、図 27 (a)〜（c)は、それぞれ図 25 (a)〜（c)に相当する嚙み合い位置で、コルゲートカッター 221A、 221Bが実際に平坦部 217を切り起こした状態を示す図である。

[0072] 本実施の形態のコルゲートカッター 221Bは、図 24に示すように、歯部 231Bの一方の側面 237aに設けた切り起こし刃 239を、図 23に示すルーバー 218の切り始め箇所 218aをカ卩ェする頂部側の歯先部分 239aと、ルーバー 218の切り終わり箇所 2 18bをカ卩ェする底部側の歯先部分 239bとで刃の幅方向の厚み (ランド幅）が同じになるように設定されている。切り起こし刃 239、 241は図 24に示すように、頂部側の歯先部分力底部側の歯先部分まで斜刃の角度及びランド幅は一定に形成されており、斜刃が一点鎖線で示した部位力も突出している長さが異なっている（ha、 hb、 heで示した部分)。

[0073] ここで、図 23に示すように、ルーバー 218は切り始め箇所 218aから切り終わり箇所 218bに向力つて矢印方向に切り起こされ、ルーバー 219は切り始め箇所 219cから切り終わり箇所 219dに向かって矢印方向に切り起こされる（フィンの成形方向は矢印 a方向とする）。

[0074] 本実施の形態では、図 25に示すように、コルゲートカッター 221A, 221Bの互いに対応する歯部 231A, 231Bの切り起こし刃 239, 241の刃角は刃の長さ方向に亘って同じ角度 0で斜刃 240, 242が形成されている。この斜刃 240, 242は削り落としにより形成されている。そして、切り起こし刃 239, 241の斜刃 240, 242の同じ符号の刃同士は互いに嚙み合った状態で所定のクリアランス cを介して平行をなすように設定されている。

[0075] 以下、クリアランス cについて図 24乃至図 27に基づいて説明する。

[0076] このクリアランス cは、ルーバー 219を切り始める位置（図 26 (a)参照） 241aでは図 25 (a)に示すように斜刃 240, 240間が大きなクリアランス clとなるように設定されている。切り起こされる平坦部 217は、コルゲートカッター 221Aの斜刃（以下、上斜刃） 242の角部 242aとコルゲートカッター 221Bの斜刃（以下、下斜刃） 242の角部 242 aとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 φ aで切り起こされる。

[0077] 次に、ルーバー 219の切り起こし中間箇所 219cdの加工は、図 24の位置 241abの 25B— 25B線断面である図 25 (b)に示すように、中程度のクリアランス c2が設定されている。そして、帯状薄板 213の平坦部 217は、コルゲートカッター 221Bの切り起こし刃 241の中間部の歯先部分 241abと、コルゲートカッター 221Aの中間部の歯先部分 241abとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 217は、上斜刃 242の角部 24 2abと下斜刃 242の角部 242abとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 φ bで切り起こされる。

[0078] 次に、ルーバー 219の切り起こし終点位置 219dの加工は、図 24の位置 241bの 2 5C - 25C線断面である図 25 (c)に示すように、小さ!/、クリアランス c3が設定されて!ヽる。そして、図 25に示すように、帯状薄板 213の平坦部 217は、コルゲートカッター 2 21Bの切り起こし刃 241の終点側の歯先部分 241bと、コルゲートカッター 221Aの歯先部分 241aとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 217は、上斜刃 242の角部 2 42aと下斜刃 242の角部 242bとをつなぐ線に沿って、切り起こし角度 φ cで切り起こされる。このように、本実施の形態のコルゲートカッターの切り起こし刃は、斜刃の突出量（ha、 hb、 he)によってクリアランス cl、 c2、 c3を決めている。

[0079] 次に、本実施の形態によるコルゲートカッター 221の作用について説明する。ここで ίま、図 23にお!/、て、ノレ一ノー 219を切り始め筒所 219c力ら切り終わり筒所 219d に向力つて矢印方向に切り起こす場合にっ、て説明する。

[0080] ルーバー 219の切り始め箇所 219cの加工は、図 24の 25A— 25A線断面である図 25 (a)に示すように、帯状薄板 213の平坦部 217がコルゲートカッター 221Bの切り起こし刃 241の底部側の歯先部分 241aと、コルゲートカッター 221Aの歯先部分 24 lbとの間で切り起こされる。このとき、帯状薄板 213の平坦部 217は、上斜刃 242の角部 242bと下斜刃 242の角部 242aとをつなぐ線に沿って、クリアランス clにより切り起こし角度 φ aで切り起こされる。

[0081] 図 23に示すルーバー 219の切り起こし中間箇所 219cdの加工は、図 24の 25B— 25B線断面である図 25 (b)に示すように、帯状薄板 213の平坦部 217がコルゲートカッター 221Bの切り起こし刃 241の中間部の歯先部分 241abと、コルゲートカッター 221Aの中間部の歯先部分 241abとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 217は、上斜刃 242の角部 242abと下斜刃 242の角部 242abとをつなぐ線に沿って、クリアランス c2により切り起こし角度 φ bで切り起こされる。

[0082] ルーノー 219の切り終わり箇所 219dのカロ工は、図 24の 25C— 25C線断面である図 25 (c)に示すように、帯状薄板 213の平坦部 217がコルゲートカッター 221Bの切り起こし刃 241の頂部側の歯先部分 241bと、コルゲートカッター 221Aの歯先部分 2 41aとの間で切り起こされる。このとき、平坦部 217は、上斜刃 242の角部 242aと下斜刃 242の角部 242bとをつなぐ線に沿って、クリアランス c3により切り起こし角度 φ c で切り起こされる。

[0083] このように、本実施の形態のコルゲートカッター 221A, 221Bでは、図 25に示すように、切り起こし刃 239, 241の刃角 Θを一定としながら、クリアランス cのみを徐々に変化しているため（c3く c2く cl)、斜刃 240, 242による切り起こし角度も連続的に変化している。したがって、帯状薄板 213に成形されるルーバーは、切り始め箇所では切り起こし角度 φが小さく（ φ a)、切り終わり箇所では切り起こし角度 φが大きく（ φ c)なるように成形される。

[0084] 一般に、コルゲートカッターによるルーバー成形では、切り起こし刃 239, 241の刃角 Θがルーバーの切り起こし角度を決定している。すなわち、刃角 Θを大きくした部分で加工すると切り起こし角度 φは大きくなり、刃角 Θを小さくした部分で加工すると切り起こし角度 Φは小さくなる。通常のルーバー成形では、先に切り起こされる箇所（切り始め箇所)ではしつかりと切り起こし成形されるが、最後に切り起こされる箇所 (切り終わり箇所)ではしつ力りと切り起こし成形されないため、 1つのルーバーで両端の切り起こし角度が異なり、ルーバーに歪みが生じてしまう。

[0085] これに対して本実施の形態のコルゲートカッター 221A, 221Bでは、図 25に示すように、ルーバーの切り始め箇所では切り起こし角度 φが小さく（ φ a)、切り終わり箇所では切り起こし角度 φが大きく（ φ c)なるため、徐変コルゲートカッターで成形した場合と同じように、元々しつ力りと切り起こし成形される切り始め箇所では切り起こし角度が大きくならないように成形され、しっかりとした切り起こし成形がなされない切り終わり箇所では切り起こし角度が大きくなるように成形されることになる。したがって、図 23に示すように、ルーバー 218の切り始め箇所 218aと切り終わり箇所 218b、およびルーバー 219の切り始め箇所 219cと切り終わり箇所 219dにおける切り起こし角度 φ を、成形後に、ほぼ同一とすることができる。このように、一方向に成形されたルーバ一 218, 219の両端部の切り起こし角度をほぼ同一とすることによりルーバーの歪みがなくなり、歪みによるフィン全体のねじれが抑えられるため、成形後のルーバーフィン 211の曲力^を防ぐことができる。

[0086] また、本実施の形態のコルゲートカッター 221A, 221Bでは、刃角 Θを一定とすることができるため、上記第 1の実施の形態に係るコルゲートカッターと同等の機能を有するコルゲートカッターを容易に製作することができる。この第 3の実施の形態によれば、切削加工ではなく研削加工により斜刃 240, 242をカ卩ェすることができるため、加工面の表面粗さを現行と同等とすることが可能となり、フィン成形への悪影響を回避することができる。また、放電カ卩ェのように多くの加工時間を要することがないため、コスト増を回避することができる。

[0087] なお、切り起こし刃 239, 241の歯高、刃角は、フィン形状や材質に応じて最適な数値が個々に求められる。これらの数値は実験やシミュレーションの実施結果により決定することができる。

産業上の利用の可能性

[0088] 本発明に係わるコルゲートカッターは、自動車等の車両に搭載されるラジェータゃ空調装置に用いられるヒータコア、コンデンサ、エバポレータ等の熱交換器に適用することができ、とくにこれら熱交^^に適した一方向ルーバーフィンの製造に有用なものである。

Claims

請求の範囲

[1] 帯状薄板でなり、前記帯状薄板の長さ方向に沿って切り起こした複数のルーバーが前記帯状薄板の幅方向に並設され、前記ルーバーの切り起こし角度が前記帯状薄板の長さ方向に沿って略同一となるように成形されて、る、複数の平坦部と、前記平坦部同士の境界となり、複数の前記平坦部がコルゲート形状となるように前記平坦部同士の連結箇所である屈曲部と、

を備えることを特徴とするルーバーフィン。

[2] 円周方向に沿って複数の歯部が形成されて、互いに嚙み合うように組み付けられた一対のカッターを含んでなり、

前記一対のカッター間に供給された帯状薄板に対して、対向する前記歯部の頂部および底部によって前記帯状薄板に所定間隔で屈曲部と平坦部とを交互に成形するとともに、前記歯部の側面に設けた複数の切り起こし刃によって前記帯状薄板の平坦部に複数のルーバーを切り起こしてルーバー付きコルゲートフィンを成形すると共に、

前記歯部の側面に設けた切り起こし刃の刃角を、前記ルーバーの切り始め部分では角度が小さぐ切り終わり部分では角度が大きくなるように前記帯状薄板の長さ方向に沿って変化させたことを特徴とするコルゲートカッター。

[3] 円周方向に沿って三角形状の複数の第 1歯部が形成され、前記第 1歯部の円周方向の側面に、帯状薄板にルーバーを切り起こす複数の第 1切り起こし刃が設けられると共に、前記第 1切り起こし刃の刃角が、前記ルーバーの切り始め部分では角度が小さぐ切り終わり部分で角度が大きくなるように前記第 1切り起こし刃の長さ方向に沿って刃角を漸次変化させた第 1のカッターと、

前記第 1のカッターに嚙み合うように前記第 1のカッターと同期して回転駆動され、円周方向に沿って複数の第 2歯部が形成され、前記第 2歯部は前記第 1歯部と共に前記帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に成形してコルゲート形状に加工すると共に、前記第 2歯部の円周方向の側面に、前記第 1歯部と協働して前記帯状薄板にル一バーを切り起こす複数の第 2切り起こし刃が設けられると共に、前記第 2切り起こし刃の刃角が、前記ルーバーの切り始め部分では角度が小さぐ切り終わり部分で角度が大きくなるように前記切り起こし刃の長さ方向に沿って刃角を漸次変化させた第

2のカッターと、

を含むことを特徴とするコルゲートカッター。

[4] 複数の歯部が放射状に形成された一対のカッターを所定間隔で対向配置してなりこの一対のカッター間に供給された帯状薄板に対して、対向する前記歯部の頂部および底部によって前記帯状薄板に屈曲部と平坦部とを交互に成形すると共に、前記歯部の側面に設けた複数の切り起こし刃によって前記帯状薄板の平坦部に複数のルーバーを同一方向に切り起こしてルーバー付きコルゲートフィンを成形し、前記歯部の一方の側面に設けた切り起こし刃は、前記ルーバーの切り始め箇所を加工する頂部側の歯先部分では歯高が最も小さぐ切り終わり箇所を加工する底部側の歯先部分では歯高が最も大きくなるように前記頂部側の歯先部分力底部側の歯先部分に向力つて歯高が連続的に大きくなるように成形されると共に、前記頂部側の歯先部分から底部側の歯先部分に至るまでの間は刃角 Θの斜刃が成形され、前記歯部の他方の側面に設けた切り起こし刃は、前記ルーバーの切り始め箇所を加工する底部側の歯先部分では歯高が最も小さぐ切り終わり箇所を加工する頂部側の歯先部分では歯高が最も大きくなるように前記底部側の歯先部分力頂部側の歯先部分に向力つて歯高が連続的に大きくなるように成形されるとともに、前記底部側の歯先部分から頂部側の歯先部分に至るまでの間は刃角 Θの斜刃が成形されている、

ことを特徴とするコルゲートカッター。

[5] 円周方向に沿って複数の第 1歯部が形成され、前記第 1歯部の円周方向の側面に、帯状薄板にルーバーを切り起こす複数の第 1切り起こし刃が設けられると共に、前記第 1切り起こし刃の高さが、前記ルーバーの切り始め部分では最も低ぐ切り終わり部分で最も高くなるように前記第 1切り起こし刃の長さ方向に沿って歯高を漸次変化させた第 1のカッターと、

前記第 1のカッターに嚙み合うように前記第 1のカッターと同期して回転駆動され、円周方向に沿って複数の第 2歯部が形成され、前記第 2歯部は前記第 1歯部と共に前記帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に成形してコルゲート形状に加工すると共に、前記第 2歯部の円周方向の側面に、前記第 1歯部と協働して前記帯状薄板にル一バーを切り起こす複数の第 2切り起こし刃が設けられると共に、前記第 2切り起こし刃の高さが、前記ルーバーの切り始め部分では最も低ぐ切り終わり部分で最も大きくなるように前記第 2切り起こし刃の長さ方向に沿って歯高を漸次変化させた第 2の力ッターと、

を含むことを特徴とするコルゲートカッター。

円周方向に沿って複数の第 1歯部が形成され、前記第 1歯部の円周方向の側面に、帯状薄板にルーバーを切り起こす複数の第 1切り起こし刃が設けられると共に、前記第 1切り起こし刃の長さ方向に沿って刃角 Θが一定の第 1のカッターと、

前記第 1のカッターに嚙み合うように前記第 1のカッターと同期して回転駆動され、円周方向に沿って複数の第 2歯部が形成され、前記第 2歯部は前記第 1歯部と共に前記帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に成形してコルゲート形状に加工すると共に、前記第 2歯部の円周方向の側面に、前記第 1歯部と協働して前記帯状薄板にル一バーを切り起こす複数の第 2切り起こし刃が設けられると共に、前記第 2切り起こし刃は、当該第 2切り起こし刃の長さ方向に刃角 Θが一定であり、前記第 2切り起こし刃は前記第 1切り起こし刃とのクリアランスが、相対的に、前記ルーバーの切り始め部分で最も長ぐ切り終わり部分で最も短くなるように、前記クリアランスが漸次変化する第 2のカッターと、

を含むことを特徴とするコルゲートカッター。