WO2005073657A1 - Echangeur thermique et module d’echange s’y rapportant - Google Patents

Echangeur thermique et module d’echange s’y rapportant Download PDF

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WO2005073657A1
WO2005073657A1 PCT/FR2005/000068 FR2005000068W WO2005073657A1 WO 2005073657 A1 WO2005073657 A1 WO 2005073657A1 FR 2005000068 W FR2005000068 W FR 2005000068W WO 2005073657 A1 WO2005073657 A1 WO 2005073657A1
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WO
WIPO (PCT)
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channels
modules
heat exchanger
channel
sheets
Prior art date
Application number
PCT/FR2005/000068
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English (en)
Inventor
Sylvain Benezech
Pierre-Xavier Bussonnet
Michel Claudel
Florent Noel
Original Assignee
Ziepack
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Filing date
Publication date
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Priority to EP05717403A priority patent/EP1709380A1/fr
Priority to US10/585,601 priority patent/US20090183862A1/en
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0031—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by paired plates touching each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/08—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by varying the cross-section of the flow channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/12—Elements constructed in the shape of a hollow panel, e.g. with channels
    • F28F3/14—Elements constructed in the shape of a hollow panel, e.g. with channels by separating portions of a pair of joined sheets to form channels, e.g. by inflation

Definitions

  • WO 98/16786 discloses a heat exchanger in which modules defining a first path for a first fluid, each comprise two sheets forming between them a sheet of channels being fluidly parallel to each other. Each channel interposed between two neighboring channels of the web is. over its entire developed length, - adjacent to these two neighboring channels from which it is isolated by two respective weld lines connecting the two sheets. A second path for a second fluid is defined between the modules, in the interior volume of a box containing the modules.
  • the modules are manufactured from two flat sheets, which are connected together by welding lines comprising the above lines isolating the neighboring channels from each other, then a liquid is introduced between the two sheets. pressure producing swelling of the two sheets between the weld lines, which forms the channels.
  • the channels of the same module are fluidly in parallel between two distribution zones common to all the channels of the same module, themselves connected to connection boxes.
  • the swelling is limited in the distribution zones so that in operation the second fluid penetrates more easily into pseudo-channels formed between the modules neighbors in the hollows between successive swollen zones. Outside these zones with limited swelling, the profile of the channels is continuous and even uniform.
  • the flow sections for fluids are only modified locally at the inlet and at the outlet.
  • the transition between the area with a modified passage section and the area with a constant passage section along the canals is abrupt and localized.
  • WO 01/07 854 describes an improvement according to which the channels are U-shaped instead of being rectilinear.
  • DE-A1-196 39 115 describes a plate-shaped heat transfer element consisting of two sheets defining between them channels for an exchange fluid. In the embodiments described with reference to FIGS.
  • each channel has a general U-shaped configuration which is subdivided twice in succession so that the passage section varies progressively in a ratio of 1 to 4 from one end to the other of the branched canal.
  • Each channel thus folded back on itself and branched occupies a rectangular space, the rectangular spaces being contiguous to each other by their adjacent lengths.
  • the purpose of this arrangement is to reduce the speed of the internal fluid when it has almost completed its exchange process, to better exchange the calories in the areas where the two exchange fluids have a small temperature difference between them.
  • the indicated application is a cooling element for high temperature batteries for electric vehicles. Such an exchanger is particularly complex to produce, and its flow rate is very limited.
  • the object of the present invention is to propose a heat exchanger allowing, without significant additional cost, to control the evolution of the flow rates of at least one of the exchange fluids, in particular when this fluid undergoes an at least partial change. phase, for example condensation, during the flow.
  • Another object of the invention is to provide a heat exchanger with low pressure drops distributed in a controlled manner.
  • Another object of the invention is to propose a heat exchange module which can compose such an exchanger.
  • the heat exchanger in which modules defining a first path for a first fluid each comprise two sheets forming between them a sheet of channels lying fluidly in parallel with each other, each channel interposed between two neighboring channels of the sheet being, over its entire developed length, adjacent to these two neighboring channels from which it is isolated by two respective weld lines connecting the two sheets, and a second path for a second fluid is defined between the modules, is characterized by a overall variation in cross-section along at least one of the paths, with continuity of profile of the channels.
  • the overall section variations can be obtained according to the invention by channels of different hydraulic diameters, by channels whose hydraulic diameter varies progressively from one end to the other, and / or by a relative arrangement of the modules which varies the hydraulic diameter of the passage between the modules for the second fluid, and / or etc.
  • a hydraulic diameter of a passage for a fluid is called the diameter of a theoretical cylindrical tube offering the same resistance to the flow as the passage considered having a circular non-cylindrical profile.
  • the heat exchange module comprising two sheets forming between them a sheet of continuous profile channels lying fluidly in parallel with each other, each channel interposed between two neighboring channels of the sheet being , over its entire developed length, adjacent to these two neighboring channels from which it is isolated by two respective weld lines connecting the two sheets, is characterized by an overall variation in the passage section defined by the channels with continuity of profile of the channels.
  • FIG. 1 is a perspective view, with parts broken away, of a plate heat exchanger, with vertical flow with parallel currents;
  • - Figure 2 is a perspective view of a cross-current plate exchanger, the flow in the modules -or plates- being vertical;
  • - Figure 3 is a perspective view of a plate condenser arranged in vertical planes, with rising gas flow;
  • FIG. 4 schematically represents, in perspective, two modules according to a first embodiment of the invention
  • - Figures 5 to 8 are views similar to a part of Figure 4 but showing four other embodiments of the invention
  • - Figure 9 is a schematic sectional view of a heat exchange module according to yet another embodiment, during its manufacture by hydroforming in a matrix
  • - Figure 10 is a view of a variant for producing a half-matrix
  • - Figure 11 is a perspective view of a heat exchange module according to yet another embodiment
  • - Figures 12 and 13 show in elevation two embodiments for a bundle of modules according to Figure 11
  • - Figure 14 shows schematically in perspective a beam obtained with modules according to a variant of Figure 11
  • FIG. 15 is a view of another embodiment of a bundle of modules for a heat exchanger according to the invention.
  • the heat exchanger comprises a box 1 having a rectangular profile with vertical axis, containing a stack of heat exchange modules 2, in the general form of plates, extending in vertical planes .
  • Each module 2 is essentially formed by two sheets 3 which are welded together along vertical weld lines 4 and which are swollen between these weld lines 4 to define vertical channels between them 6.
  • Each channel extends with a continuous profile over the entire height of the module. All the channels 6 open at each end, upper and lower respectively, in a upper connection chamber 7 defined in an upper connection box 8, or respectively in a lower connection chamber 9 defined in a lower connection box 11.
  • the channels 6 together constitute a first exchange path for a first fluid and this first exchange path can, in service, be connected by the connection boxes 8 and 11 with an external circuit for this first fluid.
  • the sealed connection of the channels 6 with the chambers 7 and 9 is provided by suitably shaped bars 12 which are interposed between the ends of the modules 2 and together form a bottom for the connection box 8 or respectively 11.
  • the channels 6 are therefore fluidically in parallel with each other between the two connection chambers 7 and 9.
  • Each channel 6 other than the two extreme channels of the channel sheet of each module is adjacent over its entire developed length to two neighboring channels, while being isolated of these two neighboring channels by a respective weld line 4 which is continuous over the entire developed length of the channel.
  • the developed length is the same as the overall length.
  • a second path for a second exchange fluid is defined between the modules 2.
  • the entry and exit in this second path is done by second connection boxes 13 and 14 placed on the side wall of the box 1 so that their interior chamber 16 and respectively 17 communicates with the intervals 18 between the sections of the modules 2, on the side of the ends 19 of the bars 12 which is opposite to the connection chamber 7 or 9.
  • connection box 13 its periphery is welded in a sealed manner to the periphery 22 of a rectangular opening formed in the box 1.
  • One side 21 of the periphery 22 is formed by the ends 19 aligned.
  • a second exchange fluid flows between the connection boxes 13 and 14 via a second exchange path constituted by the interior space of the box 1 located between the modules 2.
  • the lateral connection box 13 is located in the upper part very close to the upper connection box 8 for the first path, while the lateral connection box 14 is placed in the lower part of the box 1 very close to the lower connection box 11 of the first trip.
  • the second fluid enters laterally between the modules, flows between the modules parallel to the channels 6, then exits laterally through the other connection box.
  • Each of the two fluids can flow upward or downward depending on the application.
  • Called "counter-current" exchanger a parallel current exchanger in which the two fluids flow in opposite directions, therefore one upwards and the other downwards in this example.
  • connection boxes for the second fluid 13 and 14 are placed below and above the box 1 so that the direction of flow of the second fluid is vertical between the modules 2.
  • it is a condenser.
  • the lower connection box 13 comprises an inlet 23 for a gas and the upper connection box 4 comprises an outlet 24 for the residual gas part of the incoming flow 23.
  • a cooling fluid such as for example cold water
  • the condensable part of the second fluid forms droplets which fall into a bottom 26 of the box 13 then are discharged through a lower liquid outlet 27.
  • the second fluid has a volume flow which decreases from the inlet 23 towards the outlet 24 since the initial gas volume decreases as a part of this gas condenses. Therefore, if the passage section of the second path is substantially the same along this second path between the inlet connection box 13 and the outlet connection box 14, the flow speed will decrease. If this speed is suitable for entering the second route, it will be too low for a good exchange near the exit. If on the contrary, the speed is appropriate in the vicinity of the outlet, it will be too high at the inlet and the gas will tend to entrain droplets towards the outlet, contrary to the desired separation effect.
  • each module 102 comprises channels 6 a , 6 b , 6 C , 6 a having different hydraulic diameters.
  • the pitch of the weld lines 4, that is to say the distance between weld lines 4 successive is equal to a constant called P Q.
  • the difference in hydraulic diameter between neighboring channels is obtained by a difference in the swelling of the sheets 3 in each zone defining a channel, the channels 6 a to 6 d having respective amplitudes of inflation G a to G d , which increase by one edge. to the other of the module 102.
  • the profile and consequently the hydraulic diameter of each channel 6 a , 6 b , 6 C or 6 d are constant over the entire length of this channel.
  • each module 202 comprises groups of channels having identical hydraulic diameters, these diameters however being different from a group with the other.
  • there are two groups of each two channels namely the lower group of channels 6 a , 6 b with a relatively small identical hydraulic diameter, and the upper group of channels 6 C and 6 d with a relatively large identical hydraulic diameter.
  • the second path 28 comprises a first hydraulic diameter between the channels 6 a and 6 b of the neighboring modules 202, and a second smaller hydraulic diameter between the neighboring channels 6 C and 6 d .
  • FIG. 6 which will only be described for its differences from that of FIG. 5, there is between the two groups of channels 6 a , 6 b and 6 C , 6 d an intermediate channel 6 e having a swelling G e of intermediate value between that, weaker, of channels 6 a and 6 and that, stronger, of channels 6 C and 6 d .
  • the hydraulic diameter of the channels 6 e is intermediate between that of the channels 6 a , 6 and that, larger, of the channels 6 C , 6 d .
  • the second path 28 has between the channels 6 e of the neighboring modules 302 an intermediate value between that larger defined between the channels 6 a and 6 b and that, weaker, defined between the channels 6 C and 6 d .
  • the pitch P 0 between the weld lines 4 was the same for all the weld lines of a module and for all the modules.
  • the inflations G 0 are the same for all the channels of all the modules 402.
  • the channels of a web comprise a first group of channels 6 g and a second group of channels 6 a.m.
  • the pitch P g between two weld lines defining between them a channel 6 g is greater than the pitch P h between two weld lines defining between them a channel 6 h .
  • the hydraulic diameter of the path 28 decreases when the pitch of the weld lines decreases.
  • the example shown in Figure 8 combines variations in pitch and swelling.
  • the figure 9 illustrates the hydroforming step to produce a module with four groups of channels 6 P , 6 q , 6 r , 6 S having different hydraulic diameters resulting at least in part from different swellings.
  • the planar blank of the module is placed, constituted at this stage of two flat sheets welded to each other, for example by laser, along the weld lines such as 4 of the figures previous, between two matrices 31, 32 defining between them a cavity with working faces 33 p , 33 q , 33 r , 33 s and respectively 34 p , 34 q , 34 r 34 s between which the blank of the module extends and which have between them, two to two, a distance corresponding to the desired swelling in each region respectively.
  • FIG. 10 illustrates a less costly tooling where each die (only the lower die 31 is shown) has a flat working face 33 corresponding to the maximum inflation expected, and shims 36 p , 36 q , 36 s to define the zones where less swelling is desired.
  • these shims must be fixed under the working surface of the die to avoid their fall by gravity before the hydroforming step. Attachment of shims is also desirable for the lower die.
  • the invention makes it possible to vary the hydraulic diameters in a first direction, for example in the direction of growth, for example between groups 6 P and 6 q or 6 q and 6 r , then in the second direction, here the direction of decrease between the group 6 r and 6 S , when this is desired to optimize the exchanger.
  • the weld lines 4 of a module are mutually parallel and the hydraulic diameter of a channel is constant over its entire length.
  • the weld lines 604 of a module 602 are all convergent, in this example towards the same point located beyond one of the ends of the module.
  • the neighboring weld lines form a relatively small angle between them, designated by A in FIG. 11.
  • the pitch between successive weld lines increases from one end to the other of each channel, as does the hydraulic diameter of the channel.
  • Such a module has a general isosceles trapezoidal shape, with oblique longitudinal edges 37 which are substantially parallel to the two extreme weld lines 604 of the channel sheet.
  • Such a module is useful for producing a condenser in a configuration according to FIG. 1 or FIG. 2, that is to say with the vertical channels. If the wide end of the channels is oriented upwards, the fluid to be condensed can follow a downward path in the channels where it meets an increasingly smaller hydraulic diameter as its volume is reduced by condensation.
  • the second fluid passes between the modules, or else forms a bath between the modules.
  • an ascending flow evaporator can also be produced, the first fluid encountering increasing hydraulic diameters as its volume increases due to the evaporation.
  • Such a module can also be arranged with the large end of the channels downwards to produce, for example, a reflux condenser, that is to say with, as described previously with reference to FIG. 3, an upward evaporating flux and formed droplets which flow back down into a recovery arrangement.
  • the swelling of the channels can be constant along each channel, or on the contrary grow from the narrowest end to the widest end of each channel.
  • FIG. 12 shows in elevation a bundle of modules 602 with channels whose swelling increases from bottom to top and where the modules are in parallel vertical planes.
  • modules 602 identical to those of FIG. 12 are placed in planes which converge towards a point situated beyond the narrow end of the channels, so as to reduce the hydraulic diameter of the second path on the side where the ends of the channels are narrow, with respect to the embodiment of FIG. 12.
  • FIG. 14 very schematically represents the bundle when the inflation is constant along each channel of the modules according to FIG. 11.
  • the bundle takes the shape of a hexahedron of which two opposite faces are isosceles trapezoids in parallel planes.
  • a box for such a beam typically takes a corresponding shape, with two opposite parallel faces in the form of an isosceles trapezoid and two rectangular faces connecting the oblique sides of the trapezoids. If, moreover, the swellings of the channels are variable as illustrated in FIGS. 12 and 13, the bundle takes the general form of a truncated pyramid, that is to say that the two trapezoidal faces are inclined with respect to the other and the other two lateral faces also become trapezoidal.
  • the box typically takes a corresponding shape.
  • the modules 702 have all identical channels having the same widths and the same swellings over their entire length.
  • modules are arranged in a fan shape with respect to each other, therefore in oblique planes with respect to each other, converging beyond one end of the channels, so that the hydraulic diameter of the second path, assumed to be co- current or counter-current, varies from one end to the other. It is also possible, not shown, to orient the modules relative to each other in a fan shape by relative pivoting about an axis parallel to the weld lines, therefore to the longitudinal direction of the channels, in order to produce a variable hydraulic diameter of the second path when the exchanger is cross current.
  • the modules 2 are offset with respect to each other in their own plane so that the corrugation peaks of a module are located opposite the corrugation valleys of the two neighboring modules.
  • the invention is particularly applicable with the following dimensions: -developed length of the channels: 0.5 to 10 m -width of the channel strip: 0.15 to 2 m - no succession of modules: 8 to 105 mm - no succession of weld lines: 10 to 100 mm - swelling of the channels: 5 to 80 mm measured inside channels.
  • the sheets are typically made of stainless steel with a thickness of a few tenths of a millimeter (not limited to more than 10/10) knowing that a thin sheet promotes heat exchange but that the pressure differences between the two fluids and the thermal stresses must also be taken into account.
  • the invention is not limited to the examples described and shown.
  • the hydraulic diameter variation means described can be combined in very many ways.

Abstract

Un faisceau d'échanger thermique comprend des modules 102 définissant des canaux (6a, 6b, 6c, 6d) pour un premier fluide d'échange et un deuxième trajet (28) pour un deuxième fluide d'échange, par exemple condensable. Les canaux ont des diamètres hydrauliques différents et le diamètre hydraulique du deuxième trajet (28) varie pour, dans l'exemple, diminuer à mesure que se produit la condensation. Utilisation dans les échangeurs thermique, les condenseurs, les évaporateurs etc...

Description

DESCRIPTION « Echangeur thermique et module d'échange s'y rapportant » La présente invention concerne un echangeur thermique ainsi qu'un module d'échange thermique destiné à faire partie d'un tel echangeur. On connaît d'après le WO 98/16 786 un echangeur thermique dans lequel des modules définissant un premier trajet pour un premier fluide, comprennent chacun deux tôles formant entre elles une nappe de canaux se trouvant fluidiquement en parallèle entre eux. Chaque canal intercalé entre deux canaux voisins de la nappe est, .sur toute sa longueur développée,- adjacent à ces deux canaux voisins dont il est isolé par deux lignes de soudure respectives reliant les deux tôles. Un deuxième trajet pour un deuxième fluide est défini entre les modules, dans le volume intérieur d'un caisson renfermant les modules. Suivant ce document, on fabrique les modules à partir de deux tôles planes, que l'on relie entre elles par des lignes de soudure comprenant les lignes précitées isolant les uns des autres les canaux voisins, puis on introduit entre les deux tôles un liquide sous pression produisant un gonflement des deux tôles entre les lignes de soudure, ce qui forme les canaux. Les canaux d'un même module sont fluidiquement en parallèle entre deux zones de distribution communes à tous les canaux d'un même module, elles-mêmes reliées à des boîtes de raccordement . Lors de l'étape d' hydroformage, c'est à dire l'étape du gonflement précitée, on limite le gonflement dans les zones de distribution pour qu'en fonctionnement le deuxième fluide pénètre plus facilement dans des pseudo-canaux formés entre les modules voisins dans les creux entre zones gonflées successives. En dehors de ces zones à gonflement limité, le profil des canaux est continu et même uniforme. Ainsi, les sections de passage pour les fluides ne sont modifiées que localement à l'entrée et à la sortie. La transition entre la zone à section de passage modifiée et la zone à section de passage constante le long des canaux est brusque et localisée. Le WO 01/07 854 décrit un perfectionnement selon lequel les canaux sont en forme de U au lieu d' être rectilignes . Dans une variante illustrée à la figure 25 de ce document, on retrouve une modification localisée des sections de passage avec une transition brusque entre la zone « normale » et la zone modifiée servant à l'entrée et à la sortie du premier et du deuxième fluide dans le premier et le deuxième trajet, respectivement . Le DE-A1-196 39 115 décrit un élément de transfert de chaleur en forme de plaque constitué de deux tôles définissant entre elles des canaux pour un fluide d'échange. Dans des réalisations décrites en référence aux figures 4 et 5, chaque canal a une configuration générale en U qui se subdivise deux fois de suite de sorte que la section de passage varie progressivement dans un rapport de 1 à 4 d'une extrémité à l'autre du canal ramifié. Chaque canal ainsi replié sur lui- même et ramifié occupe un espace rectangulaire, les espaces rectangulaires étant accolés les uns aux autres par leurs longueurs adjacentes. Le but de cette disposition est de réduire la vitesse du fluide interne lorsqu'il a presque terminé son processus d'échange, pour mieux échanger les calories dans les zones où les deux fluides d' échange présentent entre eux une faible différence de température . L'application indiquée est un élément de refroidissement pour batteries à haute température pour véhicules électriques. Un tel echangeur est particulièrement complexe à réaliser, et son débit est très limité. Le but de la présente invention est de proposer un echangeur thermique permettant, sans surcoût important, de maîtriser l'évolution des débits d'écoulement de l'un au moins des fluides d'échange, notamment lorsque ce fluide subit un changement au moins partiel de phase, par exemple condensation, lors de l'écoulement. Un autre but de l'invention est de réaliser un echangeur thermique avec de faibles pertes de charge distribuées de manière maîtrisée. Un autre but de l'invention est de proposer un module d'échange thermique pouvant composer un tel echangeur. Suivant l'invention, l' echangeur thermique dans lequel des modules définissant un premier trajet pour un premier fluide comprennent chacun deux tôles formant entre elles une nappe de canaux se trouvant fluidiquement en parallèle les uns avec les autres , chaque canal intercalé entre deux canaux voisins de la nappe étant, sur toute sa longueur développée, adjacent à ces deux canaux voisins dont il est isolé par deux lignes de soudure respectives reliant les deux tôles, et un deuxième trajet pour un deuxième fluide est défini entre les modules, est caractérisé par une variation globale de section de passage le long de l'un au moins des trajets, avec continuité de profil des canaux. II a été trouvé selon l'invention qu'une structure du style décrit dans le WO 98/16 786 ou le WO 01/07 854, c'est à dire avec des canaux isolés les uns des autres qui se côtoient sur toute leur longueur développée, se prête particulièrement bien à la réalisation de variations globales de section de passage le long de l'un au moins des trajets. Par variation « globale », on vise une variation autre que les variations localisées en bout de trajet évoquées plus haut en ce qui concerne l'art antérieur, et autre que les variations locales dues par exemple au fait que le deuxième fluide d'échange, s'il circule transversalement aux canaux, subit par exemple une diminution de section de passage chaque fois qu'il franchit une partie gonflée de chacun des deux modules adjacents. Par « avec continuité de profil des canaux », on indique que les variations de section de passage ne sont pas dues à des discontinuités de profil, telles que les variations de section par brusque élargissement ou rétrécissement, les variations par ramification d'un canal unique en deux canaux. Les variations globales de section peuvent être obtenues selon l'invention par des canaux de diamètres hydrauliques différents, par des canaux dont le diamètre hydraulique varie de façon progressive d'une extrémité à l'autre, et/ou par une disposition relative des modules qui fait varier le diamètre hydraulique du passage entre les modules pour le deuxième fluide, et/ou etc.. On appelle diamètre hydraulique d'un passage pour un fluide le diamètre d'un tube cylindrique théorique offrant la même résistance à l'écoulement que le passage considéré ayant un profil non cylindrique circulaire. Suivant un deuxième aspect de l'invention, le module d' échange thermique comprenant deux tôles formant entre elles une nappe de canaux à profil continu se trouvant fluidiquement en parallèle les uns avec les autres, chaque canal intercalé entre deux canaux voisins de la nappe étant, sur toute sa longueur développée, adjacent à ces deux canaux voisins dont il est isolé par deux lignes de soudure respectives reliant les deux tôles, est caractérisé par une variation globale de la section de passage définie par les canaux avec continuité de profil des canaux. D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront dans la description ci-après relative à des exemples non-limitatifs . Aux dessins annexés : la figure 1 est une vue en perspective, avec arrachement, d'un echangeur thermique à plaques, à flux vertical à courants parallèles ; - la figure 2 est une vue en perspective d'un echangeur à plaques à courants croisés, l'écoulement dans les modules -ou plaques- étant vertical ; - la figure 3 est une vue en perspective d'un condenseur à plaques disposées dans des plans verticaux, à flux gazeux ascendant ; la figure 4 représente schématiquement , en perspective, deux modules selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - les figures 5 à 8 sont des vues analogues à une partie de la figure 4 mais représentant quatre autres modes de réalisation de l'invention ; - la figure 9 est une vue schématique en coupe d'un module d'échange thermique selon encore un autre mode de réalisation, au cours de sa fabrication par hydroformage dans une matrice ; - la figure 10 est une vue d'une variante pour la réalisation d'une demi-matrice ; - la figure 11 est une vue en perspective d'un module d'échange thermique selon encore un autre mode de réalisation ; - les figures 12 et 13 montrent en élévation deux modes de réalisation pour un faisceau de modules selon la figure 11 ; - la figure 14 représente schématiquement en perspective un faisceau obtenu avec des modules selon une variante de la figure 11 ; et la figure 15 est une vue d'un autre mode de réalisation d'un faisceau de modules pour un echangeur thermique selon l'invention. D'une manière générale, dans un but de clarté, tous les dessins de la présente demande sont très schématiques, le nombre de canaux d'un module est nettement inférieur à celui rencontré dans la plupart des cas réels, et l'épaisseur des tôles est représentée de façon exagérément grande. Les figures 1 à 3 représentent très schématiquement différents types d'échangeurs thermiques dans un but illustratif pour mieux comprendre l'invention. Dans l'exemple représenté à la figure 1, l' echangeur thermique comprend un caisson 1 ayant un profil rectangulaire à axe vertical, contenant un empilement de modules d'échange thermique 2, en forme générale de plaques, s'étendant dans des plans verticaux. Chaque module 2 est essentiellement formé de deux tôles 3 qui sont soudées ensemble selon des lignes de soudure verticales 4 et qui sont renflées entre ces lignes de soudure 4 pour définir entre elles des canaux verticaux 6. Chaque canal s'étend avec un profil continu sur toute la hauteur du module . Tous les canaux 6 débouchent à chaque extrémité, supérieure et respectivement inférieure, dans une chambre de raccordement supérieure 7 définie dans une boîte de raccordement supérieure 8, ou respectivement dans une chambre de raccordement inférieure 9 définie dans une boîte de raccordement inférieure 11. Ainsi, les canaux 6 constituent ensemble un premier trajet d'échange pour un premier fluide et ce premier trajet d'échange peut, en service, être raccordé par les boîtes de raccordement 8 et 11 avec un circuit extérieur pour ce premier fluide. Le raccordement étanche des canaux 6 avec les chambres 7 et 9 est assuré par des barrettes 12 convenablement conformées qui sont intercalées entre les extrémités des modules 2 et forment ensemble un fond pour la boîte de raccordement 8 ou respectivement 11. Les canaux 6 sont donc fluidiquement en parallèle les uns avec les autres entre les deux chambres de raccordement 7 et 9. Chaque canal 6 autre que les deux canaux extrêmes de la nappe de canaux de chaque module est adjacent sur toute sa longueur développée à deux canaux voisins, tout en étant isolé de ces deux canaux voisins par une ligne de soudure respective 4 qui est continue sur toute la longueur développée du canal . Dans le cas illustré ici, où les canaux sont rectilignes, la longueur développée est la même que la longueur d'encombrement. Dans d'autres cas où les canaux font des virages, et présentent par exemple une configuration en U comme dans le WO 01/07 854, la longueur développée devient bien sûr très différente de la longueur d' encombrement . Un deuxième trajet pour un deuxième fluide d'échange est défini entre les modules 2 . L'entrée et la sortie dans ce deuxième trajet se fait par des secondes boîtes de raccordement 13 et 14 placées sur la paroi latérale du caisson 1 pour que leur chambre intérieure 16 et respectivement 17 communique avec les intervalles 18 entre les tranches des modules 2, du côté des extrémités 19 des barrettes 12 qui est opposé à la chambre de raccordement 7 ou 9. Dans l'exemple de la boîte de raccordement 13 , son pourtour est soudé de façon étanche au pourtour 22 d'une ouverture rectangulaire formée dans le caisson 1. Un côté 21 du pourtour 22 est formé par les extrémités 19 alignées . Ainsi, un second fluide d'échange s'écoule entre les boîtes de raccordement 13 et 14 en passant par un second trajet d'échange constitué par l'espace intérieur du caisson 1 situé entre les modules 2. Dans l'exemple représenté, la boîte de raccordement latéral 13 est située en partie haute tout près de la boîte de raccordement supérieure 8 pour le premier trajet, tandis que la boîte de raccordement latéral 14 est placée en partie basse du caisson 1 tout près de la boîte de raccordement inférieure 11 du premier trajet. Le deuxième fluide pénètre latéralement entre les modules, s'écoule entre les modules parallèlement aux canaux 6, puis ressort latéralement par l'autre boîte de raccordement. Chacun des deux fluides peut s'écouler dans le sens ascendant ou dans le descendant selon les applications . On appelle echangeur à « contre-courant » un echangeur à courants parallèles dans lequel les deux fluides s'écoulent en sens contraires, donc l'un vers le haut et l'autre vers le bas dans cet exemple. On appelle « echangeur à co-courant », un echangeur dans lequel les deux fluides s'écoulent non seulement parallèlement, mais encore dans le même sens. L'exemple représenté à la figure 2 ne sera décrit que pour ses différences par rapport à celui de la figure 1. Dans cet exemple, les boîtes de raccordement latérales pour le second trajet 13 et 14 recouvrent complètement deux côtés opposés du caisson 1, ces côtés étant donc entièrement ouverts, de sorte que le second fluide s'écoule selon une direction horizontale parallèle aux plans des modules 2. Un tel echangeur où les deux fluides s'écoulent selon des directions différentes est dit « à courants croisés » . L'exemple de la figure 3 ne sera décrit que pour ses différences par rapport à celui de la figure 2. Dans cet echangeur à courants croisés, les canaux 6 sont orientés horizontalement, les modules 2 étant toujours dans des plans verticaux. Le trajet du premier fluide est donc dirigé horizontalement. Au contraire, les boîtes de raccordement pour le second fluide 13 et 14 sont placées en-dessous et en-dessus du caisson 1 de sorte que la direction d' écoulement du deuxième fluide est verticale entre les modules 2. Dans l'exemple plus particulièrement représenté en figure 3, il s'agit d'un condenseur. La boîte de raccordement inférieure 13 comprend une entrée 23 pour un gaz et la boîte de raccordement supérieure 4 comprend une sortie 24 pour la partie gazeuse résiduelle de l'écoulement 23 entrant. Lorsque cet écoulement 23 passe entre les modules 2 dont les canaux 6 sont parcourus par un fluide de refroidissement tel que par exemple de l'eau froide, la partie condensable du deuxième fluide forme des gouttelettes qui retombent dans un fond 26 de la boîte 13 puis sont évacuées par une sortie inférieure de liquide 27. Dans un tel condenseur, le deuxième fluide a un débit volumique qui est décroissant de l'entrée 23 vers la sortie 24 puisque le volume de gaz initial diminue à mesure qu'une partie de ce gaz se condense. Par conséquent, si la section de passage du second trajet est sensiblement la même tout le long de ce second trajet entre la boîte de raccordement d' entrée 13 et la boîte de raccordement de sortie 14, la vitesse d'écoulement va diminuer. Si cette vitesse est appropriée à l'entrée du deuxième trajet, elle sera trop faible pour un bon échange à proximité de la sortie. Si au contraire, la vitesse est appropriée au voisinage de la sortie, elle sera trop élevée à l'entrée et le gaz aura tendance à entraîner des gouttelettes vers la sortie, contrairement à l'effet de séparation recherché. On a choisi cet exemple du condenseur pour bien montrer l'intérêt d'une section de passage différente dans différentes zones d'un même trajet, mais d'autres exemples sont envisageables, notamment dans un évaporateur, ou encore pour adapter les vitesses dans le sens d'une optimisation du résultat obtenu, en particulier en termes d'échanges thermiques. Dans l'exemple représenté à la figure 4, chaque module 102 comporte des canaux 6a, 6b, 6C, 6a ayant des diamètres hydrauliques différents. Dans l'exemple de la figure 4, le pas des lignes de soudure 4, c'est à dire la distance entre lignes de soudure 4 successives, est égal à une constante appelée PQ. La différence de diamètre hydraulique entre canaux voisins est obtenue par une différence de gonflement des tôles 3 dans chaque zone définissant un canal, les canaux 6a à 6d ayant des amplitudes de gonflement Ga à Gd respectives, qui croissent d'un bord à l'autre du module 102. Le profil et par conséquent le diamètre hydraulique de chaque canal 6a, 6b, 6C ou 6d sont constants sur toute la longueur de ce canal . Lorsque deux modules 102 tels que décrit sont placés cote ' à cote dans des plans P parallèles, avec les modules de même diamètre hydraulique placés en regard les uns des autres, le diamètre hydraulique disponible dans le deuxième trajet 28 entre ces modules 102 selon une direction perpendiculaire à celle des canaux 6a - 6d varie globalement d'une extrémité à l'autre du deuxième trajet. Si par exemple le deuxième trajet est ascendant, dans la configuration représentée où les canaux ont un diamètre hydraulique croissant de bas en haut, le diamètre hydraulique du deuxième trajet diminue de son début à sa fin. Ceci correspond à ce qui serait souhaité dans le condenseur de la figure 3 suivant les explications données plus haut. Dans l'exemple représenté à la figure 5, qui ne sera décrit pour ses différences par rapport à celui de la figure 4, chaque module 202 comprend des groupes de canaux ayant des diamètres hydraulique identiques, ces diamètres étant cependant différents d'un groupe à l'autre. Dans la représentation schématique de la figure 5, il y a deux groupes de chacun deux canaux, à savoir le groupe inférieur des canaux 6a, 6b avec un relativement petit diamètre hydraulique identique, et le groupe supérieur des canaux 6C et 6d avec un relativement grand diamètre hydraulique identique. Là encore, les différences de diamètre résultent de gonflements différents avec un pas P0 identique. En conséquence le deuxième trajet 28 comprend un premier diamètre hydraulique entre les canaux 6a et 6b des modules 202 voisins, et un deuxième diamètre hydraulique plus petit entre les canaux 6C et 6d voisins . Dans l'exemple de la figure 6, qui ne sera décrit que pour ses différences par rapport à celui de la figure 5, il y a entre les deux groupes de canaux 6a, 6b et 6C, 6d un canal intermédiaire 6e ayant un gonflement Ge de valeur intermédiaire entre celui, plus faible, des canaux 6a et 6 et celui, plus fort, des canaux 6C et 6d. En conséquence, le diamètre hydraulique des canaux 6e est intermédiaire entre celui des canaux 6a, 6 et celui, plus grand, des canaux 6C, 6d. En outre, le second trajet 28 a entre les canaux 6e des modules 302 voisins une valeur intermédiaire entre celle plus grande définie entre les canaux 6a et 6b et celle, plus faible, définies entre les canaux 6C et 6d. Dans tous les exemples décrits jusqu'à présent, le pas P0 entre les lignes de soudure 4 était le même pour toutes les lignes de soudure d'un module et pour tous les modules. Dans l'exemple représenté à la figure 7, les gonflements G0 sont les mêmes pour tous les canaux de tous les modules 402. Par contre, les canaux d'une nappe comprennent un premier groupe de canaux 6g et un deuxième groupe de canaux 6h. Le pas Pg entre deux lignes de soudure définissant entre elles un canal 6g est plus grand que le pas Ph entre deux lignes de soudure définissant entre elles un canal 6h. Dans cet exemple, le diamètre hydraulique du trajet 28 décroît lorsque le pas des lignes de soudure décroît . L'exemple représenté à la figure 8 combine les variations de pas et de gonflement. Il y a quatre canaux 6j, 6k, 6m, 6n avec des pas Pj à Pπ qui croissent régulièrement et des gonflements Gj à Gn qui croissent également régulièrement du bas vers le haut de chaque module 502. La figure 9 illustre l'étape d'hydroformage pour réaliser un module à quatre groupes de canaux 6P, 6q, 6r, 6S ayant des diamètres hydrauliques différents résultant au moins en partie de gonflements différents. Avant injection du liquide d' hydroformage, on place l'ébauche plane du module, constituée à ce stade de deux tôles planes soudées l'une à l'autre, par exemple au laser, le long des lignes de soudure telles que 4 des figures précédentes, entre deux matrices 31, 32 définissant entre elles une cavité avec des faces de travail 33p, 33q, 33r, 33s et respectivement 34p, 34q, 34r 34s entre lesquelles s'étend l'ébauche du module et qui ont entre elles, deux à deux, une distance correspondant au gonflement souhaité dans chaque région respectivement . La figure 9 montre le résultat obtenu après gonflement différencié des différents canaux suivant l'écartement des faces de travail entre lesquelles ils se trouvent . La figure 10 illustre un outillage moins coûteux où chaque matrice (seule la matrice inférieure 31 est représentée) a une face de travail plane 33 correspondant au gonflement maximum prévu, et des cales rapportées 36p, 36q, 36s pour définir les zones où un gonflement moindre est souhaité. Pour la matrice supérieure 32 (non représentée à la figure 10) , ces cales doivent être fixées sous la surface de travail de la matrice pour éviter leur chute par gravité avant l'étape d' hydroformage . La fixation des cales est également souhaitable pour la matrice inférieure. Les figures 9 et 10 illustrent encore que l'invention permet de faire varier les diamètres hydrauliques dans un premier sens, par exemple dans le sens de la croissance, par exemple entre les groupes 6P et 6q ou 6q et 6r, puis dans le second sens, ici le sens de la décroissance entre le groupe 6r et 6S, lorsque cela est souhaité pour optimiser l' echangeur. Dans tous les exemples décrits en référence aux figures 4 à 8, les lignes de soudure 4 d'un module sont parallèles entre elles et le diamètre hydraulique d'un canal est constant sur toute sa longueur. Dans l'exemple représenté à la figure 11, les lignes de soudure 604 d'un module 602 sont toutes convergentes, dans cet exemple vers un même point situé au-delà de l'une des extrémités du module. Autrement dit, les lignes de soudure voisines forment entre elles un angle relativement faible, désigné par A à la figure 11. Ainsi, le pas entre lignes de soudure successives augmente d'une extrémité à l'autre de chaque canal, de même que le diamètre hydraulique du canal. Un tel module a une forme générale trapézoïdale isocèle, avec des bords longitudinaux 37 obliques qui sont sensiblement parallèles aux deux lignes de soudure 604 extrêmes de la nappe de canaux. Un tel module est utile pour réaliser un condenseur dans une configuration selon la figure 1 ou la figure 2, c'est à dire avec les canaux verticaux. Si l'extrémité large des canaux est orientée vers le haut, le fluide à condenser peut suivre un trajet descendant dans les canaux où il rencontre un diamètre hydraulique de plus en plus petit à mesure que son volume est réduit par la condensation. Le second fluide, par exemple de l'eau, passe entre les modules, ou bien forme un bain entre les modules. Avec la même disposition des modules, on peut également réaliser un évaporateur à flux ascendant, le premier fluide rencontrant des diamètres hydrauliques croissants à mesure que son volume augmente du fait de l' évaporâtion. Un tel module peut également être disposé avec la grande extrémité des canaux vers le bas pour réaliser par exemple un condenseur à reflux c'est à dire avec, comme décrit précédemment en référence à la figure 3, un flux à évaporer montant et des gouttelettes formées qui refluent vers le bas dans un agencement de récupération. Le gonflement des canaux peut être constant le long de chaque canal, ou au contraire croître de l'extrémité la plus étroite à l'extrémité la plus large de chaque canal. La figure 12 représente en élévation un faisceau de modules 602 avec des canaux dont le gonflement augmente du bas vers le haut et où les modules sont dans des plans verticaux parallèles. Dans l'exemple représenté à la figure 13, des modules 602 identiques à ceux de la figure 12 sont placés dans des plans qui convergent vers un point situé au-delà de l'extrémité étroite des canaux, de façon à réduire le diamètre hydraulique du second trajet du côté ou les extrémités des canaux sont étroits, par rapport à la réalisation de la figure 12. La figure 14 représente très schématiquement le faisceau lorsque le gonflement est contant le long de chaque canal des modules selon la figure 11. Le faisceau prend la forme d'un hexaèdre dont deux faces opposées sont des trapèzes isocèles dans des plans parallèles . Un caisson pour un tel faisceau prend typiquement une forme correspondante, avec deux faces parallèles opposées en forme de trapèze isocèle et deux faces rectangulaires reliant les côtés obliques des trapèzes. Si en outre les gonflements des canaux sont variables comme illustré aux figures 12 et 13 , le faisceau prend la forme générale d'un tronc de pyramide, c'est à dire que les deux faces trapézoïdales sont inclinées l'une par rapport à l'autre et les deux autres faces latérales deviennent également trapézoïdales. Le caisson prend typiquement une forme correspondante . Dans l'exemple représenté à la figure 15, les modules 702 ont des canaux tous identiques ayant les mêmes largeurs et les mêmes gonflements sur toute leur longueur. Ces modules sont disposés en éventail les uns par rapport aux autres, donc dans des plans obliques les uns par rapport aux autres, convergeant au-delà d'une extrémité des canaux, de sorte que le diamètre hydraulique du deuxième trajet, supposé à co-courant ou à contre-courant, varie d'une extrémité à l'autre. On peut également, de manière non représentée, orienter les modules les uns par rapport aux autres en éventail par pivotement relatif autour d'un axe parallèle aux lignes de soudure, donc à la direction longitudinale des canaux, pour réaliser un diamètre hydraulique variable du deuxième trajet lorsque l' echangeur est à courants croisés. Dans les exemples des figures 1 à 3, les modules 2 sont décalés les uns par rapport aux autres dans leur propre plan de façon que les crêtes d'ondulation d'un module soient situées en face des creux d'ondulation des deux modules voisins. Cette disposition favorise la circulation dans le deuxième trajet suivant une direction transversale aux canaux, que ce soit pour un echangeur à courants croisés (figures 2 et 3) ou pour la pénétration du deuxième fluide par une ouverture latérale et la sortie du deuxième fluide par une autre ouverture latérale dans le cas d'un echangeur à courants parallèles (figure 1) . Au contraire, pour simplifier les illustrations, tous les exemples donnés en références aux figures 4 à 8, 14 et 15 représentent une autre disposition possible, avec les ondulations de deux modules voisins se faisant face crête à crête et creux à creux. Ceci est simplement illustratif et l'invention est également applicable avec une disposition décalée, par exemple celle des figures 1 à 3. L'invention est particulièrement applicable avec les dimensionnements suivants : -longueur développée des canaux : 0,5 à 10 m -largeur de la nappe de canaux : 0 , 15 à 2 m -pas de succession des modules : 8 à 105 mm -pas de succession des lignes de soudure : 10 à 100 mm -gonflement des canaux : 5 à 80 mm mesuré à l'intérieur des canaux. Les tôles sont typiquement en acier inoxydable d'une épaisseur de quelques dixièmes de millimètres (non limité supérieurement à 10/10) sachant qu'une tôle mince favorise l'échange thermique mais que les différences de pression entre les deux fluides et les contraintes thermiques doivent également être prises en compte. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés . Les moyens de variation de diamètre hydraulique décrits peuvent se combiner de très nombreuses façons . II est concevable de réaliser des canaux ayant un diamètre hydraulique constant sur une partie de leur longueur et un diamètre hydraulique progressivement variable sur une autre partie de leur longueur. Les échangeurs décrits en référence aux figures 1 à 3 ne sont nullement limitatifs. Par exemple, si les modules d' échange sont disposés sans décalage entre eux, donc avec les ondulations se faisant face crête à crête, il est possible de réduire localement le gonflement des canaux dans des zones prévues pour l'introduction latérale du deuxième fluide, de manière analogue à celle décrite en référence à la figure 25 du WO 01/07854. Lorsque le deuxième fluide est un bain, le caisson peut ne pas être nécessaire. L'invention est compatible avec des canaux non rectilignes, par exemple les canaux en U du WO 01/07 854. Par rapport à l'exemple des figures 11 à 14, on peut aussi avoir des modules dans lesquels : - le gonflement varie progressivement le long de chaque canal ; - le pas entre lignes de soudure est par contre constant .

Claims

REVENDICATIONS
1 - Echangeur thermique dans lequel : - des modules (2, 102, 202, 302, 402, 502, 602, 702) définissant un premier trajet (6) pour un premier fluide comprennent chacun deux tôles (3) formant entre elles une nappe de canaux (6) se trouvant fluidiquement en parallèle entre eux, chaque canal intercalé entre deux canaux voisins de la nappe étant, sur toute sa longueur développée, adjacent à ces deux canaux voisins dont il est isolé par deux lignes de soudure (3) respectives, reliant les deux tôles, et un deuxième trajet (28) pour un deuxième fluide est défini entre les modules, caractérisé par une variation globale de section de passage le long de l'un au moins des trajets avec continuité de profils des canaux.
2 - Echangeur thermique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pas entre lignes de soudure (604) voisines varie progressivement sur une partie au moins de la longueur des canaux d'un module (602) .
3 - Echangeur thermique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le gonflement des tôles d'un module (602) varie progressivement sur une partie au moins de la longueur des canau . 4 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le pas (P3, Ph, Pj, k> Pm# Pn) entre lignes de soudure (4) voisines varie d'un canal à l'autre d'un module (402, 502) .
5 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gonflement (Ga, GÏ,, GC/ Gd ; Ge ; Gj ,
G*, Gm, Gn) des tôles d'un module (102, 202, 302, 502) varie d'un canal à l'autre (6a, 6b, 6C, 6d ; 6e;.6j, 6k, 6ra, 6n) .
6 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la disposition des modules les uns par rapport aux autres produit une variation globale de la section du passage le long du deuxième trajet (28) . 7 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la variation globale de section de l'un des trajets est dans le même sens qu'une variation de débit de gaz dans ce trajet destiné à un processus de changement de phase.
8 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les modules sont dans des plans (P) parallèles .
9 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les modules sont dans des plans (Px) convergents .
10 - Echangeur thermique selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les modules ont des bords longitudinaux (37) formant un angle l'un avec l'autre, chacun étant à peu près parallèle à une ligne de soudure extrême respective (604) .
11 - Module d'échange thermique (2, 102, 202, 302, 402, 502, 602) comprenant chacun deux tôles (3) formant entre elles une nappe de canaux trouvant fluidiquement en parallèle les uns avec les autres, chaque canal intercalé entre deux canaux voisins de la nappe étant, sur toute sa longueur développée, adjacent à ces deux canaux voisins dont il est isolé par deux lignes de soudure respectives reliant les deux tôles, caractérisé par une variation globale de la section de passage définie par les canaux avec continuité de profil des canaux. 12 - Module d'échange thermique selon la revendication 11, caractérisé en ce que le pas entre lignes de soudure (604) voisines varie progressivement sur une partie au moins de la longueur des canaux. 13 - Module d'échange thermique selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que le gonflement des tôles varie progressivement sur une partie au moins de la longueur des canau . 14 - Module d'échange thermique selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que le pas (Pg, Ph Pj / pm/ Pn) entre les lignes de soudure (4) voisines varie d'un canal à 1 ' autre . 15 - Module d'échange thermique selon l'une des revendications
11 à 14, caractérisé en ce que le gonflement (Ga, Gb# Gc, Gd ; Ge ; Gj , Gk, Gra, Gn) des tôles varie d'un canal à l'autre.
16 - Module d'échange thermique selon l'une des revendications 11 à 15, caractérisé en ce qu'il comporte des bords longitudinaux (37) formant un angle l'un avec l'autre, chacun étant à peu près parallèle à une ligne de soudure extrême respective.
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