WO2005054526A1 - 高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング - Google Patents

高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング Download PDF

Info

Publication number
WO2005054526A1
WO2005054526A1 PCT/JP2004/017552 JP2004017552W WO2005054526A1 WO 2005054526 A1 WO2005054526 A1 WO 2005054526A1 JP 2004017552 W JP2004017552 W JP 2004017552W WO 2005054526 A1 WO2005054526 A1 WO 2005054526A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
mass
phase
copper alloy
synchronizer ring
total
Prior art date
Application number
PCT/JP2004/017552
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Masao Kobayashi
Original Assignee
Mitsubishi Materials Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Materials Corporation filed Critical Mitsubishi Materials Corporation
Priority to EP04819783.4A priority Critical patent/EP1690952B1/en
Priority to PL04819783T priority patent/PL1690952T3/pl
Publication of WO2005054526A1 publication Critical patent/WO2005054526A1/ja

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/02—Arrangements for synchronisation, also for power-operated clutches
    • F16D23/025—Synchro rings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D2300/00—Special features for couplings or clutches
    • F16D2300/10—Surface characteristics; Details related to material surfaces

Definitions

  • the present invention relates to a copper alloy synchronizer ring for an automobile transmission having superior plastic flow resistance in a higher heat generation environment than before.
  • a synchronizer ring is a component part of an automobile transmission.
  • the synchronizer ring has an inner surface 1 as illustrated in a perspective view of FIG. Has a key groove 3 for fitting the key, and a chamfer 2 that functions to engage with the hub sleeve, which is the mating member, at predetermined intervals along its outer edge. doing.
  • a thread 5 having a top land 4 is formed on the inner surface 1 of the synchronizer ring, as shown in the partially enlarged sectional explanatory view of FIG.
  • the inner surface 1 of the synchronizer ring is subjected to synchronous sliding with a rotating gear cone (not shown) under high surface pressure, and intermittent surface contact with disengagement therefrom.
  • This synchronizer ring is Zn20—40 mass%, Al: 2-11 mass%, one or more of Fe, Ni, Co: 1 1 mass 5 mass, Ti: 0.1-4 mass%, Mn: 0.1—0.1. Less than 1% by mass, S: 0.005—0.1% by mass, and if necessary, Mg: 0.01-0.5% by mass, with the remainder being C It is also known that a copper alloy having a composition composed of u and inevitable impurities is also obtained (see Patent Document 1).
  • the conventional synchronizer ring is said to have excellent body wear resistance because it has a base structure with jS, no single phase force or very little ⁇ phase in the base structure. It has been broken.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 8-127831
  • the mission oil has been reduced in viscosity and reduced in weight to fill the mission oil less.
  • the temperature of the frictional sliding surface increases, and the heat load applied to the synchronizer ring is increasing.
  • the conventional synchronizer ring wears down and the height of the topland decreases.
  • the thread 5 formed on the inner surface 1 of the synchronizer ring 5 As the material in the vicinity of Topland 4 in the high temperature becomes hot, a phenomenon occurs in which a part of the material plastically flows, and as shown in the partially enlarged sectional view of FIG.
  • the height of the thread 5 decreases more rapidly than expected due to the phenomenon that a part of the material plastically flows in addition to the wear. Because the rear clearance He shown in Fig. 4 disappears faster than expected, and the back contact with the other gear cone occurs, and so-called gear squeal occurs faster than expected. Better wards.
  • the present inventors have studied to obtain a copper alloy synchronizer ring having superior plastic flow resistance in a higher heat generation environment than before. as a result,
  • the ⁇ phase of the copper alloy has higher heat resistance than the j8 phase and j8 'phase, and has excellent plastic flow resistance.
  • the synchronizer ring at a higher temperature can prevent the occurrence of plastic flow and improve the plastic flow resistance.
  • the ⁇ phase contains 65% by mass or more of Cu and 0.5% by mass or more of Ni, the ⁇ phase exists up to 650 ° C, and exhibits excellent plastic flow resistance at high temperatures.
  • the Cu content in the ⁇ phase exceeds 74% by mass and Ni exceeds 2.5% by mass, hot extrusion becomes difficult.
  • the ⁇ phase exists as a 13 'phase of the ordered lattice below the transformation temperature, and this 13' phase has better thermal conductivity and strength than the ⁇ 8 phase of the disordered lattice. (Irregular lattice) A higher transformation temperature improves the plastic flow resistance of the synchronizer ring.
  • the substrate structure is present up to 650 ° C or more Cu: 65—74%, Ni: 0.5—2.5% containing ⁇ phase, and A1 3.5—6.0 Containing mass% ⁇ (ordered lattice) ⁇ (irregular lattice)
  • a copper alloy synchronizer ring made of a copper alloy with a ⁇ -phase two-phase structure whose transformation temperature is 550 ° C or higher is excellent in a high heat generation environment It is possible to ensure plastic flow resistance.
  • a copper alloy synchronizer ring with excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment where the base structure is a copper alloy force that also has a two-phase structure force of ⁇ phase and j8 'phase It is.
  • the ⁇ phase in the base structure of a copper alloy synchronizer ring having excellent plastic flow resistance in a highly exothermic environment of the present invention is Cu: 65-74 mass%, A1: 2.5-4.5 mass%, Ni : 0.5-2.5% by mass, Ti: 0.05-0.6% by mass, Mn: 0.03-0.4% by mass, Zn: 22 1 28% by mass, while the ⁇ 'phase is Cu: 62-71 % By mass, Al: 3.5-6.0 mass 0 / o , Ni: 0.3-2.3 mass 0 / o , Ti: 0.05-0.6 mass 0 / o , Mn: 0.03-0.4 mass%, Zn: 25- 31 It is more preferable to have a component composition containing mass%. Therefore, this invention
  • + 6X (A1-0.9) ⁇ has a zinc equivalent within the range of 0.4-0.46,
  • Cu 62- 71 mass 0/0
  • Al 3.5-6.0 mass 0 / o
  • Ni 0.3-2.3 mass 0 / o
  • Ti 0.05- 0 .6 wt%
  • Mn 0.03-0.4 wt%
  • Zn It is characterized by a copper alloy synchronizer ring with excellent plastic flow resistance in a highly exothermic environment consisting of a copper alloy consisting of a j8, phase two-phase structure containing 25-31% by mass.
  • a copper alloy synchronizer ring having excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment includes the copper alloy described in (1) or (2) above, and Fe and Co. Wear resistance can be further improved by having a composition containing 0.5 to 1.5% by mass of one or two of them. Therefore, the present invention
  • a copper alloy synchronizer ring that has excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment in which the base structure is a copper alloy force that also has a two-phase structure force of ⁇ phase and j8 'phase.
  • a copper alloy synchronizer ring having excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment having a composition further containing one or two of Fe and Co of the present invention in a total amount of 0.5 to 1.5% by mass matrix yarn ⁇ is in, Cu: 65- 74 wt%, A1: 2.5-4.5 mass%, Ni: 0.5-2.5 mass 0/0, Ti: 0.05-0.6 mass 0/0, Mn: 0.03-0.4 wt 0 ⁇ phase containing 0.05-1.0 mass%, Zn: 22-28 mass% in total of one or two of / 0 , Fe and Co,
  • a copper alloy synchronizer ring having excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment includes the copper alloy described in (1), (2), (3) or (4) above, and Si
  • the heat resistance can be further improved by adding 0.01 to 0.3 mass% of one or more of Mg, P in total. Therefore, the present invention
  • a copper alloy synchronizer ring with excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment where the base structure is a copper alloy force that also has a two-phase structure force of ⁇ phase and j8 'phase,
  • a copper alloy synchronizer ring having excellent plastic flow resistance in a highly exothermic environment comprising a phase having a component composition; (7) Cu: 62. 5- 67. 5 mass 0/0, A1:.. 4 5-5 5 mass 0/0, Ni:. 2. 7-3 7 mass 0/0, Ti: 1. 0 .
  • Mn:.. 0. 05-0 contains 35 mass 0/0, further 0.1 one or two of Fe and Co in a total 5-1 5%
  • one or more of Si, Mg, and P are contained in a total content of 0.01-0.3% by mass, with the remainder being composed of Zn and inevitable impurities,
  • a copper alloy synchronizer ring with excellent plastic flow resistance in a high heat generation environment where the base structure is a copper alloy force that also has a two-phase structure force of ⁇ phase and j8 'phase,
  • the invention's effect [0010]
  • the copper alloy synchronizer ring of the present invention is superior in plastic flow resistance in a high heat generation environment as compared with conventional copper alloy synchronizer rings, and is used under severe conditions. It can exhibit excellent performance over a long period of time, and has excellent industrial effects.
  • Cu 62. 5- 67. 5 mass 0/0, A1:. 4 5 . -5 5 mass 0/0, Ni:.. 2 7-3 7 wt%, Ti:.. l 0-2 0 wt%, Mn:. 0. 05-0 containing 35 wt%, a further If necessary, contain one or two of Fe and Co in a total amount of 0.5-1.5% by mass, and if necessary, add one or more of Si, Mg, P When the total amount is 0.01-0.
  • the Cu content is set to 62.5-67.5% by mass.
  • A1 is a force that has the effect of improving strength and toughness.
  • Ni and Ti co-exist with Ni-Ti intermetallic compounds (Ni and Ti as the main components, including Cu, A1 and a little Zn), which are dispersed in the substrate. It has the effect of improving the wear resistance in a normal sliding wear environment. However, if Ni is less than 2.7 mass% and Ti is less than 0 mass%, the desired effect cannot be obtained. If the amount exceeds 3.7% by mass and Ti exceeds 2.0% by mass, dissolution and fabrication properties are inhibited.
  • Mn is a force that has the effect of improving wear resistance in a normal sliding wear environment. Mn: Less than 0.05% by mass, the effect is not sufficient, while Mn: 0.35% by mass exceeds heat. It is not preferable because it causes a decrease in conductivity. Therefore, Mn: 0.05-0.
  • This zinc equivalent is an index that determines the abundance ratio of the ⁇ phase and the phase in the matrix structure. If the zinc equivalent is less than 0.4, the ⁇ phase will increase too much and the strength and thermal conductivity will deteriorate. It is not preferable. On the other hand, if the zinc equivalent exceeds 0.46, the ⁇ phase becomes too small, and the plastic flow resistance at high temperatures is deteriorated, which is not preferable. Therefore, 0.4 ⁇ zinc equivalent ⁇ 0.46.
  • the base structure also has a two-phase structure force of ⁇ phase and j8 'phase.
  • the ⁇ phase is Cu: 65-74 mass%, Al: 2.5-4.5 mass%, Ni : 0.5-2. 5% by mass, Ti: 0.05-0.6% by mass, Mn: 0.03-0. 4% by mass, Zn: 22-28% by mass, as required Contains one or two of Fe and Co in a total amount of 0.05-1.0.0% by mass, and if necessary, one or more of Si, Mg, P in total . 0. 01-0 35 one more preferred instrument having a component composition containing by mass%, j8 'phase Cu: 62- 71 wt%, Al:. 3.
  • the dispersion ratio of the ⁇ phase and the phase is preferably in the range of ⁇ phase: 5 to 30%, balance / 3 ′ phase in area%.
  • the molten Cu alloy was melted, and the resulting molten metal was poured into a mold with an inner diameter of 250 mm at a temperature of 1,100 ° C to produce a continuous forged billet with a diameter of 250 mm and a length of 3000 mm.
  • the billet was cut into a predetermined length and extruded hot at 750 ° C. to produce an extruded pipe having an outer diameter of 72 mm and an inner diameter of 54 mm.
  • this pipe was cut with a mechanical cage and the inner and outer diameters were cut to produce a silver ring having an outer diameter of 70 mm, an inner diameter of 56 mm, and a height of 10 mm.
  • the ring was heated to 700 ° C, it was set in a lower die, and hot forging was performed by pressing with the upper die. Next, this hot forging was heated to a temperature of 300 ° C, then air-cooled and tempered to give an ⁇ phase having the composition shown in Table 5-8 and shown in Table 9-12.
  • a two-phase structure of ⁇ -phase with the composition of the component is generated, and then machined to obtain the maximum outer diameter: 76 mm, the minimum inner diameter: 54 mm, the height: 7 mm, the inner thread height: 0.3 mm, screw Top land width (width indicated by a in Fig.
  • Synchronizer ring of the present invention (hereinafter referred to as the present invention ring) having a thickness of 0.1 mm 1 28, comparative synchronizer ring (hereinafter referred to as the comparative ring) 1 and 19 and conventional synchronizer rings (hereinafter referred to as conventional rings) were manufactured.
  • 8 'phase was measured by ⁇ .
  • a single wear test device including a gear cone 9 and a pressing body 8 that are rotatable carburized and hardened steel shown in the partial cross-sectional side view of Fig. 4 is prepared, and the gear cone of the single wear test device is prepared.
  • a test piece 10 consisting of the present invention ring 1-128, comparison ring 1-119 and conventional ring 1-11-2 is inserted in 9 as shown in FIG. 4 and oil temperature: low viscosity heated to 100 ° C Adjust the amount of oil (oil type: 15W-30) so that the oil line 7 in Fig. 4 is at the lowest position on the inner surface of the synchronizer ring, and rotate the taper cone 9 of the single wear test device at 1500r.
  • N indicates a value outside the range of the present invention.
  • N indicates a value outside the range of the present invention.
  • FIG. 1 is a perspective view of a synchronizer ring.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a thread formed on the inner surface of the synchronizer ring.
  • FIG. 3 is a cross-sectional explanatory diagram for explaining the plastic flow phenomenon of a thread formed on the inner surface of the synchronizer ring! 4] A partial cross-sectional side view of a single wear test device. Explanation of symbols

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

【課題】高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する自動車変速機の銅合金製シンクロナイザーリングを提供する。 【解決手段】Ｃｕ：６２．５～６７．５％、Ａｌ：４．５～５．５％、Ｎｉ：２．７～３．７％、Ｔｉ：１．０～２．０％、Ｍｎ：０．０５～０．３５％を含有し、残りがＺｎおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、Ｚｎ＋不可避不純物＝ＺＮとしたとき、式：｛ＺＮ＋６×（Ａｌ−０．９）｝／｛Ｃｕ−１．３＋ＺＮ＋６×（Ａｌ−０．９）｝で表される亜鉛当量が０．４～０．４６の範囲内に有り、かつ、素地組織がＣｕ：６５～７４％、Ａｌ：２．５～４．５％、Ｎｉ：０．５～２．５％、Ｔｉ：０．０５～０．６％を含有するα相と、Ｃｕ：６２～７１％、Ａｌ：３．５～６．０％、Ｎｉ：０．３～２．３％、Ｔｉ：０．０５～０．６％を含有するβ´相の２相組織からなる銅合金からなる。

Description

明 細 書
高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザ 一リング
技術分野
[0001] この発明は、従来よりも高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する自動車変速 機の銅合金製シンクロナイザーリングに関するものである。
背景技術
[0002] 一般に、シンクロナイザーリングは自動車変速機の一構成部品であることは知られて おり、このシンクロナイザーリングは、図 1に斜視図で例示されように、内面 1を有し、 外周面にはキーが嵌合するキー溝 3が設けられており、さらに、その外縁にそって所 定間隔おきに相手部材であるハブスリーブとかみ合う機能を発揮するチャンファー 2 が設けられた構造を有している。そして、シンクロナイザーリングの内面 1には、図 2の 一部拡大断面説明図に示されるように、トップランド 4を有するねじ山 5が形成されて いる。このシンクロナイザーリングの内面 1は回転するギアコーン（図示せず）との高面 圧下での同期摺動並びにこれよりの離脱の断続的面接触を受ける。このシンクロナイ ザ一リングは Zn20— 40質量％、 Al: 2— 11質量％、 Fe、 Ni、 Coのうち 1種以上： 1 一 5質量％、Ti: 0. 1— 4質量％、Mn: 0. 01—0. 1質量％未満、 S : 0. 0005—0. 1質量％を含有し、さらに必要に応じて Mg : 0. 01-0. 5質量％、を含有し、残りが C uおよび不可避不純物からなる組成の銅合金力もなることが知られて 、る（特許文献 1参照)。前記従来のシンクロナイザーリングは、素地組織に α相が全くない jS ,単相 力または極めて僅かしか存在しな 、素地組織を有して 、るところカも耐摩耗性に優 れていると言われている。
特許文献 1：特開平 8—127831号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] しかし、最近、燃費向上のためミッションオイル内の動力伝達ロスを低減させるため、 ミッションオイルの低粘度化およびミッションオイルを少なく充填する減量ィ匕が進めら れており、そのために摩擦摺動面の温度が上がり、シンクロナイザーリングにかかる 熱負荷が高くなつてきている。力かる高温となる過酷な条件下において長期間使用さ れると、従来のシンクロナイザーリングは、摩耗してトップランドの高さが低くなると同 時にシンクロナイザーリングの内面 1に形成されたねじ山 5のトップランド 4の近傍の材 料が高温となるために材料の一部が塑性流動する現象が発生し、図 3の一部拡大断 面説明図に示されるように、ねじ山 5の頭部に茸傘 6が形成されるように変形し、前記 摩耗に加えて前記材料の一部が塑性流動する現象によってねじ山 5の高さが予測 以上に急激に減少するところ力 シンクロナイザーリングの内径が予想以上に早く大 きくなり、図 4に示される背面クリアランス Heが予想以上に早く無くなり、そのために相 手ギアコーンとの背面接触が生じて、いわゆるギヤ鳴きが予想以上に早く発生するの で好ましくない。
課題を解決するための手段
そこで、本発明者らは、従来よりも一層高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有す る銅合金製シンクロナイザーリングを得るべく研究を行った。その結果、
(ィ)前記従来の α相が全くないまたは α相があっても極めて僅かしか存在しない実 質 j8 単相からなる素地組織を有するシンクロナイザーリングでは、本質的に耐熱性 が不足しているので高発熱環境下では塑性流動しやすぐまた、 α相が極めて多い 実質 a単相からなる素地組織を有するシンクロナイザーリングも知られている力 この シンクロナイザーリングでは熱伝導性が悪いために、やはり高発熱環境下では耐塑 性流動性が悪い、
(口)銅合金の α相は j8相および j8 '相に比べて耐熱性を有し、耐塑性流動性に優 れ、し
たがって、 (X相がより高温状態まで存在する方が高温下でのシンクロナイザーリング は塑性流動の発生を阻止して耐塑性流動性を向上させることができる、
(ハ） α相中に Cuが 65質量％以上、 Niが 0. 5質量％以上含まれると 650°Cまで α 相が存在し、高温状態において優れた耐塑性流動性を発揮するが、一方、 α相中に 含まれる Cuが 74質量％を越え、 Niが 2. 5質量％を越えると、熱間押し出しが困難に なる、 (二） β相は変態温度以下では規則格子の 13 '相として存在し、この 13 '相は不規則 格子の ι8相に比べて熱伝導性や強度に優れるため、 （規則格子)→|8 (不規則 格子)変態温度がより高温の方がシンクロナイザーリングの耐塑性流動性を向上させ る、
(ホ） |8相 W相）中の A1を 3. 5質量％以上にすると、 (規則格子)→|8 (不規則 格子)変態温度が 550°C以上となり、高温状態において優れた耐塑性流動性を発揮 するが、一方、 j8相（ j8 '相）中の A1を 6. 0質量％を越えても、 β ' (規則格子)→ j8 ( 不規則格子)変態温度のさらなる上昇は無ぐ A1が多く含有することにより熱伝導の 低下を招き、力えって耐塑性流動性が阻害される、
(へ）そのために、素地組織を、 650°C以上まで存在する Cu: 65— 74%、 Ni: 0. 5— 2. 5%を含有する α相と、 A1を 3. 5— 6. 0質量％含有する ^ (規則格子)→ (不 規則格子)変態温度が 550°C以上である β 相の 2相組織からなる銅合金からなる銅 合金製シンクロナイザーリングは高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を確保するこ とがでさる、
(ト）前記 α相と j8 '相の 2相組織力 なる銅合金は、 Cu: 62. 5— 67. 5質量％、A1: 4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: l. 0—2. 0質量0 /o、Mn: 0. 05— 0 . 35質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、 Zn+ 不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN + 6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有る必要がある、などの 研究結果が得られたのである。
この発明は、力かる研究結果にもとづいてなされたものであって、
(l) Cu: 62. 5— 67. 5質量％、A1:4. 5—5. 5質量％、Ni: 2. 7—3. 7質量％、Ti: 1. 0—2. 0質量％、 Mn: 0. 05—0. 35質量％を含有し、残り力 ¾nおよび不可避不 純物からなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力 なる高発熱環境下で 優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング、に特徴を有するもの である。
[0006] この発明の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザ 一リングの素地組織における α相は Cu: 65— 74質量％、A1: 2.5-4.5質量％、 N i:0.5—2.5質量％、Ti:0.05—0.6質量％、Mn:0.03—0.4質量％、Zn:22 一 28質量％を含有する成分組成を有し、一方、 β '相は Cu:62— 71質量％、 Al:3 .5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3質量0 /o、Ti:0.05—0.6質量0 /o、Mn:0.03— 0 .4質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分組成を有することが一層好ましい。し たがって、この発明は、
(2) Cu:62.5— 67.5質量0 /0、A1:4.5—5.5質量0 /0、Ni:2.7—3.7質量0 /0、Ti: 1.0—2.0質量％、 Mn:0.05—0.35質量％を含有し、残り力 ¾nおよび不可避不 純物からなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6X (A1— 0.9)}/{Cu-l.3+ZN
+ 6X (A1-0.9)}で表される亜鉛当量が 0.4-0.46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が Cu:65— 74質量0 /0、 Al:2.5—4.5質量0 /o、Ni:0.5
一 2.5質量％、Ti:0.05—0.6質量％、Mn:0.03—0.4質量％、 Zn: 22— 28質 量％を含有する α相と、
Cu:62— 71質量0 /0、 Al:3.5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3質量0 /o、Ti:0.05— 0 .6質量％、Mn:0.03-0.4質量％、 Zn: 25— 31質量％を含有する j8 ,相の 2相 組織からなる銅合金からなる高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金 製シンクロナイザーリングに特徴を有するものである。
[0007] さら〖こ、この発明の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロ ナイザーリングは、前記（1)または（2)記載の銅合金に、さらに Feおよび Coの内の 1 種または 2種を合計で 0.5— 1.5質量％含有させる組成を有することにより耐摩耗性 を一層向上させることができる。したがって、この発明は、
(3) Cu:62.5— 67.5質量0 /0、A1:4.5—5.5質量0 /0、Ni:2.7—3.7質量0 /0、Ti: 1.0—2.0質量0 /0、 Mn:0.05—0.35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0.5-1.5質量％含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6X (Al— 0.9)}/{Cu-l.3+ZN
+ 6X (Al— 0.9)}で表される亜鉛当量が 0.4-0.46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力 なる高発熱環境下で 優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング、に特徴を有するもの である。
この発明の Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0.5-1.5質量％をさらに含 有させる組成を有する高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シン クロナイザーリングにおける素地糸且織は、 Cu: 65— 74質量％、A1: 2.5-4.5質量 %、 Ni:0.5—2.5質量0 /0、 Ti:0.05—0.6質量0 /0、 Mn:0.03—0.4質量0 /0、 Fe および Coの内の 1種または 2種を合計で 0.05-1.0質量％、Zn:22— 28質量％を 含有する α相と、
Cu:62— 71質量0 /0、 Al:3.5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3質量0 /o、Ti:0.05— 0.6質量％、 Mn:0.03—0.4質量％、 Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0.05-1.0質量％、Zn:25— 31質量％を含有する j8'相との二層組織からなるこ とが好ましい。したがって、この発明は、
(4)Cu:62.5— 67.5質量0 /0、A1:4.5—5.5質量0 /0、Ni:2.7—3.7質量0 /0、Ti: 1.0—2.0質量0 /0、 Mn:0.05—0.35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0.5-1.5質量％含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6X (A1— 0. 9)}/{Cu-l.3+ZN + 6X (Al— 0.9) }で表される亜鉛当量が 0.4-0.46の範 囲内に有り、
かつ、素地組織が Cu:65— 74質量0 /0、 Al:2.5—4.5質量0 /o、Ni:0.5—2.5質 量0 /0、 Ti:0.05—0.6質量0 /0、 Mn:0.03—0.4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1種 または 2種を合計で 0.05-1.0質量％、Zn:22— 28質量％を含有する α相と、 Cu:62— 71質量0 /0、 Al:3.5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3質量0 /o、Ti:0.05— 0 .6質量％、Mn:0.03—0.4質量％、 Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0 .05-1.0質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する '相との二層組織力もなる銅合 金からなる高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザー リング、に特徴を有するものである。
さらに、この発明の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロ ナイザーリングは、前記（1)、（2)、（3)または (4)記載の銅合金に、さらに Si, Mg, P の内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有させて耐熱性 を一層向上させることができる。したがって、この発明は、
(5) Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: 1. 0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1 種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不 純物からなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力 なる高発熱環境下で 優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング、
(6) Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: 1. 0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1 種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不 純物からなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (Al-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が Cu: 65— 74質量％、 Al: 2. 5—4. 5質量％、Ni: 0. 5—2. 5質 量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Si, Mg, Pの内の 1種ま たは 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 22— 28質量％を含有する成分組 成を有する α相と、
Cu: 62— 71質量0 /0、 Al: 3. 5—6. 0質量0 /o、Ni: 0. 3—2. 3質量0 /o、Ti: 0. 05— 0. 6質量％、 Mn: 0. 03—0. 4質量％、 Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合 計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分組成を有する 相 とからなる高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザー リング、 (7) Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: 1. 0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0. 5-1. 5質量％含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1種また は 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力 なる高発熱環境下で 優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング、
(8) Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: 1. 0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0. 5-1. 5質量％含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1種また は 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、
Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN+6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (Al-0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が Cu: 65— 74質量％、 Al: 2. 5—4. 5質量％、Ni: 0. 5—2. 5質 量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1種 または 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％、 Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合 計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 22— 28質量％を含有する成分組成を有する α相と
Cu: 62— 71質量0 /0、 Al: 3. 5—6. 0質量0 /o、Ni: 0. 3—2. 3質量0 /0
、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1種また は 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％、 Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分組成を有する 相とか らなる高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリン グ、に特徴を有するものである。
発明の効果 [0010] この発明の銅合金製シンクロナイザーリングは、従来の銅合金製シンクロナイザーリ ングに比べて高発熱環境下で優れた耐塑性流動性に優れており、過酷な条件下で 使用されても優れた性能を長期にわたって発揮することができ、工業上優れた効果 をもたらすものである。
[0011] この発明の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザ 一リングを製造するには、 Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2 . 7—3. 7質量％、Ti: l. 0—2. 0質量％、 Mn: 0. 05—0. 35質量％を含有し、さら に必要に応じて Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0. 5-1. 5質量％含有 し、さらに必要に応じて Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 3 質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物力 なる成分組成を有し、 Zn+不可 避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN + 6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (Al -0. 9) }で表される亜鉛当量が 0. 4-0. 46の範囲内に有るビレットから所定の寸法 を有するシンクロナイザーリングを塑性カ卩ェにより製造したのち、温度： 250— 350°C に加熱し、ついで空冷または水冷により冷却する調質処理を施すことによって α相と β 相の 2相組織を生成させ、その後、所定の寸法に機械加工することにより製造さ れる。
[0012] つぎに、この発明の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロ ナイザーリングの成分組成および亜鉛当量、並びに素地組織を上記のごとく限定し た理由について説明する。
Α.成分組成
Cu:
Cuは 62. 5質量％未満では所望の延性を確保することができず、一方、 67. 5質量 %を越えて含有すると、所望の強度を確保することができない。したがって、 Cuの含 有量は 62. 5— 67. 5質量％に定めた。
[0013] A1:
A1は、強度および靭性を向上させる作用がある力 A1: 4. 5質量％未満では所望の 強度および靭性を確保することができず、一方、 Al: 5. 5質量％を越えて含有すると 、熱伝導性が低下するので好ましくない。したがって、 Al:4. 5-5. 5質量％に定め た。
[0014] Niおよび Ti:
Niおよび Tiには、共存した状態で Ni— Ti系金属間化合物 (Niおよび Tiを主成分とし 、これに Cuおよび A1と僅かな Znを含む）の晶出物を形成し、これが素地に分散して 通常の摺動摩耗環境下で耐摩耗性を向上させる作用を有するが、 Ni: 2. 7質量％ 未満および Ti: l. 0質量％未満では所望の効果が得られず、一方、 Ni: 3. 7質量％ を越えおよび Ti: 2. 0質量％を越えると、溶解'铸造性が阻害されるので好ましくない 。した力 Sつて、 Ni: 2. 7-3. 7質量0 /0、Ti: l. 0-2. 0質量に定めた。
[0015] Mn:
Mnは、通常の摺動摩耗環境下で耐摩耗性を向上させる作用を有する力 Mn: 0. 0 5質量％未満ではその効果が十分でなぐ一方、 Mn: 0. 35質量％を越えると熱伝 導性の低下を招き好ましくない。したがって、 Mn: 0. 05-0. 35質量％未満に定め た。
[0016] Fe, Co
これら成分は、 Niと同様 Tiと共存した状態で金属間化合物の晶出物を形成し、これ が素地に分散して通常の摺動摩耗環境下で耐摩耗性を向上させる作用を有するの で必要に応じて添加する力 Fe, Coがそれぞれ 0. 5質量％未満では所望の効果が 得られず、一方、 1. 5質量％を越えると、切削性が阻害されるので好ましくない。した がって、 Fe, Coの内の 1種または 2種を合計で 0. 5-1. 5質量に定めた。
[0017] Siゝ Mgゝ P :
これら成分は、耐熱性を向上させ、もってシンクロライナーリングの耐塑性流動性を一 層向上させる作用があるので必要に応じて添加する力 Si、 Mg、 Pそれぞれの含有 量が 0. 01質量％未満では所望の効果が得られず、一方、その含有量が 0. 3質量 %を越えて含有させても耐塑性流動性の一層の向上効果がないば力りか溶解铸造 性が阻害されるので好ましくない。したがって、 Si、 Mg、 Pの内の 1種または 2種以上 を合計で 0. 01-0. 3質量％に定めた。
[0018] 亜鉛当量：
亜鉛当量は、この発明のシンクロライナーリングを構成する銅合金が Cu, Zn, A1を 主成分としているので、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、式： {ZN + 6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1-0. 9) }で表され、この亜鉛当量は素地組織中の α相と 相の存在割合を決定する指標である力 亜鉛当量が 0. 4未満であると α 相が多くなりすぎ、強度や熱伝導性が悪化し好ましくない。一方、亜鉛当量が 0. 46 を越えると、 α相が少なくなりすぎ、高温での耐塑性流動性悪くなるので好ましくない 。したがって、 0. 4≤亜鉛当量≤0. 46とした。
[0019] Β.素地組織
素地組織は、 α相と j8 '相の 2相組織力もなることが好ましいことはすでに述べたが、 α相は Cu: 65— 74質量％、 Al: 2. 5—4. 5質量％、Ni: 0. 5—2. 5質量％、Ti: 0. 05—0. 6質量％、 Mn: 0. 03—0. 4質量％、 Zn: 22— 28質量％を含有し、必要に 応じて Feおよび Coの内の 1種または 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％を含有し、さら に必要に応じて Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％ を含有する成分組成を有することが一層好ましぐ一方、 j8 '相は Cu: 62— 71質量 %、 Al: 3. 5—6. 0質量0 /0、 Ni: 0. 3—2. 3質量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03-0. 4質量％、Zn: 25— 31質量％を含有し、必要に応じて Feおよび Coの内 の 1種または 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％を含有し、さらに必要に応じて Si, Mg , Ρの内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％を含有する成分組成を 有することが一層好ましい。この場合、 α相と 相の分散割合は、面積％で《相： 5 一 30%、残部 /3 '相の範囲内にあることが好ましい。
発明を実施するための最良の形態
[0020] 先ず、通常の高周波溶解炉により表 1一表 4に示される成分組成および亜鉛当量を 有す
る Cu合金溶湯を溶製し、得られた溶湯を铸込み温度： 1, 100°Cで内径： 250mmの モールドに铸込み、直径： 250mm、長さ： 3000mmの連続铸造ビレットを製造し、こ のビレットを所定の長さに切断し、 750°Cで熱間押し出しを行い、外径： 72mm、内径 : 54mmの押し出しパイプを作製した。ついで、このパイプを機械カ卩ェによつ て切断および内'外径の切削加工を施し、外径： 70mm、内径： 56mm、高さ： 10m mの銀造用リングを作製した。 [0021] さらに、前記リングを 700°Cに加熱後、下金型にセットし、上金型によりプレスすること により熱間鍛造を行った。ついで、この熱間鍛造体を温度： 300°Cに加熱し、ついで 空冷することにより調質処理を施し、表 5— 8に示される成分組成を有する α相およ び表 9一 12に示される成分組成を有する β 相の 2相組織を生成させ、その後、機械 加工することにより最大外径： 76mm、最小内径： 54mm、高さ： 7mm、内径ねじ山の 高さ： 0. 3mm、ねじのトップランド幅（図 2において aで示される幅） a : 0. 1mmを有す る本発明シンクロナイザーリング (以下、本発明リングという） 1一 28、比較シンクロナ ィザーリング (以下、比較リングという） 1一 19および従来シンクロナイザーリング (以下 、従来リングという） 1一 2の試験片を製造した。なお、 α相および |8 '相の成分組成は ΕΡΜΑにより測定した。
[0022] 次に、図 4の一部断面側面図に示される回転可能な浸炭焼入れ鋼力 なるギアコー ン 9および押圧体 8を備えた単体磨耗試験装置を用意し、単体磨耗試験装置のギア コーン 9に前記本発明リング 1一 28、比較リング 1一 19および従来リング 1一 2からな る試験片 10を図 4に示されるように挿入し、油温： 100°Cに加熱された低粘度オイル（ 油種： 15W— 30)が図 4のオイルライン 7がシンクロナイザーリングの内面の最下位置 に来るように油量を調整し、単体磨耗試験装置のテーパーコーン 9を回転数： 1500r . p. m.で回転させながら押圧体 8を負荷加重 F : 100kgでシンクロナイザーリングに 向かって 0. 2秒間押し付けたのち、 1. 0秒間離す操作を 1万回繰り返すことにより本 発明リング 1一 28、比較リング 1一 19および従来リング 1一 2の各試験片 10について の定速耐久試験を実施した。この定速耐久試験を実施したのち、シンクロナイザーリ ングの各試験片 10と相手ギアコーン 9との背面クリアランス Heの減少量をを測定し、 その結果を表 13— 14に示した。
さらに、本発明リング 1一 28、比較リング 1一 19および従来リング 1一 2の各試験片に っ 、て α相の消失温度と β ' (規則格子)→ β (不規則格子)変態温度の測定を行 、 、その結果を表 13— 14に示した。 α相の消失温度の測定は、本発明リング 1一 28、 比較リング 1一 19および従来リング 1一 2を所定温度に加熱し、 15分間保持後水冷し 、光学顕微鏡でミクロ組織を観察することにより測定した。また β ' (規則格子)→ ι8 ( 不規則格子)変態温度の測定は示差熱分析装置により行った。 シンクロナイザリングの成分組成 （質量％)
種別 Z n +
C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P 不可避 亜鉛当量
不純物
1 62.7 5.0 3.1 1.6 0.15 - - - - - 27.5 0.46
2 65.1 5.2 3.2 1.5 0.16 - - - - - 24.8 0.44
3 67.3 5.0 3.2 1.6 0.15 - - - - - 22.8 0.42
4 65.2 4.6 3.1 1.4 0.12 - - - - - 25.6 0.43
5 65.0 5.4 3.3 1.5 0.14 - - - - 24.7 0.45 本 6 65.1 4.8 2.8 1.5 0.13 - - - - - 25.7 0.43 発
明 7 65.2 5.1 3.6 1.6 0.14 - - - - - 24.4 0.44
8 64.9 4.9 3.2 1.1 0.15 - - - - 25.8 0.44 ン
9 65.2 5.0 3.3 1.9 0.16 - - - - - 24.4 0.43 グ
10 64.8 5.1 3.1 1.5 0.07 - - - - - 25,4 0.44
11 65.0 4.9 3.2 1.4 0.33 - - - - - 25.2 0.44
12 65.1 5.0 3.3 1.6 0.13 0.6 - - - - 24.3 0.43
13 65.2 4·9 3.1 1.5 0.12 1.4 - - - - 23.8 0.43
14 64.8 5.1 3.3 1.5 0.14 - 0.6 - - 24.6 0.44
0023 シンクロナイザリングの成分組成 （質量％)
種別 Z n +
C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P 不可避 亜鉛当量 不純物
15 65.0 4.8 3.2 1.6 0.15 - 1.4 - - - 23.9 0.43
16 64.9 5.0 3.2 1.5 0.16 0.5 0.6 - - - 24.1 0.43
17 65.0 5.1 3.3 1.5 0.15 - - 0.01 - - 24.9 0.44
18 65.4 5.2 3.2 1.6 0.16 - - 0.27 - - 24.2 0.44
19 65.3 5.0 3.1 1.6 0.15 - - - 0.02 - 24.8 0.44 本 20 64.7 4.9 3.3 1.5 0.16 - - - 0.29 - 25.2 0.44 発
明 21 65.2 4.8 3.2 1.5 0.15 - - - - 0.01 25.1 0.43
22 65.0 5.1 3.1 1.5 0.14 - - - - 0.28 24.9 0.44 ン
グ 23 65.1 5.0 3.3 1.6 0.13 - - 0.05 0.06 0.06- 24.7 0.44
24 65.3 5.1 3.2 1.5 0.12 0.7 - 0.05 - - 24.0 0.43
25 65.2 4.8 3.3 1.6 0.14 0.8 - 0.06 0.06 - 24.0 0.43
26 65.0 4.9 3.2 1.4 0.13 - 0.6 - 0.07 - 24.7 0.43
27 64.8 5.2 3.1 1.5 0.15 - 0.7 - 0.08 0.07 24.4 0.44
28 65.1 5.1 3.2 1.6 0.14 0.4 0.5 0.06 0.04 0.05 23.8 0.43
シンクロナイザリングの成分組成 （質量％)
種別 Z n +
C u A 1 N i T i M n F e C 0 S i M g P 不可避 亜鉛当量 不純物
1 68.5* 5.0 3.2 1.5 0.12 - - - - - 21.7 0.41
2 61.0* 5.1 3.2 1.4 0.15 - - - - - 29.2 0.48
3 65.0 6.0* 3.3 1.6 0.14 - - - - - 24.0 0.46
4 65.1 4.0* 3.1 1.5 0.15 - - - - - 26.2 0.41
5 65.2 5.1 4.0* 1.5 0.13 - - - - - 24.1 0.44 比 6 64.9 4.9 2.0* 1.6 0.16 - - - - - 26.4 0.44 較 7 65.2 5.0 3.1 2.5* 0.15 - 24.1 0.43 ン 8 65.1 5.0 3.2 0.5* 0.14 - - - - - 26.1 0.44 グ 9 64.8 5.1 3.2 1.5 0.45* - - - - - 25.0 0.44
10 64.9 5.1 3.3 1.4 0.02* - - - - - 25.3 0.44
11 62.5 5.5 2.7 1.0 0.05 - - - - - 28.3 0.48*
12 67.5 4.5 3.7 2.0 0.35 1.5 - 0.3 - - 20.2 0.39*
13 65.0 5.0 3.1 1.4 0.14 1.9* - - - - 23.5 0.43
14 65.1 4.9 3.3 1.5 0.16 - 2.0* - - - 23.0 0.42
氺印は、 この発明の範囲から外れた値を示す c
0025 シンクロナイザリングの成分組成 （質量％)
種別 Z n +
C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P 不可避 亜鉛当量
不純物
15 65.1 4.9 3.2 1.6 0.16 1.0* 0.8* - - - 23.2 0.43 比
16
較 64.9 5.0 3.1 1.5 0.15 - - 0.35* - - 25.0 0.44
17 65.0 5.2 3.2 1.5 0.15 - - - 0.38* - 24.6 0.44 ン 18 65.1 5.1 3.3 1.6 0.16 - - - - 0.37* 24.4 0.44 グ
19 65.2 5.0 3.1 1.6 0.13 - - 0.13* 0.12* 0.14* 24..6 0.43 従 1 61.04 4.7 1.1 1.50 0.06 - - - - - 31.6 0.477 来 2 60.00 4.6 2.5 1.60 0.08 - - - 0.02 - 31.2 0.476
氺印は、 この発明の範囲から外れた値を示す c
0026 備 シンクロナイザリングの素地組織における α相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P Z n
1 66.8 3.5 1.6 0.1 0.2 - - - - 27.8
2 69.3 3.2 1.8 0.2 0.2 - - - - - 25.3
3 72.4 3.5 1.8 0.1 0.1 - - - - - 22.1
4 69.5 2.6 1.3 0.1 0.3 - - - - - 26.2
5 70.5 4.3 1.6 0.2 0.2 - - - - - 23.2 本 6 69.2 3.3 0.8 0.2 0.1 - - - - 26.4 発 1
明 7 か 69.7 3.0 2.2 0.1 0.3 - - - - - 24.7 リ 8 ら 69.0 3.8 1.6 0.06 0.2 - - - - - 25.3 ン 続
9 69.6 4.0 1.7 0.5 0.2 - - - - - グ ぐ 24.0
10 70.5 3.7 1.3 0.2 0.05 - - - - - 24.3
11 70.2 4.1 1.9 0.2 0.4 - - - - - 23.2
12 69.1 3.1 2.1 0.2 0.2 0.06 - - - - 25.2
13 68.8 2.9 1.7 0.2 0.2 0.7 - - - - 24.5
14 70.5 3.6 1.4 0.1 0.2 - 0.07 - - - 24.1
§3 備 シンクロナイザリングの素地組織における α相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C 0 S i M g P Z n
15 69.5 3.4 1.6 0.1 0.1 - 0.5 - - - 24.8
16 69.0 3.1 1.5 0.2 0.2 0.03 0.04 - - - 25.9
17 70.3 3.7 1.2 0.1 0.2 - - 0.01 - - 24.5
18 69.7 3.5 1.7 0.1 0.1 - - 0.31 - - 24.6
19 69.1 3.6 1.4 0.2 0.3 - - - 0.03 - 25.4 本 20 70.2 3.3 1.5 0.2 0.2 - - - 0.33 - 24.3 発 2
明 21 か 71.2 3.6 1.6 0.1 0.1 - - - - 0.01 23.4
22 ら 68.9 3.6 1.5 0.2 0.2 - - - - 0.31 25.3 ン
23 69.6 3.5 1.5 0.07
グ < 0.1 0.1 - - 0.06 0.06 25.0
24 69.9 3.9 1.8 0.1 0.2 0.07 - 0.05 - - 24.0
25 70.6 3.5 1.5 0.2 0.2 0.06 - 0.07 0.06 - 23.8
26 69.1 3.6 1.2 0.2 0.1 - 0.07 - 0.07 - 25.7
27 70.8 3.0 1.3 0.1 0.2 - 0.06 - 0.08 0.07 24.4
28 69.7 3.2 1.5 0.2 0.1 0.04 0.03 0.06 0.05 0.06 25.1
0028 備 シンクロナイザリングの素地組織における α相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P Z n
1 熱間押し出しできず
2 64.4* 3.5 1.5 0.2 0.1 - - - - - 30.3*
3 69.5 5.2* 1.7 0.2 0.1 - - - - - 23.3
4 70.2 1.8* 1.4 0.1 0.1 - - - - - 26.4
5 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
比 6 69.6 3.3 0.3* 0.1 0.1 - - - - - 26.6
3
較 7 か 溶解铸造性が悪く健全なインゴッ トできず
ン 8 ら 70.4 3.1 1.4 0.02* 0.2 - - - - 24.9
続
グ 9 69.7 3.4 1.6 0.2 0.5* - - - - - 24.6
ぐ
10 70.3 3.1 1.5 0.2 0.01* - - - - - 24.9
11 65.0 4.5 0.5 0.1 0.03 - - - - - 29.9*
12 熟間押し出しできず
13 切削性が悪く機械加工できず
14 切削性が悪く機械加工できず
ネ印は、 この発明の範囲外の値を示す。
¾002 備 シンクロナイザリングの素地組織における α相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i Mn F e Co S i Mg P Z n
15 切削性が悪く機械加工できず
比
16 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
較
リ 17 4 溶解铸造性が悪く健全なィンゴットできず
ン か
18 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
グ ら
19 i 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
1 ぐ
従
α相は存在しない
来 2
s003 備 シンクロナイザリングの素地組織における /3相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P Z n
1 62.5 4.8 1.5 0.2 0.1 - - - - - 30.9
2 65.4 4.8 1.6 0.1 0.2 - - - - - 27.9
3 69.0 4.2 1.3 0.1 0.2 - - - - 25.2
4 64.8 3.6 1.1 0.2 0.2 - - - - 30.1
5 65.1 5.8 1.5 0.2 0.2 - - - - 27.2 本 6 64.7 4.6 0.6 0.1 0.2 - - - - 29.8 発 5
明 7 か 64.5 4.1 1.9 0.1 0.3 - - - - 29.1 リ 8 ら 65.6 4.7 1.3 0.06 0.1 - - - - - 28.2 ン
9 .5 1.4
グ 65.8 4
ぐ 0.5 0.1 - - - - - 27.7
10 64.2 4.4 1.1 0.1 0.05 - - - - - 30.2
11 65.7 4.3 1.6 0.2 0.4 - - - - - 27.8
12 65.3 4.5 1.8 0.1 0.1 0.06 - - - - 28.1
13 64.3 4.4 1.6 0.2 0.2 0.8 - - - - 28.5
14 64.1 4.6 1.3 0.2 0.1 - 0.06 - - - 29.6
0031 備 シンクロナイザリングの素地組織における (3相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C 0 S i M g P Z n
15 65.1 4.6 1.4 0.2 0.1 - 0.4 - - - 28.2
16 64.5 4.5 1.3 0.1 0.1 0.03 0.04 - - - 29.4
17 65.6 4.8 1.1 0.1 0.2 - - 0.02 - - 28.2
18 65.1 4.2 1.4 0.2 0.2 - - 0.32 - - 28.6
19 65.5 4.3 1.2 0.1 0.2 - - - 0.03 - 28.7 本
20 表 64.3 4.7 1.3 0.1 0.2 - - - 0.31 - 29.1 発
明 21 6 64.6 4.6 1.4 0.1 0.1 - - - 0.02 29.2
ら
リ 22 fee 65.7 4.7 1.2 0.2 0.1 - - - - 0.33 27.8 ン
23 ぐ 64.3 4.5 1.2 0.1 0.1 - - 0.06 0.06 0.08 29.6 グ
24 65.7 4.7 1.5 0.2 0.1 0.07 - 0.06 - - 27.7
25 65.3 4.3 1.3 0.2 0.2 0.07 - 0.07 0.08 - 28.5
26 64.8 4.8 1.0 0.1 0.1 - 0.06 - 0.06 - 29.1
27 64.9 4.3 1.1 0.1 0.1 - 0.07 - 0.08 0.07 29.3
28 65.2 4.6 1.2 0.2 0.2 0.04 0.04 -0.06 0.06 0.05 28.4
^s0032l 備 シンクロナイザリングの素地組織における j3相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i Τ ί Μ η F e C 0 S i M g P Z n
1 熱間押し出しできず
2 60.5* 4.6 1.3 0.2 0.1 - - - - - 33.3*
3 64.5 6.3* 1.4 0.1 0.2 - - - - - 27.5
4 65.5 3.0* 1.2 0.2 0.1 - - - - - 30.0
5 溶解铸造性が悪く健全なィンゴットできず
比 6 65.7 4.7 0.1* 0.2 0.1 - - - - - 29.2
7
較 7 か 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
リ
ン 8 ら 64.6 4.6 1.2 0.03* 0.1 - - - - - 29.5
続
グ 9 65.6 4.8 1.4 0.1 0.5* - - - - - 27.6
ぐ
10 65.2 4.7 1.3 0.2 0.02* - - - - - 28.6
11 63.0 4.2 0.3 0.1 0.04 - - - - - 32.4*
12 熱間押し出しできず
13 切削性が悪く機械加工できず
14 切削性が悪く機械加工できず
ネ印は、 この発明の範囲外の値を示す。
0033 備 シンクロナイザリングの素地組織における 相の成分組成 （質量％)
種別
考 C u A 1 N i T i M n F e C o S i M g P Z n
15 切削性が悪く機械加工できず
比
溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
較 16
17 8 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
ン か
18 溶解铸造性が悪く健全なインゴットできず
グ ら
19 溶解铸造性が悪く健全なィンゴットできず
1 <
従 61.5 4.3 0.4 0.1 0.06 - - - - - 33.6* 来 2 60.4 4.2 1.0 0.2 0.08 - - - 0.03 - 34.1*
*印は、 この発明の範囲から外れた値を示す。
[0035] [表 13]
Figure imgf000025_0001
[0036] [表 14] 背面クリアランスの減 α相の消失温度 β '→ β変態温度 種別
少量 (mm) (°C) (V)
1 熱間押し出しできず
2 背面当り発生 620 582
3 0.35 690 610
4 0.28 700 520
5 溶解铸造性が悪く健全なインゴッ トできず
6 背面当り発生 600 583
7 溶解铸造性が悪く健全なインゴッ トできず
8 0.24 700 582 比
9 0.32 690 588 較
V 10 0.23 700 586 ン
11 背面当り発生 580 572 グ
12 熱間押し出しできず
13 切削性悪く機械加工できず
14 切削性悪く機械加工できず
15 切削性悪く機械加工できず
16 溶解铸造性が悪く健全なィンゴッ 卜できず
17 溶解铸造性が悪く健全なインゴッ 卜できず
18 溶解铸造性が悪く健全なインゴッ トできず
19 溶解鋅造性が悪く健全なインゴッ トできず 従 1 575 背面当り発生 α相存在せず
来 2 573
[0037] 表 1一 14に示される結果から、本発明シンクロナイザーリング 1一 28は従来シンクロ ナイザーリング 1一 2に比べていずれも背面クリアランスの減少量が小さいことが分か る。しかし、比較シンクロナイザーリング 1一 19は背面クリアランスの減少量が大きいこ とが分かる。
図面の簡単な説明
[0038] [図 1]シンクロナイザーリングの斜視図である。
[図 2]シンクロナイザーリングの内面に形成されたねじ山の断面図である。
[図 3]シンクロナイザーリングの内面に形成されて!ヽるねじ山の塑性流動現象を説明 するための断面説明図である。 圆 4]単体磨耗試験装置の一部断面側面図である。 符号の説明
1:内面
2:チャンファー
3:キー溝
4:トップランド
5:ねじ山
6:茸傘
7:才ィルライン
8:押圧体
9:ギアコーン
10:試験片

Claims

請求の範囲
[1] Cu:62.5— 67.5質量0 /0、A1:4.5—5.5質量0 /0、Ni:2.7—3.7質量0 /0、Ti:l.
0-2.0質量％、Mn:0.05-0.35質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純 物からなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、
式： {ZN + 6X (A1— 0.9)}/{Cu-l.3+ZN + 6 X (A1— 0.9)}で表される亜鉛当 量が 0.4—0.46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力もなることを特徴とする高 発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[2] 前記 α相は Cu:65— 74質量％、 Al:2.5—4.5質量％、 Ni:0.5—2.5質量％、 T i:0.05—0.6質量％、 Mn:0.03—0.4質量％、 Zn: 22— 28質量％を含有する 成分組成を有し、
一方、前記 相は Cu:62— 71質量0 /0、 Al:3.5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3 質量％、 Ti:0.05—0.6質量％、 Mn:0.03—0.4質量％、 Zn:25— 31質量％を 含有する成分組成を有することを特徴とする請求項 1記載の高発熱環境下で優れた 耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[3] Cu:62.5— 67.5質量0 /0、A1:4.5—5.5質量0 /0、Ni:2.7—3.7質量0 /0、Ti:l.
0—2.0質量0 /0、 Mn:0.05—0.35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1 種または 2種を合計で 0.5-1.5質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、
式： {ZN + 6X (A1— 0.9)}/{Cu-l.3+ZN + 6 X (A1— 0.9)}で表される亜鉛当 量が 0.4—0.46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力もなることを特徴とする高 発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[4] 前記 α相は Cu:65— 74質量％、 Al:2.5—4.5質量％、 Ni:0.5—2.5質量％、 T i:0.05—0.6質量0 /0、 Mn:0.03—0.4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1種または 2 種を合計で 0.05-1.0質量％、Zn: 22— 28質量％を含有する成分組成を有し、 一方、前記 相は Cu:62— 71質量0 /0、 Al:3.5—6.0質量0 /o、Ni:0.3—2.3 質量0 /0、 Ti:0.05—0.6質量0 /0、 Mn:0.03—0.4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1 種または 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分組 成を有することを特徴とする請求項 3記載の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を 有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[5] Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: l.
0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1種 または 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純 物からなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、
式： {ZN + 6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1— 0. 9) }で表される亜鉛当 量が 0. 4—0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力もなることを特徴とする高 発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[6] 前記 α相は Cu: 65— 74質量％、 Al: 2. 5—4. 5質量％、Ni: 0. 5—2.
5質量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Si, Mg, Pの内の 1 種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 22— 28質量％を含有する成 分組成を有し、
一方、前記 相は Cu: 62— 71質量0 /0、 Al: 3. 5—6. 0質量0 /o、Ni: 0. 3—2. 3 質量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Si, Mg, Pの内の 1種 または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分 組成を有することを特徴とする請求項 5記載の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性 を有する銅合金製シンクロナイザーリング。
[7] Cu: 62. 5— 67. 5質量0 /0、A1:4. 5—5. 5質量0 /0、Ni: 2. 7—3. 7質量0 /0、Ti: l.
0—2. 0質量0 /0、 Mn: 0. 05—0. 35質量0 /0を含有し、さらに Feおよび Coの内の 1 種または 2種を合計で 0. 5-1. 5質量％を含有し、さらに Si, Mg, Pの内の 1種また は 2種以上を合計で 0. 01-0. 3質量％を含有し、残りが Znおよび不可避不純物か らなる成分組成を有し、 Zn+不可避不純物 =ZNとしたとき、
式： {ZN + 6 X (A1— 0. 9) }/{Cu-l. 3+ZN + 6 X (A1— 0. 9) }で表される亜鉛当 量が 0. 4—0. 46の範囲内に有り、
かつ、素地組織が α相と j8 '相の 2相組織力もなる銅合金力もなることを特徴とする高 発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング。 前記 α相は Cu: 65— 74質量％、 Al: 2. 5—4. 5質量％、Ni: 0. 5—2. 5質量％、 T i: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1種または 2 種を合計で 0. 05-1. 0質量％、 Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を合計で 0. 01-0. 35質量％、 Zn: 22— 28質量％を含有する成分組成を有し、
一方、前記 相は Cu: 62— 71質量0 /0、 Al: 3. 5—6. 0質量0 /o、Ni: 0. 3—2. 3 質量0 /0、 Ti: 0. 05—0. 6質量0 /0、 Mn: 0. 03—0. 4質量0 /0、 Feおよび Coの内の 1 種または 2種を合計で 0. 05-1. 0質量％、 Si, Mg, Pの内の 1種または 2種以上を 合計で 0. 01-0. 35質量％、Zn: 25— 31質量％を含有する成分組成を有すること を特徴とする請求項 7記載の高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金 製シンクロナイザーリング。
PCT/JP2004/017552 2003-12-02 2004-11-26 高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング WO2005054526A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP04819783.4A EP1690952B1 (en) 2003-12-02 2004-11-26 Synchronizer ring made of copper alloy exhibiting excellent resistance to plastic flow under high exothermic circumstance
PL04819783T PL1690952T3 (pl) 2003-12-02 2004-11-26 Pierścień synchronizatora wytworzony ze stopu miedzi wykazujący doskonałą odporność na odkształcenie plastyczne w warunkach egzotermicznych

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003403164A JP4337091B2 (ja) 2003-12-02 2003-12-02 高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング
JP2003-403164 2003-12-02

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2005054526A1 true WO2005054526A1 (ja) 2005-06-16

Family

ID=34650058

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2004/017552 WO2005054526A1 (ja) 2003-12-02 2004-11-26 高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP1690952B1 (ja)
JP (1) JP4337091B2 (ja)
PL (1) PL1690952T3 (ja)
WO (1) WO2005054526A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007101571A1 (de) * 2006-03-01 2007-09-13 Diehl Metall Stiftung & Co. Kg Messinglegierung sowie synchronring

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009021307A1 (de) * 2009-05-14 2011-01-05 Diehl Metall Stiftung & Co. Kg Verfahren zur Herstellung eines Bestandteils einer Synchronisierungseinrichtung für ein Schaltgetriebe

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6160847A (ja) * 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Metal Corp 耐摩耗性のすぐれた歯車用Ｃｕ合金
JPS64239A (en) * 1987-02-24 1989-01-05 Mitsubishi Metal Corp Wear resistant cu alloy having high strength and high toughness
JPH01252743A (ja) * 1988-03-31 1989-10-09 Mitsubishi Metal Corp Ｃｕ系焼結合金製変速機用同期リング
JPH01252745A (ja) * 1988-03-31 1989-10-09 Mitsubishi Metal Corp Ｃｕ系焼結合金製変速機同期リング
US4874439A (en) * 1987-02-24 1989-10-17 Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha Synchronizer ring in speed variator made of wear-resistant copper alloy having high strength and toughness
JPH08120427A (ja) * 1994-10-14 1996-05-14 Mitsubishi Materials Corp 耐焼き付き性に優れた自動車変速機の黄銅系銅合金製シンクロナイザーリングの製造方法
JPH10110227A (ja) * 1996-10-03 1998-04-28 Chuetsu Gokin Chuko Kk 耐摩耗性銅合金
US5788924A (en) * 1994-10-27 1998-08-04 Mitsubishi Materials Corporation Wear resistant copper alloy and synchronizer ring made thereof

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR910009871B1 (ko) * 1987-03-24 1991-12-03 미쯔비시마테리얼 가부시기가이샤 Cu계 합금제 변속기용 동기링

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6160847A (ja) * 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Metal Corp 耐摩耗性のすぐれた歯車用Ｃｕ合金
JPS64239A (en) * 1987-02-24 1989-01-05 Mitsubishi Metal Corp Wear resistant cu alloy having high strength and high toughness
US4874439A (en) * 1987-02-24 1989-10-17 Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha Synchronizer ring in speed variator made of wear-resistant copper alloy having high strength and toughness
JPH01252743A (ja) * 1988-03-31 1989-10-09 Mitsubishi Metal Corp Ｃｕ系焼結合金製変速機用同期リング
JPH01252745A (ja) * 1988-03-31 1989-10-09 Mitsubishi Metal Corp Ｃｕ系焼結合金製変速機同期リング
JPH08120427A (ja) * 1994-10-14 1996-05-14 Mitsubishi Materials Corp 耐焼き付き性に優れた自動車変速機の黄銅系銅合金製シンクロナイザーリングの製造方法
US5788924A (en) * 1994-10-27 1998-08-04 Mitsubishi Materials Corporation Wear resistant copper alloy and synchronizer ring made thereof
JPH10110227A (ja) * 1996-10-03 1998-04-28 Chuetsu Gokin Chuko Kk 耐摩耗性銅合金

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007101571A1 (de) * 2006-03-01 2007-09-13 Diehl Metall Stiftung & Co. Kg Messinglegierung sowie synchronring

Also Published As

Publication number Publication date
JP4337091B2 (ja) 2009-09-30
JP2005163101A (ja) 2005-06-23
EP1690952B1 (en) 2017-08-23
EP1690952A1 (en) 2006-08-16
EP1690952A4 (en) 2015-09-02
PL1690952T3 (pl) 2018-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3335002B2 (ja) 熱間加工性に優れた無鉛快削黄銅合金
EP1600517B1 (en) Lead-free, free-cutting copper alloys
JP5143827B2 (ja) Ｐｂフリー銅合金摺動材料を製造する方法
US6942742B2 (en) Copper-based alloy excellent in dezincing resistance
US8580191B2 (en) Brass alloys having superior stress corrosion resistance and manufacturing method thereof
EP2374908B1 (en) An environment-friendly manganese brass alloy and manufacturing method thereof
JP5684448B2 (ja) 銅−亜鉛合金、およびその合金の使用方法
JP5135491B2 (ja) 耐圧耐食性銅合金、ろう付け構造体、及びろう付け構造体の製造方法
US20090022620A1 (en) Copper-zinc alloy, production method and use
CN101285138B (zh) 无铅易切削磷黄铜合金及其制造方法
WO2013115363A1 (ja) 耐食性に優れた黄銅
KR102623143B1 (ko) 쾌삭성 구리 합금 주물, 및 쾌삭성 구리 합금 주물의 제조 방법
JP5546196B2 (ja) 時効析出型銅合金、銅合金材料、銅合金部品および銅合金材料の製造方法
WO2008041777A1 (fr) Alliage de cuivre pour tuyaux sans soudure
JP2007100137A (ja) 耐高温脆化性に優れた快削アルミニウム合金
CN101020975A (zh) 易切削的无铅耐蚀低硼铋黄铜合金及其制备方法
US20030095887A1 (en) Copper-base alloys having resistance to dezincification
RU2382099C2 (ru) Литая заготовка из латуни для изготовления колец синхронизаторов
JP4228166B2 (ja) 疲労強度の優れた継目無銅合金管
WO2005054526A1 (ja) 高発熱環境下で優れた耐塑性流動性を有する銅合金製シンクロナイザーリング
JP3279109B2 (ja) 耐摩耗性に優れた銅合金製シンクロナイザリング
CN101709444A (zh) 一种无铅铝合金的热处理方法
US11655530B2 (en) Copper alloy tube for heat exchanger with excellent thermal conductivity and breaking strength and method of manufacturing the same
KR100519556B1 (ko) 금색을 유지하는 황동합금 및 그 제조방법
JP2011038130A (ja) 切削性および耐高温脆性に優れたアルミニウム合金

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2004819783

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2004819783

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: DE

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2004819783

Country of ref document: EP