WO2005006041A1 - 光ファイバ、光ファイバ伝送路及び光伝送システム - Google Patents

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Hitoshi Hatayama
Eisuke Sasaoka
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Sumitomo Electric Industries, Ltd.
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    • G02B6/03638—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only
    • G02B6/03644—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only arranged - + -

Definitions

  • Optical fiber, optical fiber transmission line and optical transmission system are Optical fiber, optical fiber transmission line and optical transmission system
  • the present invention relates to an optical fiber, an optical fiber transmission line, and an optical transmission system that can be used as an optical transmission line suitable for wavelength division multiplexing (WDM) optical communication.
  • WDM wavelength division multiplexing
  • a WDM optical transmission system is a system for transmitting multiple channels of signal light (WDM signal light) having different wavelengths through an optical fiber that is a transmission line, and is capable of transmitting high-speed and large-capacity information.
  • a transmission line fiber is an optical fiber containing silica glass as a main component, and since the transmission loss is minimized for light in the 1.55 ⁇ wavelength band, such an optical fiber is used as an optical fiber.
  • signal light in the 1.55 / im wavelength band is used.
  • a standard single-mode optical fiber having a zero-dispersion wavelength in the 1.3 ⁇ wavelength band has a positive chromatic dispersion in the 1.5 / im wavelength band.
  • the wavelength dispersion greatly depends on the wavelength. On the other hand, if the wavelength dispersion is large, the waveform of the signal light is liable to be deteriorated, and the waveform of the signal light is further deteriorated due to the interaction between the chromatic dispersion and the nonlinear optical phenomenon.
  • Patent Document 1 U.S. Patent No. 6,169,837B1
  • Patent Document 2 JP-A-8-248251 (EP 0 724 171 A2)
  • the conventional dispersion flat fiber designed so that the absolute value of the wavelength dispersion is closer to zero has a nonlinear optical effect.
  • the transmission characteristics of the entire optical fiber transmission line are immediately deteriorated.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and reduces non-uniformity of chromatic dispersion over a wider wavelength range, as well as non-linear optics such as four-wave mixing.
  • An object of the present invention is to provide an optical transmission system having a structure for effectively suppressing the effect, an optical fiber applicable to the optical transmission system, and an optical fiber transmission line.
  • An optical transmission system includes an optical fiber transmission line for transmitting signal light of a plurality of channels having different wavelengths, and the optical fiber transmission line has wavelengths of different polarities in a wavelength band of 1460 nm to 1620 nm. It is composed of at least one pair of optical fibers having dispersion.
  • the optical transmission system includes optical fibers having chromatic dispersions having different signs from each other, and at least one of the optical fibers has an absolute value of 5 ps / nmZkm or more in a wavelength range of 1460 nm to 1620 nm.
  • An optical fiber having a chromatic dispersion of 10 ps / nmZkm or less and a differential force S4ps / nm / km or less between the maximum value and the minimum value of the chromatic dispersion in the wavelength band is applied.
  • the first optical fiber applicable as a part of the optical fiber transmission line is an optical fiber having a dispersion-wavelength characteristic of an upward convex shape in the wavelength band of 1460 nm and 1620 nm and having a positive chromatic dispersion.
  • the second optical fiber applicable to a part of the optical fiber transmission line is an optical fiber having a dispersion-wavelength characteristic of a downward convex shape and a negative chromatic dispersion in the above wavelength band.
  • the first optical fiber has chromatic dispersion of +5 ps / nm / km or more and +10 ps / nm / km or less in the wavelength band, and The optical fiber has a difference between the maximum and minimum values of chromatic dispersion of ps / nm / km or less.
  • the second optical fiber has a chromatic dispersion of -10 ps / nm / km or more and -15 ps / nm / km or less in the wavelength band, and a difference between the maximum value and the minimum value of the chromatic dispersion in the wavelength band.
  • the first and second optical fibers that reduce the wavelength dependence of chromatic dispersion, it is preferable that the first and second optical fibers have a dispersion slope having an absolute value of 0.02 psZnm 2 / km or less at a wavelength of 1550 nm.
  • the optical fiber transmission line (the optical fiber transmission line according to the present invention) is composed of optical fibers having chromatic dispersions having mutually different polarities, and these optical fibers (the optical fiber according to the present invention).
  • Fiber is larger than a conventional dispersion flat fiber, but has a smaller chromatic dispersion than a standard single-mode optical fiber. Therefore, the optical fiber according to the present invention, an optical fiber transmission including the optical fiber, and the like.
  • the distortion of the signal waveform caused by the occurrence of chromatic dispersion can be reduced as compared with a standard single-mode optical fiber, and the generated chromatic dispersion can be reduced. Since the wavelength dependence of the wavelength can also be reduced, its utility as a broadband WDM optical transmission system is extremely high.
  • Each of the first and second optical fibers is composed of a core region extending along a predetermined axis, and a cladding provided on the outer periphery of the core region.
  • the core region extends along a predetermined axis, has a maximum refractive index n, and has a first core having an outer diameter 2a, and is provided on an outer periphery of the first core, and has a lower refractive index than the first core.
  • a third core having an outer diameter 2c having a higher refractive index n than the second core.
  • the cladding is provided on the outer periphery of the third core and has a lower refractive index n than that of the third core.
  • the upper limit of the relative refractive index difference ⁇ of the second core is preferably not more than 0.3%.
  • the lower limit of the relative refractive index difference ⁇ of the second core with respect to the cladding is preferably ⁇ 0.7% or more.
  • the first optical fiber has ⁇ 1550 ⁇ : ⁇ , ⁇ 43 ⁇ 43 ⁇ 3 ⁇ 4 effective area ⁇ , and a relative refractive index difference ⁇ of the first core with respect to the cladding.
  • the second optical fiber has an effective area A of 35 zm 2 or more at a wavelength of 1550 nm, and
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core to the pad is preferably 0.65% or more and 0.80% or less.
  • E is the electric field associated with the propagating light
  • r is the radial distance from the center of the core.
  • the first optical fiber has a mode field diameter of 7.5 / im-8.5 / im in the wavelength band, preferably, 1550 nm.
  • the optical fiber transmission line applicable to the optical transmission system according to the present invention can be constituted by a single line element composed of a pair of the first and second optical fibers having the above-described structure.
  • the optical fiber transmission line may include a plurality of line elements each having the same structure as the line element.
  • the first optical fiber included in each of the plurality of line elements has a mode field diameter of 7.5 ⁇ im ⁇ 8.5 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ in the above wavelength band. This is because the optical power density of propagating signal light can be reduced, so that deterioration of transmission characteristics due to the nonlinear optical effect is effectively suppressed.
  • the optical fiber transmission line composed of the plurality of line elements is arranged such that the first optical fibers included in the plurality of line elements are adjacent to each other, and the second optical fiber transmission line is included in the plurality of line elements.
  • the configuration may be such that the optical fibers are arranged adjacent to each other. Polarity change of chromatic dispersion occurring along the longitudinal direction of the optical fiber transmission line This is because, by suppressing the number, deterioration of the transmission characteristics due to the nonlinear optical effect is effectively suppressed.
  • the optical fiber transmission line comprises: a first optical fiber having positive chromatic dispersion with reduced wavelength dependence over a wide wavelength band of 1460 nm and 1620 nm; It is composed of a second optical fiber having negative chromatic dispersion with reduced wavelength dependency over the band.
  • the first and second optical fibers have wavelength dispersions of different polarities, it is possible to suppress the accumulated chromatic dispersion as a whole in the optical fiber transmission line, while the first and second optical fibers respectively have the same wavelength dispersion. Since a certain amount of chromatic dispersion occurs, nonlinear optical effects such as four-wave mixing are effectively suppressed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a structure of an optical transmission system, a structure of a transmitting station, and a structure of a receiving station according to the present invention.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining a configuration and a chromatic dispersion characteristic of an optical fiber transmission line in the optical transmission system according to the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining another configuration of the optical fiber transmission line in the optical transmission system according to the present invention.
  • FIG. 4 shows a cross-sectional structure and a refractive index profile for explaining a typical structure of the optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 5 is a table summarizing the specifications of a plurality of samples (sample Nos. 1 to 9) of the optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 1 is a diagram showing each structure of an optical transmission system, a transmitting station, and a receiving station according to the present invention.
  • the optical transmission system shown in FIG. 1 (a) includes a transmitting station 10 for transmitting a signal light, an optical fiber transmission line 20 as a transmission medium through which the signal light propagates, and receiving the signal light. And a receiving station 30.
  • the signal input end A of the optical fiber transmission line 20 is connected to the signal output end of the transmitting station 10, while the signal output end B of the optical fiber transmission line 20 is connected to the signal input end of the receiving station 30.
  • the transmitting station 10 emits light of the same wavelength.
  • TX1—TXn Power source 1 la—1 In
  • a multiplexer 12 that multiplexes light of wavelength ⁇ - ⁇ output from the light source 1 la—1 In. It outputs a signal light (WDM signal light) in which a signal channel of wavelength ⁇ - ⁇ is multiplexed.
  • the receiving station 30 separates each signal channel of the wavelength I- ⁇ included in the WDM signal light propagated through the optical transmission line 20, into the signals.
  • the duplexer 3 the duplexer 3
  • the optical fiber transmission line 20 is composed of at least one pair of optical fibers having chromatic dispersions having polarities different from each other in a wavelength band of 1460 nm to 1620 nm.
  • the first optical fiber 200 having positive chromatic dispersion in the wavelength band of 1460 nm to 162 Onm and the second optical fiber 300 having negative chromatic dispersion in the wavelength band are fused. It is equipped with a connection structure.
  • Each of the optical fibers 200 and 300 has a chromatic dispersion having an absolute value of 5 ps / nm / km or more and 1 Ops / nm / km or less in the above wavelength range.
  • the first optical fiber 200 is shown by a graph G210 in (c) of FIG. As described above, it has a dispersion-wavelength characteristic of a convex shape in the above wavelength range. Specifically, the first optical fiber 200 has a positive chromatic dispersion of +5 ps / nm / km or more and +10 ps / nm / km or less in the wavelength band, and has a maximum chromatic dispersion in the wavelength band. The difference between the value and the minimum value is less than psZnm / km.
  • the second optical fiber 300 has a dispersion-wavelength characteristic having a downward convex shape in the above wavelength range.
  • the second optical fiber 300 has a chromatic dispersion of -10 ps / nmZkm or more and -5 psZnm / km or less in the wavelength band, and has a maximum value and a minimum value of the chromatic dispersion in the wavelength band. Is less than S4ps / nmZkm.
  • the absolute value at the wavelength of 1550 nm is 0.02 psZnm 2 / km It preferably has the following dispersion slope:
  • the optical fiber transmission line 20 is composed of the first and second optical fibers 200 and 300 having chromatic dispersions having polarities different from each other. 00 is larger than the chromatic dispersion of a conventional dispersion flat fiber (substantially zero in the used wavelength band), while it is larger than the chromatic dispersion of a standard single-mode optical fiber (about 21 ps / nm / km at a wavelength of 1620 nm). And has a small chromatic dispersion.
  • the optical fiber transmission line 20 composed of the first and second optical fibers 200 and 300 realizes the chromatic dispersion characteristics as shown by the graph G230 in (c) of FIG.
  • the optical transmission system including the optical fiber transmission line 20 having such chromatic dispersion characteristics can reduce the distortion of the signal waveform due to the occurrence of chromatic dispersion as compared with a standard single mode optical fiber. (The cumulative power of the optical fiber transmission line is small.) The wavelength dependence of the generated chromatic dispersion can be reduced, so that it can be used as a wideband WDM optical transmission system.
  • the wavelength at a wavelength of 1460 nm (the lower limit wavelength of the above wavelength band) is used.
  • the difference between the dispersion and the chromatic dispersion at a wavelength of 1620 nm (the upper limit wavelength of the above-mentioned wavelength band) is less than or equal to IpsZnm / km.
  • the entire optical fiber transmission line 20 falls within the wavelength range of 1460 nm to 1620 nm, and its absolute value is less than Ips / nmZkm. It has chromatic dispersion.
  • the optical fiber transmission line 20 can be composed of a pair (line element) of first and second optical fibers 200 and 300, as shown in (a) of FIG.
  • a certain force may include a plurality of line elements each having the same structure as the line element.
  • the optical fiber transmission line 20 is arranged such that the first optical fibers 210 and 220 included in the plurality of line elements are adjacent to each other as shown in (b) of FIG.
  • Second optical fibers 310 and 320 included in the plurality of line elements may be arranged so as to be adjacent to each other. In this case, by suppressing the number of changes in the polarity of the wavelength dispersion occurring along the longitudinal direction of the optical fiber transmission line 20, deterioration of the transmission characteristics due to the nonlinear optical effect is effectively suppressed.
  • the optical fiber transmission line 20 functions as one of the first and second optical fibers 200 and 300 as an optical transmission line and the other as the optical transmission line.
  • a configuration in which the modules are arranged on a transmission line after modularization may be used.
  • FIG. 3A shows the optical fiber transmission line 20 configured by a fiber module 350 including a first optical fiber 200 and a second optical fiber 300.
  • the fiber module 350 includes a container for storing the second optical fiber 300 wound with a diameter d.
  • the container includes a connector 305 for optically connecting the signal input end of the second optical fiber 300 and the signal output end of the first optical fiber 200, a signal output end of the second optical fiber 300, and a receiving station.
  • a connector 306 for optically connecting to the 20 signal incident ends is provided.
  • FIG. 3B shows an optical fiber transmission line 20 including a fiber module 250 including a first optical fiber 200 and a second optical fiber 300.
  • the fiber module 250 includes a container for storing the first optical fiber 200 wound with a diameter d.
  • the container has a connector 205 for optically connecting the signal input end of the first optical fiber 300 and the signal output end of the transmitting station, a signal output end of the first optical fiber 200 and the second optical fiber 300.
  • a connector 206 is provided for optically connecting the signal input end of the connector 206.
  • FIG. 4 is a diagram showing a cross-sectional structure showing a typical structure of the optical fiber according to the present invention and a refractive index profile thereof.
  • each of the first and second optical fibers 200 and 300 has a core region 21 and a clad 22 having a refractive index n provided on the outer periphery of the core region 21. Is provided.
  • the core region 21 has an outer diameter 2a extending along a predetermined axis.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core 21a to the cladding 22 the relative refractive index difference ⁇ of the second core 21b, and the relative refractive index of the third core 21c
  • the difference ⁇ ⁇ ⁇ is given by the following equations.
  • FIG. 4B shows a refractive index profile 290 of the optical fiber corresponding to each of the first and second optical fibers 200 and 300 shown in FIG.
  • the area 291 is the refractive index of each part on the line L of the first core 21a
  • the area 292 is the refractive index of each part on the line L of the second core 21b
  • the area 293 is on the line L of the third core 21c.
  • the refractive index of each part and the region 294 indicate the refractive index of each part on the line L of the clad 22.
  • FIG. 5 is a table summarizing the specifications of nine types of optical fibers as optical fiber samples according to the present invention.
  • the type 1 and type 5 optical fibers are samples of the first optical fiber 200 having positive chromatic dispersion in the wavelength band of 1460 nm to 1620 nm, and the type 6 and type 9 optical fibers are in the above wavelength band.
  • Each sample of the second optical fiber 300 having negative chromatic dispersion.
  • one of these first and second optical fibers 200 and 300 corresponds to Each of the type 1 and type 9 optical fibers has the cross-sectional structure and refractive index profile shown in FIG.
  • the type 1 optical fiber is equivalent to the first optical fiber 200, the outer diameter 2a of the first core is 7.92 ⁇ m, the outer diameter 2b of the second core is 12.29 zm, and the outer diameter of the third core is Is 18.20 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.65%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core is 0.7%
  • the relative refractive index difference ⁇ ⁇ of the third core is ⁇ ⁇ Is 0.3%.
  • this optical fiber of Type 1 as characteristics at a wavelength of 1550 nm, a chromatic dispersion of 7. 74psZnm / km, a dispersion slope one 0. 002ps / nm 2 Zkm, the effective cross-sectional area A of 37. 55 xm With a mode field diameter MFD of 6.87 zm.
  • the type 1 optical fiber has eff
  • the cutoff wavelength c is 1.41 zm.
  • the type 2 optical fiber is equivalent to the first optical fiber 200, the outer diameter 2a of the first core is 797 ⁇ m, the outer diameter 2b of the second core is 13.54 / im, and the outer diameter of the third core is The diameter is 19.20 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.65%
  • the relative refractive index difference ⁇ of the second core is 0.5%
  • the relative refractive index difference ⁇ of the third core is ⁇ . ⁇ Is 0.3%.
  • this type 2 optical fiber has various characteristics at a wavelength of 1550 nm, a chromatic dispersion of 8.38 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.007 ps / nm 2 / km, and an effective cutoff of 38.06 / im.
  • Area A a chromatic dispersion of 8.38 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.007 ps / nm 2 / km, and an effective cutoff of 38.06 / im.
  • the type 2 optical fiber is ff
  • the type 3 optical fiber also corresponds to the first optical fiber 200, the outer diameter 2a of the first core is 6.66 zm, the outer diameter 2b of the second core is 16.98 zm, and the outer diameter of the third core is 22. 20 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.77%
  • the relative refractive index difference ⁇ of the second core is 0.3%
  • the relative refractive index of the third core is 0.3%.
  • the difference ⁇ ⁇ is 0.3%.
  • the optical fiber of the type 3 as characteristics at a wavelength of 1550 nm, the wavelength dispersion of 8. 53ps / nm / km, a dispersion slope of 0. 024ps / nm 2 / km, effective area of 31. 37 / im A
  • the type 3 optical fiber has chromatic dispersion of 5.32 psZnm / km and 9.64 ps / nmZkm at the wavelengths of 1460 nm and 1630 nm, respectively. Further, the cutoff wavelength; Ic is 1.44 zm.
  • Type 4 optical fiber also corresponds to the first optical fiber 200, the outer diameter 2a of the first core is 8.42 ⁇ , the outer diameter 2b of the second core is 13.96 zm, and the outer diameter of the third core is Is 19.80 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.57%
  • the relative refractive index difference ⁇ ⁇ of the second core is 0.5%
  • the relative refractive index of the third core is 0.5%.
  • the difference ⁇ ⁇ ⁇ is 0.3%.
  • this type 4 optical fiber has a wavelength dispersion of 8.06 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.003 psZnm 2 / km, and an effective cross-sectional area of 43.84 zm.
  • the type 4 optical fiber has a chromatic dispersion of 6.71 ps / nm / km and 7.79 ps / nm / km at wavelengths of 1460 nm and 1630 nm, respectively.
  • the cutoff wavelength c is 1 ⁇ 46 / im.
  • the type 5 optical fiber also corresponds to the first optical fiber 200, the outer diameter 2a of the first core is 8.42 ⁇ m, the outer diameter 2bi of the second core is 13.96 ⁇ m, and the third core is The outer diameter is approximately 19.80 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.54%, the relative refractive index difference ⁇ of the second core is 0.5%, and the relative refractive index difference A of the third core is A r is 0.3%.
  • This type 5 optical fiber has a wavelength dispersion of 8.35 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.002 psZnm 2 / km, and an effective area A of 45.47 zm.
  • the type 5 optical fiber has chromatic dispersion of 7.04 psZnm / km and 8.0 Ops / nmZkm at the wavelengths of 1460 nm and 1630 nm, respectively. Also, the cutoff wavelength; Ic is 1.48 zm.
  • the type 6 optical fiber corresponds to the second optical fiber 300
  • the outer diameter 2a of the first core is 6.83 ⁇ m
  • the outer diameter 2bf of the second core is 10.21 ⁇ m
  • the third core is Outer diameter f of 16.08 ⁇ m is there.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.76%
  • the relative refractive index difference ⁇ of the second core is 0.7%
  • this type 6 optical fiber has various characteristics at a wavelength of 1550 nm: ⁇ .95 ps / nm / km chromatic dispersion, 0.021 ps / nm 2 Zkm dispersion slope, and 35.24 zm It has an effective area A and a mode field diameter MFD of 6.65 ⁇ m.
  • the type 7 optical fiber is equivalent to the second optical fiber 300, the first core outer diameter 2a is 6.64 ⁇ m, the second core outer diameter 2b is 10.87 zm, and the third core outer diameter Is 16.52 xm.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.77%
  • the relative refractive index difference ⁇ — of the second core is 0.5%
  • this type 7 optical fiber has various characteristics at a wavelength of 1550 nm, such as chromatic dispersion of -7.92 ps / nm / km, dispersion slope of 0.019 ps / nm 2 / km, and 35.. ⁇ ⁇ ⁇ Effective area ⁇ and mode field diameter MFD of 6.69 / im.
  • the type 7 optical fiber has eff
  • the type 8 optical fiber also corresponds to the second optical fiber 300, the outer diameter 2a of the first core is 6.18 / im, the outer diameter 2b of the second core is 12, and the outer diameter of the third core is 17. 40 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.81%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core is 0.3%
  • the relative refractive index of the third core is 0.3%.
  • the difference ⁇ ⁇ ⁇ is 0.3%.
  • the optical fiber of this type 8 as characteristics at a wavelength of 1550 nm, -7 and chromatic dispersion of 79ps / nmZkm, -. And the dispersion slope of 0. 020ps / nm 2 Zkm, the effective cross-sectional area A of 33. With a mode field diameter MFD of 6.58 zm.
  • the type 8 optical fiber has eff
  • the type 9 optical fiber also corresponds to the second optical fiber 300, the outer diameter 2a of the first core is 7.13 ⁇ , the outer diameter 2bf of the second core is 11.53 zm, and the outer diameter of the third core is The outer diameter f is 17.60 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the first core with respect to the cladding, which is the reference region, is 0.69%, the relative refractive index difference ⁇ of the second core is 0.5%, and the relative refractive index difference of the third core is 0.3%.
  • this type 9 optical fiber has various characteristics at a wavelength of 1550 nm, a chromatic dispersion of _7.75 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.016 ps / nm 2 Zkm, and an effective slope of 40.52 zm. It has a cross-sectional area A and a mode field diameter MFD of 7.11 zm.
  • the type 9 optical fiber eff has various characteristics at a wavelength of 1550 nm, a chromatic dispersion of _7.75 ps / nm / km, a dispersion slope of 0.016 ps / nm 2 Zkm, and an effective slope of 40.52 zm. It has a cross-sectional area A and a mode field diameter MFD of 7.11 zm.
  • the type 9 optical fiber eff has a cross-sectional area A and a mode field diameter MFD of 7.11 zm.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the second core 21b with respect to the cladding 22 is ⁇ 0.7% or more and 10.3% or less.
  • it has an effective area 43 of 43 / m 2 or more at a wavelength of 1550 ⁇ m, and has a first eff
  • the relative refractive index difference ⁇ + of the core 21a is 0.5% or more and 0.6% or less.
  • these type 1 and type 9 optical fibers have a transmission loss of 0.21 dB / km or less at a wavelength of 1550 nm and a macrobend loss of 10 dB / m or less when bent at a diameter of 20 mm.
  • An optical fiber transmission line applicable to the optical transmission system according to the present invention can be constituted by a single line element composed of a pair of the first and second optical fibers having the above-described structure.
  • the optical fiber transmission line may include a plurality of line elements each having the same structure as the line element.
  • the first optical fiber 200 included in each of the plurality of line elements preferably has a mode field diameter of 7. to 8.5 ⁇ m in the above wavelength band. This is because the optical power density of propagating signal light can be reduced, so that deterioration of transmission characteristics due to the nonlinear optical effect is effectively suppressed.
  • Industrial applicability INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is applied to an optical transmission system capable of reducing wavelength dispersion of chromatic dispersion over a wide wavelength range and suppressing a nonlinear optical effect in wavelength division multiplexing optical communication.

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Abstract

　広波長範囲に亘って波長分散の波長間バラツキの低減及び非線形光学効果の抑制を可能にする構造を備えた光伝送システム等を提供する。 　光ファイバ伝送路は、広波長帯域に亘って波長依存性が低減された正の波長分散を有する第１光ファイバと、該波長帯域に亘って波長依存性が低減された負の波長分散を有する第２光ファイバで構成される。このように第１及び第２光ファイバそれぞれは異なる極性の波長分散を有するため、光ファイバ伝送路全体として累積波長分散を小さく抑えることができる一方、該第１及び第２光ファイバそれぞれではある程度の波長分散が発生するため、四光波混合が効果的に抑制される。

Description

明 細 書
光ファイバ、光ファイバ伝送路及び光伝送システム
技術分野
[0001] この発明は、波長分割多重（WDM: Wavelength Division Multiplexing)光通信に適 した光伝送路として利用可能な光ファイバ、光ファイバ伝送路及び光伝送システムに 関するものである。
背景技術
[0002] WDM光伝送システムは、伝送路である光ファイバを介して、互いに波長が異なる 複数チャネルの信号光 (WDM信号光）を伝送するシステムであって、高速かつ大容 量の情報伝送を可能にする。一般的に、伝送路ファイバはシリカガラスを主成分とす る光ファイバであって、 1. 55 μ ΐη波長帯の光に対して伝送損失が最も小さくなること から、このような光ファイバを光伝送路とする WDM伝送システムでは 1. 55 /i m波長 帯の信号光が利用されている。一方、 1. 3 μ ΐη波長帯に零分散波長を有する標準 的なシングルモード光ファイバは、 1. 5 /i m波長帯で正の波長分散を有する。この波 長分散は波長に大きく依存する一方、該波長分散が大きいと信号光の波形が劣化し 易ぐまた、波長分散と非線形光学現象との相互作用により信号光の波形がさらに劣 化する。
[0003] そこで、従来の光伝送システムには、広波長範囲に亘つて波長分散の波長依存性 を低減させる一方、該波長分散の絶対値を小さく抑え、この波長分散に起因した信 号光の波形歪みを抑制する分散フラットファイバが提案されている（例えば、特許文 献参照）。
特許文献 1 :米国特許第 6, 169， 837B1号公報
特許文献 2 :特開平 8— 248251号公報（EP 0 724 171 A2)
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] 発明者は、従来の光伝送システム及びこれに適用される分散フラットファイバにつ いて検討した結果、以下のような課題を発見した。 [0005] すなわち、 WDM光伝送では、信号伝送の更なる高速化、情報伝送量の大容量化 を図るため、より広い波長帯域において伝送路における累積波長分散の絶対値をで きる限り小さくする必要がある。そのため、従来の分散フラットファイバは、波長分散の 絶対値がよりゼロに近づくよう設計されてレ、る。
[0006] し力、しながら、多重化された複数チャネルの WDM信号光を伝送する場合、波長分 散の絶対値がよりゼロに近づくよう小さく設計された従来の分散フラットファイバでは、 非線形光学効果、特に四光波混合が起こりやすぐ光ファイバ伝送路全体の伝送特 性を劣化させる要因となっていた。
[0007] この発明は上述のような課題を解決するためになされたものであり、より広い波長範 囲に亘つて波長分散の波長間バラツキを低減させるとともに、四光波混合等の非線 形光学効果をも効果的に抑制するための構造を備えた光伝送システム、それに適用 可能な光ファイバ及び光ファイバ伝送路を提供することを目的としてレ、る。
課題を解決するための手段
[0008] この発明に係る光伝送システムは、互いに波長の異なる複数チャネルの信号光を 伝送する光ファイバ伝送路を含み、この光ファイバ伝送路は、 1460nm— 1620nm の波長帯域において互いに異なる極性の波長分散を有する少なくとも一対の光ファ ィバから構成される。
[0009] 特に、上記光伝送システムには、互いに符号の異なる波長分散を有する光ファイバ が含まれ、少なくともいずれかの光ファイバには、 1460nm 1620nmの波長範囲 において、絶対値が 5ps/nmZkm以上かつ 10ps/nmZkm以下の波長分散を 有するとともに、該波長帯域において波長分散の最大値と最小値との差力 S4ps/nm /km以下である光ファイバが適用される。すなわち、上記光ファイバ伝送路の一部 として適用可能な第 1光ファイバは、 1460nm 1620nmの波長帯域において上方 に凸形状の分散一波長特性を有するとともに正の波長分散を有する光ファイバであり 、上記光ファイバ伝送路の一部に適用可能な第 2光ファイバは、上記波長帯域にお レ、て下方に凸形状の分散-波長特性を有するとともに、負の波長分散を有する光フ アイバである。具体的に、上記第 1光ファイバは、上記波長帯域において + 5ps/nm /km以上かつ + 10ps/nm/km以下の波長分散を有するとともに、該波長帯域に おいて波長分散の最大値と最小値との差力 ps/nm/km以下である光ファイバで ある。一方、上記第 2光ファイバは、上記波長帯域において- 10ps/nm/km以上 かつ一 5ps/nm/km以下の波長分散を有するとともに、該波長帯域において波長 分散の最大値と最小値との差力 psZnm/km以下である光ファイバである。なお、 波長分散の波長依存性を低減すベぐ上記第 1及び第 2光ファイバのいずれにおい ても、波長 1550nmにおいて絶対値が 0. 02psZnm2/km以下の分散スロープを 有するのが好ましい。
[0010] 以上のように、上記光ファイバ伝送路 (この発明に係る光ファイバ伝送路）は、互い に極性の異なる波長分散を有する光ファイバで構成され、これら光ファイバ（この発 明に係る光ファイバ）は、従来の分散フラットファイバと比較して大きい一方、標準的 なシングルモード光ファイバと比較して小さな波長分散を有するため、この発明に係 る光ファイバ、該光ファイバを含む光ファイバ伝送路、さらには該光ファイバ伝送路を 含む光伝送システムは、いずれも波長分散の発生に起因した信号波形の歪みを標 準的なシングルモード光ファイバと比較して小さくできるとともに、発生する波長分散 の波長依存性も小さくできるので、広帯域 WDM光伝送システムとしての利用価値が 極めて大きい。
[0011] なお、上述のような第 1及び第 2光ファイバにおいて、波長分散の波長依存性をより 低減させるためには、波長 1460nm (上記波長帯域の下限波長）における波長分散 と波長 1620nm (上記波長帯域の上限波長）における波長分散との差力 lps/nm /km以下であるのが好ましい。
[0012] 上記第 1及び第 2光ファイバそれぞれは、所定軸に沿って伸びたコア領域と、該コ ァ領域の外周に設けられたクラッドにより構成される。具体的に、上記コア領域は、所 定軸に沿って伸び、最大屈折率 nを有する外径 2aの第 1コアと、該第 1コアの外周 に設けられ、該第 1コアよりも低い屈折率 nを有する外径 2bの第 2コアと、該第 2コア
2
の外周に設けられ、該第 2コアよりも高い屈折率 nを有する外径 2cの第 3コアとにより
3
構成される。上記クラッドは、第 3コアの外周に設けられ、該第 3コアよりも低い屈折率 nを有する。
4
[0013] 上述のような構造を有する第 1及び第 2光ファイバにおいて、上記クラッドに対する 上記第 2コアの比屈折率差 Δ—の上限は、 _0. 3%以下であるのが好ましい。一方、 上記クラッドに対する上記第 2コアの比屈折率差 Δ—の下限は、 -0. 7%以上である のが好ましい。なお、上記第 1光ファイバは、 ¾¾1550ηιη :ίβ 、τ43 μ ΐη¾ 実効断面積 Α を有するとともに、上記クラッドに対する上記第 1コアの比屈折率差 Δ
eff
+は、 0. 5。/0以上かつ 0. 6%以下であるのが好ましい。一方、上記第 2光ファイバは 、波長 1550nmにおいて 35 z m2以上の実効断面積 A を有するとともに、上記クラ
eff
ッドに対する上記第 1コアの比屈折率差 Δ +は、 0. 65%以上かつ 0. 80%以下であ るのが好ましい。
[0014] なお、上記実効断面積 Α は、特許文献 2に示されたように、以下の式で与えられ
eff
る。
[数 1]
Figure imgf000006_0001
[0015] ここで、 Eは伝搬光に伴う電界、 rはコア中心からの径方向の距離である。
[0016] さらに、上記第 1光ファイバは、上記波長帯域、好ましくは波長 1550nmにおいて、 7. 5 /i m— 8. 5 /i mのモードフィールド径を有するのが好ましい。
[0017] この発明に係る光伝送システムに適用可能な光ファイバ伝送路は、上述のような構 造を備えた第 1及び第 2光ファイバの対からなる線路要素単体で構成することが可能 であるが、この光ファイバ伝送路は、それぞれが上記線路要素と同じ構造を有する複 数の線路要素を含んでもよい。このとき、該複数の線路要素それぞれに含まれる第 1 光ファイバは、上記波長帯域において 7· 5 /i m— 8. 5 μ ΐηのモードフィールド径を 有するのが好ましレ、。伝搬する信号光の光パワー密度を低減することができるので、 非線形光学効果に起因した伝送特性の劣化が効果的に抑制されるからである。また 、複数の線路要素により構成された光ファイバ伝送路は、該複数の線路要素に含ま れる第 1光ファイバ同士が互いに隣接するよう配置されるとともに、該複数の線路要 素に含まれる第 2光ファイバ同士が互いに隣接するように配置された構成であっても よい。当該光ファイバ伝送路の長手方向に沿って発生する波長分散の極性変化回 数を抑えることにより、非線形光学効果に起因した伝送特性の劣化が効果的に抑制 されるからである。
発明の効果
[0018] 以上のようにこの発明によれば、光ファイバ伝送路は、 1460nm 1620nmの広レヽ 波長帯域に亘つて波長依存性が低減された正の波長分散を有する第 1光ファイバと 、該波長帯域に亘つて波長依存性が低減された負の波長分散を有する第 2光フアイ バで構成される。このように第 1及び第 2光ファイバそれぞれは異なる極性の波長分 散を有するため、光ファイバ伝送路全体として累積波長分散を小さく抑えることがで きる一方、該第 1及び第 2光ファイバそれぞれではある程度の波長分散が発生するた め、四光波混合などの非線形光学効果が効果的に抑制される。
図面の簡単な説明
[0019] [図 1]は、この発明に係る光伝送システムの構造、送信局の構造及び受信局の構成 を示す図である。
[図 2]は、この発明に係る光伝送システムにおける光ファイバ伝送路の構成及び波長 分散特性を説明するための図である。
[図 3]は、この発明に係る光伝送システムにおける光ファイバ伝送路の他の構成を説 明するための図である。
[図 4]は、この発明に係る光ファイバの代表的な構造を説明するための断面構造及び その屈折率プロファイルを示すである。
[図 5]は、この発明に係る光ファイバの複数サンプル（サンプル No. 1— No. 9)につ いて、それらの諸元を纏めた表である。
符号の説明
[0020] 10…送信局
20…光ファイバ伝送路
30…受信局
11a 1 In…达信器
12…合波器
31…分波器 32a— 32n…受信器
250、 350· · ·ファイノ モジユーノレ
発明を実施するための最良の形態
[0021] 以下、この発明に係る光伝送システム等の各実施例を図 1一図 5を用いて説明する 。なお、図面の説明において同一部位には同一符号を付して重複する説明を省略 する。
[0022] まず、図 1は、この発明に係る光伝送システム、送信局及び受信局の各構造を示す 図である。この図 1中の（a)に示された光伝送システムは、信号光を送出する送信局 10と、該信号光が伝搬する伝送媒体である光ファイバ伝送路 20と、該信号光を受信 する受信局 30とを備える。この光ファイバ伝送路 20の信号入射端 Aは送信局 10の 信号出力端と接続される一方、該光ファイバ伝送路 20の信号出射端 Bは受信局 30 の信号入射端と接続されてレ、る。
[0023] 上記送信局 10は、図 1中の（b)に示されたように、波長え 一え の光をそれぞれ出
1 n
力する光源 (TX1— TXn) 1 la— 1 Inと、これら光源 1 la— 1 Inから出力された波長 λ - λ の光を合波する合波器 12とを備え、光ファイバ伝送路 20へ向かって波長 λ - λ の信号チャネルが多重化された信号光 (WDM信号光）を出力する。
[0024] 上記受信局 30は、図 1中の（c)に示されたように、光伝送路 20を伝搬した WDM信 号光に含まれる波長 I - λ の各信号チャネルを分波する分波器 31と、該分波器 3
1 η
1により分波された波長 λ — λ の光をそれぞれ受信する光受信器 (RX1— RXn) 3 2a 32ηとを備える。
[0025] なお、この発明に係る光伝送システムにおいて、光ファイバ伝送路 20は、 1460nm 一 1620nmの波長帯域において互いに異なる極性の波長分散を有する少なくとも一 対の光ファイバから構成され、例えば図 2中の（a)に示されたように、 1460nm— 162 Onmの波長帯域において正の波長分散を有する第 1光ファイバ 200と、該波長帯域 において負の波長分散を有する第 2光ファイバ 300とが融着接続された構造を備え る。いずれの光ファイバ 200、 300も、上記波長範囲において絶対値が 5ps/nm/ km以上かつ 1 Ops/nm/km以下の波長分散を有する。
[0026] すなわち、上記第 1光ファイバ 200は、図 2中の（c)におけるグラフ G210で示され たように、上記波長範囲において上方に凸形状の分散 -波長特性を有する。具体的 には、上記第 1光ファイバ 200は、上記波長帯域において + 5ps/nm/km以上か つ + 10ps/nm/km以下の正の波長分散を有するとともに、該波長帯域において 波長分散の最大値と最小値との差力 psZnm/km以下である。一方、上記第 2光 ファイバ 300は、図 2中の（c)におけるグラフ G220で示されたように、上記波長範囲 において下方に凸形状の分散一波長特性を有する。具体的には、上記第 2光フアイ バ 300は、上記波長帯域において— 10ps/nmZkm以上かつ— 5psZnm/km以 下の波長分散を有するとともに、該波長帯域において波長分散の最大値と最小値と の差力 S4ps/nmZkm以下である。波長分散の波長依存性をより低減させるために は、上記第 1及び第 2光ファイバ 200、 300のレ、ずれにぉレ、ても、波長 1550nmにお いて絶対値が 0. 02psZnm2/km以下の分散スロープを有するのが好ましい。
[0027] 以上のように、上記光ファイバ伝送路 20は、互いに極性の異なる波長分散を有す る第 1及び第 2光ファイバ 200、 300で構成され、これら第 1及び第 2ファイバ 200、 3 00は、従来の分散フラットファイバの波長分散 (使用波長帯域において略ゼロ）と比 較して大きい一方、標準的なシングルモード光ファイバの波長分散（波長 1620nm において約 21ps/nm/km)と比較して小さな波長分散を有する。また、第 1及び第 2光ファイバ 200、 300で構成された上記光ファイバ伝送路 20は、図 2中の（c)にお けるグラフ G230で示されたような波長分散特性を実現する。したがって、このような 波長分散特性を有する光ファイバ伝送路 20を備えた当該光伝送システムは、波長 分散の発生に起因した信号波形の歪みを標準的なシングルモード光ファイバと比較 して小さくできるとともに（光ファイバ伝送路全体力 見た累積波長分散が小さい）、 発生する波長分散の波長依存性も小さくできるので、広帯域 WDM光伝送システムと しての利用が可能である。
[0028] なお、上述のような第 1及び第 2光ファイバ 200、 300において、波長分散の波長依 存性をさらに低減させるためには、波長 1460nm (上記波長帯域の下限波長）にお ける波長分散と波長 1620nm (上記波長帯域の上限波長）における波長分散との差 が、 IpsZnm/km以下であるのが好ましレ、。このとき、光ファイバ伝送路 20全体とし ては、 1460nm— 1620nmの波長範囲にぉレ、て、絶対値が Ips/nmZkm以下の 波長分散を有する。
[0029] また、上記光ファイバ伝送路 20は、図 2中の（a)に示されたように、第 1及び第 2光 ファイバ 200、 300の対 (線路要素）で構成することが可能である力 それぞれが上記 線路要素と同じ構造を有する複数の線路要素を含んでもよい。このとき、光ファイバ 伝送路 20は、図 2中の（b)に示されたように、該複数の線路要素に含まれる第 1光フ アイバ 210、 220同士が互いに隣接するよう配置されるとともに、該複数の線路要素 に含まれる第 2光ファイバ 310、 320同士が互いに隣接するように配置された構成で あってもよレ、。この場合、光ファイバ伝送路 20の長手方向に沿って発生する波長分 散の極性変化回数を抑えることにより、非線形光学効果に起因した伝送特性の劣化 が効果的に抑制される。
[0030] この発明に係る光伝送システムにおいて、光ファイバ伝送路 20は、図 3に示された ように、第 1及び第 2光ファイバ 200、 300の一方を光伝送路として機能され、他方を モジュールィ匕して伝送路上に配置する構成であってもよい。
[0031] 例えば、図 3中の（a)は、第 1光ファイバ 200と、第 2光ファイバ 300を含むファイバ モジュール 350により構成された光ファイバ伝送路 20を示す。図 3中の（a)の光ファ ィバ伝送路 20において、ファイバモジュール 350は、直径 dで卷かれた第 2光フアイ バ 300を収納する容器を備える。この容器には、第 2光ファイバ 300の信号入射端と 第 1光ファイバ 200の信号出射端とを光学的に接続するためのコネクタ 305と、該第 2光ファイバ 300の信号出射端と受信局 20の信号入射端とを光学的に接続するため のコネクタ 306が設けられてレ、る。
[0032] 一方、図 3中の（b)は、第 1光ファイバ 200を含むファイバモジュール 250と、第 2光 ファイバ 300により構成された光ファイバ伝送路 20を示す。図 3中の（b)の光ファイバ 伝送路 20において、ファイバモジュール 250は、直径 dで卷かれた第 1光ファイバ 20 0を収納する容器を備える。この容器には、第 1光ファイバ 300の信号入射端と送信 局の信号出射端とを光学的に接続するためのコネクタ 205と、該第 1光ファイバ 200 の信号出射端と第 2光ファイバ 300の信号入射端とを光学的に接続するためのコネ クタ 206が設けられている。
[0033] 上述のような波長分散特性は、図 4中の（b)に示されたような屈折率プロファイルに より実現可能である。
[0034] 図 4は、この発明に係る光ファイバの代表的な構造を示す断面構造及びその屈折 率プロファイルを示す図である。第 1及び第 2光ファイバ 200、 300は、図 4中の（a)に 示されたように、いずれもコア領域 21と、該コア領域 21の外周に設けられた屈折率 n のクラッド 22とを備える。特に、コア領域 21は、所定軸に沿って伸びた、外径 2aを有
4
する屈折率 n ( >n )の第 1コア 21aと、該第 1コア 21aの外周に設けられ、外径 2bを
1 4
有する屈折率 n (<n
2 1、 n )の第 2コア 21bと、該第 2コア 21bの外周に設けられ、外
4
径 2cを有する屈折率 n (<n
3 1、 >n
2、 n )の第 3コア 21cとを備える。
4
[0035] なお、クラッド 22を基準領域としたとき、該クラッド 22に対する第 1コア 21aの比屈折 率差 Δ +、第 2コア 21bの比屈折率差 Δ―、第 3コア 21cの比屈折率差 Δ ι·は、それぞ れ以下の式で与えられる。
[数 2]
Δ + = ( n J - n 4 ) / n！ X 1 0 0
( n — n„ ) / n 2 X 1 0 0
Δ r = ( n 3 - n J / n X 1 0 0
[0036] 図 4中の（b)は、図 4中の（a)に示された第 1及び第 2光ファイバ 200、 300それぞれ に相当する光ファイバの屈折率プロファイル 290であり、この屈折率プロファイル 290 において、領域 291は第 1コア 21aの線 L上における各部の屈折率、領域 292は第 2 コア 21bの線 L上における各部の屈折率、領域 293は第 3コア 21cの線 L上における 各部の屈折率、領域 294はクラッド 22の線 L上における各部の屈折率をそれぞれ示 している。
[0037] 次に、この発明に係る光ファイバのサンプルについて説明する。図 5は、この発明に 係る光ファイバのサンプルとして、 9タイプの光ファイバの諸元を纏めた表である。な お、タイプ 1一タイプ 5の光ファイバは、 1460nm— 1620nmの波長帯域において正 の波長分散を有する第 1光ファイバ 200の各サンプルであり、タイプ 6 タイプ 9の光 ファイバは、上記波長帯域において負の波長分散を有する第 2光ファイバ 300の各 サンプノレである。また、これら第 1及び第 2光ファイバ 200、 300のいずれかに相当す るタイプ 1一タイプ 9の光ファイバは、いずれも図 4に示された断面構造及び屈折率プ ロフアイノレを有する。
[0038] (タイプ 1)
タイプ 1の光ファイバは第 1光ファイバ 200に相当し、第 1コアの外径 2aは 7. 92 μ m、第 2コアの外径 2bは 12. 29 zm、そして、第 3コアの外径は 18. 20 μ mである。 基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ+は 0. 65%、第 2コアの比 屈折率差 ΔΊま一 0. 7%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δι·は 0. 3%である。さらに、 このタイプ 1の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 7. 74psZnm/kmの 波長分散と、一 0. 002ps/nm2Zkmの分散スロープと、 37. 55 xmの実効断面積 A と、 6. 87 zmのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 1の光ファイバは eff
、波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて 6. 71ps/nm/km及び 7 .09psZnmZkmの波長分散を有する。また、カットオフ波長 cは 1. 41 zmであ る。
[0039] (タイプ 2)
タイプ 2の光ファイバは第 1光ファイバ 200に相当し、第 1コアの外径 2aは 7· 97 μ m、第 2コアの外径 2bは 13. 54/im、そして、第 3コアの外径は 19. 20 μ mである。 基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ+は 0. 65%、第 2コアの比 屈折率差 Δ—は一 0. 5%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δι·は 0. 3%である。さらに、 このタイプ 2の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 8. 38ps/nm/kmの 波長分散と、 0. 007ps/nm2/kmの分散スロープと、 38. 06 /imの実効断面積 A
e と、 6. 97 /imのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 2の光ファイバは、 ff
波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて 6. 67psZnm/km及び 8. 4 Ops/nmZkmの波長分散を有する。また、カットオフ波長; I cは 1. 40 zmである。
[0040] (タイプ 3)
タイプ 3の光ファイバも第 1光ファイバ 200に相当し、第 1コアの外径 2aは 6. 66 zm 、第 2コアの外径 2bは 16. 98 zm、そして、第 3コアの外径は 22. 20 μ mである。基 準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ+は 0. 77%、第 2コアの比屈 折率差 Δ—は一 0. 3%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δι·は 0. 3%である。さらに、こ のタイプ 3の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 8. 53ps/nm/kmの波 長分散と、 0. 024ps/nm2/kmの分散スロープと、 31. 37 /i mの実効断面積 A
eff と、 6. 43 μ ΐηのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 3の光ファイバは、 波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて 5. 32psZnm/km及び 9. 6 4ps/nmZkmの波長分散を有する。また、カットオフ波長; I cは 1. 44 z mである。
[0041] (タイプ 4)
タイプ 4の光ファイバも第 1光ファイバ 200に相当し、第 1コアの外径 2aは 8. 42 μ τη 、第 2コアの外径 2bは 13. 96 z m、そして、第 3コアの外径は 19. 80 μ mである。基 準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0. 57%、第 2コアの比屈 折率差 Δ Ίま一 0. 5%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δ ι·は 0. 3%である。さらに、こ のタイプ 4の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 8. 06ps/nm/kmの波 長分散と、 0. 003psZnm2/kmの分散スロープと、 43. 84 z mの実効断面積 A
eff と、 7. 44 μ mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 4の光ファイバは、 波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて 6. 71ps/nm/km及び 7. 7 9ps/nm/kmの波長分散を有する。また、カットオフ波長え cは 1 · 46 /i mである。
[0042] (タイプ 5)
さらに、タイプ 5の光ファイバも第 1光ファイバ 200に相当し、第 1コアの外径 2aは 8. 42 μ m、第 2コアの外径 2biま 13. 96 μ m、そして、第 3コアの外径 ίま 19. 80 μ mで ある。基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0· 54%、第 2コア の比屈折率差 Δ—は一 0. 5%、そして、第 3コアの比屈折率差 A rは 0. 3%である。こ のタイプ 5の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 8. 35ps/nm/kmの波 長分散と、 0. 002psZnm2/kmの分散スロープと、 45. 47 z mの実効断面積 A
eff と、 7. 57 x mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 5の光ファイバは、 波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて 7. 04psZnm/km及び 8. 0 Ops/nmZkmの波長分散を有する。また、カットオフ波長; I cは 1. 48 z mである。
[0043] (タイプ 6)
一方、タイプ 6の光ファイバは第 2光ファイバ 300に相当し、第 1コアの外径 2aは 6. 83 μ m、第 2コアの外径 2bfま 10. 21 μ m、そして、第 3コアの外径 fま 16. 08 μ mで ある。基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0· 76%、第 2コア の比屈折率差 Δ—は 0. 7%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δ Γは 0. 3%である。さ らに、このタイプ 6の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、—Ί. 95ps/nm/ kmの波長分散と、— 0. 021ps/nm2Zkmの分散スロープと、 35. 24 z mの実効断 面積 A と、 6. 65 μ mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 6の光フアイ eff
バは、波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて— 6. 28ps/nm/km 及び— 9. 22psZnm/kmの波長分散を有する。また、カットオフ波長 λ cは 1. 39 μ mである。
[0044] (タイプ 7)
タイプ 7の光ファイバは第 2光ファイバ 300に相当し、第 1コアの外径 2aは 6. 64 μ m、第 2コアの外径 2bは 10. 87 z m、そして、第 3コアの外径は 16. 52 x mである。 基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0. 77%、第 2コアの比 屈折率差 Δ—は 0. 5%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δ ι·は 0. 3%である。さらに、 このタイプ 7の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、— 7. 92ps/nm/kmの 波長分散と、一 0. 019ps/nm2/kmの分散スロープと、 35. Ι ΐ μ ΐηの実効断面積 Α と、 6. 69 /i mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 7の光ファイバは eff
、波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて _6· 52ps/nm/km及び -9. 06ps/nm/kmの波長分散を有する。また、カットオフ波長 λ cは 1 · 40 μ mV ある。
[0045] (タイプ 8)
タイプ 8の光ファイバも第 2光ファイバ 300に相当し、第 1コアの外径 2aは 6. 18 /i m 、第 2コアの外径 2bは 12. そして、第 3コアの外径は 17. 40 μ mである。基 準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0. 81 %、第 2コアの比屈 折率差 Δ Ίま一 0. 3%、そして、第 3コアの比屈折率差 Δ ι·は 0. 3%である。さらに、こ のタイプ 8の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、—7. 79ps/nmZkmの 波長分散と、— 0. 020ps/nm2Zkmの分散スロープと、 33. の実効断面積 A と、 6. 58 z mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 8の光ファイバは eff
、波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて— 6. 70ps/nmZkm及び -9. 28ps/nm/kmの波長分散を有する。また、カットオフ波長 λ cは 1 · 39 μ ΐηで ある。
[0046] (タイプ 9)
そして、タイプ 9の光ファイバも第 2光ファイバ 300に相当し、第 1コアの外径 2aは 7. 13 μ πι、第 2コアの外径 2bfま 11. 53 z m、そして、第 3コアの外径 fま 17. 60 μ mで ある。基準領域であるクラッドに対する第 1コアの比屈折率差 Δ +は 0. 69%、第 2コア の比屈折率差 Δ—は一 0. 5%、そして、第 3コアの比屈折率差 は 0. 3%である。さ らに、このタイプ 9の光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 _7. 75ps/nm/ kmの波長分散と、— 0. 016ps/nm2Zkmの分散スロープと、 40. 52 z mの実効断 面積 A と、 7. 11 z mのモードフィールド径 MFDを有する。なお、タイプ 9の光フアイ eff
バは、波長 1460nm及び波長 1630nmのそれぞれにおいて— 6. 25ps/nm/km 及び— 8. 47psZnm/kmの波長分散を有する。また、カットオフ波長 cは 1. 48 μ mである。
[0047] 上述のように、タイプ 1一タイプ 9の光ファイバにおいて、クラッド 22に対する第 2コア 21bの比屈折率差 Δ—は、 -0. 7%以上かつ一 0. 3%以下である。また、波長 1550η mにおいて 43 / m2以上の実効断面積 Α を有するとともに、クラッド 22に対する第 1 eff
コア 21aの比屈折率差 Δ +は、 0. 5%以上かつ 0. 6%以下である。なお、他の特性と して、これらタイプ 1一タイプ 9の光ファイバは、波長 1550nmにおいて 0. 21dB/k m以下の伝送損失と、直径 20mmで曲げたときに 10dB/m以下となるマクロベンド ロスと、波長 1550nmにおいて 0· 25dB ' km— 1/2以下の偏波モード分散を有する。
[0048] この発明に係る光伝送システムに適用可能な光ファイバ伝送路は、上述のような構 造を備えた第 1及び第 2光ファイバの対からなる線路要素単体で構成することが可能 であるが、この光ファイバ伝送路は、それぞれが上記線路要素と同じ構造を有する複 数の線路要素を含んでもよい。このとき、該複数の線路要素それぞれに含まれる第 1 光ファイバ 200は、上記波長帯域において 7. — 8. 5 μ mのモードフィールド 径を有するのが好ましい。伝搬する信号光の光パワー密度を低減することができるの で、非線形光学効果に起因した伝送特性の劣化が効果的に抑制されるからである。 産業上の利用可能性 この発明は、波長分割多重光通信において、広波長範囲に亘つて波長分散の波 長間バラツキの低減及び非線形光学効果が抑制可能な光伝送システムに適用され る。

Claims

請求の範囲
[1] 1460nm 1620nmの波長帯域において、絶対値が 5psZnm/km以上かつ 10 ps/nmZkm以下の波長分散を有するとともに、該波長帯域において波長分散の 最大値と最小値との差力 S4ps/nmZkm以下となる光学特性が得られるよう配置され たコア領域及びクラッド領域を備えた光ファイバ。
[2] 1460nm 1620nmの波長帯域における波長分散が、 + 5ps/nmZkm以上力、 つ + 10ps/nm/km以下である請求項 1記載の光ファイバ。
[3] 1460nm— 1620nmの波長帯域における波長分散力 -10ps/nm/km以上か つ一 5ps/nm/km以下である請求項 1記載の光ファイバ。
[4] 波長 1460nmにおける波長分散と波長 1620nmにおける波長分散との差力 lps
/nm/km以下である請求項 1一 3のいずれか一項記載の光ファイバ。
[5] 前記コア領域は、所定軸に沿って伸び、最大屈折率 nを有する外径 2aの第 1コア と、該第 1コアの外周に設けられ、該第 1コアよりも低い屈折率 nを有する外径 2bの
2
第 2コアと、該第 2コアの外周に設けられ、該第 2コアよりも高い屈折率 nを有する外
3
径 2cの第 3コアとを備え、
前記クラッド領域は、前記第 3コアの外周に設けられ、該第 3コアよりも低い屈折率 n を有する請求項 1一 3のいずれか一項記載の光ファイバ。
4
[6] 前記クラッドに対する前記第 2コアの比屈折率差 Δ—は、— 0. 3%以下である請求項 5記載の光ファイバ。
[7] 前記クラッドに対する前記第 2コアの比屈折率差 Δ—は、 -0. 7。/0以上である請求項 6記載の光ファイバ。
[8] 前記コア領域は、所定軸に沿って伸び、最大屈折率 nを有する外径 2aの第 1コア と、該第 1コアの外周に設けられ、該第 1コアよりも低い屈折率 nを有する外径 2bの
2
第 2コアと、該第 2コアの外周に設けられ、該第 2コアよりも高い屈折率 nを有する外
3
径 2cの第 3コアとを備えるとともに、前記クラッド領域は、前記第 3コアの外周に設けら れ、該第 3コアよりも低い屈折率 nを有し、
4
当該光ファイバは、波長 1550nmにおいて 43 /i m2以上の実効断面積をさらに有し 、そして、 前記クラッドに対する前記第 1コアの比屈折率差 Δ +は、 0. 5%以上かつ 0. 6%以 下である請求項 2記載の光ファイバ。
[9] 前記コア領域は、所定軸に沿って伸び、最大屈折率 ηを有する外径 2aの第 1コア と、該第 1コアの外周に設けられ、該第 1コアよりも低い屈折率 nを有する外径 2bの
2
第 2コアと、該第 2コアの外周に設けられ、該第 2コアよりも高い屈折率 nを有する外
3
径 2cの第 3コアとを備えるとともに、前記クラッド領域は、前記第 3コアの外周に設けら れ、該第 3コアよりも低い屈折率 nを有し、
4
当該光ファイバは、波長 1550nmにおいて 35 z m2以上の実効断面積をさらに有し 、そして、
前記クラッドに対する前記第 1コアの比屈折率差 Δ +は、 0. 65%以上かつ 0. 80% 以下である請求項 3記載の光ファイバ。
[10] 波長 1550nmにおレ、て、 7. 5 μ m— 8. 5 μ mのモードフィールド径をさらに有する 請求項 1一 3のいずれか一項記載の光ファイバ。
[11] 1460nm— 1620nmの波長帯域において、絶対値が 5ps/nm/km以上かつ 10 ps/nm/km以下の波長分散を有するとともに、該波長帯域において波長分散の 最大値と最小値との差力 ps/nm/km以下である第 1光ファイバと、
前記第 1光ファイバと光学的に接続される光ファイバであって、前記波長帯域にお レ、て該第 1光ファイバとは逆符号の波長分散を有する第 2光ファイバとを備えた光伝 送システム。
[12] 前記第 1光ファイバは、 1460nm— 1620nmの波長帯域において + 5ps/nm/k m以上かつ + 10ps/nm/km以下の波長分散を有し、
前記第 2光ファイバは、前記波長帯域において負の波長分散を有する請求項 11記 載の光伝送システム。
[13] 前記第 1光ファイバは、前記波長帯域において一 10PsZnm/km以上かつ— 5ps /nmZkm以下の波長分散を有するとともに、該波長帯域における前記第 2光フアイ バの波長分散の最大値と最小値との差力 S4ps/nmZkm以下であり、
前記第 2光ファイバは、 1460nm 1620nmの波長帯域において正の波長分散を 有する請求項 11記載の光伝送システム。
[14] 当該光ファイバ伝送路は、それぞれが前記第 1及び第 2光ファイバからなる 1又は 複数の線路要素を含み、
前記第 1光ファイバは、 1460nm— 1620nmの波長帯域において + 5ps/nm/k m以上かつ + 10ps/nmZkm以下の波長分散と、絶対値が 0. 02ps/nm2/km 以下の分散スロープを有し、そして、
前記第 2光ファイバは、前記波長帯域において一 10psZnm/km以上かつ _5ps /nmZkm以下の波長分散と、絶対値が 0. 02ps/nm2Zkm以下の分散スロープ を有するとともに、波長 1550nmにおいて波長分散の最大値と最小値との差が 4ps /nmZkm以下である光ファイバ伝送路。
[15] 前記第 1光ファイバは、上方に凸形状の分散一波長特性を有し、そして、
前記第 2光ファイバは、下方に凸形状の分散 -波長特性を有する請求項 14記載の 光ファイバ伝送路。
[16] 前記線路要素それぞれに含まれる第 1光ファイバは、波長 1550nmにおいて 7. 5 μ m— 8. 5 μ mのモードフィールド径を有する請求項 14記載の光ファイバ伝送路。
[17] 前記線路要素に含まれる第 1光ファイバ同士が互いに隣接するよう配置されるととも に、前記線路要素に含まれる第 2光ファイバ同士が互いに隣接するように配置された 請求項 16記載の光ファイバ伝送路。
[18] 上方に凸形状の分散一波長特性を有するとともに、正の波長分散を有する第 1光フ アイバと、
下方に凸形状の分散一波長特性を有するとともに、負の波長分散を有する第 2光フ アイバを備えた光ファイバ伝送路であって、
1460nm 1620nmの波長範囲において、絶対値が IpsZnm/km以下の波長 分散を有する光ファイバ伝送路。
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Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58168004A (ja) * 1982-03-11 1983-10-04 ウエスタ−ン・エレクトリツク・カムパニ−・インコ−ポレ−テツド 光フアイバ
JPH11506228A (ja) * 1996-02-23 1999-06-02 コーニング インコーポレイテッド 大有効面積単一モード光ガイド
WO2000063732A1 (fr) * 1999-04-16 2000-10-26 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Fibre optique et ligne de transmission optique comprenant cette fibre
JP2001166173A (ja) * 1999-12-13 2001-06-22 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバ
JP2001311848A (ja) * 2000-05-01 2001-11-09 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバおよび光伝送システム
JP2002518988A (ja) * 1996-07-01 2002-06-25 コーニング インコーポレイテッド タンタルが添加されたクラッドを有する光ファイバ
JP2002365462A (ja) * 2001-06-12 2002-12-18 Furukawa Electric Co Ltd:The 光通信リンク
JP2003098373A (ja) * 2001-08-27 2003-04-03 Alcatel 波長分割多重伝送システム用の光ファイバ
JP2003188822A (ja) * 2001-10-10 2003-07-04 Furukawa Electric Co Ltd:The 光伝送路およびその光伝送路を用いた光伝送システム
JP2003255169A (ja) * 2002-03-04 2003-09-10 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光伝送路ならびに光伝送リンク
JP2004054291A (ja) * 2002-07-18 2004-02-19 Alcatel 分散管理光ファイバー

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6169837B1 (en) * 1997-12-05 2001-01-02 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Dispersion-flattened optical fiber

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58168004A (ja) * 1982-03-11 1983-10-04 ウエスタ−ン・エレクトリツク・カムパニ−・インコ−ポレ−テツド 光フアイバ
JPH11506228A (ja) * 1996-02-23 1999-06-02 コーニング インコーポレイテッド 大有効面積単一モード光ガイド
JP2002518988A (ja) * 1996-07-01 2002-06-25 コーニング インコーポレイテッド タンタルが添加されたクラッドを有する光ファイバ
WO2000063732A1 (fr) * 1999-04-16 2000-10-26 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Fibre optique et ligne de transmission optique comprenant cette fibre
JP2001166173A (ja) * 1999-12-13 2001-06-22 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバ
JP2001311848A (ja) * 2000-05-01 2001-11-09 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバおよび光伝送システム
JP2002365462A (ja) * 2001-06-12 2002-12-18 Furukawa Electric Co Ltd:The 光通信リンク
JP2003098373A (ja) * 2001-08-27 2003-04-03 Alcatel 波長分割多重伝送システム用の光ファイバ
JP2003188822A (ja) * 2001-10-10 2003-07-04 Furukawa Electric Co Ltd:The 光伝送路およびその光伝送路を用いた光伝送システム
JP2003255169A (ja) * 2002-03-04 2003-09-10 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光伝送路ならびに光伝送リンク
JP2004054291A (ja) * 2002-07-18 2004-02-19 Alcatel 分散管理光ファイバー

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KAZUNORI M. ET AL: "Bunsan Yokuseigata MDF (MDFsd) o Mochiita 40GB/s Densoyo Bunsan", MANAGEMENT SENRO, 2002 NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU, ELECTRONICS 1, 7 March 2002 (2002-03-07), pages 225, XP002985691 *
KUMANO ET AL.: "Chotei Bunsan Slope-gata NZ-DSF no Kaihatsu", THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS GIJUTSU KENKYU HOKOKU, vol. 102, no. 269, 15 August 2002 (2002-08-15), pages 23 - 28, XP002985692 *
KUMANO, N. ET AL.: "Cho Kotaiiki Denso Kano na Bunsan Slope Zero no NZ-DSF no Kaihatsu", 2003 NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU, ELECTRONICS 1, 3 March 2003 (2003-03-03), pages 181, XP002985690 *
MOLIN, D. ET AL.: "Ultra-Low Slope Medium-Dispersion Fiber for Wide-Band Transmissions", OPTICAL FIBER COMMUNICATIONS CONFERENCE (OFC 2003), vol. 1, March 2003 (2003-03-01), pages 150 - 151, XP010680190 *
PROVOST, L. ET AL.: "Dispersion-Managed Fiber with Low Chromatic Dispersion Slope", OPTICAL FIBER COMMUNICATIONS CONFERENCE (OFC 2003), vol. 1, 2003, pages 151 - 153, XP010680191 *
See also references of EP1653640A4 *

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