WO2005005902A1 - Abdampfleitung für dampfkraftanlagen - Google Patents

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Definitions

  • the invention relates to an exhaust steam line for steam power plants with the features of the preamble of claim 1.
  • the exhaust steam line of a steam power plant in particular a steam turbine, is used to guide the exhaust steam from the outlet of the steam turbine, that is to say from its turbine exhaust nozzle via a main exhaust line to branch lines via which the exhaust steam is fed to individual condensation elements. This is largely done in vacuum mode.
  • An exhaust steam line for an air-cooled condenser is usually routed with diameters between 1 m and 10 m.
  • the object of the invention is to create an exhaust steam line for steam power plants with reduced assembly and material expenditure, in which at the same time the pressure loss is as low as possible.
  • the invention solves this problem by an evaporation line with the features of claim 1.
  • the essence of the invention is the arrangement of the Main evaporation line at an angle to the horizontal, so that the main evaporation line rises in the flow direction of the evaporation.
  • the basic idea of the new piping is based on the principle of the most direct possible connection between the connection of the main steam line at a low level to several connections of the branch lines to manifolds at a higher level.
  • the increasing arrangement of the main evaporation line has the advantage that the individual branch lines have a different length, but can be made shorter overall than in the case of an exclusively horizontally running main evaporation line. As a result, the length of the flow path is reduced overall.
  • the lower use of materials leads to weight savings in the exhaust steam line and not least also to savings in costs and also in terms of assembly.
  • the cost savings in assembly result, among other things, from the fact that the branch lines composed of individual ring segments are shorter and therefore less welding work has to be carried out in order to connect the ring segments to one another.
  • the total assembly weight is lower, which enables easier handling.
  • the foundation loads are also lower, so that smaller foundations can be used.
  • a significant advantage over arrangements configured at right angles between the main exhaust line and the branch lines is that the flow losses leading to pressure losses are reduced.
  • the pressure loss is proportional to the resistance coefficient of the piping system.
  • the drag coefficient is largely determined by the number and design of the elbows and pipe branches. In the area of the connection points of the branch lines, the drag coefficient is reduced by the inclined position of the main exhaust line according to the invention. In principle, the resistance coefficient is lower the smaller the kink angle.
  • the kink angle is measured between the cross-sectional plane of the main evaporation pipe and the cross-sectional plane of a branch pipe. For parallel cross-sectional planes, this angle is 0 °.
  • the usual bend angle of 90 ° is reduced by the angle of inclination of the main exhaust line, so that there are smaller resistance coefficients at each connection point of a branch line than in the case of a 90 ° deflection. In total, this results in a significantly lower loss amount or a lower pressure loss within the exhaust steam line than in the known arrangements configured at right angles.
  • the kink angle measured with respect to the horizontal lies in a range from 5 ° to 60 ° according to the features of claim 2.
  • the angle is preferably in a range from 10 ° to 20 °. Larger angles would have the disadvantage that the resistance coefficient in the transition area from the horizontal length section of the main steam line to the inclined length section of the main steam line would have a larger resistance coefficient, so that larger pressure losses occur at an early stage.
  • the pressure losses at very small kink angles, in particular at kink angles of less than 10 °, are significantly lower than the 90 ° elbows commonly used.
  • first main exhaust line and a second main exhaust line with opposite slopes are connected to a common central line. This corresponds essentially to a V-shaped arrangement of the main steam lines with a central steam supply, to which the advantages mentioned above also apply.
  • At least one of the branch lines is arranged at an angle to the main steam line in the flow direction of the exhaust steam rising obliquely. That the upper ends of the branch lines and their connection points are not in the same vertical plane. With this arrangement, the flow losses at the individual connection points are reduced again.
  • branch line provided at the outer end of the main evaporation line is arranged in the same orientation as the main evaporation line.
  • "Same orientation" in the sense of the invention is to be understood as parallelism or congruence of the longitudinal axes of the main exhaust line and branch line.
  • the angle of the main exhaust line with respect to the horizontal is decisively determined by the horizontal and vertical distance of the last condensation element from the turbine. Since the main evaporation line merges into the end branch line without curvature, the main evaporation line is correspondingly shorter. With this arrangement, the total weight is further reduced in total despite the last branch line which is somewhat longer.
  • At least one branch line is divided into at least two sub-lines.
  • the exhaust steam flow flowing through the branch line is thereby divided into two partial flows, each of which flows to a condensation element.
  • the additional branching of the branch line into two or more sub-lines makes it possible to further reduce the cost of materials and to reduce the overall assembly weight.
  • the sub-lines are advantageously arranged at an angle to the branch line rising obliquely. In this way the flow losses are kept as low as possible.
  • the kink angles are significantly smaller than 90 °.
  • a baffle plate for dividing the exhaust steam flow into partial exhaust steam flows is arranged in the area of at least one connection point of a branch line or a partial line.
  • the baffle has the purpose of dividing the exhaust steam flow with the lowest possible pressure losses.
  • the pressure losses in each of the partial evaporation streams are preferably identical.
  • the ratio of the partial steam flows corresponds to the ratio of the distributor pipes following a connection point. If, for example, a total of five branch lines branch off from a main steam line, with equal amounts of the steam being fed to the individual distributor pipes, then 1/5 of the steam flow must be branched off at the first connection point in the flow direction.
  • the inclined pipe routing of the main steam pipe enables a free supply of cooling air below the condenser elements, which, depending on the arrangement, can lead to a lower platform height and thus to a reduction in steel construction costs.
  • the accessibility of the system is improved, since you can go under the main steam line.
  • 3.1 and 3.2 are schematic representations of a first and second embodiment of the exhaust line according to the invention.
  • FIG. 7 shows a further embodiment of the steam line according to the invention.
  • FIG. 8 shows a variant of the embodiment in FIG. 7
  • FIG. 1 shows, in relation to the state of the art, an exhaust steam line 1 with a horizontal main exhaust steam line 2 with branch lines 3 extending vertically upwards therefrom.
  • Distribution pipes 30 of condensation elements, not shown, are connected to the upper ends of the branch lines 3.
  • This configuration of an exhaust steam line 1 has the disadvantage that the individual branch lines 3 are very long and must be supported accordingly along their length. Since compensators are provided in the branch lines 3 to compensate for thermal changes in length, the individual sections of the branch lines 3 must be oriented in a position-oriented manner on the steel frame (not shown). The effort for this is not negligible.
  • the total cable length is relatively large, so that significant tonnages have to be transported. The assembly effort is consequently also high.
  • a horizontal length section of the main exhaust line 2 is provided in a raised position, so that the individual branch lines 3 can be made shorter.
  • an at least double 90 ° bend of the main evaporation line is required in order to divert the evaporation stream emerging in the horizontal direction into the vertical length section and from the vertical length section into the horizontal length section again.
  • the mass of such a blade elbow is approximately 7-201, which must be raised in the raised position. This high mass is also problematic with regard to earthquake security. Since the horizontal longitudinal section of the main steam pipe including the blade elbow has a considerable mass in the transition to the vertical longitudinal section of the main steam pipe, it is necessary to use special support structures in earthquake-prone areas in order to absorb vertical-acting earthquake impacts.
  • spring supports 4 are used to compensate for the thermally induced change in length, in order to ensure adequate support of the horizontally running length section of the main evaporation line.
  • additional shock brakes in the form of hydraulic dampers must be provided.
  • the spring supports 4 in combination with the shock brakes are relatively complex components, since they have to be provided several times depending on the length of the main exhaust line 2 in order to ensure a uniform raising or lowering of the horizontal length section of the main exhaust line 2.
  • the further spring supports 4 are indicated schematically by double broken lines.
  • FIG. 3.1 shows the evaporation line 5 according to the invention, which differs from the embodiments in FIGS. 1 and 2, that is to say from the prior art, in that the main evaporation line 10 is arranged to rise at an angle W to the horizontal H in the flow direction of the evaporation.
  • the angle W is 10 °.
  • a total of five branch lines 6 going vertically upward are connected to the main exhaust line 10, the line cross section decreasing after each connection point 7 of a branch line 6.
  • the branch line 6 on the right in the image plane is considerably shorter than the branch line 6 that goes out first in the left half of the image.
  • the kink angle W1 measured between the increasing length section 9 of the main exhaust line 10 and the respective branch lines 6 is less than 90 °. In this embodiment it is 80 °.
  • the resistance coefficients of the pipe branches are therefore smaller than with a 90 ° branch.
  • a further advantage is that the kink angle W2 present between the horizontal length section 8 and the rising length section 9 of the main exhaust line 10 leads to very low resistance coefficients within this elbow, so that the installation of a vane elbow is not necessary.
  • the exhaust steam can with a reduced total length Lines without the use of vane elbows and at the same time reduced pressure losses are fed to the condensation elements (not shown) at the upper ends of the branch lines 6.
  • the rising length section 9 of the main evaporation line 10 is supported on pendulum supports 11.
  • the pendulum supports 11 compensate for the thermal changes in length acting in the longitudinal direction of the rising length section 9.
  • Complex spring supports and shock brakes are not necessary with this arrangement.
  • the increasing length section 9 does not exert any impermissible forces on the steam turbine in the case of vertically acting earthquake loads, so that the overall design effort for an exhaust steam line 5 configured according to the invention is lower. Due to the rising course of the main evaporation line 10, a free air entry below the platform of the air-cooled condensation elements is possible. In addition, the accessibility to the entire system is improved. In the embodiment of FIG. 1, very long distances often had to be covered, since the direct path was blocked by the main evaporation line 2 arranged near the floor.
  • the embodiment of FIG. 3.2 differs from that of FIG. 3.1 in that the individual branch lines 6 1 , 6 ", 6 '" are not aligned perpendicular to the horizontal, but also run at an incline.
  • the slope of the increasing length section 9 of the main exhaust line or the angle W is selected such that the branch line 6 ′′ arranged at the outer end of the increasing length section 9 has the same orientation as the increasing length section 9 of the main exhaust line Figure 3.2 is indeed the angle W with respect to the horizontal H larger than in the embodiment 3.1, so that slightly higher flow losses occur in the transition area from the horizontal longitudinal section 8 to the increasing longitudinal section 9, however the angle of break designated W3 ⁇ W3 "between the increasing longitudinal section 9 and the branch lines 6 ', 6" is smaller than in the embodiment of FIG Figure 3.1, so that these flow losses at the connection points 7 of the individual branch lines 6 ', 6 ", both individually and in total, are considerably smaller.
  • the line cross-section of the increasing length section 9 can be dimensioned smaller
  • Each section of the rising length section 9 located between two connection points 7 is carried by a support 11 '.
  • the kink angles W3 ⁇ W3 can fundamentally differ from one another.
  • the kink angles W3 ', W3" to the outer end of the increasing length section 9 can become smaller and even go to zero, as shown in FIG. 3.2.
  • FIGS. 4 and 5 Steam lines 12, 13, as shown in FIGS. 4 and 5, are also known in the prior art. These embodiments correspond essentially to the arrangements of FIGS. 1 and 2 mirrored on a vertical axis, with the difference that here a total of 4 to 12 branch lines are provided, which are connected to a central line 15 via the branches of the main evaporation lines 14 which cross in each case.
  • FIG. 5 the spring supports 4 already explained in FIG. 2 are also drawn in this embodiment. The disadvantages were explained with reference to Figures 1 and 2 and also apply to this embodiment.
  • a central line 16 is also provided, of which a main exhaust line 17 to the right and a main exhaust line 18 to the left with opposite directions Slope goes down.
  • the individual main steam lines 17, 18 are in turn supported by supports 11, in particular pendulum supports.
  • the pendulum supports 11 can also be replaced by fixed supports with a Teflon stainless steel sliding foot.
  • FIG. 6.2 differs from that of FIG. 6.1, inter alia, in that the angle W between the horizontal H and the main evaporation lines 17, 18 is increased.
  • the angle W is selected such that the last or end branch line 6 '"runs in alignment with the main steam line 17, 18. That is, the outer branch line 6'" has become part of the main steam line 17, 18 to a certain extent.
  • Another difference is that the middle branch lines 6 ′′ of the individual main steam lines 17, 18 do not run perpendicular to the horizontal H, as is the case in FIG. 6.1, but are also inclined.
  • the angle of kink between the main steam line 17, 18 and these branch lines 6 is denoted by W3". In comparison with the embodiments in FIGS.
  • FIG. 7 shows an embodiment of an evaporation line 20 in which the angle W between the horizontal H and the main evaporation line 21 is increased compared to the previous embodiments.
  • the main evaporation line 21 is connected directly to a central line 22 without a horizontally extending middle piece.
  • the angle W is in turn chosen so that the last or end branch line 6 ′′ 'is flush with the main branch line. steam line 21 runs. Since the main evaporation line 21 rises relatively steeply in this exemplary embodiment, the kink angle W2 between the branch lines 6, 6a and the main evaporation line 21 going vertically upward from the main evaporation line 21 is very small, so that the flow losses in the connection points 7 of the main evaporation line 21 are low.
  • the special feature of this embodiment is that the branch line 6a is divided into two sub-lines 23, 24, each sub-line 23, 24 each leading to a condensation element (not shown).
  • the branch line 6a initially extends vertically upwards from the main exhaust line 21 to a connection point 7a.
  • the partial line 24 branches off from this connection point 7a at a kink angle W4, while the other partial line 23 is continued vertically upward in a straight extension of the branch line 6a.
  • the additional sub-line 24 saves a further branch line, which would have to be led to the main exhaust line 21. Particularly in the case of steeper steam lines 21, it is therefore expedient to provide additional branches or partial lines on the individual branch lines.
  • FIG. 8 shows an enlarged section of the embodiment in FIG. 7.
  • guide plates 25, 26, 27 are integrated in the connection points 7, 7a.
  • the baffles 25, 26, 27 serve to divide the exhaust steam flow into partial exhaust steam flows in accordance with the ratio of the distributor pipes following a connection point 7, 7a.
  • a total of four distributor pipes of the condensation elements are fed with exhaust steam. Accordingly, the exhaust steam flow is divided in a 1: 1 ratio at each connection point.
  • the uniform division is achieved in that the guide plates 25, 26, 27 are already installed in front of the respective connection points 7, 7a within the main exhaust line 21 or the branch line 6a.
  • a circular cross section of the main exhaust line 21 or the branch line 6a is thereby divided into two semicircles.
  • the respective guide plate 25, 26, 27 is preferably designed in such a way that a division in terms of area is realized both in front of the respective connection point 7, 7a and in the region of the respective connection point 7, 7a. It is essential that the pressure losses of the partial steam flows in the area of the connection points 7, 7a are almost the same and the amount of steam is divided into parts of the same size.
  • the respective guide plates 25, 26, 27 are configured angled.
  • the respective front length region 28 of the individual guide plates 25, 26, 27 has a length L which corresponds to the diameter Di, D 2> D 3 of the main exhaust line 21 or the exhaust line 6a in front of the respective connection point 7, 7a.
  • the start of a connection point 7, 7a is defined as the point of intersection of the central longitudinal axes of the respective branch line 6, 6a with the main exhaust line 21 or as the point of intersection of the partial line 24 with the branch line 6a. It can be seen that the straight course of the respective front longitudinal sections 28 of the guide plates 25, 26, 27 extends beyond this intersection before the respective rear longitudinal section 29 is set at an angle.
  • the starting point of the rear longitudinal section 29 is selected such that the flow cross sections in the area of the connection points 7, 7a are as large as possible.

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Abstract

Eine Abdampfleitung für Dampfkraftanlagen mit mehreren, insbesondere luftgekühlten Kondensationselementen mit einer Hauptabdampfleitung (10), an welche wenigstens zwei jeweils zu einem Kondensationselement führenden Abzweigleitungen (6) angeschlossen sind, wobei der Leitungsquerschnitt der Hauptabdampfleitung (10) nach einer Anschlussstelle (7) einer Abzweigleitung (6) im Leitungsquerschnitt verkleiner ist, zeichnet sich dadurch aus, dass die Hauptabdampfleitung (10) in einem Winkel (W) zur Horizontalen (H) in Strömungsrichtung des Abdampfs ansteigend angeordnet ist.

Description

Abdampfleitung für Dampfkraftanlagen
Die Erfindung betrifft eine Abdampfleitung für Dampfkraftanlagen mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Patentanspruchs 1.
Die Abdampfleitung einer Dampfkraftanlage, insbesondere einer Dampfturbine, dient dazu, den Abdampf vom Austritt der Dampfturbine, das heißt von deren Turbinenabdampfstutzen über eine Hauptabdampfleitung zu Abzweigleitungen zu führen, über welche der Abdampf einzelnen Kondensationselementen zugeleitet wird. Dies erfolgt weitestgehend im Vakuumbetrieb. Die Leitungsführung einer Abdampfleitung für einen luftgekühlten Kondensator erfolgt üblicherweise mit Durchmessern zwischen 1 m und 10 m.
Innerhalb der Abdampfleitung treten örtliche Strömungsverluste auf, die durch eine lokale Änderung des Strömungsquerschnitts oder der Fließrichtung verursacht werden. Bei bekannten Abdampfleitungen ist trotz der stufenförmigen Verkleinerung des Leitungsquerschnitts an der Anschlussstelle der Abzweigleitung ein Druckverlust an der Anschlussöffnung der Abzweigleitung durch den frei an dieser Anschlussöffnung vorbei strömenden Abdampf zu erwarten. Aus der DE-PS 1 945 314 ist eine Abdampfleitung bekannt, bei welcher ein möglichst geringer Druckverlust an den Abzweigstellen von Abzweigleitungen dadurch erreicht werden soll, dass die Verkleinerung des Leitungsquerschnitts jeweils durch zwei ineinander geschobene, gegeneinander abgedichtete Rohrleitungsstücke unterschiedlichen Durchmessers erzielt wird, wobei das kleinere Rohrleitungsstück in das größere unter Bildung eines Ringraums so weit eingeschoben ist, dass die Anschlussöffnung der Abzweigleitung im größeren Rohrleitungsstück in radialer Richtung überdeckt ist. Nachteilig bei dieser Ausführungsform ist, dass der Druckverlust nicht über ein bestimmtes Mindestmaß reduziert werden kann. Grundsätzlich entstehen bei der Umlenkung des Abdampfstroms Verluste im Bereich der Anschlussstellen. Zu diesen Strömungsverlusten kommen Druckverluste hinzu, die aufgrund der Leitungslänge auftreten.
Verläuft die Hauptabdampfleitung horizontal in Bodennähe, müssen entsprechend lang ausgeführte, nach oben abgehende Abzweigleitungen vorgesehen werden. Es wurde daher die horizontal verlaufende Hauptabdampfleitung höher montiert, so dass die einzelnen Abzweigleitungen kürzer ausgeführt werden können. Das bringt allerdings die Notwendigkeit mit sich, wenigstens zwei 90°- Umlenkungen innerhalb der Hauptabdampfleitung vorzusehen, wobei zur Reduzierung des Widerstandsbeiwerts innerhalb der Krümmer Schaufelkrümmer installiert werden müssen. Diese können einerseits ein sehr hohes Eigengewicht von 7 bis 20 t besitzen und bringen zum anderen einen erhöhten Montageaufwand mit sich.
Der Erfindung liegt hiervon ausgehend die Aufgabe zugrunde, eine Abdampfleitung für Dampfkraftanlagen mit reduziertem Montage- und Materialaufwand zu schaffen, bei welcher zugleich der Druckverlust möglichst gering ist.
Die Erfindung löst diese Aufgabe durch eine Abdampfleitung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1. Der Kern der Erfindung ist die Anordnung der Hauptabdampfleitung in einem Winkel zur Horizontalen, und zwar so dass die Hauptabdampfleitung in Strömungsrichtung des Abdampfs ansteigt.
Die Grundidee der neuen Leitungsführung beruht auf dem Prinzip einer möglichst direkten Verbindung zwischen dem Anschluss der Hauptabdampfleitung auf einem niedrigen Höhenniveau zu mehreren Anschlüssen der Abzweigleitungen an Verteilerrohre auf einem höheren Höhenniveau. Die ansteigende Anordnung der Hauptabdampfleitung hat den Vorteil, dass die einzelnen Abzweigleitungen zwar eine voneinander abweichende Länge besitzen, jedoch insgesamt kürzer gestaltet werden können als bei einer ausschließlich horizontal verlaufenden Hauptabdampfleitung. Dadurch ist die Länge des Strömungspfads insgesamt reduziert.
Der geringere Materialeinsatz führt zu Gewichtseinsparungen bei der Abdampfleitung und nicht zuletzt auch zu Einsparungen bei den Kosten und auch hinsichtlich der Montage. Die Kosteneinsparungen bei der Montage ergeben sich unter anderem daraus, dass die aus einzelnen Ringsegmenten zusammengesetzten Abzweigleitungen kürzer ausgeführt sind und daher weniger Schweißarbeiten durchgeführt werden müssen, um die Ringsegmente miteinander zu verbinden. Zudem ist das Montagegesamtgewicht geringer, was ein einfacheres Handling ermöglicht. Schließlich sind auch die Fundamentlasten geringer, so dass kleinere Fundamente verwendet werden können.
Ein wesentlicher Vorteil gegenüber rechtwinklig konfigurierten Anordnungen zwischen der Hauptabdampfleitung und den Abzweigleitungen ist, dass die zu Druckverlusten führenden Strömungsverluste reduziert sind. Der Druckverlust verhält sich proportional zum Widerstandsbeiwert des Rohrleitungssystems. Der Widerstandsbeiwert wird maßgeblich durch die Anzahl und Ausbildung der Krümmer und Rohrverzweigungen bestimmt. Im Bereich der Anschlussstellen der Abzweigleitungen ist der Widerstandsbeiwert durch die erfindungsgemäße Schrägstellung der Hauptabdampfleitung reduziert. Grundsätzlich ist der Widerstandsbeiwert um so geringer je kleiner der Abknickwinkel ist. Der Abknickwinkel wird zwischen der Querschnittsebene der Hauptabdampfleitung und der Querschnittsebene einer Abzweigleitung gemessen. Bei parallelen Querschnittsebenen beträgt dieser Winkel 0°. Bei der erfindungsgemäßen Anordnung ist der übliche Abknickwinkel von 90° um den Neigungswinkel der Hauptabdampfleitung reduziert, so dass sich an jeder Anschlussstelle einer Abzweigleitung kleinere Widerstandsbeiwerte ergeben als bei einer 90°- Umlenkung. In der Summe ergibt sich dadurch eine wesentlich geringere Verlusthöhe bzw. ein geringerer Druckverlust innerhalb der Abdampfleitung als bei den bekannten rechtwinklig konfigurierten Anordnungen.
Ein weiterer Vorteil ist, dass die Hauptabdampfleitung von dem niedrigeren Höhenniveau der Dampfturbine ausgehend relativ sanft ansteigt. Der gegenüber der Horizontalen gemessenen Abknickwinkel liegt gemäß den Merkmalen des Patentanspruchs 2 in einem Bereich von 5° bis 60°. Vorzugsweise liegt der Winkel in einem Bereich von 10° bis 20°. Größere Winkel hätten den Nachteil, dass der Widerstandsbeiwert im Übergangsbereich von dem horizontalen Längenabschnitt der Hauptabdampfleitung zu dem geneigten Längenabschnitt der Hauptabdampfleitung einen größeren Widerstandsbeiwert hätte, so dass bereits frühzeitig größere Druckverluste auftreten. Die Druckverluste bei sehr geringen Abknickwinkeln, insbesondere bei Abknickwinkeln von unter 10°, sind gegenüber den üblicherweise verwendeten 90°-Krümmem wesentlich geringer. Zudem kann auf zusätzliche Umleiteinrichtungen, wie z.B. Schaufelkrümmer, verzichtet werden, wodurch die erfindungsgemäße Abdampfleitung konstruktiv einfacher gestaltet sein kann. Des Weiteren ergibt sich eine bessere Kondensatrückführung gegen die Dampfstromrichtung in der Hauptabdampfleitung.
Die Wahl des Abknickwinkels richtet sich nach der Länge der Hauptabdampfleitung und den jeweiligen Anlagenbedingungen. Wesentlich ist, dass zur Veränderung des Höhenniveaus der Hauptabdampfleitung keine 90°-Krümmer innerhalb des Leitungsstrangs vorgesehen sein sollen, sondern lediglich Abwinklungen, die wesentlich kleiner als 90° sind. Im Rahmen der Erfindung ist es möglich, dass eine erste Hauptabdampfleitung und eine zweite Hauptabdampfleitung mit gegenläufiger Steigung an eine gemeinsame Zentralleitung angeschlossen sind. Dies entspricht im wesentlichen einer V-förmigen Anordnung der Hauptabdampfleitungen mit zentraler Abdampfzuführung, für welche die oben genannten Vorteile ebenso gelten.
In der Ausführungsform des Patentanspruchs 7 ist wenigstens eine der Abzweigleitungen in einem Abknickwinkel zur Hauptabdampfleitung in Strömungsrichtung des Abdampfes schräg ansteigend angeordnet. D.h. die oberen Enden der Abzweigleitungen und ihre Anschlussstellen liegen nicht in derselben Vertikalebene. Bei dieser Anordnung werden die Strömungsverluste an den einzelnen Anschlussstellen nochmals reduziert.
Als besonders vorteilhaft wird es angesehen, wenn die am äußeren Ende der Hauptabdampfleitung vorgesehene Abzweigleitung in gleicher Orientierung angeordnet ist wie die Hauptabdampfleitung. "Gleiche Orientierung" im Sinne der Erfindung ist als Parallelität oder Deckungsgleichheit der Längsachsen von Hauptabdampfleitung und Abzweigleitung zu verstehen. Bei dieser Konfiguration wird der Winkel der Hauptabdampfleitung gegenüber der Horizontalen entscheidend durch den horizontalen und vertikalen Abstand des letzten Kondensationselements von der Turbine bestimmt. Da die Hauptabdampfleitung ohne Krümmung in die endseitige Abzweigleitung übergeht, ist die Hauptabdampfleitung entsprechend kürzer. Bei dieser Anordnung ist das Gesamtgewicht trotz der etwas länger ausgeführten letzten Abzweigleitung in der Summe weiter reduziert.
In einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemäßen Abdampfleitung ist vorgesehen, dass wenigstens eine Abzweigleitung in mindestens zwei Teilleitungen gegliedert ist. Der die Abzweigleitung durchströmende Abdampfstrom wird dadurch in zwei Teilströme aufgeteilt, die zu je einem Kondensationselement strömen. Unter bestimmten geometrischen Verhältnissen ist es zweckmäßiger, die Abzweigleitung in zwei Teilleitungen aufzuteilen, anstelle eine weitere Abzweigleitung vorzusehen, die unmittelbar an die Hauptabdampfleitung angeschlossen werden müsste. Durch die zusätzliche Verästelung der Abzweigleitung in zwei oder mehrere Teilleitungen ist es möglich, den Materialaufwand weiter zu reduzieren und das Montagegesamtgewicht zu verringern. Vorteilhaft sind die Teilleitungen in einem Abknickwinkel zur Abzweigleitung schräg ansteigend angeordnet. Auf diese Weise werden die Strömungsverluste so gering wie möglich gehalten. Die Abknickwinkel sind deutlich kleiner als 90°.
Gegenstand des Patentanspruchs 11 ist, dass im Bereich mindestens einer Anschlussstelle einer Abzweigleitung oder einer Teilleitung ein Leitblech für die Aufteilung des Abdampfstroms in Abdampfteilströme angeordnet ist. Das Leitblech hat den Zweck, den Abdampfstrom mit möglichst geringen Druckverlusten aufzuteilen. Vorzugsweise sind die Druckverluste in jedem der Abdampfteilströme indentisch. Im Rahmen des Patentanspruchs 12 ist vorgesehen, dass das Verhältnis der Abdampfteilströme dem Verhältnis der auf eine Anschlussstelle folgenden Verteilerrohre entspricht. Zweigen beispielsweise von einer Hauptabdampfleitung insgesamt fünf Abzweigleitungen ab, wobei den einzelnen Verteilerrohren gleiche Mengen des Abdampfs zugeführt werden sollen, dann muss an der in Strömungsrichtung ersten Anschlussstelle 1/5 des Abdampfstroms abgezweigt werden. An der nächsten Anschlussstelle ist von dem reduzierten Abdampfteilstrom 1/4 abzuzweigen. Dementsprechend 1/3 und 1/2 an den darauffolgenden Anschlussstellen. Ist eine Abzweigleitung in zwei Teilleitungen gegliedert, die zu jeweils einem Verteilerrohr führen, ist der entsprechenden Abzweigleitung die doppelte Abdampfmenge zuzuführen.
Die geneigte Leitungsführung der Hauptabdampfleitung ermöglicht eine freiere Kühlluftzuführung unterhalb der Kondensatorelemente, was je nach Anordnung zu einer geringeren Plattformhöhe und damit zur Reduzierung der Stahlbaukosten führen kann. Zudem wird die Zugänglichkeit der Anlage verbessert, da man unter der Hauptabdampfleitung hindurch gehen kann. Die Erfindung wird nachfolgend anhand der in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:
Figuren
1 und 2 den Stand der Technik bezüglich der Leitungsführung von Abdampfleitungen für luftgekühlte Kondensatoren;
Figuren
3.1 und 3.2 schematische Darstellungen einer ersten und zweiten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Abdampfleitung;
Figuren
4 und 5 den Stand der Technik einer Abdampfleitung mit zentraler Dampfzuführung;
Figuren
6.1 und 6.2 zwei Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Abdampfleitung in V-förmiger Konfiguration mit zentraler Abdampfzuführung und
Figur 7 eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Abdampfleitung und
Figur 8 eine Variante der Ausführungsform der Figur 7
Figur 1 zeigt zum Stand der Technik eine Abdampfleitung 1 mit einer horizontalen Hauptabdampfleitung 2 mit hieran senkrecht nach oben abgehenden Abzweigleitungen 3. An die oberen Enden der Abzweigleitungen 3 sind Verteilerrohre 30 von nicht näher dargestellten Kondensationselementen angeschlossen. Diese Konfiguration einer Abdampfleitung 1 hat den Nachteil, dass die einzelnen Abzweigleitungen 3 sehr lang sind und auf ihrer Länge entsprechend unterstützt werden müssen. Da zur Kompensation von thermischen Längenänderungen Kompensatoren in den Abzweigleitungen 3 vorgesehen sind, müssen die einzelnen Abschnitte der Abzweigleitungen 3 an dem nicht näher dargestellten Stahlgerüst lageorientiert werden. Der Aufwand hierfür ist nicht unerheblich. Die Leitungslänge ist in der Summe relativ groß, so dass erhebliche Tonnagen transportiert werden müssen. Der montagetechnische Aufwand ist folglich ebenfalls hoch.
In der Ausführungsform der Figur 2, die ebenfalls zum Stand der Technik gehört, ist ein horizontaler Längenabschnitt der Hauptabdampfleitung 2 in einer angehobenen Position vorgesehen, so dass die einzelnen Abzweigleitungen 3 kürzer ausgeführt sein können. Dies hat den Vorteil, dass die entsprechend leichteren Abzweigleitungen 3 trotz Eingliederung von Kompensatoren mit geringerem Aufwand lageorientierbar sind. Andererseits ist eine zumindest zweifache 90°-Abwinklung der Hauptabdampfleitung erforderlich, um den in horizontaler Richtung austretenden Abdampfstrom in den vertikalen Längenabschnitt umzuleiten und von dem vertikalen Längenabschnitt wiederum in den horizontalen Längenabschnitt. Diese Umlenkungen um jeweils 90° würde ohne Verwendung zusätzlicher Schaufelkrümmer innerhalb der Krümmer zu hohen Strömungsverlusten führen. Bei größeren Anlagen liegt die Masse eines derartigen Schaufelkrümmers bei ca. 7 - 201, die in angehobener Position aufgeständert werden müssen. Diese hohe Masse ist zudem hinsichtlich der Erdbebensicherheit problematisch. Da der horizontale Längenabschnitt der Hauptdampfleitung einschließlich des Schaufelkrümmers im Übergang zum vertikalen Längenabschnitt der Hauptdampfleitung eine erhebliche Masse besitzt, ist es erforderlich, in erdbebengefährdeten Gebieten besondere Stützkonstruktionen einzusetzen, um vertikal wirkende Erdbebenstöße abzufangen.
Im Stand der Technik werden zum Ausgleich der thermisch bedingten Längenänderung Federstützen 4 verwendet, um eine hinreichende Unterstützung des horizontal verlaufenden Längenabschnitts der Hauptabdampfleitung zu gewährleisten. Es besteht allerdings das Risiko, dass bei vertikalen Erdbebenstößen die relativ hohe Masse der Hauptabdampfleitung und des Schaufelkrümmers nicht durch die Federn der Federstützen aufgefangen werden kann, weshalb zusätzliche Stoßbremsen in Form von hydraulischen Dämpfern vorgesehen werden müssen. Diese Stoßbremsen in Kombination mit den Federn der Federstützen 4 bilden eine Feder-Dämpfer-Anordnung, die verhindert, dass sich die bei einem Erdbeben eingeleiteten Kräfte von der Hauptabdampfleitung 2 bis in die Dampfturbine fortsetzen, an welche die Hauptabdampfleitung 2 letztendlich angeschlossen ist. Die Federstützen 4 in Kombination mit den Stoßbremsen sind relativ aufwändige Bauteile, da sie in Abhängigkeit von der Länge der Hauptabdampfleitung 2 mehrfach vorgesehen sein müssen, um ein gleichmäßiges Anheben bzw. Absenken des horizontalen Längenabschnitts der Hauptabdampfleitung 2 zu gewährleisten. In Figur 2 sind die weiteren Federstützen 4 durch doppelt unterbrochene Linien schematisch angedeutet.
Figur 3.1 zeigt die erfindungsgemäße Abdampfleitung 5, die sich von den Ausführungsformen der Figuren 1 und 2, das heißt von dem Stand der Technik dadurch unterscheidet, dass die Hauptabdampfleitung 10 in einem Winkel W zur Horizontalen H in Strömungsrichtung des Abdampfs ansteigend angeordnet ist. In diesem Ausführungsbeispiel beträgt der Winkel W 10°. Insgesamt sind fünf vertikal nach oben abgehende Abzweigleitungen 6 an die Hauptabdampfleitung 10 angeschlossen, wobei sich der Leitungsquerschnitt nach jeder Anschlussstelle 7 einer Abzweigleitung 6 verkleinert. Bei dieser Konfiguration ist die in der Bildebene rechte Abzweigleitung 6 wesentlich kürzer als die zuerst abgehende Abzweigleitung 6 in der linken Bildhälfte. Aufgrund der geneigten Anordnung ist der zwischen dem ansteigenden Längenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 und den jeweiligen Abzweigleitungen 6 gemessene Abknickwinkel W1 kleiner als 90°. In diesem Ausführungsbeispiel beträgt er 80°. Die Widerstandsbeiwerte der Rohrverzweigungen sind daher kleiner als bei einem 90°-Abzweig.
Ein weiterer Vorteil ist, dass der zwischen dem horizontalen Längenabschnitt 8 und dem ansteigenden Längenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 vorhandene Abknickwinkel W2 zu sehr geringen Widerstandsbeiwerten innerhalb dieses Krümmers führt, so dass die Montage eines Schaufelkrümmers nicht erforderlich ist. Der Abdampf kann bei reduzierter Gesamtlänge der Leitungen ohne Verwendung von Schaufelkrümmern bei zugleich reduzierten Druckverlusten den nicht näher dargestellten Kondensationselementen an den oberen Enden der Abzweigleitungen 6 zugeführt werden.
Der ansteigende Längenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 ist auf Pendelstützen 11 gelagert. Die Pendelstützen 11 gleichen die in Längsrichtung des ansteigenden Längenabschnitts 9 wirkenden thermischen Längenänderungen aus. Aufwändige Federstützen und Stoßbremsen sind bei dieser Anordnung nicht erforderlich. Der ansteigende Längenabschnitt 9 übt bei vertikal wirkenden Erdbebenbelastungen keine unzulässigen Kräfte auf die Dampfturbine aus, so dass der konstruktive Aufwand für eine erfindungsgemäß konfigurierte Abdampfleitung 5 insgesamt geringer ist. Durch den ansteigenden Verlauf der Hauptabdampfleitung 10 ist ein freierer Lufteintritt unterhalb der Plattform der luftgekühlten Kondensationselemente möglich. Zudem ist die Zugänglichkeit zu der gesamten Anlage verbessert. In der Ausführungsform der Figur 1 mussten häufig sehr weite Wege zurückgelegt werden, da der direkte Weg von der in Bodennähe angeordneten Hauptabdampfleitung 2 blockiert wurde. Bei der erfindungsgemäßen Anordnung ist es möglich, unter der Hauptabdampfleitung 10 hindurch zu gehen. Ein weiterer Vorteil ist die reduzierte Angriffsfläche der Abdampfleitung 5 für Windlasten. Es wird deutlich, dass bei der Leitungsführung der Figur 3.1 und 3.2 in der Summe eine geringere Angriffsfläche vorhanden ist als bei der Ausführungsform der Figur 1 oder 2.
Die Ausführungsform der Figur 3.2 unterscheidet sich von derjenigen der Figur 3.1 dadurch, dass die einzelnen Abzweigleitungen 61, 6", 6'" nicht senkrecht zur Horizontalen ausgerichtet sind, sondern ebenfalls schräg ansteigend verlaufen. In diesem Ausführungsbeispiel ist die Steigung des ansteigenden Längenabschnitts 9 der Hauptabdampfleitung bzw. der Winkel W so gewählt, dass die am äußeren Ende des ansteigenden Längenabschnitts 9 angeordnete Abzweigleitung 6'" die gleiche Orientierung besitzt wie der ansteigende Längenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung. Bei der Ausführungsform der Figur 3.2 ist zwar der Winkel W gegenüber der Horizontalen H größer als bei der Ausführungsform der Figur 3.1, so dass geringfügig höhere Strömungsverluste im Übergangsbereich vom horizontalen Längenabschnitt 8 zum ansteigenden Längenabschnitt 9 auftreten, allerdings ist der mit W3\ W3" bezeichnete Abknickwinkel zwischen dem ansteigenden Längenabschnitt 9 und den Abzweigleitungen 6', 6" kleiner als bei der Ausführungsform der Figur 3.1, so dass diese Strömungsverluste an den Anschlussstellen 7 der einzelnen Abzweigleitungen 6', 6" sowohl einzeln als auch in der Summe erheblich geringer sind. Dadurch kann der Leitungsquerschnitt des ansteigenden Längenabschnitts 9 von der ersten Anschlussstelle 7 an kleiner bemessen sein, wodurch erhebliche Material- und Gewichtseinsparungen, somit auch geringere Montagegewichte und geringere Montagekosten möglich sind. Hieraus resultieren geringere Eigen-, Wind-, Erdbeben- und Fundamentlasten.
Jedes zwischen zwei Anschlussstellen 7 gelegene Teilstück des ansteigenden Längenabschnitts 9 wird von einer Stütze 11' getragen. Die Abknickwinkel W3\ W3" können grundsätzlich voneinander abweichen. Insbesondere können die Abknickwinkel W3', W3" zum äußeren Ende des ansteigenden Längenabschnitts 9 kleiner werden und sogar gegen Null gehen, wie Figur 3.2 zeigt.
Im Stand der Technik sind auch Abdampfleitungen 12, 13 bekannt, wie sie in den Figuren 4 und 5 dargestellt sind. Diese Ausführungsformen entsprechen im wesentlichen den an einer Vertikalachse gespiegelten Anordnungen der Figuren 1 und 2 mit dem Unterschied, dass hier insgesamt 4 bis 12 Abzweigleitungen vorgesehen sind, die über die jeweils quer abgehenden Äste der Hauptabdampfleitungen 14 an eine Zentralleitung 15 angeschlossen sind. In Figur 5 sind auch bei dieser Ausführungsform die bereits in Figur 2 erläuterten Federstützen 4 eingezeichnet. Die Nachteile wurden anhand der Figuren 1 und 2 erläutert und gelten auch für diese Ausführungsform.
In der erfindungsgemäßen Ausführungsform der Figur 6.1 ist ebenfalls eine Zentralleitung 16 vorgesehen, von der jeweils eine Hauptabdampfleitung 17 nach rechts und eine Hauptabdampfleitung 18 nach links mit gegenläufiger Steigung abgeht. Die einzelnen Hauptabdampfleitungen 17, 18 sind wiederum über Stützen 11 , insbesondere Pendelstützen gelagert. Zu den Vorteilen dieser Ausführungsform wird auf die Beschreibung zu Figur 3.1 verwiesen, die auch für diese Variante der erfindungsgemäßen Abdampfleitung 19 gilt.
Grundsätzlich können die Pendelstützen 11 auch durch feststehende Stützen mit einem Teflon-Edelstahl-Gleitfuß ersetzt werden.
Die Ausführungsform der Figur 6.2 unterscheidet sich von derjenigen der Figur 6.1 unter anderem dadurch, dass der Winkel W zwischen der Horizontalen H und den Hauptabdampfleitungen 17, 18 vergrößert ist. Der Winkel W ist so gewählt, dass die jeweils letzte oder endseitige Abzweigleitung 6'" fluchtend mit der Hauptabdampfleitung 17, 18 verläuft. D.h. die äußere Abzweigleitung 6'" ist gewissermaßen Bestandteil der Hauptabdampfleitung 17, 18 geworden. Ein weiterer Unterschied ist, dass die mittleren Abzweigleitungen 6" der einzelnen Hauptabdampfleitungen 17, 18 nicht senkrecht zur Horizontalen H verlaufen, wie es in Figur 6.1 der Fall ist, sondern ebenfalls geneigt sind. Der Abknickwinkel zwischen der Hauptabdampfleitung 17, 18 und diesen Abzweigleitungen 6" ist mit W3" bezeichnet. Im Vergleich mit den Ausführungsformen der Figuren 4 und 5 ist erkennbar, dass der Abknickwinkel W3" deutlich kleiner ist als 90° und auch gegenüber der Ausführungsform der Figur 6.1 nochmals verkleinert ist. Auch bei dieser Ausführung tragen die kürzeren und daher leichteren Abdampfleitungen 6, 6", 6"' zu nochmals reduzierten Eigen-, Wind-, Erdbeben- und Fundamentlasten bei. Die Montagegewichte werden ebenfalls nochmals reduziert.
Figur 7 zeigt eine Ausführungsform einer Abdampfleitung 20, bei welcher der Winkel W zwischen der Horizontalen H und der Hauptabdampfleitung 21 gegenüber den vorherigen Ausführungsformen vergrößert ist. Die Hauptabdampfleitung 21 ist ohne ein horizontal verlaufendes Mittelstück unmittelbar an eine Zentralleitung 22 angeschlossen. Der Winkel W ist wiederum so gewählt, dass die letzte oder endseitige Abzweigleitung 6"' fluchtend mit der Hauptab- dampfleitung 21 verläuft. Da die Hauptabdampfleitung 21 in diesem Ausführungsbeispiel relativ steil ansteigt, ist der Abknickwinkel W2 zwischen den senkrecht nach oben von der Hauptabdampfleitung 21 abgehenden Abzweigleitungen 6, 6a und der Hauptabdampfleitung 21 sehr klein, so dass die Strömungsverluste in den Anschlussstellen 7 der Hauptabdampfleitung 21 gering sind. Das Besondere an dieser Ausführungsform ist, dass die Abzweigleitung 6a in zwei Teilleitungen 23, 24 gegliedert ist, wobei jede Teilleitung 23, 24 zu jeweils einem nicht näher dargestellten Kondensationselement führt. Die Abzweigleitung 6a erstreckt sich von der Hauptabdampfleitung 21 ausgehend zunächst senkrecht nach oben bis zu einer Anschlussstelle 7a. Von dieser Anschlussstelle 7a zweigt in einem Abknickwinkel W4 die Teilleitung 24 ab, während die andere Teilleitung 23 in gerader Verlängerung der Abzweigleitung 6a senkrecht nach oben weitergeführt wird. Durch die zusätzliche Teilleitung 24 wird eine weitere Abzweigleitung eingespart, die bis auf die Hauptabdampfleitung 21 geführt werden müsste. Insbesondere bei steiler verlaufenden Abdampfleitungen 21 ist es daher zweckmäßig, zusätzliche Verästelungen, bzw. Teilleitungen an den einzelnen Abzweigleitungen vorzusehen.
Figur 8 zeigt einen vergrößerten Ausschnitt der Ausführungsform der Figur 7. Im Unterschied zu der vorherigen Ausführungsform sind in die Anschlussstellen 7, 7a jeweils Leitbleche 25, 26, 27 integriert. Die Leitbleche 25, 26, 27 dienen zur Aufteilung des Abdampfstroms in Abdampfteilströme entsprechend dem Verhältnis der auf eine Anschlussstelle 7, 7a folgenden Verteilerrohre. In dem Ausführungsbeispiel der Figuren 7 und 8 werden insgesamt vier Verteilerrohre der Kondensationselemente mit Abdampf gespeist. Dementsprechend erfolgt an jeder Anschlussstelle eine Aufteilung des Abdampfstroms in einem Verhältnis 1:1. Die gleichmäßige Aufteilung wird dadurch erreicht, dass die Leitbleche 25, 26, 27 bereits vor den jeweiligen Anschlussstellen 7, 7a innerhalb der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a montiert sind. Ein kreisrunder Querschnitt der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a wird dadurch in je zwei Halbkreise aufgeteilt. Weicht der Querschnitt der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a von einem kreisrunden Querschnitt ab, erfolgt eine flächenmäßig gleiche Aufteilung. Das jeweilige Leitblech 25, 26, 27 ist vorzugsweise derart ausgebildet, dass eine flächenmäßig gleiche Aufteilung sowohl vor der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a als auch im Bereich der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a realisiert ist. Wesentlich ist dabei, dass die Druckverluste der Abdampfteilströme im Bereich der Anschlussstellen 7, 7a nahezu gleich sind und die Abdampfmenge in gleich große Teile aufgeteilt wird.
In dem gezeigten Ausführungsbeispiel sind die jeweiligen Leitbleche 25, 26, 27 abgewinkelt konfiguriert. Der jeweils vordere Längenbereich 28 der einzelnen Leitbleche 25, 26, 27 besitzt eine Länge L, die dem Durchmesser Di, D2> D3 der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abdampfleitung 6a vor der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a entspricht. Der Beginn einer Anschlussstelle 7, 7a wird als Schnittpunkt der Mittellängsachsen der jeweiligen Abzweigleitung 6, 6a mit der Hauptabdampfleitung 21 bzw. als Schnittpunkt der Teilleitung 24 mit der Abzweigleitung 6a definiert. Es ist erkennbar, dass sich der gerade Verlauf der jeweils vorderen Längenabschnitte 28 der Leitbleche 25, 26, 27 über diesen Schnittpunkt hinaus erstreckt, bevor der jeweils hintere Längenabschnitt 29 jeweils im Winkel angesetzt ist. Der Ansatzpunkt des hinteren Längenabschnitts 29 ist so gewählt, dass die Strömungsquerschnitte im Bereich der Anschlussstellen 7, 7a möglichst gleich groß sind.
Bezuqszeichenaufstellung
1 - Abdampfleitung 2 - Hauptabdampfleitung 3 - Abzweigleitung 4 - Federstücke 5 - Abdampfleitung 6 - Abzweigleitung 6" - Abzweigleitung 6" - Abzweigleitung 6'" - Abzweigleitung 6a - Abzweigleitung 7 - Anschlussstelle 7a - Anschlussstelle 8 - horizontaler Längenabschnitt 9 - ansteigender Längenabschnitt 10 - Hauptabdampfleitung 11 - Pendelstütze oder Teflon-Edelstahl-Gleitfuß 11' - Stütze 12 - Abdampfleitung 13 - Abdampfleitung 14 - Hauptabdampfleitung 15 - Zentralleitung 16 - Zentralleitung 17 - Hauptabdampfleitung 18 - Hauptabdampfleitung 19 - Abdampfleitung 20 - Abdampfleitung 21 - Hauptabdampfleitung 22 - Zentralleitung 23 - Teilleitung 24 - Teilleitung 25 - Leitblech 26 - Leitblech 27 - Leitblech 28 - vorderer Längenbereich v. 25, 26, 27 29 - hinterer Längenbereich v. 25, 26, 27 30 - Verteilerrohr
Di - Durchmesser v. 21 D2 - Durchmesser v. 21 D3 - Durchmesser v. 6a H - Horizontale L - Länge W - Winkel W1 - Abknickwinkel W2 - Abknickwinkel W3 - Abknickwinkel
W3' - Abknickwinkel
W3" - Abknickwinkel W4 - Abknickwinkel

Claims

Patentansprüche
1. Abdampfleitung für Dampfkraftanlagen mit mehreren insbesondere luftgekühlten Kondensationselementen mit einer Hauptabdampfleitung (10, 17, 18, 21) an welche wenigstens zwei jeweils zu einem Kondensationselement führenden Abzweigleitungen (6, 6', 6", 6'", 6a) angeschlossen sind, wobei der Leitungsquerschnitt der Hauptabdampfleitung (10, 17, 18, 21) nach einer Anschlussstelle (7) einer Abzweigleitung (6, 6', 6", 6'", 6a) im Leitungsquerschnitt verkleinert ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Hauptabdampfleitung (10, 17, 18, 21) in einem Winkel (W) zur Horizontalen (H) in Strömungsrichtung des Abdampfes ansteigend angeordnet ist.
2. Abdampfleitung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel (W) in einem Bereich von 5° und 60° liegt.
3. Abdampfleitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel (W) in einem Bereich von 10° und 20° liegt.
4. Abdampfleitung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine erste Hauptabdampfleitung (17) und eine zweite Hauptabdampfleitung (18) mit gegenläufiger Steigung an eine gemeinsame Zentralleitung (16) angeschlossen sind.
5. Abdampfleitung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Hauptabdampfleitung (10, 17, 18) auf Stützen (11) gelagert ist, die Ausgleichmittel zur Kompensation von thermischen Längenänderungen der Hauptabdampfleitung (10, 17, 18) aufweisen.
6. Abdampfleitung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützen (11) einen Pendelabschnitt oder einen Gleitabschnitt aufweisen, durch welchen Längenänderungen der Hauptabdampfleitung (10, 18, 19) ausgleichbar sind.
7. Abdampfleitung nach einer der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine der Abzweigleitungen (6', 6", 6'") in einem Abknickwinkel (W3, W3\ W3") zur Hauptabdampfleitung (10, 17, 18) in Strömungsrichtung des Abdampfes schräg ansteigend angeordnet ist.
8. Abdampfleitung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass eine endseitige Abzweigleitung (6"') der Hauptabdampfleitung (17, 18, 21) die gleiche Orientierung besitzt wie die Hauptabdampfleitung (17, 18, 21).
9. Abdampfleitung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine Abzweigleitung (6a) in mindestens zwei Teilleitungen (23, 24) gegliedert ist.
10. Abdampfleitung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine Teilleitung (24) in einem Abknickwinkel (W4) zur Abzweigleitung (6a) schräg ansteigend angeordnet ist.
11. Abdampfleitung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich mindestens einer Anschlussstelle (7, 7a) einer Abzweigleitung (6, 6', 6", 6'", 6a) oder einer Teilleitung (23, 24) ein Leitblech (25, 26, 27) für die Aufteilung des Abdampfstroms in Abdampfteilströme angeordnet ist.
2. Abdampfleitung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Abdampfteilströme dem Verhältnis der auf eine Anschlussstelle (7, 7a) folgenden Verteilerrohre (30) entspricht.
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