WO2002035883A1

WO2002035883A1 - Speaker edge, method of foam-molding the same, apparatus for foam-molding the same, speaker edge foam-molding system, and speaker employing the speaker edge

Info

Publication number: WO2002035883A1
Application number: PCT/JP2001/009167
Authority: WO
Inventors: Shinya Tabata; Shinya Mizone; Yoshiyuki Takahashi; Kiyoshi Ikeda; Hiroko Yamasaki; Shinji Okuda; Masaharu Takada
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.; Sunstar Engineering Inc.
Priority date: 2000-10-26
Filing date: 2001-10-18
Publication date: 2002-05-02
Also published as: EP1333699B1; CA2395686A1; JP3491087B2; CN1394456A; DE60126313T2; DE60126313D1; MXPA02006403A; ATE352969T1; TW532046B; MY126120A; BR0107581A; US20030106740A1; KR100879258B1; KR20020065614A; EP1333699A4; EP1333699A1; JP2002135890A; CN100423611C; US6680430B2

Description

明細書

発明の名称

スピーカエッジとその発泡成形方法及びその発泡成形装置及びスピー力エッジ発泡成形システムならびに当該スピー力エッジを用、たスピーカ技術分野

本発明は、スピーカの振動板（コーン本体）の外周縁に形成され、フレームの周縁部と連結して、振動板の振動を抑制しないように、正しい位置に保持する機能を有するスピ一力エッジであって、特殊な熱硬ィ匕性組成物と、機械的発泡成形システムを用いて成形したスピーカエッジ、及びその発泡成形方法並びにその発泡成形システム、ないしその発泡成形装置に関するものである。背景技術

通常、スピーカは、図 1に示すように、振動板本体 7の周縁に設けられたスピ一力エッジ 7 aを介してフレーム 1 6に保持されることにより、振動板本体 7の軸方向の振動が妨げられないようにされている。なお、このスピーカエッジ 7 a の形状は、振動板本体 7の横振動を妨げないようにするため、内周縁と外周縁間が上方あるいは下方へ断面円弧状に湾曲した屈曲部（コルゲ一シヨン） 1 1 5が形成されている。

従来、前記スピーカエッジ 7 aとしては、発泡した加硫ゴム成形物を用いたり、振動板本体 7の周縁に熱可塑性樹脂、例えばアクリルポリマー、ポリカーボネート、ポリウレタンポリマー、ポリエステル、ポリオレフインなどの熱可塑性樹脂等を加熱溶融させて射出成形したもの、またはプロック状に発泡成形された発泡ポリゥレタンのスラブを所定厚みのシ一卜状に切り出しプレス型で加熱圧縮してスピーカエツジ 7 aの形状に成形したものなどがある。

しかして、熱可塑性榭脂を溶融して射出成形したスピーカエッジ 7 aにあっては、溶融樹詣の温度が 2 0 0〜3 0 0 °C程度と極めて高いため、図 5に示す成形型 4 1， 4 2内で振動板本体 7と一体成形するために接着する際に振動板本体 7 が熱で損傷し易 t、問題がある。

また、次のような問題がある。まず、発泡した加硫ゴム成形物にあっては、発泡倍率が大きくならず、振動板本体と貼り合わせて使用すると質量が重くなり、音圧周波数特性が低下するという難点がある。また、その発泡した加硫ゴム成形物のスピーカエッジは、振動板本体との接着が必要となり、接着工程にもまた、接着技術においても高度な技術を要する等の問題があった。

図 1 0に示すような、発泡ポリウレタンのスラブをシート状にして加熱圧縮成形した（以下、スラブシート熱圧縮成形という）スピーカエッジ 7 a ' においては、屈曲部基部 7 bの外側（凸側）がプレス成形型による加熱圧縮時に大きく伸ばされて低密度になり、反対の内側（凹側）が圧縮されて高密度になり、このような表面密度の不均一な状態が強度の低下を招くため、耐久性等において好ましくなかった。特に、スピーカエッジにあっては、スピーカエッジの内周側が振動板本体 7の周縁と一緒に振動して、スピーカエッジ 7 a ' の外周側がフレーム 1 6に拘束されるため、フレーム 1 6側の屈曲部基部 Ί bに疲労が集中するようになり、前記スラブ切り出し熱圧縮成形されたスピーカエッジ 7 a ' では、屈曲部基部薄肉部 7 cの強度が十分であるとは言い難かった。

さらに前記スラブシート熱圧縮成形品 7 a ' は、発泡ウレタンスラブの発泡製造時の部位によって密度が異なるのを避けられないため、スラブシートが、その切り出し位置によって密度の異なったものになる。その結果、切り出されたスラブシートを熱圧縮成形したスピーカエッジ 7 a ' は、スピーカ 1の最低共振周波数 ί οのバラツキが大きくなり、品質が一定しづらい問題がある。実際にその f 0 のバラツキを測定したところ、 N= 1 0 0において、 ± 1 5 H zであった。

また、図 1 0に示す前記スラブシート Ί cに切り出し熱圧縮成形されたスピー力エッジ 7 a ' は、図 1 8に示すエッジ 7 a，の断面を示す拡大模式図のように、熱圧縮成形時に表面付近が圧縮されて気泡の押し潰された硬、高密度のスキン層 6 8が、内部の発泡層とは明確な境界面を介して形成され、物性が明確かつ急激に変化するため、共振時の振幅が大になり、音質上歪みを発生して好ましくない現象を生じる。上記従来のスラブシート熱圧縮成形品 7 a ' の内部を、顕微鏡で 6 0倍に拡大した態様を図 3に示す。この態様を、図 2に示す本発明のスピーカエッジ 7 aを同一の倍率で拡大した顕微鏡写真と対比してその相違が明らかである。

さらに、自動車のドア内に設置されるスピーカ等にあっては、スピーカエッジに防水性が要求される。しかし、前記ポリウレタンスラブは、表面から水に浸透する性質を有するため、スラブ切り出し熱圧縮成形されたスピーカエッジ 7 a ' においても、防水性に劣る問題がある。この防水性の問題を解決するため、表面にフッ素樹脂をコ一ティングしたスピーカエッジが提案されているが、このフッ素樹脂をコーティングしたエッジにあっても、連続気泡構造からなるため、開孔部を塞ぐほどコーティングすることは現実的でなく、実質的に防水性が十分になされているとは言えず、加えてコストアップの問題もある。

従来のこの種のスピーカエッジの改良発明として先行技術の特願平 1 1—6 1 8 7 9号において、この種のスピーカエッジの組成として、イソシァネート及びポリオールが含まれる二液反応型の原料組成物を、撹拌混合装置により雄雌成形型内に注入し、室内で反応、発泡、硬化させて成形する製造方法が提案されている。しかしながら、このような製造工程において、イソシァネートとポリオ一ルが含まれる原料を、撹拌混合装置により撹拌混合して成形型に注入し、 6 0 °C の低温度の型内で反応、発泡、硬化させていたので、成形に 2分間もの長時間を要していた。二液反応型であるので、一旦混合させるとその分は直ちに成形型に注入して使用しなければ硬化してしまって、撹拌混合装置に詰まってしまい、作業中止時等の作業管理が煩瑣である。さらに、二液反応型であるので、湿気などの外気の影響を受け易く、発泡倍率が作業ロットによリバラつくことがあるので均一な品質を得難いという課題があつた。発明の開示

そこで、本発明は、このような従来のこの種のスピーカエッジ及びスピーカェッジの発泡成形方法が有していた課題を解決するために、ポリゥレタンプレポリマーと、固形ポリァミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物を用い、熱硬化性組成物にガスを機械的に混合し、熱硬化臨界温度未満に加熱した雌成形型内に、吐出注入した後、熱硬化臨界温度以上に加熱した雄成形型を押圧嵌合させることによって、熱硬化反応させるものである。このように、本発明は一液型の熱硬化性組成物であって、機械的にガスを混合分散させて得られる発泡性熱硬化性組成物をスピーカエツジとして振動板本体の周縁に直接に成形し、発泡硬化したスピーカエッジを得るものである。

本発明は一液型の熱硬化性組成物であるので、特願平 1 1一 0 6 1 8 7 9号に比べて連続的ないし断続的に吐出注入が可能となり、作業停止時も随時、自由に調節できる。イソシァネートとポリオールの二液の混合後、連続的に吐出する必要もなく、材料ロスをなくすことができる。また、成形物のような裁断後の廃棄する部分もないので、材料使用率が向上するとともに、特別な作業管理が不要となり、コストの節減を図ることができる。さらに、加熱硬化の臨界温度以上に加熱すれば瞬間的に熱硬化反応して、均一な品質が得られるので、作業性と産業廃棄物の低減に優れるなどの特徴を有するスピーカエッジの発泡成形方法を提供しようとするものである。

上記従来の課題を解決するための本発明の構成を説明すると、本第 1発明は、ポリウレタンプレボリマーと固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出注入後、発泡させ熱硬化させて成形したスピーカエツジである。該熱硬化性組成物は一液型で、その熱硬化性組成物にガスを機械的に混合分散し、物理的に発泡させるという特徴を有するスピーカエッジである。

本第 2発明は、第 1発明のスピーカエッジが、成形型内においてスピーカの振動板本体の周縁に直接発泡性熱硬化性組成物を注入し、スピーカの振動板本体の周縁にスピーカエツジの成形を直接行うもので振動板本体と接着一体化していることを特徴とするスピーカエッジである。

本第 3発明は、第 1発明又は第 2発明のスピーカェッジの内部の気泡セルが、熱硬化組成物にガスを機械的に混合分散させ加圧状態から吐出した瞬間に大気圧と平衡になるよう熱硬化組成物に分散したガスが膨張して物理的に発泡させるので、独立気泡単独、または独立気泡と連続気泡の両者で構成されたセルになることを特徴とするスピーカエッジである。

本第 4発明は、第 1発明乃至第 3発明のいずれかのスピー力エツジの気泡セルの大きさが 1〜1 0 0ミクロンであることを特徴とするスピーカエッジである。これは機械的に熱硬化性組成物とガスを混合分散し、大気圧に吐出した後、瞬間に物理的にガスが膨張して発泡するので、従来の化学的なガスの発生に伴う発泡では得られない気泡セルの直径が小さくなり、均一形状の気泡セルが得られるのである。

本第 5発明は、第 1発明乃至第 4発明のいずれかのスピ一力エツジの気泡セルの直径の分布が、平均直径 2 0ミクロンを中心とした分布であることを特徴とするスピーカエツジであつて、上記機械的なガスの混合による物理的な発泡による気泡セルになるので、セルの直径の大きさが均一に得られ、その分布が図 1 2に示すヒストグラフのようにシャープになるのである。

本第 6発明は、第 1発明乃至第 5発明のいずれかのスピーカエッジの密度が 0 . 1 5— 0. 9 gZ c m³の範囲にあることを特徴とするスピーカエッジである。本発明は、機械的なガスの混合分散により物理的な発泡を惹起するので、発泡倍率の制御が容易になり、高精度で得られるのである。

本第 7発明は、第 1発明乃至第 6発明のいずれかのスピーカエッジの表面が、成形型の型面を転写したスキン層からなることを特徴とするスピーカエッジである。

本第 8発明は、第 1発明乃至第 7発明のいずれかのスピー力エッジの表面のスキン層が、内側の発泡層に対して明確な界面を介することなく一体に形成されていることを特徴とするスピーカエッジである。これは、スピーカエッジの型内で発泡したセルが押し潰されることが少なくなり、スピーカエツジ全体の発泡状態が均一に得られるエツジとなる。

本第 9発明は、第 1発明乃至第 8発明のいずれかのスピー力エッジの屈曲部の薄肉基部の密度が他の厚肉部分の密度と同等またはそれより高いことを特徴とするスピーカエッジである。該第 9発明のスピーカエッジも発泡した成形物を型内でスピーカエツジに成形するのでなく、型内で発泡したセルを熱硬化することにより、屈曲部の密度を他の部分との密度と同等またはそれ以上に高くして、振動の伝播状態を部分的に均一化したスピーカエッジである。

本第 1 0発明は、ポリウレタンプレボリマーと、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出後、発泡させ熱硬化させて成形するスピ一力エツジの成形方法において、発泡性熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度以下に加熱した成形型の雌型に吐出注入した後、発泡性熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度以上に加熱した雄成形型を雌成形型に押圧嵌合させ、発泡硬化させるスピーカエツジの発泡成形方法である

。前記第 1 0発明は、スピーカエッジの成形型の雌型を予め、または注入直後に熱硬化性組成物の熱硬化臨海温度未満に加熱しておくか、または瞬時に加熱するかするものであり、一方熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度以上に加熱した雄型成形型を押圧嵌合させるか、または雄雌成形型を押圧嵌合させた直後に、瞬間に加熱させて発泡硬化したスピーカエッジが得られるので、短時間で生産でき、飛躍的に生産性が向上する成形方法である。

第 1 1発明は、前記第 1 0発明のスピーカエッジ発泡成形方法において、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置において、成形型を加熱するのに、高周波誘導加熱装置を使用して、加熱時間を短縮することを特徴とするスピーカエツジ発泡成形方法である。

本第 1 2発明は、

①ピストンがシリンダー内を往復移動するビストンポンプの吸入工程においてガスをシリンダ一に吸入する装置と、

②前記シリンダー内にガスが注入された後に熱硬化性組成物をガス中に注入する装置と、

③前記ピストンポンプの吐出工程においてガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散させる装置と、

④混合分散させた発泡性熱硬化性組成物を熱硬化臨界温度未満に加熱したスピー力エツジ成形型の雌型に加圧吐出し注入する装置と、 ⑤雌型成形型に対して熱硬化臨界温度以上に加熱した雄型成形型を押圧嵌合させる装置と、

⑥発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置と、

からなる本発明方法を実施するに適したスピーカエツジ発泡成形装置である。第 1 3発明は、前記第 1 2発明のスピーカエッジ発泡成形装置において、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置に、高周波誘導加熱装置を採用して時間と生産経費を低減することを特徴とするスピーカエツジ成形装置である。

本第 1 4発明は、

①ピストンがシリンダー内を往復移動するビストンポンプの吸入工程においてガスをシリンダーに吸入する工程と、

②前記シリンダー内にガスが注入された後に熱硬化性組成物をガス中に注入する工程と、

③前記ビストンポンプの吐出工程においてガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散させる工程と、

④混合分散させた発泡性熱硬化性組成物を熱硬化臨界温度未満に加熱したスピー力エツジ成形型の雌型に加圧吐出し注入する工程と、

⑤雌型成形型に対して熱硬化臨界温度以上に加熱した雄型成形型を押圧嵌合させる工程と、

⑥発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる工程と、

からなるスピーカエツジ発泡成形システムである。

本発明のスピーカエッジ発泡成形システムは、レシプロ式ピストンポンプを用いてガスと熱硬化性組成物を一定比率で混合し、順次ガスを熱硬化性組成物に混合分散し、連続的に加圧吐出して発泡させるので、従来の化学的発泡と異なり物理的に発泡させるものである。更にピストンポンプを用いてガスと熱硬化性組成物を混合するので、混合割合が精度よく発泡倍率を高精度で調整することができるのである。またスピーカエツジ成形型または発泡性熱硬化性組成物を直接加熱しているので、熱硬化性組成物が速硬化し、スピーカエツジの生産性が優れるシステムとなるのである。本第 1 5発明は、第 1 4発明のスピーカエッジ発泡成形システムにおいて、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置が高周波誘導加熱装置であること特徴とするスピーカエッジ発泡成形システムである。本発明システムは、スピーカェッジ成形型内に吐出注入された発泡性熱硬化性組成物を瞬時的に直接加熱するシステムに関し、特に成形型を加熱することなく、熱硬化性組成物のみを加熱するのに適するシステムである。

本第 1 6発明は、ポリウレタンプレボリマーと、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出注入後、発泡させ熱硬化させて成形したスピーカエツジを有する振動板を装着したスピーカであって、音質歪みが少なく、低音共振周波数は低下し過ぎず、能率よく、耐熱、耐水性を持つ優れたスピーカである。図面の簡単な説明

図 1は、一般的なスピーカの構造を示す一部切欠外観図。

図 2は、本発明のスピーカエッジの断面写真。

図 3は、従来の二液型の発泡ゥレタンスラブエツジの断面写真。

図 4は、本発明のスピーカエッジを成形する成形型の断面。

図 5は、図 4に示す成形型を使用して振動板 7の周縁を本発明のスピーカエツジにインサートモ一ルドする態様を示す断面図。

図 6は、本発明のスピーカエツジ発泡成形装置に用いるガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散し、加圧吐出する物理的発泡させる回路系統図。

図 7は、スピーカの出力音圧周波数特性の一例。

図 8は、本発明エツジと従来の二液型の発泡ゥレタンスラブの熱硬化組成物の — 6 0 °C〜1 0 0 °Cの温度範囲の粘弾性の温度依存性の試験結果を表す図。図 9は、従来の二液型の発泡ゥレタンスラブと本願発明の熱硬化性組成物の一 4 0 °Cにおける歪（伸び）一応力（引張強度）の関係を示す試験結果を表す図。図 1 0は、従来のスラブシート加熱圧縮成形物を用いたスピーカエツジ 7 a ' の屈曲部の断面図。図 1 1は、本発明のスピーカエッジエッジ 7 aの屈曲部の断面図。

図 1 2は、本発明エッジの気泡セルの直径のヒストグラフ。

図 1 3は、従来例ェッジの気泡セルの直径のヒストグラフ。

図 1 4は、フィックスドエッジの一部欠切断面図。

図 1 5は、フィックスドエッジを備えたスピーカの一部欠切断面図。

図 1 6は、ダンプドエッジを備えたスピーカの一部欠切断面図。

図 1 7は、従来のロールエッジを備えたスピーカの一部欠切断面図。

図 1 8は、従来のスラブシート加熱圧縮成形物を用いたスピーカエッジ 7 a ' の断面模式図である。発明を実施するための最良の形態 ' 上記した各解決手段について、各種の実施の形態を図面に基づいて説明する。本発明のスピーカエッジの主原料である熱硬化性組成物の実施例やその変形例等に関する詳細な実施要領は、本出願人の一人が先に出願し開示した国際公開番号 W0 9 5 Z 2 6 3 7 4号公報によるが、その要点を記載すると、ポリイソシァネート化合物と、ポリオール成分に過剰量のポリィソシァネート化合物を反応させて得られる末端活性ィソシァネート基を含有するウレタンポリマ一の夫々単独又は混合物と、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤として融点 5 0で以上で中心粒径 2 0ミクロン程度以下の固形ポリァミンの粒子の表面に中心粒径 2 ミク口ン以下の徼粉体を固着させて活性ァミノ基を被覆して不活性化した微粉体コーティングアミンとを、加熱活性化後のアミノ基とイソシァネート基との当量比が 1 / 0. 5〜2. 0となるように配合して用いるものである。

本発明において熱硬化性組成物に用いる主成分のポリゥレタンプレポリマーとは、ポリィソシァネ一ト化合物と、ポリオール成分に過剰量のポリィソシァネ一ト化合物を反応させて得られる末端活性ィソシァネート基含有ポリウレタンプレポリマーのそれぞれ単独またはそれらの混合物であり、固形ポリアミンとは、融点 5 0 °C以上および中心粒径 2 0 ミクロン以下の常温で固形のポリアミンの表面に、中心粒径 2ミクロン以下の微紛体を、該固形ポリアミンと微紛体の重量比が JP01/09167

1 / 0. 0 0 1〜0. 5となるように固着させて、表面の活性アミノ基を被覆した不活性化された固形ポリアミンである。

具体的には、ポリイソシァネート化合物としては芳香族、脂肪族または脂環族に属するものが使用できる。たとえばトリレンジイソシァネート（T D I ) 、ジフエニルメタンジイソシァネ一ト、 3 , 3 '一ジメチル一 4， 4，ービフエニレンジイソシァネート、 1、 4—フエ二レンジイソシァネート、キシリレンジイソシァネート、テトラメチルキシリレンジイソシネート、ナフチレンジイソシァネート、ジシクロへキシルメタン一 4， 4 'ージイソシァネート、粗製 T D I、ポリメチレン ·ポリフヱニルイソシァネ一ト、イソホロンジイソシァネート、へキサメチレンジイソシァネート、水素化キシリレンジイソシァネート、これらのィソシァヌレート化物、カルポジイミド化物、ビューレツト化物等が挙げられ、これらの 1種または 2種以上の混合物が使用できる。

また末端活性ィソシァネート基含有ポリゥレ夕ンプレポリマーとは、ポリォール成分に過剰量のポリイソシァネート化合物を 0 H基に対して N C 0基が 1. 1 〜3. 5となるように反応させて得られるものである。反応は、触媒（具体的にはジブチル錫ジラウレ一ト等の有機錫系触媒、ォクチル酸ビスマス等のビスマス系触媒、第三級ァミン系触媒等）等の存在下、常温ないし 6 0〜 9 0 °Cに加熱して 1〜2 4時間反応させる。末端活性イソシァネート基が 0. 5〜1 0重量％、粘度 3 0 0 0〜5 0 0 0 0センチボイズ / 2 0 °Cのポリウレタンプレボリマーが得られる。

上記ポリオール成分としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール、ショ糖などの多価アルコールにエチレンォキサイド、プロピレンォキサイド、またはエチレンォキサイドとプロピレンォキサイドなどのアルキレンォキサイドを付加重合させたポリエーテルポリオール成分類、エチレングリコール、プロピレングリコールおよびこれらのオリゴグリコール成分類、ブチレングリコール、へキシレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール類のポリオール成分類、ポリ力プロラクトンポリオールやポリエチレンアジべ一トのようなポリエステルポリオ一ル成分類、ポリブタジエンポリオール成分、ヒマシ油のようなヒドロキシル基を有する高級脂肪酸エステル類、ポリエ一テルポリオールまたはポリエステル類にビニルモノマ一をグラフト反応させたポリマ一ポリオール成分等が挙げられる。

本発明に用いる熱硬化性組成物の成分であるポリウレタンプレボリマ一は、前記ポリイソシァネート化合物そのもの単独、もしくは末端活性ィソシァネート基含有ポリウレタンプレボリマ一単独、またはこれらの混合して使用するものである。

ポリゥレタンプレポリマーの潜在性硬化剤として用いる固形ポリアミンとしては、融点 5 0 °C以上で常温固形であって、芳香族または脂肪族ポリアミンで、具体的には、 4 , 4 'ージアミノジフヱニルメタン、 2 , 4 ' —ジアミノジフエ二ルメタン、 3， 3 '—ジアミノジフヱニルメタン、 3， 4 ' —ジアミノジフエ二ルメタン、 2 , 2 '—ジアミノビフヱニル、 2， 4 ' —ジアミノビフエニル、 3 ， 3 '—ジアミノビフエニル、 2 , 4—ジアミノフヱノール、 2 , 5—ジァミノフエノール、 0—フヱニレンジアミン、 m—フエ二レンジァミン、 2 , 3—トリレンジァミン、 2， 4一トリレンジァミン、 2, 5—トリレンジァミン、 2， 6 —トリレンジァミン、 3， 4一トリレンジァミン等の芳香族固形ポリアミン、 1 ， 1 2—ドデカンジァミン、 2 , 1 0—デカンジァミン、 1， 8—オクタンジァミン、 1， 1 4ーテトラデカンジァミン、 1 , 1 6—へキサデカンジァミン等の脂肪族固形ポリアミンが挙げられ、これらの 1種または 2種以上の混合物を使用する。固形ポリアミンは、通常中心粒径 2 0ミクロン以下、好ましくは 3〜1 5 ミクロンに粉砕調整する。

上記潜在性硬化剤として固形ポリ了ミンを不活性化する方法の一例としては、固形ポリァミンの粒子表面のァミノ基を不活性化剤で被覆して不活性化するものである。不活性化剤としては有機系または無機系微紛体を用い、固形ポリアミンの粒子表面に固着させる。微粉体は無機系の酸化チタン、炭酸カルシウム、クレ一、シリカ、ジルコニァ、カーボン、アルミナ、タルク等が挙げられ、有機系のポリ塩化ビニル、ポリアクリル樹脂、ポリスチレン、ポリエチレン等の微粒子紛体を用いる。微粉体の中心粒径は 2ミクロン以下、好ましくは 1ミクロン以下のものを用いる。固形ポリアミンの不活性化処理は固形ポリアミンの粒子表面に上記の微紛体を被覆するものである。不活性化処理は固形ポリアミン粉末 Z微粉体の重量比が 1 Z0. 0 0 1〜0. 5程度とする。固形ポリアミンを所定の粒径に粉砕しつつ微粉体材科を混合粉砕して固形ポリアミンの表面に微粉体を固着させる剪断摩擦式混合方式により製造する。具体的には拘束衝撃式混合撹拌機又は圧縮剪断式混合撹拌機等を使用することができる。

以上のようにして得られたポリウレタンプレポリマーと不活性化した固形ポリアミンとは、加熱して再活性化した時のポリアミンのァミノ基とイソシァネート基が 1 / 0. 5〜2. 0の当量比になるよう配合使用するものである。

熱硬化性組成物には、さらに必要に応じて通常の添加剤、たとえば上記の触媒、可塑剤（たとえばジブチルフタレート、ジォクチルフタレート、ジシクロへキシルフタレ一ト、ジイソォクチルフタレート、ジイソデシルフタレート、ジベンジルフタレート、トリオクチルホスフヱ一ト、エポキシ系可塑剤、アジピン酸ェステル等のポリエステル系可塑剤等）、溶剤、揺変剤、紫外線吸収剤、老化防止剤、接着付与剤、脱水剤、発泡剤等を適宜適量配合して構成される。

上記により得た熱硬化性組成物は、温度に対して臨界的な硬化特性を有し、約 6 0 °C未満では硬化しないが、約 8 0 °Cでは不活性化された固形ポリアミンが再活性化されて硬化が始まりほぼ硬化反応が完了する。従って成形時に成形型の冷却加熱サイクルの温度幅を小さくし、同時にサイクルの周期を短縮することが可能となって生産性向上に寄与する。次に、熱硬化性組成物にガスを撹拌混合して機械的に混合分散し、発泡性熱硬化性組成物とする。実施例ではガスとして空気を使用しているが、活性度が著しくない他の等価な気体であってもよいことは言うまでもない。尚、熱硬化性組成物とガスとを機械的に混和する技術は、本出願人の一人が先に出願し開示された特開平 1 1一 1 2 8 7 0 9号公報に詳述されている。

すなわち、本発明に用いるスピーカエッジの発泡成形装置 5 0は、図 6にその構成する回路系統図を示す。発泡成形装置 5 0は、ピストンシリンダー 5 1内でビストン 5 2が往復移動して吸入工程と吐出工程を行うビストンポンプ 5 3によつて、吸入工程においてシリンダー 5 1内にガス 1 1を供給し、その後シリンダ一 5 1内に熱硬ィヒ性組成物 1 0をバッチ式に供給し、その後ピストンポンプ 5 3 の吐出工程によってガス 1 1及び熱硬化性組成物 1 0を管路に吐出し、加圧装置 1 4 0の工程の加圧ポンプ 5 2を経て成形型内に加圧吐出し注入する吐出注入ェ程からなる。発泡性熱硬化性組成物 7 1を熱硬化臨界温度未満に加熱したスピ一力エツジの成形型の雌型 4 1に吐出注入し、次いで臨界温度以上に加熱したスピ一力エツジ成形型の雄型 4 2を押圧嵌合することにより、温度を臨界温度 6 0〜 8 0 °Cに到達せしめて瞬時に硬化させるものである。

図 6に示す回路系統図の動作について説明する。供給装置 2 0からガス 1 1と熱硬化性組成物 1 0がピストンポンプ 5 3によって混合される。ピストンポンプ 5 3はシリンダ一 5 1とピストン 5 2からなり、吸入工程において発泡用のガス 1 1を吸入し、次いでガス 1 1を注入したシリンダー内 5 1に熱硬ィヒ性組成物 1 0を供給する。次いでピストンポンプの吐出工程においてガス 1 1と熱硬化性組成物 1 0を押出し、機械的に混合分散する。混合された発泡性熱硬化性組成物 7 1は、同じく加圧装置のピストンポンプまたはブースターポンプなどによる加圧工程を経て吐出注入ノズル Nから雌型成形型 4 1と雄型成形型 4 2とからなる成形型 4 0に吐出注入される。発泡性熱硬化性組成物 7 1は、ガスが圧縮されて混合されているので、吐出注入ノズル Nから大気圧下に吐出された瞬間に圧縮ガスが膨張して物理的に発泡する。

熱硬化臨界温度未満に加熱された雌型成形型 4 1に吐出注入され発泡した熱硬化性組成物 Pは、成形型 4 0の温度が熱硬化臨界温度未満（約 6 0 °C) であるから硬化することも無い。次に発泡性熱硬化性組成物 7 1の熱硬化臨界温度以上（約 8 0 °C) に加熱した雄型成形型 4 2を雌型成形型 4 1に押圧嵌合させると、発泡状態で未硬化の熱硬化性組成物は早々に熱硬化臨界温度以上となり、約 1 0秒程度の僅少時間で図 1 1に示すような所定の形状に硬化する。ピストンポンプはいかなる種類のポンプでもよいが、ピストンポンプ 5 3はシリンダー内をビストンが往復移動して吸入工程と吐出工程を行うレシプロ式体積動作型であるからガスと熱硬化性組成物の秤量な t、し圧送に適し、且つ供給量が正確で再現性が良好な特徴を有する。又、図 6に示す本発明のスピーカエッジ発泡成形装置に用いるガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散し、加圧吐出する物理的発泡させる回路系統図では二連式のピストンポンプを示したが、吐出量、連続吐出性などから任意にピストンポンプを設ければ良い。成形型または熱硬化性組成物の加熱の手段としては電熱抵抗加熱法、電磁誘導加熱法、超音波誘導法および高周波誘電加熱法などの適宜の手段により加熱されると生産性の向上に寄与することができる上記発泡成形方法並びに発泡成形装置により製造したスピー力エツジ 7 aの内部のセルは主として独立気泡からなるが、発泡度が大きい場合は独立気泡と連続気泡の両者が混在する状態も出現する。製造後のエッジ本体部の密度は 0. 1 5 〜0. 9 g/ c m³の範囲にあることが振動板 7に対する振動負荷として適当であり、機械的に混合されたガスの膨張によって発泡するので発泡内部のセルの大きさがある中心値に対する分散が小さく、マクロに見た組織が均一であり、振動板の振動モ一ドに寄与する。この内部のセルの直径の中心値がほぼ 1〜1 0 0ミク口ンの範囲であることが望ましい。

図 2に示す写真は、本発明の熱硬化性組成物にガスを機械的な混合分散した物理的な発泡体の断面を示す。発泡セルは直径が平均直径 2 0ミクロンを中心として 1〜1 0 0ミクロンであり、しかも図 1 2に示すようにセルの大きさの分布は均一になっており、中心粒径 2 0ミクロンを中心にほとんどバラツキが少ないことが判る。一方、図 3の従来の二液型の発泡ウレタンスラブの発泡セルの断面は、 2 0 0ミクロンの直径であって、またその分布も 1〜5 0 0ミクロンとなりセルの大きさの分布範囲は図 1 3に示すように大きい。このことは、発泡体エッジの強度と、剛性、体積強度に影響がある。

又、スピーカエッジの表面を、成形型の型面の状態（例えば模様、記号の刻印等）を転写したスキン層とすることができる。又、表面のスキン層が薄く、内側の発泡層に対して明確な界面を介することなく一体に形成することができる。ェッジ 7 aにおける振動板 7又はフレーム 1 6との接着部とコルゲーシヨン部 1 1 5若しくはローノレ部分との境界となる部分は繰り返し屈曲に伴う応力を受けて破断し易いので、エッジ 7 aの機械的寿命を延長するためには、屈曲部に相当する薄肉基部 7 cの密度が、薄肉部分若しくは他の厚肉部分の密度よりも高いことが望ましい。

スピーカエッジ 7 aの成形方法は、図 4に示すスピー力エツジ成形型 4 0の雌型 4 1に、スピーカの振動体本体 7を載置し、吐出注入ノズル Nから発泡性熱硬化性組成物 7 1を雌型成形型 4 1に吐出注入した後、発泡させ、雄型成形型 4 2 を雌型成形型 4 1に押圧嵌合させる。それぞれ押圧嵌合されたスピーカエッジ成形型 4 1， 4 2は加熱されているので、発泡性熱硬化性組成物 7 1は、熱硬化性組成物の加熱硬化臨界温度の約 8 0 °C以上になると、潜在性硬化剤が活性化されて雄雌成形型 4 2， 4 1に形成された形状に硬化して、図 4の本発明のエッジの成形型 4 1 , 4 2内の断面を示す拡大模式図のように形成されて、図 1 1のように成形される。

以上のようにして成形して得られたスピーカエッジの発泡硬化の断面写真を図 2に示した。当該スピーカエッジの屈曲部の断面は、発泡のセルが潰れることも、変形するなど不均一にならず、均一な発泡セルとなり強度低下、音響特性に対しても優れるのである。とともに、振動板 7とエッジ 7 aが強固に一体化できる o

さらにこの発明のスピーカエッジ 7 aは、成形型 4 1， 4 2内における発泡性熱硬化性組成物は発泡、熱硬化によって成形されたものであるため、表面状態および内部気泡状態が、図 2に示すとおり、均一な気泡セルから成り、図 3に示す従来における二液型の発泡ポリウレタンのスラブをシート状に切り出して加熱圧縮成形したスピーカエッジ 7 a ' のような、不均一な状態にならず、部分的にも全体的にも強度低下を生じることがない。また、この発明のスピーカエッジ 7 a は、熱硬化性組成物 7 1が発泡して凹嵌部 4 1 b、成形空間 4 2 a , 4 2 bに充満する際、型面付近で型面に接触することにより、反応時の熱が奪われ、気泡が成長することなく樹脂の硬化が起きるため、スピーカエッジ 7 aの表面には、緻密なスキン層 6 8が形成される。このスキン層 6 8の表面にはピンホールが生ぜず、内部の発泡層よりも密度が高くなつている。また、このスキン層 6 8は、図 1 8に示す従来例のような境界面が存在せず、発泡層から連続的に一体となっているので、寄生振動を発生せず、共振時の振幅が大きくならない。しかして、このスキン層 6 8の厚さは、成形型 4 1， .4 2の局部的な厚さ変化にほとんど影響されず、前記屈曲部 1 1 5の両端の薄肉部 7 cでも十分な厚さとなる。そのために、屈曲部 1 1 5の薄肉基部 7 bの強度が十分となり、スピーカの長期使用に際しても破断する恐れはない。

従って、本発明のスピーカエッジは、ポリウレタンプレボリマーと、固形ポリァミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする一液型の熱硬化性組成物を用いているので作業管理に好都合なばかりでなく、その材料使用率も向上を図ることができる。またスピーカエッジを振動板本体と接着一体化したスピーカは、前述のとおり従来例スピーカとは種々の点で優れたスピーカである。たとえば、本発明に用いる熱硬化性組成物の発泡体（本発明エッジ 7 a ) の引張強度の温度依存性を、従来の二液型の発泡ウレタンスラブシ一卜（従来エッジ 7 a ' ) の粘弾性の温度依存性を比較して示した。図 8を見ると、本発明に用いる熱硬化性組成物の物理的発泡体は、— 6 0 °C〜1 0 0 °Cまでの温度に対して縦軸の弾性率の温度依存性が小さいが、比較例である従来の二液型のウレタンスラブシートは、温度依存性が非常に大きく弾性率が 1 0の 9乗から 1 0の 6乗まで約 3桁も変化している。従来例はまた、 t a n (5にも 0 °C近辺にピークが存在し、ガラス領域からゴム領域に変化することが明示されている。一方、本発明品のエッジ 7 aの t a n 5には変曲点はみられないので、発泡体の温度依存性は大きくなく、スピー力の音響特性に対する温度依存性も大きくないことの証明であり優れた特性を保持する。

次に、図 9に— 4 0 °Cにおける歪（伸び）一応力（引張強度）の関係を 2. 5 倍発泡の本発明品ェッジと従来の二液型の発泡ゥレタンスラブェッジとを比較して示した。このように、図 9は、本発明品の歪一応力曲線の傾斜は小さく一次曲線に近いカーブとなりゴム弾性的な性質であることを示す。一方比較例の従来品は、約 2 0 %の歪に変形させた付近に変曲点があり、歪一応力曲線のカーブが本発明品エッジと異なっている。このことはスピーカの音響特性からみた場合、再生歪みの増加、振幅性能の低下による低域特性の悪化の影響があり難点となることが懸念される。

本発明のスピーカエツジの成形方法において、スピーカの振動板本体 7とスピ —力エツジ 7 aの接着一体化のために振動板の接着部分に予めプラズマ処理したり、プライマ一を塗布してもよい。

本第 1 0発明のスピーカエッジ成形方法と、第 1 2発明乃至第 1 4発明のそれに使用する発泡成形装置及びシステムは、熱硬化性組成物の加熱温度が 8 0 °Cに到達すると瞬時に硬化させることができる。熱硬化性組成物に対してガスを機械的に混合分散し物理的に発泡させるめで、発泡セルが小さく均一粒子径で、中心粒径が 2 0ミクロン程度を中心に分布する。また、加熱手段として電子レンジ（高周波誘導加熱装置）を用いて行うこともできる。

第 1発明、第 2発明のスピーカエッジにあっては、本発明熱硬化性組成物は成形型内で流動し、成形型内で成形されるスピーカエッジの品質が一定になる。しかも、本発明熱硬化性組成物を成形型に注入する際に加熱しなくても良いので、成形型内で振動板本体 7と一体にスピーカエツジ 7 aを成形するものにあっては、振動板本体 7が熱で損傷する恐れがない。さらにスピーカエッジ 7 aと振動板本体 7との接着がより強固になる。

したがって、スピーカエッジ 7 aと振動板本体 7を別作業で接着する作業が不要であるとともに、流動性のためにスピーカエッジ 7 aと振動板本体 7とが強固に接着し、耐久性に優れる効果がある。さらに、第 3発明のように、スピーカェッジの内側のセルを独立気泡単独、または独立気泡と連続気泡の両者で構成することができるので、スピーカエッジ 7 aの防水性を高めることができる。

第 3発明及び第 7発明において、本発明に用いるエッジ用熱硬化性組成物 7 1 は、エッジの成形工程中、空気中に含まれる水分の影響を受けないので、発泡倍率や物性が変化することは少ない。したがって、エッジ 7 aは、図 2に、図 3と比較して示すように、従来のスピーカエツジが 1 0 0〜2 0 0ミクロンの直径の連続気泡が混入したセルであるのに対して、本発明のスピーカエッジ 7 aは 1〜 1 0 0ミクロン（通常中心粒径 2 0ミクロン）の直径で、セルが細かく均一な単独発泡の均質なエッジ 7 aを得ることができ、スピーカに均一な品質を保持せしめられる。さらに、第 6発明のスピーカエッジにあっては、スピーカエッジ 7 aの密度が 0. 1 5〜0. 9 g/ c m³であって軽量性に優れるため、振動系の質量が重くならず、スピーカの能率を低下させず、出力音圧周波数特性が劣化する恐れがなく、より良好な音質が得られる。

第 7発明にあっては、スピーカエッジ 7 a表面が成形型 4 0の型面を転写したスキン層からなるため、発泡度合いが表裏面、中央部の全体が均一になり、防水性及び強度に優れる効果がある。しかも、図 1 8に示す模式的に示す従来の二液型の発泡ポリウレタンのスラブをシート状に切り出して加熱圧縮成形したスピ一力エッジ 7 a ' の断面のように、発泡度合いが表面のスキン層 6 .8において部分的に不均一になるのみならず、表裏面、中央部の全体的にも不均一になって、強度低下を生じることが本発明においては生じない。

第 9発明のスピーカエッジにあっては、図 2の本発明ェッジの顕微鏡写真に示すように屈曲部の薄肉基部の密度が、他の厚肉部分の密度より高いため、スピ一力振動板本体 7の振動時に最も疲労し易い屈曲部の薄肉基部の強度が十分なものとなる。

また、熱硬化性組成の発泡体 7 1は、振動板 7の周縁に接着一体化形成されフレーム 1 6の周縁部と連結して、振動板 7の縦方向の振動を抑制しないように、正しい位置に保持する機能を有すると共にスピーカエッジ 7 a自体の音響抵抗を保持して、振動板 7のエッジにおける振動反射エネルギーを吸収するので、図 7 に示すスピーカの出力音圧周波数特性のように、中音の谷のディップは生じない

(実線が本発明品）。この特性は、図 8に示す本発明の熱硬化性組成物の発泡体の温度に対して t a n (5の値がほとんど変化しない物性からも証明できるのであり、スピーカエッジとして振動吸収率に優れる。

実施例に用いる熱硬化性組成物の成分であるポリゥレタンプレボリマーついて説明する。平均分子量 5 0 0 0のポリエーテルポリオール、 1 0 0重量部とジフェニールメタンジイソシァネート 1 6重量部とを、温度 8 0 °Cで 2時間反応させ、末端 N C O基含有量 2. 4 %、粘度 1 0 0 , 0 0 0 c p s Z 2 0 °Cの末端活性ィソシァネ一ト基を含有するポリゥレタンプレポリマーを得る。また潜在性硬化剤である不活性化した固形ポリアミンは、中心粒径約 8ミクロンの 1， 1 2—ドデカンジァミン（融点 7 1 °C) 7 6. 9重量部と中心粒径 0. 0 2ミクロンの酸化チタンの微粉体 2 3. 1重量部とを混合し、ジェットミルにて粉砕することにより、中心粒径約 8ミクロンの微粉体コーティングアミン 1 0 0重量部を得る。次に、末端活性ィソシァネ一ト基を含有するポリウレタンプレボリマー 5 0重量部と潜在性硬化剤 5重量部、炭酸カルシウム 1 5重量部、カーボン 1 0重量部、可塑剤 2 0部とをケミスターラーて混合分散して、熱硬化臨界温度が約 8 0 °Cである一液型の熱硬化性組或物 1 0を得る。

上記の一液型の熱硬化性組成物 1 0を用い、ガス 1 1として乾燥空気を用いて図 6に示す発泡成形装置 5 0から発泡性熱硬化性組成物 7 1を得る。この発泡性熱硬化性組成物 Ί 1を成形型 4 0に圧送する。図 5に示す成形型 4 0に吐出注入ノズル Nから吐出注入する前に、前もって製造した振動板 7を配置する。次いで成形型 4 0の約 6 0 °C未満の温度となっている雌型成形型 4 1のロールエツジ部凹嵌部 4 l bに、吐出注入ノズル Nから吐出注入した後、発泡性熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度の 8 0 °C以上に加熱した雄成形型 4 2を雌成形型 4 1に押圧嵌合させる。その結果、熱硬化性組成物 7 1が、雌型成形型 4 1の内周縁成形空間 4 2 a及び外周縁成形空間 4 2 bに流入して、エッジ 7 aの内外周縁を形成するとともに、雌型成形型 4 1に形成された口ールェッジ凸部 4 2 cと雄成形型の口ールエツジ凹嵌部 4 1 bとの空隙に発泡性熱硬化性組成物 7 1が流入して押圧されて硬化して、屈曲部 1 1 5、エッジ内周縁 1 1 1及び外周縁 1 1 3を形成する。第 9発明に規定するスピーカエッジの屈曲部の薄肉基部の密度が他の厚肉部分の密度と同等またはそれより高い、所定形状に発泡硬化さてスピーカエッジ 7 a を得た。このスピーカエッジ 7 aは、図 5にその一部を拡大して断面図として示すように、振動板本体の周縁に接着一体化されたスピーカ振動板 7となる。また、スピーカエッジ 7 aの発泡倍率は約 2. 5であった。本発明ではスピーカエツジ 7 a成形において振動板本体 7とエツジ 7 aの接着工程と接着剤とが省略できて製造経費を削減し得ると共に、接着剤が必要無く、且つ均質な接着一体化が実現できるのでスピーカの周波数特性が向上する利点を有する。

本発明のスピーカエッジ 7 aの発泡成形方法並びに発泡成形装置は、熱硬化性組成物に起泡剤となるガスを成形直前に機械的に混合し、物理的に発泡させるシステムとなっており、従来技術のような主剤（イソシァネート）と硬化剤（ポリオール）と発泡剤とを混合しなくてもよいので材料ロス（パージロスと呼称されている）が無い。本発明では起泡剤となるガスを機械的に混合して物理的に発泡させるので、発泡セルはほとんどが独立気泡となり、連続気泡部は発生しないかあるいは極めて少ないので機械的強度や物性に優れている。又、組織がマクロに見て均質に近いのでスピーカエッジとして音響特性にも優れている。

以上本発明の代表的と思われる実施例について説明したが、本発明は必ずしもこれらの実施例構造のみに限定されるものではなく、本発明にいう前記の構成要件を備え、かつ、本発明にいう目的を達成し、以下にいう効果を有する範囲内において適宜改変して実施することができるものである。産業上の利用可能性

本発明によるスピーカエッジの成形方法並びに発泡成形システムないし装置に関して、一液性の熱硬化性組成物に起泡剤となるガスを成形直前に機械的に混合し、発泡させる構造であり、主剤と硬化剤と発泡剤とを混合しなくてもよいので材料ロス（パージロスと呼称されている）が無く、湿度や気温などの外気の影響を受けることも少ないので作業中止時等の作業管理が非常に簡単容易である。又、体積動作型の熱硬化性組成物とガスの供給、発泡倍率調整手段の採用により供給量が精密で再現性がよく、発泡倍率の正確な調節が容易で作業ロットによリバラックことは皆無であり、均一な発泡倍率を得る。硬化作業工法は一通りでなく融通が効く利点がある。更に、原材料である熱硬化性組成物はクリティカルな熱硬化臨界温度を有するので、臨界温度以上で速硬化し、成形型を臨界温度未満に大幅に冷やす必要がないので 1個の成形型の生産サイクル周期を短くすることができ、前記した臨界温度以上で速硬化することと相俟って生産性に優れている。得られたスピーカエッジに関しては、起泡剤となるガスを機械的に混合して発泡させるので、発泡セルはほとんどが独立気泡となり、連続気泡部は発生しないか或いは極めて少なく、且つ発泡倍率を変えてセルのサイズを自由に制御し、且つ、小さくできるので発泡セルがマクロに見て均質に近くなる。従って不均一さに起因する強度低下を生じることがなく、屈曲部の薄肉基部の強度が十分なものとなり、エッジの防水性を高めることができる等、機械的強度や物性に優れたスピー力エッジとすることができる。又、軽量で物性に優れていることから、音響特性にも優れ、性能が均一なスピーカを実現でき、更に前述のようにコスト的に優れ、作業性が容易であることと相俟つてスピー力を提供するに際して従来のものには期待することが出来な t、顕著な効果を有するに至ったのである。

以上の説明から既に明らかなように、本発明は、主成分をポリウレタンプレボリマーと固形ァミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物としたものであるから、コスト的に優れ、作業性が容易で、性能が均一なスピ一力を実現できるという従来のものには期待することが出来な、顕著な効果を有するに至ったのである。

このような本発明のスピーカエッジ 7 aの製造工程は、従来のような、一旦混合させるとその分は直ちに使用しなければ硬化してしまって、二液反応型の原料組成物が撹拌混合装置に詰まつてしまうようなことは皆無で、作業停止時等の作業管理、時間管理が非常に簡単容易である。

さらに、本発明のスピーカエッジ 7 aは、一液型熱硬化反応であるので、湿気などの外気の影響を受けることが少なく、発泡倍率が作業ロットによりバラつくことは皆無で、図 2 , 図 1 2に示すごとく、均一な発泡倍率を得ることができる。硬化作業工法は一通りでなく融通が効く利点があるという効果を期待することが出来るに至ったのである。

さらにまた、本発明のスピーカエッジ 7 aは、図 1 6に示すダンピング塗料 7 eを塗布する等して適度の音響抵抗を保持して、振動板 7の外周における振動反射エネルギーを吸収するので、スピーカの出力音圧周波数特性上の中音の谷のディップは生じないから、再生音質を害することはないという効果をも併せて期待することが出来るに至ったのである。

従来の二液型のスピーカエツジ成形方法と比較して、本発明の熱硬化性組成物を機械発泡させるスピーカエッジの成形方法の特徴は下記の通りである。

二液型と比較して、

①主剤と硬化剤を混合することなく、材料ロスが発生しない。

②機械的にガスを混合分散し、物理的に発泡させるので、独立気泡になり、セルの大きさが均一で小さくなる。

③独立気泡であるので、スピーカエッジとして音響特性に優れ、機械的強度物性にも優れる。

④熱硬化臨界温度を有する熱硬化性組成物であるので、臨界温度以上で速硬化（

3 0秒以内）ができ、生産性に優れる。

⑤ガスをピストンポンプを用いて混合するので、混合精度に優れ、発泡倍率の調整が可能となる。

⑥設備が簡便で、メンテナンス性に優れる卓効を有する。

Claims

請求の範囲

1. ポリウレタンプレボリマーと、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出後、発泡させ熱硬化させて成形したスピーカエッジ。

2. 請求項 1に記載のスピーカエッジが、振動板本体と接着一体化していることを特徴とするスピーカエッジ。

3. 請求項 1又は請求項 2に記載のスピーカエッジの内部の気泡セルが、独立気泡単独、または独立気泡と連続気泡の両者で構成されることを特徴とするスピー力エッジ。

4. 請求項 1ないし請求項 3の (/、づれかに記載のスピー力エツジの気泡セルの直径が 1〜1 0 0ミクロンであることを特徴とするスピーカエッジ。

5. 請求項 1ないし請求項 4のいずれかに記載のスピー力エツジの気泡セルの直径の分布が、平均直径約 2 0ミクロンを中心とした分布であることを特徴とするスピーカエツジ。

6. 請求項 1ないし請求項 5のいずれかに記載のスピーカエッジの密度が 0. 1 5〜0. 9 gZ c m³の範囲にあることを特徴とするスピーカエッジ。

7. 請求項 1ないし請求項 6のいずれかに記載のスピーカエッジの表面が、成形型の型面を転写したスキン層からなることを特徴とするスピーカエッジ。

8. 請求項 1ないし請求項 7のいずれかに記載のスピーカエツジの表面のスキン層が、内側の発泡層に対して明確な界面を介することなく一体に形成されていることを特徴とするスピーカエッジ。

9. 請求項 1ないし請求項 8のし、ずれかに記載のスピーカエツジの屈曲部の薄肉基部の密度が他の厚肉部分の密度と同等またはそれより高いことを特徴とするスピー力エッジ。

1 0. ポリウレタンプレポリマーと、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出注入後、発泡させ熱硬化させて成形するスピーカエッジの成形方法において、発泡性熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度未満に加熱した成形型の雌型に吐出注入した後、発泡性熱硬化性組成物の熱硬化臨界温度以上に加熱した雄成形型を雌成形型に押圧嵌合させ、発泡硬化させるスピーカエツジの発泡成形方法。

1 1. 請求項 1 0に記載のスピーカエッジ発泡成形方法において、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置が高周波誘導加熱装置であることを特徴とするスピー力エッジ発泡成形方法。

1 2. ①ピストンがシリンダー内を往復移動するピストンポンプの吸入工程においてガスをシリンダ一に吸入する装置と、 ②前記シリンダー内にガスが注入された後に熱硬化性組成物をガス中に注入する装置と、 ③前記ピストンポンプの吐出工程においてガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散させる装置と、 ④混合分散させた発泡性熱硬化性組成物を熱硬化臨界温度未満に加熱したスピーカエツジ成形型の雌型に加圧吐出し注入する装置と、 ⑤雌型成形型に対して熱硬化臨界温度以上に加熱した雄型成形型を押圧嵌合させる装置と、 ⑥発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置と、からなるスピーカエツジ発泡成形装置。

1 3. 請求項 1 2に記載のスピーカエッジ発泡成形装置において、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置が高周波誘導加熱装置であることを特徴とするスピー力エッジ発泡成形装置。

1 4. ①ピストンがシリンダー内を往復移動するピストンポンプの吸入工程においてガスをシリンダ一に吸入する工程と、 ②前記シリンダー内にガスが注入された後に熱硬化性組成物をガス中に注入する工程と、 ③前記ピストンポンプの吐出工程においてガスと熱硬化性組成物を機械的に混合分散させる工程と、 ④混合分散させた発泡性熱硬化性組成物を熱硬化臨界温度未満に加熱したスピーカエツジ成形型の雌型に加圧吐出し注入する工程と、 ⑤雌型成形型に対して熱硬化臨界温度以上に加熱した雄型成形型を押圧嵌合させる工程と、 ⑥発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる工程とからなるスピーカエッジ発泡成形システム。

1 5. 請求項 1 4に記載のスピーカエッジ発泡成形システムにおいて、発泡性熱硬化性組成物を発泡硬化させる装置が高周波誘導加熱装置であることを特徴とするスピーカエッジ発泡成形システムである。

1 6. ポリウレタンプレボリマーと、固形ポリアミンを不活性化した潜在性硬化剤を主成分とする熱硬化性組成物に、ガスを機械的に混合して、成形型に吐出注入後、発泡させ熱硬化させて成形したスピーカエッジを有する振動板を装着したスピーカ。