UA78624C2 - Method for moulding making, in particular an abrasion resistant steel plate and steel moulding, in particular plate, made in the same method - Google Patents
Method for moulding making, in particular an abrasion resistant steel plate and steel moulding, in particular plate, made in the same method Download PDFInfo
- Publication number
- UA78624C2 UA78624C2 UAA200505980A UA2005005980A UA78624C2 UA 78624 C2 UA78624 C2 UA 78624C2 UA A200505980 A UAA200505980 A UA A200505980A UA 2005005980 A UA2005005980 A UA 2005005980A UA 78624 C2 UA78624 C2 UA 78624C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel
- casting
- sheet
- content
- differs
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 58
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title abstract description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 31
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 15
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 abstract 1
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 abstract 1
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 abstract 1
- 235000005822 corn Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- -1 zirconium carbides Chemical class 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 150000004771 selenides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується зносостійкої сталі та способу її одержання.
Відомі сталі з високою зносостійкістю, твердість яких становить близько 600 за Бринелем. Такі сталі містять у своєму складі 0,4-0,бмас.9о вуглецю та 0,5-Змас.9о, щонайменше, одного з легуючих елементів, такого як марганець, нікель, хром і молібден, і піддаються загартуванню для одержання повністю мартенситної структури. Однак ці сталі /дуже важко піддаються зварюванню та різанню. Для усунення цих недоліків було запропоновано, зокрема, у рішенні, згідно ЕР 0739993, застосовувати в цих же цілях менш тверду сталь, вміст вуглецю в якій досягає близько 0,27мас.ю, а в структурі після загартування міститься значна кількість залишкового аустеніту. Однак і такі сталі важко зварювати та різати.
Метою даного винаходу є усунення зазначених недоліків, запропонувавши для цього лист із зносостійкої сталі, зносостійкість якого є порівнянною з листом з відомих сталей, але здатність до зварювання та термічного різання якого є більш високою.
У зв'язку із цим, предметом винаходу є спосіб одержання виливка, зокрема, листа із сталі, що піддається абразивному впливу, до хімічного складу якої входять мас.9о: 0,24-5сС«0,35 зі не більш 2
А! не більш 2 о, БевікАїс
Мп не більш 2,5
Мі не більш 5
Сг не більш 5
Мо не більш 1 сч 29 М не більш 2 Ге)
Оле Мону/2 «1
В не більш 0,02
Ті не більш 1,1 « 7 не більш 2,2 о,з5«ТіниИ2 1,1 с о,з5«ТіниИ2 1,1 со
З не більш 0,15
Ме0,03, с зв при цьому решту складають залізо та ливарні домішки, причому хімічний склад, крім того, відповідає таким М відношенням: с -С-Ті/4-2/вн ХМ/820,095мас. о де С" - вміст вільного вуглецю у сталі, краще, »0,12мас.ор і 1,05ХМп0,54 хМі0,50х Сто, Зх (Мону/2)772К»1,8 або краще, 22, « де К - коефіцієнт, що дорівнює 0,5 або 0 в залежності від вмісту бору, 8 с К-О,5, якщо В»0,00О5мас.оо, і К - 0, якщо В«О,0005мас.оо. й Вищеописана зносостійка сталь може додатково містить при необхідності: и"? - не більш 1,5мас.9о міді; - щонайменше, один елемент, вибраний з МБ, Та та М, при вмісті, наприклад, МБ/2-Та/4-у«0, 5мас.оо; - щонайменше, один елемент, вибраний з зе, Ті, Са, Ві, РБ, при вмісті, меншому або рівному 0,Тмас.9б. -і Відповідно до цього способу, виливок, зокрема, лист піддають термообробці загартуванням, для якого використовується тепло гарячого деформування, наприклад, прокатки, або після аустенізації нагріванням у печі, со що включає:
Ге»! - охолодження листа із середньою швидкістю, що перевищує 0,52С/с в інтервалі від температури, що перевищує Асз, до температури, що лежить між Т1-800-270Х5С" - 90ХМп-37 хМі-7о0хСт-83ЗХ(Мом/2) і Т-5090, при о цьому температура виражається в «С, а елементами, що входять до складу, є: С", Мп, Ст, Мо і МУ, виражені у їз» мас.об, - наступне охолодження листа із середньою швидкістю Мг«1150хер""(2С/с), що перевищує на 0,12С/с, в інтервалі від температури Т до 1002С, при цьому ер позначає товщину листа в мм, 29 - ї охолодження листа до кімнатної температури, при необхідності, з наступним рихтуванням.
ГФ) При необхідності, загартування може супроводжуватися відпусканням при температурі менше 3502, краще, т менше 25090.
Винахід стосується також листа, отриманого, зокрема, цим способом, причому сталь має мартенситну або мартенситно-бейнітну структуру, у якій міститься від 5 до 2095 залишкового аустеніту та карбіду. Товщина листа 60 може становити від 2 до 150мм, а його площинність характеризується прогином, що становить менше або дорівнює 12мм/м, краще, менше 5мм/м.
Нижче винахід пояснюється більш детально за допомогою прикладів, які не мають обмежувального характеру.
Для виготовлення листа, відповідно до винаходу, виплавляють сталь такого хімічного складу мас.бо: бо - 0,24-0,35 вуглецю для утворення значної кількості карбідів і забезпечення достатньої твердості, при цьому досягається достатня здатність до зварювання; краще, щоб вміст вуглецю становив менше 0,325, краще, менше 0,3 не більш1,1 титану, не більш - 2,2 цирконію. Сума Тін27г/2 повинна перевищувати 0,35, краще, 0,4, і ще краще, 0,5, для того, щоб забезпечувалося утворення значної кількості крупних карбідів. Разом з тим, зазначена сума повинна бути менше 1,1, що необхідно для збереження достатньої кількості вуглецю в розчині усередині матриці після утворення карбідів. Краще, щоб ця сума становила менше 1, краще, менше 0,9, зокрема, менше 0,7, у тому випадку, коли є необхідність забезпечення кращої в'язкості матеріалу. Звідси випливає, що вміст титану повинен становити, краще, менше 1, краще, менше 0,9, навіть менше 0,7, а вміст цирконію повинен становити, краще, менше 2, краще, менше 1,8, навіть менше 1. 70 - не більше - 2 кремнію та не більше - 2 алюмінію, при цьому сума ЗіЖАЇ повинна становити від 0,5 до 2, краще, понад 0,7. Ці елементи, що є розкиснювачами, сприяють, крім того, одержанню метастабільного залишкового аустеніту, сильно насиченого вуглецем, перетворення якого в мартенсит супроводжується значним розбуханням, що сприяє зчепленню між карбідами титану та цирконію. - не більше - 2 або навіть 2,5 то марганцю, не більше - 4, або навіть 5, нікелю та не більше - 4, або навіть 5, хрому, для одержання достатньої загартованості та забезпечення різних механічних або експлуатаційних властивостей. Нікель має, зокрема, сприятливий вплив на в'язкість, але цей елемент дорогий.
Хром утворює також дрібні карбіди в мартенситі або бейніті. - не більше - 1 молібдену та не більше - 2 вольфраму, при цьому сума Мо-Му/2 становить від 0,1 до 1, краще, менше 0,8, ще краще, менше 0,6. Дані елементи підвищують загартованість та утворюють в мартенситі або бейніті дрібні карбіди, що підвищують твердість, зокрема, у результаті виділення при самовідпуску під час охолодження. При цьому не треба доводити вміст молібдену вище 1 ю для одержання необхідного ефекту, зокрема, для забезпечення виділення зміцнювальних карбідів. Молібден може бути замінений повністю або частково вольфрамом у подвійній кількості. Однак в дійсності така заміна не практикується, тому що вона не забезпечує переваг у порівнянні з молібденом та є більші дорогою; сч - при необхідності, не більше 1,5 міді. Цей елемент здатний забезпечити додаткове зміцнення без зниження зварюваності. При вмісті понад 1,5 він вже не має значного впливу, але створює складнощі при гарячій прокатці і) та дорого коштує, не даючи ефекту; - не більше 0,02 бору. Даний елемент може додаватися факультативно з метою підвищення загартованості.
Для досягнення цього ефекту вміст бору повинен становити, краще, більше 0,0005, краще, більше 0,001, і не «г зо перевищувати суттєво 0,01; - до 0,15 сірки. Цей елемент є залишковим та обмежений, як правило, вмістом 0,005 і менше, однак його с вміст може бути довільно збільшений для поліпшення оброблюваності. Необхідно відзначити, що в присутності Ге сірки вміст марганцю - для виключення труднощів при гарячій обробці - повинен перевищувати в 7 разів вміст сірки; со - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з ніобію, танталу та ванадію, з вмістом, при якому ї-
МБ/2-Та/4-у становить менше 0,5, сприяє утворенню відносно крупних карбідів, що підвищують абразивну стійкість. Однак, утворені цими елементами карбіди є менш ефективними у порівнянні з карбідами, утвореними титаном або цирконієм, внаслідок чого вони є факультативними І! вводяться в обмеженій кількості; - при необхідності, один або кілька елементів, вибираних із селену, телуру, кальцію, вісмуту та свинцю, « вміст кожного з яких становить менше 0,1. Ці елементи сприяють підвищенню оброблюваності. Слід відзначити, з с що при присутності в сталі Зе та/або Ті вміст марганцю вибирається з урахуванням вмісту сірки для того, щоб
Й могли утворюватися селеніди та телуриди марганцю; и?» - при цьому, решту складають залізо та домішки, що утворюються при виплавці. Серед домішок присутній, зокрема, азот, вміст якого визначається способом виплавки, але не перевищує, як правило, 0,03. Даний елемент
Може вступати в реакцію з титаном або цирконієм та утворювати нітриди, які не повинні мати занадто великий -І розмір, щоб не погіршити в'язкість. С метою попередження утворення крупних нітридів титан та цирконій можуть додаватися в рідку сталь дуже повільно, наприклад, шляхом приведення в контакт із окисненою сталлю со окисненої фази, такої як шлаки, що містять оксиди титану або цирконію, з наступним розкисненням рідкої сталі
Ге» таким чином, щоб забезпечувалася повільна дифузія титану або цирконію з окисненої фази в рідку сталь.
Крім того, для одержання задовільних властивостей вміст вуглецю, титану, цирконію та азоту повинен о становити: ї» С-Ті/4-2у/вн ХМ/8»0,095.
Вираз С-Ті/4-2/8-7ХМ/8-С" говорить про вміст вільного вуглецю після виділення карбідів титану та цирконію і враховує також утворення нітридів титану та цирконію. Зазначений вміст вільного вуглецю С" повинен перевищувати О,095мас.о і становити, краще, х»0,12мас.бо, для одержання мартенситу з мінімальною твердістю.
Чим менше згаданий вміст, тим вище здатність до зварювання та термічного різання. і) Крім того, хімічний склад повинен підбиратися таким чином, щоб загартованість сталі була достатньою, ко враховуючи при цьому товщину одержуваного листа. З цією метою хімічний склад повинен задовольняти такому співвідношенню: 6о Загартованість - 1,05хМпж0,54ХМінО,50хСтО,Зх(Монм/29772-К21,8, або краще, »2, де К-0,5, якщо
В»20,001мас.оо, і К-О, якщо В«О,001мас.оо.
Крім того, для одержання високої стійкості до зносу мікрографічна структура сталі повинна бути утворена мартенситом або бейнітом або сумішшю обох цих структур, а також 5-2095 залишкового аустеніту. Також така структура містить додатково крупні карбіди титану або цирконію, що утворилися при високій температурі, навіть 65 карбіди ніобію, танталу або ванадію. Автори винаходу встановили, що ефективність крупних карбідів при підвищенні стійкості до зносу знижується внаслідок передчасного разрушення останніх і що таке разрушення може не відбуватися при наявності метастабільного аустеніту, який перетворюється під дією корозійних явищ.
Оскільки таке перетворення Метастабільного аустеніту супроводжується розбуханням, то це перетворення в зношеному стиранням підшарі підвищує опірність карбідів до разрушення і, у такий спосіб, поліпшує абразивну стійкість.
З іншого боку, висока твердість сталі та присутність у ній окрихчувальних карбідів титану викликають необхідність обмежувати по можливості операції рихтування.
В цьому відношенні, авторами винаходу було встановлено, що при достатньому уповільненні процесу охолодження в діапазоні мартенситно-бейнітного перетворення досягається зменшення залишкових деформацій 7/о У виробах, що дозволяє обмежити операції, пов'язані з рихтуванням. Автори винаходу також встановили, що при охолодженні виробу або листа при швидкості Мг«115Охер"!" (у даній формулі "ер" позначає товщину сталевого листа в мм і швидкість охолодження виражена в об/с) до температури нижче температури т-800-270хс7-90хМпи-37хМі-70х"Ст-8Зх(Мому/2) (С), з одного боку, одержують значну кількість залишкового аустеніту, а з іншого боку, знижують залишкові напруження, викликувані фазовими змінами. Таке зниження 75 напружень є оптимальним одночасно для зменшення необхідності випрямлення або для його спрощення та для обмеження ризику розтріскування при наступних операціях зварювання та гнуття.
Для виготовлення листа з високою зносостійкістю та площинністю одержують сталь, яку розливають у вигляді сляба або зливка. Сляб або зливок прокатують у гарячому стані для одержання листа, який піддають термообробці, що забезпечує одночасно необхідну структуру та гарну площинність без наступного рихтування - або при обмеженому рихтуванні. Термообробка може здійснюватися безпосередньо за рахунок тепла прокатки або проводитися пізніше, при необхідності, після холодного або теплого рихтування.
Для проведення термообробки: - або безпосередньо після гарячої прокатки, або після нагрівання вище точки Ас з лист охолоджують при середній швидкості, що перевищує 0,59С/с, тобто, при критичній швидкості бейнітного перетворення, до см температури, рівної або трохи нижчої за температуру Т-800-270хС7-90хМпи-37 хМі-7охСт-ВЗх(Мону/2) (в ес), о таким чином, щоб виключалося утворення феритних або перлітних компонентів. Під поняттям "трохи нижче температури" розуміється температура в діапазоні від Т до Т-502С або, краще, від Т до Т-2592С, або ще краще, від Т до Т-1090; - потім у діапазоні від зазначеної вище температури до близько 1009 охолоджують лист при середній в швидкості Мг від 0,12С/с - для одержання достатньої твердості - до 1150 хер7/ - для одержання необхідної Ге структури; «со - охолоджують лист до кімнатної температури, краще, при низькій швидкості, що, однак, не є обов'язковою умовою. (ее)
Крім того, можна проводити обробку для зняття напружень, наприклад, відпускання при температурі, меншій або рівній 3502, краще, меншій 25096. ге
У такий спосіб одержують лист, товщина якого може варіюватися в межах 2-150мм, який має чудову площинність, що характеризується прогином менше 12мм на метр без випрямлення або з помірним випрямленням. Лист має твердість від 280 до 450ОНВ (за Бринелем). Ця твердість визначається головним чином « 20 вмістом вільного вуглецю С"-С-Ті/4-2/8-7хМ/8. -о с Як приклад, були виготовлені сталеві листі А-С, відповідно до винаходу, та О-Е, відповідно до рівня й техніки. Хімічні компоненти сталей, виражені в 10Змас.95, а також твердість та показник Киз зносостійкості и? наведені в таблиці 1.
Зносостійкість вимірювали шляхом визначення втрати ваги призматичного зразка, що обертався в ємності з
Ккаліброваними гранулами із кварциту протягом 5 годин. -І Показник Кив сталі дорівнює значенню, що перевищує в сто разів співвідношення між зносостійкістю розглядуваної сталі та зносостійкістю еталонної сталі (сталь 0). Таким чином, сталь із показником Кив-110 має бо зносостійкість, що перевищує на 1095 зносостійкість еталонної сталі.
Ге») Всі сталеві листі мали товщину 27мм і загартовувалися після аустенізації при 90026.
Після аустенізації: де - для листів зі сталей А та С середня швидкість охолодження становила 7 оС/с вище зазначеної вище «з» температури Т і 1,62 нижче цієї температури, відповідно до винаходу; - для листа В середня швидкість охолодження становила 0,8 «С/с вище температури Т і 0,159С/с нижче цієї температури, відповідно до винаходу; - листи зі сталей О та Е, наведені як приклад, охолоджували при середній швидкості, що становить 242С/с
ГФ! вище температури Т, і середній швидкості 122С/с нижче неї. т
ТеТвтАТ мч Те море т віко Днві дов, бо А|равівго 40 11620 220 150 (280 - (405 3/5 149 380 121)
Вотв(во во 1210 21010020 500 2 5 129 30/11.
Оово|вто то 125045 725 330: 26 20 520109.
ЕЕ 2е5|2во 300 1330 300) 710 340 - М00|2 5274 525 108. б5
Листи, одержані відповідно до винаходу, мали в результаті самовідпуску мартенситно-бейнітну структуру з вмістом 5-20 96 залишкового аустеніту та крупні карбіди титану, у той час як наведені для порівняння листи мали повністю мартенситну структуру.
Порівняння показників зносостійкості та твердості свідчить про те, що листи відповідно до винаходу, хоч
Вони є значно менш твердими, ніж наведені для порівняння листи, мають дещо вищу зносостійкість. Порівняння показників вільного вуглецю показує, що висока зносостійкість листів, відповідно до винаходу, досягається при значно меншому вмісті вільного вуглецю, що забезпечує суттєво більш високу здатність до зварювання та термічного різання у порівнянні з листами, відомими з рівня техніки. Крім того, деформація після охолодження при відсутності випрямляння склала для сталей А-С, відповідно до винаходу, близько 5мм/м, а для сталей О та 7/0 Е, наведених для порівняння, 1бмм/м. Ці результати свідчать про зменшення деформування виливків, одержуваних відповідно до винаходу.
На практиці, у залежності від потрібної споживачам площинності, звідси випливає, що - або виливки можуть поставлятися без рихтування, що забезпечує виграш у витратах і зменшення залишкових напружень, - або проводиться рихтування для задоволення більш жорстких вимог щодо площинності (наприклад, 5мм/м), яке здійснюється простіше та викликає утворення меншої кількості напружень внаслідок меншої початкової деформації виробів, відповідно до винаходу.
Claims (15)
1. Спосіб одержання виливка, зокрема листа зі зносостійкої сталі, що має такий хімічний склад, у мас. 90: 0,24 «С «0,35 зі не більше 2 с АЇ не більше 2 ОБ «8іжА2 о) Мп не більше 5 Мі не більше 5 Сг не більше 5 « зо Мо не більше 1 МУ не більше 2 с 0,1 «Мо - М/2 «1 Ге) В не більше 0,02 Ті не більше 1,1 со 2 не більше 2,2 ча 0,35 « Ті - 7/2 «1,1 З не більше 0,15 М « 0,03 « решта - залізо та ливарні домішки, крім того хімічний склад відповідає таким співвідношенням: с - С - Ті/4 - 2/8 - 7.М/8 5» 0,095, - с 1,05.Мп -- 0,54.Мі ж 0,50.Стг ж 0,34(Мо я УМ/23772 ж К»1,8, "» де С" - вміст вільного вуглецю в сталі, мас. 96, К - коефіцієнт, який залежить від вмісту бору в сталі, " причому К - 0,5, якщо вміст В » 0,0005 мас. 9о і К-О, якщо В « 0,0005 мас. 9о, який включає відливання сталевого сляба або зливка, його термообробку шляхом загартування, що забезпечують теплом гарячого деформування, наприклад прокатки, або після аустенізації шляхом нагрівання в Ш- печі, при цьому для проведення загартування одержаний продукт охолоджують із середньою швидкістю, яка » Го) 0,5 «С/с, в інтервалі від температури, що перевищує Асз, до температури, що лежить між Ф т - 800- 270.27 - 90.Мп - 37.Мі - 70.Ст - 83.(Мо - М/2) і т -50 С, потім охолоджують його із середньою швидкістю Мг « 1150.ер77 і вище 0,12С/с в інтервалі від температури ко Т до 1002С, при цьому ер - товщина одержаного продукту в мм, та проводять остаточне охолодження до Т» кімнатної температури, після чого при необхідності проводять рихтування одержаного виливка, зокрема листа.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що зносостійка сталь додатково містить, у мас. 905: Си не більше 1,5 5Б або щонайменше один елемент, вибраний з групи МБ, Та та М, при їх сумарному вмісті, наприклад, МБ/2 їх Та/д М «0,5, Ф) або щонайменше один елемент вибраний з групи зе, Ті, Са, Ві, РБ, при їх сумарному вмісті, меншому або ко рівному 0,1.
З. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що співвідношення во 1,05.Мп -- 0,54.Мі ж 0,50.Сг ж 0,3. (Мо - М/23)?7 К 2.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1 - 3, який відрізняється тим, що вміст у виливку, зокрема листі Ті - 7/2» 04 мас. 9.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1 - 4, який відрізняється тим, що співвідношення С" » 0,12 мас. 905.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1 - 5, який відрізняється тим, що що вміст у виливку, зокрема листі 5і ї- АЇ » 0,7 б5 мас. об.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1 - 6, який відрізняється тим, що додатково проводять відпуск при температурі нижче або рівній 350 ес.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1 - 7, який відрізняється тим, що для введення в склад сталі титану рідку сталь приводять у контакт зі шлаком, що містить титан, і забезпечують повільну дифузію титану зі шлаку в рідку сталь.
9. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі, що має такий хімічний склад, у мас. 9о: 0,24 - С « 0,35 ві не більше 2 АЇ не більше 2 О5Б«5іАЇ«2 Мп не більше 5 Мі не більше 5 Сг не більше 5 Мо не більше 1 М не більше 2 0,1 «Мо - М/2 «1 В не більше 0,02 Ті не більше 1,1 7 не більше 2,2 0,35 « Ті - 2/2 «1,1 З не більше 0,15 М « 0,03 решта - залізо та ливарні домішки, крім того хімічний склад відповідає таким співвідношенням: С С - Ті/4 - 7/8 - 7.М/8 » 0,095 1,05.Мп -- 0,54.Мі -- 0,50.Стг ж 0,34(Мо з УМ/23772 я К»1,8, с де С" - вміст вільного вуглецю в сталі, мас. 96, К - коефіцієнт, який залежить від вмісту бору в сталі, Ге) причому К - 0,5, якщо вміст В » 0,0005 мас. 9о і К-О, якщо В « 0,0005 мас. 9о, при цьому сталь має мартенситну або мартенситно-бейнітову структуру, причому зазначена структура містить 5 - 20 96 залишкового аустеніту та карбіди.
10. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за п. 9, який відрізняється тим, що він додатково містить, у М мас. 96: с Си не більше 1,5 або щонайменше один елемент, вибраний з групи МБ, Та та М, при їх сумарному вмісті, наприклад, МБ/2 їх і-й Тад-М «0,5, ее) або щонайменше один елемент, вибраний з групи зе, Ті, Са, Ві, РЬ, при їх сумарному вмісті, меншому або рівному 0,1. -
11. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за п. 9 або 10, який відрізняється тим, що співвідношення 1,05.Мп -- 0,54.Мі ж 0,50.Сг ж 0,3. (Мо - М/2)31?7 Кк 2.
12. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за п. 9 або 10, який відрізняється тим, що вміст у виливку, « 0 Зокрема листі Ті - 2/2 5» 0,4 мас. 95. 2 с
13. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за будь-яким з пп. 9 - 12, який відрізняється тим, що співвідношення С" » 0,12 мас. 95. ;з»
14. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за будь-яким з пп. 9 - 13, який відрізняється тим, що вміст у виливку, зокрема листі 51 ж АЇ » 0,7 мас. бо.
15. Виливок, зокрема лист зі зносостійкої сталі за будь-яким з пп. 8 - 12, який відрізняється тим, що ним є -І лист, який має товщину 2 - 150 мм. Ме Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних Ге) мікросхем", 2007, М 4, 15.04.2007. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і юю 50 науки України. ГТ» (Ф) ко бо б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214426A FR2847272B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| PCT/FR2003/003358 WO2004048619A1 (fr) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA78624C2 true UA78624C2 (en) | 2007-04-10 |
Family
ID=32187697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200505980A UA78624C2 (en) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Method for moulding making, in particular an abrasion resistant steel plate and steel moulding, in particular plate, made in the same method |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7713362B2 (uk) |
| EP (1) | EP1563105B1 (uk) |
| JP (1) | JP4535876B2 (uk) |
| KR (1) | KR101010571B1 (uk) |
| CN (1) | CN100348738C (uk) |
| AR (1) | AR042073A1 (uk) |
| AT (1) | ATE382716T1 (uk) |
| AU (1) | AU2003295014B2 (uk) |
| BR (1) | BR0315693B1 (uk) |
| CA (1) | CA2506349C (uk) |
| DE (1) | DE60318478T2 (uk) |
| ES (1) | ES2298605T3 (uk) |
| FR (1) | FR2847272B1 (uk) |
| PE (1) | PE20040484A1 (uk) |
| PL (1) | PL202086B1 (uk) |
| RU (1) | RU2326179C2 (uk) |
| UA (1) | UA78624C2 (uk) |
| WO (1) | WO2004048619A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200504150B (uk) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847270B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| JP4894297B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-03-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板 |
| JP4894296B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-03-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板 |
| WO2007129676A1 (ja) * | 2006-05-10 | 2007-11-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間プレス成形鋼板部材およびその製造方法 |
| JP4899874B2 (ja) * | 2007-01-12 | 2012-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| JP5380892B2 (ja) * | 2007-05-29 | 2014-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
| FR2919593B1 (fr) * | 2007-07-30 | 2009-11-20 | Sidel Participations | Dispositif de formation de lots d'objets sensiblement parallelepipediques circulant sur une bande de convoyage |
| CN101240399B (zh) * | 2008-03-05 | 2010-06-02 | 钢铁研究总院 | 一种低铬低成本热作模具钢 |
| US8137483B2 (en) * | 2008-05-20 | 2012-03-20 | Fedchun Vladimir A | Method of making a low cost, high strength, high toughness, martensitic steel |
| JP2010085716A (ja) | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Fujinon Corp | レンズ組立体及び撮像装置 |
| CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
| US10189099B2 (en) | 2010-04-22 | 2019-01-29 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Saw Blade |
| US8689667B2 (en) | 2010-04-22 | 2014-04-08 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Saw blade |
| JP5866820B2 (ja) * | 2010-06-30 | 2016-02-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性および耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| JP2012031511A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-02-16 | Jfe Steel Corp | 多層盛溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| RU2458177C1 (ru) * | 2010-12-03 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Прокат полосовой из борсодержащей марганцовистой стали |
| RU2460823C1 (ru) * | 2011-02-08 | 2012-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли (Минпромторг России) | Динамически стойкая сталь и способ производства листов из нее |
| USD841417S1 (en) | 2011-04-22 | 2019-02-26 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Saw blade |
| CN102367558B (zh) * | 2011-10-24 | 2016-05-04 | 山东双轮股份有限公司 | 一种泵用含硼低合金耐磨钢 |
| CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| CN103898420A (zh) * | 2012-12-25 | 2014-07-02 | 隆英(金坛)特钢科技有限公司 | 耐磨钢板及其制造方法 |
| CN103060715B (zh) | 2013-01-22 | 2015-08-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有低屈服比的超高强韧钢板及其制造方法 |
| US9738334B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-08-22 | Arcelormittal | Track shoe having increased service life useful in a track drive system |
| RU2532768C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ призводства проката из низколегированной толстолистовой стали |
| SI2789699T1 (sl) * | 2013-08-30 | 2017-06-30 | Rautaruukki Oyj | Utrjeni vroče valjani jekleni proizvod in metoda za proizvodnjo le-tega |
| CN103614645A (zh) * | 2013-10-24 | 2014-03-05 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种防冷脆性泵车用合金钢材料及其制备方法 |
| CN103628001A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-03-12 | 铜陵市肆得科技有限责任公司 | 一种耐腐蚀泵阀用合金钢材料及其制备方法 |
| CN103627967A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-03-12 | 铜陵市肆得科技有限责任公司 | 一种泵壳用耐磨合金钢材料及其制备方法 |
| CN103898421B (zh) * | 2013-11-15 | 2016-04-06 | 东南大学 | 一种破碎机锤头的制造方法 |
| AT515157B1 (de) * | 2013-11-21 | 2016-12-15 | Böhler Edelstahl GmbH & Co KG | Verfahren zur Herstellung von Kunststoffformen aus martensitischem Chromstahl und Kunststoffform |
| CN103757552B (zh) * | 2013-12-17 | 2016-01-20 | 界首市华盛塑料机械有限公司 | 一种切削工具用合金钢材料及其制备方法 |
| RU2546262C1 (ru) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Износостойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
| RU2544981C1 (ru) * | 2014-03-06 | 2015-03-20 | Закрытое акционерное общество "Омутнинский металлургический завод" | Среднеуглеродистая автоматная сталь |
| CN104073741A (zh) * | 2014-05-09 | 2014-10-01 | 铜陵市明诚铸造有限责任公司 | 一种耐高温变形的合金钢材料及其制备方法 |
| RU2557860C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевомолибденовая сталь |
| CN104313506A (zh) * | 2014-10-20 | 2015-01-28 | 熊荣鑫 | 一种无火花铁合金 |
| CN104451436A (zh) * | 2014-12-08 | 2015-03-25 | 钢铁研究总院 | 贝氏体-马氏体-奥氏体复相耐磨钢板及制造方法 |
| CN104357758B (zh) * | 2014-12-08 | 2016-03-30 | 钢铁研究总院 | 一种超硬粒子增强型马氏体耐磨钢板及其制造方法 |
| CN104561834A (zh) * | 2014-12-26 | 2015-04-29 | 济源市金诚科技有限公司 | 硬质合金钢及其制备方法 |
| RU2593810C1 (ru) * | 2015-03-04 | 2016-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочной листовой стали |
| CN104651735B (zh) * | 2015-03-06 | 2017-01-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种韧性大于50J/cm2的低合金耐磨钢及生产方法 |
| RU2682366C1 (ru) * | 2015-10-19 | 2019-03-19 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Горячекатаная сталь и стальной компонент |
| CN105220075B (zh) * | 2015-11-02 | 2017-05-24 | 大冶有色机电设备修造有限公司 | 一种采用轧制工艺来生产球磨机衬板的方法 |
| CN105648310B (zh) * | 2016-03-30 | 2017-09-29 | 河北钢铁股份有限公司承德分公司 | 一种含钒热轧防弹钢卷及其生产方法 |
| JP6119932B1 (ja) * | 2016-04-19 | 2017-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| AU2016403145B2 (en) * | 2016-04-19 | 2019-09-19 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-Resistant Steel Plate and Method of Producing Abrasion-Resistant Steel Plate |
| CN105903764A (zh) * | 2016-04-22 | 2016-08-31 | 柳州凯通新材料科技有限公司 | 复合耐磨钢板的轧制工艺 |
| RU2625861C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-07-19 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
| AU2018236313B2 (en) * | 2017-03-13 | 2020-09-10 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-Resistant Steel Plate and Method of Manufacturing Same |
| US11413693B2 (en) | 2017-05-16 | 2022-08-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Saw blade |
| CN107385354B (zh) * | 2017-08-02 | 2019-02-12 | 合肥安力电力工程有限公司 | 一种电工钳用高硬度耐磨抗氧化钢 |
| CN107916360A (zh) * | 2017-11-14 | 2018-04-17 | 郑媛媛 | 一种高强度耐磨安全阀的生产工艺 |
| CN107829033B (zh) * | 2017-11-23 | 2019-10-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含v高耐磨刹车鼓用热连轧合金钢板及其生产方法 |
| RU2674797C1 (ru) * | 2018-06-07 | 2018-12-13 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочного хладостойкого листового проката из низколегированной стали |
| CN108893680A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-11-27 | 澳洋集团有限公司 | 一种低合金耐磨钢及其制备方法 |
| CN113122771B (zh) * | 2019-12-31 | 2022-01-14 | 中内凯思汽车新动力系统有限公司 | 一种高性能摩擦焊接钢质活塞及其制备方法 |
| CN115141985B (zh) * | 2021-03-31 | 2023-05-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高淬透性中碳高钛含硼钢及其板坯连铸生产方法 |
| CN113458175A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-10-01 | 周传盛 | 一种弹簧钢的加工方法 |
| CN114107823A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-03-01 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种高速车轮用钢及其热处理方法和利用其制备高速车轮的方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3883347A (en) * | 1971-02-16 | 1975-05-13 | Aikoh Co | Slag-forming agent for steelmaking |
| US4170497A (en) * | 1977-08-24 | 1979-10-09 | The Regents Of The University Of California | High strength, tough alloy steel |
| JPH0441616A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 |
| US5595614A (en) * | 1995-01-24 | 1997-01-21 | Caterpillar Inc. | Deep hardening boron steel article having improved fracture toughness and wear characteristics |
| FR2733516B1 (fr) * | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
| JPH09249935A (ja) * | 1996-03-13 | 1997-09-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材とその製造方法 |
| CN1182142A (zh) * | 1996-11-07 | 1998-05-20 | 鞍山钢铁集团公司 | 一种耐磨铸钢 |
| JP3975852B2 (ja) | 2001-10-25 | 2007-09-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた鋼管およびその製造方法 |
| FR2847270B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| FR2847271B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214426A patent/FR2847272B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-11-13 CN CNB2003801036284A patent/CN100348738C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 UA UAA200505980A patent/UA78624C2/uk unknown
- 2003-11-13 JP JP2004554594A patent/JP4535876B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 AT AT03786006T patent/ATE382716T1/de active
- 2003-11-13 KR KR1020057009055A patent/KR101010571B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-13 DE DE60318478T patent/DE60318478T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PL PL375543A patent/PL202086B1/pl unknown
- 2003-11-13 EP EP03786006A patent/EP1563105B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 US US10/535,305 patent/US7713362B2/en active Active
- 2003-11-13 BR BRPI0315693-1A patent/BR0315693B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 CA CA2506349A patent/CA2506349C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 AU AU2003295014A patent/AU2003295014B2/en not_active Expired
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003358 patent/WO2004048619A1/fr active IP Right Grant
- 2003-11-13 RU RU2005119205/02A patent/RU2326179C2/ru active
- 2003-11-13 ES ES03786006T patent/ES2298605T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-18 PE PE2003001167A patent/PE20040484A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 AR ARP030104259A patent/AR042073A1/es unknown
-
2005
- 2005-05-23 ZA ZA200504150A patent/ZA200504150B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR042073A1 (es) | 2005-06-08 |
| BR0315693A (pt) | 2005-09-20 |
| ZA200504150B (en) | 2006-09-27 |
| CA2506349A1 (fr) | 2004-06-10 |
| EP1563105B1 (fr) | 2008-01-02 |
| US7713362B2 (en) | 2010-05-11 |
| JP4535876B2 (ja) | 2010-09-01 |
| ES2298605T3 (es) | 2008-05-16 |
| FR2847272B1 (fr) | 2004-12-24 |
| AU2003295014B2 (en) | 2009-03-12 |
| KR101010571B1 (ko) | 2011-01-25 |
| RU2005119205A (ru) | 2006-05-10 |
| WO2004048619A8 (fr) | 2005-05-26 |
| AU2003295014A1 (en) | 2004-06-18 |
| CN1714159A (zh) | 2005-12-28 |
| ATE382716T1 (de) | 2008-01-15 |
| RU2326179C2 (ru) | 2008-06-10 |
| KR20050083903A (ko) | 2005-08-26 |
| US20060162826A1 (en) | 2006-07-27 |
| PE20040484A1 (es) | 2004-08-18 |
| PL375543A1 (en) | 2005-11-28 |
| EP1563105A1 (fr) | 2005-08-17 |
| WO2004048619A1 (fr) | 2004-06-10 |
| DE60318478D1 (de) | 2008-02-14 |
| BR0315693B1 (pt) | 2011-06-28 |
| PL202086B1 (pl) | 2009-05-29 |
| DE60318478T2 (de) | 2008-12-11 |
| JP2006506527A (ja) | 2006-02-23 |
| CN100348738C (zh) | 2007-11-14 |
| CA2506349C (fr) | 2012-04-24 |
| FR2847272A1 (fr) | 2004-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA78624C2 (en) | Method for moulding making, in particular an abrasion resistant steel plate and steel moulding, in particular plate, made in the same method | |
| KR101010593B1 (ko) | 내마모성 강판 제조 방법 및 제조된 강판 | |
| AU2003290188B2 (en) | Method for making an abrasion resistant steel plate and plate obtained | |
| EP2050832B1 (en) | Two-phase stainless steel | |
| JP2006506526A5 (uk) | ||
| CN100535158C (zh) | 耐热裂纹性优异的高Cr铸铁及其热处理方法 | |
| AU4414899A (en) | Method of making an as-rolled multi-purpose weathering steel plate and product therefrom | |
| CN100497706C (zh) | 焊接热影响区的低温韧性优良的焊接结构用钢及其制造方法 | |
| JP5728593B2 (ja) | 耐摩耗性、耐食性及び低温靭性に優れたオイルサンドスラリーパイプ用鋼板及びその製造方法 | |
| Tarboton et al. | The hot workability of CromaniteTM, a high nitrogen austenitic stainless steel | |
| KR101253897B1 (ko) | 내마모성 및 내식성이 우수한 오일샌드 슬러리 파이프용 강판 및 그 제조방법 | |
| JPS58185755A (ja) | 加工硬化するオ−ステナイト高マンガン鋼およびその製造方法 |