UA77178C2 - Cold work steel - Google Patents
Cold work steel Download PDFInfo
- Publication number
- UA77178C2 UA77178C2 UA20031110264A UA20031110264A UA77178C2 UA 77178 C2 UA77178 C2 UA 77178C2 UA 20031110264 A UA20031110264 A UA 20031110264A UA 20031110264 A UA20031110264 A UA 20031110264A UA 77178 C2 UA77178 C2 UA 77178C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel
- carbides
- nitrides
- carbonitrides
- vol
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 151
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 151
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical group N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 26
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract description 26
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 abstract description 24
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 12
- 229910052757 nitrogen Chemical group 0.000 abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 20
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 20
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 16
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 8
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 7
- -1 vanadium - vanadium nitrides Chemical class 0.000 description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 241000282842 Lama glama Species 0.000 description 2
- 240000006240 Linum usitatissimum Species 0.000 description 2
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- CKFGINPQOCXMAZ-UHFFFAOYSA-N methanediol Chemical compound OCO CKFGINPQOCXMAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 235000009051 Ambrosia paniculata var. peruviana Nutrition 0.000 description 1
- 235000002198 Annona diversifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000003097 Artemisia absinthium Nutrition 0.000 description 1
- 240000001851 Artemisia dracunculus Species 0.000 description 1
- 235000017731 Artemisia dracunculus ssp. dracunculus Nutrition 0.000 description 1
- 235000003261 Artemisia vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000543381 Cliftonia monophylla Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000241257 Cucumis melo Species 0.000 description 1
- 235000015510 Cucumis melo subsp melo Nutrition 0.000 description 1
- 235000017274 Diospyros sandwicensis Nutrition 0.000 description 1
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101000636705 Homo sapiens NADH dehydrogenase [ubiquinone] iron-sulfur protein 8, mitochondrial Proteins 0.000 description 1
- 102100031919 NADH dehydrogenase [ubiquinone] iron-sulfur protein 8, mitochondrial Human genes 0.000 description 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 235000013744 Passiflora ligularis Nutrition 0.000 description 1
- 240000004520 Passiflora ligularis Species 0.000 description 1
- 244000273256 Phragmites communis Species 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- 241001482237 Pica Species 0.000 description 1
- 235000018650 Solanum gilo Nutrition 0.000 description 1
- 244000258044 Solanum gilo Species 0.000 description 1
- 241001343083 Tonna Species 0.000 description 1
- 241000750042 Vini Species 0.000 description 1
- XACAZEWCMFHVBX-UHFFFAOYSA-N [C].[Mo] Chemical compound [C].[Mo] XACAZEWCMFHVBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001138 artemisia absinthium Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- NRUQNUIWEUZVLI-UHFFFAOYSA-O diethanolammonium nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.OCC[NH2+]CCO NRUQNUIWEUZVLI-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000009830 intercalation Methods 0.000 description 1
- 230000002687 intercalation Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- MOYKHGMNXAOIAT-JGWLITMVSA-N isosorbide dinitrate Chemical compound [O-][N+](=O)O[C@H]1CO[C@@H]2[C@H](O[N+](=O)[O-])CO[C@@H]21 MOYKHGMNXAOIAT-JGWLITMVSA-N 0.000 description 1
- 239000002075 main ingredient Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N succinic acid Chemical compound OC(=O)CCC(O)=O KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000002105 tongue Anatomy 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
- B22F2003/248—Thermal after-treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/003—Cementite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2241/00—Treatments in a special environment
- C21D2241/01—Treatments in a special environment under pressure
- C21D2241/02—Hot isostatic pressing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
17. Сталь за будь-яким з пунктів 1-16, яка відріз- 56076. няється тим, що має до 0,15мас.9о 5. 23. Сталь за будь-яким з пунктів 1-22, яка відріз- 18. Сталь за п.17, яка відрізняється тим, що має няється тим, що принаймні 90 об'єм. 95 МХ - кар- до 0,02мас.оо 5. бідів, нітридів і/або карбонітридів, мають максима- 19. Сталь за будь-яким з пунктів 1-18, яка відріз- льний розмір 2,0мкм після гарячого ізостатичного няється тим, що вона є виготовленою методом пресування, гарячої обробки, пом'якшуючого від- порошкової металургії, який включає виготовлення палу, гартування і відпуску сталі. порошку з розплаву сталі і гаряче ізостатичне пре- 24. Сталь для холодної обробки, яка відрізняєть- сування цього порошку у тверду сталь. ся тим, що має хімічний склад за будь-яким з по- 20. Сталь за п.19, яка відрізняється тим, що га- передніх пунктів і тим, що за умов пом'якшуючого ряче ізостатичне пресування проводять при тем- відпалу має феритну матрицю, яка містить 8-15 пературі між 950 і 120070 і під тиском між 90 і об'єм. 95 МХ - карбідів, нітридів і/або карбонітридів, 150МПа. принаймні 90 об'єм. 956 яких мають еквівалентний 21. Сталь за будь-яким з пунктів 19 і 20, яка відрі- діаметр, менший ніж З,0мкм і, переважно, також зняється тим, що після гарячого ізостатичного менший ніж 2,5мкм, і до З об'єм. 9о інших карбідів, пресування порошку сталі її піддають гарячій об- нітридів і/або карбонітридів. робці, починаючи з початкової температури між 25. Застосування сталі за будь-яким з пунктів 1-24 1050 і 1150260. для виробництва інструментів для холодної обро- 22. Сталь за будь-яким з пунктів 20 і 21, яка відрі- бки металів сколюванням, різанням і/або вирубу- зняється тим, що вона загартована від темпера- ванням, штампуванням металевих заготовок або тури між 940 і 115072 і відпущена при температурі для обробки пресуванням металевого порошку. між 200 ії 2507"С або при температурі між 500 і
Винахід стосується сталі для холодної оброб- ня, дуже високою ударною в'язкістю, дуже високою ки, тобто сталі, яка призначена для обробки мате- розмірною стабільністю при термообробці і доб- ріалу при холодних умовах. Типовими прикладами рим опором штучному старінню; всі ці якості є ва- використання такої сталі є інструменти для зрізан- жливими для високоякісної сталі для холодної ня (різання) і вирубки (штампування); нарізання обробки. різьби, наприклад, для різьбових плашок і різьбо- Заявник також створив сталь (МО 01/254991|, вих мітчиків; для холодного пресування, напівсухо- яка має наступний хімічний склад у ваг. 90: 1-1,9 С, го пресування, глибокої витяжки і для ножів меха- 0,5-2,0 51, 0,1-1,5 Мп, 4,0-5,5 Ст, 2,5-4,0 (Мо-М//2), нічних ножиців. Винахід також стосується але тах. 1,0 ММ, 2,0-4,5 (М-Мі/2), але тах. 1,0 Мі, використання цієї сталі для виробництва інстру- решта залізо і домішки, і яка має мікроструктуру, ментів для холодної обробки, для виробництва яка в умовах гартування і відпуску сталі містить 5- такої сталі і інструментів, виготовлених з такої 12 об'єм. 96 МоО-карбідів, з яких принаймні 50 об'- сталі. єм. 95 мають розмір більше за Змкм, але менше,
До сталі високої якості для холодної обробки ніж 25мкм. Таку мікроструктуру отримують при зростають деякі вимоги, включаючи необхідність утворенні злитку розпиленням. Такий склад і мік- відповідної твердості для використання, високої роструктура надає цій сталі такі характеристики, зносостійкості і високої ударної в'язкості. Для ро- які є прийнятними для роликів холодної прокатки, боти інструменту суттєвими є як висока зносостій- в тому числі прийнятну ударну в'язкість і зносо- кість, так і висока ударна в'язкість сталі. стійкість. Додатково, високошвидкісна сталь, ви-
МАМАЮБІВ? 4 є сталлю для холодної обробки, роблена звичайним шляхом відливу злитків, опи- яка виготовлена методами порошкової металургії і сана (у патенті ЕР 0 630 984 АТ). В описі цього яка виготовляється і продається заявником вина- патенту наведено, що сталь складається з 0,69 С, ходу і має достатньо добру комбінацію зносостій- 0,80 5, 0,30 Мп, 5,07 Сг, 4,03 Мо, 0,98 М, 0,041 М кості і ударної в'язкості для високоякісних інстру- решта залізо. Така сталь, мікроструктура якої та- ментів. Сталь має наступний номінальний склад у кож показана у описі патенту, після гартування і ваг. до: 1,5 С,1,0 5і,0,4 Мп, 8,0 Сг, 1,5 Мо, 40. М, відпуску має загально 0,3 об'єм. 95 карбідів типу решта залізо і неминучі домішки. Така сталь є МеС і Мес, і 0,8 об'єм. 95 МО-карбідів. Останні ма- особливо прийнятною для застосування, коли ад- ють по суті сферичну форму і великі розміри, які є гезійний знос і/або викришування є домінуючими типовими для високованадієвих сталей, які вироб- проблемами, тобто при роботі з м'якими/в'язкими ляють звичайним способом лиття злитків. Ця оброблюваними матеріалами, такими як аустеніт- сталь є прийнятною для "пластичних робіт". на корозійностійка сталь, м'яка вуглецева сталь, Вище зазначена сталь МАМА0І5? 4 виробля- алюміній, мідь і т.п., а також з твердими матеріа- ють приблизно 15 років і, завдяки хороших харак- лами. Типовими інструментами для холодної об- теристик, вона досягла лідируючого положення на робки, де ця сталь може бути використана, є зга- ринці високоякісних сталей для холодної обробки. дані вище у преамбулі приклади. Взагалі, Об'єктом заявки є високоякісна сталь для холодної
МАМАОБІ5ВУ 4, |за шведським патентом Ме457356)|, обробки, яка має ще кращу ударну в'язкість, ніж характеризується доброю зносостійкістю, високою МАМАОБІ52 4, і одночасно в якій зберігаються або стисною міцністю, високою здатністю до гартуван- вдосконалюються інші характеристики порівняно із сталлю МАМАОІ5? 4. Область використання такої принаймні 1,3595, а максимальний вміст САМ може сталі в принципі є тією ж, що і для сталі МАМА0І5?У доходити до 1,7595, переважно, тах. 1,6095. 4. Згідно з першим переважним втіленням вина-
Вище зазначених властивостей може бути до- ходу, сталь не вміщує більше азоту, ніж той, який сягнуто тим, що нова сталь має наступний хіміч- неминуче буде існувати у сталі, як такий, що пог- ний склад і вага - бо: линається з навколишнього середовища і / або від 1,25-1,7595 (С--М), але принаймні 0,595 С, використаних сировинних матеріалів, тобто тах., 0,1-1,595 51, приблизно, 0,1295, переважно, тах., приблизно, 0,1-1,595 Мп, 010950. Але, за цим втіленням, сталь може мати 4,0-5,595 Ст, більший, навмисно доданий, вміст азоту, який мо- 2,5- 4,595 (Мо-М//2), але тах. 0,595 УМ, же бути отриманий при азотуванні твердої фази 3,0-4,595 (МА-МБ/2), але тах. 0,590 МБ, стального порошку, який використовують при ви- тах. 0,390 5, робництві сталі. В цьому випадку, основну частину решта є залізо і неминучі домішки; СіМ може складати азот, що означає, що зазна- а мікроструктура цієї сталі в умовах гартуван- чені МХ-частки в основному складені з карбоніт- ня і відпуску сталі вміщує 6-13 обєм. 9о ванадію - ридів ванадію, у яких азот є основним інгредієнтом збагаченого МХ - карбідами - нітридами і/або кар- разом з ванадієм, або навіть складені з чистого бонітридами, які рівномірно розподілені у матриці нітридів ванадію, в той час як вуглець входить по сталі, де Х є вуглець і/або азот, причому, принай- суті тільки як розчинений інгредієнт у матрицю мні, 90 об'єм. 9о зазначених карбідів, нітридів і/або сталі при гартуванні і відпуску сталі. карбонітридів мають еквівалентний діаметр, Оед, Кремній присутній як залишок від виробництва менший ніж 3,0мкм, переважно, менше, ніж 2,5мМкм сталі у кількості принаймні 0,195, нормально у кіль- у вивченій частині сталі; і повністю тах. 1 об'єм. 90 кості принаймні 0,295. Кремній підвищує активність інших , можливо існуючих карбідів, нітридів або вуглецю у сталі і тому сприяє доведенню сталі до карбонітридів. Карбіди мають переважно круглу адекватної твердості. Якщо вміст кременю є за- або округлену форму, але можуть бути і окремі надто високим, то можуть зрости проблеми, пов'я- подовжені карбіди. Еквівалентний діаметр, ОЮОед, зані з окрихчуванням при отвердженні розчину, визначають у цьому контексті по формулі тому максимальний вміст кременю у сталі повинен
Осд-2А/л, де А є поверхня частки карбіду у вивче- складати 1,595, переважно, тах. 1,295, прийнятно, ній частині. Звичайно, принаймні 98 об'єм. 95 МХ - тах. 0,995. карбідів, нітридів і/або карбонітридів мають Марганець, хром і молібден повинні бути у
Осах3,Омкм. Також, нормально, карбі- сталі у достатній кількості, щоб забезпечити відпо- ди/нітриди/карбонітриди мають таку ступінь сфе- відну спроможність сталі до гартування. Марга- ричності, що карбіди у вивченій частині не мають нець також має функцію зв'язування певної кілько- реальної довжини, яка перевищує 3,0мкм. сті сірки, яка може існувати у сталі, з утворенням
Після гартування матриця по суті складається сульфідів марганцю. Тому марганець присутній у тільки з мартенситу, який вміщує 0,3-0,7, переваж- кількості 0,1-1,595, переважно, у кількості 0,1-1,295, но, 0,4-0,695 С у твердому розчині. Сталь має тве- прийнятно, 0,1-0,995. рдість 54-66 НЕС після гартування і відпуску. Хром повинен бути у кількості принаймні 4,090,
Після зм'якшуючого відпалу сталь має ферит- переважно, принаймні 4,595, щоб надати сталі ба- ну матрицю, яка має 8-15 об'єм. 9о ванадію - зба- жаної спроможності до гартування у комбінації гаченого МХ - карбідами, нітридами і/або карбоніт- переважно з молібденом, але також і з марганцем. ридами, з яких принаймні 90 об'єм. 95 має Але, вміст хрому не повинен перевищувати 5, 590, еквівалентний діаметр менший за З3,0мкм і також, переважно, не перевищувати 5,295, щоб небажані переважно, менший за 2,5мкм і тах. З об'єм. 95 карбіди хрому не були утворені у сталі. інших карбідів, нітридів і/або карбонітридів. Молібден повинен бути у кількості принаймні
Якщо інше не зазначене, то завжди має 95 2,595, щоб забезпечить бажану спроможність сталі стосується хімічного складу, а об'єм. 9о стосується до гартування, незважаючи на обмежений вміст структури сталі. марганцю і хрому, які характеризують сталь. Пе-
Окремі елементи сплаву і їх взаємозв'язок, реважно, сталь повинна мати принаймні 2,895, структура сталі і її термообробка описані нижче. прийнятно, принаймні 3,095 молібдену. Максима-
Вуглець повинен бути у достатній кількості у льно, сталь може містити 4,596, переважно, тах. сталі, щоб при гартуванні і відпуску сталі створити, 4,096 молібдену , щоб така сталь не містила неба- у комбінації з азотом, ванадієм і можливо існую- жані МесС - карбіди замість бажаної кількості МО - чим ніобієм і до деякої міри також з іншими мета- карбідів. Більш високий вміст молібдену додатково лами, 6-13 об'єм. 96, переважно, 7-11 об'єм. 96 МХ може спричинити небажану втрату молібдену за - карбідів, нітридів або карбонітридів, а також щоб рахунок окислення при виробництві сталі. В прин- забезпечити їх існування у твердому розчині мат- ципі, молібден може бути повністю або частково риці сталі, при гартуванні сталі, у кількості 0,3-0,7, заміщений вольфрамом, але для цього вольфра- переважно, 0,4-0,6 мас. 95. Відповідно, вміст роз- му необхідно удвічі більше у порівнянні з молібде- чиненого вуглецю у матриці сталі складає прибли- ном, що є не доцільним. Крім того, будь-які відхо- зно 0,5395. Загальна кількість вуглецю і азоту в ди, які можуть бути при виробництві сталі або при сталі, включаючи вуглець, який розчинений в мат- виробництві виробів з сталі, будуть меншої вели- риці сталі плюс вуглець, який є граничним у карбі- чини для рециркуляції, якщо сталь вміщує значні дах, нітридах або карбонітридах, тобто 95 (СМ), кількості вольфраму. Тому вольфрам не повинен повинен складати принаймні 1,2595, переважно, існувати у кількості більшій за тах. 0,595, перева-
жно, тах. 0,395, прийнятно, тах. 0,195. Найбільш повністю щільне тіло. зручно, щоб сталь не містила ніякого навмисно Завдяки операції ГІП, карбі- доданого вольфраму, і згідно до найбільш пере- ди/нітриди/карбонітриди отримують значно більш важного втілення не повинна допускати більш, ніж правильну форму, ніж у порошку. Велика біль- як домішки у формі осадженого від сировинних шість, по об'єму, має розмір тах., приблизно матеріалів елементу, які використовують при ви- 1,5мкм і округлену форму. Окремі частки є все ж робництві сталі. таки продовгуватими і трохи довше, тах., прибли-
Ванадій повинен існувати у сталі у кількості зно 2,5мкм. Імовірно, при трансформації має міс- принаймні 3,095, але не більше ніж 4,595, переваж- це, з одного боку, розщеплення дуже тонких час- но, принаймні 3,495, щоб разом з вуглецем і азо- тинок у порошку, а, з іншого боку, - зрощування. том, утворити зазначені МХ - карбіди, нітриди і/або Сталь може бути використана, коли вона карбонітриди у загальній кількості 6-1395, перева- пройшла ГІП обробку. Але звичайно, сталь підда- жно, 7-11 об'єм. 95 при використанні загартованої і ють наступній гарячій обробці до стану ГІП ковкою відпущеної сталі. Принципово, ванадій може бути і/або гарячою прокаткою. Це здійснюють при поча- замінений ніобієм, але це потребує вдвічі більше тковій температурі між 1050 і 115070. переважно ніобію у порівнянні з ванадієм, що є недоліком. при, приблизно, 11007". Це спонукає подальше
Крім того, ніобій може спричиняти таку дію, що зрощування і, головним чином, сферизацію карбі- карбіди, нітриди і/або карбонітриди можуть мати дів/нітридів/карбонітридів. Принаймні 90 об'єм. 90 більш загострену форму і бути більшими, ніж чисті карбідів мають максимальний розмір 2,5мкм, пе- карбіди ванадію, що може ініціювати тріщини або реважно, тах. 2,0мкм., після ковки і/або гарячої відколи, а тому знижувати ударну в'язкість матері- прокатки. алу. Тому, ніобію не повинно бути у кількості, яка Щоб сталь могла бути механічно оброблена переважає 0,595, переважно, тах. 0,395 і, прийнят- ріжучим інструментом, вона по-перше повинна но, тах. 0,195. Найбільш доцільно, щоб сталь не бути відпалена. Це здійснюють при температурі містила будь-якого навмисно доданого ніобію. То- нижче 9507С, переважно, при приблизно, 9007С, му, у найбільш переважному втіленні сталі, ніобій щоб затримати зростання карбі- повинен бути тільки як неминуча домішка у формі дів/нітридів/карбонітридів. Тому матеріал, який осадового елементу з сировинних матеріалів, які підданий пом'ягчуючому відпалу, характеризується використовують при виробництві сталі. дуже добрим дисперсійним розподіленням МХ -
За першим втіленням, сірка може існувати як часток у феритній матриці і вміщує 8-15 об'єм. 90 домішок у кількості не більше за 0,0395. Але, для МХ - карбідів, нітридів і/або карбонітридів, з яких покращення машинної оброблюваності сталі мож- принаймні 90 об'єм. 95 мають еквівалентний діа- ливо, щоб сталь за цим втіленням містила додат- метр, який менше за 3З,0мкм, переважно, менший ково додану сірку у кількості до тах. 0,395, пере- за 2,5мкм, і тах. З об'єм - 95 вміщує інші карбіди, важно, тах. 0,15965. нітриди і/або карбонітриди.
При виробництві сталі спочатку приготовляють Інструмент піддають гартуванню і відпуску, ко- масу розплавленої сталі, яка вміщує потрібну кіль- ли він буде мати кінцеву форму для обробки рі- кість вуглецю, кременю, хрому, молібдену, можли- занням. Аустенітизацію проводять при температурі во вольфраму, ванадію, можливо ніобію, можли- між 940 і 1150"С, переважно, при температурі ни- вий вище зазначений рівень домішки сірки, до жче 1100"С, щоб уникнути небажаного збільшено- необхідного рівня - азот, все інше є залізо і доміш- го розчинення МХ - карбідів, нітридів і карбонітри- ки. З цього розплавленого матеріалу виготовляють дів. Прийнятною температурою для аустенітизації порошок, застосовуючи розпилення газом-азотом. є 1000-1040"С. Відпуск може бути здійснений при
Краплі, які утворюються при такому газовому роз- температурі 200 і 560"С, або при низькотемпера- пиленні, швидко охолоджують, щоб утворені кар- турному відпуску - при температурі між 200 і біди ванадію і / або змішані карбіди ванадій-ніобію 250"С, або при високотемпературному відпуску - не мали достатнього часу для росту, але залиша- при температурі між 500 і 560"С. При аустенітиза- лися дуже тонкими - товщини однієї фракції скла- ції МХ - карбіди, нітриди і карбонітриди розчиню- дають мікрометр - і мали чітко неправильну фор- ють до певного ступеня, щоб вони могли бути по- му, що є наслідком того, що карбіди осаджуються вторно осаджені при відпуску. Кінцевим у залишених зонах, які вміщують розплавлений результатом є створення мікроструктури, яка є матеріал у сітках дендритів при швидко затвер- типовою для винаходу, а саме, структура має від- джених краплинках, до того, як краплинки будуть пущений мартенсит і, у відпущеному мартенситі, повністю затверджені до вигляду часток порошку. 6-13, переважно 7-11 об'єм. 96 МХ - карбідів, ніт-
Якщо сталь повинна мати азот вище рівня неми- ридів і/або карбонітридів, в яких М по суті є вана- нучого домішка, то додавання азоту може здійс- дієм, а Х є вуглецем і азотом, переважно, по суті нюватися азотуванням порошку, наприклад, у спо- вуглецем, при цьому, принаймні 90 об'єм. 9о карбі- сіб, який описаний |у патенті 5Е 462837|. дів, нітридів і/або карбонітридів мають еквівалент-
Після просіювання, яке проводять до азоту- ний діаметр тах. 2,0мкм, і тах. 1 об'єм. 96 можли- вання, якщо порошок повинен бути азотований, во існуючих інших типів карбідів, нітридів і/або порошком наповнюють капсули, які піддають ваку- карбонітридів у відпущеному мартенситі. Перед умуванню, закривають і піддають дії гарячого ізос- відпуском мартенсит вміщує 0,3-0,7, переважно татичного пресування, ГІП, загальновідомим спо- 0,4-0,695 вуглецю у твердому розчині. собом при високій температурі і високому тиску; Додаткові особливості і аспекти винаходу ста- 950-1200"С і 90-150МПа; звичайно при приблизно нуть зрозумілими з формули винаходу і з наступ- 11502С і 100МПа, щоб порошок затвердів і утворив ного опису здійснених експериментів.
У наступному описі виконаних експериментів дість сталі за винаходом і відомого зазначеного посилання будуть на креслення, де: матеріалу, відповідно, при різних температурах на Фіг.1 показана мікроструктура при дуже ве- відпуску, і ликому збільшенні металевого порошку, який ви- на Ффіг.9 наведена діаграма, де показані криві користовували для виробництва сталі за винахо- твердості для сталі за винаходом і для відомої дом, зазначеної сталі. на Фіг.2 показана мікроструктура такого ж ста- Опис проведених експериментів льного матеріалу після ГІП обробки, але при мен- Хімічний склад випробовуваних сталей наве- шому збільшенні, дений у таблиці 1. З цієї таблиці бачимо, що у де- на Ффіг.3 показаний такий же стальний матері- яких сталей вміст вольфраму складений з осадів з ал, як і на Ффіг.2, після ковки, сировинних матеріалів, які використовували для на Ффіг.4 показана мікроструктура відомого за- виробництва сталей і тому є неминучими доміш- значеного матеріалу після ГІП обробки і ковки, ками. Сірка, яка є у деяких сталях, також є доміш- на Фіг.5 показана мікроструктура сталі за ви- кою. Сталь вміщує також інші домішки, які не пе- находом після гартування і відпуску. ревищують нормальних рівнів домішок і які не на фіг.6 показана мікроструктура відомого за- показані у таблиці. Решта є залізом. У таблиці 1 значеного матеріалу після гартування і відпуску, сталі В і С мають хімічний склад за винаходом. на Фіг.7 наведена діаграма, де показане порі- СталіА, О, Е і Е є відомими зазначеними матеріа- вняння твердості відомого зазначеного матеріалу лами, зокрема, типу МАМАОІ55 4. при різних температурах аустенітизації, на Фіг.8 наведена діаграма, де показана твер-
Таблиця 1
Хімічний склад випробуваних сталей у вага - 95
Стали | С | 5 | Мп | 5 | сг | мо | мМ | мМ | м в ' | 155 | 089 | 044 | нз | 451 | 354 | внз. | 379 | 0.046 0 | 155 | 06 | 044 | 005 | 795 | 1,59 | 014 | 387 | 007 в | 153 | тїйо5 | 040 | 0015 | 797 | 150 | 006 | 384 | 0088 н.3. - не знайдений.
Маси розплавленої сталі з хімічним складами Потім капсули піддають ковкі при температурі сталей А-Е згідно таблиці 1 були приготовлені по 11007С до розміру 50х50мм. Структуру матеріалу технології плавлення, яка відома у металургії. Ме- за винаходом, сталь В, і відомого зазначеного ма- талеві порошки виготовляли з розплавленого ма- теріалу, сталь А, після ковки показані на Ффіг.3З і 4, теріалу розпиленням газовим азотом потоку розп- відповідно. У матеріалі за винаходом карбіди у лавленого металу. Утворені краплини були формі по суті сферичних (кульових) МС - карбідів швидко охолоджені. Мікроструктуру сталі В вивча- були дуже малими, розміром тах., приблизно, ли. Ця структура показана на Ффіг.1. Як можна ба- 2,0мкм, в одиницях еквівалентного діаметру. Тіль- чити з цієї фігури, сталь вміщує дуже тонкі карбіди ки деякі карбіди інших типів, найбільше це збага- дуже неправильної форми, які були осаджені у чені молібденом карбіди, імовірно типу МеС, могли зонах, які вміщують розплавлений метал у сітці бути визначені у сталі за винаходом. Загальна дендритів. кількість таких карбідів була менше за 1 об'єм. 905.
ГІП оброблений матеріал також був виготов- У відомому зазначеному матеріалі, сталь А, Ффіг.4, лений у невеликій кількості з порошків сталей А і з іншого боку об'єм фракцій МС - карбідів і збага-
В. 1О0кг порошку кожної з сталей А і В заповнюють чених хромом карбідів типу М7Сз були приблизно у капсули з металевих листів, які закривають, під- рівновеликими. Крім того, розміри карбідів були по дають вакуумуванню і нагрівають до приблизно суті більше, ніж у сталі за винаходом. 1150"С, а потім піддають гарячому ізостатичному Потім було проведено повне масштабне тес- пресуванню (ГІП обробка) при температурі приб- тування. Виготовили порошки сталей, які мали лизно 115072 і тиску 100МПа. При операції ГІП хімічні склади згідно таблиці 1, сталі С-Е, таким же обробки природно отримана карбідна структура способом, як було описано вище. Заготівки, які порошку руйнується і в той же час карбіди об'єд- мають маси по 2 тони, виготовили з сталі С за ви- нуються. Отриману в результаті ГІП обробки сталь находом шляхом ГІП обробки відомим способом.
В можна бачити на Ффіг.2. Карбіди ГІП обробленої Таким чином, порошком наповняють у капсули, які сталі мають більш правильну форму, яка є ближче закривають, піддають вакуумуванню, нагрівають до сферичної. Вони є все ж таки дуже малими. до, приблизно, 1150" і піддають гарячому ізоста-
Основна маса, більше 90 об'єм. 95, має еквівален- тичному пресуванню при цій температурі і тиску тний діаметр тах. 2мкм, переважно тах., прибли- приблизно 100МПа. З зазначених відомих сталей зно, 2,0мкм. О, Е їі Е, виготовили ГІП оброблені заготовки, згід-
но заявленої практики виробництва сталі типу винаходом, Ффіг.7, мала твердість, яка дуже мало
МАМАОІ52 4, Заготовки піддали ковкі і прокатці при залежала від температури аустенітизації. Це є температурі приблизно 11007 до наступних роз- перевагою, так як дозволяє використовувати порі- мірів; сталь С: 200х80мм, сталь 0: 152х102мм і вняно низьку температуру аустенітизації. Темпе- сталь Е: Є 125мМмМ. ратура 1020"С є найбільш прийнятною температу-
Зразки були взяті з цих матеріалів після пом'я- рою аустенітизації, в той час як відома зазначена кшуючого відпалу при температурі приблизно сталь повинна бути нагріта до приблизно 1060- 9002С. Режими гарячої обробки при гартуванні і 1070"С для досягнення максимальної твердості. відпуску наведені у таблиці 2. Мікроструктури ста- Як можна бачити з графіка на Ффіг.8, сталь С за лей С і Е були вивчені після загартування і відпус- винаходом також мала по суті кращу спроможність ку сталей і показані на Ффіг.5 і 6. Сталь за винахо- металу приймати відпуск, ніж відома зазначена дом, Фіг.5, має 9,5 об'єм. 956 МС - карбідів у сталь 0. Значне вторинне зміцнення було досягну- матриці, яка є відпущеним мартенситом. Інші кар- то шляхом відпуску при температурі між 500 і біди і/або карбонітриди інших, ніж МС - карбідів, 550"С. Ця сталь також дає можливість зниження типів було важко визначити. Так чи інакше, кіль- температури відпуску на приблизно 200-250". кість таких можливих, додаткових карбідів, напри- Була досліджена ударна в'язкість сталей С і 0. клад, М7Сз-карбідів, була менше за 1 об'єм. 95. Поглинена ударна енергія (Дж) у ГТ2-напрямку
Випадкові карбіди, які мають еквівалентний діа- була 102Дж для сталі С за винаходом, тобто знач- метр більший, ніж 2,0мкм, були визначені у сталі на перевага у порівнянні з ударною в'язкістю бОДж за винаходом, яка була загартована і відпущена, ; яка була отримана для відомого зазначеного ма- але не було більших, ніж 2,5мМкм. теріалу, сталі О. Випробувані зразки складалися з
Відомий зазначений матеріал, сталь Е, Фіг.б, фрезерованих і шліфованих випробувальних пла- вміщує загалом приблизно 13 об'єм. 95 карбідів, з стинок без підрізки, які мали розміри 7х10мм і до- яких приблизно 6,5 об'єм. 906 складають МС - кар- вжину 55мм і були загартовані до твердості відпо- біди і приблизно 6,5 об'єм. 95 складають МС - кар- відно таблиці 2. біди, у загартованій і відпущеній сталі. Твердість, Під час випробувань на зносостійкість були отримана після термообробки, умови якої наведені використані зразки, які мають Є 15мм і довжину у таблиці 2, показана також у таблиці 2. Сталь С 20мм. Випробування проводилися за методикою за винаходом досягла твердості 59,8 НКС в умо- "палець у пальця" з використанням 510» в якості вах загартованості і відпуску, а відомі зазначені абразивної речовини. Сталь С за винаходом мала сталі О і Е мають твердість відповідно 58,5 і 61,7 нижчу швидкість зносу, 8...3мг/хв., ніж відомий
НАС. зазначений матеріал, сталь Е, для якої швидкість
Також вивчалася твердість сталей С і 0, яка зносу була вище, 10,8мг/хв., тобто зносостійкість може бути досягнута при різних температурах аус- цього матеріалу була нижче. тенітизації і температурах відпуску. Результати показані у вигляді кривої на Фіг.7 і 8. Сталь С за
Таблиця 2
НАС зразку у СТ2 напрямку (Дж су (мг/хв. 0 | л020"с/3Охв.н5о5'б/охотод, | 585 | 60 г (0 Ег роло5Ос/ЗОхвебобвб/охотод, | 67 | (77777777 11108 0
Були досліджені спроможності до гартування означає, що сталь за винаходом має суттєво кра- сталі С за винаходом і сталі типу МАМАОІ552 4, яка щу спроможність до гартування, ніж відома зазна- була вироблена у відповідності з повним техноло- чена сталь. гічним циклом виробництва. Температура аустені- тизації, ТА, у обох випадках була 1020"С (див. Таблиця З таблицю 3). Зразки охолоджували при різних швидкостях, якою керували збільшенням або зме- Виміри спроможності до гартування; ТА-1020"С ншенням інтенсивності охолодження за допомо- гою газу азоту від температури аустенітизації, Період охолоджен-| МАМА0БІЄЄ4 | СтальСс (
ТА-10202С, до кімнатної температури. Виміряли ня між 8002С і періоди, які були потрібні для охолодження від 500 нМ1о НнМ1о0 800"С до 500"С , а також твердість зразків, які під- давали різним швидкостям охолодження. Резуль- 4601-0100 858... тати наведені у таблиці 3. На Ффіг.9 показаний гра- фік залежності твердість від часу охолодження від температури 800"С до 500"С. Як можна бачити з 3500 | 483. | 8085. Д.. цієї фігури, де наведені криві, які показують спро- можність до гартування для сталей, що вивчають- ся, крива для сталі С за винаходом лежить значно вище, ніж крива для відомої зазначеної сталі, а це
КК КК КК ХХ,
КМ КК ЕТ ЕАІТ ІМК еспвптероютте с дже кв яли
МО А Я о он «ТІК и и ЕК ТО
МО Ж Б с он НЯ
МЕ В НИКИ УКОК Не КК М я Б АННИ о и и ов ша Он я ПОТОМ ЖК Ки шИ ПИ ЕТ
ПИ и А М Я шЕЖ МАМ В у ПОСК ІТ
МО о ов ЕК В ВО я плит м тут і и МИ ДК
НЕК ММш и ДЕКАН УМ В ПТМ ЛИ в ми у НЕпенанинНих
Пе я Ка КК М КИ МИ, ХІТ ША шик ЕМ МИ гу ЗИ тт п ЕК, МЕ оо МИ и А НИ УЖ то
М В Ко а нин НН
І я нн а НН НН ННЯ
КК ЗК в ТММ ВМ М КК о піни ЕК ШОЕ,
КН Он ня НН и НН
ВЕН ЕЕМ ие МИТИ ЕК ПЕВ КУ о ХК ж ЗІКу ДТ ав
Кн М ЕК в АХ ОА по о и ше
У, Ман ША ТИКИ МК МЕККА Кс ШУМ МАК поеми Ж УМХ тя . Бк пи уйи и и о ди МОМ и в В в Я ЖИТ ДІВИ ИШДЄТ Лю ит ити. тити т
Ту КК ЕК Еш о шу КЕ Си у ом по ти др пАИ ик я ол Нв в, их КИ и ОК АДМ КК ОХ У о ТОН М ОСИ ще п КК МКК у КА МИТИ ВО М НК пока о НН о НЄ ПІТ ЛИЗутт р в НН им М МЕ КЕ ЩО М ДИНІ СТІКЛиТ Я Тк До т
Килим ЛЕ МО мин и и и о НН МИ МО Де ЕК и Тих
А кв КЕ М ТК юн ПО о В
КОД КК ем и мя ! і ШИ Н 1
РІ земні кс шві їж їйнкю Звики й зе , в
ФГ ян Фе ччг прі фе кві пк золоте квіти ях ОКА УК СКК А КА Мі и и с Тед
В о НК ох МО МО І п
ІТИ КМ М и ЖІ пок ве УК МОХ ОКУ С сх В ше УМ
СКК МК ОК У ПЕН т ПО С о щ- о КЕ КЕ и
НИ п АННИ ОВ І а. Ох МО я КЕ КН он в ан ОО А во ОХ МУ В а
ШО ще одне и п нн а
ПА Кв, УНН Є ХЕ с т. ПО ЕТ ДИН си и ШК КИТ ДК ді Т УМО у З ОКА КВК ЕОМ КК в ТК МК
А А ВИ КАН ж і В Де КК ОК
Плюти ХТ НИ СК ЖЕ ТИ ДИ ии я їх ОХ ОК х зК Ух С СОУ хе ОН НН А
ТИМ Тк пли ВМ В ЖЕ МОХ М С КО ЗКУ я ОА кН КЕ о КЕ ОВ ОО МО м о
ЕЕ Ен ВХ оо В о Ко ОКОМ КЕ в В о В НН с і ОК в
ФТІ І ЖК, М КО КК КО п и Ки
НО НИ й с УКВ ОК и ЕК АКА В КК
В ШИ ОУКЕК ЕК СМОК У ОКА КА КН Я ро жди МЕ КАНТ СКК Ж ОКО їх КА ОХ А ни и я в ОХ КВК ОН ие пе и В ОО с о ке
НЕ о ДЕ М КН ОО СО КК В т і ї і ! обннння Н
Бест йо бю
Лакке Щ Мк в со
Фігя ФЕВ Фіг серкль ЯКІ коди ВІЮ пгт (НК ястт т р нини чи их СИ З ПЕ ЗЕ А МА ЄИИЕИИ ЗНИК ЗАИИНИК ИНА Зертитриттротуттттуттттвотт рю треттттттртттвеннті щи | ій НИ ИН МИ ВИ НА ЗАВЕ МАВЕНН море вт фр ї шши ще де а а п ИН тя і щі --- Н Н НОМ ЗАДАНЕ АКА ЗАНИИН іове ря в М! ; сте І
Я Ми НН ен ДОЩ ПВ ее во ТЕН НН ШЕННЯ ЗАДАНА ЗДА. Колшгюв овхо 4 он По Н й ртетриртрт Шива сен Н І врпререеуст сх ки пт донині Сини ними ни п о иа А р
Су нанинни нини нин у тан нини ник ння пан по пи нн нан ння вином полин зни милих милоннє мини рт я ши ним ни АК ША ШИН ни ним нин на мана іа нан я я Пише п | ЛЕК
Н і Н Н Н Н Н Н Рожедталь тт рити трттттттреттт тт ретттттк или ря н фінти ск ; я то ШК тов ! рокі НИ Я Ті звоюох Е ; ї ; : ; ення м ПИИЩИ
Се же у шина мине мине ним нон вих зи пиши шиши Ся нин вони вими ти нини ПИ ЗИОХ ПО Ж со ЛЬ о ВИ! тн меми нем мом мок ним нини нини мини нини мини мимо зи да рент рнтинт - - -
ПОЕМИ ЗНО ЗА НИ АНА ЗА ДАНА ЗААААНХ ЗАА ЗААААА НААН М зни пи пн: манони павваня нання пинання моли вини нні: чн
НІМ НЕ НИ ПИ НА НН ОО ЗОН ООН ЗОВ порно Коооово Ка: ооо. мОоово, о; дині сл ни нини зни помити тини зи пи них Ми пи нин мі Й |! | 1 | НЕ НИ ві. ШЗ5 НИ: Їй ше Ї ї ї Й Т Ї її
Вірте гм пит Інк ан нн пика пи па п НИ В 1-
НЕ НИНН НВО МОНО ПОН НН ОНИ, ПАНА НЕ ПАНИНЕ ПВНОН МД АН МН ві
Зк; що ЗО Бо бю Же оч МО 3Бя мя опо ЯКО Не рр чи чи чи и и чи а М Я тЕМОМРУ кА МІСІЮ ГО ЛЕМПЕККТУРА ВІДНУЄКУ МОЛ ТОМ.
ФІГ. р зажедіть НУ у сл окон сна ЗВАНІ ЗЛИЙ ИН й А М ЗАЛИ ИНА МД: ци АН КК МНК КК Я. ее и ве що ІБН
ШІДИЖППриттюнх Вс НА Я лив пили Шаканя АК З ЖК нн нн нн и п
ВАВ ах ВК НОЯ МАЛА п НОЙ ЦК ЗАЙ кад дак иа у оон АННА М МА А В КЕ
ЗИ ПИПИКИПИ ХПП ПЕД ЕЦИПИП Ж ЛІК епананнанннни нн мана Ума лили ни ВЕ дн)
Пдаданиднавнии паиницих уущАА УДАдіА манну о Ана Аа
В стер Ти ПІІ дак нини нн ооо мно пн км нн нин УА ЗОН ЗЕ Чі МО МН ці ТОННА ААУ. ЧАК А ММА
Іра ми и пава сла мо си Я пода нава: ОПІрІИЖНЯ це ши и оса нвня ПД:
ПИТИ КИПИЛИПЦИХ ПЕКИ пк
ОСППШШШШШШКИМИХЛИК ТО в аа мае зл и В МИ МИ р ж кни ня на ША МОНА ВАЛА Я АН ЛАНА Мих шви ни Я
Гн КОН НО НИ ва М щу пк оно Монени кри ни Мне
КПИШСИТІО Мор ТЕЧЕ ма й
БД, океан АЛАНА ЗНАКИ ЗНА ІА МА КЕ МАМАЯ БІППШІИШЦЕИ Ав Кк
ШИ ПИТИ ЛІ ХП КТКІМО ЗБПППИПИЛИПІКТИКИТИ ПИШНІ що Бо ЯКА час охппаджениз мо о до Ук і
ФВ
Комп'ютерна верстка Т. Чепелева Підписне Тираж 26 прим.
Міністерство освіти і науки України
Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна
ДП "Український інститут промислової власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0102233A SE519278C2 (sv) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | Kallarbetsstål |
PCT/SE2002/000939 WO2003000944A1 (en) | 2001-06-21 | 2002-05-17 | Cold work steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA77178C2 true UA77178C2 (en) | 2006-11-15 |
Family
ID=20284585
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA20031110264A UA77178C2 (en) | 2001-06-21 | 2002-05-17 | Cold work steel |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7297177B2 (uk) |
EP (1) | EP1397524B1 (uk) |
JP (1) | JP4056468B2 (uk) |
KR (1) | KR100909922B1 (uk) |
CN (1) | CN1230568C (uk) |
AT (1) | ATE383451T1 (uk) |
BR (1) | BR0210339B1 (uk) |
CA (1) | CA2448799C (uk) |
DE (1) | DE60224528T2 (uk) |
DK (1) | DK1397524T3 (uk) |
ES (1) | ES2296931T3 (uk) |
PL (1) | PL198295B1 (uk) |
RU (1) | RU2290452C9 (uk) |
SE (1) | SE519278C2 (uk) |
TW (1) | TW574379B (uk) |
UA (1) | UA77178C2 (uk) |
WO (1) | WO2003000944A1 (uk) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7998238B2 (en) * | 2003-07-31 | 2011-08-16 | Komatsu Ltd. | Sintered sliding member and connecting device |
SE0600841L (sv) * | 2006-04-13 | 2007-10-14 | Uddeholm Tooling Ab | Kallarbetsstål |
US7615123B2 (en) | 2006-09-29 | 2009-11-10 | Crucible Materials Corporation | Cold-work tool steel article |
JP5316425B2 (ja) * | 2008-01-21 | 2013-10-16 | 日立金属株式会社 | 表面被覆処理用合金及び摺動部材 |
IT1391656B1 (it) * | 2008-11-07 | 2012-01-17 | Polimeri Europa Spa | Lame per granulatore ad alta resistenza all'usura e relativo metodo di affilatura |
US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
AT508591B1 (de) * | 2009-03-12 | 2011-04-15 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Kaltarbeitsstahl-gegenstand |
TW201213557A (en) * | 2010-07-19 | 2012-04-01 | Climax Molybdenum Co | Stainless steel alloy |
EP2662166A1 (de) * | 2012-05-08 | 2013-11-13 | Böhler Edelstahl GmbH & Co KG | Werkstoff mit hoher Beständigkeit gegen Verschleiss |
JP6416624B2 (ja) * | 2012-08-20 | 2018-10-31 | 日立金属株式会社 | 冷間工具鋼の切削方法及び冷間金型材料の製造方法 |
DE102013213072A1 (de) | 2013-07-04 | 2015-01-08 | Karlsruher Institut für Technologie | Vorrichtung und Verfahren zur Umformung von Bauteilen aus Metallwerkstoffen |
EP2896714B1 (en) * | 2014-01-17 | 2016-04-13 | voestalpine Precision Strip AB | Creping blade and method for its manufacturing |
SE539733C2 (en) * | 2016-03-16 | 2017-11-14 | Erasteel Sas | A steel alloy and a tool |
SE541912C2 (en) * | 2018-05-28 | 2020-01-07 | Damasteel Ab | Blank for a damascus patterned article |
CN113260473B (zh) * | 2019-01-18 | 2023-09-19 | Vbn组件有限公司 | 3d打印的高碳含量钢及其制备方法 |
DE102019120613A1 (de) * | 2019-07-31 | 2020-05-28 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hebelartiger Nockenfolger und dessen Verwendung |
SE2251369A1 (en) * | 2022-11-23 | 2024-05-24 | Erasteel Kloster Ab | A powder metallurgical tool steel |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE457356C (sv) * | 1986-12-30 | 1990-01-15 | Uddeholm Tooling Ab | Verktygsstaal avsett foer kallbearbetning |
JP3257649B2 (ja) * | 1993-05-13 | 2002-02-18 | 日立金属株式会社 | 高靭性高速度鋼部材およびその製造方法 |
JP2999655B2 (ja) | 1993-06-25 | 2000-01-17 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高靱性粉末ハイス |
SE508872C2 (sv) * | 1997-03-11 | 1998-11-09 | Erasteel Kloster Ab | Pulvermetallurgiskt framställt stål för verktyg, verktyg framställt därav, förfarande för framställning av stål och verktyg samt användning av stålet |
SE516934C2 (sv) * | 1999-10-05 | 2002-03-26 | Uddeholm Tooling Ab | Stålmaterial, dess användning och tillverkning |
-
2001
- 2001-06-21 SE SE0102233A patent/SE519278C2/sv unknown
-
2002
- 2002-05-17 RU RU2003133976/02A patent/RU2290452C9/ru active
- 2002-05-17 ES ES02733698T patent/ES2296931T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 AT AT02733698T patent/ATE383451T1/de active
- 2002-05-17 CN CNB028123077A patent/CN1230568C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 UA UA20031110264A patent/UA77178C2/uk unknown
- 2002-05-17 EP EP02733698A patent/EP1397524B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 KR KR1020037016633A patent/KR100909922B1/ko active IP Right Grant
- 2002-05-17 PL PL364435A patent/PL198295B1/pl unknown
- 2002-05-17 WO PCT/SE2002/000939 patent/WO2003000944A1/en active IP Right Grant
- 2002-05-17 BR BRPI0210339-7A patent/BR0210339B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-05-17 DE DE60224528T patent/DE60224528T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 DK DK02733698T patent/DK1397524T3/da active
- 2002-05-17 CA CA2448799A patent/CA2448799C/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 US US10/481,269 patent/US7297177B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-17 JP JP2003507324A patent/JP4056468B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-04 TW TW91111918A patent/TW574379B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20040003067A (ko) | 2004-01-07 |
KR100909922B1 (ko) | 2009-07-29 |
SE519278C2 (sv) | 2003-02-11 |
DE60224528D1 (de) | 2008-02-21 |
US7297177B2 (en) | 2007-11-20 |
BR0210339A (pt) | 2004-07-13 |
EP1397524A1 (en) | 2004-03-17 |
ATE383451T1 (de) | 2008-01-15 |
ES2296931T3 (es) | 2008-05-01 |
CN1537176A (zh) | 2004-10-13 |
RU2290452C2 (ru) | 2006-12-27 |
RU2290452C9 (ru) | 2007-05-20 |
EP1397524B1 (en) | 2008-01-09 |
SE0102233L (sv) | 2002-12-22 |
DK1397524T3 (da) | 2008-04-28 |
PL364435A1 (en) | 2004-12-13 |
CN1230568C (zh) | 2005-12-07 |
TW574379B (en) | 2004-02-01 |
RU2003133976A (ru) | 2005-05-10 |
DE60224528T2 (de) | 2009-01-29 |
BR0210339B1 (pt) | 2011-01-11 |
US20040134568A1 (en) | 2004-07-15 |
JP4056468B2 (ja) | 2008-03-05 |
JP2004530794A (ja) | 2004-10-07 |
CA2448799C (en) | 2013-07-23 |
WO2003000944A1 (en) | 2003-01-03 |
SE0102233D0 (sv) | 2001-06-21 |
PL198295B1 (pl) | 2008-06-30 |
CA2448799A1 (en) | 2003-01-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA77178C2 (en) | Cold work steel | |
US20220119927A1 (en) | Wear resistant alloy | |
KR101333740B1 (ko) | 분말 야금학적으로 제조된 스틸, 상기 스틸을 포함하는공구 및 상기 공구의 제조 방법 | |
KR100765661B1 (ko) | 저탄소 마르텐사이트계 스테인레스 강판 및 이의 제조방법 | |
EP3034642B1 (en) | Martensitic stainless steel having excellent wear resistance and corrosion resistance, and method for producing same | |
KR101010505B1 (ko) | 강 및 상기 강으로 제조된 플라스틱 재료용 금형 공구 | |
RU2437951C2 (ru) | Сталь для холодной обработки металлов | |
US7563333B2 (en) | Process for producing steel article | |
EP2915895A2 (en) | Steel for mold | |
KR102548843B1 (ko) | 주강제 투사재 | |
KR100685544B1 (ko) | 강재, 그 용도 및 제조 방법 | |
JP6710484B2 (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
JP4030872B2 (ja) | プラスチック成型工具用のスチール合金、ホルダー及びホルダー部品、及びホルダー及びホルダー部品用にタフ焼入れしたブランク | |
US20040094239A1 (en) | Steel article | |
KR102280084B1 (ko) | 금형용 강 | |
US20040103959A1 (en) | Steel article | |
JP2021011637A (ja) | 冷間加工工具鋼 | |
US7909906B2 (en) | Cold work steel and manufacturing method thereof | |
KR20180125527A (ko) | 강 합금 및 공구 | |
CA3207645A1 (en) | Method for manufacturing a tool steel as a support for pvd coatings and a tool steel | |
AU2002235078A1 (en) | Steel article |