UA71595C2 - Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) - Google Patents

Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) Download PDF

Info

Publication number
UA71595C2
UA71595C2 UA2001075098A UA01075098A UA71595C2 UA 71595 C2 UA71595 C2 UA 71595C2 UA 2001075098 A UA2001075098 A UA 2001075098A UA 01075098 A UA01075098 A UA 01075098A UA 71595 C2 UA71595 C2 UA 71595C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
refrigerant
temperature
compressed
low
multicomponent
Prior art date
Application number
UA2001075098A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
І. Лаврентій Кембл
Original Assignee
Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані, Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Publication of UA71595C2 publication Critical patent/UA71595C2/uk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0097—Others, e.g. F-, Cl-, HF-, HClF-, HCl-hydrocarbons etc. or mixtures thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Описаний спосіб зрідження природного газу для виробництва стисненого рідкого продукту, який має температуру вище -112°С, з використанням двох змішаних холодильних агентів в двох замкнених циклах, холодильного агента з низьким рівнем температури для охолодження і зрідження природного газу та холодильного агента з високим рівнем температури для охолодження холодильного агента з низьким рівнем температури. Після використання для зрідження природного газу холодильний агент з низьким рівнем температури (а) нагрівають шляхом теплообміну в протитечії з другим потоком холодильного агента з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з першим потоком холодильного агента з високим рівнем температури, (b) стискають до підвищеного тиску і (с) переохолоджують зовнішнім охолоджуючим середовищем. Холодильний агент з низьким рівнем температури потім охолоджують шляхом теплообміну з другим потоком холодильного агента з високим рівнем температури і шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури. Холодильний агент з високим рівнем температури нагрівають шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури, стискають до підвищеного тиску та переохолоджують за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища.

Description

Опис винаходу
Галузь винаходу
Цей винахід відноситься до способу зрідження природного газу або інших потоків газів, які містять метан.
Більш конкретно, винахід відноситься до процесу зрідження двох багатокомпонентних холодильних агентів для виробництва стисненого зрідженого природного газу, що має температуру вище -11276.
Передумови створення винаходу
Завдяки характеристикам горіння - його повноті і зручності, природний газ став широко використовуватися в 70 останні роки. Багато джерел природного газу розташовані в відділених районах на великих відстанях від будь-яких ринків збуту газу. Іноді транспортування отриманого природного газу до ринку збуту можна здійснювати за допомогою трубопроводу. В випадку, коли транспортування за допомогою трубопроводу неможливо, отриманий природний газ часто переробляється в зріджений природний газ (який називається "ЗПГ") для транспортування до ринку збуту.
Однією з відмітних особливостей заводу для отримання ЗПГ є великі капіталовкладення, що вимагаються від заводу. Устаткування, яке використовується для зрідження природного газу, в цілому є дуже дорогим. Завод для зрідження газу споруджується з декількох основних установок, що включають устаткування для обробки газу з метою видалення домішок, зрідження, охолодження, силове устаткування і устаткування для збереження та відвантажування. Вартість холодильного устаткування може складати для ЗО відсотків від загальної вартості.
Холодильне устаткування ЗПГ є таким дорогим тому, що для зрідження природного газу необхідне значне охолодження. Як правило, потік природного газу надходить на завод ЗПГ при тиску приблизно від 4830кПа до 7600кПа і температурах приблизно від 207С до 40"С. Природний газ, основним компонентом якого є метан, не можна зріджувати просто шляхом підвищення тиску, як в випадку вищих вуглеводнів, що використовуються для виробництва енергії. Критична температура для метану складає -82,5"С. Це означає, що метан можна с зріджувати тільки при температурі, що нижча від вказаної, незалежно від тиску, що прикладається. Оскільки Ге) природний газ являє собою суміш газів, він зріджується в цілому діапазоні температур. Критична температура природного газу, як правило, знаходиться між -852С та -622С. Суміші природного газу при атмосферному тиску, як правило, зріджуються в діапазоні температур між - 165 9С та - 15590. Оскільки вартість холодильного устаткування складає таку значну частину вартості устаткування для виробництва ЗПГ, були зроблені значні ю зусилля для зменшення вартості охолодження. Ге)
Хоча відомо багато способів охолодження для зрідження природного газу, зараз найбільш широко використовуються на заводах ЗПГ три способи: (1) "каскадний спосіб", в якову використовуються численні й однокомпонентні холодильні агенти в послідовно розташованих теплообмінниках для зменшення температури - газу до температури зрідження, (2) "спосіб з детандером", в якому газ розширюється від високого тиску до низького тиску з відповідним зниженням температури, та (3) "багатокомпонентний спосіб охолодження", в якому - використовується багатокомпонентний холодильний агент в спеціально сконструйованих теплообмінниках.
В більшості способів зрідження природного газу використовуються варіанти або поєднання цих трьох основних способів. « дю Багатокомпонентна холодильна установка включає циркуляцію потоку багатокомпонентного холодильного -о агенту, як правило, після попереднього охолодження приблизно до -35 «С за допомогою пропану. Типова с багатокомпонентна установка містить метан, етан, пропан і за вибором інші легкі компоненти. Без попереднього :з» охолодження пропаном більш важкі компоненти, такі, як бутан та пентан, можуть бути включені до складу багатокомпонентного холодильного агенту. Параметри багатокомпонентного способу охолодження повинні бути такі, щоб в теплообмінниках здійснювалася обробка в нормальному режимі потоку двофазного холодильного -1 що агента. Багатокомпонентні холодильні агенти характеризуються властивістю конденсуватися в діапазоні температур, що дає можливість спроектувати теплообмінні установки, які можуть бути більш ефективними з -й точки зору термодинаміки, ніж холодильні установки з чистим компонентом. сл Однією з пропозицій для зменшення вартості охолодження є транспортування зрідженого природного газу при температурах вище -1122С і тиску, який достатній для того, щоб рідина знаходилась при температурі точки іс) початку кипіння або нижче за неї. Для більшості варіантів складу природного газу тиск СЗПГ знаходиться в с діапазоні приблизно між 1380кПа та 4500кПа. Цей стиснений зріджений природний газ (СЗПГ) на відміну від ЗПГ має тиск рівний атмосферному або близький до нього, і температуру приблизно -1602С. СЗПГ потребує значно менше охолодження, оскільки СЗПГ може бути більш ніж на 50 9С тепліший, ніж звичайний СПГ при вв атмосферному тиску.
З "рівня техніки" відомий патент 50476766, який стосується низькотемпературної технології і використання іФ) засобів для зрідження природного газу шляхом теплообміну в протитечії при замкнених холодильних циклах, ко об'єднаних у каскад".
Також відомий винахід за заявкою ЕРОБОО355, що відноситься до способу виробництва нафти або газу з бо необробленого нафтового газу, що включає відділення рідких та твердих компонентів від необробленого газу одержаного з свердловини, висушування необробленого газу, охолодження необробленого газу під тиском для одержання зрідженого нафтового газу при температурі не нижчій за - 120"С та відвантаження зрідженого газу в ємності для зберігання при температурі між близько -1007С та -120"С та тиску від 123МПа, транспортування, наприклад, за допомогою танкеру, що містить прийнятні ємності зберігання, до віддаленої обробної та/або бе розподільної станції".
Задача даного винаходу полягає в розробці економічної та покращеної системи охолодження замкненого циклу при використанні багатокомпонентного холодильного агента для зрідження потоку природного газу.
Стисла суть винаходу
Даний винахід відноситься до способів зрідження потоку природного газу для виробництва стисненого рідкого продукту, що має температуру вище - 11229С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче її, з використанням двох замкнених циклів змішаних (або багатокомпонентних) холодильних агентів, в яких холодильний агент з високим рівнем температури охолоджує холодильний агент з низьким рівнем температури, і холодильний агент з низьким рівнем температури охолоджує і зріджує природній газ. Природний газ охолоджують і зріджують шляхом непрямого теплообміну з холодильним агентом з низьким 7/0 рівнем температури в першому замкненому холодильному циклі. Холодильний агент з низьким рівнем температури потім нагрівають шляхом теплообміну в протитечії з іншим потоком холодильного агенту з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з потоком холодильного агенту з високим рівнем температури.
Нагрітий холодильний агент з низьким рівнем температури потім стискають до підвищення тиску і переохолоджують за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища. Холодильний агент з низьким рівнем 7/5 температури потім охолоджують шляхом теплообміну з другим потоком багатокомпонентного холодильного агента з високим рівнем температури і шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури. Нагрітий холодильний агент з високим рівнем температури стискують до підвищеного тиску і переохолоджують зовнішнім охолоджуючим потоком.
Перевагою цього способу охолодження є те, що склади двох змішаних холодильних агентів можуть бути легко пристосовані (оптимізовані) один до одного і до складу, температурі і тиску зріджуваного потоку для того, щоб звести до мінімуму загальну енергію, що необхідна для способу. Необхідне охолодження для звичайного блоку уловлювання домішок з продуктів зрідження природного газу (блок для уловлювання домішок з
ПЗПГ), розташованого вище за потоком, ніж спосіб зрідження, може бути об'єднано зі способом зрідження, завдяки чому виключається необхідність в окремій холодильній установці. с
Спосіб за цим винаходом може також створювати джерело палива при тиску, який відповідає приводам турбін, що працюють на паливному газі, без подальшого стискання. Для потоків, що подаються та містять М2 о потік холодильного агенту може бути оптимізований так, щоб довести до максимуму відвід М2 в потік палива.
Спосіб може зменшити загальне необхідне стиснення аж до 50 95 в порівнянні з звичайними способами зрідження ЗПГ. Ця перевага дає можливість здійснювати зрідження більшої кількості природного газу для ою зо поставки його як продукту і меншої витрати його як палива для силових турбін, що використовують в компресорах, які застосовують в способі зрідження. іа
Короткий опис креслення ю
Даний винахід та його переваги будуть більш зрозумілі шліхом посилання на наступний докладний опис і креслення, яке є спрощеною схемою технологічного процесу одного конструктивного виконання цього винаходу, -- що ілюструє процес зрідження в відповідності з практичним застосуванням цього винаходу. Схема ї- технологічного процесу являє собою переважне конструктивне виконання застосування на практиці процесу за цим винаходом. Креслення не виключає з об'єму винаходу інші конструктивні виконання, які є результатом звичайних та гаданих модифікацій цього конкретного конструктивного виконання. Різні необхідні допоміжні системи, такі як клапани, змішувачі потоків, системи регулювання і датчики виключені з креслення з метою « спрощення та ясності уявлення. 8 с Опис переважного конструктивного виконання й Даний винахід відноситься до удосконаленого способу виробництва зрідженого природного газу з "» використанням двох замкнених холодильних циклів, причому в обох циклах застосовуються багатокомпонентні або змішані холодильні агенти як охолоджуючі середовища. Цикл холодильного агенту з низьким рівнем температури забезпечує самий низький рівень температури холодильного агенту для охолодження природного -І газу. Холодильний агент з низьким рівнем температури (з самою низькою температурою) в свою Чергу охолоджується холодильним агентом з високим рівнем температури (відносно більш теплим) в окремому - теплообмінному циклі. «сл Спосіб за цим винаходом особливо доцільний при виробництві стисненого зрідженого природного газу «СЗПГ), що має температуру вище - 11270 і тиск, достатній для того, щоб зріджений продукт мав температуру, о рівну температурі в точці початку кипіння або нижче її. Термін "точка початку кипіння" позначає температуру 4 та тиск, при яких рідина починає перетворюватися в газ. Наприклад, якщо певний об'єм СЗПГ утримується при постійному тиску, але його температура підвищується, то температура, при якій в СЗПГ починається утворення пухирів газу, є точкою початку кипіння. Аналогічно, якщо певний об'єм СЗПГ утримується при постійній температурі, але тиск знижується, то тиск, при якому починається утворення газу, визначає точку початку кипіння. В точці початку кипіння зріджений газ є насиченою рідиною. Для більшості складів природного газу іФ) тиск СЗПГ при температурі вище -1127С буде між 1380кПа і приблизно 4500. Звернемося до креслення, на якому ко потік природного газу, що подається, переважно спочатку проходить Через звичайний блок уловлювання домішок з природного газу 75 (блок для уловлювання домішок з ПЗПГ). Якщо потік природного газу містить важкі бо Вуглеводні, які можуть виморожуватися на протязі зрідження, або якщо важкі вуглеводні такі як етан, бутан, пентан, гексани і т. ін., в СЗПГ небажані, важкий вуглеводень може бути вилучений за допомогою блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ перед зрідженням природного газу. Блок для уловлювання домішок з ПСПГ 75 переважно містить сукупність ректифікаційних колонок (не показані), таких як колона-деетанізатор, в якій отримують етан, колона-депропанізатор, в якій отримують пропан, і колона-дебутанізатор, в якій отримують 65 бутан. Блок для уловлювання домішок з ПЗПГ може також включати установки для уловлювання бензолу. В загалі робота блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ добре відома спеціалістам. Теплообмінник 65 може вибірково забезпечити режим охолодження для блоку уловлювання домішок з ПЗПГ 75 додатково до забезпечення охолодження холодильного агенту з низьким рівнем температури, як описано більш детально нижче.
Потік природного газу, що подається, може містити газ, отриманий з свердловини сирої нафти (зв'язаний газ) або з газової свердловини (незв'язаний газ), або з джерел як зв'язаного, так і нев'язаного газу. Склад природного газу може значно змінюватися. Як використано в даному винаході, потік природного газу містить метан (Сі) як основний компонент. Природний газ також, як правило, містить етан (С»), вищі вуглеводні (Сз.) і менші кількості домішок, таких як вода, двоокис вуглецю, сірководень, азот, бутан, вуглеводні з шістьма або 70 більше атомами вуглецю, бруд, сірчисте залізо, парафін та сира нафта. Розчинність цих домішок змінюється в залежності від температури, тиску та складу. При кріогенних температурах СО», вода і інші домішки можуть утворювати тверді речовини, які можуть затикати проходи потоків в кріогенних теплообмінниках. Цих потенційних труднощів можна уникнути шляхом видалення таких домішок, якщо параметри температура-тиск чистого компоненту, твердої фази і на межі фаз будуть заздалегідь передбачені. В описі винаходу /5 припускається, що потік природного газу перед тим, як він буде поданий в блок уловлювання домішок з ПЗПГ 75, піддається відповідній попередній обробці для уловлювання сульфідів і двоокису вуглецю і сушінню для виділення води з використанням звичайних і добре відомих процесів для отримання "без домішок, сухого" потоку природного газу.
Потік 10, який виходить з блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ, розділюється на потоки 11 та 12. Потік 11 проходить через теплообмінник 60, в якому, як описано нижче, нагрівається потік палива 17 і охолоджується потік, що подається 11. Після виходу з теплообміннику бО потік 11 знову з'єднується з потоком 12, і об'єднаний потік 13 проходить через теплообмінник 61, в якому як найменше частково зріджується потік природного газу. Як найменше частково зріджений потік 14, що виходить з теплообмінника 61, проходить вибірково через один або більше розширюючих пристроїв 62, таких, як вентиль Джоуля-Томпсона, або, сч альтернативний варіант, гідравлічна турбіна, для отримання СЗПГ при температурі вище приблизно -11276. З розширюючих пристроїв 62 розширений потік рідини 15 проходить до сепаратору фаз 63. Потік пару 17 і) відводиться з сепаратору фаз 63. Потік пару 17 може бути використаний як паливо для отримання енергії, яка необхідна для приводу компресорів та насосів, що застосовують в процесі зрідження. Перед тим, як використовувати його як паливо, потік пару 17 переважно використовується для сприяння охолодженню частини ю
Зо потоку, що подається, в теплообміннику 60, як викладено вище. Потік рідини 16 виходить з сепаратору 63 як продукт СЗПГ, що має температуру приблизно вище -1127С і тиск, достатній для того, щоб СЗПГ знаходився в Ме точці початку кипіння або нижче цієї точки. Режим охолодження теплообмінника 61 забезпечується ю охолодженням в замкненому контурі. Холодильний агент, який використовують в цьому холодильному циклі, згадується як холодильний агент з низьким рівнем температури, тому що він є змішаним холодильним агентом3з (87 з5 Відносно низькою температурою в порівнянні з змішаним холодильним агентом з більш високою температурою, ча який використовують в холодильному циклі, що забезпечує режим охолодження теплообмінника 65. Стиснений змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить через теплообмінник по напірному трубопроводу 40 і виходить з теплообмінника 61 в трубопровід 41. Бажано, щоб змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури охолоджувався в теплообміннику 61 до температури, при якій він повністю « Зріджується, коли він проходить з теплообмінника 61 в напірний трубопровід 41. Змішаний холодильний агент 3 пл») с низьким рівнем температури в напірному трубопроводі 41 проходить через дросельний вентиль 64, в якому достатня кількість рідкого змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури миттєво випаровується ;» для того, щоб знизити температуру змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури до необхідної температури. Температура, необхідна для отримання СЗПГ, як правило нижче, ніж приблизно - 857С і переважно між приблизно -957С та - 1107С. Тиск знижується за допомогою дросельного вентилю 64. Змішаний холодильний -І агент з низьким рівнем температури надходить до теплообмінника 61 через напірний трубопровід 42 і продовжує випаровуватися, коли він проходить далі через теплообмінник 61. Змішаний холодильний агент з низьким рівнем - температури є суміщу газ/рідина (переважним компонентом є газ), коли він надходить до трубопроводу 43. с Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 43 через теплообмінник 5695, де змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури продовжує нагріватися і випаровуватися (1) ік шляхом теплообміну через стінку в протитечії з іншим потоком (потік 53) холодильного агента з низьким рівнем сп температури, і (2) шляхом непрямого теплообміну з потоком 31 холодильного агента з високим рівнем температури. Нагрітий змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 44 в парорідинний сепаратор 80, в якому холодильний агент розділюється на рідку частину та газоподібну.
Газоподібна частина проходить по трубопроводу 45 в компресор 81, і рідка частина проходить по трубопроводу 46 в насос 82, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент в
Ф) трубопроводі 47 об'єднують з стисненою рідиною в трубопроводі 48, і об'єднаний потік змішаного холодильного ка агента з низьким рівнем температури охолоджується в переохолоджувачі 83. В переохолоджувачі 83 охолоджується змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури шляхом непрямого теплообміну з бо Зовнішнім охолоджуючим середовищем, яким, в решті решт, може бути середовище, як приймач тепла, що відводиться. Відповідне охолоджуюче середовище можуть включати атмосферу, чисту воду, солону воду, землю, або два, або більше з вказаних середовищ. Охолоджений змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури потім надходить до другого парорідинного сепаратору 84, в якому він розділюється на рідку та газоподібну частину. Газоподібна частина проходить по трубопроводу 50 в компресор 86, і рідка частина 65 проходить по трубопроводу 51 в насос 87, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури об'єднується з стисненим рідким змішаним холодильним агентом з низьким рівнем температури, і об'єднаний змішаним холодильним агентом з низьким рівнем температури (потік 52) охолоджується в переохолоджувачі 88, який охолоджується відповідним зовнішнім середовищем, аналогічно переохолоджувачу 83. Після виходу з переохолоджувачя 88 змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 53 в теплообмінник 65, в якому значна частина будь-якого залишкового пароподібного змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури зріджується шляхом непрямого теплообміну з потоком холодильного агенту з низьким рівнем температури 43, який проходить через теплообмінник 65, і шляхом непрямого теплообміну з холодильним агентом холодильного циклу з високим рівнем температури (потік 31). Звернемося до холодильного циклу з високим рівнем /о температури, в якому стиснений змішаний холодильний агент з високим рівнем температури проходить по трубопроводу 31 через теплообмінник 65 в випускний трубопровід 32. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури в трубопроводі 31 бажано охолодити в теплообміннику 65 до температури, при якій він повністю зріджується перед тим, як він пройде з теплообмінника 65 в трубопровід 32. Холодильний агент в трубопроводі 32 проходить через дросельний вентиль 74, в якому достатня кількість рідкого змішаного 7/5 Холодильного агенту з високим рівнем температури миттєво випаровується для того, щоб знизити температуру змішаного холодильного агента з високим рівнем температури до необхідної температури. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури (потік 33) кипить, коли він проходить через теплообмінник 65, так що змішаний холодильний агент з високим рівнем температури є по суті газоподібним, коли він виходить в трубопровід 20. По суті газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури проходить по трубопроводу 20 в парорідинний сепаратор холодильного агента 6б, в якому він розділяється на рідку і газоподібну частину. Газоподібна частина проходить по трубопроводу 22 в компресор 67, і ріка частина проходить по трубопроводу 21 в насос 68, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури в трубопроводі 23 об'єднується з стисненою рідиною в трубопроводі 24, і об'єднаний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури охолоджується в сч об переохолоджувачі 69. Переохолоджувач 69 охолоджує змішаний холодильний агент з високим рівнем температури шляхом непрямого теплообміну з зовнішнім охолоджуючим середовищем, в решті решт і) охолоджуючим середовищем може бути приймач тепла, аналогічний переохолоджувачам 83 і 88. Охолоджений змішаний холодильний агент з високим рівнем температури потім надходить до іншого парорідинного сепаратору 70, в якому він розділюється на рідку та газоподібну частину. Газоподібна частина надходить до ю зо Компресору 71, І рідка частина надходить до насосу 72, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури (потік 29) змішується з стисненим Ме холодильним агентом з високим рівнем температури (потік 28), їі об'єднаний змішаний холодильний агент з ю високим рівнем температури (потік 30) охолоджується в переохолоджувачі 73, який охолоджується за допомогою відповідного зовнішнього середовища. Після виходу з переохолоджувача 73 змішаний холодильний агент з --
Зв ВИСОКИМ рівнем температури проходить по трубопроводу 31 в теплообмінник 65, в якому істотна частина ї- будь-якого залишкового пароподібного змішаного холодильного агента з високим рівнем температури зріджується.
Тип теплообмінників 61 і 65 не обмежений, але в зв'язку з економічністю переважними є теплообмінники ребристі пластинчаті, з спіральними трубами і з холодильною камерою, в яких охолодження здійснюється « шляхом непрямого теплообміну. Термін "непрямий теплообмін", використаний в цьому описі, означає, що два з с потоки рідини вступають в теплообмін без якого-небудь фізичного контакту або змішування рідин однієї з іншою. . Теплообмінники, що використовуються на практиці в цьому винаході, добре відомі спеціалістам в цій галузі и?» техніки. Переважно всі потоки, що містять як рідку, так і парову фази, які прямують до теплообмінників 61 та 65, мають як рідку, так і парову фази, рівномірно розподілені по поперечному перетину площі проходів, до яких
Вони надходять. Для того щоб цього досягнути, бажано передбачити наявність розподільчих пристроїв для -І індивідуальних потоків пару та рідини. Сепаратори можуть бути підключені до багатофазних потоків, що необхідно для того, щоб розділити ці потоки на потоки рідини та пара. Наприклад, сепаратори можуть бути - підключені до потоку 42 безпосередньо перед тим, як потік 42 надійде до теплообміннику 61. Змішаний с холодильний агент з низьким рівнем температури, який в дійсності здійснює охолодження і зрідження природного газу, може містити широке коло складів. Хоча будь-яка кількість компонентів може утворювати і, змішаний холодильний агент, змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури переважно містить від сп приблизно З до 7 компонентів. Наприклад, холодильні агенти, що використовуються в суміші холодильних агентів, можуть бути вибрані з добре відомих галогеновуглеводнів і їх азеотропних сумішей, також як з добре відомих вуглеводнів. Деякими прикладами є метан, етилен, етан, пропилен, пропан, ізобутан, бутан, бутилен, 5Б Монофтортрихлорметан, дифтордихлорметан, трифтормонохлорметан, дифтормонохлорметан, тетрафторметан, пентафтормонохлоретан та будь-який інший холодильний агент на основі вуглеводню, відомий (Ф) спеціалістам в цій галузі техніки. Холодильні агенти, що не містять вуглеводнів, такі, як азот, аргон, неон, ка гелій та двоокис вуглецю, також можуть використовуватися. Єдиним критерієм для компонентів холодильного агенту з низьким рівнем температури є те, що вони повинні бути сумісними і мати різні точки початку кипіння, бо переважно ця різниця повинно бути як найменше біля 10 "С. Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури повинен мати можливість знаходитися по суті в рідкому стані в трубопроводі 41, та також мати можливість випаровуватися шляхом теплообміну з цим же холодильним агентом і зріджуваним природним газом, так щоб холодильний агент з низьким рівнем температури був в основному в газоподібному стані в трубопроводі 43. 65 Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури не повинен містити сполук, які могли б затвердіти в теплообмінниках 61 або 65. Можна припустити, що приклади відповідних змішаних холодильних агентів з низьким рівнем температури входять до наступного діапазону молярних фракцій в процентах: С 4. від близько 1595 до 3095, Со. від близько 4595 до 609, Сз. від близько 595 до 1595 та Су. від близько 395 до 7905.
Концентрація компонентів змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури може бути відрегульована таким чином, щоб відповідати параметрам охолодження та конденсації зріджуваного природного газу і вимогам до кріогенних температур процесу зрідження.
Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури також може містити широкий спектр складів.
Хоча будь-яка кількість компонентів може утворювати змішаний холодильний агент, змішаний холодильний агент з високим рівнем температури переважно містить від близько З до 7 компонентів. Наприклад, холодильні /о агенти з високим рівнем температури, що використовуються в суміші холодильних агентів, обираються з добре відомих галогеновуглеводнів та їх азеотропних сумішей, також з різних вуглеводнів. Деякими прикладами є метан, етилен, етан, пропилен, пропан, ізобутан, бутан, бутилен, монофтортрихлорметан, дифтордихлорметан, трифтормонохлорметан, дифтормонохлорметан, тетрафторметан, пентафтормонохлоретан та будь-який інший холодильний агент на основі вуглеводню, відомий спеціалістам в цій галузі техніки. Холодильні агенти, що не /5 Містять вуглеводнів, такі, як азот, аргон, неон, гелій та двоокис вуглецю, також можуть використовуватися.
Єдиним критерієм для компонентів холодильного агенту з високим рівнем температури є те, що вони повинні бути сумісними і мати різні точки початку кипіння, переважно ця різниця повинно бути як найменше біля 10"С.
Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури повинен мати можливість знаходитися по суті в рідкому стані в трубопроводі 32, та також мати можливість повністю випаровуватися шляхом теплообміну з цим го же холодильним агентом і з холодильним агентом з низьким рівнем температури (потік 43) який нагрівається в теплообміннику 65, так щоб холодильний агент з низьким рівнем температури був в основному в газоподібному стані в трубопроводі 20. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури не повинен містити сполук, які могли б затвердіти в теплообмінниках 65. Можна припустити, що приклади відповідних змішаних холодильних агентів з високим рівнем температури входять до наступного діапазону молярних фракцій в процентах: С.. від сч близько 095 до 10905, Со. від близько 6095 до 8095, С. від близько 290 до 895 та Су. від близько 295 до 1295 та Св. від близько 195 до 1595. Концентрація компонентів змішаного холодильного агенту з високим рівнем температури і) може бути відрегульована таким чином, щоб відповідати параметрам охолодження та конденсації зріджуваного природного газу і вимогам до кріогенних температур процесу зрідження.
Приклад ю зо Змодельований баланс маси та енергії був складений для того, щоб проілюструвати конструктивне виконання, що зображено на кресленні, і результати представлені в таблиці, що наведена нижче. Дані були б» отримані з використанням застосованої в промисловості програми моделювання процесу, що називається ю
НУБУБ тм (наданої Нуроїесі Цій, Калгари, Канада); однак, можуть бути використані інші програми моделювання процесу для створення даних, що застосовуються в промисловості, що включають, наприклад, НУЗУ5 тпм, -
РЮЕКОЇТтм та АБРЕМ РІ ОбБтм о, які добре відомі спеціалістам в цій галузі техніки. Дані, наведені в таблиці, ч- забезпечують краще розуміння конструктивного виконання, що зображено на кресленні, однак винахід не повинен тлумачитися як вкрай обмежений цим конструктивним виконанням . Значення температур і витрат не повинні розглядатися як обмеження винаходу, які можуть мати багато варіантів температур і витрат з точки зору « його вивчення.
В цьому прикладі припускається, що потік природного газу 10, який подається, має наступний склад в - с молярних процентах: Су. 94,395, Со. 3,995, Сз. 0,390, Су. 1,190, Св. 0,490. Склад холодильного агенту з низьким а рівнем температури в теплообміннику 61 в молярних процентах був: Сі. 33,395, Со. 48,390, Сз. 2,195, Су. 2,990, Св. "» 13,4965. Склад холодильного агенту з високим рівнем температури в теплообміннику 65 в молярних процентах був: С. 11,595, Со. 43,990, Сз. 32,1905, Су. 1,695, Св. 10,9965. Склади холодильних агентів в замкнених циклах можуть бути пристосовані спеціалістами в цій галузі техніки для того, щоб звести до мінімуму потребу в енергії для -і охолодження широкого кола складів газу, який подається, тиску та температури для охолодження природного - газу для виробництва СЗПГ.
Дані в таблиці показують, що максимальний необхідний тиск холодильного агенту в циклі з низьким рівнем (9) температури не перевищує 2480кПа. В традиційному холодильному циклі для зрідження природного газу до с 50 температури приблизно - 1607"С як правило необхідний тиск холодильного агенту близько 6200кПа. При використанні значно більш низького тиску в холодильному циклі з низьким рівнем температури для сл холодильного циклу необхідна значно менша кількість матеріалу для труб.
Іншою перевагою даного винаходу, як показано в цьому прикладі, є то, що потік палива 18 подається під тиском, достатнім для використання в звичайних газових турбінах: на протязі процесу зрідження без допоміжного стиснення паливного газу.
Спеціаліст в даній в даній галузі техніки, особливо той, хто може мати користь з вивчення даного патенту, о знайде багато модифікацій і варіантів конкретного конструктивного виконання, описаного вище. Наприклад, різні ко величини температур та тиску можуть бути використані в відповідності з винаходом в залежності від загального дизайну установки та складу газу, що подається. Послідовність охолодження газу, що подається, також може бо бути доповнена або перекомпанована в залежності від загальних вимог до дизайну для того, щоб задовольнити вимогам до оптимального і ефективного теплообміну . Крім того, певні стадії процесу можуть бути завершені шляхом приєднання пристроїв, які взаємозв'язані з вказаними пристроями. Як викладено вище, конкретне конструктивне виконання і приклад не повинні бути використані для обмеження або звужування об'єму винаходу, який визначається наведеними нижче пунктами формули винаходу та їх еквівалентами. б5
Таблиця
00000000 Лемпература тиж 000 Витамо |111111100010011блад1 ло пар (422 446 двоо веє 4тета лоБИОЮ! 943 039 03 110104 зопаро 0422 лавдтввівою 1906 4203 віз 03903 11004 1» лев 00422 лав атввівво аБлев 10090 43003903 | 1104 ю това литтртввіяою паза ово 594000050000 | 00 | 00 звопаро (452 вро тзвізот їз ою 59400050 00 0000 і звопаро 0 (з3ловво ов аз заяв село 49057025 000930 зе лер0б62 зво мео зву 13235 селво 4907 00295009 30 сч о о зо Ф ю - з щі « 4 З с ве перрідина то 440 Бо твз 8035 106900 9553903 | 07 | 15 (во паріідина во -5БОо 5365 778 48036 | 1оБеОЮ! 935 | з8 | 03 07 | 16 ;»
Паливо ! я 17 -1 18 дай я ; 10. 71 13 14 ре 7-63 - | 1 ра М б2 з 64- 42 сзпг 1 зорі 73 з со в м аз ше 2 в С 47 45 22 23
СІ 83 с 65 І 5 сл ва й 55 "В не ААААНА вий " вв (3 й т
НАДА 25- 28 87 4в ще за п Со ще вд її 5Б Б2 всі 46 од вв 247 той 27. ей 53 іме)

Claims (6)

60 Формула винаходу
1. Спосіб зрідження потоку газу, в якому використовують два замкнених цикли, багатокомпонентні холодильні агенти, де холодильний агент з високим рівнем температури охолоджує холодильний агент з низьким рівнем температури, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: 65 (а) охолоджують і зріджують потік природного газу шляхом непрямого теплообміну з багатокомпонентним холодильним агентом з низьким рівнем температури в першому замкненому холодильному циклі для виробництва стисненого рідкого продукту, що має температуру, вищу за -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї, (Б) нагрівають холодильний агент з низьким рівнем температури шляхом теплообміну у протитечії з іншим потоком холодильного агента з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з потоком холодильного агента з високим рівнем температури, (с) стискають нагрітий холодильний агент з низьким рівнем температури зі стадії (5) до підвищеного тиску і здійснюють його переохолодження зовнішнім охолоджуючим середовищем, 70 (4) здійснюють подальше охолодження холодильного агента з низьким рівнем температури шляхом теплообміну з другим потоком багатокомпонентного холодильного агента з високим рівнем температури і з холодильним агентом з низьким рівнем температури зі стадії (б), причому холодильний агент з високим рівнем нагрівається протягом теплообміну, і (е) стискають нагрітий холодильний агент з високим рівнем температури зі стадії (4) до підвищеного тиску 7/5 1 здійснюють його переохолодження зовнішнім охолоджуючим середовищем.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що непрямий теплообмін на стадії (а) складається з однієї стадії теплообміну.
З. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що багатокомпонентний холодильний агент з низьким рівнем температури містить метан, етан, бутан і пентан.
4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що багатокомпонентний холодильний агент з високим рівнем температури містить бутан і пентан.
5. Спосіб зрідження потоку газу, багатого на метан, в якому використовують два замкнених цикли багатокомпонентного охолодження, причому кожен холодильний агент у холодильних циклах містить компоненти з різним випаровуванням, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: сч (а) зріджують потік багатого на метан газу в першому теплообміннику першим багатокомпонентним холодильним агентом, який циркулює в першому холодильному циклі, для виробництва стисненого рідкого і) продукту, що має температуру, вищу за -112"С та тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї; (Б) стискають перший багатокомпонентний холодильний агент у багатьох ступенях стиснення й охолоджують МУ зо стиснений перший багатокомпонентний холодильний агент в одному або більше ступенях зовнішнім охолоджуючим середовищем, б» (с) охолоджують перший стиснений охолоджений багатокомпонентний холодильний агент другим юку багатокомпонентним холодильним агентом у другому теплообміннику для того, щоб принаймні частково провести зрідження першого стисненого багатокомпонентного холодильного агента перед тим, як здійснити -- з5 Зрідження багатого на метан газу в першому теплообміннику, та ча (4) стискають другий багатокомпонентний холодильний агент у багатьох ступенях стиснення й охолоджують стиснений другий багатокомпонентний холодильний агент в одному або більше ступенях зовнішнім охолоджуючим середовищем, здійснюють теплообмін стисненого охолодженого другого багатокомпонентного холодильного агента в другому теплообміннику для того, щоб отримати охолоджений принаймні частково « зріджений другий багатокомпонентний холодильний агент, здійснюють розширення охолодженого принаймні в с частково зрідженого другого багатокомпонентного холодильного агента для того, щоб отримати низькотемпературний охолоджувач, і пропускають низькотемпературний охолоджувач у теплообміні протитечією ;» з першим стисненим охолодженим багатокомпонентним холодильним агентом для того, щоб принаймні частково здійснити зрідження першого багатокомпонентного холодильного агента і принаймні частково здійснити випаровування другого багатокомпонентного холодильного агента, і здійснюють рециркуляцію другого -І багатокомпонентного холодильного агента в перший ступінь стиснення.
6. Спосіб зрідження потоку газу, багатого на метан, в якому використовуються два замкнених цикли - багатокомпонентного охолодження, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: с (а) охолоджують і сстискують газ у першому теплообміннику шляхом теплообміну з першим багатокомпонентним холодильним агентом з першого замкненого холодильного циклу для виробництва ік стисненого рідкого продукту, що має температуру, вищу за -112"С та тиск, достатній для того, щоб рідкий сп продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї; (Б) охолоджують перший багатокомпонентний холодильний агент у другому теплообміннику другим багатокомпонентним холодильним агентом у другому замкненому холодильному циклі, (с) при цьому перший холодильний цикл включає наступні стадії, при яких: стискають і охолоджують охолоджений перший холодильний агент зі стадії (Б) принаймні в одному ступені (Ф, стиснення й охолодження, який містить розділення фаз нагрітого першого холодильного агента на парову фазу ка та рідку фазу, окреме стиснення парової та рідкої фаз, об'єднання стисненої рідкої фази та стисненої парової фази, переохолодження об'єднаних фаз за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища, 60 пропускають стиснений перший холодильний агент через другий теплообмінник для того, щоб охолодити перший холодильний агент другим холодильним агентом, пропускають стиснений перший холодильний агент через перший теплообмінник, здійснюють розширення стисненого першого холодильного агента для перетворення першого холодильного агента на змішаний холодильний агент з нижчою температурою і пропускають розширений перший холодильний 65 агент через перший теплообмінник у протитечії з цим же холодильним агентом перед розширенням і з газом, багатим на метан, тим самим нагрівають розширений перший холодильний агент і отримують стиснену рідину,
яка має температуру, вищу приблизно за -1127"С, і здійснюють рециркуляцію нагрітого розширеного першого холодильного агента в другий теплообмінник, і (4) другий холодильний цикл включає наступні стадії, при яких: стискають і охолоджують нагрітий другий холодильний агент принаймні в одному ступені стиснення й охолодження, який містить розділення фаз нагрітого другого холодильного агента на парову фазу та рідку фазу, окреме стиснення парової та рідкої фаз, об'єднання стисненої рідкої фази та стисненої парової фази, переохолодження об'єднаних фаз за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища, пропускають стиснений другий холодильний агент через другий теплообмінник для того, щоб охолодити 7/0 перший холодильний агент другим холодильним агентом, здійснюють розширення стисненого другого холодильного агента до нижчої температури і пропускають розширений другий холодильний агент через другий теплообмінник у протитечії з цим же холодильним агентом до моменту розширення і тим самим нагрівають розширений другий холодильний агент. Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2004, М 12, 15.12.2004. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. с щі 6) ів) (о) ів) «- і -
- . и? -і - 1 се) сл іме) 60 б5
UA2001075098A 1998-12-18 1999-12-17 Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) UA71595C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11280198P 1998-12-18 1998-12-18
PCT/US1999/030253 WO2000036350A2 (en) 1998-12-18 1999-12-17 Dual refrigeration cycles for natural gas liquefaction

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA71595C2 true UA71595C2 (uk) 2004-12-15

Family

ID=22345910

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA2001075098A UA71595C2 (uk) 1998-12-18 1999-12-17 Спосіб зрідження потоку газу (варіанти)

Country Status (31)

Country Link
US (1) US6250105B1 (uk)
EP (1) EP1144928A4 (uk)
JP (1) JP2002532674A (uk)
KR (1) KR20010086122A (uk)
CN (1) CN1154828C (uk)
AR (1) AR021880A1 (uk)
AU (1) AU756735B2 (uk)
BG (1) BG64360B1 (uk)
BR (1) BR9916344A (uk)
CA (1) CA2353925C (uk)
CO (1) CO5111061A1 (uk)
DZ (1) DZ2969A1 (uk)
EG (1) EG22575A (uk)
ES (1) ES2209585B1 (uk)
GB (1) GB2358912B (uk)
GC (1) GC0000027A (uk)
GE (1) GEP20033058B (uk)
ID (1) ID29491A (uk)
MX (1) MXPA01005760A (uk)
MY (1) MY117548A (uk)
NO (1) NO20012990L (uk)
OA (1) OA11810A (uk)
PE (1) PE20001445A1 (uk)
RO (1) RO119420B1 (uk)
RU (1) RU2226660C2 (uk)
TN (1) TNSN99229A1 (uk)
TR (1) TR200101782T2 (uk)
TW (1) TW460680B (uk)
UA (1) UA71595C2 (uk)
WO (1) WO2000036350A2 (uk)
YU (1) YU43301A (uk)

Families Citing this family (82)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6513338B1 (en) * 1998-05-12 2003-02-04 Messer Griesheim Gmbh Refrigerant mixture for a mixture-throttling process
US6347532B1 (en) * 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
US6357257B1 (en) * 2001-01-25 2002-03-19 Praxair Technology, Inc. Cryogenic industrial gas liquefaction with azeotropic fluid forecooling
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6564580B2 (en) * 2001-06-29 2003-05-20 Exxonmobil Upstream Research Company Process for recovering ethane and heavier hydrocarbons from methane-rich pressurized liquid mixture
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
FR2829569B1 (fr) * 2001-09-13 2006-06-23 Technip Cie Procede de liquefaction de gaz naturel, mettant en oeuvre deux cycles de refrigeration
NZ534723A (en) * 2002-01-18 2004-10-29 Univ Curtin Tech Process and device for production of LNG by removal of freezable solids
US6913076B1 (en) * 2002-07-17 2005-07-05 Energent Corporation High temperature heat pump
US6691531B1 (en) * 2002-10-07 2004-02-17 Conocophillips Company Driver and compressor system for natural gas liquefaction
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
CA2515999C (en) * 2003-02-25 2012-12-18 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
EP1613909B1 (en) * 2003-03-18 2013-03-06 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
US6742357B1 (en) * 2003-03-18 2004-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
US6722157B1 (en) * 2003-03-20 2004-04-20 Conocophillips Company Non-volatile natural gas liquefaction system
US7137274B2 (en) 2003-09-24 2006-11-21 The Boc Group Plc System for liquefying or freezing xenon
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
EP1774233A4 (en) * 2004-06-23 2013-01-16 Exxonmobil Upstream Res Co MIXED REFRIGERANT LIQUEFACTION PROCESS
ES2284429T1 (es) * 2004-07-01 2007-11-16 Ortloff Engineers, Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
US7152428B2 (en) * 2004-07-30 2006-12-26 Bp Corporation North America Inc. Refrigeration system
MXPA04010342A (es) * 2004-10-20 2005-06-20 Dario Ochoa Vivanco Ruben Mejora en la mezcla de gases refrigerantes a base de hidrocarbonos para obtener mayor eficiencia en sistemas de compresion de refrigeracion y de aire acondicionado.
US20090217701A1 (en) * 2005-08-09 2009-09-03 Moses Minta Natural Gas Liquefaction Process for Ling
DE102005038266A1 (de) * 2005-08-12 2007-02-15 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
JP5615543B2 (ja) * 2006-05-15 2014-10-29 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイＳｈｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｍａａｔｓｃｈａｐｐｉｊ Ｂｅｓｌｏｔｅｎｖｅｎｎｏｏｔｓｈａｐ 炭化水素流の液化方法及び装置
EP2024700A2 (en) * 2006-06-02 2009-02-18 Ortloff Engeneers, Ltd Liquefied natural gas processing
US20090241593A1 (en) * 2006-07-14 2009-10-01 Marco Dick Jager Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
JP5147845B2 (ja) * 2006-09-22 2013-02-20 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の液化方法
US20080078205A1 (en) * 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20080277398A1 (en) * 2007-05-09 2008-11-13 Conocophillips Company Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
CN101392982B (zh) * 2008-11-10 2012-12-05 陈文煜 一种液化富甲烷气的工艺流程
CN101392983B (zh) * 2008-11-10 2012-12-05 陈文煜 一种液化富甲烷气的过程
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
ITMI20091768A1 (it) * 2009-10-15 2011-04-16 Ecoproject Sas Di Luigi Gazzi E C Processo per impianti gnl anche di grande capacita' richiedente basse portate volumetriche ai compressori frigoriferi
ES2375390B1 (es) * 2009-10-26 2013-02-11 Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) Planta de recuperación de helio.
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9441877B2 (en) * 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
KR101009853B1 (ko) * 2010-04-30 2011-01-19 한국가스공사연구개발원 냉매 분리가 있는 천연가스 액화공정
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN102093921A (zh) * 2011-01-20 2011-06-15 中国海洋石油总公司 一种海上天然气液化方法及液化装置
US8991181B2 (en) * 2011-05-02 2015-03-31 Harris Corporation Hybrid imbedded combined cycle
KR101227115B1 (ko) * 2011-09-26 2013-01-28 서울대학교산학협력단 혼합 냉매를 이용한 피드 스트림의 액화장치 및 액화방법과 이를 포함하는 유체전달 시스템
CN102506298B (zh) * 2011-09-30 2013-11-06 中国寰球工程公司 用于液化天然气装车系统的冷循环系统和方法
CN102445052A (zh) * 2011-12-16 2012-05-09 南京林业大学 一种用于零散气源点的沼气液化工艺及装置
CN102564061B (zh) * 2011-12-19 2014-06-11 中国海洋石油总公司 一种应用于基荷型天然气液化工厂的双级混合冷剂循环液化系统
CN102538389A (zh) * 2011-12-19 2012-07-04 中国海洋石油总公司 一种应用于基荷型天然气液化工厂的混合制冷剂预冷系统
CA2867436C (en) * 2012-03-30 2019-04-09 Exxonmobil Upstream Research Company Lng formation
US9038389B2 (en) 2012-06-26 2015-05-26 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with independent refrigeration loop
CN102748918A (zh) * 2012-07-03 2012-10-24 中国海洋石油总公司 双级混合冷剂循环天然气液化系统
MX2015006658A (es) * 2013-01-24 2015-08-10 Exxonmobil Upstream Res Co Produccion de gas natural licuado.
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
CA3140415A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US9303514B2 (en) 2013-04-09 2016-04-05 Harris Corporation System and method of utilizing a housing to control wrapping flow in a fluid working apparatus
US9297387B2 (en) 2013-04-09 2016-03-29 Harris Corporation System and method of controlling wrapping flow in a fluid working apparatus
US9574563B2 (en) 2013-04-09 2017-02-21 Harris Corporation System and method of wrapping flow in a fluid working apparatus
CN103216998B (zh) * 2013-04-12 2015-12-02 北京安珂罗工程技术有限公司 一种单循环混合冷剂压缩与输送的方法和系统
US20140366577A1 (en) 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
US9303533B2 (en) 2013-12-23 2016-04-05 Harris Corporation Mixing assembly and method for combining at least two working fluids
EP3006875A1 (de) * 2014-10-09 2016-04-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems und Wärmetauscher-System
US20160109177A1 (en) 2014-10-16 2016-04-21 General Electric Company System and method for natural gas liquefaction
US10443926B2 (en) * 2014-11-19 2019-10-15 Dresser-Rand Company System and method for liquefied natural gas production
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
AU2017249441B2 (en) 2016-04-11 2021-05-27 Geoff Rowe A system and method for liquefying production gas from a gas source
WO2017214723A1 (en) 2016-06-13 2017-12-21 Geoff Rowe System, method and apparatus for the regeneration of nitrogen energy within a closed loop cryogenic system
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CN106440656B (zh) * 2016-11-02 2022-02-15 中国寰球工程有限公司 一种二氧化碳预冷双级氮膨胀的天然气液化系统
RU2645095C1 (ru) * 2017-04-03 2018-02-15 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Способ частичного сжижения природного газа
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN107166871A (zh) * 2017-06-01 2017-09-15 西安交通大学 采用双级混合制冷剂循环的液化天然气蒸发气再液化系统
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
KR102118304B1 (ko) * 2018-10-01 2020-06-03 영남대학교 산학협력단 원료 가스 액화 처리 방법
US11578545B2 (en) * 2018-11-20 2023-02-14 Exxonmobil Upstream Research Company Poly refrigerated integrated cycle operation using solid-tolerant heat exchangers

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2731810A (en) 1949-01-04 1956-01-24 Qjivaiiov snoonilnod
FR1270952A (fr) * 1960-10-19 1961-09-01 Shell Int Research Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
GB1135871A (en) 1965-06-29 1968-12-04 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas
GB1208196A (en) * 1967-12-20 1970-10-07 Messer Griesheim Gmbh Process for the liquifaction of nitrogen-containing natural gas
DE1815010A1 (de) * 1968-12-17 1970-07-16 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zum Verfluessigen von Erdgas
DE1939114B2 (de) 1969-08-01 1979-01-25 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas
US3964891A (en) 1972-09-01 1976-06-22 Heinrich Krieger Process and arrangement for cooling fluids
US3970441A (en) 1973-07-17 1976-07-20 Linde Aktiengesellschaft Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures
DE2438443C2 (de) 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
FR2292203A1 (fr) 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
DE2628007A1 (de) 1976-06-23 1978-01-05 Heinrich Krieger Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf
DE2820212A1 (de) * 1978-05-09 1979-11-22 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen von erdgas
FR2471566B1 (fr) 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
FR2545589B1 (fr) 1983-05-06 1985-08-30 Technip Cie Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4525185A (en) 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4545795A (en) 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
US4901533A (en) 1986-03-21 1990-02-20 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the liquefaction of a natural gas stream utilizing a single mixed refrigerant
US4755200A (en) 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4911741A (en) * 1988-09-23 1990-03-27 Davis Robert N Natural gas liquefaction process using low level high level and absorption refrigeration cycles
US5036671A (en) 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5161382A (en) 1991-05-24 1992-11-10 Marin Tek, Inc. Combined cryosorption/auto-refrigerating cascade low temperature system
JPH06159928A (ja) 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
FR2703762B1 (fr) 1993-04-09 1995-05-24 Maurice Grenier Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel.
US5379597A (en) 1994-02-04 1995-01-10 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
FR2725503B1 (fr) * 1994-10-05 1996-12-27 Inst Francais Du Petrole Procede et installation de liquefaction du gaz naturel
EP0723125B1 (en) 1994-12-09 2001-10-24 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Gas liquefying method and plant
FR2743140B1 (fr) * 1995-12-28 1998-01-23 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction en deux etapes d'un melange gazeux tel qu'un gaz naturel
DZ2533A1 (fr) 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
US6105388A (en) * 1998-12-30 2000-08-22 Praxair Technology, Inc. Multiple circuit cryogenic liquefaction of industrial gas

Also Published As

Publication number Publication date
CO5111061A1 (es) 2001-12-26
ID29491A (id) 2001-08-30
GC0000027A (en) 2002-10-30
GB0113068D0 (en) 2001-07-18
EP1144928A4 (en) 2002-05-22
CN1330760A (zh) 2002-01-09
RO119420B1 (ro) 2004-10-29
BR9916344A (pt) 2001-10-02
CN1154828C (zh) 2004-06-23
AR021880A1 (es) 2002-08-07
ES2209585A1 (es) 2004-06-16
WO2000036350A2 (en) 2000-06-22
YU43301A (sh) 2003-12-31
PE20001445A1 (es) 2000-12-26
MY117548A (en) 2004-07-31
JP2002532674A (ja) 2002-10-02
EG22575A (en) 2003-04-30
NO20012990L (no) 2001-07-11
CA2353925A1 (en) 2000-06-22
CA2353925C (en) 2007-06-26
TR200101782T2 (tr) 2001-11-21
KR20010086122A (ko) 2001-09-07
AU756735B2 (en) 2003-01-23
GEP20033058B (en) 2003-08-25
US6250105B1 (en) 2001-06-26
DZ2969A1 (fr) 2004-03-15
WO2000036350A3 (en) 2000-10-19
BG64360B1 (bg) 2004-11-30
GB2358912B (en) 2002-05-08
TW460680B (en) 2001-10-21
AU2370200A (en) 2000-07-03
OA11810A (en) 2005-08-16
NO20012990D0 (no) 2001-06-15
TNSN99229A1 (fr) 2001-12-31
RU2226660C2 (ru) 2004-04-10
ES2209585B1 (es) 2005-09-16
EP1144928A2 (en) 2001-10-17
GB2358912A (en) 2001-08-08
MXPA01005760A (es) 2004-03-26
BG105716A (en) 2002-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA71595C2 (uk) Спосіб зрідження потоку газу (варіанти)
RU2253809C2 (ru) Способ ожижения природного газа путем охлаждения за счет расширения
RU2195611C2 (ru) Способ охлаждения многокомпонентным хладагентом для сжижения природного газа
US6751985B2 (en) Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
CN1102213C (zh) 将加压液态天然气的加压气化气再液化的方法
RU2270408C2 (ru) Способ охлаждения сжиженного газа и установка для осуществления способа
CN1993593B (zh) 天然气的液化方法
JP7150063B2 (ja) 高圧圧縮および膨張による天然ガスの前処理および前冷却
JP2002510382A (ja) 天然ガス液化のための改良カスケード式冷却方法
EA013234B1 (ru) Полузакрытый способ получения сжиженного природного газа
AU2017232113B2 (en) Mixed refrigerant cooling process and system
US20210088274A1 (en) Pretreatment, Pre-Cooling, and Condensate Recovery of Natural Gas By High Pressure Compression and Expansion
US11815308B2 (en) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
UA57872C2 (uk) Спосіб виробництва потоку стисненого, багатого на метан продукту (варіанти)
US20080098770A1 (en) Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process
US11806639B2 (en) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
MXPA99011424A (en) Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas