ES2209585A1 - Ciclos dobles de refrigeracion de multiples componentes para licuefaccion de gas natural. - Google Patents
Ciclos dobles de refrigeracion de multiples componentes para licuefaccion de gas natural.Info
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Abstract
Se expone un proceso para licuar gas natural para producir un producto líquido bajo presión que está a una temperatura superior a -112ºC , usando dos refrigerantes mezclados en dos ciclos cerrados, un refrigerante de bajo nivel para enfriar y licuar al gas natural, y un refrigerante de alto nivel para enfriar al refrigerante de bajo nivel. Después de ser usado para licuar al gas natural, el refrigerante de bajo nivel es: (a) calentado por intercambio de calor (65) en relación de contracorriente con otra corriente del refrigerante de bajo nivel y por intercambio de calor (65) contra una primera corriente del refrigerante de alto nivel, (b) comprimido a una presión elevada, y (c) post-enfriado contra un fluido de enfriamiento externo. El refrigerante de bajo nivel es después enfriado por intercambio de calor (65) contra una segunda corriente del refrigerante mezclado de alto nivel y por intercambio de calor contra el refrigerante de bajo nivel. El refrigerante de alto nivel es calentadomediante el intercambio de calor con el refrigerante de bajo nivel, comprimido (67) a una presión elevada, y post-enfriado contra un fluido de enfriamiento externo (69).
Description
Ciclos dobles de refrigeración de múltiples
componentes para licuefacción de gas natural.
Este invento se refiere a un proceso para la
licuefacción de corrientes de gas natural p de otro gas rico en
metano. El invento se refiere más específicamente a un proceso de
licuefacción de refrigerante doble de múltiples componentes para
producir un gas natural licuado a presión (al que llamaremos PNLG)
que está a una temperatura superior a -112°C.
Debido a sus cualidades de combustión limpia y a
su comodidad, se ha generalizado mucho el uso del gas natural en
los últimos años. Muchas fuentes de gas natural están situadas en
áreas alejadas, a grandes distancias de cuales- quiera mercados
comerciales para el gas. A veces se dispone de una canalización
para transportar el gas natural producido a un mercado comercial.
Cuando el transporte por canalización no es viable, se suele tratar
el gas natural producido para convertirlo en gas natural licuado
(al cual denominaremos ``LNG''), para su transporte al mercado.
Una de las características que diferencian a una
instalación de LNG es la gran inversión de capital que se requiere
para la instalación. El equipo usado para licuar gas natural es en
general bastante costoso. La instalación de licuefacción está
constituida por varios sistemas básicos, incluidos los de
tratamiento del gas para eliminar impurezas, licuefacción,
refrigeración, instalaciones de suministro de energía eléctrica, e
instalaciones de almacenamiento y carga en barcos. Los sistemas de
refrigeración de la instalación pueden absorber hasta el 30 por
ciento del coste.
Los sistemas de refrigeración de LNG son
costosos, debido a que se necesita mucha refrigeración para licuar
gas natural. Una corriente de gas natural típica entra en una
instalación de LNG a presiones desde aproximadamente 4830 kPa hasta
aproximadamente 7600 kPa, y a temperaturas desde aproximadamente
20°C hasta aproximadamente 40°C. El gas natural, el cual es
predominantemente metano, no puede ser licuado simplemente
aumentando la presión, como es el caso con los hidrocarburos más
pesados usados con fines energéticos. La temperatura crítica del
metano es de -82,5ºC. Esto significa que el metano solamente puede
ser licuado por debajo de esa temperatura, con independencia de la
presión que se aplique. Puesto que el gas natural es una mezcla de
gases, el mismo se licúa en todo un margen de temperaturas. La
temperatura crítica del gas natural está típicamente comprendida
entre aproximadamente -85°C y -62°C. Las composiciones de gas
natural a la presión atmosférica se licuarán típicamente en el
margen de temperaturas entre aproximadamente -165°C y -155°C.
Puesto que el equipo de refrigeración representa una parte tan
significativa del coste de la instalación de LNG, se han hecho
considerables esfuerzos para reducir los costes de la
refrigeración.
Aunque se han usado muchos ciclos de
refrigeración para licuar gas natural, los tres tipos más
corrientemente usados en las instalaciones de LNG hoy en día son:
(1) el de ``ciclo en cascada'', en el cual se hace uso de múltiples
refrigerantes de un solo componente en intercambiadores de calor
dispuestos para reducir gradualmente la temperatura del gas hasta
una temperatura de licuefacción, (2) el de ``ciclo de expansión'',
en el cual se expande gas desde una alta presión hasta una baja
presión con la correspondiente reducción de la temperatura, y (3)
el de ``ciclo de refrigeración de múltiples componentes'', en el
cual se hace uso de un refrigerante de múltiples componentes en
intercambiadores especialmente diseñados. En la mayor parte de los
ciclos de licuefacción de gas natural se usan variaciones o
combinaciones de estos tres tipos básicos.
Un sistema de refrigerante de múltiples
componentes comporta la circulación de una corriente de
refrigeración de múltiples componentes, usualmente después de un
pre-enfriamiento hasta aproximadamente -35°C con
propano. Un sistema típico de múltiples componentes comprenderá
metano, etano, propano, y opcionalmente otros componentes ligeros.
Sin pre-enfriamiento con propano, en el
refrigerante de múltiples componentes pueden estar incluidos
componentes más pesados, tales como butanos y pentanos. La
naturaleza del ciclo de refrigerante de múltiples componentes es
tal que los intercambiadores de calor en el proceso deben manejar
rutinariamente el flujo de un refrigerante en dos fases. Los
refrigerantes de múltiples componentes presentan la deseable
propiedad de condensación en todo un margen de temperaturas, lo
cual permite diseñar sistemas de intercambio de calor que pueden
ser termodinámicamente de más rendimiento que los sistemas de
refrigerante de un componente puro.
Una propuesta para reducir los costes de la
refrigeración es la de transportar el gas natural licuado a
temperaturas superiores a -112°C y a presiones suficientes para que
el líquido esté a, o por debajo de, su temperatura de punto de
burbujeo. Para la mayoría de las composiciones de gas natural, la
presión del PLNG varía entre aproximadamente 1380 kPa y
aproximadamente 4500 kPa. A este gas natural licuado a presión lo
denominamos PNLG para diferenciarlo del LNG, el cual está a la
presión atmosférica o próxima a ésta, y a una temperatura de
aproximadamente -160°C. El PNLG requiere significativamente menos
refrigeración, dado que el PLNG puede estar a más de 50°C más
caliente que el LNG usual, a la presión atmosférica.
Existe la necesidad de un sistema de
refrigeración de ciclo cerrado mejorado, en el que se use un
refrigerante de múltiples componentes para la licuefacción de gas
natural para producir PLNG.
Este invento se refiere a un proceso para licuar
una corriente de gas natural para producir un producto líquido a
presión, a una temperatura superior a -112°C y a una presión
suficiente para que el producto líquido esté a, o por debajo de, su
punto de burbujeo, usando dos refrigerantes mezclados (o de
múltiples componentes) en ciclo cerrado, en el que un refrigerante
de alto nivel enfría a un refrigerante de bajo nivel y el
refrigerante de bajo nivel enfría y licúa al gas natural. El gas
natural es enfriado y licuado por intercambio de calor indirecto
con el refrigerante de bajo nivel de múltiples componentes en un
primer ciclo cerrado de refrigeración. Después se calienta el
refrigerante de bajo nivel por intercambio de calor en relación de
contracorriente con otra corriente del refrigerante de bajo nivel,
y por intercambio de calor contra una corriente del refrigerante de
alto nivel. El refrigerante de bajo nivel calentado es luego
comprimido a una presión elevada, y post-enfriado
contra un fluido de refrigeración externo. Después se enfría el
refrigerante de bajo nivel por intercambio de calor contra una
segunda corriente del refrigerante de alto nivel de múltiples
componentes, y por intercambio de calor contra el refrigerante de
bajo nivel. El refrigerante de alto nivel se caliente por el
intercambio de calor con el refrigerante de bajo nivel. El
refrigerante de alto nivel calentado es comprimido hasta una
presión elevada, y post-enfriado contra un fluido
de refrigeración externo.
Una ventaja de este proceso de refrigeración es
la de que las composiciones de los dos refrigerantes mezclados
pueden fácilmente ser ajustadas (optimizadas) con respecto a esos
dos refrigerantes y con respecto a la composición, temperatura y
presión de la corriente que esté siendo licuada, para reducir al
mínimo las necesidades totales de energía para el proceso. Los
requisitos de refrigeración para que una unidad usual recupere
líquidos de gas natural (una unidad de recuperación de gas natural
licuado, que llamaremos de NGL) aguas arriba del proceso de
licuefacción, pueden ser integrados en el proceso de licuefacción
eliminándose con ello la necesidad de un sistema de refrigeración
separado.
Por el proceso de este invento se puede además
producir una fuente de combustible a una presión que sea adecuada
para alimentar de combustible a impulsores de turbinas de gas, sin
compresión adicional alguna. Para corrientes de alimentación que
contengan N_{2}, se puede optimizar el flujo de refrigerante para
hacer máximo el rechazo del N_{2} a la corriente de
combustible.
Por este proceso se puede reducir la compresión
total requerida en hasta un 50% con respecto a los procesos de
licuefacción de LNG usuales. Esto es ventajoso, dado que permite
licuar más gas natural para la entrega de producto, y que sea menos
consumido como combustible para alimentar turbinas en compresores
usados en el proceso de licuefacción.
El presente invento y sus ventajas se
comprenderán mejor con referencia a la descripción detallada que
sigue y al dibujo que se acompaña, el cual es un organigrama
simplificado de una realización de este invento en el que se ha
ilustrado un proceso de licuefacción de acuerdo con la práctica de
este invento. Este organigrama presenta una realización preferida
de la puesta en práctica del proceso de este invento. El dibujo no
está destinado a excluir del alcance del invento otras
realizaciones que sean el resultado de modificaciones normales y
esperadas de esta realización especifica. En el dibujo se han
omitido varios subsistemas requeridos, tales como de válvulas,
mezcladores de corrientes de flujo, sistemas de control, y
sensores, con objeto de simplificar y de hacer más clara la
presentación.
Este invento se refiere a un proceso mejorado
para fabricar gas natural licuado usando dos ciclos cerrados de
refrigeración, usándose en ambos refrigerantes mezclados o de
múltiples componentes como medio de enfriamiento. Un ciclo de
refrigerante de bajo nivel proporciona el nivel de temperatura más
bajo del refrigerante para la licuefacción del gas natural. El
refrigerante de bajo nivel (la más baja temperatura) es a su vez
enfriado por un refrigerante de alto nivel (relativamente más
caliente) en un ciclo de intercambio de calor separado.
El proceso de este invento es particularmente
útil para la fabricación de gas natural licuado a presión (PLNG)
que esté a una temperatura superior a -112°C y una presión
suficiente para que el producto liquido está a, o por debajo de, la
temperatura correspondiente a su punto de burbujeo. La expresión
``punto de burbujeo'' significa la temperatura y la presión a las
cuales el liquido empieza a convertirse en gas. Por ejemplo, si se
mantiene un cierto volumen de PLNG a una presión constante, pero se
aumenta su temperatura, la temperatura a la cual empiecen a
formarse burbujas de gas en el PLNG es el punto de burbujeo. De un
modo similar, si se mantiene un cierto volumen de PLNG a una
temperatura constan- te, pero se reduce la presión, la presión a la
cual empiece a formarse gas define el punto de burbujeo. En el
punto de burbujeo, el gas licuado es líquido saturado. Para la
mayoría de las composiciones de gas natural, la presión del PLNG a
temperaturas superiores a -112°C estará comprendida entre
aproximadamente 1380 kPa y aproximadamente 4500 kPa.
Con referencia al dibujo, una corriente de
alimentación de gas natural es preferiblemente hecha pasar primero
a través de una unidad de recuperación de gas natural usual 75
(una unidad de recuperación de NGL). Si la corriente de gas natural
contiene hidrocarburos pesados que pudieran solidificarse durante la
licuefacción, o bien si los hidrocarburos pesados, tales como el
etano, el butano, el pentano, los hexanos, y similares, no son
deseados en el PLNG, se pueden separar los hidrocarburos pesados
mediante una unidad de recuperación de NGL, de gas natural, con
anterioridad a la licuefacción del gas natural. La unidad de
recuperación de NGL 75 comprende preferiblemente múltiples torres
de fraccionamiento (no representadas), tales como una torre
desetanizadora, que produce etano, una torre despropanizadora, que
produce propano, y una torre desbutanizadora, que produce butano.
La unidad de recuperación de NGL puede incluir también sistemas
para separar el benceno. El funcionamiento general de la unidad de
recuperación de NGL es bien conocido por los expertos en la
técnica. El intercambiador de calor 65 puede opcionalmente
proporcionar el trabajo de refrigeración a la unidad de
recuperación de NGL 75, además de proporcionar enfriamiento del
refrigerante de bajo nivel, como se describe con más detalle en lo
que sigue.
La corriente de alimentación de gas natural puede
comprender gas obtenido de un pozo de crudo de petróleo (gas
asociado) o bien de un pozo de gas (gas no asociado), o bien de
fuentes de gas tanto asociado como no asociado. La composición del
gas natural puede variar significativamente. Tal como aquí se usa,
una corriente de gas natural contiene metano (C_{1}) como un
componente principal. El gas natural contendrá además, típicamente,
etano (C_{2}), hidrocarburos más pesados (C_{3+}), y cantidades
menores de contaminantes, tales como agua dióxido de carbono,
sulfuro de hidrógeno, nitrógeno, butano, hidrocarburos de seis o
más átomos de carbono, suciedad, sulfuro de hierro, cera, y
petróleo crudo. Las solubilidades de estos contaminantes varían con
la temperatura, la presión y la composición. A temperaturas
criógenas, el CO_{2}, el agua, y otros contaminantes pueden
formar sólidos, los cuales pueden taponar los pasos para el flujo
en los intercambiadores de calor criógenos. Se pueden evitar estas
dificultades potenciales separando para ello tales contaminantes, si
se prevén las condiciones que habrá dentro de los límites de
temperatura de fase sólida-fase de presión de su
componente puro. En la descripción que sigue del invento, se supone
que la corriente de gas natural, antes de entrar en la unidad de
recuperación de NGL 75, ha sido convenientemente
pre-tratada para separar los sulfuros y el dióxido
de carbono, y desecada para separar el agua, usando los procesos
tradicionales y bien conocidos para producir una corriente de gas
natural ``dulce y seco''.
Una corriente de alimentación 10 que sale de la
unidad de recuperación de NGL es dividida en corrientes 11 y 12. La
corriente 11 es hecha pasar a través del intercambiador de calor
60, el cual, como se describe en lo que sigue, calienta una
corriente de combustible 17 y enfría a la corriente de alimentación
11. Después de salir del intercambiador de calor 60, la corriente
de alimentación 11 es recombinada con la corriente 12, y la
corriente combinada 13 es hecha pasar a través del intercambiador
de calor 61, el cual licúa al menos parcialmente a la corriente de
gas natural. La al menos parcialmente líquida corriente 14, que
sale del intercambiador de calor 61, es hecha pasar opcionalmente a
través de uno o más medios de expansión 62, tales como una válvula
de Joule-Thomson, o bien, alternativamente, a una
turbina hidráulica, para producir PLNG a una temperatura superior a
aproximadamente -112°C. Desde los medios de expansión 62, se hace
pasar una corriente de fluido expandido 15 a un separador de fases
63. Del separador de fases 63 se extrae una corriente de vapor 17.
La corriente de vapor 17 puede ser usada como combustible para
suministrar energía, la que se necesita para impulsar a los
compresores y bombas usados, en el proceso de licuefacción. Antes
de ser usada como combustible, la corriente de vapor 17 es
preferiblemente usada como una fuente de refrigeración, para llevar
a enfriar una parte de la corriente de alimentación en el
intercambiador de calor 60, como se vio en lo que antecede. Desde
el separador 63 se descarga una corriente de líquido 16 como
producto PLNG, que tiene una temperatura superior a aproximadamente
-112°C, y una presión suficiente para que el PLNG esté a, o por
debajo de, su punto de burbujeo.
El trabajo de refrigeración para el
intercambiador de calor 61 es proporcionado mediante enfriamiento en
circuito cerrado. El refrigerante en este ciclo de enfriamiento
hace uso de lo que se denomina como un refrigerante de bajo nivel,
debido a que es un refrigerante mezclado, a una temperatura
relativamente baja, si se compara con un refrigerante mezclado a
una temperatura más alta usado en el ciclo de enfriamiento que
proporciona el trabajo de refrigeración para el intercambiador de
calor 65. El refrigerante mezclado de bajo nivel comprimido es
hecho pasar a través del intercambiador de calor 61, a través de la
conducción de flujo 60, y sale del intercambiador de calor 61 por
la conducción 41. El refrigerante mezclado de bajo nivel es
deseablemente enfriado en el intercambiador de calor 61 hasta una
temperatura a la cual está completamente líquido al pasar desde el
intercambiador de calor 61 a la conducción de flujo 41. El
refrigerante mezclado de bajo nivel en la conducción 41 es hecho
pasar a través de una válvula de expansión 64, en donde tiene lugar
una vaporización súbita del refrigerante mezclado de bajo nivel
líquido, en cantidad suficiente, para reducir la temperatura del
refrigerante mezclado de bajo nivel hasta una temperatura deseada.
La temperatura deseada para obtener PNLG es típicamente inferior a
aproximadamente -85°C, y preferiblemente está comprendida entre
aproximadamente -95°C y - 110°C. La presión se reduce a través de
la válvula de expansión 64. El refrigerante mezclado de bajo nivel
entra en el intercambiador de calor 61 a través de la conducción de
flujo 42 y continúa vaporizándose a medida que progresa a través
del intercambiador de calor 61. El refrigerante mezclado de bajo
nivel es una mezcla de gas/líquido (predominantemente gaseosa) al
ser descargado en la conducción 43. El refrigerante mezclado de
bajo nivel es hecho pasar por la conducción 43 a través del
intercambiador de calor 65, donde el refrigerante mezclado de bajo
nivel continúa siendo calentado y vaporizado: (1) por intercambio
de calor indirecto en relación de contracorriente con otra
corriente (corriente 53) del refrigerante de bajo nivel y (2) por
intercambio de calor indirecto contra la corriente 31 del
refrigerante de alto nivel. El refrigerante mezclado de bajo nivel
calentado es hecho pasar por la conducción 44 a un separador 80 de
vapor-líquido, donde el refrigerante es separado en
una parte líquida y una parte gaseosa. La parte gaseosa es hecha
pasar por la conducción 45 a un compresor 81, y la parte líquida es
hecha pasar por la conducción 46 a una bomba 82, donde se pone la
parte líquida a presión. El refrigerante mezclado de bajo nivel
gaseoso comprimido en la conducción 47 es combinado con el líquido
puesto bajo presión en la conducción 48, y la corriente de
refrigerante mezclado de bajo nivel combinada es enfriada por el
post-enfriador 83. El
post-enfriador 83 enfría al refrigerante mezclado de
bajo nivel por intercambio de calor indirecto con un medio de
enfriamiento externo, preferiblemente un medio de enfriamiento que
finalmente hace uso del medio ambiente como un disipador de calor.
Los medios de enfriamiento ambientales adecuados pueden incluir la
atmósfera, agua dulce, agua salada, la tierra, o bien dos o más de
los anteriores. El refrigerante mezclado de bajo nivel enfriado es
luego hecho pasar a un segundo separador 84 de
vapor-líquido, donde es separado en una parte
líquida y una parte gaseosa. La parte gaseosa es hecha pasar por la
conducción 50 a un compresor 86, y la parte líquida es hecha pasar
por la conducción 51 a la bomba 87, en donde se pone a la parte
líquida bajo presión. El refrigerante mezclado de bajo nivel
gaseoso comprimido es combinado con el refrigerante mezclado de
bajo nivel líquido puesto bajo presión, y el refrigerante mezclado
de bajo nivel combinado (corriente 52) es enfriado por el
post-enfriador 88, el cual es enfriado por un medio
de enfriamiento externo adecuado similar al
post-enfriador 83. Después de salir del
post-enfriador 88, el refrigerante mezclado de bajo
nivel es hecho pasar por la conducción 53 al intercambiador de
calor 65, donde una parte sustancial de cualquier refrigerante
mezclado de bajo nivel que quede en forma de vapor es licuada por
intercambio de calor indirecto contra la corriente 43 de
refrigerante de bajo nivel que pasa a través del intercambiador de
calor 65 y por intercambio de calor indirecto contra el
refrigerante de la refrigeración de alto nivel (corriente 31).
Con referencia al ciclo de refrigeración de alto
nivel, se hace pasar un refrigerante mezclado de alto nivel
sustancialmente líquido a través de la conducción 31, a través del
intercambiador de calor 65, a una conducción de descarga 32. El
refrigerante mezclado de alto nivel en la conducción 31 es
deseablemente enfriado en el intercambiador de calor 65 hasta una
temperatura a la cual está completamente líquido antes de pasar
desde el intercambiador de calor 65 a la conducción 32. El
refrigerante en la conducción 32 es hecho pasar a través de una
válvula de expansión 74, donde se efectúa la vaporización súbita de
una cantidad suficiente del refrigerante mezclado de alto nivel
para reducir la temperatura del refrigerante mezclado de alto nivel
hasta una temperatura deseada. El refrigerante mezclado de alto
nivel (corriente 33) hierve al pasar a través del intercambiador de
calor 65, de modo que el refrigerante mezclado de alto nivel es
esencialmente gaseoso al ser descargado en la conducción 20. El
refrigerante mezclado de alto nivel esencialmente gaseoso es hecho
pasar por la conducción 20, a un separador 66 de
vapor-líquido refrigerante, donde se separa en una
parte líquida y una parte gaseosa. La parte gaseosa es hecha pasar
por la conducción 22 a un compresor 67, y la parte líquida es hecha
pasar por la conducción 21 a la bomba 68, donde se pone a la parte
líquida bajo presión. El refrigerante mezclado de alto nivel
gaseoso comprimido en la conducción 23 es combinado con el líquido a
presión en la conducción 24, y la corriente de refrigerante
mezclado de alto nivel combinado es enfriada mediante el
post-enfriador 69. El post-enfriador
69 enfría al refrigerante mezclado de alto nivel por intercambio
de calor indirecto con un medio de enfriamiento externo,
preferiblemente un medio de enfriamiento que finalmente hace uso
del medio ambiente como disipador de calor, en forma similar a como
en los post-enfriadores 83 y 88. El refrigerante
mezclado de alto nivel enfriado es luego hecho pasar a un segundo
separador 70 de vapor-líquido, donde es separado en
una parte líquida y una parte gaseosa. La parte gaseosa es hecha
pasar a un compresor 71 y la parte líquida es hecha pasar a la
bomba 72, donde se pone bajo presión a la parte líquida. El
refrigerante mezclado de alto nivel gaseoso comprimido (corriente
29) es combinado con el refrigerante mezclado de alto nivel líquido
puesto bajo presión (corriente 28) y el refrigerante mezclado de
alto nivel combinado (corriente 30) es enfriado por el
post-enfriador 73, el cual es enfriado por un medio
de enfriamiento externo adecuado. Después de salir del
post-enfriador 73, el refrigerante mezclado de alto
nivel es hecho pasar por la conducción 31 al intercambiador de
calor 65, donde se licúa la parte sustancial de cualquier
refrigerante mezclado de alto nivel que quede en forma de
vapor.
Los intercambiadores de calor 61 y 65 no están
limitados a tipo alguno, pero debido a consideraciones económicas,
se prefieren los intercambiadores de calor de aletas de chapa,
arrollada en espiral, y de caja fría, los cuales enfrían todos por
intercambio de calor indirecto. La expresión ``intercambio de calor
indirecto'', tal como se usa en esta descripción, significa llevar
a dos corrientes de fluido a relación de intercambio de calor sin
contacto físico ni entremezclado alguno de los fluidos entre sí.
Los intercambiadores de calor usados en la práctica de este invento
son bien conocidos por los expertos en la técnica. Preferiblemente,
todas las corrientes que contengan fases tanto líquida como de
vapor que son enviadas a los intercambiadores de calor 61 y 65
tienen ambas fases, la de líquido y la de vapor, distribuidas por
igual a través del área de la sección transversal de los pasos en
los que entran. Para conseguir esto, se prefiere proporcionar
aparatos de distribución para corrientes individuales de vapor y de
líquido. Se pueden añadir separadores a las corrientes de flujo de
múltiples fases como se requiera para dividir las corrientes en
corrientes de líquido y corrientes de vapor. Por ejemplo, se
podrían añadir separadores a la corriente 42 inmediatamente antes
de que la corriente 42 entre en el intercambiador de calor 61.
El refrigerante mezclado de bajo nivel, el cual
efectúa realmente el enfriamiento y la licuefacción del gas
natural, puede comprender una gran diversidad de compuestos. Aunque
la mezcla refrigerante puede estar formada por cualquier número de
componentes, el refrigerante mezclado de bajo nivel está
preferiblemente dentro de un margen desde aproximadamente 3 hasta
aproximadamente 7 componentes. Por ejemplo, los refrigerantes
usados en la mezcla refrigerante pueden ser seleccionados de los
bien conocidos hidrocarburos halogenados, y sus mezclas
azeotrópicas, así como de diversos hidrocarburos. Algunos ejemplos
son el metano, etileno, etano, propileno, propano, isobutano,
butano, butileno, tricloromonofluorometano, diclorodifluorometano,
monoclorotrifluorometano, monoclorodifluorometano,
tetrafluorometano, monocloropentafluoroetano, y cualquier otro
refrigerante con base de hidrocarburo conocido por los expertos en
la técnica. También se pueden usar refrigerantes que no sean
hidrocarburos, tales como el nitrógeno, argón, neón, helio, y
dióxido. de carbono. Los únicos criterios para determinar los
componentes del refrigerante de bajo nivel son el de que sean
compatibles y el de que tengan puntos de ebullición diferentes,
entre los que haya preferiblemente una diferencia de al menos
aproximadamente 10°C. El refrigerante mezclado de bajo nivel debe
ser capaz de estar en estado esencialmente líquido en la conducción
41 y ser también capaz de vaporizarse por intercambio de calor
contra sí mismo y contra el gas natural a ser licuado, de modo que
el refrigerante de bajo nivel se encuentre en estado
predominantemente gaseoso en la conducción 43. El refrigerante
mezclado de bajo nivel no debe de contener compuestos que
solidifiquen en los intercambiadores de calor 61 ó 65. Se puede
esperar que los ejemplos de refrigerantes mezclados de bajo nivel
estén dentro de los siguientes márgenes porcentuales de sus
fracciones molares: C_{1}: aproximadamente del 15% al 30%;
C_{2}: aproximadamente del 45% al 60%; C_{3}: aproximadamente
del 5% al 15%; y C_{4}: aproximadamente del 3% al 7%. La
concentración de los componentes del refrigerante mezclado de bajo
nivel puede ser ajustada para que se adapte a las características
de enfriamiento y condensación del gas natural que esté siendo
licuado, ya los requisitos de temperatura criógena del proceso de
licuefacción.
El refrigerante mezclado de alto nivel puede
también comprender una gran diversidad de compuestos. Aunque la
mezcla refrigerante puede estar formada por cualquier número de
componentes, el refrigerante mezclado de alto nivel está
preferiblemente dentro de un margen desde aproximadamente 3 hasta
aproximadamente 7 componentes. Por ejemplo, los refrigerantes de
alto nivel usados en la mezcla refrigerante pueden ser
seleccionados de los bien conocidos hidrocarburos halogenados y sus
mezclas azeotrópicas, así como de diversos hidrocarburos. Algunos
ejemplos son el metano, etileno, etano, propileno, propano,
isobutano, butano, butileno, tricloromonofluorometano,
diclorodifluorometano, monoclorotrifluorometano,
monoclorodifluorometano, tetrafluorometano,
monocloropentafluoroetano, y cualquier otro refrigerante con base
de hidrocarburo conocido por los expertos en la técnica. Se pueden
usar refrigerantes que no sean de hidrocarburos, tales como el
nitrógeno, argón, neón, helio, y dióxido de carbono. Los únicos
criterios para determinar los componentes del refrigerante de alto
nivel son el de que sean compatibles y el de que tengan puntos de
ebullición diferentes, entre los que haya preferiblemente una
diferencia de al menos aproximadamente 10°C. El refrigerante
mezclado de alto nivel debe ser capaz de estar en estado
sustancialmente líquido en la conducción 32 y ser también capaz de
vaporizarse por completo por intercambio de calor contra sí mismo y
contra el refrigerante de bajo nivel (corriente 43) que esté siendo
calentado en el intercambiador de calor 65, de moda que el
refrigerante de alto nivel esté en un estado predominantemente
gaseoso en la conducción 20. El refrigerante mezclado de alto
nivel no debe contener compuestos que solidifiquen en el
intercambiador de calor 65. Se puede esperar que los ejemplos de
refrigerantes mezclados de alto nivel queden comprendidos dentro de
los siguientes márgenes porcentuales de las fracciones molares:
C_{1}: aproximadamente del 0% al 10%; C_{2}: del 60% al 85%;
C_{3}: aproximadamente del 2% al 8%; C_{4}: aproximadamente del
2% al 12%; y C_{5}: aproximadamente del 1% al 15%. Se puede
ajustar la concentración de los componentes del refrigerante
mezclado de alto nivel para que se adapte a las características de
enfriamiento y condensación del gas natural que esté siendo
licuado, y a los requisitos de temperatura criógena del proceso de
licuefacción.
Se llevó a cabo un balance simulado entre masa y
energía para ilustrar la realización representada en el dibujo, y
los resultados se han reflejado en la Tabla que sigue. Los datos
fueron obtenidos usando un programa de simulación del proceso que
se puede encontrar en el comercio, denominado HYSYS™ (que puede
obtenerse de la firma Hyprotech Ltd. de Calgary, Canadá); no
obstante, se pueden usar otros programas de simulación del proceso
de los que se encuentran en el comercio para desarrollar los datos,
incluidos, por ejemplo, el HYSIM™, PROII™, y el ASPEN PLUS™, que
son familiares para quienes tengan los conocimientos corrientes de
la técnica. Los datos presentados en la Tabla se ofrecen para
proporcionar una mejor comprensión de la realización representada
en el dibujo, pero el invento no debe entenderse como
innecesariamente limitado a ella. Las temperaturas y los caudales
de flujo no deben considerarse como limitaciones del invento, el
cual puede experimentar muchas variaciones en cuanto a temperaturas
y caudales de flujo, a la vista de las enseñanzas que de aquí se
desprenden.
En este ejemplo se supuso que la corriente 10 de
alimentación de gas natural tenía la siguiente composición en
porcentajes molares: C_{1}: 94,3%; C_{2}: 3,9%; C_{3}: 0,3%;
C_{4}: 1,1%; C_{5}: 0,4%: La composición del refrigerante de
bajo nivel para el intercambiador de calor 61, en porcentajes
molares, fue de: C_{1}: 33,3%; C_{2}: 48,3%; C_{3}: 2,1%;
C_{4}: 2,9%; C_{5}: 13,4%. La composición del refrigerante de
alto nivel para el intercambiador de calor 65 en porcentajes
molares fue de: C_{1}: 11,5%: C_{2}: 43,9%; C_{3}: 32,1%;
C_{4}: 1,6%; C_{5}: 10,9%. Las composiciones de los
refrigerantes en ciclos cerrados pueden ser adaptadas por quienes
sean expertos en la técnica para reducir al mínimo los requisitos
de energía para refrigeración para una gran diversidad de
composiciones, presiones y temperaturas del gas de alimentación
para licuar el gas natural para producir PLNG.
Los datos reflejados en la Tabla muestran que la
presión de refrigerante máxima requerida en el ciclo de bajo nivel
no excede de 2480 kPa. En un ciclo de refrigeración usual para
licuar gas natural a temperaturas de aproximadamente -160°C se
requiere típicamente una presión de refrigeración de
aproximadamente 6200 kPa. Usando una presión significativamente más
baja en el ciclo de refrigeración de bajo nivel, se requiere
significativamente menos material de canalización para el ciclo de
refrigeración.
Otra ventaja del presente invento, tal como se ha
ilustrado en este ejemplo, es la de que se proporciona la
corriente de combustible 18 a una presión suficiente para ser
empleada en las turbinas de gas usuales durante el proceso de
licuefacción, sin usar compresión alguna del gas combustible
auxiliar.
Quien sea experto en la técnica, y en particular
el que tenga las ventajas de las enseñanzas que se desprenden de
esta patente, reconocerá muchas modificaciones y variaciones en la
realización específica descrita en lo que antecede. Por ejemplo, se
pueden usar una diversidad de temperaturas y presiones de acuerdo
con el invento, dependiendo del diseño general del sistema y de la
composición del gas de alimentación. Además, se puede suplementar o
reconfigurar el tren de enfriamiento del gas de alimentación
dependiendo de los requisitos de diseño generales, para conseguir
satisfacer unos requisitos de un intercambio de calor óptimo y
eficaz. Además, ciertos pasos del proceso se pueden llevar a cabo
añadiendo para ello dispositivos que sean intercambiables con los
dispositivos representados. Tal como se vio en lo que antecede, la
realización y el ejemplo específicamente expuestos no deberán ser
usados en el sentido de limitar o restringir el alcance del
invento, el cual ha de considerarse determinado por las
Reivindicaciones que siguen, y sus equivalentes.
TABLA
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|c|c|c|c|c|c|c|c|c|c|}\dddcline{3}{10}\multicolumn{2}{c|}{}\+
Temperatura \+ Presión \+ Caudal
\+\multicolumn{5}{|c|}{Composición}\\\hline Corriente \+ Fase \+
ºC \+ kPa \+ KgMol/h \+ C _{1} \+ C _{2} \+ C _{3} \+
C _{4} \+ C _{5} \\ \+ \+ \+ \+ \+ Mol% \+ Mol% \+ Mol%
\+ Mol% \+ Mol% \\\hline 10 \+ Vap \+ -42,2 \+ 4800 \+
47.673 \+ 94,3 \+ 3,9 \+ 0,3 \+ 1,1 \+ 0,4 \\\hline 11 \+
Vap \+ -42,2 \+ 4758 \+ 1.906 \+ 94,3 \+ 3,9 \+ 0,3 \+ 1,1
\+ 0,4 \\\hline 12 \+ Vap \+ -42,2 \+ 4758 \+ 45.768 \+ 94,3
\+ 3,9 \+ 0,3 \+ 1,1 \+ 0,4 \\\hline 13 \+ Vap/liq \+ -43,3
\+ 4775 \+ 47.673 \+ 94,3 \+ 3,9 \+ 0,3 \+ 1,1 \+ 0,4 \\\hline
14 \+ Liq \+ -93,4 \+ 4569 \+ 47.673 \+ 94,3 \+ 3,9 \+ 0,3
\+ 1,1 \+ 0,4 \\\hline 15 \+ Vap/liq \+ -95,8 \+ 2758 \+
47.673 \+ 94,3 \+ 3,9 \+ 0,3 \+ 1,1 \+ 0,4 \\\hline 16 \+
Liq \+ -95,8 \+ 2758 \+ 46.539 \+ 94,1 \+ 4,0 \+ 0,3 \+ 1,1
\+ 0,5 \\\hline 17 \+ Vap \+ -95,8 \+ 2758 \+ 1.134 \+ 99,4
\+ 0,5 \+ 0,0 \+ 0,0 \+ 0,0 \\\hline 18 \+ Vap \+ -45,2 \+
2738 \+ 1.134 \+ 99,4 \+ 0,5 \+ 0,0 \+ 0,0 \+ 0,0 \\\hline
20 \+ Vap/liq \+ 9,1 \+ 345 \+ 17.609 \+ 11,5 \+ 43,7 \+ 32,0
\+ 1,6 \+ 11,2 \\\hline 21 \+ Liq \+ 9,1 \+ 345 \+ 102 \+
0,3 \+ 6,5 \+ 18,7 \+ 2,7 \+ 71,8 \\\hline 22 \+ Vap \+ 9,1
\+ 345 \+ 17.504 \+ 11,5 \+ 43,9 \+ 32,1 \+ 1,6 \+ 10,9
\\\hline 23 \+ Vap \+ 62,8 \+ 1034 \+ 17.504 \+ 11,5 \+ 43,9
\+ 32,1 \+ 1,6 \+ 10,9 \\\hline 24 \+ Liq \+ 9,5 \+ 1069 \+
102 \+ 0,3 \+ 6,5 \+ 18,7 \+ 2,7 \+ 71,8 \\\hline 25 \+
Vap/liq \+ 13,1 \+ 985 \+ 17.609 \+ 11,5 \+ 43,7 \+ 32,0 \+
1,6 \+ 11,2 \\\hline 26 \+ Vap \+ 13,1 \+ 986 \+ 13.236 \+
14,9 \+ 51,7 \+ 29,5 \+ 0,9 \+ 3,0 \\\hline 27 \+ Liq \+
13,1 \+ 986 \+ 4.370 \+ 1,0 \+ 19,6 \+ 39,8 \+ 3,3 \+ 36,3
\\\hline 28 \+ Liq \+ 14,2 \+ 2462 \+ 4.370 \+ 1,0 \+ 19,6
\+ 39,8 \+ 3,3 \+ 36,3 \\\hline 29 \+ Vap \+ 66,2 \+ 2462 \+
13.236 \+ 14,9 \+ 51,7 \+ 29,5 \+ 0,9 \+ 3,0 \\\hline 30 \+
Vap/liq \+ 47,7 \+ 2462 \+ 17.609 \+ 11,5 \+ 43,9 \+ 32,1 \+
1,6 \+ 10,9 \\\hline 32 \+ Liq \+ -48,0 \+ 2345 \+ 17.609 \+
11,5 \+ 43,9 \+ 32,1 \+ 1,6 \+ 10,9 \\\hline 33 \+ Vap/liq
\+ -64,2 \+ 365 \+ 17.609 \+ 11,5 \+ 43,9 \+ 32,1 \+ 1,6 \+
10,9 \\\hline 40 \+ Vap/Liq \+ -48,0 \+ 2345 \+ 50.894 \+
33,3 \+ 48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4 \\\hline 41 \+ Liq \+
-93,4 \+ 2138 \+ 50.894 \+ 33,3 \+ 48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4
\\\hline 42 \+ Vap/liq \+ -111,2 \+ 386 \+ 50.894 \+ 33,3 \+
48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4 \\\hline 43 \+ Vap/liq \+ -47,8
\+ 365 \+ 50.894 \+ 33.3 \+ 48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4
\\\hline 44 \+ Vap/liq \+ 9,1 \+ 345 \+ 50.894 \+ 33,3 \+
48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4 \\\hline 45 \+ Vap \+ 9,1 \+ 345
\+ 50.486 \+ 33,6 \+ 48,7 \+ 2,1 \+ 2,8 \+ 12,8 \\\hline 46
\+ Liq \+ 9,1 \+ 345 \+ 441 \+ 0,7 \+ 7,0 \+ 1,2 \+ 5,1 \+
85,8 \\\hline 47 \+ Vap \+ 86,1 \+ 1379 \+ 50.486 \+ 33,6 \+
48,7 \+ 2,1 \+ 2,8 \+ 12,8 \\\hline 48 \+ Liq \+ 9,7 \+ 1379
\+ 441 \+ 0,7 \+ 7,0 \+ 1,2 \+ 5,1 \+ 85,8 \\\hline 49 \+
Vap/liq \+ 82,1 \+ 1379 \+ 50.894 \+ 33,3 \+ 48,3 \+ 2,1 \+
2,9 \+ 13,4 \\\hline 50 \+ Vap \+ 13,1 \+ 1331 \+ 42.108 \+
39,5 \+ 53,0 \+ 1,9 \+ 1,8 \+ 3,8 \\\hline 51 \+ Liq \+ 13,1
\+ 1331 \+ 8.800 \+ 3,5 \+ 25,5 \+ 3,2 \+ 8,3 \+ 59,5
\\\hline 52 \+ Vap/liq \+ 36,6 \+ 2462 \+ 50.894 \+ 33,3 \+
48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4 \\\hline 53 \+ Vap/liq \+ 13,1 \+
2414 \+ 50.894 \+ 33,3 \+ 48,3 \+ 2,1 \+ 2,9 \+ 13,4 \\\hline
89 \+ Vap/liq \+ 7,0 \+ 5400 \+ 48.036 \+ 93,5 \+ 3,9 \+ 0,3
\+ 0,7 \+ 1,6 \\\hline 90 \+ Vap/liq \+ -48,0 \+ 5365 \+
48.036 \+ 93,5 \+ 3,9 \+ 0,3 \+ 0,7 \+ 1,6
\\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
Claims (6)
1. Un proceso para licuar una corriente de gas
natural para producir producto liquido a presión que tiene una
temperatura superior a -112°C y una presión suficiente para que el
producto líquido esté a, o por debajo de, su punto de burbujeo,
usando dos refrigerantes de múltiples componentes en ciclo cerrado,
en donde un refrigerante de alto nivel enfría a un refrigerante de
bajo nivel y el refrigerante de bajo nivel enfría y licúa al gas
natural, que comprende los pasos de:
- (a)
- enfriar y licuar una corriente de gas natural por intercambio de calor con un refrigerante de bajo nivel de múltiples componentes en un primer ciclo de refrigeración cerrado,
- (b)
- calentar el refrigerante de bajo nivel por intercambio de calor en relación de contracorriente con otra corriente del refrigerante de bajo nivel y por intercambio de calor contra una corriente del refrigerante de alto nivel;
- (c)
- comprimir dicho refrigerante de bajo nivel calentado del paso (b) a una presión elevada, y efectuar su post-enfriamiento contra un fluido de enfriamiento externo;
- (d)
- enfriar más dicho refrigerante de bajo nivel por intercambio de calor contra una segunda corriente del refrigerante de alto nivel de múltiples componentes y contra el refrigerante de bajo nivel del paso (b), siendo calentado dicho refrigerante de alto nivel durante el intercambio de calor; y
- (e)
- comprimir dicho refrigerante de alto nivel del paso (d) a una presión elevada y someterlo a post-enfriamiento contra un fluido de enfriamiento externo.
2. El proceso según la Reivindicación 1, en el
que el intercambio de calor indirecto del paso (a) consiste en una
etapa.
3. El proceso según la Reivindicación 1, en el
que el refrigerante de bajo nivel de múltiples componentes
comprende metano, etano, butano y pentano.
4. El proceso según la Reivindicación 1, en el
que el refrigerante de alto nivel de múltiples componentes
comprende butano y pentano.
5. Un proceso para licuar una corriente de gas
rico en metano para producir un producto líquido bajo presión que
tiene una temperatura superior a -112°C y una presión suficiente
para que el producto líquido esté a, o por debajo de, su punto de
burbujeo, usando dos ciclos cerrados de refrigeración de múltiples
componentes, comprendiendo cada refrigerante en dichos ciclos de
refrigeración constituyentes de diversas volatilidades, que
comprende:
- (a)
- licuar la corriente de gas rico en metano en un primer intercambiador de calor contra un primer refrigerante de múltiples componentes que circula en un primer ciclo de refrigeración;
- (b)
- comprimir el primer refrigerante de múltiples componentes en una pluralidad de etapas de compresión y enfriar el primer refrigerante de múltiples componentes comprimido en una o más etapas contra un fluido de enfriamiento externo;
- (c)
- enfriar el primer refrigerante de múltiples componentes enfriado comprimido, contra un segundo refrigerante de múltiples componentes en un segundo intercambiador de calor hasta licuar al menos parcialmente al primer refrigerante de múltiples componentes comprimido antes de licuar el gas rico en metano en el primer intercambiador de calor; y
- (d)
- comprimir el segundo refrigerante de múltiples componentes en una pluralidad de etapas de compresión, y enfriar el segundo refrigerante de múltiples componentes en una o más etapas contra un fluido de enfriamiento externo, intercambiando calor el segundo refrigerante de múltiples componentes enfriado, comprimido, en el segundo intercambiador de calor, para producir un segundo refrigerante de múltiples componentes al menos parcialmente líquido, expandiendo el segundo refrigerante de múltiples componentes al menos parcialmente líquido enfriado para producir un refrigerante de baja temperatura y hacer pasar el refrigerante de baja temperatura en intercambio de calor a contracorriente con el primer refrigerante de múltiples componentes enfriado comprimido para licuar al menos parcialmente al primer refrigerante de múltiples componentes y para vaporizar al menos parcialmente al segundo refrigerante de múltiples componentes, y reciclar el segundo refrigerante de múltiples componentes a la primera etapa de compresión.
6. Un proceso para la licuefacción de un gas rico
en metano para producir un producto líquido a presión que tiene
una temperatura superior a aproximadamente -112°C, que comprende
los pasos de:
- (a)
- enfriar y licuar el gas en un primer intercambiador de calor por intercambio de calor contra un primer refrigerante de múltiples componentes de un primer ciclo cerrado de refrigeración;
\newpage
- (b)
- enfriar dicho refrigerante de múltiples componentes en un segundo intercambiador de calor contra un segundo refrigerante de múltiples componentes en un segundo ciclo cerrado de refrigeración;
- (c)
- comprendiendo dicho primer ciclo de refrigeración:
- poner bajo presión y enfriar al primer refrigerante enfriado del paso (b) en al menos una etapa de compresión y enfriamiento, que comprende separar las fases del primer refrigerante calentado en una fase de vapor y una fase líquida, poner bajo presión por separado la fase de vapor y la fase líquida, combinar la fase líquida a presión y la fase de vapor a presión, y post-enfriar las fases combinadas contra un fluido de enfriamiento externo;
- hacer pasar el primer refrigerante a presión a través del segundo intercambiador de calor para enfriar al primer refrigerante contra el segundo refrigerante;
- hacer pasar el primer refrigerante a presión a través del primer intercambiador de calor; expandir el primer refrigerante a presión para convertir el primer refrigerante en un refrigerante mezclado a una temperatura más baja y hacer pasar el primer refrigerante expandido a través del primer intercambiador de calor en relación de contracorriente consigo mismo antes de la expansión y con gas rico en metano, calentando con ello al primer refrigerante expandido y produciendo un líquido bajo presión que tiene una temperatura superior a aproximadamente -112°C, y reciclar el primer refrigerante expandido, calentado, al segundo intercambiador de calor; y
- (d)
- comprendiendo dicho segundo ciclo de refrigeración:
- poner bajo presión y enfriar al segundo refrigerante calentado en al menos una etapa de compresión y enfriamiento, la cual comprende separar en fases el segundo refrigerante calentado en una fase de vapor y una fase líquida, poner bajo presión por separado la fase de vapor y la fase líquida, combinar la fase líquida bajo presión y la fase de vapor bajo presión, y post-enfriar las fases combinadas contra un fluido de enfriamiento externo;
- hacer pasar el segundo refrigerante puesto bajo presión a través del segundo intercambiador de calor para enfriar al primer refrigerante contra el segundo refrigerante;
- expandir el segundo refrigerante puesto bajo presión a una temperatura más baja, y hacer pasar al segundo refrigerante expandido a través del segundo intercambiador de calor en relación de contracorriente consigo mismo antes de la expansión y con el primer refrigerante, calentando con ello al segundo refrigerante expandido.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6513338B1 (en) * | 1998-05-12 | 2003-02-04 | Messer Griesheim Gmbh | Refrigerant mixture for a mixture-throttling process |
| US6347532B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures |
| US6357257B1 (en) * | 2001-01-25 | 2002-03-19 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic industrial gas liquefaction with azeotropic fluid forecooling |
| US6742358B2 (en) | 2001-06-08 | 2004-06-01 | Elkcorp | Natural gas liquefaction |
| BR0210218A (pt) * | 2001-06-29 | 2004-06-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | Método de absorção para recuperar e método para separar componentes de c2+ de uma mistura lìquida pressurizada contendo c1 e c2+ |
| US6560988B2 (en) | 2001-07-20 | 2003-05-13 | Exxonmobil Upstream Research Company | Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities |
| FR2829569B1 (fr) * | 2001-09-13 | 2006-06-23 | Technip Cie | Procede de liquefaction de gaz naturel, mettant en oeuvre deux cycles de refrigeration |
| JP2005515298A (ja) * | 2002-01-18 | 2005-05-26 | カーティン ユニバーシティ オブ テクノロジー | 凝固性固形物を除去することによりｌｎｇを製造する方法および装置 |
| US6913076B1 (en) * | 2002-07-17 | 2005-07-05 | Energent Corporation | High temperature heat pump |
| US6691531B1 (en) * | 2002-10-07 | 2004-02-17 | Conocophillips Company | Driver and compressor system for natural gas liquefaction |
| US6945075B2 (en) * | 2002-10-23 | 2005-09-20 | Elkcorp | Natural gas liquefaction |
| JP4571934B2 (ja) * | 2003-02-25 | 2010-10-27 | オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド | 炭化水素ガス処理 |
| US6889523B2 (en) | 2003-03-07 | 2005-05-10 | Elkcorp | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
| EP1613909B1 (en) * | 2003-03-18 | 2013-03-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
| US6742357B1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
| US6722157B1 (en) * | 2003-03-20 | 2004-04-20 | Conocophillips Company | Non-volatile natural gas liquefaction system |
| US7137274B2 (en) | 2003-09-24 | 2006-11-21 | The Boc Group Plc | System for liquefying or freezing xenon |
| US7155931B2 (en) * | 2003-09-30 | 2007-01-02 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
| US7204100B2 (en) * | 2004-05-04 | 2007-04-17 | Ortloff Engineers, Ltd. | Natural gas liquefaction |
| US20070227185A1 (en) * | 2004-06-23 | 2007-10-04 | Stone John B | Mixed Refrigerant Liquefaction Process |
| NZ549467A (en) * | 2004-07-01 | 2010-09-30 | Ortloff Engineers Ltd | Liquefied natural gas processing |
| US7152428B2 (en) * | 2004-07-30 | 2006-12-26 | Bp Corporation North America Inc. | Refrigeration system |
| MXPA04010342A (es) * | 2004-10-20 | 2005-06-20 | Dario Ochoa Vivanco Ruben | Mejora en la mezcla de gases refrigerantes a base de hidrocarbonos para obtener mayor eficiencia en sistemas de compresion de refrigeracion y de aire acondicionado. |
| US20090217701A1 (en) * | 2005-08-09 | 2009-09-03 | Moses Minta | Natural Gas Liquefaction Process for Ling |
| DE102005038266A1 (de) * | 2005-08-12 | 2007-02-15 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
| EP2021712A2 (en) | 2006-05-15 | 2009-02-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream |
| MX2008013462A (es) * | 2006-06-02 | 2008-10-29 | Ortloff Engineers Ltd | Procesamiento de gas natural licuado. |
| RU2432534C2 (ru) * | 2006-07-14 | 2011-10-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ для сжижения потока углеводородов и устройство для его осуществления |
| DE102006039661A1 (de) * | 2006-08-24 | 2008-03-20 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
| WO2008034875A2 (en) * | 2006-09-22 | 2008-03-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream |
| US20080078205A1 (en) * | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon Gas Processing |
| US8590340B2 (en) * | 2007-02-09 | 2013-11-26 | Ortoff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US20080277398A1 (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-13 | Conocophillips Company | Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same |
| US9869510B2 (en) * | 2007-05-17 | 2018-01-16 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
| US8919148B2 (en) * | 2007-10-18 | 2014-12-30 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US20090282865A1 (en) | 2008-05-16 | 2009-11-19 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
| CN101392982B (zh) * | 2008-11-10 | 2012-12-05 | 陈文煜 | 一种液化富甲烷气的工艺流程 |
| CN101392983B (zh) * | 2008-11-10 | 2012-12-05 | 陈文煜 | 一种液化富甲烷气的过程 |
| US20100287982A1 (en) * | 2009-05-15 | 2010-11-18 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
| US8434325B2 (en) | 2009-05-15 | 2013-05-07 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing |
| ITMI20091768A1 (it) * | 2009-10-15 | 2011-04-16 | Ecoproject Sas Di Luigi Gazzi E C | Processo per impianti gnl anche di grande capacita' richiedente basse portate volumetriche ai compressori frigoriferi |
| ES2375390B1 (es) * | 2009-10-26 | 2013-02-11 | Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) | Planta de recuperación de helio. |
| US9021832B2 (en) * | 2010-01-14 | 2015-05-05 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US9441877B2 (en) * | 2010-03-17 | 2016-09-13 | Chart Inc. | Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method |
| KR101009853B1 (ko) * | 2010-04-30 | 2011-01-19 | 한국가스공사연구개발원 | 냉매 분리가 있는 천연가스 액화공정 |
| KR101666254B1 (ko) | 2010-06-03 | 2016-10-13 | 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 | 탄화수소 가스 처리공정 |
| CN102093921A (zh) * | 2011-01-20 | 2011-06-15 | 中国海洋石油总公司 | 一种海上天然气液化方法及液化装置 |
| US8991181B2 (en) * | 2011-05-02 | 2015-03-31 | Harris Corporation | Hybrid imbedded combined cycle |
| KR101227115B1 (ko) * | 2011-09-26 | 2013-01-28 | 서울대학교산학협력단 | 혼합 냉매를 이용한 피드 스트림의 액화장치 및 액화방법과 이를 포함하는 유체전달 시스템 |
| CN102506298B (zh) * | 2011-09-30 | 2013-11-06 | 中国寰球工程公司 | 用于液化天然气装车系统的冷循环系统和方法 |
| CN102445052A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-05-09 | 南京林业大学 | 一种用于零散气源点的沼气液化工艺及装置 |
| CN102564061B (zh) * | 2011-12-19 | 2014-06-11 | 中国海洋石油总公司 | 一种应用于基荷型天然气液化工厂的双级混合冷剂循环液化系统 |
| CN102538389A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-07-04 | 中国海洋石油总公司 | 一种应用于基荷型天然气液化工厂的混合制冷剂预冷系统 |
| AU2013240459B2 (en) * | 2012-03-30 | 2016-01-14 | Exxonmobil Upstream Research Company | LNG formation |
| US9038389B2 (en) | 2012-06-26 | 2015-05-26 | Harris Corporation | Hybrid thermal cycle with independent refrigeration loop |
| CN102748918A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-10-24 | 中国海洋石油总公司 | 双级混合冷剂循环天然气液化系统 |
| AU2013375185B2 (en) * | 2013-01-24 | 2016-03-31 | Exxonmobil Upstream Research Company | Liquefied natural gas production |
| CN105473967B (zh) | 2013-03-15 | 2018-06-26 | 查特能源化工公司 | 混合制冷剂系统和方法 |
| US11428463B2 (en) | 2013-03-15 | 2022-08-30 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant system and method |
| US11408673B2 (en) | 2013-03-15 | 2022-08-09 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant system and method |
| US9297387B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-03-29 | Harris Corporation | System and method of controlling wrapping flow in a fluid working apparatus |
| US9574563B2 (en) | 2013-04-09 | 2017-02-21 | Harris Corporation | System and method of wrapping flow in a fluid working apparatus |
| US9303514B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-04-05 | Harris Corporation | System and method of utilizing a housing to control wrapping flow in a fluid working apparatus |
| CN103216998B (zh) * | 2013-04-12 | 2015-12-02 | 北京安珂罗工程技术有限公司 | 一种单循环混合冷剂压缩与输送的方法和系统 |
| US20140366577A1 (en) | 2013-06-18 | 2014-12-18 | Pioneer Energy Inc. | Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture |
| US9303533B2 (en) | 2013-12-23 | 2016-04-05 | Harris Corporation | Mixing assembly and method for combining at least two working fluids |
| EP3006875A1 (de) * | 2014-10-09 | 2016-04-13 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems und Wärmetauscher-System |
| US20160109177A1 (en) | 2014-10-16 | 2016-04-21 | General Electric Company | System and method for natural gas liquefaction |
| US10443926B2 (en) * | 2014-11-19 | 2019-10-15 | Dresser-Rand Company | System and method for liquefied natural gas production |
| AR105277A1 (es) | 2015-07-08 | 2017-09-20 | Chart Energy & Chemicals Inc | Sistema y método de refrigeración mixta |
| AU2017249441B2 (en) | 2016-04-11 | 2021-05-27 | Geoff Rowe | A system and method for liquefying production gas from a gas source |
| CA2971469C (en) | 2016-06-13 | 2023-05-02 | Geoff Rowe | System, method and apparatus for the regeneration of nitrogen energy within a closed loop cryogenic system |
| US10551118B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US10533794B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-01-14 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US10551119B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| CN106440656B (zh) * | 2016-11-02 | 2022-02-15 | 中国寰球工程有限公司 | 一种二氧化碳预冷双级氮膨胀的天然气液化系统 |
| RU2645095C1 (ru) * | 2017-04-03 | 2018-02-15 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" | Способ частичного сжижения природного газа |
| US11543180B2 (en) | 2017-06-01 | 2023-01-03 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
| CN107166871A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-09-15 | 西安交通大学 | 采用双级混合制冷剂循环的液化天然气蒸发气再液化系统 |
| US11428465B2 (en) | 2017-06-01 | 2022-08-30 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
| KR102118304B1 (ko) * | 2018-10-01 | 2020-06-03 | 영남대학교 산학협력단 | 원료 가스 액화 처리 방법 |
| US11578545B2 (en) * | 2018-11-20 | 2023-02-14 | Exxonmobil Upstream Research Company | Poly refrigerated integrated cycle operation using solid-tolerant heat exchangers |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1270952A (fr) * | 1960-10-19 | 1961-09-01 | Shell Int Research | Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel |
| GB1296696A (es) * | 1968-12-17 | 1972-11-15 | ||
| US4229195A (en) * | 1978-05-09 | 1980-10-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method for liquifying natural gas |
| ES8607523A1 (es) * | 1984-02-13 | 1986-04-01 | Air Prod & Chem | Un proceso para la produccion de gas natural licuado |
| ES2082358T3 (es) * | 1991-02-21 | 1996-03-16 | Ugland Eng | Transporte de gas de petroleo no procesado. |
| US5701761A (en) * | 1994-10-05 | 1997-12-30 | Institut Francais Du Petrole | Method and installation for the liquefaction of natural gas |
| US5826444A (en) * | 1995-12-28 | 1998-10-27 | Institut Francais Du Petrole | Process and device for liquefying a gaseous mixture such as a natural gas in two steps |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2731810A (en) | 1949-01-04 | 1956-01-24 | Qjivaiiov snoonilnod | |
| US3298805A (en) * | 1962-07-25 | 1967-01-17 | Vehoc Corp | Natural gas for transport |
| GB1135871A (en) | 1965-06-29 | 1968-12-04 | Air Prod & Chem | Liquefaction of natural gas |
| GB1181049A (en) * | 1967-12-20 | 1970-02-11 | Messer Griesheim Gmbh | Process for the Liquifaction of Natural Gas |
| DE1939114B2 (de) | 1969-08-01 | 1979-01-25 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas |
| US3964891A (en) | 1972-09-01 | 1976-06-22 | Heinrich Krieger | Process and arrangement for cooling fluids |
| US3970441A (en) | 1973-07-17 | 1976-07-20 | Linde Aktiengesellschaft | Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures |
| DE2438443C2 (de) | 1974-08-09 | 1984-01-26 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas |
| FR2292203A1 (fr) | 1974-11-21 | 1976-06-18 | Technip Cie | Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition |
| DE2628007A1 (de) | 1976-06-23 | 1978-01-05 | Heinrich Krieger | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf |
| FR2471566B1 (fr) | 1979-12-12 | 1986-09-05 | Technip Cie | Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition |
| FR2545589B1 (fr) | 1983-05-06 | 1985-08-30 | Technip Cie | Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel |
| US4504296A (en) | 1983-07-18 | 1985-03-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas |
| US4545795A (en) | 1983-10-25 | 1985-10-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction |
| US4525185A (en) | 1983-10-25 | 1985-06-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression |
| US4901533A (en) | 1986-03-21 | 1990-02-20 | Linde Aktiengesellschaft | Process and apparatus for the liquefaction of a natural gas stream utilizing a single mixed refrigerant |
| US4755200A (en) | 1987-02-27 | 1988-07-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes |
| US4911741A (en) | 1988-09-23 | 1990-03-27 | Davis Robert N | Natural gas liquefaction process using low level high level and absorption refrigeration cycles |
| US5036671A (en) | 1990-02-06 | 1991-08-06 | Liquid Air Engineering Company | Method of liquefying natural gas |
| US5161382A (en) | 1991-05-24 | 1992-11-10 | Marin Tek, Inc. | Combined cryosorption/auto-refrigerating cascade low temperature system |
| JPH06159928A (ja) | 1992-11-20 | 1994-06-07 | Chiyoda Corp | 天然ガス液化方法 |
| FR2703762B1 (fr) | 1993-04-09 | 1995-05-24 | Maurice Grenier | Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel. |
| US5379597A (en) | 1994-02-04 | 1995-01-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery |
| EP0723125B1 (en) | 1994-12-09 | 2001-10-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Gas liquefying method and plant |
| TW366410B (en) * | 1997-06-20 | 1999-08-11 | Exxon Production Research Co | Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas |
| TW368596B (en) | 1997-06-20 | 1999-09-01 | Exxon Production Research Co | Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas |
| US6105388A (en) * | 1998-12-30 | 2000-08-22 | Praxair Technology, Inc. | Multiple circuit cryogenic liquefaction of industrial gas |
-
1999
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- 1999-12-17 ES ES200150053A patent/ES2209585B1/es not_active Expired - Fee Related
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- 1999-12-17 WO PCT/US1999/030253 patent/WO2000036350A2/en not_active IP Right Cessation
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- 1999-12-17 GE GEAP19996001A patent/GEP20033058B/en unknown
- 1999-12-18 EG EG161699A patent/EG22575A/xx active
-
2001
- 2001-06-15 NO NO20012990A patent/NO20012990L/no unknown
- 2001-07-18 BG BG105716A patent/BG64360B1/bg unknown
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1270952A (fr) * | 1960-10-19 | 1961-09-01 | Shell Int Research | Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel |
| GB1296696A (es) * | 1968-12-17 | 1972-11-15 | ||
| US4229195A (en) * | 1978-05-09 | 1980-10-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method for liquifying natural gas |
| ES8607523A1 (es) * | 1984-02-13 | 1986-04-01 | Air Prod & Chem | Un proceso para la produccion de gas natural licuado |
| ES2082358T3 (es) * | 1991-02-21 | 1996-03-16 | Ugland Eng | Transporte de gas de petroleo no procesado. |
| US5701761A (en) * | 1994-10-05 | 1997-12-30 | Institut Francais Du Petrole | Method and installation for the liquefaction of natural gas |
| US5826444A (en) * | 1995-12-28 | 1998-10-27 | Institut Francais Du Petrole | Process and device for liquefying a gaseous mixture such as a natural gas in two steps |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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