ES2222773B1 - Procedimiento para la produccion de un liquido rico en metano. - Google Patents
Procedimiento para la produccion de un liquido rico en metano.Info
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Abstract
Se describe un procedimiento para producir, a partir de una corriente de gas rico en metano presurizado, una corriente líquida rica en metano presurizada que tiene una temperatura superior a -112ºC y una presión suficiente para que el líquido esté a, o por debajo de, su punto de burbujeo. En este procedimiento, se suministra una corriente líquida rica en metano, que tiene una temperatura inferior a, aproximadamente, -115ºC, y se aumenta su presión. Se suministra un gas (12) rico en metano presurizado para ser convertido en líquido y se introduce en la corriente (10) líquida rica en metano presurizada en una proporción que produce una corriente líquida rica en metano, que tiene una temperatura superior a -112ºC y una presión suficiente para que el líquido esté a, o por debajo de, su punto de burbujeo.
Description
Procedimiento para la producción de un líquido
rico en metano.
La invención se refiere a un procedimiento para
la producción de un líquido rico en metano presurizado a partir de
un gas rico en metano y, más particularmente, a un procedimiento
para la producción de un gas natural líquido presurizado (PLNG) a
partir de gas natural.
Debido a sus cualidades de combustión limpia y de
conveniencia, el gas natural ha llegado a ser usado ampliamente en
los años recientes. Muchas fuentes de gas natural están localizadas
en zonas remotas, a grandes distancias de cualesquiera mercados
comerciales para el gas. Algunas veces se dispone de un gasoducto
para el transporte del gas natural producido a un mercado
comercial. Cuando el transporte por gasoducto no es viable, el gas
natural producido es procesado frecuentemente en gas natural licuado
(que se denomina "LNG") para su transporte al mercado.
Una de las características distintivas de una
planta de LNG es la gran inversión de capital requerida para la
planta. El equipo usado para licuar el gas es generalmente
completamente caro. La planta de licuación esta constituida por
diversos sistemas básicos que incluyen el tratamiento del gas para
separar las impurezas, su licuación, refrigeración, instalaciones de
energía, e instalaciones de almacenamiento y de carga en los
buques.
Los sistemas de refrigeración del LNG son caros
debido a que se necesita mucha refrigeración para licuar el gas
natural. Una corriente de gas natural típica entra en una planta de
LNG a presiones desde aproximadamente 4830 kPa absolutos a
aproximadamente 7600 kPa absolutos y temperaturas desde
aproximadamente 20ºC a aproximadamente 40ºC. Las composiciones del
gas natural a la presión atmosférica se licuarán típicamente en el
intervalo de temperatura entre aproximadamente -165ºC y -155ºC. Esta
reducción significativa de la temperatura requiere un trabajo
sustancial de refrigeración.
Se ha propuesto recientemente transportar el gas
natural a temperaturas por encima de -112ºC y a presiones
suficientes para que el líquido esté a o por debajo de su
temperatura de punto de burbujeo. Para la mayor parte de las
composiciones de gas natural, la presión del gas natural a
temperaturas por encima de -112ºC estará entre aproximadamente 1380
kPa absolutos y aproximadamente 4500 kPa absolutos. Este gas natural
líquido presurizado se denomina PLNG para distinguirlo del LNG, el
cual se transporta a una presión cerca de la atmosférica y a una
temperatura de aproximadamente -162ºC. La producción de PLNG
requiere significativamente menos refrigeración que la requerida
para la producción de LNG puesto que el PLNG puede estar más de
50ºC más caliente que el LNG convencional a presión atmosférica.
Ejemplos de procedimientos para la fabricación de PLNG se describen
en las Solicitudes de Patentes de EE.UU. 09/099262, 09/099590, y
09/099589 y en la Solicitud de Patente provisional 60/079642. En
vista de los beneficios económicos sustanciales asociados con la
fabricación y transporte del PLNG, existe una necesidad continua
para procedimientos mejorados para la producción de PLNG.
Se describe un procedimiento mejorado para la
producción a partir de una corriente de gas rico en metano
presurizado una corriente líquida rica en metano presurizado que
tiene una temperatura por encima de -112ºC y que tiene una presión
suficiente para que el líquido esté a o por debajo de su punto de
burbujeo. En este procedimiento, se suministra una corriente
líquida rica en metano que tiene una temperatura por debajo de
aproximadamente -155ºC y se incrementa su presión. Se suministra un
gas rico en metano presurizado a licuar y se introduce en la
corriente líquida rica en metano presurizado a un régimen que
produce una corriente líquida rica en metano que tiene una
temperatura por encima de -112ºC y una presión suficiente para que
el líquido esté a o por debajo de su punto de burbujeo.
En una realización preferida, se produce un gas
natural líquido presurizado (PLNG) mediante el suministro de LNG
que tiene una presión cerca de la presión atmosférica y bombear el
LNG a la presión deseada del PLNG a ser producido mediante el
procedimiento. El gas natural se suministra al procedimiento y la
presión se ajusta bien hacia arriba o hacia abajo, si fuera
necesario, para estar a esencialmente la misma presión que el LNG
presurizado. Dependiendo de la presión disponible del gas natural,
su presión se puede incrementar mediante un medio de compresión o
disminuir mediante un dispositivo de expansión tal como una válvula
Joule-Thomson o un
turbo-expansionador. A continuación el gas natural
presurizado se mezcla con el LNG presurizado a un régimen que
produce PLNG que tiene una temperatura por encima de -112ºC y una
presión suficiente para que el líquido que se obtiene esté a o por
debajo de su punto de burbujeo. El gas natural se puede
opcionalmente enfriar antes de su mezcla con el PLNG presurizado
mediante cualquier dispositivo de enfriamiento adecuado. Por
ejemplo, el gas natural se puede enfriar mediante cambio de calor
indirecto con un medio de enfriamiento externo, mediante un
dispositivo de expansión que reduce la presión del gas natural, o
mediante cambio de calor con el LNG presurizado. La mezcla producida
mediante la mezcla del LNG presurizado y el gas natural presurizado
se puede hacer pasar opcionalmente a través de un separador de fases
para separar cualquier gas que permanezca sin licuar después de su
mezcla. El líquido retirado del separador se hace pasar a
continuación a un medio de almacenamiento adecuado para su
almacenamiento a una temperatura por encima de -112ºC y una presión
suficiente para que esté a o por debajo de su punto de burbujeo.
La presente invención y sus ventajas se
entenderán mejor por referencia a la descripción detallada
siguiente y a los dibujos adjuntos, que son diagramas de flujo
esquemáticos de realizaciones representativas de esta
invención.
La Figura 1 es un diagrama esquemático de una
realización de la presente invención en la que el gas natural
presurizado se combina con LNG presurizado para producir PLNG.
La Figura 2 es un diagrama esquemático de otra
realización de la presente invención similar a la realización de la
Figura 1 excepto que el LNG presurizado y el gas natural presurizado
se hacen pasar a través de un cambiador de calor antes de ser
combinados para producir el PLNG.
La Figura 3 es un diagrama esquemático de todavía
otra realización de la invención similar a la realización de la
Figura 1 excepto que la mezcla líquida que se obtiene a partir de la
mezcla de LNG presurizado y gas natural presurizado se hace pasar a
un separador de fases para separar cualquier gas sin licuar.
Los dibujos no pretenden excluir del alcance de
la invención otras realizaciones que son el resultado de
modificaciones normales y esperadas de estas realizaciones
específicas. Diversos subsistemas requeridos tales como válvulas,
mezcladores de las corrientes de flujo, y sistemas de control han
sido suprimidos de los dibujos por motivos de simplicidad y claridad
de presentación.
El procedimiento de esta invención produce una
corriente producto líquida rica en metano presurizado que tiene una
temperatura por encima de -112°C y que tiene una presión
suficiente para que el líquido esté a o por debajo su punto de
burbujeo. Este producto líquido se denomina algunas veces en esta
descripción PLNG. En el procedimiento de esta invención, el PLNG se
prepara por presurización de un líquido rico en metano,
preferiblemente gas natural líquido (LNG) a o cerca de la presión
atmosférica, a la presión deseada del producto PLNG a ser producido
mediante el procedimiento e introduciendo al líquido rico en metano
presurizado un gas rico en metano presurizado, preferiblemente gas
natural presurizado. El líquido rico en metano presurizado se
calienta por el gas natural presurizado y el gas rico en metano se
licúa por el líquido rico en metano presurizado para producir PLNG
que tiene una temperatura por encima de -112ºC y que tiene una
presión suficiente para que el líquido esté a o por debajo de su
punto de
burbujeo.
burbujeo.
La expresión "punto de burbujeo" según se
usa en esta descripción con respecto al PLNG significa la
temperatura y presión a la que el PLNG comienza a convertirse en
gas. Por ejemplo, si un cierto volumen de PLNG se mantiene a
presión constante, pero se incrementa su temperatura, la
temperatura a la que comienza a formarse burbujas de gas en el PLNG
es el punto de burbujeo. Similarmente, si un cierto volumen de PLNG
se mantiene a temperatura constante pero se reduce la presión, la
presión a la que el gas comienza a formarse define el punto de
burbujeo. En el punto de burbujeo, el gas licuado es un líquido
saturado. Para la mayor parte de las composiciones de gas natural,
la presión del punto de burbujeo del gas natural a temperaturas por
encima de -112ºC estará entre aproximadamente 1380 kPa absolutos y
aproximadamente 4500 kPa absolutos. Para una composición de gas
natural dada que tiene una temperatura en particular, las personas
especializadas en la técnica pueden determinar la presión del punto
de burbujeo.
El procedimiento de esta invención se describirá
ahora con referencia a los dibujos. En referencia a la Figura 1, LNG
de cualquier fuente adecuada se suministra a la tubería 10 y se hace
pasar a una bomba adecuada 20. El LNG se puede suministrar por
ejemplo mediante un oleoducto a partir de una planta de LNG, a
partir de un recipiente de almacenamiento estacionario, o a partir
de un medio de transporte tal como uno o más recipientes sobre un
camión, una barcaza, un vagón de ferrocarril o un barco. El LNG
tendrá típicamente una 5 temperatura por debajo de aproximadamente
-155ºC y más típicamente una temperatura de aproximadamente -162ºC y
tendrá una presión cercana a la presión atmosférica. La bomba 20
incrementa la presión del LNG a un nivel predeterminado, que es la
presión deseada del PLNG a ser producido mediante el procedimiento
de esta invención. La presión del producto PLNG es suficiente para
que el líquido esté a o por debajo de su punto de burbujeo. La
presión del producto PLNG dependerá por lo tanto de la temperatura
y composición del producto PLNG. Para que el PLNG esté a o por
debajo de la temperatura de su punto de burbujeo y tenga una
temperatura por encima de -112ºC, la presión del líquido que sale de
la bomba 20 a través de la tubería 11 tendrá típicamente una presión
por encima de 1380 kPa absolutos y más típicamente tendrá una
presión en el intervalo entre aproximadamente 2400 kPa absolutos y
3800 kPa absolutos.
El gas natural se suministra a la tubería 12
desde cualquier fuente adecuada. El gas natural adecuado para el
procedimiento de esta invención puede comprender gas natural
obtenido a partir de un pozo de crudo de petróleo (gas asociado) o
desde un pozo de gas (gas no asociado). La composición del gas
natural puede variar significativamente. Según se usa aquí, una
corriente de gas natural contiene metano (C_{l}) como un
componente más importante. El gas natural contendrá típicamente
también etano (C_{2}), hidrocarburos superiores (C_{3+}), y
pequeñas cantidades de contaminantes tales como agua, dióxido de
carbono (CO_{2}), sulfuro de hidrógeno, nitrógeno, butano,
hidrocarburos de seis o más átomos de carbono, impurezas, sulfuro de
hierro, parafina, y crudo de petróleo. Las solubilidades de estos
contaminantes varían con la temperatura, presión y composición. A
temperaturas criogénicas, el CO_{2}, el agua, y otros
contaminantes pueden formar sólidos, lo que daría lugar a problemas
de flujo del fluido en el equipo asociado con el transporte y
almacenamiento del PLNG. Estas dificultades potenciales se pueden
evitar mediante separación de dichos contaminantes si se prevén las
condiciones que formarían sólidos cuando el gas natural en la
tubería 13 se mezcla con LNG presurizado.
En la siguiente descripción de la invención, se
supone que la corriente de gas natural en la tubería 12 ha sido
tratada adecuadamente para separar los sulfuros y el dióxido de
carbono y secada para separar el agua usando procedimientos
convencionales y bien conocidos para producir una corriente de gas
natural "dulce, y seco". Si la corriente de alimentación de
gas natural contiene hidrocarburos pesados que podrían congelarse
durante su mezcla con el LNG presurizado o si los hidrocarburos
pesados no son deseados en el PLNG, los hidrocarburos pesados se
pueden separar mediante un procedimiento de fraccionamiento
convencional en cualquier punto en el procedimiento de esta
invención antes de que el gas natural se mezcle con el LNG
presurizado.
La corriente de alimentación de gas natural 12
entrará típicamente en el procedimiento a una presión por encima de
aproximadamente 1380 kPa absolutos, y más típicamente entrará a
una presión por encima de aproximadamente 4800 kPa absolutos, y
estará típicamente a temperatura ambiente; sin embargo, el gas
natural puede estar a presiones y temperaturas diferentes, si se
desea, y el procedimiento se puede modificar de acuerdo con esto.
Por ejemplo, si el gas natural en la tubería 12 está por debajo de
la presión del LNG presurizado en la tubería 11, el gas natural se
puede presurizar mediante un medio de compresión adecuado (no
mostrado), que puede comprender uno o más compresores. En esta
descripción del procedimiento de esta invención, se supone que la
corriente de gas natural suministrada a la tubería 12 tiene una
presión al menos tan elevada como la presión del LNG presurizado en
la tubería 11.
El gas natural presurizado en la tubería 12 se
hace pasar preferiblemente a un dispositivo de control del flujo
21 adecuado para controlar el flujo y/o reducir la presión entre la
tubería 12 y la tubería 13. Puesto que el gas natural se
suministrará típicamente a una presión mayor que la presión del LNG
en la tubería 11, el dispositivo de control de flujo 21 puede estar
en la forma de un expansor de turbina, una válvula
Joule-homson, o una combinación de ambos, tal como,
por ejemplo, una válvula Joule-Thomson y un expansor
de turbina en paralelo, lo que proporciona la capacidad de usar
bien uno u otro o ambos la válvula Joule-Thomson y
el expansor de turbina simultáneamente. Mediante el uso de un
dispositivo de expansión tal como una válvula
Joule-Thomson o un expansor de turbina para
expandir el gas natural para reducir su presión, el gas natural se
enfría también. El enfriamiento del gas natural es deseable, aunque
no una etapa requerida en el procedimiento, debido a que la
disminución de la temperatura del gas natural antes de su mezcla
con el LNG presurizado puede incrementar la cantidad de PLNG
producido.
Aunque no requerido en la práctica de esta
invención, puede ser deseable enfriar adicionalmente el gas natural
mediante un medio de enfriamiento adicional no mostrado en los
dibujos. El medio de enfriamiento adicional puede comprender uno o
más sistemas de cambio de calor enfriados mediante sistemas de
refrigeración convencionales o uno o más dispositivos de expansión
tales como válvulas Joule-Thomson o expansores de
turbina. El sistema de enfriamiento óptimo dependerá de la
disponibilidad de enfriamiento-refrigeración,
limitaciones de espacio, si alguna, consideraciones ambientales y de
seguridad, y la cantidad deseada de PLNG a producir. A la vista de
las indicaciones de esta invención, las personas especializadas en
la técnica de tratamiento del gas pueden seleccionar un sistema de
enfriamiento adecuado teniendo en cuenta las circunstancias de
operación del procedimiento de licuación.
El líquido rico en metano en la tubería 11 y el
gas natural de la tubería 13 se combinan o mezclan para producir
una corriente líquida combinada en la tubería 14. El líquido en la
tubería 14 es dirigido a un medio de almacenamiento adecuado 23 tal
como un recipiente de almacenamiento estacionario o un transporte
adecuado tal como un barco, barcaza, barco submarino, vagón
cisterna de ferrocarril, o camión. De acuerdo con la práctica de
esta invención, el PLNG en el medio de almacenamiento 23 tendrá una
temperatura por encima de aproximadamente -112ºC y una presión
suficiente para que el líquido esté a o por debajo de su punto de
burbujeo.
La Figura 2 ilustra otra realización de la
invención y en esta y en las realizaciones ilustradas en las
Figuras 1 y 3, las partes que tienen numerales semejantes tiene las
mismas funciones en el procedimiento. Las personas especializadas en
la técnica reconocerán, sin embargo, que el equipo del
procedimiento de una realización a otra puede variar en tamaño y en
su capacidad para tratar diferentes caudales de fluido, temperaturas
y composiciones. La realización ilustrada en la Figura 2 es similar
a la realización ilustrada en la Figura 1 excepto que en la Figura 2
el LNG presurizado en la tubería 11 y el gas presurizado en la
tubería 13 se hacen pasar ambos a un cambiador de calor
convencional 22 para calentar el LNG presurizado en la tubería 11 y
para enfriar adicionalmente el gas natural en la tubería 13 antes
de que el LNG presurizado y el gas natural se combinen (tubería
14). Mediante enfriamiento del gas natural frente al LNG
presurizado en el cambiador de calor 22, el LNG se calienta a cerca
de la temperatura del LNG presurizado antes de que el gas natural y
el LNG presurizado se mezclen. Esto puede reducir el potencial para
la formación de sólidos a partir de los componentes en la
alimentación del gas natural a la temperatura del LNG (-162ºC) más
fría.
El caudal de fluidos ricos en metano que pasan a
través de las tuberías 11 y/o 13 debe ser controlado para producir
la temperatura deseada del PLNG. La temperatura del PLNG tiene que
estar por encima de -112ºC como una temperatura mínima y por debajo
de su temperatura crítica como una temperatura máxima. El gas
natural, que es predominantemente metano, no se puede licuar a
temperatura ambiente mediante simplemente incrementar la presión,
como es el caso de los hidrocarburos pesados usados para propósitos
de energía. La temperatura crítica del metano es -82,52C. Esto
significa que el metano sólo se puede licuar por debajo de esa
temperatura independientemente de la presión aplicada. Puesto que el
gas natural es una mezcla de gases líquidos, se licúa sobre un
intervalo de temperaturas. La temperatura crítica del gas natural
está típicamente entre aproximadamente -85ºC y -62ºC. Esta
temperatura crítica será la temperatura máxima teórica del PLNG en
los recipientes de almacenamiento del PLNG, pero la temperatura de
almacenamiento preferida estará varios grados por debajo de la
temperatura crítica y a una presión más baja que la presión
crítica.
Si la cantidad de gas natural a través de la
tubería 13 es demasiado grande con respecto a la cantidad de
líquido presurizado en la tubería 11, la mezcla que se obtiene en
la tubería 14 estará por encima de su punto de burbujeo y al menos
parte de la mezcla estará en estado gaseoso. Por otra parte, si la
cantidad de gas natural a través de la tubería 13 es demasiado
pequeña con respecto a la cantidad de líquido presurizado en la
tubería 11, la temperatura de la corriente combinada (tubería 14)
estará por debajo de -112ºC. El evitar temperaturas por debajo de
-112ºC es deseable para impedir la exposición de los materiales
usados en el manejo y almacenamiento del PLNG a temperaturas por
debajo de la temperatura de diseño de los materiales. Se pueden
obtener ventajas de costes significativas mediante el uso de
tuberías, recipientes, y equipo fabricado con materiales que tienen
una temperatura de diseño que no caiga significativamente por debajo
de aproximadamente -112ºC. Ejemplos de materiales adecuados para
fabricar, transportar, y almacenar PLNG se describen en las
Solicitudes de Patentes de EE.UU. 09/099649, 09/099153, y
09/099152.
Puesto que la temperatura del LNG en las tuberías
10 y 11 es de aproximadamente -162ºC, los materiales usados en las
tuberías 10 y 11 y en la bomba 12 deben estar fabricados de
materiales adecuados para dichas temperaturas criogénicas. Las
personas especializadas en la técnica estarán familiarizadas con
materiales adecuados para la construcción de tuberías, recipientes,
y otro equipo usado en el procedimiento de esta invención.
La Figura 3 ilustra otra realización de la
invención, que es similar a la realización ilustrada en la Figura 1
excepto que el LNG presurizado y el gas natural presurizado
combinados en la tubería 14 se hace pasar a un separador de fases
convencional 24 para separar cualquier gas sin licuar que permanece
después de que el gas natural (tubería 13) se mezcla con el LNG
presurizado (tubería 11). Dependiendo de la composición del gas
natural suministrado al procedimiento a través de la tubería 12,
algo del gas después de ser mezclado con el LNG presurizado puede
permanecer en estado gaseoso. Por ejemplo, el gas puede no licuarse
completamente a la temperatura y presión deseadas si el gas natural
contiene niveles significativos de un componente que tiene un punto
de ebullición más bajo que el metano, tal como el nitrógeno. Si el
gas natural suministrado al procedimiento (tubería 12) contiene
nitrógeno, el gas separado a través de la tubería 16 del separador
24 estará enriquecido en nitrógeno y el líquido que sale a través
de la tubería 15 será más pobre en nitrógeno. La corriente de gas
(tubería 16) que sale del separador 24 se puede separar del
procedimiento para su uso como combustible o para su tratamiento
posterior. El PLNG que sale del separador 24 se hace pasar a través
de la tubería 15 a un medio de almacenamiento 23.
En una aplicación de la presente invención, el
procedimiento se puede usar para producir más gas natural líquido
que la capacidad de diseño de una planta de LNG con un mínimo de
equipo adicional. En la práctica de esta invención, el LNG
producido mediante una planta de LNG convencional puede proporcionar
la refrigeración necesaria para licuar el gas natural, incrementando
de este modo sustancialmente la cantidad de gas natural líquido que
puede ser producido como un producto. En otra aplicación de esta
invención, bajo circunstancias en las cuales sólo parte de la
capacidad de una planta de LNG es necesaria para el suministro de
LNG para uso convencional, la capacidad restante de la planta de LNG
se puede usar para suministrar el LNG al procedimiento de esta
invención. En todavía otra aplicación, parte o todo del LNG
suministrado por barco a un terminal de importación se puede
suministrar al procedimiento de esta invención para producir PLNG
para su subsiguiente distribución.
Se realizaron balances de masa y de energía
simulados para ilustrar la realización mostrada en la Figura 1, y
los resultados se muestran en la Tabla más adelante.
Los datos se obtuvieron usando un programa de
simulación del procedimiento disponible comercialmente denominado
HYSYSTM (disponible de Hyprotech Ltd of Calgary, Canadá); sin
embargo, se pueden usar otros programas de simulación de
procedimiento disponibles comercialmente para desarrollar los datos,
que incluyen por ejemplo HYSIMTM, PROIITM, y ASPEN PLUSTM, que son
familiares a aquellas personas medianamente especializadas en la
técnica. Los datos presentados en la Tabla se ofrecen para
proporcionar un mejor entendimiento de la realización mostrada en el
dibujo, pero la invención no se debe considerar limitada
innecesariamente por los mismos. Las temperaturas y caudales no se
deben considerar como limitaciones de la invención, que puede tener
muchas variaciones en las temperaturas y caudales a la vista de lo
indicado aquí. En este ejemplo, el dispositivo de control del flujo
21 era una válvula Joule-Thomson.
Una persona especializada en la técnica,
particularmente una que tenga el beneficio de las descripciones de
esta patente, reconocerá muchas modificaciones y variaciones del
procedimiento específico descrito anteriormente. Por ejemplo, se
pueden usar una variedad de temperaturas y presiones de acuerdo con
esta invención, dependiendo del diseño global del sistema y de la
composición del gas natural. Como se trató anteriormente, las
realizaciones y ejemplos específicamente descritos no deben usarse
para limitar o restringir el alcance de la invención, que viene
determinado por las reivindicaclones de más adelante y sus
equivalentes.
| FG: | Gas de alimentación. |
| LNG: | Gas natural licuado. |
| PLNG: | Gas natural líquido presurizado. |
| Corriente | Fase | Temperatura | Presión | Caudal | Composición % en moles | |||||||
| Nº | Vapor/Líquido | ºC | Kpa | Kg mol/h | C_{1} | C_{2} | C_{3} | iC_{4} | nC_{4} | C_{5}^{+} | N_{2} | CO_{2} |
| 10 | L | -161 | 103 | 4963 | 91,1 | 5,9 | 2,0 | 0,5 | 0,3 | 0,0 | 0,2 | 0,0 |
| 11 | L | -159 | 2930 | 4963 | 91,1 | 5,9 | 2,0 | 0,5 | 0,3 | 0,0 | 0,2 | 0,0 |
| 12 | V | 38 | 4137 | 1877 | 91,1 | 5,9 | 2,0 | 0,5 | 0,3 | 0,0 | 0,2 | 0,0 |
| 13 | V | 32 | 2930 | 1877 | 91,1 | 5,9 | 2,0 | 0,5 | 0,3 | 0,0 | 0,2 | 0,0 |
| 14 | L | -94 | 2930 | 6840 | 91,1 | 5,9 | 2,0 | 0,5 | 0,3 | 0,0 | 0,2 | 0,0 |
Claims (13)
1. Un procedimiento para la producción de una
corriente producto líquida rica en metano presurizado que tiene una
temperatura por encima de -112ºC a partir de un gas rico en metano
presurizado, que comprende las etapas de:
- (a)
- suministrar un líquido rico en metano que tiene una temperatura por debajo de aproximadamente -155ºC y presurizar el líquido rico en metano; y
- (b)
- suministrar el gas rico en metano presurizado e introducirlo en el líquido rico en metano presurizado a un régimen que produce una corriente producto líquida rica en metano presurizado que tiene una temperatura por encima de -112ºC y que tiene una presión suficiente para estar a o por debajo de su punto de burbujeo.
2. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que la presión del líquido rico en metano
presurizado de la etapa (a) y la presión del gas rico en metano
presurizado están a esencialmente las mismas presiones.
3. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que la presión del gas rico en metano
presurizado suministrado al procedimiento excede la presión del
líquido rico en metano presurizado de la etapa (a) y el
procedimiento comprende además, antes de introducir el gas rico en
metano presurizado en el líquido rico en metano presurizado de la
etapa (a), reducir la presión del gas rico en metano presurizado a
aproximadamente la misma presión que el líquido rico en metano
presurizado de la etapa (a).
4. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que el líquido rico en metano de la etapa
(a) es LNG a o cerca de la presión atmosférica.
5. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que el gas rico en metano presurizado es
gas natural.
6. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que el gas rico en metano presurizado y el
líquido rico en metano presurizado se hacen pasar a través de un
cambiador de calor para calentar el líquido rico en metano
presurizado y enfriar el gas rico en metano presurizado.
7. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, que comprende además una etapa adicional de
enfriar el gas rico en metano presurizado con anterioridad a ser
introducido en el líquido rico en metano presurizado.
8. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 7, en el que el gas rico en metano presurizado se
enfría mediante expansión del gas rico en metano presurizado para
reducir su presión a aproximadamente la presión del líquido rico en
metano presurizado.
9. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 7, en el que el gas rico en metano presurizado se
enfría mediante cambio de calor indirecto en un medio de
enfriamiento.
10. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, que comprende además la etapa de separar en una
etapa de tratamiento previo los componentes gaseosos del gas rico
en metano presurizado que formarán sólidos a la temperatura de la
corriente de producto líquida rica en metano presurizado que tiene
una temperatura por encima de -112°C y que tiene una presión
suficiente para estar a o por debajo de su punto de burbujeo.
11. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, que comprende además la etapa adicional de hacer
pasar la corriente de producto rica en metano presurizado a un
separador de fases para producir una corriente de gas y una
corriente líquida, y hacer pasar la corriente líquida producida
mediante el separador de fases a un medio de almacenamiento.
12. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 11, que comprende además la etapa adicional de
almacenar el líquido en el medio de almacenamiento a una
temperatura por encima de -112°C y a una presión esencialmente a su
presión del punto de burbujeo.
13. El procedimiento de la reivindicación 1, que
comprende además:
(c) expandir la corriente de gas rica en metano
para reducir su presión a aproximadamente la misma presión que el
líquido rico en metano presurizado, y en el que dicha etapa de
suministro (b) incluye combinar una cantidad suficiente de la
corriente de gas rica en metano expandida con la corriente líquida
rica en metano presurizado para licuar la corriente de gas
expandida y producir una corriente de producto rica en metano que
tiene una temperatura por encima de -112°C y una presión suficiente
para que la corriente de producto esté a o por debajo de su punto
de burbujeo.
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