MXPA01007045A

MXPA01007045A - Proceso para producir un liquido rico en metano.

Info

Publication number: MXPA01007045A
Application number: MXPA01007045A
Authority: MX
Inventors: John B Stone
Original assignee: Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date: 1999-01-15
Filing date: 1999-12-17
Publication date: 2002-09-18
Also published as: GB0118528D0; GB2363636A; BG105798A; EP1169601A4; PE20001103A1; KR20010089834A; EG22006A; AU2197200A; OA11818A; US6237364B1; WO2000042348A1; YU49434B; EP1169601A1; CN1333866A; TR200102052T2; ES2222773B1; BR9916909A; TNSN99231A1; CN1102215C; AU756734B2

Abstract

Se describe un proceso para producir a partir de una corriente de gas rica en metano presurizada una corriente liquida rica en metano presurizada que tiene una temperatura arriba de °112°C (-170°'F) y que tiene una presion suficiente para que el liquido este en o abajo de su punto de burbuja. En este proceso, una corriente de liquido rica en metano que tiene una temperatura abajo de aproximadamente °155°C (-247°'F) se suministra y su presion se aumenta. Un gas (12) rico en metano presurizado a ser licuado se suministra e introduce a la corriente (10) liquida rica en metano presurizada a una velocidad que produce una corriente liquida rica en metano que tiene una temperatura arriba de °112°C (- 170°F) y una presion suficiente para que el liquido este en o abajo de su punto de burbuja.

Description

PROCESO PARA PRC I R UN LIQUIDO RICO EN METANO DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Esta invención se refiere a un proceso para producir liquido rico en metano presurizado a partir de un gas rico en metano y, más particularmente a un proceso para producir gas natural liquido presurizado (PLNG) a partir de gas natural . Debido a sus propiedades de quemado limpio y conveniencia, el gas natural se ha vuelto ampliamente usado en años recientes. Muchas fuentes de gas natural se ubican en áreas remotas a grandes distancias de cualesquier mercados comerciales para el gas. Algunas veces está disponible una tubería para transportar el gas natural producido a mercados comerciales. Cuando la transportación por tubería no es factible, el gas natural producido se procesa frecuentemente en gas natural licuado (que se llama "LNG") para transportarlo al mercado. Una de las características distintivas de una planta de LNG es la gran inversión de capital requerida para la planta. El equipo usado para licuar el gas natural es generalmente bastante caro. La planta de licuado se compone de diversos sistemas básicos, que incluyen el tratamiento del gas para eliminar impurezas, instalaciones de licuefacción, refrigeración, energia, e instalaciones de almacenamiento y embarque.

Los sistemas ele refrigeración para LNG son caros debido a que se necesita mucha refrigeración para licuar el gas natural. Una corriente de gas natural tipica entra a una planta de LNG a presiones de aproximadamente 4,830 kPa (700 psia) a aproximadamente 7,600 kPa (1,100 psia) y temperaturas de aproximadamente 20°C (68°F) a aproximadamente 40°C (104°F) . Las composiciones de gas natural a presión atmosférica licuarán tipicamente en el rango de temperatura entre aproximadamente -165°C (-265°F) y -155°C (-247°F) . Esta significativa reducción en temperatura requiere trabajo de refrigeración sustancial. Recientemente se ha propuesto transportar gas natural a temperaturas arriba de -112°C (-170°F) y a presiones suficientes para que el liquido esté en o abajo de su temperatura de punto de burbuja. Para la mayoria de las composiciones de gas natural, la presión del gas natural a temperaturas arriba de -112°C (-170°F) estará entre aproximadamente 1,380 kPa (200 psia) y aproximadamente 4,500 kPa (650 psia) . Este gas natural liquido presurizado se refiere como PLNG para distinguirlo del LNG, el cual se transporta a presión casi atmosférica y a una temperatura de aproximadamente -162°C (-260°F) . La producción de PLNG requiere significativamente menor refrigeración que la requerida para la producción de LNG, puesto que PLNG puede ser más de 50°C más caliente que el LNG convencional a £*~ presión atmosférica. Los ejemplos de procesos para fabricar PLNG se describen en las Solicitudes de Patente Norteamericana 09/099262, 09/099590, y 09/099589 y la solicitud provisional Norteamericana 60/079642. En vista de los beneficios económicos sustanciales asociados con la fabricación y transporte de PLNG, existe una necesidad continua para procesos mejorados para producir PLNG. Un proceso mejorado se describe para producir a partir de una corriente de gas rica en metano presurizada una corriente liquida rica en metano presurizado que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y que tiene una presión suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. En este proceso, se suministra una corriente de liquido rica en metano que tiene una temperatura abajo de aproximadamente -155°C (-247°F) y su presión se incrementa. Un gas rico en metano presurizado a ser licuado se suministra e introduce a la corriente de liquido rico en metano presurizado a una velocidad que produce una corriente de liquido rica en metano que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. En una modalidad preferida, se produce un gas natural liquido presurizado (PLNG) suministrando LNG que tiene una presión cerca de la presión atmosférica y bombeando el LNG a la presión deseada de PLNG a ser producido por el proceso. El gas natural se suministra al proceso y la presión se ajusta arriba o abajo, si se necesita, para estar esencialmente a la misma presión que el LNG presurizado. Dependiendo de la presión disponible del gas natural, su presión puede aumentarse por un medio de compresión o disminuirse por un dispositivo de expansión tal como una válvula de Joule-Thomson o turboexpansor. El gas natural presurizado se mezcla después con el LNG presurizado a una velocidad que produce PLNG que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que el liquido resultante esté en o abajo de su punto de burbuja. El gas natural puede enfriarse opcionalmente antes de que se mezcle con el PLNG presurizado por cualquier medio de enfriamiento adecuado. Por ejemplo, el gas natural puede enfriarse por intercambio de calor indirecto con un medio de enfriamiento externo, por un dispositivo de expansión que reduce la presión del gas natural, o por intercambio de calor con el LNG presurizado. La mezcla producida por la mezcla del LNG presurizado y el gas natural presurizado puede pasarse opcionalmente a través de un separador de fases para eliminar cualquier gas que permanezca sin licuar después de la mezcla. La salida del liquido del separador se pasa después a un medio de almacenamiento adecuado para almacenamiento a una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que esté en o abajo de su punto de burbuja. - k BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La presente invención y sus ventajas se entenderán mejor refiriéndose a la siguiente descripción detallada y los dibujos anexos, que son diagramas de flujo esquemáticos de 5 modalidades representativas de esta invención. La Figura 1 es un diagrama esquemático de una modalidad de la presente invención en la cual se combina gas natural presurizado con LNG presurizado para producir PLNG. La Figura 2 es un diagrama esquemático de otra 10 modalidad de la presente invención similar a la modalidad de la Figura 1 excepto que el LNG presurizado y el gas natural presurizado se pasan a través de un intercambiador de calor antes de combinarse para producir PLNG. La Figura 3 es un diagrama esquemático de aún otra 15 modalidad de la invención similar a la modalidad de la Figura 1 excepto que la mezcla liquida que resulta de la mezcla de LNG presurizado y gas natural presurizado se pasa a un separador de fase para eliminar cualquier gas no licuado. Los dibujos no intentan excluir del alcance de la 20 invención otras modalidades que son el resultado de modificaciones normales y esperadas de estas modalidades especificas. Algunos subsistemas requeridos tales como válvulas, mezcladores de corriente de flujo, y sistemas de control se han suprimido de los dibujos con el propósito de 25 simplicidad y claridad de presentación.

El proceso de esta invención produce una corriente de producto de liquido rico en metano presurizado que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y que tiene una presión suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. Este producto liquido se refiere algunas veces en su descripción como PLNG. En el proceso de esta invención, PLNG se fabrica presurizando un liquido rico en metano, preferentemente gas natural liquido (LNG) en o cerca de la presión atmosférica, hasta la presión deseada del producto PLNG a ser producido por el proceso e introduciendo al liquido rico en metano presurizado un gas rico en metano presurizado, preferentemente gas natural presurizado. El liquido rico en metano presurizado se calienta por el gas natural presurizado y el gas rico en metano se licúa por el liquido rico en metano presurizado para producir PLNG que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y que tiene una presión suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. El término "punto de burbuja" como se usa en esta descripción con respecto a PLNG significa la temperatura y presión a la cual PLNG empieza a convertirse en gas. Por ejemplo, si un cierto volumen de PLNG se mantiene a temperatura constante, pero su temperatura se incrementa, la temperatura a la cual las burbujas de gas empiezan a formarse en el PLNG es el punto de burbuja. Igualmente, si un cierto s» volumen de PLNG se mantiene a temperatura constante pero la presión se reduce, la presión a la cual el gas empieza a formarse define el punto de burbuja. En el punto de burbuja, el gas licuado es liquido saturado. Para la mayoria de las composiciones de gas naturales, la presión de punto de burbuja del gas natural a temperaturas arriba de -112°C (-170°F) estará entre aproximadamente 1,380 kPa (200 psia) y aproximadamente 4,500 kPa (650 psia). Para una composición de gas natural que tiene una temperatura particular, las personas expertas en la técnica pueden determinar la presión de punto de burbuja. El proceso de esta invención se describirá ahora en referencia a los dibujos. Refiriéndose a la Figura 1, LNG de cualquier fuente adecuada se suministra a la linea 10 y se pasa a una bomba 20 adecuada. El LNG puede suministrarse por ejemplo por una tubería desde una planta de LNG, desde un recipiente de almacenamiento estacionario, o desde un portador, tal como uno o más recipientes, en un camión, barcaza, carro de ferrocarril o barco. El LNG tipicamente tendrá una temperatura abajo de aproximadamente -155°C (-247°F) y más tipicamente tendrá una temperatura de aproximadamente -162°C (-260°F) y tendrá una presión cercana a la presión atmosférica. La bomba 20 aumenta la presión del LNG a un nivel predeterminado que es la presión deseada de PLNG a ser producido por el proceso de esta invención. La presión del producto PLNG es suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. La presión del producto PLNG dependerá por lo tanto de la temperatura y composición del producto PLNG. Para que el PLNG esté en o 5 abajo de su temperatura de punto de burbuja y tenga una temperatura arriba de -112°C (-170°F) , la presión del liquido que sale de la bomba 20 a través de la linea 11 tendrá tipicamente una presión arriba de 1,380 kPa (200 psia) y más tipicamente tendrá una presión que varia entre 10 aproximadamente 2,400 kPa (350 psia) y 3,800 kPa (550 psia). El gas natural se suministra a la linea 12 a partir de cualquier fuente adecuada. El gas natural adecuado para el proceso de esta invención puede comprender gas natural obtenido a partir de un pozo de petróleo crudo (gas asociado) 15 o a partir de un pozo de gas (gas no asociado) . La composición del gas natural puede variar significativamente. Como se usa en la presente, una corriente de gas natural contiene metano (Cx) , como un componente principal. El gas natural también contendrá tipicamente etano (C2) , 20 hidrocarburos superiores (C3+) , y cantidades menores de contaminantes tales como agua, dióxido de carbono (C02) , sulfuro de hidrógeno, nitrógeno, butano, hidrocarburos de 6 o más átomos de carbono, lodo, sulfuro de fierro, cera y petróleo crudo. Las solubilidades de estos contaminantes 25 varian con la temperatura, presión y composición. A temperaturas criogénicas C02 agua y otros contaminantes pueden formar sólidos, que causarían problemas de flujo en el equipo asociado con el transporte y almacenamiento del PLNG. Estas dificultades potenciales pueden evitarse eliminando dichos contaminantes si se anticipan las condiciones que formarían los sólidos cuando el gas natural en la linea 13 se mezcla con el LNG presurizado. En la siguiente descripción de la invención, se supone que la corriente de gas natural en la linea 12 ha sido adecuadamente tratado para eliminar sulfuros y dióxido de carbono y secado para eliminar agua usando procesos convencionales bien conocidos para producir una corriente de gas natural "dulce, seca". Si la corriente de alimentación de gas natural contiene hidrocarburos pesados que se congelarían durante la mezcla con el LNG presurizado o si los hidrocarburos pesados no se desean en el PLNG, el hidrocarburo pesado puede eliminarse por un proceso de fraccionamiento convencional en cualquier punto del proceso de esta invención antes de que el gas natural se mezcle con el LNG presurizado. La corriente 12 de alimentación de gas natural entrará tipicamente al proceso a una temperatura arriba de aproximadamente 1,380 kPa (200 psia), y más tipicamente entrará a una presión arriba de aproximadamente 4,800 kPa (700 psia), y estará tipicamente a temperatura ambiente; sin embargo, el gas natural puede estar a presiones y temperaturas diferentes, si se desea, y el proceso puede modificarse en consecuencia. Por ejemplo, si el gas natural en la linea 12 está abajo de la presión del LNG presurizado en la linea 11, el gas natural puede presurizarse por un medio de compresión adecuado (no mostrado) , que puede comprender uno o más compresores . En esta descripción del proceso de esta invención, se supone que la corriente de gas natural suministrada a la linea 12 tiene una presión al menos tan alta como la presión del LNG presurizado en la linea 11. El gas natural presurizado en la linea 12 se pasa preferentemente a un dispositivo 21 de control de flujo adecuado para controlar el flujo y/o reducir la presión entre la linea 12 y la linea 13. Puesto que el gas natural se suministrará tipicamente a una presión mayor que el LNG en la linea 11, el dispositivo 21 de control de flujo puede estar en la forma de un turbo expansor, una válvula de Joule- Thomson, o una combinación de ambos, tales como, por ejemplo, una válvula de Joule-Thomson y un turboexpansor en paralelo, que proporciona la capacidad de usar la válvula de Joule- Thomson y el turboexpansor solos o ambos simultáneamente. Al usar un dispositivo de expansión tal como una válvula de Joule-Thomson o un turboexpansor para expandir el gas natural para reducir su presión el gas natural también se enfria. El enfriamiento del gas natural es deseable, aunque no una etapa requerida en el proceso, debido a que al disminuir la temperatura del gas natural antes de que se mezcle con el LNG presurizado puede aumentar la cantidad de PLNG producido. Aunque no se requiere en la práctica de esta invención, puede ser deseable enfriar adicionalmente el gas natural por un medio de enfriamiento adicional no mostrado en los dibujos. El medio de enfriamiento adicional puede comprender uno o más sistemas de intercambio de calor enfriados por sistemas de refrigeración convencionales o uno o más dispositivos de expansión tales como válvulas de Joule- Thomson o turboexpansores . El sistema de enfriamiento óptimo dependería de la disponibilidad de enfriamiento por refrigeración, limitaciones de espacio, si las hay, consideraciones ambientales y de seguridad, y la cantidad deseada de PLNG a ser producida. En vista de las enseñanzas de esta invención, las personas expertas en la técnica de procesamiento de gas pueden seleccionar un sistema de enfriamiento adecuado tomando en cuenta las circunstancias de operación del proceso de licuefacción. El liquido rico en metano en la linea 11 y el gas natural de la linea 13 se combinan o mezclan para producir una corriente del liquido combinada en la linea 14. El liquido en la linea 14 se dirige a un medio 23 de almacenamiento adecuado tal como un recipiente de almacenamiento estacionario o un portador adecuado tal como un barco, barcaza, recipiente submarino, carro-tanque de ferrocarril o camión. De acuerdo con la práctica de esta invención, el PLNG en el medio de 23 de almacenamiento tendrá una temperatura arriba de aproximadamente -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que el liquido esté en o abajo de su punto de burbuja. La Figura 2 ilustra otra modalidad de la invención y en esta y las modalidades ilustradas en las Figuras 1 y 3, las partes que tienen números similares tienen las mismas funciones de proceso. Aquellos expertos en la técnica reconocerán, sin embargo, que el equipo de proceso de una modalidad a otra puede variar en tamaño y capacidad para manejar diferentes velocidades de flujo de fluido, temperaturas y composiciones. La modalidad ilustrada en la Figura 2 es similar a la modalidad mostrada en la Figura 1, excepto que en la Figura 2 el LNG presurizado en la linea 11 y el gas presurizado en la linea 13 se pasan a un intercambiador 22 de calor convencional para calentar el LNG presurizado en la linea 11 y para enfriar adicionalmente en la linea 13 antes de que el LNG presurizado y el gas natural se combinen (linea 14) . Al enfriar el gas natural en contra del LNG presurizado en el intercambiador 22 de calor, el LNG se caliente a cerca de la temperatura del LNG presurizado antes de que el gas natural y el LNG presurizado se mezclen. Esto podria reducir el potencial para la formación de sólidos de los componentes en la alimentación de gas natural a la temperatura de LNG más fría (-162°C) . La velocidad de flujo de los fluidos ricos en metano que pasan a través de las líneas 11 y/o 13, debe controlarse para producir la temperatura deseada del PLNG. La temperatura de PLNG estará ariba de -112°C como una temperatura mínima y abajo de su temperatura crítica como una temperatura máxima. El gas natural, que es predominantemente metano, no puede licuarse a temperatura ambiente aumentando simplemente la presión, como es el caso de hidrocarburos pesados usados para propósitos de energía. La temperatura critica del metano es -82.5°C (-116°F) . Esto significa que el metano puede solamente licuarse abajo de la temperatura independientemente de la presión aplicada. Puesto que el gas natural es una mezcla de gases líquidos, se licúa sobre un rango de temperatura. La temperatura crítica del gas natural está tipicamente entre aproximadamente -85°C (-121°F) y -62°C (-80°F) . Esta temperatura critica será la temperatura teórica máxima del PLNG en recipientes de almacenamiento de PLNG, pero la temperatura de almacenamiento preferida estará varios grados abajo de la temperatura critica y a una presión menor que su presión crítica. Si la cantidad de gas natural a través de la línea 13 es demasiado grande en relación a la cantidad de líquido presurizado en la linea 11, la mezcla resultante en la línea 14 estará arriba de su punto de burbuja y al menos parte de la mezcla estará en un estado gaseoso. Por otro lado, si la cantidad de gas natural a través de la línea 13 es demasiado pequeña en relación a la cantidad de líquido presurizado en la linea 11, la temperatura de la corriente combinada (línea 14) estará abajo de -112°C (-170°F) . Es deseable evitar temperatura abajo de -112°C (-170°F) para prevenir la exposición de los materiales usados en el manejo y almacenamiento de PLNG a temperaturas abajo de la temperatura de diseño de los materiales. Pueden obtenerse ventajas significativas de costo usando tuberías, recipientes, y equipo hecho de materiales que tengan una temperatura de diseño que no caiga significativamente abajo de aproximadamente -112°C (-170°F) . Ejemplos de materiales adecuados para fabricar, transportar y almacenar PLNG se describen en las solicitudes de patente Norteamericanas 09/099649, 09/099153 y 09/099152. Puesto que la temperatura del LNG en las líneas 10 y 11 es aproximadamente -162°C, los materiales usados en las lineas 10 y 11 y la bomba 20 deben fabricarse de materiales adecuados para dichas temperaturas criogénicas. Las personas expertas en la técnica están familiarizadas con materiales adecuados para construir tubería, recipientes y otro equipo usado en el proceso de esta invención. La Figura 3 ilustra otra modalidad de la invención, que es similar a la modalidad ilustrada en la Figura 1 excepto que el gas natural presurizado y el LNG presurizado combinados en la línea 14 se pasan a un separador 24 de fase convencional para eliminar cualquier gas no licuado que permanezca después que el gas natural (línea 13) se mezcla con el LNG presurizado (línea 11) . Dependiendo de la composición de gas natural suministrado al proceso a través de la línea 12, algo del gas después de mezclarse con el LNG presurizado puede permanecer en un estado gaseoso. Por ejemplo, el gas puede no licuar completamente a la temperatura y presión deseada si el gas natural contiene niveles significativos de un componente que tiene un punto de ebullición menor que el metano, tal como nitrógeno. Si el gas natural suministrado al proceso (línea 12) contiene nitrógeno, el gas eliminado a través de la línea 16 del separador 24 estará enriquecido en nitrógeno y el líquido que sale a través de la línea 15 será magro en nitrógeno. La corriente de gas (linea 16) que sale del separador 24 puede eliminarse del proceso para uso como combustible o para procesamiento adicional. El PLNG que sale del separador 24 se pasa a través de la linea 15 a un medio 23 de almacenamiento. En una aplicación de la presente invención, el proceso puede usarse para producir más gas natural líquido que la capacidad diseñada de una planta de LNG con mínimo equipo adicional. En la práctica de esta invención, el LNG producido por una planta LNG convencional puede proporcionar la refrigeración necesitada para licuar el gas natural, aumentando sustancialmente con eso la cantidad de gas natural líquido que puede producirse como un producto. En otra 5 aplicación de esta invención, bajo circunstancias en las cuales solamente parte de la capacidad de la planta de LNG se necesita para suministro de LNG para uso convencional, la capacidad restante de la planta de LNG puede usarse para suministrar el LNG al proceso de esta invención. En aún otra 10 aplicación, parte o todo el LNG suministrado por barco para una terminal de importación puede suministrarse al proceso de esta invención para producir PLNG para distribución subsecuente. Ejemplo 15 Se llevaron a cabo balances de masa y energía simulados para ilustrar la modalidad mostrada en la Figura 1 y los resultados se muestran en la Tabla siguiente. Los datos se obtuvieron usando un programa de simulación de proceso comercialmente disponible llamado 20 HYSYS™ (disponible de Hyprothech Ltd. Of Calgary, Canadá) ; sin embargo, pueden usarse otros programas de simulación de proceso comercialmente disponibles para desarrollar los datos, que incluyen por ejemplo HYSIM™, PROII™, y ASPEN PLUS™, que son familiares a aquellos de experiencia ordinaria 25 en la técnica. Los datos presentados en la tabla se ofrecen para proporcionar un mejor entendimiento de la modalidad mostrada en el dibujo, pero la invención no debe interpretarse como que se limita innecesariamente a eso. Las temperaturas y velocidades de flujo no deben considerarse como limitaciones de la invención, las cuales pueden tener muchas variaciones en las temperaturas y velocidades de flujo en vista de las enseñanzas de la presente. En este ejemplo, el dispositivo 21 de control de flujo fue una válvula Joule- Thomson. Una persona experta en la técnica, particularmente, una que tenga el beneficio de las enseñanzas de esta patente, reconocerá muchas modificaciones y variaciones al proceso específico descrito anteriormente. Por ejemplo, puede usarse una diversidad de temperaturas y presiones de acuerdo con la invención dependiendo del diseño total del sistema y la composición del gas de alimentación. Como se discutió anteriormente, las modalidades específicamente descritas y los ejemplos no deben usarse para limitar o restringir el alcance de la invención, la cual se determina por las reivindicaciones posteriores y sus equivalentes.

Tabla 00

Claims

REIVINDICACIONES 1. Un proceso para producir una corriente de producto de líquido rico en metano presurizado que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) a partir de un gas rico en metano presurizado que comprende las etapas de: (a) suministrar un líquido rico en metano que tiene una temperatura abajo de aproximadamente -155°C (-247°F) y presurizar el líquido rico en metano; y (b) suministrar el gas rico en metano presurizado e introducirlo al líquido rico en metano presurizado a una velocidad que produce una corriente de producto de líquido rico en metano presurizado que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y que tiene una presión suficiente para estar en o abajo de su punto de burbuja. 2. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la presión del líquido rico en metano presurizado de la etapa (a) y la presión del gas rico en metano presurizado está a esencialmente las mismas presiones. 3. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la presión del gas rico en metano presurizado suministrado al proceso excede la presión del líquido rico en metano presurizado de la etapa (a) y el proceso comprende adicionalmente, antes de introducir el gas rico en metano presurizado al liquido rico en metano presurizado de la etapa (a) , reducir la presión del gas rico en metano presurizado a aproximadamente la misma presión que el líquido rico en metano presurizado de la etapa (a) . . El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el líquido rico en metano de la etapa (a) es LNG en o cerca de la presión atmosférica. 5. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el gas rico en metano presurizado es gas natural. 6. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el gas rico en metano presurizado y el líquido rico en metano presurizado se pasan a través de un intercambiador de calor para calentar el líquido rico en metano presurizado y enfriar el gas rico en metano presurizado. 7. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque comprende además una etapa adicional de enfriar el gas rico en metano presurizado antes de introducirse al líquido rico en metano presurizado. 8. El proceso de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el gas rico en metano presurizado se enfría expandiendo el gas rico en metano presurizado para reducir su presión a aproximadamente la presión del líquido rico en metano presurizado. 9. El proceso de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el gas rico en metano presurizado se IÍÉIÍ lllll l ll ll ll l I 1 enfria por intercambio de calor indirecto en un medio de enfriamiento . 10. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque comprende adicionalmente la etapa de eliminar en una etapa de pretratamiento componentes gaseosos en el gas rico en metano presurizado que formarían sólidos a la temperatura de la corriente de producto de líquido rico en metano presurizado que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y que tiene una suficiente presión para estar en o abajo de su punto de burbuja. 11. El proceso de conformidad con la reivindicación I, caracterizado porque comprende adicionalmente la etapa adicional de pasar la corriente de producto rica en metano presurizado a un separador de fases para producir una corriente de gas y una corriente de liquido, y pasar la corriente de líquido producida por el separador de fases a un medio de almacenamiento. 12. El proceso de conformidad con la reivindicación II, caracterizado porque comprende además la etapa adicional de almacenar el líquido en el medio de almacenamiento a una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y una presión esencialmente a su presión de punto de burbuja. 13. Un proceso para licuar una corriente de gas natural presurizada para producir una corriente del gas natural líquida presurizada que tiene una temperatura arriba , « f; 22 de -112°C (-170°F) y una presión esencialmente en su punto de burbuja, que comprende las etapas de: (a) suministrar una corriente líquida rica en metano que tiene una temperatura abajo de aproximadamente 5 -155°C (-247°F); (b) presurizar la corriente liquida rica en metano a una presión predeterminada; (c) expandir la corriente de gas rica en metano para reducir su presión a aproximadamente la misma presión 10 que la presión predeterminada; y (d) combinar una cantidad suficiente de la corriente de gas rica en metano expandida con la corriente líquida rica en metano presurizada para licuar la corriente de gas expandida y producir una corriente de producto rica en 15 metano que tiene una temperatura arriba de -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que la corriente de producto esté en o abajo del punto de burbuja.